01645 D F Garnitures Mecaniques

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  • 7/25/2019 01645 D F Garnitures Mecaniques

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    Raffinage-Ptrochimie-Chimie-Ingnierie

    POMPES CENTRIFUGES

    GARNITURES MCANIQUES

    I - CONTRAINTES DUN SYSTME D'TANCHIT.................................................................. 1

    1 - Limitation de la fuite .....................................................................................................................12 - Pression tancher .....................................................................................................................2

    II - FONCTIONNEMENT DUNE GARNITURE............................................................................... 5

    1 - Description dune garniture mcanique........................................................................................52 - Fuite la garniture .......................................................................................................................63 - Fermeture ou ouverture dune garniture : stabilit .......................................................................84 - Frottement et chauffement .......................................................................................................13

    III - SOLUTIONS TECHNIQUES...................................................................................................15

    1 - Les matriaux constituant les faces de frottement.....................................................................152 Limiter l'chauffement 16

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    I - CONTRAINTES DUN SYSTME D'TANCHIT

    1 - LIMITATION DE LA FUITE

    Les pompes centrifuges sont quipes dune ou plusieurs roues montes sur un arbre accoupl unemachine motrice, qui le plus souvent, est un moteur lectrique.

    A moins que la machine motrice puisse tre partiellement ou totalement en contact avec le liquidepomp (pompe rotor noy, pompe entranement magntique, pompe moteur noy), larbretraverse toujours le corps de pompe.

    Pour viter une fuite du liquide pomp entre le corps de pompe et larbre, ou empcher une entredair dans une pompe fonctionnant en dpression, il est indispensable de prvoir un systme quiassure une certaine tanchit entre l'arbre et le corps de pompe. Il nexiste pas actuellement desystme universel qui garantisse une tanchit totale toutes pressions, toutes tempratures et, surtous produits, en marche ou l'arrt.

    Les fuites invitables des systmes d'tanchit peuvent tre dangereuseslorsque le produit est

    inflammable ou toxique, elles peuvent gnrer des pollutions nocivespour lenvironnement, ellespeuvent enfin entraner des cots dentretien important par corrosion des surfaces extrieures de lapompe et de son socle et dans une moindre mesure une perte de produit.

    Certaines lgislations imposent selon les produits des dbits de fuites maximum. Ceux-ci peuvent tremesurs pour des liquides, beaucoup plus difficilement pour des produits gazeux la pressionatmosphrique. A titre indicatif la lgislation amricaine (Clean Air Act) impose une fuite gazeusemaximale de 1000 ppmce qui correspond environ 4 g/hde fuite liquide. Les garnitures mcaniquessimples utilises actuellement ne peuvent plus rpondre cette exigence sur des gaz liqufis.

    Systme dtanchit Liquide pomp Fuites minimales

    Tresses 200 400 g/h

    Garniture mcanique simplegaz liqufi

    liquide

    20 g/h

    5 g/h

    Selon le degr dtanchit recherch et le niveau de fiabilit souhaite, les systmes dtanchitpeuvent tre plus ou moins complexes et onreux.

    Il est possible d'en distinguer diffrents types :

    - les systmes tressesncessitent une fuite minimale de type goutte goutte (200 400 g/h) et ne sont utiliss actuellement que sur des pompes eau et un nombre trs limitdeproduitschimiques

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    2 - PRESSION TANCHER

    Il nest pas facile de dterminer prcisment la pression tancher car elle dpend de la conceptionde la pompe et de ses conditions de marche. Cependant, dans la trs grande majorit des cas, cettepression est proche de la pression daspiration. Les schmas suivants donnent un ordre de grandeurde la pression tancher partir de quelques exemples de configuration de pompes.

    Pompes monocellulaires roue sans dispositif d'quilibrage

    Dans ce cas la pression tancher est proche de lapression rgnant dans la volute. On peut estimerquelle est donc un peu infrieure la pression derefoulement. Cette pression est peu influence parles jeux internes ou la gomtrie de la pompe

    Pt P1

    x

    Pt

    P1

    D

    T

    801A

    Cette technologie est rarement utilise sur les pompes procd mais elle peut se rencontrer surdes roues fournissant une faible hauteur dlvation.

    Pompes monocellulaires roue quilibre par trous et bagues d'tanchitde dos

    Pt

    P1

    x

    Paspx

    DT

    802A

    Dans ce cas la pression tancher est gale la pressionqui rgne lentre de la roue augmente des pertes decharge dans les trous d'quilibrage.

    En gnral, elle est estime comme tant un peusuprieure la pression daspiration.

    Pt ~ Pasp + 0,1. Ppompe

    La valeur de la pression tancher ou pression de dos estinfluence par lejeu aux bagues de dos.

    Cette disposition est celle recommande par le standard API610.

    Pompes monocellulaires roue quilibre par ailettes de dos

    La pression tancher dpendnotamment dans cette disposition deltat et de la taille des ailettes ainsi que

    x P1

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    Pompes multicellulaires

    Les constructeurs conoivent leurs machines afin que les deux garnitures soient la mme pressiongrce un systme dquilibrage . Dans la grande majorit des cas, cette pression est gale celledaspiration. La pression tancher du ct du refoulement est fonction des pertes de charge dans laligne dquilibrage donc du dbit y circulant qui lui mme est fonction du jeu sur le piston d'quilibrage.

    Une fuite du piston dquilibrage entrane une augmentation du dbit dans la ligne dquilibrage etdonc de la pression tancher ct oppos laspiration.

    Pt ~ Pasp

    Aspiration Refoulement

    Retour l'aspirationpar ligne d'quilibrage

    garnituremcanique Piston

    d'quilibrageGarniture

    mcanique

    DT

    804A

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    Palier suprieurbute

    Barrel

    extrieur/cuvelage

    Arbre

    Garnituremcanique

    Pompes verticales barrel

    Larbre de la pompe passe dans la ligne derefoulement. La pression tancher dans cecas est la pression de refoulement. Cestpratiquement la seule pompe dans ce cas.

    Lorsquune circulation de liquide est imposepour refroidir la garniture mcanique ou latresse, celle-ci se fait par un retour laspiration. Une liaison vers le refoulement nepermettrait pas de circulation de liquidespuisque cette liaison aurait une mme pression chaque extrmit.

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    II - FONCTIONNEMENT DUNE GARNITURE

    1 - DESCRIPTION DUNE GARNITURE MCANIQUE

    Une garniture mcanique assure l'tanchit d'un liquide sous pression grce au contact radial dedeux pices en rotation lune par rapport lautre. Ces pices sont appuyes lune sur lautre sousl'action d'un ou plusieurs ressortsmais galement par la force produite par la pression du liquide tancher.

    Joint pseudo-statique

    (ou joint decoupelle)

    Coupelle

    Grain

    Joint degrain

    Joint dechapeau

    Joint dechemise

    Chemise

    Chapeau

    DT

    805A

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    2 - FUITE LA GARNITURE

    Le grain et la coupelle sont, larrt, en contact sur quelques points. Entre ces contacts des espacespermettent du liquide de scouler vers la zone de moindre pression. Plus la rugosit des surfacesest leve et la planit est mauvaise, plus la fuite est importante. La rugosit minimale que lon peutatteindre est diffrente selon les matriaux : de 0,15 m pour les graphites, fontes au chrome,cramique 0,01 m pour des carbures de tungstne liant le nickel. Les carbures de silicium sesituent entre ces valeurs.

    La distance moyenne entre les faces dfinit lpaisseur moyenne du film.

    paisseurmoyenne du film

    paisseurmini du film

    Rugositde la surface A

    Surface B considrecomme plane

    B

    DT

    806A

    Le film qui s'tablit entre les faces a une paisseur moyenne h et est soumis une pressiondiffrentielle (pression tancher moins pression extrieure). Sous l'effet de la diffrence de pressionet de l'cartement entre les faces, il s'tablit un coulement dont le dbit est estim l'aide de laformule suivante

    Qf=0,26 .P. D . h3

    . b

    Qf en m3/sP diffrence de pression la garniture en PaD diamtre moyen des faces de contact en mh paisseur du film en m viscosit dynamique en Pa.sb largeur des faces de contact en m

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    La formule prcdente montre que si la fuite est de 0,3 l/j avec un film de 1 micron, elle dpassedaprs la formule 1 m3/h avec un film de 0,05 mm par exemple suite l introduction departicules entre les faces.

    L'paisseur du film est fonction des dfauts gomtriques des surfaces et donc, pour des garnituresneuves, de l'usinage.

    On peut raliser actuellement des surfaces dont la rugosit est infrieure 0,05 m avec une surfaceen carbure de silicium rode et glace, et un dfaut de planit de l'ordre de 0,3 m. L'paisseur

    moyenne du film qu'il est ainsi possible d'atteindre est de l'ordre de 0,3 0,4 m.

    Dans lexemple prcdent un film de 0,5m dpaisseur donne une fuite de 30 ml/j.

    Sur la figure suivante est reprsente la rugosit de 2 profils de face de garnitures. L'chelle amplifiela rugosit de l'ordre de 1000 ; les carts verticaux (1 graduation = 0,25 micron correspondant audfaut maxi de planit acceptable pour une garniture neuve) par rapport la largeur.

    Au dpart identiques (rugosit initiale 0,05 micron) ces garnitures ont fonctionn 150 heures en

    laboratoire dans des conditions similaires avec des produits diffrents. On constate que l'usure estfonction du produit et que la surface ne s'use pas de faon homogne sur la largeur de la face.

    Une garniture neuve ou bien finie en atelier doit avoir un profil proche de celui reprsent sur la vue dubas.

    On peut noter que lusure dune face ne prjuge pas du dbit de fuite car celle-ci dpend delpaisseur du film et donc de lusure de lautre face. 2 faces uses lune contre lautre ne laisse passerquun trs faible dbit.

    Face de friction 4 mmCt

    extrieurCt

    intrieur

    Liquide 10,2

    7

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    Application de la formule des garnitures film gazeux

    Les constructeurs ont dvelopp depuis quelques annes des garnitures fonctionnant sans liquide.Ceci a t rendu possible grce la cration et au maintien d'un film gazeux qui spare les faces encontact. Des rainures sur une la face du grain tournant permettent lintroduction de gaz entre les faceset le maintien dun film de l'ordre de 5 10 m. La formule prcdente peut s'appliquer pour valuer laconsommation de gaz, mais le rsultat ainsi obtenu est cependant trs peu prcis car lpaisseur dufilm dpend notamment de la vitesse de rotation, de la pousse due la pression, de la dformationdes faces de friction et de leffet de centrifugation cr par la rotation.

    DT

    1124A

    Par la formule, on arrive pour unegarniture sche dont le diamtre est de70 mm, la largeur de la face de 15 mm,la diffrence de pression de 0,2 bar et

    la viscosit de 0,02 mPa.s une fuitede lordre de 13 l/j pour un film de5m.

    3 - FERMETURE OU OUVERTURE DUNE GARNITURE : STABILIT

    Une garniture mcanique est soumise en marche normale l'action de diffrentes forces.Certaines ont tendance provoquer la fermeture de la garniture donc empcher la fuite mais enaugmentant la pression dans linterface et donc en rduisant l'paisseur du film au risque d'augmenterle frottement, dautres ont tendance ouvrir la garniture donc gnrer une fuite.

    P1

    Fr

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    a - Forces de fermetur e de la garniture

    Les forces qui tendent fermer la garnituresont

    - la pousse du ressortFr- la pousse hydrauliqueFp

    Fp =P1.S1 + P2. S2

    Les forces de fermeture entranent dans linterface une force :

    Fn = Fp + Fr

    Ramene la surface de contact, la pression dans l'interface Phdue aux forces de fermeture estgale :

    Ph =P1 . S1+ P2. S2

    S1+ S2 + Pr

    Ph: Pression dans l'interface due aux forces de fermeturePr: pression dans l'interface due la force du ressort

    b - Force d'ouverture

    La force douvertureprovient de la prsence dans l'interface de liquide sous pression. Cette force estle produit de la surface de contact de l'interface par la pression qui affecte cette surface et qui estcomprise entre P1et P2.

    Normalement, les faces sont parallles et la pression moyenne dans l'interface Piest donc dans cecas :

    Pi =12 (P1 + P2) = P2+

    P2 = P1

    P2

    k = 0,5

    P 1

    P 2

    P 1

    P 2 DT

    814A

    La temprature et la pression entranent des dformations des diffrentes pices de la garniture. Ces

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    La dformation des faces en contact peut conduire aux dispositions caractristiques extrmessuivantes :

    - ouverture vers le ctextrieur :la pression dans linterfaceest proche de la pression P1

    Pi = P1

    - ouverture vers le centre de lagarniture :la pression moyenne dans linterfaceest proche de la pression P2

    Pi = P2

    0,5 < k < 1

    P 1P 1

    P

    2

    P 2

    axe de rotation

    0 < k < 0,5

    P 1

    P 2

    axe de rotation

    P 1

    P

    2DT

    811A

    c - Stabilit

    La stabilit reprsente la capacit de la garniture retrouver une position d'quilibre normale lorsqu'undes paramtres de fonctionnement est modifi.

    Dans le cas o l'interface est plu s ouvert d u ct extrieur que du ct intrieur, une baisse, par

    exemple, de la pression P1entrane une baisse de la pression moyenne dans l'interface ce qui tend rduire l'paisseur du film et donc faire remonter la pression dans l'interface. La garniture tend ainsi retrouver une position d'quilibre proche de la position initiale. On dit qu'elle est stable.

    Dans le cas o l'interface est plus ouv ert du ct intrieur, une augmentation de pression de P1n'a que peu d'influence sur la pression dans l'interface mais cette pression P1tend augmenterd'autant la force de fermeture de la garniture. Le rsultat est que la garniture tend invitablement serefermer. Inversement, une chute de la pression P1a un effet inverse avec risque d'ouverture. On ditque dans ce cas la garniture est instable. Ceci correspond en gnral un coefficient k < 0,5.

    d - Conditions de non ouverture de la garniture

    En appelant Pfla pression aux faces rsultant des forces d'ouverture et de fermeture sur la surface encontact soit :

    Pf = Ph Pi

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    La condition pour que la garniture reste ferme est que la force de fermeture soit suprieure la forced'ouverture. S'appliquant sur la surface du contact, on peut aussi crire que pour maintenir la garnitureferme, il faut que :

    Ph > Pi ou Pf > 0

    Les conditions d'ouverture et de stabilit sont reprsentes sur le schma ci-dessous.

    k = B

    Pr

    0

    1k

    Pf

    Zone avecrisque

    d'instabilit

    Zone defonctionnement

    correct

    Zone de

    fuite

    d'ouverture de lagarniture

    k = 0,5

    Limite de pressionaux faces

    DT

    823A

    De ce diagramme on peut tirer un certain nombre de remarques.

    dformation et usure

    Si par usure ou dformation les faces tendent s'ouvrir vers l'extrieur, la pression dansl'interface diminue et peut devenir ngative. Cette situation est assez courante et explique

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    variation du P

    Lors de variation de la pression du liquide dans le botier de garniture (coup de blier parexemple) ou dans le cas de garnitures doubles, la valeur de P peut diminuer voire devenirngative. Dans ce dernier cas la droite s'inverse et la zone o la garniture reste stable enmarche et l'arrt est trs limite.

    P f

    P r

    0 k = B 1DT

    810A

    Pour cette raison, il est impratif dans une garniture double dos dos de maintenir unepression suffisante du liquide de barrage mme l'arrt.

    tension du ressort

    Un ressort pas assez comprim augmente le risque d'ouverture, un ressort trop comprimaugmente la pression dans l'interface.

    Lutilisation de garnitures cartouche permet, au montage, dassurer une tension parfaitedu ressort.

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    4 - FROTTEMENT ET CHAUFFEMENT

    Lorsque deux pices en contact sont en mouvement lune par rapport lautre, il se produit entre ellesun frottement qui est caractris par le coefficient de fro ttement.

    Ce frottement produit de la chaleur qui engendre un chauffement des faces de friction et peut tre lacause de la vaporisation du film. Cet chauffement est notamment fonction:

    - de la force dappui dune face sur lautre

    - du coefficient de frottement- de la vitesse entre les pices en frottement- de lvacuation de la chaleur produite par le frottement

    a - Coefficient de frottement et force de frottement

    Le coefficient de frottement f dans une garniture fonctionnant normalement se situe entre 0,02 et 0,1.Il peut prendre des valeurs 10 ou 20 fois plus grandes lorsque le film est dtruit.

    Dans le cas de film gazeux ce coefficient de frottement est trs faible de l'ordre de 0,005 0,001.Le frottement dpend notamment de ltat de surface des faces de frottement, de la nature desmatriaux en contact et de lpaisseur du film.

    La force de frottement Fcrsulte de la force rsiduelleFisur les faces et du coefficient de frottement.

    Fc = fx Fi

    Application

    Avec une pression aux faces de 4 bars sur une surface de contact de 700 mm2, un coefficient defrottement de 0,08, la force de frottement est gale 2,2 daN.

    b - Vitesse entre les pices en frott ement et puissance absorbe par une garniture

    Les pices en contact ont une vitesse de frottement qui est la vitesse tangentielle au diamtre moyende la garniture.

    Elle est gale :

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    La puissance absorbe par la garniture peut tre dtermine partir de la vitesse et de la force defrottement l'aide de la relation :

    P = Vt x Fc avec P en wattVt en m/sFc en newton

    Application

    Dans lexemple prcdent, la puissance dgage par le frottement est gale 200 Watts.

    Compte tenu des formes, des matriaux, de la qualit du refroidissement, la puissance gnre par lefrottement induit la temprature du film et des pices environnantes.

    On peut ainsi constater que sur des variations limites, celle-ci est proportionnelle:

    - au coefficient de frottement- la force dappui donc la pression du liquide- la vitesse de rotation

    c - volution de l'chauffement, destruction du film

    Une temprature moyenne de lordre de 120 150C proximit des surfaces de contact est assez

    courant.

    Cette temprature est produite par le frottement entre les surfaces. Si les points de contact sontnombreux et ne sont pas toujours les mmes, la temprature de frottement reste limite moins de150C en surface. Si les contacts se produisent toujours sur le mme point, il sy produit des "pointschauds" (> 200C) sur lesquels le liquide risque de se vaporiser, voire de craquer thermiquement. Desparticules de coke ou des rsidus solides se dposent alors autour de la garniture.

    paisseurmoyenne du film

    Surface B

    Contacts entre surfacesA et B points chauds

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    III - SOLUTIONS TECHNIQUES

    1 - LES MATRIAUX CONSTITUANT LES FACES DE FROTTEMENT

    Le choix des matriaux de frottement prsentant quelque intrt pour cet usage est limit. Le tableauci-dessous en dtaille les principaux.

    La duret reprsente la capacit des faces rsister l'abrasion. La conductivit thermique indique lafacilit que possde le matriau pour vacuer la chaleur produite par le frottement.

    D'autres caractristiques intressant l'application aux garnitures sont galement prsentes :rsistance chimique, chocs thermiques, etc.

    Matriau DuretHV

    ConductivitthermiqueW/m2/K

    Caractristiques

    Stellite 600 15 faible conductivit, ne supporte pas unemarche sec

    Oxyde de chrome 2000 30 bonne rsistance chimique, trs sensibleaux chocs thermiques, ne doit pas treutilis sous forte pression et haute vitesse

    Alumine 2000 30 faible conductivit, sensible aux chocsthermiques, fragile

    Carbure de tungstne 1500 70 ne supporte pas une marche sec, trsbonne rsistance lusure, bonnersistance chimique (liant Ni)

    Carbure de silicium

    SSiC (agglomr)

    2700 80 fragile aux chocs mcaniques, bonnersistance chimique, faible coefficient defrottement, bonne rsistance aux chocsthermiques

    Carbure de silicium

    SiSiC (raction chimique) 12%de silice libre

    3000 150 problme de rsistance aux bases, bonnersistance aux chocs thermiques, faiblecoefficient de frottement

    Carbone 1015 matriau tendre usinable faiblecoefficient

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    2 - LIMITER LCHAUFFEMENTIl est indispensable dans de trs nombreux cas de limiter lchauffement aux faces afin d'viter lavaporisation du film liquide entre les faces et autour du grain/coupelle. Ce critre revt dautant plusdimportance que lcart entre la temprature de fonctionnement et la temprature de vaporisation estfaible. Cest le cas de toutes les pompes aspirant dans les colonnes de distillation, les ballons de flash,les stockage de gaz liqufis, les dgazeurs deau de chaudire etc. o cet cart est souvent infrieur 10C.

    L'chauffement est par conception limit de diffrentes faons.

    - Par un coefficient de frottement faible :

    Le matriau a peu d'influence sur le coefficient de frottement tant quun film spare les facesde friction. Lors de marche dgrade avec frottement important(surfaces uses, absencede liquide, vaporisation, etc.) la nature du matriau a une grande influence sur latemprature. Les carbures de siliciumsont dans ces conditions les plus intressantssurtout sils sont associs ducarbone, grce leur faible coefficient de frottement.

    - Par une pression aux faces faible

    La pression aux faces est lie

    lquilibrage de la garniture(coefficient dquilibre B) et donc sa forme et laposition relative des faces (coefficient k), la pression fournie par le ressort

    une dformation faible des facesdo lutilisation de matriaux faible dilatationthermique, faible usure, peu dformable par la pression (cas des carburesnotamment).

    - Par un bon transfert thermique

    Cet aspect est assur par le matriau et notamment par sa conductivit thermique qui peutvarier de 1 10. Le carbure de silicium est dans ce cas trs intressant.

    - Par une vacuation de la chaleur produite

    En faisant circuler autour de la garniture le liquide pomp ou un liquide auxiliaire (arrosage,flushing) ou par une forme approprie des lments de la garniture notamment par uneface troitedu grain.

    Dans le cas o le liquide pomp est chaud(>100C) le refroidissement par la chambre eaudu corps de garniture permet, dans certains cas, dvacuer suffisamment de chaleur pourviterun liquidedarrosage(montageen cul-de-sac)

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    3 - LIMITER LUSURELusure provient essentiellement de l'abrasion par des particules se trouvant dans le liquide. Pourlimiter les consquences de labrasion il faut choisir des matriaux beaucoup plus durs que lesparticules dusure. Le choix de carbures s'impose alors.

    4 - ASSURER DES FONCTIONNEMENTS INCORRECTS OCCASIONNELS

    Le principal risque pour les garnitures est de fonctionner sec soit par absence de liquide dans lapompe soit par vaporisation du liquide dans le film ou dans le botier de garniture. Ce fonctionnement sec est la cause d'une forte lvation de temprature avec comme consquence:

    . dilatation thermique et dformations (fissuration)

    . grippage plus ou moins rapide selon les matriaux

    . destruction des joints toriques par effet thermique

    Il nexiste pas actuellement de solution qui permette une garniture pour liquide une marche sec dedure importante. Les constructeurs essaient de concevoir des garnitures acceptant plus longtempsdes fonctionnement incorrects. Lutilisation de carbure de siliciuma permis une nette amliorationmais demande que les chauffements dus ces frottements occasionnels ne dtriore pas le reste dela garniture (joint torique, collage). C'est aussi une des raisons du remplacement du jointpseudostatique par un soufflet, ou d'un collage du graincarbure la place du sertissage sur jointtorique.

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    b - Soufflet

    Garniture soufflet rotatif

    Quench

    Bague de laminage

    Grain fixe

    Grain de coupelle

    CoupelleSoufflet rotatif

    Chemise

    Joint de chapeau

    Flushing/arrosage

    Doigt d'arrt de rotation du grain

    tanchitarrire

    des lvres

    DT

    826A

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    Garniture soufflet fixe

    Flushing

    Sortie vapeur

    Vapeur

    Extrieur

    Cot impulseur

    DT

    1114A

    Origine FLEXIBOX

    Cette garniture, de conception cartouche est conue avec soufflet fixe, la vapeur de quench passe l'extrieur (le long du soufflet) de la chemise humide, et revient par l'intrieur (le long de la chemise).

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    c - Pour acide

    DT

    817A

    Les particularits de cette garniture sont :

    - le liquide tancher arrive par l'intrieur, la garniture est "inverse"- le soufflet et la coupelle sont monobloc en PTFE- le grain est en gnral en cramique

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    2 - GARNITURES DOUBLES ET TANDEM

    a - Garniture double dos dos

    Le liquide de barrage est mis sous pression par du gaz (N2, gaz de procd) une pressionsuprieure celle de la pompe. Le rservoir permet de compenser les fuites du fluide de barrage(huile, mthanol, ). Des scurits informent d'anomalies de fonctionnement. Le liquide de barrage atendance fuir dans le liquide pomp.

    DT

    827A

    RFRIGRANTSI NCESSAIRE

    Indicateur

    de niveau

    Arrivepression gaz

    SASLALLAH

    Remplissage

    Alarmede bassepression

    Vanne descurit

    Manomtre RservoirLiquid

    ede

    barra

    gesou

    spre

    ssion

    Garniture gaz dos dos: une garniture barrage gazeux une pression suprieure la pression tancher (environ 2 bar) permet en simplifiant les auxiliaires une trs bonne tanchit du liquide.

    Pressurisation N2P

    gaz= Ptancher + 2 bar

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    3 - GARNITURES SIMPLES PARTICULIRES

    Cotpompe

    Joint pseudostatique

    Arrosage

    DT

    819

    A

    Garniture avec grain mont sur ressorts multiples, balays par le liquide d'arrosage (propre) - jointpseudostatique situ en dehors du liquide pomp - montage cartouche.

    Impuls

    eur

    DT

    820A

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