4112.1 - AVP - Courcellas - Avec Eau, 50%

Date : 18/09/2015

Massif ROND

Parc éolien de Courcellas - E1, E3 à E5

Eau au TN Taux de soulèvement 50%

Localisation: Département de la Haute-Vienne (87)

Concepteur machine : GAMESA

Type de machine : G114-2.0MW T93m IEC IIIA

Phase : Avant-projet

Documents ayant servis de base au calcul :

- Descente de charge établie par : GAMESA n° GD203121 rev.2 de 02/12/2014

- Plan de couronne: GD216251-en rev.0 de 10/04/2014

- Rapport de sol établi par : GEOTEC n° 2015/03930/LIMOG, dated 31/08/2015

Note de calcul n° : 4112.1- AVP

Auteur : NAM

CTE Wind Civil Engineering

VERSION 11 Cap Commerce Tel: +33 (0)3 89 66 60 58

33 rue du Haut Chemin Fax: +33 (0)2 23 15 09 10

35780 - La Richardais Email: [email protected]

France www.cte-wind.com

Ingénieurs Conseils33 rue du Haut Chemin - F - 35780

Tel: +33 (0)3 89.66.60.58

29/08/2015

Fax: +33 (0)2.23.15.09.10

Email: [email protected]

Amélioration de sol de type inclusions

rigides pour E3 à E5

Affaire : 4112.1


GAMESA

G114-2.0MW T93m IEC IIIA

Département de la Haute-Vienne (87)

HYPOTHESES DE DIMENSIONNEMENT

Densité béton armé 2.50 T/m3 Terres sur assiette 1.80 T/m3

Béton du socle : Béton de l'assiette :

fck = 40 MPa fck = 30 MPa

γc 1.50 αCC = 1.00

fcd = 26.7 MPa fcd = 20.0 MPa

Acier 500 MPa Coefficient d'équivalence 15 ELS

γs 1.15 10 EL fatigue

γs,fat 1.15

fyd = 435 MPa

C40/50 C30/37

Sol d'assise:Angle de frottement assiette / sol 30 °Contrainte admissible en ELS 0.20 MPaContrainte admissible en ELU 0.30 MPa

01

iδ 1 1 ---> Φ1 (d ) ---> 0

2 ---> Φ2 (d ) ---> N.A: non applicable

Hydrogéologie:Niveau d'eau maximal admissible: 0.00 m/TNLa détermination du niveau d'eau nécessite une enquête éventuellement complétée par un suivi piézométrique.

Ce niveau est une donnée d'entrée à charge du client

Sa détermination ne fait pas partie de notre mission

Commentaires

Sur le vent Sur BA + remblai Sur Eau

1 dlc24_ovs_an_s2 N.A % 1.5 0.9 1 Vent rafale cinquantenaire

2 dlc24_ovs_an_s2 50 % 1.5 1.35 1 Vent rafale cinquantenaire

3 dlc24_ovs_an_s2 50 % 1.5 1 1.18 Vent rafale cinquantenaire


5 dlc24_ovs_an_s2 50 % 1.3 1 1 Vent rafale cinquantenaire



8 dlc23mp_90 50 % 1.1 1.1 1 Cas de charge accidentel

9 dlc23mp_90 50 % 1.1 0.9 1 Cas de charge accidentel

10 dlc23mp_90 50 % 1 1 1 Cas de charge accidentel

11 dlc 1.1 et dlc 6.4 (Prob:1e-2) 0 % 1 1 1 Lift-off

12 dlc24_ovs_an_s2 25 % 1 1 1 ELS Rare

13 Mi+50% 50 % 1 1 1 Fatigue moyenne + 50%

14 Mi-50% 50 % 1 1 1 Fatigue moyenne - 50%

15 dlc 1.1 et dlc 6.4 (Prob:1e-2) N.A % 1.5 0.9 1 Vent rafale cinquantenaire

N.A: non applicable

1

Pourcentage de soulèvement autorisé

1

Amélioration de sol de type inclusions rigides pour E3 à E5 suivant GEOTEC. Les valeurs de sol après l'amélioration doivent atteindre celles utilisées dans nos hypothèses.

Cas de charge Sur N de la tour

Coefficients de pondération

1.351

0.9

0.91.35

1

1.350.91.1

1

1

0.9

1

Affaire : 4112.1


GAMESA



Méthode de calculCas de charge concernés

Justification de Etats Limites Ultimes 1, 15Vérification du non-renversementVérification du non-glissement

Justification de Etats Limites Ultimes 2, 3, 4, 5, 6, 7

Vérification de la contrainte au sol en ELUVérification du non-renversementVérification du non-glissementCalcul des armatures selon BAEL 91 revisée 99 2, 3

Justification de Etats Limites Accidentels 8, 9

Vérification du non-renversementVérification du non-glissementCalcul des armatures selon BAEL 91 revisée 99

Justification de Etats Limites de Service Rare 12

Vérification de la contrainte au sol en ELSVérification du non-soulèvement ne dépassant pas 25%

Justification de Etats Limites de Service 11

Vérification de la contrainte au sol en ELSVérification du non-soulèvement ne dépassant pas 0%Calcul des contraintes des armatures selon BAEL 91 revisée 99Calcul des contraintes des armatures selon BAEL 91 revisée 99

Justification de Etats Limites de Fatigue (FLS) 13, 14

Vérification de la contrainte au sol en ELUVérification du non-soulèvement ne dépassant pas 50%

Le massif d'éolienne est soumis à des vents fluctuants et donc à des forcesvariables (oscillations dues au fonctionnement de la machine).Ce calcul est donc primordial pour garantir l'intégrité de l'ouvrage durant son existence.L'état limite de fatigue est vérifié à la fois selon l'Eurocode 2et selon Model Code 1990.La vérification est faite séparément pour le béton et pour l'armature.

Condition complémentaire sur vent rafale :Au cas de l'absence de cas de charge de Lift-off 0%

(idem lift-off ) 11

Références règlementaires

BAEL 91 revisée 99 pour les calculs des aciers et du bétonModelcode 1990 ainsi que Eurocode 2 pour les vérifications à la fatigueNF P94 - 261 pour le dimensionnement de la fondationGL2010 pour certains critères

Rapport de sol établi par : GEOTEC n° 2015/03930/LIMOG, dated 31/08/2015n° 2015/03930/LIMOG du 31/08/2015

Valeurs minimales Valeurs maximales

Kv = 7.0 MPa / m Kv = 46.8 MPa / m

E dyn = 41.9 MN / m2 E dyn = 280.0 MN / m2

G dyn = 15.7 MN / m2 G dyn = 105.3 MN / m2

ν =

Descente de charge établie par : GAMESAN° GD203121 rev.2 de 02/12/2014

Type d'éolienne étudié : G114-2.0MW T93m IEC IIIA

Amélioration de sol de type inclusions rigides pour E3 à E5 suivant GEOTEC. Les valeurs de sol après l'amélioration doivent atteindre celles utilisées dans nos hypothès es.

0.33

Affaire : 4112


GAMESA



AVANT-PROJET STRUCTURE

Massif poids

Données d'entrée

---> Descente de charge établie par : GAMESAN° GD203121 rev.2 de 02/12/2014

---> Type de machine : G114-2.0MW T93m IEC IIIA

---> Rapport de sol établi par : GEOTECN° 2015/03930/LIMOG du 31/08/2015

0.89 ø 4.23 0.89

0.14

Date : 18/09/15

8.40 6.00

Pente: 0.15

+ 0.00 TNEau

-0.7

-3.00

-3.10

mini avec gros-béton décaissé

COUPE

Surface assiette : m2

Volume assiette : m3

Volume socle : m3 ---> Total: 610 m3Volume du décaissé: m3Volume gros-béton : suivant rapport de sol

ép = 10cm mini (hors purges) en dessous de la fondation et sur toute la surface

Béton assiette : C30/37 Classes d'exposition suivant

Béton socle : C40/50 norme NFEN 206-1

Poids remblais obligatoire pour la stabilité

0.70

min

i.

-3.000.

75

22.80 0.10

0.00

0.30

1.55

0.89 ø 4.23 0.89

0.85

0.14

0.0

408.3

587.3

22.6

0.80m

1.0%

ø 2.50

0.15

²

Affaire : 4112


GAMESA



8.40

3.00

3.00

8.40

VUE EN PLANPoids d'acier estimé kgs Tolérance 7 %

(hors chutes, ligatures, écarteurs, barres de montages, treillis soudés de peau, etc … )

Hypothèse de ferraillage : barres inf. et sup. de l'assiette avec recouvrements.

Critère de fissuration pour le calcul des armatures : préjudiciable

Ce ratio est susceptible de varier sensiblement après calculs à la fatigue, non-finalisés

à ce jour.

REMARQUES: - Hauteur gros-béton suivant rapport de sol (mini = 10 cm)- Respecter également les spécifications techniques de GAMESA- Niveau de l'eau maximal admissible: 0.0 m/TN à valider par le géotechnicien

et le client- Type de couronne: précontrainte- Densité minimale du remblai: kN/m ³, à valider par le géotechnicien

- Niveau d'assise est à: (hors gros béton)- Charge précontrainte: kN par tige suivant le plan de GAMESA- Environnement : non agressif a été pris comme hypothèse, ce critère peut changer

la qualité du béton et le tonnage d'acier estimé- Une pente de 1% a été prise sur le remblai- Trou central de diamètre de 2.5m et profondeur de 0.3m a été pris. - Amélioration de sol de type inclusions rigides pour E3 à E5 suivant GEOTEC.

Les valeurs de sol après l'amélioration doivent att eindre celles utilisées dans nos hypothèses.

- Le poids de la cage à confirmer par GAMESA.

-3.0018.0

m/GL360

22.80

68 500

8.40 6.00 8.40

8.40