CAHIER DES CHARGES GENERAL POSTES HTB (Structures et ...clients.rte-france.com/htm/fr/mediatheque/telecharge/reftech/CCG-P.pdf- les installations HTB, de propriété client, raccordées

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.1

Gestionnaire du Réseau de Transport d’Electricité

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CAHIER DES CHARGES GENERAL POSTES HTB (Structures et matériels HTB)

(CCG - P) 120 Pages

Résumé : Ce document constitue le Cahier des Charges Général des postes électriques HTB. Il concerne :- les installations HTB des postes faisant partie du RPT (Réseau Public de Transport d'Electricité)- les cellules de postes HTB raccordées aux barres du poste RPT

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SOMMAIRE

1. PRESENTATION DU CCG - P .............................................................................................................................................. 4

1.1 OBJET................................................................................................................................................4 1.2 POSITIONNEMENT ............................................................................................................................5 1.3 STRUCTURE......................................................................................................................................5

2. DESCRIPTION D’UN POSTE ............................................................................................................................................... 7

2.1 SCHEMA TYPE ..................................................................................................................................7 2.2 ELEMENTS CONSTITUTIFS D’UN POSTE ............................................................................................8

3. EXIGENCES LEGALES ET REGLEMENTAIRES.......................................................................................................... 10

3.1 DOMAINE SANTE – SECURITE.........................................................................................................10 3.2 ENVIRONNEMENT...........................................................................................................................10 3.3 DOMAINE ELECTRIQUE ..................................................................................................................12

4. REGLES CONSTRUCTIVES GENERALES ..................................................................................................................... 13

4.1 AMENAGEMENTS DES TERRAINS....................................................................................................13 4.2 REGLES MECANIQUES DES OUVRAGES...........................................................................................15 4.3 REGLES ELECTRIQUES....................................................................................................................31 4.4 COORDINATION DE L'ISOLEMENT...................................................................................................41 4.5 DISTANCES DE SECURITE ...............................................................................................................44 4.6 DISPOSITION D’UNE CELLULE ........................................................................................................61 4.7 GABARITS APPAREILLAGE .............................................................................................................62 4.8 REPERAGE DANS LES INSTALLATIONS ...........................................................................................68

5. ACCESSIBILITE, EXPLOITATION, MAINTENANCE .................................................................................................. 72

5.1 CONDITIONS D’ACCESSIBILITE.......................................................................................................72 5.2 DISPOSITIONS PARTICULIERES POUR L’EXPLOITATION..................................................................72 5.3 DOCUMENTATION POUR LA MAINTENANCE ..................................................................................72 5.4 OPERATIONS DE MAINTENANCE .....................................................................................................72

6. LES INFRASTRUCTURES DU POSTE.............................................................................................................................. 73

6.1 CARACTERISTIQUES ET INFLUENCE DES TERRAINS .......................................................................73 6.2 CIRCUITS DE TERRE........................................................................................................................73 6.3 CLOTURES ET PORTAILS.................................................................................................................78 6.4 PISTES ET VOIES DE CIRCULATION.................................................................................................79 6.5 ECLAIRAGE DES POSTES EXTERIEURS ............................................................................................80 6.6 LES MASSIFS DE FONDATION..........................................................................................................80 6.7 OUVRAGES DE GENIE CIVIL POUR TRANSFORMATEURS DE PUISSANCE .........................................83 6.8 MURS DE PROTECTION ...................................................................................................................84 6.9 DISPOSITIFS INSONORISANT ET ANTIVIBRATOIRES........................................................................86 6.10 MASSIFS DE REPOS ET SYSTEME DE RECUPERATION D'HUILE........................................................86

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6.11 PROTECTION DES TRANSFORMATEURS DE PUISSANCE CONTRE L'INCENDIE ET L'EXPLOSION .......89 6.12 OUVRAGES DE GENIE CIVIL POUR TRANSFORMATEUR D'AUXILIAIRE ............................................91 6.13 CANIVEAUX POUR CABLES A BASSE TENSION ...............................................................................91 6.14 CHARPENTES POSTES .....................................................................................................................91 6.15 BATIMENTS INDUSTRIALISES .........................................................................................................95 6.16 COTES ET TOLERANCES..................................................................................................................99

7. MATERIEL .......................................................................................................................................................................... 104

7.1 CONNEXIONS AERIENNES EN CABLES ..........................................................................................104 7.2 CONNEXIONS AERIENNES EN TUBES ............................................................................................106 7.3 SUPPORTS ISOLANTS ....................................................................................................................108 7.4 CHAINES ISOLANTES ....................................................................................................................111 7.5 RACCORDS ...................................................................................................................................113 7.6 CIRCUIT DE TERRE........................................................................................................................113 7.7 APPAREILLAGE.............................................................................................................................114

8. ABREVIATIONS ................................................................................................................................................................. 118

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1. PRESENTATION DU CCG - P

1.1 OBJET

Le présent Cahier des Charges Général – Postes HTB (structures et matériels HTB), désigné par la suite CCG-

P, indique les prescriptions minimales à respecter pour la construction des Postes HTB neufs ainsi que pour les

travaux de modifications dans des installations existantes.

Il concerne :

- les installations HTB des postes électriques faisant partie du RPT (Réseau Public de Transport

d’Electricité)

- les installations HTB, de propriété client, raccordées aux barres du poste RPT et non situées dans

l’enceinte du poste du client.

Il exclut de son périmètre les installations HTB appartenant au client et situées dans le poste du client.

Les niveaux de tension pour le raccordement au RPT sont 63 kV, 90 kV, 150 kV*, 225 kV et 400 kV.

* pour le 150 kV, sauf spécifications contraires ou précision dans le CCTP, les spécifications requises sont

celles du niveau 225 kV.

Sauf indications contraires, le CCG-P s’applique aux Postes aériens, aux Postes Intérieurs Modulaires (PIM) et Postes Sous Enveloppe Métallique (PSEM).

Le CCG-P fixe les bases théoriques de conception et les règles de construction des postes, dans le but

d’assurer :

la sécurité des personnes et des installations,

la sûreté du système électrique,

la disponibilité et la fiabilité du réseau de transport,

la qualité de service,

l'interopérabilité des installations

la facilité d’exploitation et de maintenance.

Le CCG-P rappelle, en outre :

Les lois, les principaux décrets, arrêtés nationaux,

les normes internationales ou nationales (lorsqu'elles existent),

les règles établies par des organismes divers auxquels doivent répondre les différentes parties des

ouvrages,

les spécifications d'entreprises,

les contraintes techniques pour satisfaire les besoins d'exploitation,

les paramètres liés à l'impact climatique ou environnemental,

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L’absence d’une référence ne dispense pas l’utilisateur de respecter les règlements et normes en vigueur.

Ce Cahier des Charges Général est complété par un Cahier des Clauses Techniques Particulières spécifique à

chaque ouvrage devant être raccordé au Réseau Public de Transport d'Electricité.

1.2 POSITIONNEMENT

L’objet de ce paragraphe est de positionner le CCG-P par rapport au référentiel réglementaire concernant la

conception et la réalisation des postes HTB.

Figure 1 : référentiel du CCG-P

1.3 STRUCTURE

Le CCG-P s’organise en huit parties :

- la présente partie 1 « Présentation du CCG-P ».

- la partie 2 « Description d’un poste » est donné à titre informatif. Elle décrit les éléments constitutifs d’un

poste électrique HTB .

- la partie 3 rappelle les « Exigences légales et réglementaires » en terme de santé-sécurité, environnement

et technique électrique.

Arrêté Technique

en vigueur

Lois, décrets et

arrêtés

ministériels

UTE C18-510

Exigences

complémentaires liées

au raccordement au

RPT (sécurité, sûreté,

qualité de fourniture …)

Référence aux normes

AFNOR, CEN, ISO

UTE, CENELEC, CEI

CCG-P

Postes HTB (Structures

et matériels HTB)

Cahier des Clauses

Techniques Particulières

(propre à un ouvrage donné)

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- la partie 4 donne les « Règles constructives générales » d’un poste électrique HTB pour les

aménagements des terrains, les domaines mécaniques et électriques, la coordination de l’isolement dans

les postes, les distances de sécurité, le gabarit des appareillages et le repérage des installations.

- la partie 5 décrit les dispositions à considérer en terme de « Accessibilité, exploitation et maintenance ».

- la partie 6 définit les dispositions qui s’appliquent aux « Infrastructures du poste ».

- la partie 7 définit les exigences à respecter pour le « Matériel » de postes.

- la partie 8 donne la liste des « abréviations » utilisées.

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2. DESCRIPTION D’UN POSTE

2.1 SCHEMA TYPE

Un poste est constitué d’une multitude d’éléments. A titre d’illustration, un schéma type avec ces différents éléments est

donné ci-dessous.

12

2A

2B

4

5

5B

5A

4

7

66A

6B

3

BO1

BO2

BO Jeux de barre

1 Couplage

2A Tronçonnement de barres BO1 2

2B Tronçonnement de barres BO2

3 Sectionnement de barres

4 Contrôle barres

Cellule ligne

5A – Tête de cellule 5

5B – Aiguillage sur les jeux de barres

Cellule raccordement transformateur

6A – Tête de cellule 6

6B – Aiguillage sur les jeux de barres

7 Banc de transformation

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2.2 ELEMENTS CONSTITUTIFS D’UN POSTE

Le Jeux de Barres

Un jeu de barres est un ouvrage électrique triphasé régnant sur la longueur du poste. Il permet de

relier entre eux les départs de même tension qui y aboutissent. Un poste électrique peut être doté de

un, deux, voire trois jeux de barres pour une tension donnée.

Les cellules de Couplage des Barres

permettent de relier entre eux deux quelconques des jeux de barres du poste ou deux de leurs

sections ou tronçons disposés du même côté d’un sectionnement ou d'un tronçonnement de barres s’il

en existe un.

Leur équipement comprend un disjoncteur, les sectionneurs d’aiguillage sur les différents jeux de

barres et des réducteurs de mesures.

Les Sections de Barres – les Tronçons de barres

Lorsqu’un jeu de barres peut être partagé en plusieurs parties par sectionneurs ou par disjoncteurs, on

appelle :

"Section de barres" une partie d'un jeu de barres comprise entre 2 sectionneurs de sectionnement,

entre un sectionneur de sectionnement et une extrémité de barres, ou entre un sectionneur de

sectionnement et un disjoncteur ou interrupteur de tronçonnement,

"Tronçon de barres" une partie d'un jeu de barres comprise entre 2 disjoncteurs de tronçonnement, ou

entre un disjoncteur de tronçonnement et une extrémité de barres.

Le tronçonnement permet de réaliser autant de sommets d’exploitation qu’il y a de tronçons de jeux de

barres délimités par des disjoncteurs.

Les sectionnements se composent uniquement d’un sectionneur et permettent d’obtenir autant de

sommets qu'il y a de sections.

Les Cellules de Ligne

pour lesquelles on distingue :

• la tête de cellule qui regroupe les équipements de contrôle, de protection, de coupure,

d’isolement et de mise à la terre de la ligne : transformateurs de mesure courant et tension,

disjoncteur, éventuel sectionneur d’isolement à coupure visible et de mise à la terre de la

ligne,

• la partie aiguillage qui permet de connecter la tête de cellule à l’un ou l’autre des jeux de

barres du poste. Elle ne comporte, comme appareillage, que les sectionneurs qui permettent

d’effectuer les manœuvres de raccordement désirées.

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Les Cellules de Raccordement des Transformateurs de Puissance

Qui diffèrent des cellules de lignes par la suppression :

• du sectionneur d’isolement du banc de transformation dont la fonction de "coupure visible” est

assurée par les sectionneurs d’aiguillage encadrants proches,

• et, le cas échéant, des transformateurs de mesure courant et tension qui ne sont installés, en

l’absence de protection de débouclage ou de jeux de barres, que sur l’enroulement de plus

faible tension du transformateur de puissance.

Le Banc de Transformation

proprement dit comprend, outre le transformateur ou l’autotransformateur de puissance et ses

accessoires :

• l’appareillage annexe : parafoudres de phases, inductance de neutre, parafoudre de neutre,

associé à des transformateurs de mesure de courant et tension, transformateur de protection

de cuve, transformateur de point neutre,

• les installations HTA raccordées à son enroulement tertiaire : transformateur de soutirage

pour l’alimentation des aéroréfrigérants et, le cas échéant, des services auxiliaires du poste,

ainsi qu’éventuellement, les équipements de compensation de l’énergie réactive.

• Les liaisons primaire et secondaire

La Liaison Omnibus

qui permet de relier deux quelconques tronçons de jeux de barres disposés de part et d’autre d’un

tronçonnement de barres. Elle comporte un disjoncteur et les sectionneurs d’aiguillage sur tous les

tronçons de jeux de barres déterminés par le tronçonnement correspondant, ainsi que les

transformateurs de mesure nécessaires pour l’alimentation des protections.

Les caractéristiques des différents éléments et cellules, comme définis ci-dessus, découlent :

• de la disposition choisie, pour les conditions d’implantation des matériels et connexions,

• du schéma et du rôle dans le réseau pour le choix du calibre des différents éléments

(appareillage et conducteurs),

• des conditions d’exploitation et de protection, pour les équipements BT de contrôle

commande, protection et signalisation

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3. EXIGENCES LEGALES ET REGLEMENTAIRES

3.1 DOMAINE SANTE – SECURITE

La conception des dispositions des postes HTB prennent en compte les règles établies dans les documents

suivants :

l'Arrêté Technique fixant les conditions techniques auxquelles doivent satisfaire les distributions

d’énergie électrique,

la norme UTE C18-510,

La directive européenne 2004/40/CE qui fixe les prescriptions minimales de sécurité et de santé

relatives à l’exposition des travailleurs aux champs électromagnétiques.

3.2 ENVIRONNEMENT

Les ouvrages postes doivent être conformes aux exigences légales et réglementaires déclinées ci dessous :

3.2.1 La réglementation sur l’Eau

Les articles L.214-1 à L.214-6, du Code de l’Environnement,

L’ordonnance n° 2005-805 du 18 juillet 2005 portant simplification, harmonisation et adaptation des

polices de l’eau et des milieux aquatiques, de la pêche et de l’immersion des déchets,

Le décret n° 2006-880 du 18 juillet 2006 relatif à la réforme des procédures applicables aux

IOTA, modifiant le décret n° 93-742 du 29 mars 1993,

Le décret n° 2006-881 du 18 juillet 2006 relatif à la réforme de la nomenclature Eau, modifiant

le décret n° 93-743 du 29 mars 1993.

La Loi n° 2006-1772 du 30 décembre 2006 sur l’eau et les milieux aquatiques (succédant à la Loi n°

92-03 du 3 janvier 1992),

Autorité compétente

Les demandes d’autorisation et de déclaration sont à adresser, au Préfet du lieu d’implantation de

l’ouvrage. Si l’ouvrage est réalisé sur le territoire de plusieurs départements, la ou les demandes doivent

être adressées à chacun des préfets concernés.

3.2.2 Loi relative aux installations Classées pour la Protection de l'Environnement (I.C.P.E.)

Loi relative aux Installations Classées pour la Protection de l’Environnement n° 76-663 du 19 juillet 1976 (ICPE) codifiée au titre I du Livre V, art. L.51 1-1 et suivants du code de l’environnement,

La loi relative aux ICPE vise toutes les installations susceptibles de présenter des dangers ou des

inconvénients pour le voisinage, la santé, la sécurité, la salubrité publique, l’agriculture, la protection de la

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nature et de l’environnement, la conservation des sites et monuments, dès lors que ces installations

figurent dans la liste (nomenclature) annexée au décret 53-578 du 20 mai 1953.

Selon la gravité des inconvénients ou des dangers dans un ouvrage poste, deux régimes de classement

sont possible :

Régime de la déclaration : les installations dont l’impact sur l’environnement est réduit font l’objet

d’une procédure simple de déclaration. L’exploitant du site adresse au préfet un dossier de

déclaration préalable.

Régime de l’autorisation : les installations qui présentent des inconvénients ou des danger plus

graves ne peuvent fonctionner sans une autorisation préfectorale préalable.

Les rubriques et installations concernées sont listées dans les tableaux ci-après.

N° de Rubrique

Installations concernées

Impact

Autorisation Déclaration Non Soumis

2925 Atelier de charge d’accumulateur Pas de seuil si P maxi > 50 kW si P maxi ≤ 50 kW

1432.2 Stockage en réservoirs

manufacturés de liquides

inflammables

Si CET* > 100 m3 Si CET* > 10 m3 Si CET* ≤ 10 m3

1180 Appareils PCB/PCT

Dès le 1er appareil de

capacité > à 30 litres

< 30 litres

2920

Installations de réfrigération ou

de Compression fonctionnant à

des pressions effectives

supérieures à 10 5 Pa :

2920.1

Comprimant ou utilisant des

fluides inflammables ou

toxiques, la puissance

absorbée étant :

Si Pa > 300 kW Si 20 kW < Pa ≤ 300

kW

Si Pa ≤ 20 kW

2920.2 Dans les autres cas : Si Pa > 500 kW Si Pa > 50 kW Si Pa 50 kW

291 0.A.2 Installations de combustion

(groupes électrogènes)

Si PT**≥ 20 MW Si 2 < PT** < 20 MW Si PT** ≤ 2 MW

*CET : Capacité Equivalente Totale,

** PT : Puissance Thermique

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3.2.3 La réglementation sur le bruit

Toutes les installations, en particulier celles de transformation de puissance, sont soumises :

Au Code de l'Environnement - article L122-1 Etude d'impact des travaux et projets d'aménagement.

Au Code de l'Environnement - article L571-1, relatif à la Prévention de nuisances sonores et à la lutte contre le bruit.

A l'Arrêté de 26 janvier 2007 modifiant l'Arrêté Technique (Article relatif à la "Limitation de l'exposition

des tiers au bruit des équipements").

Par ailleurs, il existe des textes fixant des limites que le maître d’ouvrage doit respecter. En cas de

dépassement, des sanctions administratives (interdiction d’exploitation - mise en conformité) et pénales

peuvent être appliquées.

Pour les niveaux sonores émis à l’extérieur il s’agit du code de l’urbanisme : les plans d’occupation des

sols (POS) ou documents similaires peuvent indiquer des zonages à niveau de bruit imposé.

Pour les niveaux sonores émis à l’intérieur, le code de la construction limite à 30 dB(A), pour les

immeubles à usage d’habitation, le niveau sonore engendré par les équipements. Ce texte est à prendre

en compte pour les postes de transformation urbains, qui ne doivent pas entraîner un niveau de pression

acoustique supérieur à 30 dB(A) dans les pièces principales des habitations mitoyennes. Pour Paris,

cette valeur est de 25 dB(A) au lieu de 30 dB(A) (imposée par la municipalité).

3.3 DOMAINE ELECTRIQUE

La conception des dispositions des postes HTB prennent en compte les règles établies dans les documents

suivants :

l'Arrêté Technique,

la norme UTE C18-510,

les publications CEI 60071.1 et 60071.2,

NF C 13-000 "installations électriques de tensions nominales supérieures à 1 kV en courant alternatif",

NF C 13-200 "Installations électriques à haute tension – Règles

NF C 15-100 "Installations électriques à basse tension"

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4. REGLES CONSTRUCTIVES GENERALES

4.1 AMENAGEMENTS DES TERRAINS

Avant tous travaux d’installation, ces terrains doivent être étudiés, aménagés et préparés.

4.1.1 Terrassement Les travaux de terrassement doivent répondre aux normes et documents en vigueur ci-après :

Norme NF P 11-201 (DTU 12) : Travaux de terrassement pour le bâtiment

Norme NF P 11-300 : Classification des matériaux utilisables dans la construction des remblais et

couches de forme,

Norme NF P 11-301 : Terminologie,

Norme XP P 94-063 : Contrôle de la qualité du compactage

Cahier des Clauses Techniques Générales applicables aux marchés de travaux publics, fascicule 2 -

Terrassements généraux (décrets N° 99-26 et 99-98),

Guide technique du SETRA-LCPC : Réalisation des remblais et des couches de forme, fascicule 1 –

Principes généraux et fascicule 2 – Annexes techniques,

Guide technique du SETRA-LCPC : Traitement des sols aux liants hydrauliques et à la chaux.

Une pente minimale de 0,5% (dans une ou plusieurs directions) doit être respectée afin de faciliter l'écoulement

des eaux de ruissellement. Néanmoins les plates-formes ne devront pas présenter une pente supérieure à 5%

dans le sens perpendiculaire aux jeux de barres et/ou dans le sens parallèle aux jeux de barres.

4.1.2 Essais de sols

Les essais de sols doivent satisfaire aux normes suivantes :

4.1.2.1 Généralités

Norme NF P 94-201 (DTU 11.1) : Travaux de sondage des sols de fondation,

Norme XP P 94-202 : Prélèvement des sols et des roches – Méthodologie et procédures

Norme XP P 94-010 : Glossaire géotechnique – Définitions – Notations – Symboles.

4.1.2.2 Essais in situ

Norme NF P 94-115 : Essai au pénétromètre dynamique type B,

Norme NF P 94-110 : Essai au pressiomètre Ménard,

Norme NF P 94-120 : Essai au phicomètre,

Norme NF P 94-157 : Mesures piézométriques

4.1.2.3 Essais en laboratoire

Norme NF P 94-050 : Détermination de la valeur en eau,

Norme NF P 94-051 : Détermination des limites d’Atterberg,

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Norme NF P 94-053 : Détermination de la masse volumique des sols fins,

Norme NF P 94-054 : Détermination de la masse volumique des particules solides,

Norme NF P 94-059 : Détermination de la masse volumique des sols non cohérents,

Norme NF P 94-056 : Détermination de la granulométrie par tamisage,

Norme NF P 94-057 : Détermination de la granulométrie par sédimentométrie,

Norme NF P 94-071 : Essais de cisaillement,

Norme NF P 94-074 : Essai triaxial,

Norme NF P 94-078 : Essai CBR,

Norme NF P 94-090 : Essai oedométrique,

Norme NF P 94-093 : Essais PROCTOR,

Norme NF P 94-132 : Essai d’injection d’eau (Type Lefranc),

Norme NF P 94-130 : Essai de pompage,

4.1.3 Drainage

Le drainage englobe tous les travaux ayant pour objet l’évacuation intensive, dans des délais courts, des

eaux excédentaires (précipitations) saturant la couche superficielle du sol ou stagnant à la surface.

Le réseau de drainage doit recueillir, véhiculer et restituer au milieu naturel, essentiellement les eaux de

précipitations circulant sur la surface du sol.

Le système de drainage des postes est différent des réseaux de drainage agricole qui sont utilisés pour

d'autres applications (irrigation, ...).

Normes :

NF P 16-351 - Système de canalisations en plastique pour drainage enterré.

NF P 16-341 - Tuyaux circulaires en béton armé et non armé pour réseaux d’assainissement sans pression.

NF P 16-343 - Eléments fabriqués en usine pour boîtes de branchement en béton sur canalisations d’assainissement.

NF P 16-352 – Eléments de canalisations en polychlorure de vinyle non plastifié pour l’assainissement.

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4.2 REGLES MECANIQUES DES OUVRAGES

4.2.1 Règles de référence

La résistance mécanique d’un ouvrage et donc sa sécurité en service, est définie par le rapport des efforts

entraînant la ruine de l’ouvrage aux efforts de service.

Les efforts entraînant la ruine de l’ouvrage ou de l’un quelconque de ses éléments sont les efforts qui

produisent une dégradation irréversible (déformation, rupture, perte de caractéristiques) des matériaux ou

matériels concernés.

Les efforts de service résultent :

des charges permanentes,

des charges dues au vent, à la température,

des charges occasionnelles d’origine électrodynamique, liées aux courts–circuits,

des charges occasionnelles de construction et de maintenance

La valeur adoptée pour ce rapport, habituellement appelé “coefficient de sécurité”, dépend :

des hypothèses climatiques et de charge, en tenant compte de la probabilité d’apparition de ces

hypothèses,

des matériaux et matériels employés pour lesquels les critères de ruine peuvent avoir des

définitions différentes.

Les valeurs minimales de ce rapport sont celles définies par la réglementation en vigueur ( Arrêté Technique).

4.2.2 Hypothèses Météorologiques pour les ouvrages Postes

Les hypothèses météorologiques prises en compte dans le présent document tiennent compte a minima des prescriptions de l'Arrêté Technique.

Les efforts exercés par le vent doivent être déterminés en multipliant les pressions indiquées par la surface

offerte au vent pour les cornières et les éléments plans ou par la surface diamétrale pour les câbles et les

éléments cylindriques ou de révolution. Quand une connexion est composée de plusieurs câbles groupés en

faisceau, la pression du vent doit être appliquée intégralement sur chacun des câbles.

Le vent à considérer est non tourbillonnaire, horizontal et normal à la direction des connexions aériennes. Les

pressions indiquées dans les tableaux suivants tiennent compte des coefficients aérodynamiques et de forme

des différents types d’éléments et sont valables pour les structures dont la hauteur au–dessus du sol n’excède

pas 25 mètres.

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4.2.2.1 Hypothèse "A"

4.2.2.1.1 Structures principales

Câbles : Pour les portées de câbles réalisées dans les postes ainsi que pour les portées de câbles comprises entre les

pylônes d’arrêt ligne et les charpentes principales du Poste, il convient d’adopter, selon la situation du poste, la

pression de vent de 57daN/m2 en AZVN ou de 72 daN/m2 en AZVFet HPV.

Charpentes principales et poteaux de rappel :

Pour les charpentes principales et les poteaux de rappel les valeurs de pression de vent à retenir sont, suivant

la situation géographique du poste, celle de la Zone à Vent Normal (AZVN), celle de la Zone à Vent Fort (AZVF) ou celle de la Zone à Haute Pression de Vent (HPV) de l’Arrêté Technique.

Tableau des pressions de vent retenues dans le CCGP pour les structures principales

Nature des éléments Pressions exercées par le vent

Hypothèse «AZVN» Hypothèse «AZVF» Hypothèse « Haute

Pression de Vent»

Câbles 57 daN/m2 72 daN/m2 (1) 72 daN/m2

Cornières et Eléments

plans des Charpentes

Principales et Poteaux de

rappel

120 daN/m2 133 daN/m2 151,5 daN/m2

(1) L’Arrêté Technique spécifie, pour les câbles, des pressions de 57 daN/m², 64 daN/m² et 72daN/m²

respectivement pour les zones à vent normal, à vent fort et haute pression de vent.

Pour les postes il a été fait le choix de prendre en compte pour les zones à vent fort (ZVF) et à haute

pression de vent (HPV) une même valeur de pression de 72 daN/m² sur les câbles.

Ce choix sur les câbles des ouvrages de poste se justifie par la faible longueur des connexions aériennes

par rapport à celles des portées courantes des lignes aériennes.

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4.2.2.1.2 Structures secondaires

Charpentes secondaire, connexions souples, jeux de barres :

Pour les structures à l'intérieur du poste (supports d'appareils, jeux de barres, supports de colonnes isolantes,

connexions souples entre appareils) il a été fait le choix de les dimensionner suivant l'hypothèse HPV quelle

que soit la situation du poste, dans un but de normalisation et compte tenu d'une influence économique négligeable.

Tableau des pressions de vent retenues pour les structures secondaires


Hypothèse

«AZVN»

Hypothèse

«AZVF»

Hypothèse

« HPV»

câbles 72 daN/m2

Cornières et Eléments plans des

Charpentes secondaires support de CI et

de l’appareillage

151,5 daN/m2

Eléments cylindriques ou de révolution

des structures et de l’appareillage de

diamètre Ø(cm) :

Ø < 15 cm (108–2.4 Ø ) daN/m2

Ø > 15 cm 72 daN/m2

4.2.2.2 Hypothèse "B"

Pour cette hypothèse dite “Froid B”, il est retenu une température moyenne des câbles égale à –20 ºC.

Pour cette hypothèse, les pressions dues au vent sont les suivantes :


Câbles et éléments cylindriques ou de

révolution des structures et de l’appareillage 18 daN/m2

Cornières et éléments plans des structures et

de l’appareillage

30 daN/m2

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4.2.2.3 Hypothèse de Givre

Selon la situation de l’ouvrage, l’hypothèse de givre à considérer, est l’hypothèse «GL» (givre uniforme léger) ou

«GM» (givre uniforme moyen).

La température moyenne des câbles est prise égale à -5ºC.

Le vent exerce des pressions identiques à celles de l’hypothèse «B» :

sur les câbles et les éléments cylindriques des structures et de l’appareillage recouverts de leur manchon de

givre : 18 daN/m2, sur les cornières et les éléments plans des structures et de l’appareillage : 30 daN/m2,

4.2.3 Définition des hypothèses de charge des structures

L’étude de la résistance mécanique des structures doit être effectuée en considérant des hypothèses de charge qui

tiennent compte de la nature des charges appliquées et des états d’équipement et de chargement des structures.

4.2.3.1 Base de référence : hypothèse conventionnelle " E "

Cette hypothèse concerne les charges produites par les câbles, pour lesquels la tension de réglage est définie

conventionnellement sans vent, pour une température de 45 ºC et une flèche médiane égale à 3 % de la portée.

Pour certains cas particuliers on peut toutefois choisir une valeur différente de la flèche mais dans les mêmes

conditions de vent et de température.

4.2.3.2 Charges statiques des hypothèse climatiques

Ces charges sont constituées par l’ensemble des charges permanentes et des charges dues au vent, à la

température et au givre. La tension de l’hypothèse «E» définie précédemment, doit être utilisée comme condition

initiale dans l’équation de changement d’état pour calculer les efforts exercés par les câbles dans les hypothèses

«AZVN», «AZVF», «HPV», «B», «GL» et «GM».

La distinction entre les hypothèses «AZVN», «AZVF», «HPV», pour le calcul des charges statiques de

l'hypothèse de vent concerne toutes les charpentes principales.

Les charpentes secondaires sont dimensionnées suivant la zone à Haute Pression de Vent (HPV) quelle que soit la situation géographique du poste, dans un but de normalisation

4.2.3.3 Choix des surcharges de Givre

En règle générale, les surcharges de givre à prendre en compte pour la vérification de la tenue mécanique des

ouvrages des postes extérieurs sont déterminées avec une densité du givre de 0,6 kg/dm3 (Article de l'Arrête

Technique relatif à la « Résistance mécanique des ouvrages »).

La surcharge de givre supportée par les câbles et les tubes est alors définie par l’épaisseur du manchon de givre

uniformément réparti. Quand une connexion est en faisceau, les surcharges dues au givre et au vent sont

appliquées à chacun des câbles.

Pour les supports d’appareillage, les appareillages et les portiques on considère que les surfaces ne sont pas

recouvertes de givre.

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Les surcharges suivantes sont à envisager selon la situation de l’ouvrage étudié.

a) Surcharge nulle

Elle ne peut être envisagée que pour les postes d’alimentation du réseau de distribution situés dans les plaines

du littoral.

b) Surcharge légère

Elle est retenue pour les postes construits à une altitude inférieure à 600 mètres, suivant les régions, sauf bien

entendu pour les postes ne supportant aucune surcharge et indiqués précédemment.

Cette surcharge est définie par l’épaisseur uniforme du manchon de givre :

sur les câbles et les tubes de diamètre inférieur ou égal à 50 mm = 2 cm

sur les tubes de diamètre supérieur à 50 mm = 1 cm

c) Surcharge moyenne

Cette surcharge concerne les postes construits dans les régions d’altitude supérieure à 600 mètres, suivant les

régions, elle peut cependant être appliquée dans les régions particulières d’altitude inférieure où des formations

de neige collante peuvent se produire (plus particulièrement le Languedoc–Roussillon, l’Alsace et la basse vallée

du Rhône).

Cette surcharge est définie par l’épaisseur uniforme du manchon de givre :

sur les câbles et les tubes de diamètre inférieur ou égal à 50 mm = 4 cm

sur les tubes de diamètre supérieur à 50 mm = 2 cm

Nota : Pour des localisations exposées au givre exceptionnellement important, il est possible de prendre en

compte des manchons de givre plus importants (6 cm).

4.2.3.4 Surcharges dues aux efforts électrodynamiques

Pour les postes à haute tension et très haute tension, les matériels et les structures doivent être étudiés en tenant

compte des surcharges dues aux efforts électrodynamiques.

Un courant de court–circuit est défini par la valeur efficace du courant de défaut, une constante de temps qui

caractérise l’amortissement du réseau, le type de défaut concerné (monophasé, biphasé isolé, biphasé terre, triphasé), l’instant d’apparition du défaut.

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Le courant est pris usuellement sous la forme :

⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢

⎣

⎡+= 0θ .cos

t-e -)0θ t ( cos 2 tI" (t) Icc : avec τω

I"t : Valeur efficace du courant de court-circuit

ω : Pulsation du réseau

θ : Déphasage du courant au début du défaut pour chaque phase concernée.

τ : Constante de temps caractérisant l'amortissement du réseau

Le court–circuit à prendre en considération est le court–circuit triphasé ou biphasé défini par les caractéristiques

suivantes :

intensité efficace de court–circuit égale à l’intensité maximale du courant de court–circuit pour

laquelle le poste a été étudié,

Un ouvrage neuf est défini pour un niveau de courant de court–circuit spécifié dans les normes. La valeur efficace

du courant de court–circuit sera donc choisie dans la liste des valeurs standards qui sont :

20 ; 31,5 ; 40 ; 63 (valeurs en kA)

Sur le réseau de transport, les paliers suivants sont retenus :

♦ 63 kV et 90 kV : 20 kA et 31,5 kA

♦ 225 kV : 31,5 kA

♦ 400 kV : 40 kA et 63 kA

constante de temps du régime transitoire,

400 kV 225 kV 63 kV et 90 kV

palier

63 kA

palier

40kA

palier

31,5 kA

palier

31,5 kA

palier

20 kA

Intensité efficace (kA) triphasé 63 40 31,5 31,5 20

monophasé 63 40 31,5 11,7 (90 kV) 10,3 (90 kV)

8,8 (63 kV) 8 (63 kV)

biphasé isolé 54,6 34,7 27,3 27,3 17,3

Constante de temps 70 60 160 200 200

du réseau (en ms)

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coefficient d'asymétrie

L’angle de la tension à l’origine du défaut (proche de 0) est en général pris à zéro pour des défauts

monophasés ou biphasés isolés, et à 165º pour les défauts triphasés.

Apport subtransitoire

L’apport subtransitoire est généralement négligé.

Durée de court-circuit

Afin de réduire la multiplicité des cycles d’élimination possibles, compte tenu de leur probabilité

d’occurrence (défaillance de disjoncteur ou des dispositifs de protection) et des réductions du courant

durant les cycles d’élimination, les notions de temps mécanique équivalent ont été introduites pour fixer

simplement le temps d’élimination de dimensionnement électrodynamique.

Un temps mécanique équivalent est défini par sa durée te et en cas de ré enclenchement par le temps

d’isolement ti et la durée de l’élimination du défaut éventuellement retrouvé, soit sous forme synthétique

: tel / ti / te2.

Les temps équivalents des défauts du point de vue des effets mécaniques sont présentés ci– après

TEMPS MECANIQUE EQUIVALENT DE DEFAUT

400 kV 225 kV 63 et 90 kV 63 et 90 kV

Plan de

protection de

référence

plan 83 et 86 plan 225, 90 et 63 kV plan 225, 90 et 63 kV plan électromécanique

Connexions

transversales

tendues

120 ms/ de 2 à 5 s/90 ms 120 ms/ de 2 à 5 s/90 ms 120 ms/ de 2 à 5 s/90 ms

120 ms/300 ms/90 ms(1) 210/ ms de 4.5 à 5.5 s/150ms

210 ms/300 ms/150 ms(1)

Connexions

transversales

rigides

120 ms 220 ms 220 ms

120 ms/300 ms/90 ms(1)

410 ms

210 ms/300 ms/150 ms(1)

Départ

ATR, TR

60 ms 220 ms 220 ms 410 ms

Jeu de barres 60 ms 220 ms 220 ms

120 ms/300 ms/90 ms(1)

210 ms

210 ms/300 ms/150 ms(1)

Départ Lignes

à faisceaux

120 ms 120 ms _ _

Départ Lignes

à câble unique

_ 120 ms/ de 2 à 5 s/90 ms 120 ms/ de 2 à 5 s/90 ms

120 ms/300 ms/90 ms(1)

210 ms / de 4.5 à 5.5 s/150

ms

210 ms/300 ms/150 ms(1)

(1) Si ré enclenchement polyphasé rapide.

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Variables d'accompagnement – hypothèse "CC"

La pression du vent concomitant est donnée dans le tableau ci-dessous . La température initiale est prise

égale à 45ºC pour les conducteurs et de 15ºC pour les structures.

Tableau 1

DESIGNATION TEMPERATURE VENT SUR LES STRUCTURES VENT SUR LES CABLES EPAISSEUR DU

MANCHON DE GIVRE

Surfaces

planes

daN/m2

Tubes

Ø < 15 cm

daN/m2

Tubes

Ø >15 cm

daN/m2

Câbe nu

daN/m2

Manchon

de givre

d a N/m2

Câbles

Tubes

Ø < 5 cm

Tubes

Ø > 5 cm

«CC» conducteur :+ 45°C

autres :+ 15°C 100 72-1,6 Ø 48 53

4.2.3.5 Charges de construction ou d'entretien des ouvrages

Les charges occasionnelles qui peuvent apparaître pendant les travaux de construction ou de maintenance des

ouvrages doivent être considérées pour des conditions météorologiques correspondant aux conditions normales

de travail :

température de + 5ºC,

absence de vent.

Ces charges occasionnelles doivent tenir compte en particulier d’une surcharge de 100 daN concentrée,

appliquée verticalement au milieu de toutes les structures, représentant le poids d’un homme et de son outillage.

4.2.4 Etats d'équipement et de chargement des structures

4.2.4.1 Etat d'équipement et chargement final

Cette hypothèse représente l’état d’équipement final envisagé pour l’ouvrage et les charges correspondant à cet

état. Suivant la disposition adoptée pour l’ouvrage, les structures peuvent être chargées soit de part et d’autre

(efforts différentiels) soit uniquement d’un seul côté (structure en arrêt).

4.2.4.2 Etats d'équipement et de chargement des étapes intermédiaires

Cette hypothèse représente les différents états d’équipement de l’ouvrage au terme de chaque programme de

construction et les charges correspondant à ces états. Pour ces états et suivant la disposition adoptée pour le

poste, les structures peuvent être chargées soit de part et d’autre, soit uniquement d’un seul côté (structure en

arrêt).

Nota : Le cas de charge correspondant à l’arrêt des connexions du poste sur les structures (Arrêt Poste) fait

partie de ces états d’équipement.

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4.2.4.3 Etat d'équipement provisoire dit "d'attente"

Les structures supportant en service normal les charges des états précédents peuvent toutefois être placées

dans des situations provisoires de courte durée au moment de la construction ou de la modification des ouvrages.

Cet état apparaît principalement pour les structures qui se trouvent en arrêt lors de la construction alors qu’elles

sont chargées de part et d’autre dans les états intermédiaires et finaux. C’est le cas, en particulier, de l’arrêt des

câbles des lignes aériennes sur les portiques d’ancrage (arrêt ligne).

4.2.5 Conditions à respecter

Les conditions à respecter pour assurer la résistance des ouvrages résultent des prescriptions de l’Arrêté

Technique et des compléments énoncés dans le présent cahier des charges.

Ces conditions concernent les matériaux et les matériels constituant les ouvrages de poste, elles sont définies

pour des cas de vérification caractérisés par les états d’équipement et de chargement des structures, la nature

des charges appliquées et les conditions techniques.

Les conditions à respecter sont de quatre types, selon les matériaux et matériels concernés.

4.2.5.1 Conditions d'effort maximal admissible

L’effort maximal admissible est défini par l’effort entraînant la ruine d’une structure (charge de rupture minimale

spécifiée) divisé par le coefficient de sécurité du cas de vérification étudié.

Dans ce cas, les essais ou les calculs justificatifs doivent montrer que les charges de service restent inférieures à

cet effort maximal admissible.

Ces conditions concernent :

les câbles,

les haubans,

les armements et les manchons d’ancrage,

les colonnes isolantes, le matériel haute tension et les raccords sur appareils,

les crosses d’ancrage et leur scellement.

4.2.5.2 Conditions de contrainte maximale admissible

La contrainte maximale admissible est définie par la limite élastique minimale du matériau divisée par le

coefficient de sécurité du cas de vérification étudié.

Dans ce cas, les essais ou les calculs justificatifs doivent montrer que les contraintes dues aux charges de

service restent inférieures à cette contrainte maximale admissible.

Ces conditions concernent les structures métalliques réalisées en matériaux à limite d’élasticité minimale garantie

:

les charpentes métalliques,

les tubes des jeux de barres.

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4.2.5.3 Conditions de flèche maximale admissible

La flèche maximale admissible, considérée pour des raisons de stabilité et de comportement en exploitation

des structures, est définie par un déplacement exprimé en fonction de hauteur ou de la longueur des éléments

des structures.

Dans ce cas, les essais ou les calculs justificatifs doivent montrer que les déplacements dus aux charges de

service restent inférieurs à cette flèche maximale admissible.

Ces conditions concernent :

les charpentes métalliques,

les tubes de jeux de barre.

4.2.5.4 Conditions de stabilité des massifs de fondation

La stabilité des massifs de fondation sous les efforts d’arrachement et de renversement est définie par le

coefficient de stabilité du cas de vérification étudié.

Dans ce cas, les essais ou les calculs justificatifs doivent montrer que les charges de service conduisent à une

stabilité supérieure à celle du coefficient de stabilité.

4.2.5.5 Cas de vérification et conditions correspondantes

Pour les matériaux et les matériels constituant les ouvrages de poste, les conditions à respecter sont

récapitulées dans le tableau ci après, en fonction des cas de vérification.



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V 5.6

.1


HYPOTHESES DE CHARGE CHARPENTES Câbles haubans

manchons d'ancrage

Armement Colonnes isolantes

appareillage HT raccords

Tubes des jeux de barres

Portiques et poteaux d'ancrage Supports d'appareils ou de colonnes isolantes

Scellement des crosses d'ancrage

Massifs de fondations

Etats d'équipement et de chargement

Nature des charges H

ypot

hèse

s m

étéo

rolo

giqu

es

Effort maximal

admissible Effort

maximal admissible

Effort maximal

admissible Contrainte maximale

admissible Flèche

maximale admissible

Contrainte maximale

admissible Flèche

maximale admissible des poutres

Flèche maximale

admissible des poteaux

Contrainte maximale

admissible Flèche

maximale admissible

Effort maximal

admissible Coefficient de stabilité

minimal

"AZVN" "AZVF" "HPV" 3

0.95xCRA

3

CRN

2,1

CRM

1,8

Re

150

L

1,8

Re

200

L :

200

h

1,8

Re

300

H

2,1

CRM 2

et

"B" ⊥ : 150

h Charges

statiques "GL" ou

"GM" 1,4

0.95xCRA 0,6 CRN CRM Re Re Re CRM 1

Etat final et

intermédiaire

Surcharges électro-

dynamiques "VENT(1) "

+ "CC" 1,4

0.95xCRA

2

CRM CRM x 0,7 Re Re Re CRM x 0,7

"AZVN" "AZVF" "HPV"

Re Re CRM 1 Etat d'attente Charges

statiques

"B" Re Re CRM 1

Etat final Etat

intermédiaire Etat d’attente

Charge de constructionet d'entretien

+ 5 ° C sans vent

1,2

Re

1,2

Re

1,2

CRM 1

CRA : Charge de Rupture Assignée CRM : Charge de Rupture Minimale spécifiée (pour les crosses d'ancrage, on considère la CRM de la liaison béton-acier) CRN : Charge de Rupture Nominale. (1) : Voir le tableau 1 du présent document

Re : Limite élastique minimale L : Longueur des tubes ou des poutres h : Hauteur des éléments des poteaux ou des supports

: Déplacement dans le sens des conducteurs ⊥ : Déplacement dans le sens perpendiculaire aux conducteurs



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V 5.6

.1


4.2.6 Calcul des connexions aériennes en câbles

4.2.6.1 Calcul des connexions tendues

4.2.6.1.1 Régime statique

On définit une connexion tendue par sa portée, les caractéristiques du câble, les charges ponctuelles

appliquées et une condition mécanique dans une hypothèse climatique donnée comme référence : le coefficient

de flèche médiane en hypothèse E, de valeur 3%.

L’équation de changement d’état permet le calcul de la traction du câble et de sa flèche dans toutes les

hypothèses climatiques. Les résultats du calculs doivent indiquer :

l'abscisse et la valeur de la flèche au point bas,

la tension globale au point d'accrochage

les efforts au point d'accrochage (V, H, L).

4.2.6.1.2 Régime de court-circuit

Deux types de dimensionnement sont effectués : mécanique et géométrique (distances phases-phases et

phases-masse). Le dimensionnement thermique est traité dans le chapitre 4.3.3.

Les cas suivants sont à examiner:

Disposition poste normalisée,

vérification mécanique et géométrique de la portée entre le pylône d'arrêt et la charpente poste au delà de

:

40 kA en 400 kV,

31,5 kA en 225 kV,

20 kA en 90 et 63 kV.

Disposition poste non normalisée,

vérification mécanique et géométrique de toutes les connexions.

4.2.6.1.3 Dimensionnement des connexions tendues et de leur support

Le dimensionnement mécanique des ouvrages s’opère sur les charpentes, câbles, fondations, équipements

divers : armements, supports. Le court–circuit est biphasé isolé. Pour la prise en compte du pincement,

l’intensité du courant de court–circuit sera prise à sa valeur maximale (en général triphasé). Le calcul du

pincement doit être réalisé selon la CEI 60865-1 pour des configurations de conducteurs parallèles ou par

des méthodes avancées validées.

On considère l’application :

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pour l’ensemble des conducteurs parcourus ou non par le courant de court–circuit et pour les

structures, des efforts maximaux obtenus sous la pression du vent concomitant donnée dans le

chapitre 4.2.3.4. La température initiale est prise égale à 45ºC pour les conducteurs et de 15ºC pour

les structures.

Pour un support d’ancrage, on considérera pour le dimensionnement que les conducteurs sont

soumis à l’effort constaté au moment du pic de tension maximum global (élongation maximale ou

coup de fouet). Pour les supports raccordés à deux portées consécutives, susceptibles d’être

soumises simultanément à un courant de court–circuit, le dimensionnement portera sur le plus

contraignant des cas suivants de façon similaire aux lignes :

♦ les deux portées sont soumises simultanément au court–circuit. L’instant de

dimensionnement correspondra au maximum d’effort différentiel global entre les deux

portées,

♦ une seule portée est parcourue par le court–circuit, la deuxième portée étant soumise à la

pression de vent définie dans le chapitre 4.2.3.4. Ces maximums dynamiques

correspondent à l’instant du maximum de la somme des tensions aux points d’accrochage.

Ces règles ne s’appliquent qu’aux connexions tendues hormis les connexions semi–tendues donc de

courte portée entre appareils dont les règles sont données au chapitre ci–après.

4.2.6.1.4 Modélisation

Le calcul des efforts électrodynamiques dans les connexions peut s’effectuer :

♦ sans considérer l’élasticité des charpentes de postes auxquelles elles sont raccordées.

Le dimensionnement en statique demande de s’assurer, au préalable, que les fréquences propres des

structures n’entraîneront pas de résonances.

♦ en considérant l’élasticité des charpentes de postes auxquelles elles sont raccordées.

4.2.6.1.5 Dimensionnement géométrique

La durée des défauts sont à prendre dans le tableau des temps mécaniques équivalent du chapitre 4.3.3. Le

défaut de référence est biphasé isolé.

♦ Pour les conducteurs d’un même circuit, il consiste à s’assurer que deux phases différentes

restent à une distance supérieure à la distance minimale d’isolement

t1 3+ Ef , consécutivement à un premier défaut. Les conditions initiales de tension des

conducteurs sont données par l’hypothèse 45ºC avec un vent dont la pression est donnée dans le

tableau 1 du chapitre 4.2.3.4.

Le réenclenchement n’est pas pris en compte.

♦ Entre deux circuits différents (conducteurs ou câbles de garde) ou entre le circuit en défaut et

un obstacle, la distance minimale doit rester supérieure à la tenue diélectrique donnée par :

t1 3+ Ef Ef,entre câbles conducteurs,

t1 + 2Ef

entre câble conducteur et la masse.

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t1 : est la distance de tension (0,0025U)

Ef : correspond à l’écartement du faisceau éventuel.

Les conditions initiales sont données par l’hypothèse 45ºC avec un vent dont la pression est donnée

dans le tableau 1 du chapitre 4.2.3.4. Le réenclenchement sur défaut doit être pris en compte sur les

réseaux 63 kV et 90 kV.

En cas de difficulté pour satisfaire les conditions géométriques, il pourra être fait usage d’espaceurs

interphases.

4.2.6.2 Calcul des connexions semi-tendues

4.2.6.2.1 Régime statiques

La traction aux extrémités d’une connexion semi–tendue (longueur comprise entre 2 et 15 m) sensiblement

horizontale (dénivelée inférieure au dixième de la portée) se calcule au moyen de la formule suivante :

vpkaT += 25,12

T : traction aux extrémités (daN)

a : portée de la connexion (m)

f : flèche au milieu de portée (m)

:k 100afk =

p poids linéique de la connexion (daN/m). Dans l’hypothèse de givre, on ajoute à p le

poids linéique de la surcharge de givre, v effort linéique horizontal du vent sur la connexion (daN).

Le coefficient de flèche k θ se calcule dans l’hypothèse climatique donnée caractérisée par sa température ,

à partir du coefficient ke de flèche en hypothèse E au moyen de la formule :

)45(086,0.22 θθ −= kek

θk : coefficient de flèche à la température θ (en pour cent)

ke : coefficient de flèche à la température de l'hypothèse E (en pour cent).

D’une manière générale, et lorsque le respect des distances électriques spécifiées le permet, la valeur de la

flèche de réglage de ces connexions est prise égale à 8 % de la portée en hypothèse E (flèche au point milieu).

Le tableau de pose correspondant est donné ci-dessous :

θ°C

-5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

k 7,73 7,75 7,78 7,81 7,84 7,86 7,9 7,92 7,95 7,97 8,0

θ : température en degrés

k : coefficient de flèche (en pour cent).

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4.2.6.2.2 Régime de court-circuit

La traction aux extrémités d’une connexion semi–tendue lors d’un court–circuit (de longueur comprise entre 2

et 15 m) se calcule au moyen des formules suivantes :

2)(28

2vFp

faT ++=

DccI

bF2

.2.2210−=

F force électrodynamique de Laplace (daN/m)

Icc intensité efficace du courant de court–circuit (KA)

b coefficient d’asymétrie maximal (pris égal à 2,67)

D distance entre les câbles (m)

a portée des câbles (m)

f flèche au milieu de portée (m)

v effort linéique horizontal du vent sur la connexion (daN/m)

p poids linéique de la connexion (daN/m)

T traction aux extrémités (daN)

4.2.7 Calcul des connexions aériennes en tubes

4.2.7.1 Tubes soumis à des efforts statiques

Le calcul des contraintes mécaniques et des déformations des tubes sous l’action du poids propre, du vent et du

givre se fait en utilisant les formules usuelles de résistance des matériaux. On rencontre habituellement deux

configurations :

les tubes en appui libre à une extrémité et encastrés à l’autre,

les tubes en console.

4.2.7.2 Tubes soumis à des efforts électrodynamiques

Le dimensionnement s’effectue pour un court-circuit en biphasé isolé et triphasé. Les efforts sur le tube, le raccord,

l’isolateur et le support sont déterminés par les contraintes électrodynamiques auxquelles sont ajoutées les

contraintes dues au vent sur le tube, sur l’isolateur et le châssis, contraintes définies dans le tableau 1 du Chapitre

4.2.3.4 ainsi que celles dues au poids propre.

En cas de risque de circulation de courant de court–circuit sur plusieurs jeux de barres (en situation de transfert

d’un départ sur le disjoncteur de couplage par exemple), il sera nécessaire de prendre en compte l’éventuelle

amplification résultant du parallélisme (jeux de barres principaux ...). Les efforts maximaux obtenus doivent être

inférieurs aux charges maximales admissibles du tableau 2 donnés dans le chapitre 4.2.5.5 .

les valeurs paliers définies dans Chapitre 4.2.3.4 seront prises en compte. Le temps d’élimination du

défaut sera pris dans le tableau des temps mécaniques équivalents définis dans ce même chapitre.

La pression du vent concomitant au défaut et donnée dans le tableau 1 du Chapitre 4.2.3.4

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4.2.7.3 Dimensionnement

Le dimensionnement des connexions aériennes en tubes nécessite la connaissance des données suivantes :

la géométrie de la structure, hauteur des supports isolants, portée des tubes,

les caractéristiques des tubes et des supports isolants :

♦ type ou repère constructeur, plan des supports et données spécifiques des tubes avec module

d’élasticité, moment d’inertie, masse linéique, limite élastique.

les caractéristiques des raccords,

♦ type ou repère constructeur, masse, hauteur, fixation aux extrémités : fixe, souple

les caractéristiques du défaut (intensité, durée, présence d’un ré enclenchement éventuel, constante du

temps du réseau).

Le résultat du dimensionnement des connexions aériennes en tubes doit indiquer les grandeurs suivantes :

maximum du moment de flexion en pied de support isolant et taux de travail,

moments de flexion et efforts tranchants et de cisaillement maximums sur les tubes, taux de travail,

éléments relatifs à la tenue des raccords (efforts et moments), taux de travail,

déplacements des tubes, raccords et supports isolants.

4.2.7.4 Normalisation Norme CEI 60 865–1 et CEI 60 865-2 "Courants de court-circuit – Calcul des effets – Définitions et

méthodes de calcul (partie 1) – Exemples de calcul (partie 2).

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4.3 REGLES ELECTRIQUES

4.3.1 Echauffement des connexions en régime permanent

La température des connexions est calculée, pour un courant permanent donné, en fonction de l'équilibre entre l’énergie thermique apportée par les pertes par effet Joule et le rayonnement solaire et l’énergie thermique dissipée par rayonnement et convection dans l’air.

4.3.2 Echauffement des connexions en régime de surcharge Dans un régime non permanent, la différence entre les énergies absorbées et perdues est accumulée dans le conducteur.

4.3.3 Echauffement des connexions parcourues par un courant de court-circuit

Le passage d’un courant de défaut important, mais pendant un temps très court, dans une connexion provoque une élévation de la température de celle–ci que l’on calcule en régime adiabatique : toute l’énergie apportée est accumulée par le conducteur.

L’élévation de température est déterminée par application de la CEI 60865, en fonction du produit : i2 .t. (1 + m). i : est la densité du courant de défaut dans le conducteur en A/mm2 t : est la durée du défaut en s donnée dans le tableau des temps d’élimination thermique

équivalent ci–dessous.

L’échauffement des conducteurs est fonction de l’énergie transitée au cours de la séquence d’élimination du défaut. Les bilans énergétique doivent être établis selon les différents scénarios de décroissance, par paliers, du courant de court-circuit, en fonction des défaillances potentielles des matériels Haute-Tension (défaillance disjoncteur ...) ou des équipements de protection.

I1

I2

T1 T2

I

t

figure 3 : Variation de l'amplitude du courant de court-circuit

Le temps d’élimination équivalent du point de vue thermique est celui d’un défaut d’amplitude égale à celle de la composante périodique de courant de court–circuit initial dégageant la même énergie :

iTIi I

iIthTe ∑=

20

2

Ii : courant dans le palier i, Io : courant initial, Ti : durée du palier i.

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TEMPS THERMIQUE EQUIVALENT DE DEFAUT

STRUCTURE COURANT DE DEFAUT A LA TERRE

MAXIMAL

TEMPS D’ELIMINATION THERMIQUE (STATIQUE)

TEMPS D’ELIMINATION THERMIQUE

(ELECTRO-MECANIQUE)

400 kV-63 kA 400 kV-40 kA

63 kA 40 kA

0,25 s 0,25 s

Sans protection différentielle

de barres

Avec protection différentielle

de barres

225 kV-31,5 kA 90 kV-31,5 kA 90 kV-20 kA 63 kV-31,5 kA 63 kV-20 kA

31,5 kA 11,7 kA 10,3 kA 8,8 kA 8 kA

0,8 s 0,7 s 0,7 s 0,7 s 0,7 s

0,5 s 0,7 s 0,7 s 0,7 s 0,7 s

1,2 s -

2 s -

2 s

Durées des défauts retenues pour le dimensionnement des réseaux de terre, des câbles de garde, des chaînes d’isolateurs, des cornes d’amorçage.

m : dans la norme CEI 60865, l’influence de la composante apériodique du courant liée à l’amortissement du réseau (constante de temps) est prise en compte par l’intermédiaire du facteur m.

Les valeurs du facteur 1 + m sont données ci–dessous en fonction des constantes de temps et des temps thermiques équivalents :

TYPE DE POSTE 400 kV - 40 kA 400 kV - 63 kA 225 kV - 31.5 kA 63 kV - 90 kV

constante de temps 60 ms 70 ms 160 ms 200 ms

Durée d’élimination

0.25 s 1.26 1.3

0.5 s si protection différentielle de barres

1.34

0.7 s 1.31

0.8 s sans protection différentielle de barres

1.21

1.2 s protection électromécanique

1.14

2 s Protection électromécanique

1.11

L’échauffement des connexions parcourues par un courant de court–circuit doit être considéré à partir de la température de surcharge 20 min.

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4.3.4 Températures maximales de fonctionnement

Pour chacun des régimes de fonctionnement définis ci–dessous, la température des connexions ne doit pas entraîner des pertes de caractéristiques mettant en cause la tenue mécanique de l'installation.

Les températures maximales suivantes doivent être respectées :

Type de régime Température maximale de fonctionnement (°C)

des câbles nus (1) des tubes (2) Permanent 85 95 Surcharge 20 min 100 110 Surcharge 10 min 100 110 Surcharge 5 min 100 110 Court–circuit 220 220

1. câbles en Almélec conformes à la norme française NF EN 50182

2. tubes en alliage d'aluminium de type 6101 T6 conformes aux normes NF EN 515 et 573 et CEI 60114

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4.3.5 Intensités admissibles dans les connexions

4.3.5.1 Intensités admissibles dans les câbles

Intensités admissibles (A)

Câbles (1) Régime permanent (2)

Eté 30° C

Intersaisons 21° C

Hiver 1 15° C

Hiver 2 5° C

Câble Aster 288

813 880 929 993

Câble Aster 570

1237 1339 1417 1515

Câble Aster 851

1539 1671 1772 1898

Câble Aster 1144

1858 2013 2134 2281

Câble Aster 1600

2226 2417 2567 2750


Câbles (1) Surcharge 20 min (3)

Eté 30° C

Intersaisons 21° C

Hiver 1 15° C

Hiver 2 5° C

Câble Aster 288

913 971 1013 1070

Câble Aster 570

1414 1501 1568 1653

Câble Aster 851

1796 1906 1992 2101

Câble Aster 1144

2197 2325 2426 2552

Câble Aster 1600

2692 2847 2971 3125

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Eté 30° C

Intersaisons 21° C

Hiver 1 15° C

Hiver 2 5° C

Câble Aster 288

937 994 1036 1092

Câble Aster 570

1484 1568 1632 1715

Câble Aster 851

1920 2024 2106 2210

Câble Aster 1144

2376 2496 2591 2710

Câble Aster 1600

2961 3103 3218 3361



Eté 30° C

Intersaisons 21° C

Hiver 1 15° C

Hiver 2 5° C

Câble Aster 288

995 1050 1090 1150

Câble Aster 570

1630 1705 1765 1841

Câble Aster 851

2160 2255 2330 2425

Câble Aster 1144

2710 2815 2900 3010

Câble Aster 1600

3445 3570 3670 3795

(1) câbles en Almélec conformes à la norme française NF EN 50182

Température maximale de fonctionnement (C°)

(2) 85 degrés

(3) 100 degrés

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4.3.5.2 Intensités admissibles dans les tubes


Tubes (1) Régime permanent (2)

Eté 30° C

Intersaisons 21° C

Hiver 15° C

Hiver 5° C

Tube 50 x 5 1750 1871 1970 2086

Tube 80 x 5 2598 2779 2934 3107

Tube 100 x 5 3123 3347 3541 3755

Tube 120 x 8 4498 4821 5105 5413

Tube 200 x 8 7344 7875 8673 9224


Tubes (1) Surcharge 20 min (3)

Eté 30° C

Intersaisons 21° C

Hiver 1 15° C

Hiver 2 5° C

Tube 50 x 5 1953 2068 2154 2257

Tube 80 x 5 2938 3110 3224 3394

Tube 100 x 5 3558 3766 3932 4118

Tube 120 x 8 5368 5631 5867 6127

Tube 200 x 8 8802 9255 10047 10511



Eté 30° C

Intersaisons 21° C

Hiver 1 15° C

Hiver 2 5° C

Tube 50 x 5 2055 2155 2238 2338

Tube 80 x 5 3130 3276 3404 3548

Tube 100 x 5 3805 3984 4142 4320

Tube 120 x 8 5899 6140 6358 6599

Tube 200 x 8 9860 10261 10947 11375

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Eté 30° C

Intersaisons 21° C

Hiver 1 15° C

Hiver 2 5° C

Tube 50 x 5 2237 2330 2408 2500

Tube 80 x 5 3465 3598 3715 3848

Tube 100 x 5 4241 4403 4547 4710

Tube 120 x 8 6851 7060 7251 7463

Tube 200 x 8 11662 12029 12572 12947

(1) Tubes en alliage d'aluminium de type 6101 T6 conformes aux normes NF EN 515 et 573 et CEI 60114

Température maximale de fonctionnement (C°)

(2) 95 degrés

(3) 110 degrés

4.3.6 Protection contre les surtensions atmosphériques

Le rôle de la protection contre les surtensions d’origine atmosphérique est de limiter les conséquences des

coups de foudre, donc de diminuer les contraintes que peuvent subir les installations, de limiter les risques pour

la sécurité des personnes et de préserver la qualité de l'environnement.

4.3.6.1 Réglementation

arrêté ministériel du 28 Janvier 1993 et la circulaire d'application n° 93-17,

norme NFC 17-1 00,

normes NFC 13-100, 13-200 et 15-100,

norme CEI 62305 (partie 1 à 4).

4.3.6.2 Ecoulement des courants de foudre

Les courants de foudre dans les postes peuvent provenir, soit de coups de foudre directs ou indirects sur les

installations, soit de coups de foudre sur les lignes qui y aboutissent.

Dans la plupart des cas le courant de foudre est suivi d’un courant de défaut à 50 Hz dû au contournement des

isolateurs.

Par conséquent, le dispositif de protection contre la foudre doit être relié à une prise de terre très peu inductive

capable d’écouler de très grandes intensités pendant un temps très court (le courant de foudre est assimilable à

une onde à front raide), ce circuit de terre devant aussi pouvoir écouler les courants de défauts à 50 Hz.

Dans les postes, le réseau général de terre doit comporter des dimensions suffisantes et un maillage assez

développé pour jouer le rôle de cette prise de terre.

Le dispositif de protection contre la foudre (parafoudres ou éclateurs) est donc relié au réseau général de terre

du poste par l’intermédiaire des charpentes ou d'un conducteur de terre spécifique, qui doivent être

dimensionnés pour écouler les courants de défaut à 50 Hz et de foudre.

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4.3.6.3 Câbles de garde de ligne

Les câbles de garde des lignes arrivant au poste sont connectés au réseau général de terre du poste. Ces câbles assurent ainsi la protection contre la foudre des têtes de cellules.

De plus, la connexion des câbles de garde des lignes à la terre du poste améliore l’écoulement des courants

lors de défauts se produisant aussi bien dans le poste qu’en ligne.

4.3.6.4 Filet de garde

La protection des postes est assurée par un filet de garde constitué par un ensemble de conducteurs couvrant

la surface des installations à une hauteur et avec des dispositions telles que tous les matériels se trouvent dans

la zone de protection.

Les conducteurs constituant le filet de garde doivent être adaptés et dimensionnés en fonction :

des courants de court-circuit susceptibles d'y transiter,

de la disposition constructive adoptée.

4.3.6.5 Méthodes d'analyse et de dimensionnement

La méthodes d'analyse et de dimensionnement qui doit être retenue est celle du modèle électrogéométrique et son application, méthode de la sphère fictive (voir CIGRE N°33 – 1973).

Pour les bâtiments et les structures similaires, la norme CEI 62305 (partie 1 à 4) devra être appliquée ainsi que les normes NFC 17-100 et NFC 17-102.

4.3.7 Limitation des perturbations radioélectriques


normes CEI de la série 61000,

documents CEI CISPR 18-1, CEI CISPR 18-2 et CEI CISPR 18-3

directive européenne 89/336/CEE du 03 Mai 1989 relative à la compatibilité électromagnétique.

4.3.7.2 Effet couronne

Pour limiter les perturbations radioélectriques dues à l’effet couronne, la formule de PEEK indique les dimensions des conducteurs nécessaires, compte tenu de leur écartement :

dDdU 2log5,3=

U : Tension la plus élevée pour le matériel (kV)

d : Diamètre des conducteurs (mm)

D : Distance d’axe en axe des conducteurs (m)

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En fonction de l’altitude , la valeur de U se trouve diminuée comme l’indique le tableau suivant :

Coefficient de diminution de la tension disruptive en fonction de l’altitude

Altitude en m au–dessus du niveau de la mer

0 150 300 450 600 750 900 1200 1500

Coefficient 1 0,98 0,96 0,94 0,92 0,91 0,89 0,86 0,77

Nota : Les documents CEI CISPR 18-1/2/3 contiennent des recommandations en vue de minimiser les radio-interférences des installations à haute tension.

4.3.8 Limitation des perturbations BF et HF sur les installations à Basse Tension


Les installations à basse tension sont sensibles aux perturbations électromagnétiques conduites, induites ou rayonnantes.

Des précautions doivent être prises, lors de la construction d’un poste, afin de limiter ces perturbations à un niveau compatible avec la tenue spécifiée des équipements à basse tension. Elles sont fondées sur deux principes généraux :

réduction de la pénétration des champs électromagnétiques dans les matériels,

établissement d'une équipotentialité entre chaque matériel et l'installation de mise à la terre.


normes HN 46R01.1 à HN 46R06.6

document HD 604 S1,

directive européenne 89/336/CEE du 03 Mai 1989 relative à la compatibilité électromagnétique,

normes CEI de la série 61000,

normes CEI de la série 60255.

4.3.8.3 Origine des perturbations

Les perturbations peuvent être classées en deux catégories :

les perturbations à basses fréquences (de 50 Hz à quelques dizaines de kilohertz), elles ont pour

origine :

♦ un court-circuit dans le poste ou à proximité,

♦ le rayonnement des matériels 63 et 90 kV (câbles, inductances dans l’air, etc...),

♦ la résonance ou la ferrorésonance,

♦ les défauts à la terre.

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les perturbations à haute fréquence constituées par des surtensions parasites de valeurs élevées qui

se présentent, dans la plupart des cas, comme une suite d’ondes oscillatoires amorties dont la

pseudo-fréquence est habituellement comprise entre 100 kHz et 10 MHz. Elles ont pour origine :

♦ les manœuvres des appareils 63 ET 90 kV (sectionneurs ou disjoncteurs),

♦ les amorçages aux éclateurs dus aux surtensions d’origine atmosphériques (front de montée

extrêmement raide) ainsi que le fonctionnement des parafoudres et plus généralement tous les

amorçages survenant sur le réseau,

♦ les émetteurs radio à hautes fréquences.

Ces ondes se transmettent par élément commun (transformateurs de mesure, mise à la terre, ...), par

couplage capacitif ou inductif ou encore par rayonnement électromagnétique.

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4.4 COORDINATION DE L'ISOLEMENT

4.4.1 Préambule

La coordination de l’isolement dans les postes et les conditions d'exploitation et de maintenance fixent pour

chaque niveau de tension :

Les niveaux de tenue de l'appareillage et des matériels de poste (tenue à fréquence industrielle, aux

chocs de manœuvre et aux chocs de foudre).

Les dispositifs de protection (parafoudre ou éclateur) à installer et leurs règles d'installation.

L’ensemble des distances électriques minimales pour l’installation de l’appareillage et des connexions

de raccordement, à savoir :

♦ la distance minimale phase-terre (i.e. distance minimale à la masse DM),

♦ la distance minimale entre phases,

♦ les distances de sécurité.

4.4.2 Caractéristiques d'isolement de l'appareillage des postes ouverts

Chaque réseau est caractérisé par sa tension nominale et la tension la plus élevée pour le matériel.

La coordination de l’isolement concerne la tenue de l’appareillage et des matériels de poste aux chocs de foudre,

aux chocs de manœuvre, à fréquence industrielle.

Pour l’appareillage des postes ouverts, on associe les grandeurs électriques suivantes :

la tension de tenue aux chocs de foudre, onde 1 ,2 /50µs ,

la tension de tenue aux chocs de manœuvre, onde 250/2500µs,

la tension de tenue à fréquence industrielle 50 Hz, définies entre phases et terre, entre phases, entre

entrée et sortie pour l’isolement longitudinal des disjoncteurs et sectionneurs.

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Le tableau ci–après précise les valeurs à considérer.

Tension Tension Isolement Tension de Tension de Tension de tenue

nominale la plus élevée tenue aux chocs tenue aux chocs à fréquence

du pour le matériel de foudre de manœuvre industrielle

réseau (kV) (kV) (kV) (kV)

(kV)

5,5 7,2 60 *(70) - 20 *(23)

10 12 75 *(85) - 28 *(32)

15 17,5 entre phase 95 *(110) - 38 *(45)

20 24 et terre 125 *(145) - 50 *(60)

30 36 et 170 *(195) - 70 *(80)

45 52 entre phases 250 *(290) - 95 *(110)

63 72,5 325 *(375) - 140 *(160)

90 100 450 *(520) - 185 *(210)

225 245 1050 *(1200) - 460 *(530)

entre phase et

terre 1425 1050 520

entre phases 1425 1575 520 (630)**

400 420 Sur distance

de 1425+240 (2) 900+345(1) 610

sectionnement

Entre contacts

ouverts 1425+240 (2) 1050 610

* La deuxième valeur est donnée pour les distances de sectionnement correspondant à l'isolement longitudinal ou entrée-

sortie du sectionneur ouvert (CEI 62271-1).

(1) la deuxième valeur est la valeur de crête de la tension à fréquence industrielle 3

2u appliquée à la

borne opposée (tension combinée).

(2) la deuxième valeur est la valeur de crête de la tension à fréquence industrielle 3

27,0 u appliquée à la

borne opposée (tension combinée). Le coefficient 0,7 traduit l'acceptation d'une prise de risque (30%) en

choc de foudre considérant que la possibilité d'être en opposition de phase au moment du choc de foudre

est plus faible. ** Guide de coordination d'isolement pour le réseau 400kV.

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4.4.3 Isolement des transformateurs de puissance

Les valeurs à considérer pour les isolations côté phases et côté neutre des transformateurs d’interconnexion sont

précisées dans le tableau ci–dessous. Ces valeurs sont différentes de celles spécifiées pour les transformateurs

de centrale. Pour ces derniers, on se reportera à la norme HN 52-S-05.

Isolement des transformateurs de puissance

Tension nominale du réseau

(kV valeur efficace)

63 90 225 400

Tension la plus élevée pour le matériel 72,5 100 245 420

325 450 Isolement

réduit

650

900 1175

-

-

-

-

550

825

-

-

950

1425

Côté ligne :

Tension de tenue aux chocs de foudre

entre phase et terre (kV valeur de crête)

Tension de tenue aux chocs de manœuvre

(kV valeur de crête)

♦ entre phase et terre

♦ entre phases

Tension de tenue à fréquence industrielle

entre phase et terre (kV valeur efficace) 140 185 240 395 510

140 185 185 38-185 38 185

Côté neutre :

Tension de tenue à fréquence industrielle

(kV valeur efficace)

Tension de tenue aux chocs de foudre (kV

valeur de crête) - - - - - 450

4.4.4 Protection contre les surtensions

Afin de garantir la continuité et la qualité de service, définies par le maître d'ouvrage, toutes les mesures

appropriées de protection contre les surtensions devront être mises en place, en fonction notamment du

schéma des liaisons à la terre (y compris le traitement du neutre) ainsi que des caractéristiques et de

l'emplacement des moyens limiteurs de surtensions tels que les éclateurs et les parafoudres.

4.4.5 Impact de le coordination d'isolement sur les distances électriques

Dans les installations, pour un même niveau de tension, les distances d'isolement dans l'air à considérer sont

les distances minimales entre phases et terre (phase-terre) et les distances entre phases ( phase-phase).

Pour les niveaux de tension inférieurs à 400 kV, c'est la tension au choc de foudre qui définit les

distances minimale phase-terre, les distances minimales entre phases ont été prises égales aux distance minimales phase-terre correspondantes, augmentées de 15%.

pour le réseau 400 kV, c'est la tenue au choc de manœuvre qui définit les distances minimales

phase-terre et entre phases.

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Les distances sont minimales : il convient donc, lors des études d’installation des matériels, de tenir compte

des phénomènes suivants :

le balancement des connexions,

l’effet couronne qui, à partir de l’échelon de tension 225 kV, peut conduire à une augmentation de la

distance entre phases, au choix d’une section de conducteurs plus élevée ou au jumelage de ces

conducteurs,

l’altitude à laquelle est construit l’ouvrage. Les valeurs indiquées sont valables jusqu’à l’altitude de

1000 m. Au–delà les distances doivent être majorées de 1,4 % par cent mètres.

4.5 DISTANCES DE SECURITE Avant-propos : Les dispositions décrites dans ce chapitre concernent les postes aériens. Elles ne s’appliquent ni aux PSEM (Postes Sous Enveloppe Métallique) ni aux PIM (Postes Intérieurs Modulaires). Pour les PSEM et PIM, il sera nécessaire de se référer aux spécifications RTE propres à ces types de produits.

4.5.1 Réglementation et normes

Les mesures de sécurité liées aux installations électriques sont soumises à la réglementation française

constituée par : l'Arrêté Technique,

le décret N° 82-167 du 16 Février 1982,

le décret N° 88-1056 du 14 Novembre 1988,

la publication UTE C 18-510 ,

le décret N° 65-48 du 8 Janvier 1965 modifié par le décret N° 95-608 du 6 Mai 1995,

le décret du 20 Février 1992,

le décret N° 94-1159 du 26 Décembre 1994,

la norme NFC 13-000 (avril 2003) ,

la norme NFC 13-100 (avril 2001),

la norme NFC 13-200.

4.5.2 Principes généraux d'installation

Les principes généraux d'installation, liés à la construction, l'exploitation et la maintenance des postes ainsi que la

documentation dont doit disposer le maître d'ouvrage sont indiqués ci-après,.

Les conditions d'exploitation et de maintenance sont à définir par le maître d'ouvrage.

Les principes généraux d'installation concernent :

la souplesse d'exploitation,

les facilités de maintenance,

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la continuité de service (permettre les travaux sous tension),

la sûreté de fonctionnement.

4.5.3 Caractéristiques d'équipement liées à la disposition

Elles peuvent être groupées dans les trois catégories suivantes :

4.5.3.1 Sécurité du personnel et du matériel

Inaccessibilité de toute pièce ou organe sous tension par des personnes se déplaçant dans le poste et

structures non escaladables.

Pour les ouvrages à plusieurs jeux de barres, possibilité de travailler sur l’un des jeux de barres ainsi

que sur les sectionneurs d’aiguillage correspondants, I’autre (ou les autres) jeux de barres étant sous

tension.

Clarté et “lisibilité” de l’installation, réduisant le risque de fausses manœuvres et permettant au

personnel de conduite de déceler sans retard des incidents ou accidents nécessitant une intervention.

Possibilités d'interventions sans danger vis à vis des risques (électriques, chute de hauteur, ...) liés aux

travaux dans une “cellule” mise hors tension, la ou les cellules voisines restant sous tension.

Possibilité d’installer divers dispositifs ou appareils dont il peut être jugé nécessaire de munir

l’installation, tels que systèmes de protection contre l’incendie, assujettissement….

Adoption de dispositions applicables quel que soit l’échelon de tension, en vue de pouvoir réaliser des

postes à plusieurs niveaux de tensions dans lesquels le personnel trouve les organes homologues de

chaque ensemble disposés de manière identique (diminution des risques de fausses manœuvres).

4.5.3.2 Exploitation du poste

Adoption de dispositions générales dites “à plat” évitant les charpentes trop hautes et permettant

d’effectuer une surveillance et un entretien rationnels de ces dernières, ainsi que des barres omnibus,

sectionneurs, raccords, etc.

Possibilité de manutentionner le matériel (transformateurs de puissance, transformateurs de mesure,

disjoncteurs, etc.), sans recourir à des moyens de levage de fortune plus ou moins dangereux, ou à

des effectifs pouvant être indisponibles dans les courts délais souvent exigés en cas d’avaries.

Adoption de dispositions suffisamment “aérées” du gros appareillage, en vue d’éviter qu’un incident

grave (incendie, explosion, etc.) ne puisse détériorer les organes voisins et s’étendre aux autres

parties de l’installation.

Facilité de circulation dans l’enceinte de l’ouvrage (gain de temps sur les manœuvres, meilleure

surveillance de tous les organes, etc.).

Possibilité d’installer les départs aéro–souterrains HTA en limite de clôture et réservation du passage

des câbles HTA.

4.5.3.3 Construction du poste

Adoption de dispositions, se prêtant à l’installation de matériels de différents constructeurs et

permettant d’abréger les délais de réalisation d'entretien et de maintenance.

Possibilité d’adapter les ouvrages, sans travaux supplémentaires, aux dimensions des matériels.

Indice : 2


(CCG - P)

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Possibilité d’opérer des extensions ou des réaménagements de l’ouvrage, sans démolition ni reprise

des installations initiales.

Possibilité d’adaptation des dispositions du poste à une répartition quelconque des arrivées de lignes,

de part et d’autre de son axe longitudinal, et plus généralement, aux diverses conditions topographiques

susceptibles d’être rencontrées.

Indice : 2


(CCG - P)

Page : 47/120


4.5.4 Distances de Travail

4.5.4.1 Zones d'environnement

La publication UTE C 18-510, définie 4 zones d'environnement déterminées en fonction notamment de :

la distance minimale d'approche DMA

la distance limite de voisinage DLV.

Elle fixe les règles de sécurité à respecter pour les travaux effectués à l'intérieur de ces zones :

Zone 1 : au delà de la distance limite de voisinage

Zone 2 : zone de voisinage comprise entre la DMA et la DLV

Zone 3 : zone de travail sous tension du domaine 63 ET 90 KV comprise entre les pièces

nues sous tension et la DMA

Zone 4 : zone de travail sous tension ou de voisinage du domaine BT

4.5.4.2 Distance limite de voisinage DLV

La distance limite de voisinage est définie en fonction de la tension assignée du réseau

Domaine BT :

DLV = 0,30 m

Domaine HTA :

DLV = 2,00 m

Domaine HTB de tension assignée comprise entre 50 et 225 kV inclus :

DLV = 3,00 m

Domaine HTB de tension assignée supérieure à 225 kV :

DLV = 4,00 m

Indice : 2


(CCG - P)

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4.5.4.3 Distance minimale d'approche DMA et distance minimale d'approche corrigée DMAC

La distance minimale d'approche est définie dans l'UTE C 18-510, comme la somme d'une distance de

tension (t) et d'une distance de garde (g) avec t = 0,005 Un Un : tension composée assignée du réseau T

g = 0,30 m dans le domaine BT

g = 0,50 m dans le domaine 63 ET 90 KV

Distance minimale d'approche DMA domaine 63 ET 90 KV


Un (kV)

Distance de tension

t (m)

Distance de garde

g (m)

DMA (m)

5,5 0,03 0,50 0,60

10 0,05 0,50 0,60

15 0,08 0,50 0,60

20 0,10 0,50 0,60

30 0,15 0,50 0,70

45 0,23 0,50 0,70

63 0,32 0,50 0,80

90 0,45 0,50 1,00

225 1,13 0,50 1,60

400 2,00 0,50 2,50

L'UTE C 18-510 précise :

Si l'opérateur est à un potentiel différent de celui de la terre, cette distance doit être modifiée en

conséquence,

elle doit être augmentée, en particulier en HTB, quand on veut prendre en compte des

phénomènes de surtension,

cette augmentation est à définir en accord avec l'exploitant.

Le maître d'ouvrage devra définir dans quelles conditions le personnel d'exploitation et de maintenance

interviendra. Dans le cas ou les phénomènes de surtension peuvent se produire au cours de ces

interventions, le maître d'ouvrage doit adopter la distance minimale d'approche corrigée DMAC définie

comme la somme d'une distance de tension (t') et de la distance de garde (g). Dans les installations RTE, la Distance Minimale d'Approche Corrigée (DMAC) est systématiquement prise en compte pour la construction des ouvrages.

Indice : 2


(CCG - P)

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Distance minimale d'approche corrigée DMAC domaine HTB


Un

Distance de tension

t'

Distance de garde

g

DMAC (m)

63 kV 0,45 m 0,50 m 0,95 m

90 kV 0,60 m 0,50 m 1,10 m

225 kV 1,35 m 0,50 m 1,85 m

400 kV 2,60 m 0,50 m 3,10 m

4.5.4.4 Distance ergonomique

Afin de permettre au personnel travaillant dans la zone dite de voisinage (entre DMA ou DMAC et DLV),

d'être libéré du souci permanent du respect de la DMA, le maître d'ouvrage devra introduire une distance D

(comprise entre la DMA et la DLV) dite ergonomique. Elle est définie comme suit :

D = DMA + 0,80 m en 63 kV, 90kV et 225 kV

D = DMA + 1,00 m en 400 kV

Distance ergonomique D domaine HTB


Un (kV)

DMA (m)

Distance ergonomique

D

63 0,80 1,60

90 1,00 1,80

225 1,60 2,40

400 2,50 3,50

Indice : 2


(CCG - P)

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4.5.5 Distances de Construction


La nécessité, pour le personnel d'exploitation et de maintenance, de pouvoir circuler et intervenir dans le

cadre de ses attributions, en tout point du poste suivant les principes définis dans le présent C.C.G.P a

conduit à définir des distances de construction.

Ces distances concernent la circulation du personnel et des véhicules ainsi que les travaux sur ouvrage hors

tension mais à proximité de pièces pouvant être sous tension. Elles concernent le personnel habilité ou non

habilité surveillé par du personnel habilité.

Les distances de construction s'appliquent entre les bords et non entre les axes des pièces sous tension.

Lorsqu'une partie sous tension est un conducteur souple, les distances s'appliquent à partir de la position la

plus défavorable que peut prendre cette connexion sous l'effet du vent.

4.5.5.2 Zone opérateur

Pour un matériel donné qui nécessite normalement des interventions de maintenance ou de dépannage

pendant sa durée de vie, l'opérateur, après mise hors tension de la cellule, doit pouvoir évoluer dans une

zone autour de l'appareil dont les dimensions sont :

2,00 m (Z1) dans la direction où l'on respecte la distance DLV aux parties sous tension, en général

du côté préférentiel d'accès où le plus grand nombre d'opérations sont effectuées,

1,20 m (Z2) dans les autres directions où l'on respecte la distance D aux parties sous tension.

Les distances DLV et D sont appliquées à partir de la zone opérateur (Z1 et Z2). Les valeurs obtenues

définissent les distances par rapport aux installations électriques pouvant être sous tension.

DT1 = Z1 + DLV Z2 + DMA+ confort

Z2 +

DM

A +

con

fort

2,25

min

i

+/- 0,002,25

+ D

MA

C (6

3 kV

, 90

kV,)

2,25

+ D

M (2

25 k

V, 4

00 k

V,)

DT4 =

DT4

=

Z2 + DMA + confort

DT1 = Z1 + DLV

Z2 +

DM

A +

con

fort

Z2 +

DM

A +

con

fort

zone opérateur

Indice : 2


(CCG - P)

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4.5.5.3 Hauteur des conducteurs nus au dessus du niveau de circulation hors pistes

La position des conducteurs souples doit tenir compte de la flèche maximale en période d'exploitation.

Domaines 63 et 90 kV

La hauteur minimale des conducteurs nus au dessus du niveau de circulation doit être supérieure à la

somme du gabarit conventionnel d'un opérateur levant le bras verticalement (2,25 m) et de la DMAC.

Domaines 225 et 400 kV

Un véhicule (élévateur de personne à nacelle par exemple), en position repliée, doit pouvoir circuler

sous les conducteurs en dehors des pistes. Le gabarit du véhicule avec son chargement ne doit pas

s'approcher :

• à une distance inférieure à la DM des conducteurs et des points bas tels que les bras

ouverts des sectionneurs à 2 colonnes,

• à une distance inférieure à la distance phase-terre (pointe-structure) DM des colonnes

isolantes.

En dehors des zones de circulation susceptibles d'être utilisées par un véhicule, les parties nues sous

tension devront être à une distance verticale au dessus du niveau de circulation, supérieure à la somme

du gabarit conventionnel d'un opérateur levant le bras verticalement (2,25 m) et la distance phase-terre

(pointe-structure) DM.

Un (kV) Hauteur des parties nues sous tension (m)

5,5 2,85

10 2,85

15 2,85

20 2,85

30 2,95

45 2,95

63 3,20

90 3,35

225 4,39 (1)

400 5,75 (1)

(1) En dehors des zones de circulation susceptibles d'être utilisées par un véhicule

Indice : 2


(CCG - P)

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2,25

min

i

+/- 0,002,25

+ D

MA

C (6

3 kV

, 90

kV,)

2,25

+ D

M (2

25 k

V, 4

00 k

V,)

Volume de sécurité

Conducteur

Sectionneur

2,25

+ D

M

(Opé

rate

ur)

DM

2,70

m (e

n 40

0 kV

)

3,00

m (e

n 22

5 kV

)

DM

Colonne Isolante

Zone de circulation autorisée (véhicule) Zone de circulation interdite

± 0,00

2,25

min

i

(em

base

)

DM

DM

Hauteur des conducteurs nus au dessus du niveau de circulation hors pistes

4.5.5.4 Hauteur des embases des colonnes isolantes

Les embases des colonnes isolantes, du côté de la masse, sont à une hauteur au-dessus du niveau de

circulation supérieure ou au moins égale au gabarit conventionnel d'un monteur levant le bras

verticalement, soit 2.25 m.

4.5.5.5 Largeur et hauteur des passages pour la manutention du matériel sur les pistes de circulation

La largeur des passages qui servent à la manutention du matériel à proximité des parties nues sous

tension de l'installation doit tenir compte de la largeur du convoi le plus volumineux (véhicule portes

ouvertes et son chargement).

La distance latérale entre ce gabarit et les parties nues sous tension doit être au minimum :

Domaines 63 et 90 kV : DMAC + 0,50 m

Domaines 225 et 400 kV : DM (1 )+ 0,50 m

(1) distance masse (pointe-structure)

La hauteur des passages qui servent à la manutention du matériel au dessous de parties nues sous tension

de l'installation doit tenir compte de la hauteur du convoi le plus volumineux .

La distance latérale entre ce gabarit et les parties nues sous tension doit être au minimum :

Domaines 63 et 90 kV : DMAC

Domaines 225 et 400 kV : DM (1)

(1) distance masse (pointe-structure)

Indice : 2


(CCG - P)

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Exemple de gabarit pour un véhicule circulant avec un matériel sur une piste (largeur 3,20 m)

DMAC(63 et 90 kV)

DM225 kV et 400 kV

0,50 m

0,50 m

2,50 m

1,50

mH

DM

ou

DM

AC

Limite des partiessous tension

Plan de pose du colis

Niveau circulation

L

L : largeur du colis le plus large

H : hauteur du colis le plus haut

2,50 m largeur essieu d'un gabarit routier

1,50 m hauteur plateau d'un véhicule utilitaire

Largeur et hauteur des passages pour la manutention du matériel sur les pistes de circulation

4.5.5.6 Distance entre parties actives nues sous tension et clôture extérieure

La distance entre parties actives nues sous tension et la clôture extérieure doit être supérieure à 3 mètres en

HTA et 5 mètres en HTB.

Il devra être tenu compte des éventuelles extensions ou modifications (raccordements aéro-souterrains,

parafoudres, ...).

Indice : 2


(CCG - P)

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4.5.6 Synthèse des exigences pour les distances de sécurité et de construction à RTE

4.5.6.1 Tableau Récapitulatif

Le tableau ci après, récapitule l'ensemble des distances de sécurité et de construction à respecter.

Tension nominale du réseau en kV 63 90 225 400

Tension la plus élevée pour le matériel en kV 72,5 100 245 420

DM Distance masse (DM) en m

(a) conducteur / structures

(b) pointe / plan ou pointe / structures

0,66 0,92 2,14 2,90(a)

3,50(b)

DP Distance entre phases (DP) en m

(c) conducteur / conducteur

(d) pointe / conducteur

0,76 1,06 2,47 4,00 (c)4,20 (d)

Hauteur de la première partie isolante en m

(Gabarit vertical opérateur) 2,25 2,25 2,25 2,25

D1

DLV

Distance limite de voisinage (D1)

(UTE C 18 510) 3,00 3,00 3,00 4,00

DMA Distance minimale d'approche (DMA)

(UTE C 18 510) 0,80 1,00 1,60 2,50

DMAC Distance minimale d'approche corrigée entre

phase et terre (DMAC = t' + g) en m 0,95 1,10 1,85 3,10

DMS Distance minimale au sol (DMS) (1)

DMS = Max ( DMAC; DM) + 2,25 3,20 (2) 3,35 (2) 4,39 (3) 5,75 (3)

D3 Distance de confort (D3) (6) 1,60 (6) 1,80 (6) 2,40 (6) 3,50 (6)

Z1 Zone d'évolution opérateur (Z1) 2,00 2,00 2,00 2,00

Z2 Zone d'évolution opérateur (Z2) 1,20 1,20 1,20 1,20

DT1=

D1+Z1

Distance de travail (DT1) dans une direction en m (coté + accessible de l'appareil) (4)

5,00 (4) 5,00 (4) 5,00 (4) 6,00 (4)

DT4=

D3+Z2

Distance de travail (DT4) dans les 3 autres directions en m (5)

2,80 (5) 3,00 (5) 3,60 (5) 4,70 (5)

(1) Valeurs reprisent dans la Norme NFC13-200 "Installations électriques à haute tension–Règles"(M à J 2007).

(2) Distance minimale en 63 et 90 kV entre partie sous tension et niveau de circulation opérateur (DMAC + 2,25) en mètres.

(3) Distance minimale en 225 et 400 kV entre partie sous tension et niveau de circulation opérateur (DM + 2,25) en mètres.

(4) DT1 distance de travail dans une direction, égale à la somme de la distance de voisinage (D1) + la zone 1 d'évolution ( Z1).

(5) DT4 distance de travail dans les autres direction, égale à la somme de la distance de confort (D3) + la zone 2 d'évolution (Z2).

(6) D3 distance de confort afin de permettre à l'opérateur d'être libre du souci permanent du respect de la DMA

(DMA+0,80m en 63kV,90 kV et 225 kV et DMA+ 1,00m en 400 kV).

Indice : 2


(CCG - P)

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4.5.6.2 Hauteur d'accrochage des conducteurs de ligne sur les charpentes poste

L'Arrêté Technique dans sont article 24 fixe la distance de base (b) au dessus du sol pour les lignes

électriques aériennes en conducteurs nus à 6 mètres.

Le respect de cette réglementation à l'aplomb des clôtures de poste, la hauteur du pylône d'arrivée ligne, la

distance minimale entre le dernier appareil de la cellule ligne et la clôture extérieure du poste, l'association des

gabarits de l'appareillage installés dans les cellules de raccordement ligne, déterminent les hauteurs d'ancrage

ligne dans les postes.

Le cumul de ces paramètres donne :

Pour les Postes 63 et 90 kV :

Hauteur d'accrochage conducteur ligne : 8,00 mètres

Pour les Postes 225 kV :


Pour les Postes 400 kV :


Les hauteurs d'accrochage des conducteurs en 63, 90 et 225 kV seront spécifiées dans la norme NF C13-200

édition 2007 Partie 4- paragraphe 411.5.6.3.

4.5.6.3 Largeur d'une cellule de raccordement Ligne ou Transformateur

Le pas de cellule (largeur de cellule) selon les échelons de tension est fonction :

Du gabarit du plus gros appareil installé dans la cellule, de son interchangeabilité rapide,

Des distances entre phase-phase,

Des distances entre phase et masse,

Des distances d'approche pour le personnel au voisinage d'installation sous tension,

Des distances de travail horizontale et verticale pour intervenir sur la partie de l'ouvrage consignée, les

installations voisines étant sous tension,

De la prise en compte des travaux sous tension.

La superposition de ces éléments de construction ont aboutis aux dispositions constructives ci-après :

Poste 63 et 90 kV(20 et 31,5 kA) :

Largeur de cellule (pas de cellule) : 7,50 mètres

Poste 225 kV :


Poste 400 kV :


Indice : 2


(CCG - P)

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4.5.6.4 Schémas de justification des cotes d'encombrement suivant les échelons de tension

2,202,20 2,20 3,50

DEP 1,06

DEP1,06 TCM

CCPa

Pa CC

TCM

TCM

Pa

STL

STL

STL

(DEP 1,06)1,20

7,50

1,75

2,00

(ent

re a

xe li

gne)

2,00

(ent

re a

xe li

gne)

1,75

1,95

1,80

(ent

re a

xeap

pare

il)1,

80 (e

ntre

axe

appa

reil)

1,95

Vue en plan cellule type 63 ou 90 kV

Arrivée Ligne

câble de garde

1,30

(gab

arit

cout

eau)

AA

1,30

(gab

arit

cout

eau)

1,30

(gab

arit

cout

eau)

DT 4 = 3,00 m DT 4 = 3,00 m

1/2

pote

au

0,16

5 (M

ax)

1/2

pote

au

0,16

5 (M

ax)

STL

DM

S3,

35

DM0,9

2

DM

S3,

35

Pa

CC+

CB TCM

Coupe AA cellule type 63 ou 90 kV

Indice : 2


(CCG - P)

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Coupe longitudinale jeux de barres type 63 kV ou 90 kV

DM

S 3,

35

4,00 2,00 2,00 4,00 2,00 2,00 4,00

DT4 **

3,00DT4

3,00

** BO 2 hors tension

8,00

BO 2BO 1

A B C A B C

SA SADJ

Vue en plan Jeux de barres type 63 kV ou 90 kV

A A

2,00 2,00

DEP

1,06

DEP

1,06

DEP

1,06

DEP

1,06

DM

0,92

DM

0,92

1,95

1,80

1,80

1,95

B O 1 B O 2

A B C A B A

Indice : 2


(CCG - P)

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Coupe longitudinale jeux de barres type 63 ou 90 kV

4,00 2,00 2,00 4,00 1,50 2,00 2,00 1,50 4,00 2,00 2,00 4,00

DM

S 3,

35

8,00

** BO 2 est hors tension

DT 4 **3,00

DT 4 **3,00

DT 43,00

SA SA SA SACICICIDJ DJ

Vue en plan Jeux de barres type

1,22

DM0,92

DM0,92

BO 1BO 2BO 1

A B CA B CA B C

A A

DT

4 3

,00

DT

4 3

,00

DM 0,92

DEP1,06

DEP1,06

DEP1,06

DEP1,06

Indice : 2


(CCG - P)

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VUE EN PLAN CELLULE LIGNE TYPE 225 kV

DP2,

47 DP2,

47

15,0

0

4,75

2,75

3,10

4,40

4,404,

75

3,10

2,75

A A

Entr

e ax

e D

J =

4,20

Entr

e ax

e D

J =

4,20

COUPE CELLULE LIGNE TYPE 225 kV

1,20

2,50

3,20

Axe

appa

reil

de m

esur

e 22

5 kV

4,50

Gab

arit

appa

reil

mes

ure

1,50

7,85

DM

AC 1

,85

1,20

Axe

appa

reil

de m

esur

e 22

5 kV

2,50

3,20

7,50

13,0

0

16,0

0

3,00

DM

2,14D

MAC

2,14

DM

S 4,

39

DM

S 4,

39

DM2,14DM2,

14

4,50

1,50

7,85

D de Sécurité

0,50D de Sécurité0,50

12,30 3,80 4,40

1,85

2,502,

50

Indice : 2


(CCG - P)

Page : 60/120


Coupe Jeu de Barres type Poste 225 kV

1,50

4,50

Axe

app

arei

l de

mes

ure

225

kV

2,503,20

1,20

DM

S =

4,39

DM

S =

4,39

DM

S =

4,39

5,66

2,25

11,4

0

DM2,14

DM2,14 DM2,1

4

DEP2,47DM

2,14

DistanceSécurité0,50

2,503,20

1,50

4,50

DM

AC =

1,85

DM

AC =

1,85

1,20

Axe

app

arei

l de

mes

ure

225

kV

5,753,153,157,303,153,157,303,153,155,757,50

SA1 SA1 SA1 SA2SA2SA2DJDJ

VUE EN PLAN CELLULE LIGNE TYPE 400 kV et Jeux de Barres

5,25

8,00

8,00

5,25

26,5

0

A

Câble de garde

3,60

6,05

3,60

3,60

6,05

3,60

Câble de garde

BO 1 BO 2 BO 1 BO 2 BO 1 BO 2

PHASE 1 PHASE 2 PHASE 3

DM2,90

DM2,90

DM2,90

Coupe Jeu de Barres type Poste 400 kV

DM

AC

3,20

DM3,10

3,50

Distance

Sécurité 0,50

8,40 3,50 3,50

DM2,90

DM2,90

DM2,90

DM

S5,

75

DM

S5,

75

DM

S5,

75

0,00

7,25 10,00 6,00 4,00 4,00 3,25

14,0

05,

50

BO 1 BO 2 BO 1 BO 2 BO 1 BO 2Phase A Phase B Phase C

10,00 10,00 10,00 10,00 10,00

DM

S5,

75

DJ

DJ

SASACITCITCIBCIB

TCSTLTCT+CB

Indice : 2


(CCG - P)

Page : 61/120


4.6 DISPOSITION D’UNE CELLULE

4.6.1 Principes généraux

Toutes les dimensions de la cellule sont une duplication des installations RTE existantes ou des installations RTE

à créer. Elles concernent notamment :

Le pas de cellule

L’empattement entre cellules et entre appareils, châssis, colonnes

La hauteur des charpentes et des connexions 63 kV, 90 KV, 225 kV et 400 kV.

4.6.2 Dispositions particulières pour les cellules de la liaison de raccordement

Pour permettre la consignation des ouvrages en conformité avec l’UTE C18-510 (séparation et mise à la terre) et

les dispositions de l’arrêté technique, les installations des clients doivent pouvoir être séparées du réseau par un

dispositif de sectionnement qui peut être à fonctionnement hors charge. Ce dispositif doit pouvoir être maintenu

bloqué et condamné en position d'ouverture par un dispositif approprié.

Dans le cas d’une liaison à deux disjoncteurs, ce dispositif est situé dans le poste client.

Ce dispositif de sectionnement doit être à coupure visible dans le cas d’un raccordement dans un poste aérien.

Dans le cas des PSEM, on admet que la coupure peut être non visible mais dans ce cas, la position doit être

relayée par un indicateur optique directement relié à la partie active. De plus, en conformité avec l’UTE C18-510

pour permettre la consignation des ouvrages, la vérification d’absence de tension n’étant pas réalisable pour les

PSEM, un dispositif approprié doit permettre la mise à la terre de l’ouvrage avec la capacité de fermeture sur

court-circuit.

Indice : 2


(CCG - P)

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4.7 GABARITS APPAREILLAGE

Avant-propos : Les dispositions décrites dans ce chapitre concernent les postes aériens. Elles ne s’appliquent ni aux PSEM (Postes Sous Enveloppe Métallique) ni aux PIM (Postes Intérieurs Modulaires). Pour les PSEM et PIM, il sera nécessaire de se référer aux spécifications RTE propres à ces types de produits.

Afin de respecter les contraintes d'encombrement dans les cellules (dans les trois dimensions) et les distances

électriques d'isolement qui en découlent, ce paragraphe donne les gabarits enveloppes dans lesquels les

disjoncteurs doivent s'inscrire :

Pour l’installation des enveloppes de matériel et supports isolants, on considère que l’extrémité de la main d’un

individu levant le bras verticalement ne doit pas shunter une partie de la ligne de fuite. En conséquence la partie

inférieure de cette ligne de fuite (dernière jupe d'isolateur) ne doit pas se trouver à une hauteur inférieure à 2,25 m.

4.7.1 Disjoncteurs 63 kV et 90 kV

Caractéristiques dimensionnelles des Disjoncteurs 63 kV et 90 kV à commande tripolaire

Vue de face Vue profil

Tension 63 kV 90 kV

A (1) 0.35 m 0.35 m

B (1) 0,35 m 0,35 m

C (1) 1,65 m 1,65 m

C' (1) 2.00 m 2.00 m

D (1) 0.70 m 0.70 m

E (1) 3.25 m 3.25 m

F (3) 2.25 m 2.25 m

G (3) 3,20 m 3,35 m

H (3) 3,28 m 3,43 m

I (1) 4.35 m 4.85 m

J (3) 4,04 m 4,38 m

L (1) 2,10 m 2,10 m

D

Z

Y

B A

F

G

H

I

J

E

= =

1.30 (2) 1.30 (2)

C C '2.35 (1)

Lim

ite o

uver

ture

porte

s ar

moi

res

= =

Lim

ite o

uver

ture

porte

s ar

moi

res

1.30 (1)

Indice : 2


(CCG - P)

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Caractéristiques dimensionnelles des Disjoncteurs 63 kV et 90 kV à commande mécanique unipolaire

Vue de face Pôle central et secondaire

Vue de profil Pôle central

Vue profil Pôle secondaire

Tension 63 kV 90 kV

A (1) 0.70 m 0.70 m

B (1) 0,35 m 0,35 m

B ' (1) 0,60 m 0,60 m

C (1) 0.70 m 0.70 m

C' (1) 1.00 m 1.00 m

D (1) 0.70 m 0.70 m

E (1) 0.30 m 0.30 m

F (3) 2.25 m 2.25 m

G (3) 3,20 m 3,35 m

H (3) 3,28 m 3,43 m

I (1) 4.35 m 4.85 m

J (3) 4,04 m 4,38 m

L (1) 2,10 m 2,10 m

= =C

E

AB '

D

= =

Z

Y

FG

H

IJ

1.10 (1)1.30 (1)

Lim

ite o

uver

ture

porte

s ar

moi

res

Lim

ite o

uver

ture

porte

s ar

moi

res

AB

D

= =

Z

Y

1.10 (1)

Lim

ite o

uver

ture

porte

s ar

moi

res

FG

H

IJ

4.7.2 Disjoncteurs 225 kV

Caractéristiques dimensionnelles des Disjoncteurs 225 kV

Vue de droite Elévation

Tension 225 kV

A (1) 1.40 m

B (1) 2.20 m

C (1) 2.20 m

D (1) 1.00 m

E (1) 1.00 m

F (3) 2.25 m

G (3) 4.39 m

H (3) 5.10 m

I (1) 8.50 m

= =

C

Z

Y

E

= =

D

= =

F

G

H

I

A B

X

Indice : 2


(CCG - P)

Page : 64/120


4.7.3 Disjoncteurs 400 kV

Caractéristiques dimensionnelles des Disjoncteurs 400 kV

Vue de droite Elévation

Tension 400 kV

A (1) 4.00 m

B (1) 4.00 m

C (1) 2.20 m

D (1) 8.00 m

E (1) 1.50 m

F (3) 2.25 m

G (3) 5.75 m

H (3) 6.40 m

I (1) 9.00 m

E

= =

= =

C A B

X

Z

Y

D

= =

F

G

H

I

LEGENDE pour tous les Gabarits disjoncteurs tout échelon de tension confondu : A , B , C = Encombrement maximum des châssis et des armoires

D = Distance longitudinale entre partie sous tension, E = Distance transversale entre partie sous tension,

F = Distance entre la dernière jupe des isolateurs et le sol, G = Hauteur de la partie sous tension la plus basse,

H = Hauteur de la plage de raccordement la plus basse (plage horizontale), I = Hauteur maximum des parties sous tension et hauteur de

la plage de raccordement la plus haute.

(1) Cotes maximale en mètres; (2) cotes exactes à respecter en mètres; (3) Cotes minimales en mètres.

= Cotes impératives

Indice : 2


(CCG - P)

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4.7.4 Sectionneurs pantographes à 63 kV et 90 kV Vue de droite Elévation

Tension 63 kV 90 kV

A (2) 2,50 m 3,15 m

B (3) 0,85 m 1,10 m

C (1) 1,45 m 1,85 m

D (3) 0,60 m 0,83 m

E (1) 0,50 m 0,62 m

F (3) 0.22 m 0,22 m

G(1) ● ●

H (1) ▲ ▲

I (1) 1,45 m 1,55 m

J(2) 0,125 m 0,125 m

K (1) 0,64 m 0,64 m

L (1) 0,26 m 0,26 m

M (1) 0,32 m 0,32 m

N (1) 0,80 m 0,80 m

O (3) 1,09 m 1,34 m

P (1) 0,22 m 0,22 m

Bornes (*)

G H

ED

A

C

B

F

J

KP (±)

XY

Z

600 (1)

M

N

Barreau decaptage (*)

Bornes (*)

L

600 (1)

OTringleriesInterpôles

Y

X

Z

Si G = 0,75 m, H = 0,70 m Si G = 0,85 m, H = 0,70 m

● Si G = 0,70 m, H = 0,75 m

▲ Si G = 0,70 m, H = 0,85 m

A : Distance entre le bas du socle et l'axe du tube I : Encombrement maximum de la partie sous tension

B : Distance entre le bas du socle et la limite inférieure des parties sous tension J : Distance entre l'axe de la charpente et l'axe vertical de

captage du sectionneur

C : Hauteur du pantographe en position d'ouverture K : Cotes de longueur et largeur du châssis

D : Distance d'isolement L : Cotes de longueur et largeur du châssis

E : Distance entre le dessous du barreau de captage et l'axe du tube M : Largeur du pantographe en position d'ouverture

F : Distance enter la dernière jupe d'isolateurs et le bas du socle N : Largeur du barreau de captage

G : Longueurs du pantographe en position d'ouverture O : Distance entre le bas du socle et les bornes de raccordement

H : Longueurs du panto en position d'ouverture P : Encombrement renvoi d'angle (sur pôle principal uniquement)

Cotes impératives

Indice : 2


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4.7.5 Sectionneurs 2 colonnes à 63 kV, 90 kV et 225 kV

Tension 63 kV 90 kV 225 kV

A (1) 1,32 m 3,15 m 3,05 m

B (3) 0,83 m 1,10 m 2,46 m

C (3) 0,15 m 1,85 m 0,24 m

D (1) 0,20 m 0,83 m 0,35 m

E (1) 1,34 m 1,62 m 3,10 m

E (3) 1,10 m 1,30 m 2,70

F (1) 0.20 m 0,20 m 0,20 m

G(1) 0,60 0,765 1,45 m

H (1) 1,00 1,30 2,50 m

I (1) 1,18 m 1,48 m 2,90 m

J(3) 0,0 m 0,0 m 0,05 m

H

J

B

E

= =CF

Position 1 Position 2

Axe

char

pent

e

Limite inférieure departies sous tension

Limite inférieure de la dernièrejupe de colonnes isolantes

Z

X

AD

G

I

Y

A : Cote du châssis et de la zone utilisable pour tringlerie et pivoterie

B : Limite inférieure des parties sous tension

C : Distance entre la dernières jupe et le bas du socle

D : Diamètre maximum des parties sous tension

E : Distance entre bas du socle et l'axe de la plage

F : Zone utilisable pour les pivoteries et tringleries interpoles

G : Longueurs totale du couteau principal le plus long y compris le pare-effluves

H : Entraxe des deux colonnes du sectionneur

I : Longueur du couteau de m.à.l.t.

J : Distance verticale entre l'axe de la plage et le pare-effluves

Cotes impératives

(1) Cotes maximales

(2) Cotes exactes à respecter

(3) Cotes minimales

Indice : 2


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4.7.6 Sectionneurs pantographes à 400 kV

VUE DE DROITE ELEVATION

entre

610

0 et

620

0 (2

)

2830

(4)

11 4

50

Axe plage

400 (1)400 (1)

600 (1) 600 (1) 80 (3

)11

5 (3

)Position nominale du barreau

(voir plan constructeur)

650 (1) 650 (1)

1300

(1)

2400 (1) 1800 (1)

(2) Plage de raccordement (40 mm)

entre

610

0 et

620

0 (2

)

11 4

50

X

Z

Y

(1) Cotes maximales et impératives

(2) Cotes exactes à respecter

(3) Cotes minimales

Indice : 2


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4.8 REPERAGE DANS LES INSTALLATIONS

4.8.1 Réglementation

Directive européenne 92/58/EEC du 24 Juin 1992,

Norme NFC 13-200,

Arrêté Technique,

Arrêté Interministériel du 20 Janvier 1978 et son décret d'application N° 78-72.

4.8.2 Dénominations

4.8.2.1 Appareillage

On fait la distinction entre deux catégories d’appareils :

les appareils susceptibles d’être manœuvrés (disjoncteurs, sectionneurs, sectionneurs de mise

à la terre ...).

Ces appareils doivent être obligatoirement repérés.

les appareils de contrôle et accessoires (transformateurs de mesure, condensateurs de

couplage HF, parafoudres, transformateurs de services auxiliaires ...).

Ces appareils ne sont repérés qu’à la demande du maître d'ouvrage.

Le repérage est la désignation nominale, le nom de l’appareil ou une abréviation, il est inscrit sur la

plaque signalétique.

4.8.2.2 Cellule

Chaque cellule est repérée par une plaque qui sera disposée de façon visible et ne permettant pas

l’ambiguïté.

4.8.2.3 (Auto) Transformateurs

Le repérage est assuré par une codification à 3 chiffres :

les chiffres des centaines et dizaines représentent les deux tensions les plus élevées suivant le

code :

1 < 45 kV

2 45 kV

3 63 kV

4 90 kV

5 150 kV

6 225 kV

7 400 kV

Indice : 2


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le chiffre des unités désigne l’ordre d’installation des transformateurs dans le poste.

plaque apposée sur un autotransformateur

Atr. 400/225 kV 600 MVA N° 761

avec désignation des phases sur chaque borne.

plaque apposée sur un appareillage annexe

Ex : TSA 20 000/380 V 250 kVA N° 111

avec désignation des phases sur chaque borne.

4.8.2.4 Jeux de barres

Ils sont repérés par un chiffre 1, 2, 3.

4.8.2.5 Tronçons de Barres

Ils sont délimités par deux disjoncteurs ou par un disjoncteur et une extrémité de jeu de barres.

Ils sont repérés par une lettre majuscule : A, B, C ...

4.8.2.6 Sections de Barres

Elles sont délimitées par deux sectionneurs ou par un sectionneur et une extrémité de jeu de barres.

Elles sont repérées par un chiffre 1, 2 ...

Dans le cas de plusieurs sections sur un tronçon, elles sont repérées par deux caractères dont le premier

correspond au tronçon (A,B,C ...) et le second à la section (1, 2, 3 ...).

4.8.2.7 Départ de Ligne

Pour une liaison à 2 extrémités, la dénomination du départ correspond au nom du poste situé à l’autre

extrémité de la liaison.

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4.8.3 Caractéristiques des plaques signalétiques

4.8.3.1 Choix des couleurs

Repérage de l’appareillage :

Le texte des plaques repères de l’ensemble de l’appareillage est écrit en noir sur fond jaune, à l’exception

des sectionneurs de mise à la terre pour lesquels il est rouge sur fond blanc.

4.8.3.2 Abréviations ou libellés utilisés

La liste ci-après donne, les abréviations ou libellés les plus courants :

Auto-transformateur de puissance Atr.

Transformateur de puissance Tr.

Transformateur de courant TC ou TR COURANT

Transformateur de tension TT ou TR TENSION

Transformateur condensateur de tension TCT ou TR CONDEUR TESION

Transformateur de services auxiliaires TSA ou TR AUXILIARES

Disjoncteur DISJONCTEUR

Transformateur combiné de mesure TCM ou COMBINE

Condensateur de couplage HF CONDEUR COUPLGE HF

Inductance de tertiaire It ou INDUC TERTIAIRE

Transformateur triphasé de mise à le terre de neutre TPN

Sectionneur de ligne SECTEUR LIGNE

Inductance monophasé de mise à la terre de neutre IM ou INDUC MONO MALT NEUTRE

Sectionneur de mise à la terre SECTEUR MALT

Résistance de neutre RN

Sectionneur d'aiguillage barre 1 ou 2 ou 3 SECTEUR AIGUAGE BARRE

Sectionneur de sectionnement barre SECTEUR SECTNT BARRE

Sectionneur de couplage barre SECTEUR COUPLAGE BARRE

Conjoncteur de neutre CONJTEUR NEUTRE

Parafoudre de phase Pa

Parafoudre de neutre PARADRE NEUTRE

Sectionneur de tronçonnement barre SECTEUR TRONCONNEMENT BARRE

Inductance triphasé de mise à la terre de neutre IT ou INDUC TRI MALT NEUTRE

Sectionnement d'isolement SECTEUR ISOLEMENT

Sectionneur de ligne et de mise à la terre SECTEUR LIGNE MALT

Sectionneur à rupture brusque SECTEUR RUPTURE BRUSQUE

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Sectionneur de terres barres SECTEUR TERRE BARRES

Sectionneur de terre ligne SECTEUR TERRE LIGNE

Sectionneur de bouclage SECTEUR BOUCLAGE

Sectionneur inductance de tertiaire SECTEUR INDUC TERTIAIRE

Court-circuiteur de phase Ct CTEUR PHASE

Bobine de point neutre BPN

Transformateur et commutation d'injection TCI

Impédance de Compensation (poste source) IC

4.8.3.3 Dispositions constructives

Les plaques signalétiques doivent conserver leurs lisibilités et leurs caractéristiques mécaniques pendant la

durée de vie de l’ouvrage dans lequel elles sont installées.

Elles pourront être rétro réfléchissantes.

Elles devront avoir fait l'objet d'essais dans un laboratoire agréé par l'état français et appliquant les

prescriptions des arrêtés Ministériels des 18 Février 1992 et 15 Avril 1996 et devront présenter pendant la

durée de vie de l'ouvrage :

une résistance aux rayonnements infrarouges,

une résistance aux rayonnements UV application de la norme ISO 105-B02-1978 sec. 4.3.1.,

une résistance aux brouillards salins,

une résistance à l'eau,

une résistance aux hydrocarbures,

une résistance aux chocs,

une résistance à la flexion.

Les essais pratiqués devront montrer qu'aucun échantillon ne présente de signe de craquelure, écaillage,

piqûre, boursouflures, décollement des couches, distorsion, farinage, souillure, corrosion ou délaminage.

4.8.4 Pose des plaques signalétiques

La pose des plaques signalétiques nécessite des précautions afin d'éviter l’accumulation d’eau et l’oxydation

des tôles ou des structures métalliques. Les support galvanisés ne devront pas être percés sur site après

galvanisation.

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5. ACCESSIBILITE, EXPLOITATION, MAINTENANCE

5.1 CONDITIONS D’ACCESSIBILITE

Les travaux au voisinage ou sur des pièces sous tension sont régis par la publication UTE C 18-510 et

doivent être confiés à un personnel formé et habilité par son employeur vis-à-vis des risques électriques.

5.2 DISPOSITIONS PARTICULIERES POUR L’EXPLOITATION

5.2.1 Barreau de terre vissé

Afin de permettre la mise en œuvre des terres de chargé de consignation et de travaux, les cosses de

raccordement à l’appareillage doivent comporter un barreau de terre vissé accessible.

5.2.2 Dispositifs de mise à la terre

Afin de permettre le raccordement des terres de travaux au circuit de terre du poste, des dispositifs de

connexion doivent être accessibles sur chaque charpente métallique.

Généralement, ce dispositif est constitué de deux sabots à ailettes disposés sur deux pieds diamétralement

opposés de chaque charpente en treillis.

5.3 DOCUMENTATION POUR LA MAINTENANCE

Le maître d'ouvrage doit disposer d'une documentation complète de l'ouvrage après réception et mise en

service.

La documentation concerne :

Le dossier d’exploitation dans le cadre du décret du 20 février 1992. Il regroupe tous les éléments

techniques dimensionnants de l’ouvrage (VHL, étude de sol, dimensionnement des fondations …)

Le dossier d’intervention ultérieure sur l’ouvrage (DIUO). Ce dossier doit être constitué dès la

phase de conception de l'ouvrage suivant les prescriptions définies par le décret N° 94-1159 du 26

décembre 1994 relatif à l'intégration de la sécurité et à l'organisation de la coordination en matière de

sécurité et de protection de la santé lors des opérations de bâtiment ou de génie civil et modifiant le

code du travail. Par extension ce décret s'applique à tous les corps d'état impliqués dans l'étude et la

construction des postes du réseau de transport.

5.4 OPERATIONS DE MAINTENANCE

Les interventions dans le cadre des opérations de maintenance doivent pouvoir être réalisées dans le respect des

exigences de l'UTE C 18-510 et conformément au DIUO.

Indice : 2


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6. LES INFRASTRUCTURES DU POSTE

6.1 CARACTERISTIQUES ET INFLUENCE DES TERRAINS

6.1.1 Caractéristiques du terrain Les caractéristiques des sols nécessaires au dimensionnement correspondent en particulier aux éléments suivants issus d'essais sur site et en laboratoire :

le poids volumique γ

la cohésion C’ et Cu (cohésion du sol en kPa respectivement long terme et court terme),

l’angle de frottement ϕ’ et ϕu (angle de frottement interne en degré respectivement long terme et court terme) ,

l’épaisseur des différentes couches

6.2 CIRCUITS DE TERRE

6.2.1 Rôle du réseau de terre de protection

Le rôle primordial de la mise à la terre des installations électriques est d’assurer la sécurité des personnes et du

matériel. Ce réseau de terre doit être conçu de telle façon, qu’en cas de défaut à la terre, la tension de pas et la

tension de contact n’atteignent pas des valeurs prohibitives.

Néanmoins un circuit de terre, aussi bon soit-il, ne peut seul assurer une sécurité totale. En fait la rareté des

défauts, leur courte durée (liée au bon fonctionnement des protections) et la faible probabilité de stationnement

du personnel aux points dangereux constituent les plus efficaces agents de protection.

Il est impératif que le réseau général de terre satisfasse aux conditions suivantes :

le réseau général de terre est constitué de mailles reliant, sans interruption des conducteurs, les

charpentes, les rails et les autres pièces métalliques susceptibles d’être mises directement sous

tension, lors d’un défaut.

aucun appareil de coupure n’est intercalé sur les conducteurs du réseau général de terre,

les bornes de terre des transformateurs de mesure sont reliées au réseau général de terre,

les sections des conducteurs du réseau général de terre sont calculées pour résister aux courants

maximaux de court-circuit,

les conducteurs de terre sont protégés contre les dégradations mécaniques, chimiques (corrosion due

à l’agressivité du sol) ou électrolytiques (contact avec des métaux différents),

la section minimale des conducteurs de terre en cuivre est de 25 mm2, mais dans la pratique elle est

plus importante et dépend de l’intensité de court-circuit à évacuer et de la durée d’élimination des

défauts du poste.

les connexions entre les conducteurs du réseau général de terre ou entre celui-ci et les pièces

métalliques sont faites de manière à ne pas risquer de se détériorer et par suite de ne plus remplir leur

rôle,

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les masses des appareils à relier à la terre doivent être reliées individuellement aux conducteurs du

réseau général de terre. Deux masses simultanément accessibles à une personne doivent être reliées

à un même conducteur de protection,

dans les équipements à enveloppe métallique, l’assemblage par boulonnage ou soudage des charpentes,

capots, cloisons d’une cellule peut être considéré comme assurant la continuité électrique.

Il est souhaitable que :

la superficie du polygone circonscrit au maillage soit au moins égale à 2500 m2,

la résistance du réseau général de terre soit inférieure à 1 ohm, pour des conditions saisonnières moyennes.

6.2.2 Règlements administratif

La réalisation des différentes mises à la terre à effectuer dans les postes doit répondre aux prescriptions de

l’Arrêté Interministériel déterminant les “conditions techniques auxquelles doivent satisfaire les distributions

d’énergie électrique”.

6.2.2.1 Textes de référence

Il y a lieu de se référer actuellement à l’Arrêté Technique et en particulier aux articles et chapitre suivants

accompagnés de leurs commentaires officiels :

Article : Définitions des différents termes employés.

Article : Interdiction d’utiliser la terre comme conducteur actif.

Article : Mises à la terre et liaisons équipotentielles

Chapitre : Protection contre les risques de contact avec des masses mises accidentellement sous

tension (contact indirect).

Article : Protection contre les contacts indirects et les surtensions sur les réseaux basse tension.

Article : Protection contre les contacts indirects sur les réseaux HTA.

Article : Protection contre les contacts indirects sur les réseaux HTB.

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Les autres prescriptions obligatoires sont :

C 12-101 : "Protection des travailleurs dans les installations qui mettent en œuvre des

courants électriques" complétée par les correctifs C 12-101/A1, C 12-101/A2

C 13-000 : "Installation électriques de tensions nominales supérieures à 1 kV en courant

alternatif

NFC 13–200 : "Installations électriques à haute tension"

NFC 15–100 : "Installations électriques à basse tension".

NFC 17–100 : "Protection contre la foudre. Installations de paratonnerres".

CEI 60479 -1 : "Effets du courant passant par le corps humain".

6.2.2.2 Critères de dimensionnement d'une prise de terre

La conception des installations de mise à la terre doivent répondre à 5 exigences :

résister aux contraintes mécanique et à la corrosion,

supporter, d’un point de vue thermique, le courant de défaut le plus élevé calculé,

limiter les perturbations apportées aux ouvrages tiers et aux installations électriques,

assurer la sécurité des personnes vis à vis des tensions apparaissant sur les installations de mise à la

terre lors du défaut terre,

assurer la fiabilité de l’ouvrage vis à vis de la foudre.

Les paramètres pertinents pour le dimensionnement des installations de mise à la terre sont :

la valeur du courant de défaut,

la durée du défaut,

les caractéristiques du sol,

la distance vis à vis des ouvrages tiers ou des personnes.

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6.2.3 Calcul des circuits de mise à la terre


Le réseau est l’objet de défauts divers comme les surtensions de manœuvre, les chocs de foudre pouvant conduire à une mise à la terre fortuite momentanée dénommée court–circuit.

Pour assurer la pérennité de l’écoulement à la terre des défauts de toutes origines, le concepteur doit s’assurer de la bonne conception du circuit de terre, du dimensionnement vis–à–vis des échauffements et de la sécurité du personnel et des personnes passant à proximité des installations Haute Tension, de la tenue des installations H.T., B.T., ou de télécommunications.

Les conducteurs, câbles nus doivent être protégés contre les dégradations mécaniques, chimiques (corrosion due à l’agressivité du sol) ou électrolytiques (contact avec des matériaux différents). Pour ces raisons, l’utilisation des conducteurs en aluminium ou en alliages légers est prohibée pour la réalisation des réseaux de terre souterrains du fait de leur mauvaise résistance à la corrosion due à l’acidité des sols ou de certains types de ciments. Seuls sont admis les câbles nus en cuivre recuit.

6.2.3.2 Détermination de la section des conducteurs de terre parcourus par le courant de court-circuit

En régime de défaut, la température des conducteurs de terre ne doit pas atteindre celle de fusion du métal les constituant, soit 1083ºC pour le cuivre.

Le dimensionnement des conducteurs de terre est obtenu à partir des hypothèses suivantes :

limiter l’échauffement du conducteur à 750ºC,

une seule connexion doit pouvoir assurer l’écoulement du courant de défaut bien que chaque pièce

soit raccordée à la terre en au moins deux points.

De plus, l’échauffement des conducteurs ne doit pas entraîner la dessiccation du sol environnant.

Un échauffement trop important peut provoquer l’évaporation rapide de l’eau occluse et laisser le réseau de terre au contact d’une couche déshydratée très résistante.

La prise de terre perd son pouvoir d’écoulement et sa résistance tend à s’accroître.

Les principes de calcul sont les mêmes que ceux donnés dans le présent document chapitre " Intensités admissibles dans les connexions".

La norme CEI 60865 permet de déterminer l’échauffement d’un conducteur en cuivre soumis :

pendant le temps Teth (temps thermique équivalent) exprimé en secondes,

à la densité de courant " σ " sans perte de chaleur ( SI

=σ en ampères par mm² ).

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Pour les postes ouverts, les valeurs suivantes sont retenues :

Choix des sections des câbles de terre

63 kV, 90 kV

63 kV, 90 kV

225 kV,

63 kV, 90 kV

400 kV

400 kV

Protection statique

Protection électromécanique

Protection statique

Protection statique

Protection statique

lcc (kA) / t(s) 20 / 0,7 20 / 2,0 31,5 / 0,8 40 / 0,25 63 / 0,25

courant s’écoulant dans le réseau de terre en kA

10,3 * 10,3 * 31,5 40 63

Section (mm2) installée

75 75 116 146 182

* Cette valeur correspond au 90 kV (pour mémoire 8 kA en 63 kV).

Pour les postes sous enveloppe métallique, la section minimale est de 116 mm2.

6.2.3.3 Résistance du réseau général de terre

La résistance du réseau général de terre doit être inférieure à 1 ohm, pour des conditions saisonnières

moyennes.

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6.3 CLOTURES ET PORTAILS

Les clôtures ont pour fonction :

de protéger le public contre les risques électriques engendrés par les installations du poste,

de protéger les installations du poste contre les intrusions.

Toutes les clôtures extérieures des postes doivent avoir une hauteur hors sol de 2,60 m. Le soubassement de

la clôture est systématiquement réalisé au moyen d'une palplanche en béton armé semi-enterrée de 25 cm par

rapport au sol fini. La clôture extérieure peut être éventuellement surmonté d'un bavolet avec fils de ronce

artificielle suivant la classification de l'ouvrage.

Le maître d'ouvrage doit donc définir le niveau de protection à réaliser (ou niveau de classement) et les termes de l'évolution envisagée.

Réglementation :

Arrêté Technique,

Norme NF P 06-002 : Règles Neige et Vent (NV 65),

Norme NFC 13-200 Installations électriques à haute tension,

Norme NF P 25-362 : Fermeture pour baies libres et portails - Spécifications techniques – Règles de

sécurité,

Norme NF P 25-363 : Fermeture pour baies libres et portails - Composants de sécurité – Méthodes

d ‘ essais,

Normes de la série NF EN 10223 : Fils et produits tréfilés en acier pour clôtures.

Normes NF EN 12978 : Portes et portails équipant les locaux industriels et commerciaux et les garages – Dispositifs de sécurité pour portes motorisées.

6.3.1.1 Installation

En HTB, les clôtures sont à une distance supérieure ou égale à 5 m du dernier appareil sous tension, et si elles

sont constituées d'éléments métalliques, ces éléments doivent être électriquement connectés entre eux et

raccordés à une liaison équipotentielle enterrée. Cette liaison équipotentielle est constituée par un câble de

cuivre de section minimale de 75 mm² enterré dans le plan de la clôture à une profondeur de 50 centimètres par

rapport au sol fini. Ce câble n'est pas relié à la prise de terre de l'installation; il est continu sous les portails

même lorsque ceux-ci comportent un contrôle d'accès. Une remontée de ce câble sur la clôture est réalisée

tous les 25 mètres.

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6.4 PISTES ET VOIES DE CIRCULATION

Les routes d’accès et les pistes intérieures sont des voies de circulation pour convois lourds reliant des points particuliers d’un poste (ex : banc de transformation) au réseau de voies publiques.

Le tracé est déterminé en fonction des niveaux relatifs des plates–formes à raccorder et de l’encombrement des véhicules amenés à circuler sur ces voies.

La “Route d’accès” est destinée à relier l’ouvrage à desservir depuis le portail d’entrée du poste jusqu’au point de raccordement à la voie publique.

Les pistes intérieures sont le prolongement des routes d’accès à l’intérieur de l’enceinte du poste. Elles permettent aux différents véhicules susceptibles de les emprunter d’accéder :

au bâtiment de commande principal,

aux lieux de déchargement ou de stockage du matériel,

aux cellules des transformateurs de puissance,

le cas échéant, aux ateliers et magasins.

Elles permettent également d’établir la liaison avec les pistes de manutention qui desservent les cellules des installations extérieures à haute tension.

On distingue deux largeurs de chaussée à l'intérieur d'un poste:

Les pistes lourdes sur laquelle transitent les convois de transformateurs. Leur largeur se limite à 4,50 mètres ce qui correspond au gabarit du véhicule le plus encombrant (type remorque modulaire) augmenté de part et d'autre d'une sécurité de 0,50 m. La piste lourde est prévue pour les charges suivantes :

• 15 tonnes par essieu

• pression des pneus : 9 bars.

Les pistes légères sur laquelle transitent les véhicules utilisés pour la manutention, le montage ou

le démontage de l'appareillage. Sa largeur se limite à 3,20 mètres quel que soit l'échelon de tension de l'ouvrage considéré. Les pistes légères sont prévues pour les charge suivantes :

• 13 tonnes à l'essieu

• pression des pneus 7,5 bars.

Réglementation :

Norme NFP 98-170 : Chaussées en béton de ciment

Normes de la série NFP 98-200 : Essais relatifs aux chaussées

Zones de manutention et de dégagement.

Les zones de manutention et de dégagement sont les espaces réservés, à l’intérieur des cellules, à l’évolution des engins utilisés pour mettre en place les appareils à haute tension tels que disjoncteurs et réducteurs de mesure.

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6.5 ECLAIRAGE DES POSTES EXTERIEURS

L’éclairage des postes extérieurs doit être réalisé afin de permettre à un agent d’exploitation de circuler dans

l’enceinte de l’ouvrage et d’effectuer certaines manœuvres déterminées en toute sécurité, il doit répondre

aux normes en vigueur ci après:

Degrés de protection procurés par les enveloppes (code IP) Norme NF EN 60529 d’octobre 1992,

Norme NFC 15100 de Déc. 1995.

6.6 LES MASSIFS DE FONDATION

Les structures métalliques destinées à supporter l’appareillage à haute tension ou les connexions tendues dans

les postes, sont fixées au sol par l’intermédiaire de fondations massives en béton que l’on appelle

communément massifs.

Les postes extérieurs comprennent différents types de massifs (les massifs des charpentes principales et

secondaires, les massifs de repos des disjoncteurs, des transformateurs, etc.)

6.6.1 Réglementation

Les ouvrages en béton armé doivent être établis conformément aux règles techniques en vigueur :

BAEL 91 : “Règles techniques de conception et de calcul des ouvrages de constructions en béton

armé suivant la méthode des états limites”.

P 06-002 : Règlement Neige et Vent remplacé par Eurocode 1 NF EN 1991-1-3 (avril 2004).

DTU 13 -2 : Fondations profondes P 11-212 (sept. 1992)

DTU 14 -1 (P.11.221) travaux de cuvelage (mai 2000)

6.6.2 Qualité des matériaux

Les bétons doivent être fabriqués en centrale et conformes à la norme NF EN 206 -1 “Béton – partie1 :

Spécifications, performances, production et conformité. Sauf prescriptions particulières, les bétons sont des

“Bétons à Propriétés Spécifiées” (B.P.S. ).

L’utilisation d’adjuvants, répondant aux spécifications des normes NF EN 934-2 et NF EN 934-6, ne doit pas

être préjudiciable à la résistance du béton et à sa pérennité.

Toute addition d’autre constituant à la livraison du béton sur le site est bannie : En particulier, l’addition d’eau

est interdite.

6.6.3 Méthodes de calcul des différents types de fondation

Le dimensionnement de tout massif de fondation fera l'objet d'une note de calcul avec en particulier la

justification des éléments de fixation de la charpente (crosses ou chevilles à scellement) suivant la

réglementation en vigueur (CM66 pour le cisaillement, BAEL 91 pour le scellement) ainsi que des prescriptions

du chapitre 4.2 : Règles mécaniques des ouvrages.

Les fondations massives seront calculées suivant la méthode dite du “Réseau d’Etat” complétée par la méthode

de M. Hahn, relative aux contraintes maximales exercées sur le fond de fouille lorsque le centre de pression est

excentré par rapport aux axes principaux.

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Toutefois, d’autres types de massifs peuvent être acceptés (fondations à dalles, à dés indépendants). Dans ce

cas, ils doivent être calculés selon les méthodes particulières à leur nature et être approuvés par le maître

d'ouvrage.

Pour les fondations à dalles, on tiendra compte du poids des terres supportées ou de la pression sur les terres

chargées, selon le type utilisé.

Les fondations d’un type exceptionnel (fondations profondes) doivent faire l’objet d’études particulières, en

accord avec le maître d'ouvrage

6.6.4 Hypothèses d'étude Chaque massif de charpente doit être conçu en fonction des efforts qui lui sont appliqués et des caractéristiques du terrain données par dans le rapport géotechnique du terrain sur lequel est implanté le poste.

Les hypothèses à prendre en considération pour le calcul des massifs ainsi que les coefficients de sécurité associés sont définis dans le chapitre 4.2 "Résistance mécanique des ouvrages" - Tableau 2 : Conditions à respecter.

La protection contre les effets du gel sur la stabilité des massifs de fondation est garantie sur tout le territoire français si la hauteur d'encastrement des massifs est au moins égale à 1,10 m.

6.6.5 Efforts appliqués sur les massifs

Généralement, les fondations massives sont soumises aux sollicitations suivantes par rapport au niveau 0,00 du sol.

o un moment de renversement suivant chacun des axes du massif,

o un effort tranchant suivant chacun des axes qui, ramenés en fond de fouille, contribuent au moment de renversement total,

o un effort normal intégrant en particulier le poids de la structure supportée.

6.6.6 Mode d'exécution des massifs


Chaque fois que la nature du terrain et la constitution des massifs le permettent, les fondations doivent être

exécutées en pleine fouille, et toutes les précautions doivent être prises pour ne pas modifier la cohésion

des terres.

Dans ce cas, le coffrage n’est pas autorisé. Par contre, un blindage peut être nécessaire pour soutenir les

parois de la fouille, mais il doit être retiré au moment du coulage afin de libérer la surface de contact du

béton-sol.

Dans certains cas, qui doivent rester exceptionnels, les massifs pourront être réalisés dans des parties hors

sol provisoirement par coffrages. Ceux-ci seront retirés après la prise du béton. Un remblayage soigné est

ensuite indispensable pour reconstituer le mieux possible la compacité du sol original, condition nécessaire

pour assurer aux fondations la résistance voulue au soulèvement et au renversement. La méthodologie de

compactage, ainsi que les moyens de mise en oeuvre prévus devront être soumis pour accord au maître

d'ouvrage.

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Les charpentes sont fixées sur des massifs à l’aide de tiges préscellées dénommées “crosses de

scellement” ou de “chevilles de scellement”.

6.6.6.2 Massif avec crosses de scellement

Cette technique permet d’effectuer la coulée du massif en 2 opérations : la première correspond à la coulée

du massif avec les crosses mises en place ; la seconde au remplissage par du béton de finition de l’espace

libre entre la platine et le massif. il est conseillé à cet effet d’utiliser un béton à faible granulométrie, le

mortier étant exclu. Le béton utilisé ne participe pas à l’encastrement des crosses et n’a qu’un rôle de

finition. Tout vide d'air devra être comblé afin de réduire les effets néfastes des cycles gel/dégel.

Sauf cas particuliers liés à la nature du sol, le massif est en général de forme parallélépipédique.

Le scellement des crosses est une opération essentielle qui conditionne une bonne mise en place des

charpentes.

La mise en place des crosses à l’aide d’un gabarit est recommandée à cet effet.

Les crosses d'ancrage doivent être dimensionnées selon les règles propres à RTE associées aux

coefficients de sécurité référencés dans le tableau 2 "Conditions à respecter" du paragraphe 4.2 Règles

mécanique des ouvrages.

Remarques :

Pour les charpentes principales, la plus petite distance d’une crosse à une arête du massif de

fondation doit être au moins égale à la plus petite distance entre deux crosses.

Les conditions de débord définis dans le BAEL 91 sont à respecter pour définir les cotes

d'encombrement minimales des massifs de charpentes principales.

6.6.6.3 Massif avec chevilles de scellement

Cette technique permet d’effectuer la coulée en une seule opération.

La mise en oeuvre des chevilles à scellement doit être conforme aux notices des constructeurs.

La fondation doit pour ce type de fixation être impérativement coulée sans reprise de bétonnage ni ragréage

ou surcharge en surface.

6.6.6.4 Chargement précoce de la fondation

Lorsque le temps disponible entre le bétonnage et le levage du support est inférieur à 15 jours en cas de

levage par avancement ou 3 semaines en cas de levage par rotation, une classe de ciment adaptée doit

être choisie, afin que celui-ci puisse offrir une résistance équivalente à celle de 28 jours.

Lors du levage précoce des supports, les résistances mécaniques du béton mis en œuvre doivent être au moins égales à celles qu'aurait à 28 jours un béton de la classe de résistance C25/30.

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6.6.7 Cas particulier des massifs de pôles de disjoncteur

Les massifs supports des pôles de disjoncteurs sont réalisés avec du béton armé, celui ci sera conforme à

la Norme NF EN 206-1.

La détermination des dimensions des massifs (profondeur, largeur, semelle éventuelle, liaisonnement

éventuel entre plots de fixation…) est effectuée par l’Entreprise à partir des caractéristiques de l'étude de sol

de l’ouvrage, des efforts statiques et dynamiques appliqués aux fondations par l’appareil mis en place et

indiqués sur le plan d’installation fourni par le Constructeur du disjoncteur.

Les massifs supports des pôles de disjoncteurs sont arasées au niveau 0,00 pris comme référence pour

l’installation du disjoncteur.

Aucun tassement différentiel ne devra se produire entre la dalle support d’armoire et les plots de fixation.

6.7 OUVRAGES DE GENIE CIVIL POUR TRANSFORMATEURS DE PUISSANCE

6.7.1 Législation Article 12 ter de l'Arrêté Technique : "Limitation de l'exposition des tiers au bruit des

équipements",

Décret 95-79 du 23 Janvier 1995 concernant les objets bruyant et les dispositifs d'insonorisation,

loi n° 61-842 du 2 août 1961 relative à la lutte contre les pollutions atmosphériques et les odeurs (J.O. du 3 août 1961), modifiée en 1997.

Décret 77-254 du 8 mars 1977 relatif à la réglementation du déversement des huiles et lubrifiants dans les eaux superficielles, souterraines et de mer.

6.7.2 Installation des transformateurs

Les dispositions constructives pour l’installation des transformateurs doivent tenir compte en premier lieu des

différents risques associés à ces installations :

incendie,

explosion,

pollution par l’huile,

nuisances sonores et vibrations,

actes de malveillance.

Il y a lieu de prendre en compte les contraintes internes ou externes du maître d'ouvrage, principalement dans

les deux domaines suivants :

continuité de service,

conditions de fonctionnement du transformateur.

L’analyse de l’ensemble de ces contraintes conduit à prévoir la mise en œuvre d’un certain nombre de

dispositions constructives au voisinage du transformateur.

Ces dispositions sont variables en fonction du type de transformateur et des conditions d’environnement.

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6.7.3 Critères de choix d'un type d'installation

Les dispositions doivent s'appuyer sur la définition de zones d’installation, que l’on distingue :

d’une part en fonction de la distance du transformateur aux habitations les plus proches,

d’autre part en fonction du niveau d’insonorisation souhaité.

Les différent types d'environnement à prendre en compte sont les suivants :

zone d’habitations à moins de 20 m du transformateur,

zone d’habitations à 20 m ou plus du transformateur.

sans réduction sonore,

avec réduction sonore inférieure ou égale à 15 dBA,

avec réduction sonore comprise entre 15 et 25 dBA .

Les dispositions s’appliquent différemment en fonction de trois familles identifiées de transformateurs :

les autotransformateurs (400/225 kV) et les transformateurs HTB/HTB

les transformateurs HTB/MT

6.8 MURS DE PROTECTION

6.8.1 Généralités

La protection des transformateurs de puissance a pour buts essentiels :

d’éviter la propagation aux appareils voisins d’un incendie se déclarant dans un transformateur,

de permettre aux équipes d’intervention d’approcher du foyer,

d'empêcher la projection de matières enflammées ou d’éclats provenant d'une explosion.

Des murs latéraux, dits “pare–feu”, assurent cette protection.

Ce dispositif complété par des murs, dits “pare–rayonnement”, protége de la même façon sur les côtés

longitudinaux les installations proches des transformateurs.

Par ailleurs, le bruit dégagé par un transformateur en fonctionnement, peut provoquer une gêne pour des

habitations situées à proximité. Une protection phonique peut être nécessaire vis à vis de l'environnement.

Selon les cas elle pourra être constituée d’un ou plusieurs murs dits “pare–son”, ou bien par une enceinte, voire

un bâtiment, qui confine le transformateur.

Deux types d’ouvrages de protection peuvent être envisagés :

le mur écran sous différentes configurations,

l’enceinte de confinement total.

6.8.2 Implantation

Les principales contraintes liées à l’installation des transformateurs (incendie, explosion, pollution par l’huile,

nuisances sonores et vibratoires, actes de malveillance) conduisent à considérer plusieurs cas d’installation, en

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fonction du type de transformateur et des conditions d’environnement. En fonction de ces cas, différentes

dispositions sont mises en œuvre.

6.8.2.1 Dispositions minimales

Quel que soit le niveau de tension du transformateur, on adoptera une disposition minimale comportant deux

murs latéraux dit “pare–feu”, et un mur longitudinal, dit “pare–rayonnement”, installé côté primaire.

6.8.2.2 Dispositions complémentaires

Des dispositions complémentaires peuvent être mises en oeuvre pour compléter la protection du voisinage ou

du transformateur lui–même. Elles consistent en :

soit la construction d’un quatrième mur disposé longitudinalement,

soit la réalisation d’un muret longitudinal en lieu et place du quatrième mur, celui ci assure un

volume de rétention provisoire avant écoulement, lors d'un déversement brutal d'huile au cours

d'un incident

soit l’exécution d’une enceinte d’insonorisation complète. Dans ce cas, l'accès au transformateur

se fait par 2 portes métalliques de 2 m x 1m, disposées en diagonale, pare-flamme 1h 30,

ouvrant vers l'extérieur, et équipées d'un dispositif de sécurité du type "coup d'épaule" pour leur

ouverture rapide. Une partie "démontable" doit être intégrée dans l'enceinte afin de permettre la

manutention et le remplacement du transformateur.

6.8.3 Dimensions

La longueur des murs latéraux devra correspondre à la largeur du transformateur (y compris son système de

refroidissement) augmentée, de part et d’autre, d’au moins 1,5 mètre.

6.8.4 Dispositions constructives

Les murs ont leurs fondations entièrement désolidarisées de toutes les autres structures

avoisinantes telles que bacs de récupération d’huile, longrines, massifs...

La continuité des murs est assurée dans les angles.

Le mur franchissant l’espace nécessaire à la manutention et au remplacement du transformateur

doit être démontable dans la partie concernée.

6.8.5 Règles générales de calcul des murs

La pression du vent à prendre en considération pour le calcul du mur de protection doit être déterminée suivant

les prescriptions des “Règles définissant les effets de la neige et du vent sur les constructions”

Il peut arriver que le mur serve de structure porteuse à certains appareillages (colonnes isolantes...), il y a lieu

d’en tenir compte dans les descentes de charges.

6.8.6 Tenue au feu

La structure des murs doit garantir une tenue au feu Mo (durée minimum de 4 h).

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6.9 DISPOSITIFS INSONORISANT ET ANTIVIBRATOIRES

6.9.1 Vibrations

La législation ne concerne que les vibrations mécaniques émises dans l’environnement par les installations classées.

Or, il convient de rappeler que les transformateurs installés par le domaine “Transport” ne relèvent pas du champ d’application de cet arrêté (loi du 19 juillet 1976).

6.9.2 Causes de bruit et de vibrations

Le bruit et les vibrations proviennent du transformateur proprement dit, et de son système de refroidissement.

Ces bruits et vibrations peuvent ensuite se propager :

soit par voie solidienne,

soit par voie aérienne.

6.9.2.1 Le Transformateur

Les tôles du circuit magnétique du transformateur sont soumises au phénomène de magnétostriction qui engendre des vibrations. Ces vibrations se transmettent à la cuve, au conservateur, ainsi qu’au circuit de refroidissement. Le transformateur se comporte, alors, comme une membrane de haut parleur. Le transformateur doit donc être considéré à la fois comme source de bruits et de vibrations.

6.9.2.2 Le système de réfrigération

Les dispositifs de refroidissement, fonction de la puissance des appareils, sont différents suivant la nature du ou des vecteurs de refroidissement (air, eau) et de la nature de la circulation (naturelle, forcée, dirigée).

Dans le cas d’une ventilation forcée, les ventilateurs constituent une source de bruits et de vibrations. Le niveau sonore dépend du débit et du nombre de ventilateurs.

Dans le cas d’une circulation forcée, l’ensemble du circuit est soumis aux excitations en provenance des pompes de circulation. Le niveau sonore de cette source est négligeable par rapport aux bruits émis par le transformateur et les ventilateurs.

6.9.3 Niveaux de bruit

L’étude acoustique d’un poste, menée lors de la définition du projet d’implantation dans une région donnée,

comprend les étapes suivantes :

Le calcul du niveau de bruit produit par chaque source sonore (transformateur ou organe de

refroidissement) en façade des habitations les plus proches.

Le calcul du niveau du bruit produit par l’ensemble des sources sonores.

L’appréciation du résultat, et la définition des mesures éventuelles à prendre.

6.10 MASSIFS DE REPOS ET SYSTEME DE RECUPERATION D'HUILE


Les massifs de repos sont constitués soit de longrines en béton armé destinées à permettre un déplacement

des appareils supportés depuis la piste jusqu’à leur lieu de fonctionnement, soit de massifs plus réduits.

Les bétons utilisés sont conformes aux prescriptions de la norme NF EN 206-1.

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6.10.1.1 Dimensionnement des longrines

Ces ouvrages de repos sont calculés en tenant compte de l’interchangeabilité des appareils.

Le dimensionnement des longrines est réalisé en tenant compte du poids du transformateur plein d’huile et

selon les règles en vigueur.

Les longrines sont prolongées sous et au–delà de la route pour effectuer le déchargement du transformateur.

L’utilisation de dalles entre la fosse et la route en remplacement des longrines est interdite.

Les largeurs de semelle des longrines sont déterminées de façon à ce que la pression en fond de fouille ne

dépasse pas la pression admissible du sol (calcul d’une poutre sur appuis élastiques).

Lorsque les sols ont une portance faible, le recours à des fondations spéciales sera envisagé. Une justification

de la tenue intrinsèque de la longrine doit être réalisée dans chaque cas.

Les bétons en élévation des longrines doivent rester bruts de décoffrage. La terminaison de la partie supérieure

destinée à recevoir les plaques d’assise du transformateur sera particulièrement soignée et son horizontalité

vérifiée ; aucune reprise, ni enduit, ni collage ne seront admis, et la face supérieure sera soigneusement

talochée. Aucune surcharge corrigeant la forme de la surface supérieure des longrines ne peut être admise.

6.10.1.2 Crayon de halage

Le génie civil destiné à recevoir les crayons de halage aura une résistance compatible avec les efforts

développés par la mise en place du transformateur. Pour un appareil ne comportant pas de galets de

roulement, ces efforts sont évalués au 1/5ème de son poids total et 1/10ème du poids de l'appareil dans le cas

de transformateur avec galets de roulement.

Les crayons de halage seront munis d’un arrêtoir (virole, axe goupillé etc ...) permettant d’assurer la fixation des

élingues de halage à un niveau de 0,40 cm environ par rapport au niveau du dessus des longrines.

6.10.2 Système de récupération d'huile


Décret n° 77-254 du 8 mars 1977 relatif à la réglementation du déversement des huiles et

lubrifiants dans les eaux superficielles, souterraines et de mer (J.O., 19 mars 1977).

Décret n° 77-1141 du 12 octobre 1977 pris pour l'application de l'article 2 de la loi du 10 juillet 1976

relative à la protection de la nature (J.O., 13 octobre 1977).

loi n° 61-842 du 2 août 1961 relative à la lutte contre les pollutions atmosphériques et les odeurs

(J.O. du 3 août 1961), telle que modifiée et complété par l’Art 44 I et II de la loi n° 96-1236 du

30/12/1996 et ses décrets d'application.

L’article 2 de la loi de base (n° 75-633) du 15 juillet 75 – art2, modifiée par la loi du 13 juillet 92.

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Pour respecter la réglementation en vigueur sur le rejet des hydrocarbures en milieu naturel, il est nécessaire

de disposer d’une fosse étanche de récupération.

Le dispositif global de récupération d’huile des transformateurs se compose de plusieurs éléments : (voir

schéma ci–après).

au niveau du banc de transformation, un bac de récupération avec un caniveau collecteur et un

regard décanteur,

des canalisations d’évacuation (a minima pente de 1cm/m),

un siphon coupe feu intercalé sur le tracé des canalisations si la longueur des tuyaux d'évacuation

est inférieure à 20 m,

une fosse de réception d’huile déportée couverte, comprenant une partie séparateur huile–eau et

un compartiment récupérateur d’huile.

Schéma de principe de récupération d'huile

Pente 1 cm/m

FOSSEDEPORTEECOUVERTE

A

A

Regardd'évacuation d'eau

Caniveau collecteurTubes acier

Siphoncoupe feu éventuel

Récupérateur d'huile

Huile

Eau

Séparateur

COUPE A-A

Figure 2006.vsd - 180107 L’objectif principal du système est, lors d’un incendie, d’éloigner de sous le transformateur l’huile en

feu s’en écoulant, d’assurer l’extinction du feu dans les canalisations, et de stocker l’huile dans la

fosse déportée.

Plusieurs transformateurs peuvent être raccordés à la même fosse déportée.

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6.11 PROTECTION DES TRANSFORMATEURS DE PUISSANCE CONTRE L'INCENDIE ET L'EXPLOSION


L’installation dans les postes, de transformateurs, de réactances, entraîne l’adoption d’un certain nombre de

dispositions destinées à empêcher ou à limiter l’extension d’un incendie ayant pris sa source dans un appareil.

En complément des ouvrages de génie civil tels que les murs pare–feu et les systèmes de récupération d’huile,

dont la fonction essentielle est de limiter l’extension d’un incendie aux installations voisines, il est prévu des

dispositions concourantes de façon à favoriser l’action des Services d’Incendie et de Secours.

De plus, dans certains cas, des dispositifs de détection et d’extinction automatique de l’incendie sont

nécessaires.

Pour toutes ces dispositions complémentaires, et parmi les différents cas types d’installation répertoriés (voir le

paragraphe 16.1. “Dispositions Générales”), on ne distinguera plus que :

les transformateurs en bâtiment, c’est–à–dire avec des habitations situées à moins de 20 mètres.

les autres transformateurs, qu’ils soient en extérieur ou en enceinte d’insonorisation.

6.11.2 Les transformateurs en bâtiment

On se situe dans le cas des postes “urbains” avec un confinement complet du transformateur, et des détections

et protections incendie “lourdes”.

Parmi les mesures à respecter et les matériels à installer on peut citer :

une structure de cellule transformateur en béton armé pouvant résister à une surcharge de 2

TONNES/m2, avec des portes anti–souffle correspondantes,

une partie “fusible” plus faible et une cheminée d’expansion permettant l’évacuation de l’onde de

choc et de la surpression intérieure,

la désolidarisation des structures du poste avec les fondations des bâtiments et habitations voisins,

les bornes du transformateur situées à l’intérieur de la cellule transformateur,

les appareillages sur appuis antivibratiles,

des aéroréfrigérants déportés dans des locaux séparés, avec ventilation mécanique indépendante,

une détection incendie et une protection automatique à base d’eau pulvérisée, projetée sur le

transformateur par des rampes d’aspersion, et mise sous pression par des bouteilles de CO2,

un bac collecteur étanche (“cuve de barbotage”) partiellement rempli d’eau et destiné à récupérer

l’eau d’aspersion et l’huile du transformateur,

des ventilations mécaniques avec gaines équipées de clapets pare–flamme.

Toutes ces installations font l’objet d’études particulières et spécifiques à chaque ouvrage, en particulier en ce

qui concerne la disposition des différents locaux

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6.11.3 Les transformateurs en extérieur ou en enceinte d'insonorisation

6.11.3.1 Ouvrages de génie-civil

Les ouvrages de protection ont pour buts essentiels :

de confiner l’incendie au voisinage du transformateur et d’éviter la propagation du feu aux

installations voisines,

de limiter l’intensité du feu et ainsi empêcher des dégâts par rayonnement sur les matériels ou

bâtiments à proximité,

récupérer toute l’huile échappée du transformateur et les produits d’extinction (eau, émulseur),

favoriser l’approche du foyer aux équipes chargées de lutter contre l’incendie, afin de faciliter

l’extinction.

Les ouvrages concernés sont les murs pare-feu et les fosses de réception d’huile.

Leur installation et leur composition sont définies et détaillées dans le présent document dans les paragraphes

associés :

“Dispositions Générales”

“Murs de protection”

“Massifs de repos et systèmes de récupération d’huile”

Dans le cas d’une enceinte d’insonorisation, les murs ne sont pas calculés pour résister à une explosion

équivalente à une surcharge de 2 Tonnes / m2. On admet que l’enceinte puisse être endommagée ; les

bouchages de traversées, la partie démontable et les ventilations jouant le rôle de paroi fusible, et les

projections restant limitées.

6.11.3.2 Dispositions complémentaires

Aucun dispositif d’extinction automatique n’est installé.

Les dispositions mises en œuvre ont pour but unique de favoriser l’intervention et l’efficacité des Services

d’Incendie et de Secours (généralement Départementaux) qui doivent combattre le foyer. Elles nécessitent

donc des contacts entre ces Services et les exploitants de l'installation.

Il appartient au Maître d'œuvre de l'ouvrage, même s'il n'est pas l'acteur principal de ces échanges, de les

initialiser. Car de ces contacts peuvent résulter des dispositions constructives à intégrer dans la conception de

l'ouvrage.

Cela concerne essentiellement la mise à disposition d’eau pour les Services d’Incendie ; besoin qui est

incontournable pour éteindre le feu.

Plusieurs solutions sont possibles :

avoir à sa disposition, ou installer, une borne incendie à débit suffisant (solution idéale),

réaliser un stockage d’eau en bassin ou en citerne,

prévoir l’apport de l‘eau par les pompiers.

En tout état de cause ce problème doit être résolu en collaboration avec les Services d’Incendie, en prenant en

compte les critères géographiques, techniques et économiques.

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D’autres dispositions constructives peuvent être induites par ces contacts avec les Services d’Incendie :

l’éclairage particulier de certains lieux (borne d’incendie, bassin, pistes...),

le balisage des voies de circulation,

le stockage de certains matériels ou produits (émulseur),

etc.

L'utilisation de tout autre dispositif fixe de protection contre l'incendie des transformateurs ne peut être

qu'exceptionnelle. Elle proviendra de directives imposées par le Service de la Protection Civile ou les Pompiers

en fonction de contraintes ou de règlements locaux.

6.12 OUVRAGES DE GENIE CIVIL POUR TRANSFORMATEUR D'AUXILIAIRE

L’ouvrage de génie civil nécessaire à l’installation d’un transformateur d’auxiliaire se compose :

d’un massif de repos intégrant un bac de récupération d'huile ,

d’un mur pare–feu.

6.13 CANIVEAUX POUR CABLES A BASSE TENSION

L’ensemble des câbles à basse tension d’un poste assurant les liaisons entre les différents matériels pour ce qui est de l’alimentation, de la commande et du contrôle, emprunte dans la plupart des cas des passages privilégiés dénommés “caniveaux de câbles B.T.”.

Ces passages, matérialisés par des ouvrages partiellement enterrés, permettent un regroupement des câbles reliant les différents appareils et bâtiments entre eux.

Les câbles à basse tension sont disposés en nappes successives à l’intérieur de ces caniveaux.

Le réseau des caniveaux est complété par des ouvrages en béton armé au droit des pistes, des routes et à l’entrée de tous les bâtiments.

D’une façon générale, les caniveaux sont utilisés seulement comme collecteurs généraux ou dérivations principales

L’utilisation de caniveaux préfabriqués est fortement conseillée. Ils sont constitués d’un corps principal en forme de U et de plaques de couverture. Les changements de direction sont équipés de pans coupés pour éviter de blesser les câbles.

6.14 CHARPENTES POSTES

6.14.1 Introduction

Dans les postes extérieurs, on appelle charpentes principales les structures métalliques qui servent à l’ancrage

ou au soutien des connexions tendues, tant du côté ligne que du côté poste. On appelle charpentes

secondaires celles qui servent de supports aux appareils à haute tension et aux colonnes isolantes. On adopte

aussi communément l’appellation “châssis -supports” d’appareillage ou de colonnes isolantes.

Les charpentes principales sont conçues en plusieurs éléments assemblés :

les poteaux, de hauteur et d’empattement variable selon l’échelon de tension, ils supportent les

poutres, servent dans certains schémas de poste de poteaux de rappel pour les connexions

internes à la disposition.

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la poutre servant à l’ancrage ou au soutien des connexions tendues ou semi tendues, tant du côté

ligne que du côté poste,

la flèche de garde, permettant l’accrochage des câbles de garde du côté ligne et du côté poste.

6.14.2 Textes de référence


Loi n° 75-633 du 15 juillet 1975 relative à l’élimination des déchets et à la récupération des

matériaux.

Loi n° 91-1414 du 31 décembre 1991 modifiant le code du travail et le code de la santé publique en

vue de favoriser la prévention des risques professionnels et portant transposition de directives

européennes relatives à la santé et à la sécurité du travail.

Loi n° 93-1418 du 31 décembre 1993 modifiant les dispositions du code du travail applicables aux

opérations de bâtiment et de génie civil en vue d’assurer la sécurité et de protéger la santé des

travailleurs et portant transposition de la directive du Conseil des communautés européennes n°

92-57 en date du 24 juin 1992.

Décret n° 65-48 du 8 janvier 1965 portant règlement d’administration publique pour l’exécution des

dispositions du livre II du code du travail (titre II : Hygiène et sécurité des travailleurs) en ce qui

concerne les mesures particulières de protection et de salubrité applicables aux établissements

dont le personnel exécute des travaux du bâtiment, des travaux publics et tous autres travaux

concernant les immeubles.

Arrêté Technique UTE C 11-001 en vigueur.

6.14.2.2 Normes

Règles CM 66 Règles pour le calcul des constructions en acier

Règles NV 65 Règles définissant les effets de la neige et du vent sur les constructions

NF A 91-122 08/97 Revêtements métalliques - Produits finis en acier galvanisés à chaud - Recommandations relatives à la conception et à l’utilisation des produits galvanisés.

NF EN ISO 14713 07/99 Protection contre le corrosion du fer et de l'acier dans les constructions – revêtement de zinc et d'aluminium

NF A 35-503 11/94 Produits sidérurgiques en acier – Aciers pour galvanisation par immersion à chaud

NF EN 14399-3 08/05 Boulonnerie de construction métallique à haute résistance apte à la précontrainte (HR) - Boulons à tête hexagonale.

NF P 22-430 01/82 Assemblages par boulons non précontraints - Dispositions constructives et calculs des boulons

NF P 22-460 06/79 Assemblages par boulons à serrage contrôlé - Dispositions constructives et vérification des assemblages

NF P 22-470 08/89 Construction métallique - Assemblages soudés - Dispositions constructives et justification des soudures

NF P 22-471 03/84 Construction métallique - Assemblages soudés - Fabrication

NF EN 10020 09/00 Définition et classification des aciers

NF EN 26157–1 06/92 Eléments de fixation - Défauts de surface - Partie 1 - Vis et goujons

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d’usage général

NF EN ISO 6520-1 09/07 Soudages et techniques connexes - Classification des défauts géométriques dans les soudures des matériaux métalliques - Partie 1 : soudage par fusion

UTE C 18.510 Recueil d’instruction générales de sécurité d’ordre électrique

Remarque importante :

Contrairement à ce qui peut être indiqué dans les normes sur la composition chimique de l’acier, le taux maximal admissible de silicium à respecter pour les aciers de classe 2 est de 0,035%.

6.14.3 Règles de conception


Les charpentes principales consistent en un ensemble structuré de profilés en acier assemblés par boulonnage,

soit directement, soit par l’intermédiaire de plaques (ou gousset) en acier. Le serrage sera effectué à la clef

dynamométrique, suivant le couple de serrage adéquat.

Il est fait largement emploi de charpentes à deux membrures inclinée par poteau, avec entretoise horizontales.

Ce type de charpente, dit en A, convient particulièrement à des efforts longitudinaux importants, sa légèreté et

son aspect dépouillé respectant particulièrement bien la clarté des installations

Les charpentes secondaires consistent en un ensemble structuré de profilés en acier assemblés par soudure.

L’ensemble des charpentes postes sont protégées contre la corrosion par galvanisation à chaud.

6.14.3.2 Matériaux

Les matériaux utilisés doivent être en mesure de:

respecter les contraintes imposées par l’exploitation de l’ouvrage,

satisfaire aux contraintes environnementales conformément à la loi n° 75-633 du 15 juillet 1975.

Les aciers de construction et leur moyen d’assemblage doivent être conformes aux exigences des normes

citées ci dessus.

D’une manière générale, les aciers utilisés doivent présenter de bonnes aptitudes à la galvanisation

conformément à la NF A 35-503 (Produits sidérurgiques – Aciers pour galvanisation par immersion à chaud).

6.14.3.3 Dimensionnement mécanique

Les charpentes principales et secondaires doivent être dimensionnées conformément à l’article 13 (résistance

mécanique des ouvrage) de l’Arrêté Technique en vigueur.

6.14.3.4 Charges appliquées aux charpentes

Elles sont décrites dans le chapitre 4.2 : " Règles mécaniques des ouvrages".

6.14.3.5 Assujettissement - Dispositifs généraux sur les charpentes

Sauf disposition particulière précisée par le maître d'ouvrages, les charpentes principales et secondaires sont

dépourvues de dispositifs d'ascension à demeure (échelle fixe, support d'assurage à câble ou à rail). Les

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interventions se feront préférentiellement à base de dispositifs collectifs externes type plate-forme élévatrice

mobile (PEM) ou échafaudage.

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6.15 BATIMENTS INDUSTRIALISES

6.15.1 Domaine d'application

Les bâtiments industrialisés installés dans les postes électriques extérieurs sont destinés à abriter du matériel

électrique ou du matériel électronique basse tension, et éventuellement des locaux sociaux.

Le cas échéant, les bâtiments techniques du client doivent pouvoir accueillir les installations RTE pour les cas

qui le nécessitent (comptage, systèmes de protection …).

Dans le cas des bâtiments client installés dans l’enceinte d’un poste RTE, ceux-ci doivent pouvoir s’intégrer

correctement sur le plan géométrique, visuel et environnemental.

6.15.2 Références normatives

NF EN 60529 d'octobre 92 (et amendement A1, juin 2000) : Degrés de protection procurés par les

enveloppes (code IP).

NF EN 62262 d’avril 2004 : Degrés de protection procurés par les enveloppes de matériels

électriques contre les impacts mécaniques externes (code IK).

NF C 20-000 de décembre 1990 (et amendement A1, novembre 1993) : Classification des conditions d'environnement (Remplacé partiellement par série NF EN 60721 : NF EN 60721-

1:199507 (C20-001), NF EN 60721-3-1 : 199308 (C20-003-1), NF EN 60721-3-3 : 199308 (C20-

003-3), NF EN 60721-3-4 : 199308 (C20-003-4), NF EN 60721-3-2 : 199309 (C20-003-2), NF EN

60721-3-6 : 199309 (C20-003-6), NF EN 60721-3-7 : 199309 (C20-003-7), NF EN 60721-3-0 :

199310 (C20-003-0), NF EN 60721-3-5 : 199502 (C20-003-5), NF EN 60721-3-5 : 199309 (C20-

003-5) - (Modifié par NF C20-000/A1 : 199311 - C20-000/A1).

NF C 15-100 de décembre 2002 : Installations électriques à basse tension – Règles (Modifié par :

NF C15-100 F1 : 200511 - C15-100F1, NF C15-100 F2 : 200606 - C15-100F2)

NF EN 12599 de juillet 2000 : Ventilation des bâtiments - Procédures d'essai et méthodes de

mesure pour la réception des installations de ventilation et de climatisation installées.

NF P 06-001 de juin 1986 : Bases de calcul des constructions - Charges d'exploitation des

bâtiments.

CEI 60815 de mai 1986 : Guide pour le choix des isolateurs sous pollution

CEI/TS 60479-1 de juillet 2005 : Effets du courant sur l'homme et les animaux domestiques - Partie

1 : aspects généraux

Les normes nationales référencées et reconnues comme normes européennes, ainsi que les normes françaises

de classes suivantes sont à respecter :

A - Métallurgie,

B - Carrières, Céramique, Verre, Réfractaires, Bois, Liège,

C - Électricité,

E - Mécanique,

EN - Environnement,

P - Bâtiment, Génie civil,

T - Industries chimiques,

X - Normes fondamentales, Notes générales.

Notamment, les lois et décrets (Code du travail, décret n° 65-48 du 08/01/65 modifié, décret n°92-158 du

20/02/98, loi du n°93-1418 du 31/12/93 et ses textes d'application), arrêtés (Arrêté Technique en vigueur) et

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règlements, ainsi que les règles de l’art sont à respecter rigoureusement. Les travaux peuvent être exécutés en

présence d’ouvrages électriques sous tension, les personnes réalisant ces travaux doivent être habilitées

conformément aux publications UTE C 18-510 et UTE C 18-530.

6.15.3 Règles de calcul

Les règles de calcul que les Entreprises doivent utiliser font l'objet des documents suivants (dans l'édition

valable à la date de l’établissement du présent document) :

Règlement Neige et Vent (NV 65) remplacé (uniquement pour la partie neige) par Eurocode 1 : NF

EN 1991-1-3 (avril 2004) et son annexe nationale (mai 2007).

Règles pour le calcul des ouvrages et constructions en béton armé (dites Règles BAEL...)

Règles pour le calcul et l'exécution des constructions métalliques (dites Règles CM 66) + additif 80

et la cahier des prescriptions communes fascicule 61 titre V.

Règles pour le calcul des caractéristiques thermiques utiles des parois de construction et des

déperditions de base des bâtiments.

Règles pour le calcul des fondations superficielles (D.T.U. n° 13.11 - P11.211)

6.15.4 Règles de qualité

Pour obtenir une construction de qualité, tous les projets de travaux d'exécution doivent être réalisés en

conformité avec les règles et documents suivants :

les Documents Techniques Unifiés (D.T.U.)

les Normes Européennes ou à défaut les Normes Françaises (N.F.) de l'Association Française de Normalisation

(A.F.N.O.R.)

Un certain nombre de normes françaises servent de support à une marque de qualité. Les produits et matériaux

revêtus de ces labels de qualité sont obligatoirement utilisés.

marque USE pour le matériel électrique

marque NF pour les plastiques

label CTB pour le bois

marque NF pour la robinetterie

marque NFQ pour la quincaillerie

homologations C.S.T.B.

Dans tous les cas où des matériaux ou des procédés non traditionnels sont employés, ils doivent avoir reçu

l'agrément du C.S.T.B. Les conditions d'emploi et de mise en oeuvre doivent alors rentrer dans le cadre défini

par la Commission d'Agrément.

Nota : Les normes Européennes ou Françaises, les Documents Techniques Unifiés, les Règles de calcul, les

labels et marques de qualités sont répertoriés dans le Catalogue des Normes Françaises édité par l'AFNOR.

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6.15.5 Conditions de service

Nota : Dans le cas des PIM, on se reportera à la spécification RTE pour les conditions de service particulières, complémentaires de celles mentionnées ci-dessous.

6.15.5.1 Température et Humidité

Les contraintes à prendre en compte sont les suivantes :

Température de l'air (extérieur) Valeur maximale de la moyenne journalière Humidité relative à 20°C

-25°C / +40°C +35°C 85%

6.15.5.2 climatiques

Les règles à respecter pour le calcul des bâtiments sont les règles NV 65 modifiées 2000 et N 84 modifiées 95.

Les bâtiments doivent résister aux contraintes climatiques minimum imposées :

Vent : les pressions dynamiques minimales de base prises en compte sont celles de la Zone 3 (tableau III,

chapitre III des règles NV65 modifiées 2000),

Neige : les surcharges à prendre en compte (y compris coefficient de forme et de charge accidentelle) sont

celles des règles N84 modifiées 95 (Action de la neige sur les constructions) DTU P 06-006 de septembre

1996.

Les conditions minimales à prendre en compte sont celles de la zone 2A pour une altitude égale ou inférieure à

200 mètres.

6.15.5.3 Pollution

A l’extérieur, l’air ambiant peut être pollué par de la poussière, de la fumée, des gaz corrosifs, des vapeurs, du

ciment, du sable, etc., ou du sel.

Les bâtiments doivent résister aux contraintes imposées par le niveau II de pollution de la norme CEI 60815.

6.15.5.4 Présence de petits animaux et micro-organismes

Des mesures doivent être prises pour éviter des dommages dus à des petits animaux (rongeurs, etc.). Ces

mesures comprennent un choix approprié de matériaux et des dispositions pour empêcher l’accès.

6.15.5.5 Contraintes géotechniques

Les bâtiments doivent résister aux contraintes géotechniques suivantes :

Plate-forme dont le taux de compression est égal ou supérieur à 1 daN/cm², sans nappe phréatique

pouvant occasionner des difficultés de réalisation,

Cohésion du terrain égale ou supérieure à 1000 daN/m3 (applicable dans le cas d’un local HTA

possédant un vide technique).

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6.15.6 Disposition assurant la sécurité des exploitants, des tiers et des biens

6.15.6.1 Mises à la terre des bâtiments

La réalisation des mises à la terre des bâtiments doivent être conformes à l’Arrêté Technique et à la norme NF

C 13-200. Celles-ci sont raccordées au réseau de terre général du poste.

6.15.6.2 Réaction au feu et résistance au feu

Les éléments principaux de la superstructure (charpentes, murs, cloisons, portes, plafonds, plancher technique)

seront a minima de classe M1, de sorte à assurer la stabilité au feu des ouvrages dans le cadre de leur

destination technique.

Nota : Concernant les PIM, la réaction au feu des cloisons et portes est de type M1 et stables au feu ½ heure. Les cloisons séparant les locaux TCFM, cellules HTA, IC, grille HTA et alvéoles des transformateurs de puissance des autres locaux son composés de matériau classés M0 et coupe feu 1h30 min.

6.15.6.3 Protection contre la pénétration des corps solides

Les parois extérieures sont pleines avec des accès fermés, les pénétrations éventuelles auront des degrés de

protection au moins égaux à IP23.

Nota : Concernant les bâtiments accueillant les installations HTB des PIM et des PSEM, des dispositions spécifiques sont prévues. Il convient pour cela de se reporter aux spécifications RTE.

6.15.6.4 Assujettissement - Dispositifs généraux sur les bâtiments

Sauf disposition particulière précisée par le maître d'ouvrages, les bâtiments seront dépourvues de dispositifs

d'ascension à demeure, les interventions se feront préférentiellement à base de dispositifs collectifs externes

type plate-forme élévatrice mobile (PEM) ou échafaudage.

Nota : Concernant les PIM, se référer à la spécification RTE pour connaître les dispositions particulières relatives à l’accès et la sécurité en toiture.

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6.16 COTES ET TOLERANCES

1. GENIE CIVIL

TYPES TRAVAUX OPERATIONS ELEMENTAIRES TOLERANCE

1.1. Vérification préalable du terrain Bornage ±10 cm

1.2 Axes et niveaux de référence Position axe xx’ ±2 cm

Position axe yy’ ±2 cm

Angle entre axes ±1 grade

Matérialisation du niveau 0,00 de la plate-forme

±1 cm

1.3 Nivellement Altimétrie de la plate-forme ±5 cm

Pentes ±0,5 cm/m

Planéité ±5 cm

1.4 Clôtures Implantation - 0 cm

+ 20 cm

Alignement clôture au sol ±2 cm

Verticalité clôture ”0,25 cm/m

Horizontalité des palplanches ”0,5 cm/m

Cote anti–rongeurs - 0 cm

+ 5 cm

Dimensions massifs en fond de fouille - 0 %

+ 20 % de X, Y, Z

ou

- 0 %

+ 20 % de Ø et Z

Dimensions palplanches épaisseur : 4 cm + 0,5 cm

- 0 cm

enrobage aciers : 1,5 cm

+ 0,5 cm

- 0 cm

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1. GENIE CIVIL

1.5. Portails et portillons Dimensions pilastres (X, Y) ±1 cm

Hauteur pilastres - 0 cm

+ 3 cm

Entraxe pilastres - 0 cm

+ 2 cm

Position des réservations ±2 cm

1.6. Voiries (RL, PL, AdM) Implantation ±1 cm

Largeur - 0 cm

+ 2 cm

Rayon - 0 cm

+ 10 cm

Epaisseur - 0 cm

+ 5 cm

Niveau ±2 cm

Planimétrie 1 cm sous la règle de 2 m

Largeur couche de forme - 5 cm

+ 20 cm

Profondeur de l’encaissement par rapport au niveau de référence

- 0 cm

+ 5 cm

1.7. Drainage Position (X, Y) ”10 cm

Pente + 0,5 cm/m

- 0 cm/m

Cote file d’eau ±1 cm

Position des regards ±15 cm

1.8. Tranchées MALT et BT Profondeur - 0 cm

+ 15 cm

Epaisseur sable pour tranchée BT avant pose des câbles

- 0 cm

+ 3 cm

Epaisseur sable pour tranchée après pose des câbles

- 0 cm

+ 5 cm

1.9. Caniveaux BT Implantation ±5 cm

Alignement des éléments ±1 cm

Niveau de pose ±3 cm

1.10. Buses enrobées béton Tracé ±10 cm

Profondeur de fouille + 5 cm

- 0 cm

Epaisseur béton de fond de fouille (10 cm) - 0 cm

+ 3 cm

Enrobage béton (10 cm) - 0 cm

+ 5 cm

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1. GENIE CIVIL

1.11. Buses Implantation ±10 cm

Profondeur + 5 cm

- 0 cm

Epaisseur du lit de pose - 0 cm

+ 3 cm

Complément lit de pose - 0 cm

+ 5 cm

1.12. Réseau Général de Terre Diamètre de la bouche sur raccord Ø mini

1.13. Gravillonnage et prébalisage Epaisseur de la couche 7 cm - 0 cm

+ 5 cm

Niveau supérieur de la couche autour des ouvrages

- 2 cm

+ 0 cm

Implantation des bornes ±10 cm

Alignement des bornes ±2 cm

1.14. Fouilles Cotes X, Y en fond de fouille - 0 cm

+ 30 cm jusqu’à 3 m

et

- 0

+ 10 % au–delà

Cote Z de profondeur si fond de fouille acceptable

- 0 cm

+ 15 cm

1.15 Coffrage et armatures Position par rapport aux axes ”1 cm

Dimension entre parois - 0 cm

+ 2 cm

Verticalité ±0,5 cm/m

Alignement ±0,5 cm/m

Dimension des fers et des cadres + 0 cm

- 1 cm

Enrobage 3 cm + 0 cm

+ 1 cm

1.16. Gabarit et crosses Positionnement (X, Y, Z) ±1 cm

Altitude des crosses - 0 cm

+ 2 cm

Entraxes des crosses ”0,1 cm

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1. GENIE CIVIL

1.17 Béton Temps de transport et de coulage maximum 1h30 (entre 1ère gachée sous trémie et fin de coulage sur site)

+ 20 mn si T < 20°C

0 mn si T > 20°C

Température si la température augmente

+ 0°C

- 2°C

si la température descend

±0,5°C

Coulage du béton :

hauteur de chute 80 cm maxi

1.18 Murs (pare–feu, sons, projectiles)

Verticalité ±3 mm/m

Implantation ±2 cm

Niveau supérieur poteaux - 1 cm

+ 4 cm

1.19 Banc de transformateur Niveau dessus de longrine ou rail ±1 cm

Entraxes ±2 cm

Longrines

Hauteur muret en béton armé - 0

+ 2 cm

1.20 Fosse déportée Niveau fil d’eau de la chicane d'évacuation au réseau de drainage par rapport au niveau dessus du muret de séparation

- 7 cm maxi

- 4 cm mini

Niveau dessus du muret par rapport à la dalle

60 cm minimum

2. CHARPENTES


2.1. Charpentes Niveau dessus platine par rapport au niveau de référence

±0,5 cm

Entraxe entre 2 massifs ou charpentes ±2 cm

Entraxe entre les 2 extrémités d’une file de charpente

±2 cm

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3. HAUTE TENSION


3.1. Manchons et cosses comprimés Flèche 1 % maximum de la longueur de sertissage

Cote sur plat dans l’heure suivant le sertissage (moyenne des 6 mesures prises sur les 3 faces)

cote < 30 mm

+ 0,2 mm

- 0,1 mm

cote > 30 mm

+ 0,4 mm

- 0,2 mm

3.2. Connexions rigides Longueur du câble de lestage :

Longueur du tube - 40 cm ±10 cm

Flèche des tubes après montage de tous les matériels (raccord, ...)

1/150ème de la longueur au maximum

3.3. MALT sur appareils 63 et 90 kV et divers

Boucle de terre Diamètre mini de la bouche

75 mm2 : 8 cm + 2 cm

- 0 cm

116 mm2 : 10 cm + 2 cm

- 0 cm

146 mm2 : 12 cm + 2 cm

- 0 cm

182 mm2 : 14 cm + 2 cm

- 0 cm

autres sections :

Ø mini > 8 x diamètre du câble

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7. MATERIEL

7.1 CONNEXIONS AERIENNES EN CABLES


Les connexions en câble que l’on rencontre dans un poste peuvent être regroupées en trois catégories :

les connexions tendues entre charpentes ainsi que les câbles de garde qui constituent le réseau

aérien de protection contre les coups de foudre,

les connexions semi–tendues entre les prises de courant des appareils 63 ET 90 KV dont la

longueur et la tension mécanique sont relativement faibles,

les descentes souples qui relient les connexions tendues aux appareils 63 ET 90 KV.

7.1.2 Normes de référence

Les caractéristiques des matériaux, les conditions de fabrication et les essais de réception doivent satisfaire aux

normes françaises :

NF EN 50182 - Conducteurs pour lignes aériennes. Conducteurs à brins circulaires câblés en

couches concentriques (12/2001).

NF EN 50183 - Conducteurs pour lignes aériennes. Fils en alliage d’aluminium - magnésium –

silicium (01/2001).

NF EN 50188 - Conducteurs pour lignes aériennes. Fils en acier zingué (01/2001).

NF EN 50326 - Conducteurs pour lignes aériennes - Caractéristiques des produits de protection

(03/2002).

Un câble conforme à la norme NF EN 50182 est désigné par :

un nombre code donnant la section nominale, arrondie à un nombre entier, de l'aluminium ou de

l'acier selon le cas.

Une désignation identifiant les types de fils constituant le conducteur. Pour les conducteurs bi-

métalliques, le premier groupe de caractères s'applique à l'enveloppe, le second à l'âme.

Exemple : 1144-AL4 conducteur de fil d'aluminium AL4 d'une section de 1143,5 mm² arrondie à 1144 mm² (ancienne appellation : ASTER 1144)

7.1.3 Critères de choix des conducteurs

Les câbles utilisés couramment pour les connexions aériennes dans les postes sont, soit des câbles

homogènes en alliage d’aluminium, soit des câbles bimétalliques en alliage d’aluminium et acier zingué.

Tous les câbles de garde sont en alliage d’aluminium et acier zingué.

L’alliage d’aluminium, qui répond à la codification internationale 6101, est couramment désigné par sa

dénomination commerciale d’almélec.

Les câbles doivent présenter :

une section adaptée à la capacité de transit requise,

un diamètre suffisant pour que, sous tension d’exploitation, l’effet couronne n’entraîne pas de

pertes ou de perturbations inadmissibles,

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une résistance à la rupture suffisante pour supporter, compte tenu des coefficients de sécurité,

toutes les contraintes résultant des charges permanentes et des surcharges accidentelles

(variation de température, surcharge de givre),

d’une manière générale, leur conception doit permettre de résister à des atmosphères corrosives

ou polluées.

7.1.4 Caractéristiques des conducteurs utilisés en postes

CONDUCTEURS Câbles de Garde

APPELLATION COURANTES ASTER 288

ASTER 570

ASTER 851

ASTER 1144

ASTER 1600

PHLOX 94,1

PASTEL 147,1

DESIGNATION SUIVANT LA NORME NF EN 50 182

288- AL4 570- AL4 851- AL4 1144- AL4 1596-AL 4 52-AL4/42-ST6C

119-AL4/28-ST6C

Section Almélec mm2 288,4 570,22 850,66 1143,51 1595,9 51,95 119,26

Acier mm - - - - - 42,12 27,83

Diamètre extérieure Øe mm 22,05 31,05 37,95 44,00 52,00 12,60 15,75

Masse linéique (câble non graissé) kg/m 0,794 1,574 2,354 3,164 4,427 0,481 0,547

7.1.5 Mise en œuvre

Les connexions comportent, à chacune de leurs extrémités, un armement qui assure la liaison mécanique et

l’isolement électrique avec la charpente. En outre, il permet éventuellement d’établir une dérivation du courant

vers une autre connexion ou un appareil.

Les descentes verticales en câbles doivent présenter à leur raccordement aux appareils un rayon de courbure

qui soit compatible avec une certaine souplesse sans entraîner un débattement excessif. A titre indicatif, à la

suite d’essais effectués sur les câbles en almélec, les rayons de courbure minimaux suivants ont été obtenus :

288 mm2 : 120 mm

570 mm2 : 250 mm

851 mm2 : 430 mm

1144 mm2 : 500 mm

1600 mm2 : 650 mm

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7.2 CONNEXIONS AERIENNES EN TUBES


Les tubes sont utilisés pour la réalisation des jeux de barres, de certaines connexions transversales et liaisons

entre appareils. Ils sont en alliage d’aluminium et présentent les avantages suivants :

une grande rigidité et donc une flèche minimale,

une indéformabilité qui permet de respecter plus facilement les distances électriques,

une section généralement importante qui autorise le passage de fortes intensités.

7.2.2 Normes de référence

CEI 60 114 Recommandation concernant les alliages d’aluminium du type : Aluminium - Magnésium - Silicium, à traitement thermique, pour barre de connexion.

NF EN 484 - 4 Aluminium et alliage d’aluminium – Tolérances sur forme et dimensions des produits lamines à froid

NF EN 754 - 1 Aluminium et alliage d’aluminium.- Barres et tubes étirés - Conditions techniques de contrôle et de livraison

NF EN 755 - 1 Aluminium et alliage d’aluminium.- Barres et tubes et profilés étirés - Conditions techniques de contrôle et de livraison

NF EN 754 – 2 Aluminium et alliage d’aluminium. – Barres et tubes étirés – Caractéristiques mécaniques

NF EN 755 – 2 Aluminium et alliage d’aluminium. – Barres et tubes étirés – Caractéristiques mécaniques

NF EN 754 – 7 Aluminium et alliages d’aluminium – Barres et tubes étirés -- Tolérances sur dimensions et forme.

NF C 31.520 Barres méplates en aluminium et alliages d’aluminium pour tableaux et canalisations électriques.

NF EN 515 Aluminium et alliages d’aluminium - Produits corroyés - Désignation des états métallurgiques.

NF EN 573 Aluminium et alliages d’aluminium - Composition chimique et forme des produits corroyés.

NF EN 10204 Produits métalliques - Types de documents de contrôle.

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7.2.3 Critères de choix des conducteurs

Les tubes utilisés couramment pour les connexions aériennes dans les postes sont réalisés en alliage

d’aluminium de type :

EN AW – 6101 [EAI Mg Si ] T6

Les tubes doivent présenter:

une section adaptée à la capacité de transit requise,

une section suffisante pour que, sous tension d’exploitation, l’effet couronne n’entraîne pas de

pertes ou de perturbations inadmissibles,

une résistance à la rupture suffisante pour supporter, compte tenu des coefficients de sécurité,

toutes les contraintes résultant des charges permanentes et des surcharges accidentelles

(variation de température, surcharge de givre),

d’une manière générale, leur conception doit permettre de résister à des atmosphères corrosives

ou polluées.

7.2.4 Caractéristiques des tubes utilisés en poste

DESIGNATION (diamètre extérieur x épaisseur en mm) 50 x 5 80 x 5 100 x 5 120 x 8 200 x 8

Diamètre IntérieurExtérieur

mm mm

40 50

70 80

90 100

104 120

184 200

Section mm2 707 1178 1492 2815 4826

Masse linéique kg/m 1,91 3,18 4,03 7,65 13,03

7.2.5 Mise en œuvre des jeux de barres

Chaque portée est normalement rectiligne et comporte une extrémité fixe et une extrémité souple de manière à

absorber l’effort longitudinal de dilatation. De plus, chaque porte–tube peut former un angle inférieur à 6º avec

l’horizontal. On peut ainsi, sans précaution particulière, installer des jeux de barres sur des terrains dont la

pente est inférieure à 5 %, de même que, dans la disposition à phases mixtes, remplacer un sectionneur

d’aiguillage par un autre appareil de hauteur légèrement différente.

La soudure des tubes bout à bout autour d’un manchon intérieur est possible par un procédé classique sous

atmosphère inerte. La baisse des caractéristiques mécaniques de l’alliage, limitée à la zone de la soudure, est

compensée par le renforcement dû au manchon intérieur.

7.2.6 Mise en œuvre des connexions courbes

Toute précaution utile sera prise afin d’éviter l’écrasement du tube lors du cintrage. On peut évaluer le rayon de

courbure minimal à environ dix fois le diamètre du tube.

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Lorsque l’élasticité propre de la connexion entraîne des efforts de dilatation acceptables sur les prises

d’appareil, il est économique et souvent souhaitable mécaniquement, afin de mieux répartir les efforts et limiter

les flèches, d’utiliser deux raccords rigides.

Il est souhaitable de donner au tube une forme lui permettant de résorber la dilatation (léger cintrage).

L’opportunité est à étudier en fonction de la situation du fonctionnement et de la géométrie des appareils, la

meilleure solution doit être recherchée dans tous les cas.

Il est précisé que tout cintrage doit être obtenu à froid, le tube ne doit jamais être chauffé, sous peine de

détruire le traitement thermique de l’alliage.

7.3 SUPPORTS ISOLANTS

7.3.1 Préambule

Les supports isolants sont classés par la C.E.I. en 5 types caractéristiques et repérés par une ou plusieurs

lettres :

type J : support isolant d’intérieur en céramique ou en verre,

type JO : support isolant d’intérieur en matière organique,

type P : support isolant d’extérieur à capot et embase,

type H : support isolant d’extérieur avec armatures métalliques internes (en céramique ou en

verre),

type C : support isolant d’extérieur avec armatures métalliques externes (en céramique ou en

verre).

Le présent document s’applique essentiellement aux supports isolants du type C utilisés pour supporter les

jeux de barres et les connexions entre appareils. Il s’applique également aux supports de type H que l’on

peut trouver dans certains équipements pour réaliser des isolements intermédiaires.

Les normes de références sont la Publication 273 de la C.E.I. et la norme NF C 66–038.

7.3.2 Désignation des supports isolants

Les supports isolants sont désignés par un symbole de référence qui résume les caractéristiques principales

de ces supports :

le type,

les caractéristiques mécaniques,

les caractéristiques électriques,

la ligne de fuite,

les dispositifs de fixation.

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7.3.2.1 Type

Il est caractérisé par l’une des lettres suivantes :

H pour les supports isolants d’extérieur avec armatures métalliques internes,

C pour les supports isolants d’extérieur avec armatures métalliques externes.

7.3.2.2 Caractéristiques mécaniques

Elles sont définies par un nombre qui est la charge de rupture spécifiée pour l’essai de flexion

en kilo-Newton (kN).

7.3.2.3 Caractéristiques électriques

Elles sont définies par la tension de tenue aux chocs de foudre en kV qui dépend de la tension nominale du

réseau sur lequel est installé le support isolant.

Les règles de coordination de l’isolement associent, à cette tension nominale, la tension de tenue aux chocs

de manœuvre et la tension de tenue à la fréquence industrielle.

L’ensemble des grandeurs électriques ainsi définies détermine la hauteur du support isolant.

7.3.2.4 Ligne de fuite

Elle est caractérisée par le numéro de la classe de pollution du site sur lequel est installé le support isolant,

conformément aux classes de pollution définies dans la norme CEI 60815.

7.3.2.5 Dispositifs de fixation

Ils sont caractérisés par 2 nombres :

le diamètre du cercle de fixation au sommet en mm,

le diamètre du cercle de fixation à la base en mm.

7.3.2.6 Tableau des supports isolants utilisés en poste

Le tableau qui suit donne la liste des supports isolants utilisés pour la construction des postes à RTE.

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Tableau des supports isolants à utiliser en poste

Désignation Tension nominale

du Réseau(kV)

Tension de tenue fréquence Industrielle

(kV)

Tension de tenue choc de foudre

(kV)

Tension de tenue choc

de manœuvre

(kV)

Hauteur(mm)

C6 –1425 – (I, II, III) – 127 – 254

C6 –1425 – (I, II, III) – 127 – 254 (pendu)

C8 – 1425 – (I, II, III) – 127 – 275

C10 – 1425 – (I, II, III) – 127 – 300

C12,5 – 1425 – (I, II, III) – 127 – 325

400 630 1425 1050 3150

C4 – 1050 – (I, II ou III) – 127 – 200

C6 – 1050 – (I, II ou III) – 127 – 225 225 460 1050 _ 2300

C4 – 450 – (I, II ou III) – 127 – 127

C6 – 450 – (I, II ou III) – 127 – 127

C8 – 450 – (II ou III) – 127 – 127

C10 – 450 – (II ou III) – 127 – 127

90 185 450 _ 1020

C4 – 325 – (I ou II) – 127 – 127

C6 – 325 – (I ou II) – 127 – 127 63 140 325 _ 770

C4 – 125 – (II ) – 127 – 127 * 20 125 250

H4 – 125 – (I ou II) 20 125 210

* Non normalisée CEI

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7.4 CHAINES ISOLANTES

7.4.1 Préambule

Les chaînes isolantes pour les connexions tendues doivent présenter:

un dimensionnement diélectrique compatible avec la tension d’exploitation et les conditions

environnementales, notamment de pollution, de l’ouvrage concerné ;

une résistance à la rupture suffisante pour supporter, compte tenu des coefficients de sécurité, toutes

les contraintes résultant des charges permanentes et des surcharges accidentelles ;

une géométrie d’assemblage des accessoires compatible avec les mouvements de balancement des

chaînes sous l’effet du vent ;

un dispositif permettant l’écoulement des courants de défaut (foudre, manœuvre, court-circuit) et

conçu pour canaliser les arcs électriques sans endommager ni les conducteurs ni les isolateurs.

Les chaînes isolantes assurent le lien mécanique entre les charpentes et les connexions tendues du poste, et

garantissent l’isolement électrique entre ces deux éléments. Elles doivent être en mesure d’écouler les courants

de défaut sans dégradation de leurs caractéristiques électriques et mécaniques.

7.4.2 Définitions

Les définitions applicables aux chaînes isolantes et leurs constituants sont celles mentionnées dans :

les Publications CEI 60120, 60372, 60815

les normes NF EN 60305, 60383- 1 & 2, 61284.

7.4.3 Désignation des chaînes isolantes

Les isolateurs composants les chaînes isolantes peuvent être désignés conformément aux dispositions de la

norme NF EN 60305 . Un autre mode de désignation pourra néanmoins être utilisé. En tout état de cause,

chaque type d’isolateur devra être identifié par :

sa classe mécanique d’appartenance

un indicateur du niveau de pollution pour lequel il est identifié

La dénomination des chaînes isolantes doit permettre l’identification :

du niveau de tension d’exploitation se l’ouvrage ;

du nombre de conducteurs par phase ;

de l’écartement entre files isolantes ;

du type de chaîne isolante (ancrage, suspension) ;

de la quantité de files isolantes constituant la chaîne ;

du niveau de sévérité de pollution (CEI 60815) ;

de la charge de rupture de la chaîne ;

autres informations utiles.

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7.4.4 Dimensionnement mécanique

Les classes de tenue mécanique des isolateurs équipant les chaînes sont celles de la norme

NF EN 60305. Conformément à la Publication CEI 60797 les isolateurs en verre doivent présenter une tenue

résiduelle à 70% de la charge de rupture nominale. La présence de bague zinc sur les isolateurs en verre ne

doit pas altérer sa tenue mécanique.

Les chaînes isolantes doivent être conformes à l’article 13 de l’Arrêté Technique.

Les isolateurs qui entrent dans la composition des chaînes isolantes sont en verre trempé et du type capot et

tige. Ils doivent répondre:

aux Publications CEI 60120 et 60372

à la norme EN 60305.

Ils sont choisis dans le tableau suivant en fonction des efforts mécaniques exercés :

par les connexions,

de l’intensité de court-circuit du réseau

et du niveau de pollution du site (défini par la CEI 60815).

Type d’isolateur F 100 F 160 F 100P F 160P

Norme CEI (Ø TIGE) (mm) 16 20 16 20 Pas (mm) 127 146 146 170 Diamètre extérieur jupe (mm) 255 280 288 320 Longueur totale ligne fuite (mm) 318 370 445 540 Longueur totale de fuite protégée (mm) 192 230 285 345

Longueur totale ligne de fuite Rapport

Pas 2,50 2,53 3,04 3,17

Masse approximative (kg) 3,90 6,00 6,00 8,80 Charge de rupture mécanique (kN) 100 160 100 160

Les charges de rupture normalisées sont :

100 kN pour les isolateurs de types F 100 et F 100P,

160 kN pour les isolateurs de types F 160 et F 160P.

Les isolateurs choisis sont du type F 100 ou F 100P si le courant de court-circuit est inférieur ou égal à 20 kA et

du type F 160 ou F 160P dans le cas contraire.

Les isolateurs dits «normaux» de types F 100 et F 160 sont installés dans les sites classés en zones de

pollution de niveau 1 et 2.

Les isolateurs dits «antipollution» de types F 100P et F 160P sont installés dans les sites classés en zone de

pollution de niveau 3.

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7.5 RACCORDS

Les raccords de postes utilisés également en ligne aérienne doivent répondre aux règles de la norme NF EN

61 284

Les raccords pour tubes répondent à la norme NF C64-021 "Appareillage à haute tension pour courant alternatif

– raccords pour tube".

Les raccords relient les éléments en alliage d'aluminium (tubes, câbles et plages) et doivent être conformes aux

normes NF EN 573-1 et NF EN 1754.

D'une façon générale, les raccords doivent être dimensionnés de façon que :

• le courant permanent maximal admissible ainsi que le courant de court-circuit ne puissent provoquer dans leurs pièces constituantes un échauffement supérieur à celui provoqué dans les conducteurs raccordés;

• la résistance mécanique des différentes pièces soit suffisante pour que les raccords résistent aux efforts statiques dus aux charges climatiques sur les connexions raccordées et aux efforts électrodynamiques en cas de court-circuit.

Concernant plus spécifiquement les installations RTE, les raccords devront être conformes aux spécifications

d’entreprise en regard de l'exploitation des installations (par exemple : raccords démontables sur les

connexions en tube).

7.6 CIRCUIT DE TERRE

Les conducteurs utilisés pour réaliser les circuits de terre sont donnés dans le tableau ci-dessous en

fonction de la contrainte de court-circuit.

lcc eff / t(s) inférieur ou égal à

20 kA / 0,7 20 kA / 2 31,5 kA / 0,8 40 kA / 0,25 63 kA / 0,25

NATURE CUIVRE NU

S (mm2) 74,9 74,9 116 146 182

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7.7 APPAREILLAGE

7.7.1 Exigences de compatibilité de l'appareillage avec les installations RTE

Afin d'assurer le bon fonctionnement des appareillages avec les installations RTE, ceux-ci devront être

conformes aux spécifications RTE (basées sur les normes CEI) en regard de la sécurité, de l'exploitation,

de la conduite et de la protection des installations.

7.7.2 Conditions d'installation de l'appareillage

On retient les règles suivantes :

Transformateur de puissance

Ces appareils sont installés au sol. Ils reposent sur des longrines soit directement soit par

l’intermédiaire de galets de roulement.

Réactances et Transformateurs de Neutre

Ces appareils doivent dans certains cas être surélevés, soit au moyen de rehausses reposant sur des

longrines ou massifs établis au niveau du sol, soit en les plaçant sur des longrines surélevées de

hauteur convenable. Le choix de la situation doit être fait sans perdre de vue l’interchangeabilité des

appareils entre les différents ouvrages, au vu de la diversité importante que l’on constate entre les

appareils de fabrications différentes.

Disjoncteurs

Les disjoncteurs sont installés au sol. Ils reposent sur des longrines ou des massifs au moyen d’un

châssis métallique ne permettant pas l'ascension sans moyen de positionnement ou d'élévation.

Parafoudres

Les parafoudres de phase et les parafoudres de neutre des transformateurs sont en général posés sur

châssis ne permettant pas l'ascension sans moyen de positionnement ou d'élévation.

Sectionneurs

Ils sont installés sur des châssis.

• le choix de la structure : châssis ne permettant pas l'ascension sans moyen de

positionnement ou d'élévation,

• sa hauteur : fonction de l’appareil support et de sa situation dans l’ouvrage,

• ses perçages : déterminés par les conditions d'installation des commandes mécaniques ou

électriques.

Transformateurs de mesure

Également installés sur des châssis ne permettant pas l'ascension sans moyen de positionnement ou

d'élévation dont le choix est indépendant du constructeur.

Bobine de point Neutre, Transformateur d'injection, Résistance de Mise à la Terre des Neutres et Transformateurs de Services Auxiliaires Ces appareils sont placés au sol et raccordés en câbles isolés par prises embrochables.

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7.7.3 Transformateurs et Autotransformateurs

TYPE D'APPAREIL

TENSION (kV/kV) PUISSANCE (MVA)

TENSION DU RESEAU (kV) COUPLAGE DES TRANSFOS

400/225 600 400/225/20 Yna0d11

240 400/90/20

400/63

Ynyn0d11

Ynd11 400/90

400/63 150

400/90/20

400/63

Ynyn0d11

Ynd11

170

225/90/10

225/63/10

225/63

Ynyn0d11

Ynyn0d11

Ynd11 225/90

225/63

100

225/90/10

225/63/10

225/63

Ynyn0d11

Ynyn0d11

Ynd11

2 x 40 225/HTA/HTA

HTA = 20, 15, 20-10

Ynd11d11 ou Ynyn0yn0 ou Ynyn6yn6

70 225/20

225/20-15

Ynd11 ou Ynyn0 ou Ynyn6

Ynyn0 ou Ynyn6 225/HTA

40 225/HTA

HTA = 20, 15, 20-10

Ynd11 ou Ynyn0 ou Ynyn6

90/HTA

63/HTA 36

90/HTA

63/HTA

HTA = 30, 20, 30-15, 20-10

Ynd11 ouYnyn0 ou Ynyn6


90/HTA

63/HTA 20

90/HTA

63/HTA

HTA = 30, 20, 30-15, 20-10



90/63 100 90/63 Yna0

TPN 0,5 63/10 YNd11

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7.7.4 Les Disjoncteurs et sectionneurs

DISJONCTEURS

Tension Assignée (kV) 72,5 100 245 420

Intensité de Court-Circuit (kA)

20 31,5 20 31,5 31,5 40 ou 63

Intensité Nominale (A) 2000 3150

2000 3150 3150

4000

SECTIONNEURS

2 colonnes Pantographe ou semi-pantographe

Terre

420 kV 4000 A

40 kA

3150 ou 4000 A

63 kA

200 A

63 kA

245 kV 2000 ou 3150 A 31,5

kA

- -

100 kV 1250 ou 2000 A

20 ou 31,5 kA

1250 ou 2000 A

20 ou 31,5 kA

50 A

20-31,5 kA

72,5 kV 1250 ou 2000 ou

2500 A

20 ou 31,5 kA

1250 ou 2000 A

20 ou 31,5 kA

-

7.7.5 Les appareils de mesure

Transformateurs Combinés de Mesures à 63 kV, 90 kV et 225 kV

Tension Assignée (kV) 72,5 100 245


20 20 31,5

Intensité Nominale (A) 1000 1000 2000

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Transformateurs de Courant à 63 kV, 90 kV, 225 kV et 400 kV



20 20 31,5 63

Intensité Nominale (A) 1000

1000 2000

3000

Transformateur de TENSION des Postes 63 kV, 90 kV et 400 kV

Tension Assignée (kV) 72,5 100 420


20 20 63

Classe de précision 0,5 0,5 0,2

Condensateurs de Couplage et Circuits Bouchons à 63 kV, 90 kV, 225 kV et 400 kV



20 31,5 20 31,5 31,5 63

Intensité Nominale (A) 800

1250

800 1250 1250

ou 2000

2000

ou 3000

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8. ABREVIATIONS A Ampère

AdM Aire de Manutention

AFNOR Association Française de Normalisation

AT Arrêté Technique

ATR Autotransformateur

AZVF Hypothèse A Zone à Vent Fort

AZVN Hypothèse A Zone à Vent Normal

B Hypothèse B

BAEL Béton Armé Etats limites

BC Bâtiment de Commande

BI Bâtiment Industriel (ce mot se rapporte d’une manière générale à l’ensemble des bâtiments, et, de

plus, dans le domaine de la BT, au bâtiment de commande).

BT Basse tension

CB Circuit Bouchon

CC Court-circuit

CCGP Cahier des charges général Postes

CCTP Cahier des Clauses Techniques Particulières

CCTG Cahier des Clauses Techniques Générales

CDG Câble De Garde

CEI Commission Electrotechnique Internationale

CET Capacité équivalente totale

CIGRE Conseil International des Grands Réseaux Electriques

CISPR Comité international spécial des perturbations radioélectriques

CM Constructions Métalliques

CRA Charge de rupture assignée

CRM Charge de rupture minimale spécifiée

CRN Charge de rupture nominale

dB Décibel

DEP Distance entre Phase

DIUO Dossier d'Intervention Ultérieure sur l'Ouvrage

DJ Disjoncteur

DLV Distance Limite de Voisinage

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DM Distance à la Masse

DMA Distance Minimale d'Approche

DMAC Distance Minimale d'Approche Corrigée

DMS Distance Minimale au Sol

DRIRE Direction Régionale de l'Industrie de la Recherche et de l'Environnement

DT Distance de Travail

DTU Documents Techniques Unifiés

GL Givre uniforme léger

GM Givre uniforme moyen

GRT Gestionnaire du réseau de transport

HPV Hypothèse A Haute pression de vent

HT Haute Tension : désigne les niveaux 63 et 90 kV

HTA Haute Tension en courant Alternatif supérieure à 1 kV et inférieure à 50 kV

HTB Haute Tension en courant Alternatif supérieure à 50 kV

Icc Intensité de court-circuit

ICPE Installations Classées pour le protection de l'Environnement

IM Inductance Monophasée de mise à la terre de neutre

kA Kilo Ampère

kV Kilo Volt

MALT Mise A la Terre

MT Moyenne Tension

MVA Méga Volt Ampère

Mvar Méga Volt Ampère Réactif.

PA Poste Asservi.

PL Piste Légère

PIM Poste intérieur modulaire

POS Plan d’occupation des sols

PSEM Poste sous enveloppe métallique

PT Puissance thermique

Re Limite élastique du matériau

RL Route Lourde

RN (ou RDN) Résistance de Neutre.

RPT Réseau Public de Transport d’Electricité

RTC Réseau Téléphonique Commuté.

RTE Réseau de Transport d’électricité

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SA Sectionneur d’Aiguillage.

SB Sectionneur de Barre.

SC Sectionneur de Couplage.

SI Sectionneur d’Isolement.

SL Sectionneur de Ligne.

SLT Sectionneur de Ligne et de mise à la Terre.

SMalt Sectionneur de Mise à la Terre (ou dispositif de Mise à la terre)

SN Sectionneur de Neutre.

SRB Sectionneur à Rupture Brusque.

SS Sectionneur de Sectionnement.

STB Sectionneur de Terre Barres.

STL Sectionneur de Terre Ligne. (tenue à ICC)

TC Transformateur de Courant.

TCM Transformateur Combiné de Mesure.

TG Tranche Générale.

THT Très haute tension : désigne les niveaux 225 et 400 kV

TPN Transformateur de Point Neutre.

TR Transformateur de puissance.

TSA Transformateur de Services Auxiliaires.

TST Travaux Sous Tension.

TT Transformateur de Tension.

UA Unité d’Auxiliaires.

UTE Union Technique de l’Electricité.

V Volt.

VHL Efforts Verticaux, Horizontaux et Longitudinaux.

W Watt.

FIN DU DOCUMENT