Circuit Generale

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SOCIETE TUNISIENNE DE L'ELECTRICITE ET DU GAZ

Projet de Renforcement de la Capacité de l’Usine GPL de Gabès Marché n. G 15 B 6170 du 27 Mai 2005

8

7

6

5

4

3 20/07/2009 MISE A JOUR FINALE L.Zoldan R.Novelli C. Maciga

2 19/12/2008 MISE A JOUR L.Zoldan R.Novelli C. Maciga

1 31/03/2008 EMISSION FINALE L.Zoldan R.Novelli C. Maciga

0 06/12/2006 PREMIERE EMISSION – PRELIMINAIRE L.Zoldan R.Novelli C. Maciga

REV. DATE DESCRIPTON Etabli par Vérifié par Approuvé par

FOURNISSEUR

Industrie Technofrigo Dell’Orto S.p.A.

Castel Maggiore Bologna ITALY

Groupement

Refrigeration Division

REFERENCE DU FOURNISSEUR

CONTRAT

250010 CLIENT STEG

Société Tunisienne de l’Electricité et du Gaz

SITE GABES – TUNISIE

PROJET: RENFORCEMENT DE LA CAPACITE DE L’USINE GPL DE GABES N. PIECES ECHELLE DESCRIPTION

== == USINE GPL DE GABES - PROCEDE ITEM DETAILS

=== NOTICE D'EXPLOITATION (MANUEL OPERATOIRE)

REFERENCE STEG DATE DE LA DERNIERE EMISSION NUMERO DU DOCUMENT DU FOURNISSEUR.

20 Juillet 2009

Ce Document est une propriété de “Industrie Technofrigo Dell’Orto SpA” et ne peut pas être utilisé en tout cas

sans autorisation préalable écrite.

2510–MGOXA AUTRE REFERENCE

Rev. 0 1 2 3

S T E

G

Industrie Technofrigo Dell’Orto 250010

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TABLE DES MATIERES

PAGE 1. INTRODUCTION 6

2. BASES DE L'ETUDE 7

2.1. Caractéristiques géographiques et climatiques 7 2.2. Capacité de l’installation et taux de disponibilité 7

2.2.1. Capacité nominale 7 2.2.2. Turndown 8 2.2.3. Taux de disponibilité 8

2.3. Caractéristiques de l’alimentation 8 2.3.1. Gaz 8 2.3.2. Condensat 8

2.4. Caractéristiques des produits finis (garanties de procédé) 9 2.4.1. Gaz de tête 9 2.4.2. Propane de commerce 9 2.4.3. Butane de commerce 10 2.4.4. Gazoline 10

2.5. Caractéristiques des utilitès 10 2.5.1. Air instruments 10 2.5.2. Huile diathermique à basse température (rebouilleurs) 11 2.5.3. Huile diathermique à haute température (régénération déshydratation) 11 2.5.4. Electricité 11

3. DESCRIPTION DU PROCEDE 12

3.1. Alimentation et déshydratation du gaz 12 3.2. Alimentation et déshydratation du condensat 12 3.3. Deéthanisation 13 3.4. Dépropanisation 14 3.5. Débutanisation 14

4. THEORIE DU PROCEDE ET VARIABLES DE FONCTIONNEMENT

4.1. Récupération de GPL et condensat à partir du gaz naturel et fractionnement en produits purs : propane, butane et essence

16

4.1.1. Critères généraux 16 4.1.2. Principes du procédé 16

4.2. Influence de la température de fonctionnement du condenseur du deéthaniseur sur le facteur de récupération

17

4.3. Influence de la pression de fonctionnement du condenseur du deéthaniseur sur le facteur de récupération

18

4.3.1. Pression de fonctionnement du condenseur du deéthaniseur 18 4.3.2. Définition des constantes d’équilibre, composants clés et volatilité relative 18

4.4. Effet de la pression de fonctionnement sur le dépropaniseur et le débutaniseur 20 4.5. Stockage des produits 20 4.6. Théorie de la distillation et de la condensation 21

4.6.1. Point de rosée 21 4.6.2. Point de bulle 22 4.6.3. Application du point de rosée et de bulle à l'étude de la distillation 22 4.6.4. Deéthaniseur 23 4.6.5. Dépropaniseur 25 4.6.6. Débutaniseur 25 4.6.7. Système de contrôle 26 4.6.8. Evolution des principaux paramètres en fonction de la composition de la

charge et de la spécification à obtenir 27


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5. DESCRIPTION DE L’INSTALLATION 28

5.1. Alimentation en gaz 28 5.2. Alimentation en condensat 29 5.3. Deéthanisation 30 5.4. Dépropanisation 33 5.5. Débutanisation 35 5.6. Système de gaz combustible 37 5.7. Cycle frigorifique 39 5.8. Circuit huile chaude 39

5.8.1. Circuit huile chaude aux rebouilleurs 39 5.8.2. Circuit d'huile chaude aux séchages 40

5.9. Systèmes de torche et drainages 41 5.10. Systèmes d'air aux servitudes et appareils 42

6. DESCRIPTION DES LOGIQUES DE MISE EN ROUTE ET A L'ARRET 43

6.1. Généralités 43 6.2. Système I-00 : Arrêt d'urgence installation 44

6.2.1. Logique d'arrêt 44 6.2.2. Logique de mise en route 45

6.3. Système I-01 : Arrêt de procédé installation 46 6.3.1. Logique d'arrêt 46 6.3.2. Logique de mise en route 48

6.4. Système I-02: Séparateur du Gaz d’Alimentation 50 6.4.1. Logique d'arrêt 50 6.4.2. Logique de mise en route 50

6.5. Système I-03: Ballon d’Alimentation Liquide 51 6.5.1. Logique d'arrêt 51 6.5.2. Logique de mise en route 52

6.6. Système I-04: Deéthaniseur 53 6.6.1. Logique d'arrêt 53 6.6.2. Logique de mise en route 54

6.7. Système I-05: Dépropaniseur 57 6.7.1. Logique d'arrêt 57 6.7.2. Logique de mise en route 58

6.8. Système I-06: Débutaniseur 61 6.8.1. Logique d'arrêt 62 6.8.2. Logique de mise en route 63

6.9. Système I-07: Huile Chaude à Rebouilleurs 67 6.9.1. Logique d'arrêt 67 6.9.2. Logique de mise en route 68

6.10. Système I-08: Huile Chaude à Déshydratation 71 6.10.1. Logique d'arrêt 71 6.10.2. Logique de mise en route 72

6.11. Système I-09: Torche et Drainages 74 6.11.1. Logique d'arrêt 74 6.11.2. Logique de mise en route 75

6.12. Système I-10: Arret des unités packages 78 6.12.1. Logique d'arrêt 78

7. OPERATIONS DE PREMIERE MISE EN SERVICE 80

7.1. Introduction 80 7.2. Définitions 80 7.3. Contrôles préliminaires 80 7.4. Enchaînement des opérations de première mise en service 82


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7.5. Mise en route du système d'air servitudes et instruments 82 7.6. Première mise en service des systèmes collecteurs de torche et drainages 83 7.7. Première mise en service du système de gaz combustible 86 7.8. Allumage de la torche et fosse d'incinération 89 7.9. Mise en service du cycle frigorifique 90

7.10. Préparation du système huile chaude 91 7.11. Mise en service du système huile chaude 94 7.12. Préparation unité de procédé 97 7.13. Pressurisation unité de procédé 102 7.14. Mise en service de la section d'alimentation en gaz 103 7.15. Mise en route du Deéthaniseur 106 7.16. Mise en route du Dépropaniseur 108 7.17. Mise en service du Débutaniseur 111 7.18. Mise en fonctionnement normal 113 7.19. Mise en service de la section d'alimentation en condensat 116

8. OPERATIONS PENDANT LA MARCHE NORMALE ET CAS DE DETAIL 120

8.1. Vérification des niveaux dans les séparateurs de gaz et condensats FA-1301 et FA-1304 A/B

120

8.1.1. Critères généraux 120 8.1.2. Séparateur de gaz d’alimentation FA-1301 120 8.1.3. Séparateur d'alimentation en condensats FA-1304 A/B 121

8.2. Vérification du bon fonctionnement des unités de déshydratation des gaz et condensats

121

8.2.1. Critères généraux 121 8.2.2. Déshydratation du gaz 121 8.2.3. Déshydratation des condensats 122

8.3. Réglage du débit avec PDV-3034 123 8.4. Paramétrage du fonctionnement de la colonne de deéthanisation DA-1301 124

8.4.1. Tête de colonne (reflux) 124 8.4.2. Fond de colonne (rebouilleur) 126

8.5. Paramétrage du fonctionnement de la colonne de dépropanisation DA-1302 127 8.5.1. Tête de colonne (reflux) 127 8.5.2. Fond de colonne (rebouilleur) 129

8.6. Paramétrage du fonctionnement de la colonne de débutanisation DA-1303 130 8.6.1. Tête de colonne (reflux) 130 8.6.2. Fond de colonne (rebouilleur) 132

8.7. Paramétrage du fonctionnement de la chaudière à huile diathermique pour les rebouilleurs BA-1401

133

8.8. Paramétrage du fonctionnement de la chaudière à huile diathermique pour le sechages des tamis moléculaires BA-1402

134

8.9. Marche en été et marche en hiver 134 8.10. Marche 100% condensats 136

8.10.1. Interruption Programmee De L’alimentation En Gaz 136 8.10.2. Interruption Soudaine De L’alimentation En Gaz 140

9. OPERATIONS DE MISE A L'ARRET 143

9.1. Arrêt normal 143 9.1.1. Arrêt de l'alimentation en condensat 144 9.1.2. Arrêt de l'alimentation en gaz 144 9.1.3. Arrêt du Deéthaniseur 145 9.1.4. Arrêt du Dépropaniseur 147 9.1.5. Arrêt du Debutaniseur 149

9.2. Arrêt d'urgence 150 9.3. Arrêt par PSD (Process Shutdown) 152


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9.4. Arrêt par coupure électrique 30 KV et 400 V 155 9.5. Arrêt des unités ‘packages’ 156

9.5.1. Arrêt du système d’air comprimé 157 9.5.2. Arrêt de la torche et fosse d’incinération 157 9.5.3. Arrêt de l’unité de réfrigération 158 9.5.4. Arrêt des chaudières 158 9.5.5. Arrêt des unités de séchages 159

10. SYSTEMES DE SECURITE 160

10.1. Système feu et gaz 163 10.2. Système de Sécurité Ultime 164 10.3. Système de Sécurité Procédé 166 10.4. Boutons d’arrêt d’urgence et éléctriques sur site 166

11. PROCEDURES ET METHODES D'ANALYSE 167

11.1. Echantillonnage 167 11.2. Techniques d'analyse 168 11.3. Normes de référence 168

12. DOCUMENTATION DE REFERENCE 170


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1 - INTRODUCTION

Le but de cette Notice d'Exploitation est de fournir toutes les instructions nécessaires à la préparation, à la mise en route, au normal fonctionnement et à la mise à l'arrêt de l’Unité de récupération du GPL réalisée par INDUSTRIE TECNOFRIGO DALL’ORTO SpA, pour STEG = SOCIETE TUNISIENNE DE L’ELECTRICITE ET DU GAZ, dans le cadre d'un agrandissement de l’Unité actuellement en fonctionnement à Gabès, Tunisie.


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2 - BASES DE L'ETUDE

2.1. Caractéristiques géographiques et climatiques Situation : Gabès, Tunisie Altitude au-dessus NM : 4 m Températures moyennes : 31.3 °C (max.)

7.5 °C (min.)

Températures extrèmes 46.6 °C (max.) - 2.7 °C (min.)

Température projet aéroréfrigérants : 45 °C

45 °C (projet aéroréfrigérants) Humidité relative moyenne 81 % (max.) 46 % (min.) Pluviosité moyenne : 223 mm/an Sismicité : Degré VIII de l'échelle Mercalli Vitesse du vent : 32 km/h (moyenne) 108 km/h (max.)

2.2. Capacité de l’installation et taux de disponibilité

2.2.1. Capacité nominale Gaz : 51000 Nm3/h Condensat : 25 m3/h

2.2.2. Turndown Gaz : 20 % du débit nominal Condensat : 20 % du débit nominal


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2.2.3. Taux de disponibilité Le taux de disponibilité de l’installation est 99.2%, ce qui correspond à 8690 heures/an.

2.3. Caractéristiques de l’alimentation

2.3.1. Gaz Débit nominal : (Nm3/h) 51000 Pression : (bar g) 35 Température : (°C) 5 ÷ 25 Composition : (mol %)

Component Gaz “riche” Gaz “mediant” Gaz “pauvre”

N2 2.21 3.82 2.79

CO2 0.26 1.30 0.99

C1 71.95 74.64 77.86

C2 17.48 12.15 11.88

C3 6.77 6.04 4.37

iC4 0.44 0.56 0.49

nC4 0.73 1.10 1.04

iC5 0.07 0.21 0.18

nC5 0.06 0.18 0.21

C6 + 0.03 0.00 0.19

Gaz “riche” Gaz “mediant” Gaz “pauvre” MW (kg/kmol) 21.24 21.18 20.33

PCS (kcal(Nm3)

11827 10755 11157

Remarque : Les compositions ci-dessus sont sur une base sèche. Le gaz est

a considérer saturé en H2O.

2.3.2. Condensat Débit nominal : (m3/h) 25 Pression : (bar g) 39 Température : (°C) 10 ÷ 38


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Composition : (mol %)

N2 0.00

CO2 0.60

C1 14.75

C2 12.90

C3 25.76

iC4 10.89

nC4 15.88

iC5 7.03

nC5 6.49

C6 + 5.70

Poids moléculaire : (kg/kmol) 48.09

Remarque : La composition ci-dessus est sur une base sèche. Le condensat

est à considérer saturé en H2O, avec présence possible d'eau libre.

2.4. Caractéristiques des produits finis (garanties de procédé)

2.4.1. Gaz de tête

Pression : (bar g) 28 (min.) Température : (°C) 40 (max.) Composition : (mol %)

Gaz “riche” Gaz “mediant” Gaz “pauvre”

C3 1.5 (max.) 2.5 (max.) 2.5 (max.)

PCS: (kcal/Nm3) 9300 ÷ 10500

2.4.2. Propane de commerce

Température : (°C) 40 Tension de vapeur (bar g) 19.3 (max. à 50 °C)


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Composition : (mol %)

C2 2 (max.)

C3 98 (min.)

C4 1 (max.)

2.4.3. Butane de commerce

Température : (°C) 40 Tension de vapeur (bar g) 7.5 (max. à 50 °C) Composition : (mol %)

C3 3 (max.)

C4 97 (min.)

C5 1 (max.)

2.4.4. Gazoline

Température : (°C) 40 Tension de vapeur (bar g) 1,45 (max. à 50 °C) Teneur de C4 : (mol %) 0.5 (max.)

2.5. Caractéristiques des utilités

2.5.1. Air instruments

Pression : (bar g) 7 Température : (°C) 50 (max.) Point de rosée (°C) –20 (à 7 bar g)


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2.5.2. Huile diathermique à basse température (rebouilleurs)

Type : AGIP ALARIA 2 Pression d'entrée : (bar g) 4 (refoulement des pompes) Pression de sortie : (bar g) 2 (PT-4220) Température d'entrée : (°C) 180 Température de sortie : (°C) 140

2.5.3. Huile diathermique à haute température (régénération déshydratation)

Type : THERMINOL SP Pression d'entrée : (bar g) 4 (refoulement des pompes) Pression de sortie : (bar g) 2 (PT-4320) Température d'entrée : °C) 260 Température de sortie : (°C) 240

2.5.4. Electricité On dispose aux L.B. d'électricité à haute tension, avec les caractéristiques ci-dessous : Tension : (kV) 30 Phases : 3 Fréquence : (Hz) 50 A l'intérieur de l'Unité se réalise la transformation et la distribution à tension moyenne (6.6 kV) et à basse tension (0.4 kV).


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3 - DESCRIPTION DU PROCEDE Cette description se rattache au document ci-dessous : Schéma Circulation des Fluides et Bilan Matériel

(Dessins n° 2510-MPFDA et 2510-MPFXA)

3.1. Alimentation et déshydratation du gaz Le gaz d'alimentation en provenance des L.B. à 36 bar g et 20 °C est alimenté au séparateur FA-1301 (Séparateur Gaz d’Alimentation) à travers la vanne de régulation PV-30101. Le séparateur FA-1301 est de type cylindrique horizontal. Une partie du gaz d'alimentation en provenance des L.B. est prélevée en amont de FA-1301 pour être utilisée en tant que gaz combustible lors de la mise en route. Le gaz combustible nécessaire aux brûleurs des chaudières de génération d'huile chaude et pour les pilotes des torches est fourni, en fonctionnement normal, par le gaz de sortie usine. Le gaz à la sortie de la tête du séparateur FA-1301 est envoyé à l'unité de déshydratation du gaz, dont la description se trouve sur la Notice d'Exploitation qui y est consacrée (voir Livre d’unité ou Manuel d'Entretien et Maintenance, dans la Section dédiée). Le liquide éventuellement séparé dans le FA-1301 est canalisé par gravité aux récipients FA-1304 A/B (Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur). Le gaz sortant de l’unité de déshydratation à env. 30 bar g et 20 °C est refroidi à -18 °C par le produit de tête de la colonne DA-1301 (Deéthaniseur) par l'échangeur de chaleur EA-1302 A/B (Echangeur Gaz d’Alimentation / Tête Deéthaniseur). L'échangeur de chaleur, de type à faisceau de tubes, se compose de deux manteaux en série. Le gaz sortant à -18°C de EA-1302 A/B est alimenté à la colonne DA-1301.

3.2. Alimentation et déshydratation du condensat Le liquide d'alimentation en provenance des L.B. à 40 bar g et 20 °C parvient aux récipients FA-1304 A/B (Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur). Les récipients FA-1304 A/B sont de type cylindrique horizontal, enterrés et communicants et font fonction de surge drums.


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Le condensat sortant des récipients FA-1304 A/B à 28°C et 32 bar g est envoyé à l'échangeur de chaleur EA-1307A (Sous-refroidisseur du Condensat) où il est refroidi à 18°C par effet du propylène sous circuit fermé, puis il est amené à l’unité de déshydratation du condensat, dont la description se trouve sur la Notice d'Exploitation qui y est consacrée (voir Livre d’unité ou Manuel d'Entretien et Maintenance, dans la Section dédiée). Le condensat sortant de l’unité de déshydratation est chauffé à env. 25°C aux dépens du produit de fond de la colonne DA-1303 (Débutaniseur) dans l'échangeur de chaleur à faisceau de tubes EA-1307 B (Réchauffeur de l’Alimentation Liquide) ; le condensat sortant de EA-1307 B est alimenté à la colonne DA-1301.

3.3. Deéthanisation Le gaz et le condensat deshydratés et provenant de EA-1302 A/B et EA-1307 B respectivement, sont alimentés à la colonne DA-1301 (Deéthaniseur). La colonne est de type à plateaux et se compose de deux sections, dont le type et le diamètre des plateaux sont différents. La section supérieure (section d'enrichissement) se compose de 25 plateaux avec vanne à passage simple, alors que la section inférieure (section d'épuisement) se compose de 15 plateaux avec vanne à double passage. La section supérieure travaille dans des conditions cryogéniques. Le gaz est alimenté au plateau n° 15, le condensat est alimenté au plateau n° 26. Le produit de fond, contenant du C3 et supérieurs, sort de DA-1301 en tant que liquide saturé à 120°C et 30 bar g, et son alimentation s'avère par écart de pression à la colonne DA-1302 (Dépropaniseur), dont la pression de service est 20 bar g. La vapeur à la section d'épuisement se crée dans le rebouilleur type kettle EA-1303 (Rebouilleur du Deéthaniseur). La chaleur nécessaire à la production de la vapeur est livrée par effet de l'huile chaude sous circuit fermé. Le produit de tête, contenant du C1, C2 et partie du C3, sort sous forme de vapeur saturée de DA-1301 à env.-25°C, et est partiellement condensé dans l'échangeur EA-1304 (Condenseur du Deéthaniseur). L'échangeur EA-1304 utilise du propylène en tant que fluide frigorigène, et, côté propylène, il peut être considéré comme un vaporisateur de type kettle. Le propylène vaporisé est envoyé à l'unité de réfrigération ainsi qu'il est décrit dans la Notice d'Exploitation qui y est consacrée (voir Livre d’unité ou Manuel d'Entretien et Maintenance, dans la Section dédiée). Le produit de tête colonne, sortant de EA-1304 à -42°C et 30 bar g est accumulé dans le récipient FA-1305 (Ballon de Reflux du Deéthaniseur). Le liquide séparé en FA-1305 constitue le reflux de la colonne DA-1301, où il est alimenté par effet d'une pompe GA-1301 A/B (Pompes de Reflux du Deéthaniseur).


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Le gaz séparé en FA-1305 est d'abord acheminé à l'échangeur EA-1302 A/B (Echangeur Gaz d’Alimentation / Tête Deéthaniseur) dans le but de refroidir le gaz d'alimentation (voir paragraphe précédent 3.1), et par la suite à l'échangeur EA-1309 (Refroidisseur Propylène Liquide) dans le but de sous-refroidir le propylène liquide en provenance du compresseur de l’unité de réfrigération mentionnée plus haut. Le gaz de tête, sortant du train de récupération thermique, décrit ci-dessus, à env. 40°C et 29 bar g, est envoyé aux L.B. de l’installation.

3.4. Dépropanisation Le produit de fond de la colonne DA-1301 (Deéthaniseur), contenant du C3 et supérieurs et sortant de la DA-1301 à 30 bar g et 120 °C, est alimenté à la colonne DA-1302 (Dépropaniseur) à 56°C et 20 bar g, des conditions se créant à cause de l'expansion isoenthalpique dans la vanne contrôlant l’alimentation au Dépropaniseur. La colonne est de type à plateaux et se compose de deux sections, dont les types des plateaux sont différents. La section supérieure (section d'enrichissement) se compose de 20 plateaux avec vanne à passage simple, alors que la section inférieure (section d'épuisement) se compose de 15 plateaux avec vanne à double passage. L’alimentation entre dans la colonne au niveau du plateau n° 21. La vapeur à la section d'épuisement se crée dans le rebouilleur type kettle EA-1305 (Rebouillieur du Dépropaniseur). La chaleur nécessaire à la production de la vapeur est livrée par effet de l'huile chaude sous circuit fermé. Le produit de tête, contenant essentiellement du C3, sort sous forme de vapeur saturée de DA-1302 à env.57°C et 20 bar g, et est condensé dans le réfrigérant à air EC-1302 (Condenseur de Dépropaniseur). Le produit de tête colonne condensé en EC-1302 est accumulé dans le récipient FA-1306 (Ballon de Reflux du Dépropaniseur). Une partie du condensat, sortant de FA-1306, est renvoyée à la colonne DA-1302 en tant que reflux moyennant la pompe GA-1302 A/B (Pompes de Reflux du Dépropaniseur), alors que la partie restante constitue le propane obtenu et elle est donc envoyée aux L.B. toujours par l'entremise de GA-1302 A/B. Le propane obtenu en DA-1302 est refroidi à 50°C dans le refroidisseur à air EC-1303 (Réfrigérant du Propane) avant qu'il soit amené aux L.B. Le produit de fond de la colonne DA-1302 , contenant du C4 et supérieurs, sort de DA-1302 en tant que liquide saturé à 129°C et 20 bar g, et son alimentation s'avère par écart de pression à la colonne DA-1303 (Débutaniseur), dont la pression de service est 7 bar g.


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3.5. Débutanisation Le produit de fond de la colonne DA-1302 (Dépropaniseur), contenant du C4 et supérieurs et sortant de la DA-1302 à 20 bar g et 129 °C, est alimenté à la colonne DA-1303 (Débutaniseur) à 93°C et 7 bar g, des conditions se créant à cause de l'expansion isoenthalpique dans la vanne contrôlant l’alimentation au Débutaniseur. La colonne se compose de 33 plateaux à vanne de passage simple. La section supérieure (section d'enrichissement) se compose de 19 plateaux, alors que la section inférieure (section d'épuisement) se compose de 14 plateaux. L’alimentation entre dans la colonne au niveau du plateau n° 20. La vapeur à la section d'épuisement se crée dans le rebouilleur type kettle EA-1306 (Rebouillieur du Débutaniseur). La chaleur nécessaire à la production de la vapeur est livrée par effet de l'huile chaude sous circuit fermé. Le produit de tête, contenant essentiellement du C4, sort sous forme de vapeur saturée de DA-1303 à env. 80 °C et 7 bar g, et est condensé dans le réfrigérant à air EC-1304 (Condenseur du Débutaniseur). Le produit de tête colonne condensé en EC-1304 est accumulé dans le récipient FA-1307 (Ballon de Reflux du Débutaniseur). Une partie du condensat, sortant de FA-1307 est renvoyée à la colonne DA-1303 en tant que reflux moyennant la pompe GA-1303 A/B (Pompes de Reflux du Débutaniseur), alors que la partie restante constitue le butane obtenu et elle est donc envoyée aux L.B. toujours par l'entremise de GA-1303 A/B. Le butane obtenu en DA-1303 est refroidi à 50°C dans le refroidisseur à air EC-1307 (Réfrigérant du Butane) avant qu'il soit amené aux L.B. Le produit de fond (essence) de la colonne DA-1303, contenant essentiellement du C5 et C6, sort de DA-1303 en tant que liquide saturé à 150 °C et 7 bar g, et est refroidi à 70 °C dans le refroidisseur à air EC-1305 (Réfrigérant d’Essence), puis il est refroidi davantage à 32°C dans l'échangeur EA-1307 B (Réchauffeur de l’Alimentation Liquide) au profit du condensat d'alimentation à la colonne DA-1301 (Deéthaniseur), et finalement envoyé aux L.B.


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4 - THEORIE DU PROCEDE ET VARIABLES DE FONCTIONNEMENT

4.1. Récupération de GPL et condensat à partir du gaz naturel et fractionnement en produits purs : propane, butane et essence

4.1.1. Critères généraux Le procédé de conditionnement utilisé pour le gaz de Gabès, ainsi que la récupération et le fractionnement des condensats, ne se fonde que sur des principes physiques ; il en découle donc que la gestion et optimisation du procédé lui-même tient aux conditions de fonctionnement (pression et température) qui doivent être programmées de manière appropriée pour chaque unité de procédé. Il est évident que le résultat, pouvant être obtenu, dépend largement de la charge de l'installation ainsi que de sa composition chimique : cette charge, avec ses variations, est décrite au paragraphe 2.3. Ce chapitre met en lumière de manière simple et descriptive l’interaction des paramètres de fonctionnement - température et pression - avec les caractéristiques d’alimentation de l’installation, consistant en gaz naturel et condensat.

4.1.2. Principes du procédé La récupération du condensat à partir du gaz et son fractionnement se fondent sur un système de réfrigération mécanique. Cette dernière s'obtient par l'intermédiaire d'un cycle à propylène (C3H6). Le choix de ce fluide réfrigérant, au lieu du propane utilisé dans l’installation existante, est lié à un incrément de la récupération du propane qu'on veut obtenir (voir garanties de procédé, § 2.4). La caractéristique qui distingue le fluide choisi est en effet sa température d'ébullition à la pression atmosphérique de –48°C, nettement inférieure à la température du propane (-42°C). Compte tenu des marges de sécurité nécessaires (voir description du cycle à propylène, doc. n° 2510MGOXB) la température minimum qu'on peut obtenir avec le nouveau réfrigérant dans les conditions de fonctionnement (soit pression de 1.05 bar abs.) est de –46.8°C


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4.2. Influence de la température de fonctionnement du condenseur du deéthaniseur sur le facteur de récupération

Ainsi qu'il est décrit au chapitre 3.3, la récupération du propane demeure aux hauts niveaux demandés, si le condenseur de la deéthanisation est maintenu à env. –42°C avec une composition riche+condensat (cas du projet) et à env. –43°C dans des cas avec une composition pauvre ou moyenne (voir garanties de procédé). Pour avoir une idée de l'influence du paramètre sous examen, il suffit de dire que, à égalité d'autres conditions (pression de fonctionnement et composition de la charge), une faible baisse, de –42°C ci-dessus à –44°C - obtenue avec l'exploitation des marges de fonctionnement garanties par l'installation dans les conditions de projet ci-dessus - produit une réduction du taux de propane dans le gaz traité (à la sortie du condenseur de reflux de la colonne de deéthanisation) de 1.5% à 1.15% mol. débouchant à un incrément de la production (v. bilans de matière). Par contre, il est évident qu'une diminution de la réfrigération, avec la hausse de température qui en découle dans le condenseur du deéthaniseur, pénaliserait de manière importante la récupération du propane. Eu égard de la température qu'on peut atteindre avec le système actuel (-36°C), ça va sans dire que l'amélioration assurée grâce à ce nouveau procédé est importante. A noter qu'un incrément du niveau de réfrigération - à égalité d'autres paramètres de fonctionnement, tels que la pression et la composition de l’alimentation - correspond à un incrément non négligeable de la charge thermique du système de réfrigération: dans le cas précédemment examiné cet incrément est égal à env. 7%. Le travail de compression nécessaire augmente par conséquent proportionnel-lement à la variation de la charge thermique, mais aussi par effet de la diminution de température demandée dans l'évaporateur. Compte tenu des deux effets, l’incrément de travail nécessaire est dans l'ordre de 10%, par conséquent l'amélioration de la récupération du propane entraîne forcement une augmentation de la puissance nécessaire aux machines du système de réfrigération, ce qui réduit considérablement les marges de fonctionnement, aux conditions de projet, et augmente de manière proportionnelle la consommation en énergie électrique. Dans des conditions différentes, soit avec des débits réduits et/ou températures de l’air réduites par rapport aux valeurs de projet (45°C), la réduction de la charge thermique peut être très élevée. Dans ce cas la variation des consommations n'est pas proportionnelle à celle de la charge thermique et il est donc plus facile et économique de garder les niveaux minimums de température pour améliorer les récupérations.


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4.3. Influence de la pression de fonctionnement du condenseur du deéthaniseur sur le facteur de récupération

4.3.1. Pression de fonctionnement du condenseur du deéthaniseur La pression de fonctionnement dans le système de récupération (deéthanisation) est moins importante que la température. Au contraire de ce qui peut apparaître d'après une analyse superficielle du problème, il n'est pas toujours vrai que l'augmentation de la pression de fonctionnement dans la colonne de deéthanisation entraîne une amélioration de la récupération, à égalité d'autres conditions (température de fonctionnement, composition de la charge, pureté du produit etc.). De fait, la pression de fonctionnement du deéthaniseur est fondamentalement liée aux conditions de livraison demandées pour le gaz dans les limites de la batterie (pression minimale assurée 28 bar g.) : pour assurer un tel niveau de pression, compte tenu des pertes de charge dans les échangeurs gaz/gaz, gaz/propylène et bien sûr dans le condenseur, il faut que la pression de fonctionnement dans la tête du deéthaniseur reste à un niveau minimum adéquat (31 bars abs. au débit maximum de gaz) ; il en découle une plage de variation de la pression de fonctionnement sous examen bornée entre 32 et 30 bar g. L'analyse de la sensitivité entre les limites supérieure et inférieure met en lumière ce qui suit : avec la même récupération de propane et la même pureté dans le produit de fond (taux résiduel de C2 dans le liquide deéthanisé = 0.75% mol.), la réduction de 32 à 30 bar g entraîne une diminution remarquable de la charge thermique du condenseur et une réduction encore plus importante pour la charge thermique du rebouilleur de fond. Inversement, la température du condenseur est plus basse dans le cas de 30 bar g; en conclusion on peut affirmer que, dans les limites nécessaires à la distribution du gaz en aval, une réduction de la pression de fonctionnement de petite entité se traduit dans la réduction de la consommation en électricité du condenseur, la réduction de la consommation de gaz combustible pour le rebouilleur et en général l'amélioration des marges de fonctionnement du système de récupération et de fractionnement.

4.3.2. Définition des constantes d’équilibre, composants clés et volatilité relative

Ce qui précède a une explication assez intuitive dans le comportement du système de fractionnement, valable en général pour toutes les colonnes de distillation et donc également pour celle de deéthanisation. Celle-ci réalise les deux fonctions de récupération du condensat à partir du gaz (en récupérant le propane via un reflux froid) et du premier étage de son fractionnement (en éliminant l’éthane du condensat par l'intermédiaire des vapeurs chaudes provenant du rebouilleur). Par contre, dans le cas d'une simple récupération (condensation d'hydrocarbures lourds à basse température et à pression inférieure à la “cricondenbar” du mélange sous examen) une hausse de pression entraîne une condensation supérieure, ce qui ne vaut


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pas pour la distillation : lorsqu'il faut fractionner des hydrocarbures légers (méthane, éthane) des plus lourds (C3+) le comportement de la colonne de deéthanisation est influencé, de manière déterminante, de la soi-disant volatilité relative des constituants, qui est définie sur la base des simples expression énumérées par la suite. Pour décrire de manière simple l’effet de la séparation entre composants légers et lourds qu'on veut obtenir par distillation, il faut tout d'abord définir les deux soi-disant composants clés, l'un pour les espèces légères et l'autre pour les espèces lourdes, qu'on va évidemment nommer “composant clé léger” et "composant clé lourd” ou, en anglais, “light key” et “heavy key”. Dans notre cas on va utiliser l’éthane, en tant que composant clé léger, et le propane en tant que composant clé lourd ; de cette manière on peut évaluer la pureté du produit de tête (produit léger) sur la base du résidu uniquement du composant clé lourd, et réciproquement on peut évaluer la pureté du produit de fond (lourd) sur la base uniquement du résidu du composant “light key”. Cela est décidément plus simple que devoir tenir compte de toutes les espèces chimiques présentes. Comme on le sait, il faut définir alors, en tant que constante d’équilibre K, le rapport entre fraction molaire d'un composant quelconque dans la phase vapeur et dans la phase liquide, bien sûr dans des conditions d'équilibre et dans certaines conditions données de température et pression, soit :

K = yi / xi

Où

yi = fraction molaire du composant “i” en phase vapeur xi = fraction molaire du composant “i” en phase liquide

La volatilité relative est définie enfin en tant que rapport des constantes d'équilibre entre les deux composants clés aux conditions d'exercice : dans notre cas

KC2 / KC3 = α

α varie donc au fur et à mesure que les conditions de fonctionnement varient, parce que les valeurs “K” varient elles-aussi : notamment, à égalité d'autres conditions, elle s'accroît sensiblement lorsque la pression diminue. Du fait que l’efficacité du fractionnement est étroitement liée à la volatilité, il en découle qu'une réduction de la pression améliore le fractionnement à cause d'une amplification de la différence entre les constantes d’équilibre des composants clés. Cette analyse est valable en général, et dans notre système elle vaut, donc, pour toutes trois les colonnes de distillation : dès lors le deéthaniseur, tout comme le dépropaniseur et le débutaniseur, améliorent leur efficacité de fractionnement par suite d'une réduction de la pression de fonctionnement. Il est évident que, pour la colonne de deéthanisation, la réduction de pression améliore sensiblement le fractionnement en pénalisant légèrement la récupération, ce qui réduit donc, à égalité d'autres conditions, la charge thermique du condenseur, puisque le rapport de reflux nécessaire est inférieur à égalité de pureté, qu'on sous-entend comme taux résiduel de propane dans le gaz de tête. Cette réduction des frigories nécessaires entraîne la possibilité de diminuer la température du condenseur dans des conditions de charge identiques du cycle de réfrigération, donc un résultat global de légère amélioration de la récupération et/ou des consommations.


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4.4. Effet de la pression de fonctionnement sur le dépropaniseur et le débutaniseur

Ce qu'on a exposé pour la colonne de deéthanisation vaut d'autant plus pour la colonne de dépropanisation. Cette dernière travaille dans de normales conditions à une pression de 20 bar g et est alimentée avec le produit de fond de la colonne qui la précède : elle est donc influencée du résultat de la colonne en amont, c'est pourquoi une meilleure pureté dans le produit de fond de la colonne de deéthanisation signifie une amélioration des conditions de fonctionnement de la colonne de dépropanisation. Il est bien de noter que la pression de fonctionnement (20 bar g) est liée de manière déterminante à la température ambiante : celle-ci est de 45°C selon les conditions du projet ; en pareille situation le condenseur (refroidi par air) fonctionne à une température finale d'env. 57°C. Sur la base de ce qu'on vient d'exposer, en pareilles conditions la charge thermique est très élevée du fait que, pour obtenir la pureté nécessaire du produit (C3 = 98% mol), il faut maintenir un rapport de reflux très élevé ; de ce fait, lorsque les conditions ambiantes le permettent, la température du condenseur peut être sensiblement baissée. Par exemple, à une température ambiante de 25°C, le condenseur peut fonctionner à 38°C : dans ces conditions la pression de fonctionnement de la colonne de dépropanisation peut donc être baissée à env. 13 bar g. Compte tenu de ce qui précède, l’augmentation de la volatilité relative α sera très significative et permettra de réduire (à égalité de pureté nécessaire) le rapport de reflux et par conséquent la charge thermique du condenseur. Cette réduction entraîne à son tour une réduction remarquable de la charge thermique du rebouilleur de fond. Ce dernier effet est mis en valeur par la réduction d'un autre paramètre important, soit la température du rebouilleur lui-même : de cette manière on obtient donc une réduction des consommations d'électricité du condenseur, mais surtout une réduction de la consommation du gaz combustible nécessaire au chauffage à l'huile chaude (hot oil) du rebouilleur de fond. Il est évident qu'une réduction de la pression de service du dépropaniseur aussi souvent que possible est d'importance pour réduire les frais, tout comme pour améliorer les marges de fonctionnement du système (meilleure pureté avec des consommations réduites). Il en va de même pour la colonne de débutanisation. Dans ce cas, toutefois, comme la charge thermique en jeu est bien inférieure et les marges de fonctionnement sont beaucoup plus élevées, une réduction de la pression de fonctionnement n'aboutit pas à des avantages remarquables.

4.5. Stockage des produits Le distillé des deux colonnes de dépropanisation et débutanisation constitue le produit pur à envoyer au stockage, qui est réalisé moyennant de sphères sous pression. Le système de fractionnement est achevé avec le sous-refroidissement des deux produits, propane et butane, par réfrigérant à air.


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Il est donc évident de quelle manière la pression de service de ces sphères est également liée à la température extérieure ; en effet, comme il est le cas du condenseur mentionné plus haut, la température finale qu'on peut obtenir avec les réfrigérants à air est peu supérieure à la température ambiante. Par exemple, si l'air à l'extérieur est à 45°C, le propane et le butane à stockage peuvent être refroidis jusqu'à 50°C avec une réduction, par rapport à la température finale du condenseur (qui est également le point de bulle à la pression de service) de 7°C pour le propane et de 12°C ou supérieure pour le butane. A ce stade, la température de fonctionnement des sphères est beaucoup plus basse même dans des conditions plus défavorables (température maximale estivale), les produits ayant des temps de permanence très élevés: la température de stockage avoisine donc la température moyenne journalière et non pas la maximale (31°C et non pas 45°C). Les accumulateurs de reflux, tout comme les sphères de stockage fonctionnent à leur point de bulle respectif (voir paragraphe à suivre), bien que les sphères se trouvent à une pression beaucoup plus basse, leur température étant inférieure d'au moins 25°C.

4.6. Théorie de la distillation et de la condensation

Ainsi qu'il est décrit aux paragraphes précédents, il existe une corrélation très étroite reliant l'un l'autre les paramètres de fonctionnement de toute l'installation. Un ultérieur approfondissement de ces corrélations peut faciliter la gestion du système, permettant d'identifier les paramètres clés afin d'en contrôler et optimiser le fonctionnement.

4.6.1. Point de rosée La définition du point de rosée (en anglais “dew point”) d'un gaz est la température à laquelle la condensation commence à une pression préfixée. Cette condition, pour un mélange de “n” composants, s'exprime mathématiquement en tant que

n

iix

1

1

c'est à dire que la somme des fractions molaires de tous les composants en phase liquide doit être égale à 1, d'où il en découle (pour la définition de K, § 4.3.1) :

n

iii Ky

1

1/

Le mélange, dont il est question, atteint le point de rosée en diminuant la température à pression constante, alors qu'une croissance de pression fait diminuer les constantes d'équilibre à une température préfixée et entraîne, donc, un abaissement du point de rosée lui-même. Dans le cas de vapeurs d'hydrocarbures, il est de règle d'avoir deux différents points de rosée, l'un dans l'eau et l'autre dans l'hydrocarbure : cela du fait que dans les gisements il


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y a toujours de l’eau, et le gaz naturel contient donc de la vapeur d'eau qui condense en formant une phase liquide séparée de celle de l'hydrocarbure. Dans notre cas le gaz d’alimentation se trouve dans des conditions de saturation en hydrocarbures à l'entrée de l’installation, donc le point de rosée en hydrocarbures est donné par la température et pression au séparateur d'entrée (20°C à 33 barg). Le gaz pourrait se trouver en conditions de saturation dans l'eau, ainsi qu'on l'a supposé avec les calculs de projet ; de fait, cette hypothèse est à considérer très prudentielle. Comme le gaz doit être traité à des températures très basses (de -42 à -44°C), il subira une forte réduction de son point de rosée en hydrocarbures (de +20 à -42°C) : il est de facile intuition le fait que la réduction de température va influencer de la même manière la saturation dans l'eau. La présence d’eau de saturation à des basses températures provoque la formation d'hydrates : aux conditions de pression de service sous examen (env. 30 bar g) le point de formation d'hydrates est d'env. +13°C. Comme il faut atteindre des températures de -42°C il s'avère nécessaire de réduire le point de saturation dans l'eau bien en dessous d'une telle valeur (-60°C). Cela est réalisé avec un prétraitement de déshydratation, à l'aide de tamis moléculaires, de l'écoulement gazeux comme liquide (voir paragraphes 3.1 et 3.2); à raison de ces préliminaires, il est facile de comprendre que le prétraitement ci-dessus est d'importance primordiale dans la gestion de tout le système.

4.6.2. Point de bulle

La définition de point de bulle (en anglais “bubble point”) d'un liquide est la température à laquelle la première bulle de vapeur commence à se former à une pression préfixée. Cette condition, pour un mélange de “n” composants, s'exprime mathématiquement en tant que

n

iiy

1

1

c'est à dire que la somme des fractions molaires de tous les composants en phase liquide doit être égale à 1, d'où il en découle (pour la définition de K voir § 4.3.2):

n

iii xK

1

1

Le mélange, dont il est question, atteint le point de bulle en augmentant la température à pression constante, alors qu'une réduction de pression fait augmenter les constantes d'équilibre à une température préfixée et entraîne la baisse dans la température de bulle.

4.6.3. Application du point de rosée et de bulle à l'étude de la distillation Ainsi qu'on l'a déjà partiellement anticipé, le système de fractionnement prévoit trois colonnes en série : la première (deéthanisation) est alimentée aussi bien en gaz qu'avec l'écoulement liquide dûment déshydraté.


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Le condenseur de tête est tenu à basse température (-42°) par réfrigération mécanique : cette température, de par ce qu'on vient de décrire, constitue le point de rosée en hydrocarbures du gaz traité. A égalité de pression, la réduction de la température du condenseur débouche à une réduction du taux de saturation en hydrocarbures lourds. Comme mentionné plus haut, notre composant clé est le propane : le taux résiduel de propane devant être baissé jusqu'à 1,5% molaire, si la composition est riche, et jusqu'à 2,5% dans les autres cas, il faut abaisser le point de rosée du gaz jusqu'à -42°C et -43°C respectivement à une pression de 30 bar g. Pour expliquer cette différence, il convient de décrire de manière simple l’effet de la composition du gaz dans l’équilibre thermodynamique vapeur-liquide. Dans un mélange formé de plusieurs composants, chacun d'entre eux participe, de par ses caractéristiques, à l'équilibre du mélange : ces caractéristiques peuvent être résumées grâce à la constante d’équilibre, déjà définie au paragraphe 4.3.1 ; en résumé :

K = yi / xi

Où yi = fraction molaire du composant “i” en phase vapeur xi = fraction molaire du composant “i” en phase liquide

La valeur de cette constante est fonction de la température et pression : à une pression constante elle augmente au fur et à mesure que la température s'accroît, à température constante elle diminue au fur et à mesure que la pression augmente. Compte tenu que l'équilibre liquide-vapeur se réalise quand

n

iix

1

1

(soit le point de rosée) on aura, comme déjà mentionné

n

iii xK

1

1

Si le gaz a une taux d'éthane plus élevé, la formule ci-dessus sera satisfaite, pour la plupart, de l'éthane lui-même du fait de sa volatilité très élevée (KC2 a donc une valeur très élevée), avec un contribution inférieure de la part du propane et à une température légèrement plus élevée : dans la pratique, cela se traduit dans la récupération du propane maximale qu'on peut obtenir avec un mélange riche, du fait que le propane “reste dans le liquide” au lieu de “s'enfuir dans le gaz”. Par contre, un mélange pauvre, du fait de sa concentration inférieure d'éthane, aura une contribution inférieure de la part de ce dernier à la pression de la vapeur et donc exigera une température plus basse et un taux résiduel de propane dans le gaz plus élevé.

4.6.4. Deéthaniseur

Pour une colonne de distillation ou fractionnement l’obtention du résultat voulu tient évidemment à la charge et aux conditions de fonctionnement.


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Les deux paramètres de fonctionnement précédemment introduits représentent une aide précieuse, la base du bon fonctionnement de la colonne étant le maintien du condenseur et du rebouilleur à des points de bulle appropriés, pour obtenir les compositions souhaitées du distillé (produit de tête) et du produit de fond. Il est temps donc d'introduire le troisième paramètre qui influence la pureté du distillé de manière déterminante, c'est à dire le soi-disant rapport de reflux. Ce paramètre est d'habitude défini comme rapport entre la quantité de liquide en provenance du condenseur de tête, qui est recyclée comme reflux à la tête de cette colonne, et la quantité (en liquide ou vapeur) qui est, par contre, extraite comme produit de tête, là-où ces quantités sont normalement exprimées en moles. Ce paramètre est d'importance primordiale lorsqu'il faut produire un distillé de pureté élevée, comme il est le cas du dépropaniseur et du débutaniseur. Pour la colonne de deéthanisation le produit de tête est le gaz résiduel. Dans ce cas la colonne de fractionnement est définie “à reflux total” car il n'y a pas de produit de tête liquide mais tout le condensat obtenu dans le condenseur de tête est refluxé sur le premier plateau de la colonne.

Dans la colonne de deéthanisation on veut obtenir le taux le plus bas possible de propane dans le gaz résiduel et – comme énoncé plus haut - cela s'obtient en réduisant la température du condenseur de tête au niveau le plus bas possible. On veut également fractionner le liquide de fond pour obtenir un produit comportant un taux résiduel minimum d'éthane : cette valeur détermine, à égalité d'autres conditions, la température du rebouilleur ou de fond de colonne (dans notre cas, étant donné le type de rebouilleur utilisé, ces températures sont fondamentalement identiques). Il est important de souligner que la pureté du produit de fond de la colonne de deéthanisation influence grandement la pureté du produit de tête de la colonne de dépropanisation qui suit ; celle-ci doit assurer que le distillé fabriqué, soit le propane, ait une pureté supérieure à 98% molaire. Pour ce faire, le taux de C2 résiduel devra être ≤ 1,35% mol. car il n'est pas possible de réduire le butane résiduel en dessous de 0.6 – 0.65% sans avoir recours à des rapports de reflux trop onéreux : ce résultat s'obtient toutefois dans la colonne précédente, il faudra donc contrôler la température du rebouilleur de deéthanisation pour atteindre l'objectif voulu. En effet, pour réduire le taux de C2 dans le fond de la colonne de deéthanisation, il faut intervenir sur le point de bulle : plus élevée est la température de fond de colonne - à la même pression - plus faible est la concentration d'éthane, bien sûr à égalité d'autres conditions. Il est tout à fait évident qu'une augmentation excessive de la température de fond ou trop de réduction dans la pression de service n'entraînent aucune amélioration d'importance dans le propane fabriqué ; elles se traduisent plutôt dans une hausse exagérée du taux de propane dans la vapeur de tête de la colonne et dans l'exigence d'augmenter la charge thermique du condenseur de tête, pour ramener la récupération de C3 aux valeurs demandées : cette situation débouche à trop de reflux de condensat à la tête de la colonne et donc à une croissance du coût d'exploitation. En conclusion, il est nécessaire de contrôler la température de fond de la colonne de deéthanisation et la pression de service dans une plage assez étroite (voir tableau joint).


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4.6.5. Dépropaniseur

Comme déjà mentionné, les deux colonnes de distillation en série (dépropanisation et debutanisation) ont des caractéristiques différentes par rapport à la précédente : elles doivent livrer un produit liquide de tête, c'est pourquoi toutes deux fonctionnent à condensation totale, avec un reflux partiel; dans les deux colonnes le condenseur est donc tenu au point de bulle du distillé, alors que le sous-refroidissement du produit est réalisé moyennant un aéroréfrigérant en aval du condenseur. Dans ces deux colonnes il faut contrôler la pureté du produit de fond tout comme du produit de tête ; pour ce qui est de la dépropanisation, le taux de C3 dans le produit de fond détermine la pureté du distillé (comme on l'a déjà vu) fabriqué dans la colonne en aval (iso + n-butane). La pureté du distillé dans la colonne sous examen est contrôlée en maintenant un rapport de reflux adéquat : plus élevé est ce rapport, d'autant supérieure est la pureté à égalité d'autres conditions. Pour ce qui est du produit de fond, la concentration voulue de C3 est gardée si l'on intervient sur la température de fond : à égalité d'autres conditions, elle devra être d'autant plus élevée que le degré de pureté demandé. Si le produit doit assurer 97% mol de butanes, il est possible de garder le C3 dans le butane distillé à une valeur de 1,5% ou légèrement supérieure. Dans ce cas aussi, une pureté excessive dans le produit de fond, entraîne un alourdissement du rapport de reflux nécessaire et par conséquent un incrément de la charge thermique de condensation ainsi que du rebouilleur : le contrôle de la pureté du butane permet d'identifier la valeur de consigne optimale pour le contrôle de la colonne de dépropanisation.

4.6.6. Débutaniseur De la pureté du distillé on a déjà parlé plus haut ; au contraire, pour ce qui est du produit de fond de cette colonne, il est de règle de prendre en compte la tension de la vapeur demandée, plutôt que la pureté : le produit de fond, en effet, doit être stocké, après refroidissement adéquat - voir description du procédé - à la pression atmosphérique. Pour éviter toute fuite de produit par évaporation, la température de bulle du produit de fond (essence naturelle) devra donc être supérieure à la température de stockage aux conditions de projet (31°C à la pression atmosphérique). D'après les compositions fournies en tant que base du projet, ne décrivant pas en détail la fraction “lourde”, pour réduire la tension de vapeur du produit de fond on ne peut intervenir que sur le taux de butanes, en bornant la concentration de ceux derniers pas au-dessus de 0,5% mol. Malheureusement la concentration de pentanes ne peut être réduite, car il faudrait introduire ceux-ci dans le butane fabriqué, ce qui résulterait hors spécifique ; cela dépend donc exclusivement des caractéristiques de la charge de l'installation. Il faut appliquer l’équation d’équilibre (point de bulle) pour pouvoir calculer de manière simple la température de bulle du produit et par conséquent la vraie tension de la vapeur : dans ce cas aussi, une pureté excessive n'a aucune utilité, ne déplaçant ni le point de


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bulle ni la tension de la vapeur d'essence de manière significative ; par contre, elle peut faire considérablement augmenter le rapport de reflux et la charge thermique du condenseur. A l'égard de l’impact concernant la pression de service et son lien avec la température ambiante, se reporter à ce qu'on a précédemment exposé.

4.6.7. Système de contrôle

Le système de contrôle des deux dernières colonnes (dépropanisation et débutanisation) est en principe identique aussi bien pour la section de rectification que pour celle d'épuisement, alors que la première colonne travaille “à reflux total”, comportant donc le contrôle de la température uniquement sur le fond. Le tableau joint est le récapitulatif des paramètres les plus importants et des leurs valeurs aux différentes conditions. On peut donc voir qu'on a également mis en valeur les températures du plateau de contrôle de la section de rectification. Notamment, il est bien de noter qu'elles varient lorsque la composition de la charge varie. Compte tenu des indications de ce tableau, on peut comprendre, pendant la phase de mise en route, quelle est la condition de travail avant de disposer de l'analyse des produits ; par la suite on passe à affiner les paramètres en prenant en compte ce qui précède.

L’analyse continuelle des produits de tête et de fond de chaque colonne permet d'identifier les valeurs optimales des deux paramètres (température du plateau pilote de tête et température de fond) pour chaque composition de la charge de l'installation. Ces paramètres seront ensuite maintenus constants par le système de contrôle de la température, situé à peu près à la moitié du tronc supérieur, pour la section de rectification, et par le l'autre système, situé sur le circuit retour venant du rebouilleur, pour la section d'épuisement. Ces températures agissent sur le refroidissement (en variant le débit de liquide froid en provenance du condenseur de tête) et sur l’alimentation en huile chaude au rebouilleur de fond respectivement. En ce qui concerne le premier de ces contrôles, noter que - pour la production d'un produit très pur – la variation de température d'un plateau à l'autre, et au fur et à mesure que la composition varie, est très limitée, c'est pourquoi il est important de la fixer à peu de dixièmes de degré près.


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4.6.8. Tableau des paramètres optimaux de marche pour les différents cas de composition de la charge

D’après le CPT, trois compositions différentes de gaz sont prises en considération : gaz riche, gaz médiant et gaz pauvre. De plus, puisqu’on considère une flexibilité de 20% à 100% et meme le cas d’alimenter l’usine avec gaz seul ou bien condensat seul, ils résultent 10 cas de marche (voir CPT Para VI.6.3.3). Le Tableau ci-dessous indique les paramètres optimaux de marche pour les différents cas de marche. Pour chaque colonne de distillation, on a indiqué les paramètres principaux selon l’ordre suivant : pression colonne – température plateau pilote – température fond colonne – débit de reflux – débit huile chaude. Les valeurs indiquées des paramètres dérivent des calculs de simulation de procédé selon la charge de gaz et condensats indiquée dans le CPT.

DEETHANISEUR DA-1301

Cas PIC-3013, barg TI-3006, °C TIC-3008, °C FIC-3001,

m3/h FIC-4206, m3/h

100% gaz riche + condensats 31 57 106,6 26 124

100% gaz médiant + condensats 31 59 113 16 109

100% gaz pauvre + condensats 31 58 120 11 95

20% gaz riche + condensats 31 57 106,6 5,2 24,8

20% gaz médiant + condensats 31 59 113 3,2 21,8

20% gaz pauvre + condensats 31 58 120 2,2 19

100% gaz riche seul 31 53 89 20,4 67

100% gaz médiant seul 31 58 99 13,4 50

100% gaz pauvre seul 31 53 114 9,1 37

100% condensat seul 31 53 124 7 64,5

DEPROPANISEUR DA-1302

Cas PIC-3021, barg TIC-3034, °C TIC-3035, °C FIC-3002,

m3/h FIC-4204, m3/h

100% gaz riche + condensats 20 65 129 62 137


100% gaz pauvre + condensats 20 68 130 55 108

20% gaz riche + condensats 20 65 129 12,4 27,4


20% gaz pauvre + condensats 20 68 130 11 21,6

100% gaz riche seul 20 62,5 116 25,1 60

100% gaz médiant seul 20 64 118 23,5 44

100% gaz pauvre seul 20 68 125 16,7 27,1

100% condensat seul 20 69,5 132 37,6 72,8

DEBUTANISEUR DA-1303

Cas PIC-3056, barg TIC-3070, °C TIC-3073, °C FIC-3009,

m3/h FIC-4205, m3/h

100% gaz riche + condensats 7 71 119,3 19 56


100% gaz pauvre + condensats 7 72 120 21,5 63

20% gaz riche + condensats 7 71 119,3 3,8 11,2


20% gaz pauvre + condensats 7 72 120 4,3 12,6

100% gaz riche seul 7 68 116 2,8 10,6

100% gaz médiant seul 7 69 109 5,3 15,3

100% gaz pauvre seul 7 70 121 5,2 17,1

100% condensat seul 7 73 119 16,2 45


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5 - DESCRIPTION DE L’INSTALLATION

5.1. Alimentation en gaz Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPA Séparateur de Gaz d’Alimentation 2510-MPIPC Déshydratation du Gaz 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPH Ballon de Reflux du Deéthaniseur et Pompes Le gaz d'alimentation en provenance des L.B. à 36 bar g et 20 °C est alimenté au séparateur FA-1301 (Séparateur Gaz d’Alimentation) à travers la vanne de régulation PV-30101. La pression du gaz à l’alimentation de l’unité se présente à DCS grâce aux indicateurs de pression PI-30101 et PI-3031. Une partie du gaz d'alimentation, en provenance des L.B., est prélevée en amont de FA-1301, sous contrôle de la pression, pour être utilisée en tant que gaz combustible lors de la mise en route (voir paragraphe suivant 5.6). La pression du gaz combustible de mise en route est contrôlée par la vanne autorégulatrice PV-3024. Le séparateur FA-1301 est de type cylindrique horizontal avec accumulateur vertical du liquide.

® Le condensat hydrocarburique, éventuellement séparé en FA-1301, est déversé au travers d'un trop-plein et amené par gravité aux récipients FA-1304 A/B (Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur).

® L’eau, éventuellement séparée en FA-1301, s'étant accumulée dans le mamelon du ballon, est évacuée dans le système des drainages fermées par la vanne de contrôle LV-3016, activée d'un contrôleur de niveau on-off LI-3016. La pression à la sortie du séparateur FA-1301 se présente à DCS grâce à un indicateur de pression PI-3064. Cette valeur de pression règle la vanne de bypass PV-3037 à travers le controleur de pression PIC-3037. La pression du gaz au deéthaniseur est réglée par la vanne de contrôle PV-3013, activée d'un contrôleur de pression PIC-3013 (gaz depuis Ballon de Reflux du Deéthaniseur FA-1305). L'écart entre la pression d'entrée du gaz d’alimentation et la pression du gaz obtenu dans le deéthaniseur, est amorti moyennant une vanne de contrôle PDV-3034, activée d'un contrôleur de pression différentielle PDIC-3034, qui règle le débit du gaz sortant de la tête du séparateur FA-1301 et qui est envoyé à l’unité de déshydratation.


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Comme cet écart de pression varie selon le débit du gaz d’alimentation, la valeur de consigne du contrôleur PDIC-3034 est réglée en cascade par le contrôleur de débit FIC-3004 (gaz depuis FA-1301). Le gaz, sortant de FA-1301, est envoyé à l'unité de déshydratation du gaz, décrite en détail dans la Notice d'Exploitation qui y est consacrée (voir Livre d’unité ou Manuel d'Entretien et Maintenance, dans la Section dédiée).

Remarque: Une partie du gaz sortant de FA-1301 est amenée aux L.B. vers la centrale électrique STEG à travers la vanne PV-3037 (voir ci-dessus).

® En cas d'arrêt d'urgence, l’alimentation en gaz à la Centrale STEG est néanmoins assurée grâce à une dérivation de l'installation via une vanne automatique ESDV-3003.

Le gaz sortant de l’unité de déshydratation à env. 30 bar g et 20 °C est refroidi à -18 °C par le produit de tête de la colonne DA-1301 (Deéthaniseur) par l'échangeur de chaleur à faisceau de tubes EA-1302 A/B (Echangeur Gaz d’Alimentation / Tête Deéthaniseur). L'échangeur EA-1302 A/B se compose de deux manteaux en série. Le gaz d’alimentation passe par l'échangeur côté tubes, alors que le gaz obtenu dans le Deéthaniseur passe côté manteau. Les températures du gaz d'alimentation en entrée sur et à la sortie de EA-1302 A/B sont indiquées à DCS moyennant TI-3024 et TI-3005 respectivement. Le gaz déshydraté sortant de EA-1302 A/B à env. -18°C est alimenté à la colonne DA-1301.

5.2. Alimentation en condensat Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPB Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur 2510-MPIPF Déshydratation du Condensat 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPM Réchauffeur des Condensats et Réfrigérant d’Essence Le liquide d'alimentation en provenance des L.B. à 40 bar g et 20 °C parvient aux récipients FA-1304 A/B (Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur). Le débit du condensat acheminé à l’installation, est réglé par une vanne de contrôle PV-3053, activée d'un contrôleur de pression PIC-3053 qui assure la pression de 40 bar g constante aux L.B. Le maintien de la même pression aussi bien en FA-1304 A/B qu'en FA-1301 s'avère grâce à une ligne 3" d'équilibrage prévue à cet effet, et elle est indiquée par PI-3054 à DCS .


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Les récipients FA-1304 A/B sont de type cylindrique horizontal, enterrés et communicants et font fonction de surge drums.

® L’eau éventuellement séparée en FA-1304 A/B est évacuée dans le système des drainages fermées par la vanne ON/OFF LV-3033 qui s'ouvre lorsque le niveau est +300 mm et se ferme quand le niveau est +200 mm (signal depuis LI-3001/3033). Le condensat sortant des récipients FA-1304 A/B à 28°C et 32 bar g est envoyé à l'échangeur de chaleur à faisceau de tubes EA-1307A (Sous-refroidisseur du Condensat) où il est refroidi à 18°C par effet du propylène sous circuit fermé. Le condensat est acheminé côté tubes, alors que le propylène est acheminé côté manteau. Les températures du condensat d'alimentation en entrée sur et à la sortie de EA-1307 A sont indiquées à DCS moyennant TI-3058 et TI-3061 respectivement.

® Le débit du condensat, sortant de FA-1304 A/B, est réglé par la vanne FV-3011 activée d'un contrôleur de débit FIC-3011, dont la valeur de consigne est à son tour réglée en CASCADE par le contrôleur LIC-3022/3023 (niveau du condensat en FA-1304 A/B). Le condensat déshydraté sortant de EA-1307 A à env.18°C est envoyé à l’unité de déshydratation du condensat décrite en détail dans la Notice d'Exploitation qui y est consacrée (voir Livre d’unité ou Manuel d'Entretien et Maintenance, dans la Section dédiée). Le condensat sortant de l’unité de déshydratation est chauffé (à env. 25°C en été, à env. 18°C en hiver) aux dépens du produit de fond de la colonne DA-1303 (Débutaniseur) dans l'échangeur de chaleur à faisceau de tubes EA-1307 B (Réchauffeur de l’Alimentation Liquide). Les températures du condensat d'alimentation en entrée sur et à la sortie de EA-1307 B sont indiquées à DCS moyennant TI-3090 et TI-3005 respectivement.

® Le condensat, sortant de EA-1307 B, est alimenté à la colonne DA-1301 (Deéthaniseur) moyennant la vanne FV-3011 ainsi qu'il est décrit plus haut.

5.3. Deéthanisation Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPH Ballon de Reflux du Deéthaniseur et Pompes Le gaz et le condensat déshydratés et provenant de EA-1302 A/B et EA-1307 B respectivement - ainsi qu'il est décrit aux paragraphes précédents 5.1 et 5.2 - sont alimentés à la colonne DA-1301 (Deéthaniseur). La colonne est de type à plateaux et se compose de deux sections, dont le type et le diamètre des plateaux sont différents.


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La section supérieure (section d'enrichissement) se compose de 25 plateaux avec vanne à passage simple, alors que la section inférieure (section d'épuisement) se compose de 15 plateaux avec vanne à double passage. La section supérieure travaille dans des conditions cryogéniques. Le gaz est alimenté au plateau n° 15, le condensat est alimenté au plateau n° 26. Dans le but de contrôler le bon fonctionnement de la colonne, au point de vue de l'efficacité de séparation, on dispose des postes de monitorage de la température ci-dessous : Tête colonne TI-3002 Plateau n°9 TI-3003 Plateau n°16 TI-3099 Plateau n°26 TI-3006 Plateau n°34 TI-3100 Fond de colonne TIC-3008 Toute perte de charge de la colonne (PDI-3003) est également indiquée dans le but d'en vérifier le bon fonctionnement au point de vue de la dynamique des fluides. Le produit de fond, contenant du C3 et supérieurs, sort de DA-1301 en tant que liquide saturé à 120°C et 30 bar g, et son alimentation s'avère par écart de pression à la colonne DA-1302 (Dépropaniseur), dont la pression de service est 20 bar g. Le débit du produit de fond de colonne est réglé par la vanne de contrôle LV-3004, activée d'un contrôleur de niveau du fond de colonne LIC-3004.

Remarque : Le niveau du liquide au fond de colonne coïncide avec le niveau du liquide du rebouilleur (voir ci-dessous) en aval du déversoir.

La vapeur nécessaire à la section d'épuisement se crée dans le rebouilleur type kettle EA-1303 (Rebouilleur du Deéthaniseur). La chaleur nécessaire à la production de la vapeur est livrée par l'huile chaude en circuit fermé alimentée côté tubes. Le débit de l'huile est réglé par la vanne de contrôle FV-4206 activée du contrôleur de débit FIC-4206. Afin que le débit de la vapeur, générée dans le rebouilleur – et par conséquent de l'huile alimentée au rebouilleur - soient fonction de la charge à la colonne, il y a un contrôle en cascade sur FIC-4206 via un contrôleur de température TIC-3008 (température fond de colonne). Le produit de tête, contenant du C1, C2 et partie du C3, sort sous forme de vapeur saturée de DA-1301 à env.-25°C, et il est partiellement condensé dans l'échangeur EA-1304 (Condenseur du Deéthaniseur) moyennant le propylène en circuit fermé. Le produit de tête est acheminé côté tubes, alors que le propylène est acheminé côté manteau. Les températures du produit de tête en entrée sur et à la sortie de EA-1304 sont indiquées à DCS moyennant TI-3017 et TI-3028 respectivement.

Remarque :


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Au-delà de la fonction de condenseur du produit de tête de la colonne, l'échangeur EA-1304 fait également fonction de vaporisateur du propylène. De ce fait, le EA-1304 peut donc être considéré un vaporisateur de type kettle. Le propylène vaporisé est envoyé à l'unité de réfrigération, ainsi qu'il est décrit dans la Notice d'Exploitation qui y est consacrée (voir Livre d’unité ou Manuel d'Entretien et Maintenance, dans la Section dédiée). Le niveau du liquide côté kettle est réglé par la vanne de contrôle LV-3986 intervenant sur le débit du propylène liquide acheminé à EA-1304. La vanne LV-3986 est activée par le contrôleur de niveau LIC-3986.

® On dispose également d'une ligne de débit minimum de propylène en entrée sur EA-1304 pour assurer le bon fonctionnement de l’unité de réfrigération même si les charges sont réduites. Le contrôle du débit de flux minimum en propylène s'avère par l'entremise d'une vanne PV-3969 activée du contrôleur de pression PIC-3969.

Le produit de tête colonne, sortant de EA-1304 à -42°C et 30 bar g est accumulé dans le récipient FA-1305 (Ballon de Reflux du Deéthaniseur). Le liquide séparé en FA-1305 constitue le reflux de la colonne DA-1301, où il est alimenté par effet des pompes GA-1301 A/B (Pompes de Reflux du Deéthaniseur), l'une en fonctionnement et l'autre de secours. Le débit du liquide de reflux est réglé par la vanne de contrôle FV-3001, activée d'un contrôleur de débit FIC-3001. La valeur de consigne de FIC-3001 est à son tour réglée en CASCADE par le contrôleur de niveau LIC-3005 (niveau liquide en FA-1305).

® Quand le signal de sortie du régulateur LIC-3005 est entre 0 et 80%, il peut régler en cascade la vanne de contrôle FV-3001 ; quand le signal de sortie cité est entre 70% et 100%, il règle la vanne LV-3005, qui bypasse l’échangeur EA-1304 Le gaz de tête colonne séparé en FA-1305 est acheminé à l'échangeur EA-1302 A/B (Echangeur Gaz d’Alimentation / Tête Deéthaniseur) dans le but de refroidir le gaz d'alimentation (voir paragraphe précédent 5.1) à la colonne. Le gaz d'alimentation est acheminé côté tubes, alors que le gaz de tête colonne est acheminé côté manteau. Les températures du gaz de tête colonne en entrée sur et à la sortie de EA-1302 A/B sont indiquées à DCS moyennant TI-3027 et TI-3021 respectivement. Le gaz de tête colonne sortant de EA-1302 A est ensuite acheminé à l'échangeur EA-1309 (Refroidisseur Propylène Liquide) dans le but de sous-refroidir le propylène liquide en provenance du compresseur de l’unité de réfrigération. Le gaz de tête est acheminé côté tubes, alors que le propylène est acheminé côté manteau. Les températures du gaz de tête colonne en entrée sur et à la sortie de EA-1309 sont indiquées à DCS moyennant TI-3021 et TI-3018 respectivement. Le gaz de tête, sortant du EA-1309 à env. 40°C et 29 bar g, est envoyé aux L.B. de l’installation à 28 bar g. Le débit de gaz est contrôlé par la vanne de contrôle PV-3013 activée à son tour d'un contrôleur de pression PIC-3013 (gaz depuis le Ballon de Reflux du Deéthaniseur FA-1305), ainsi qu'il est décrit au paragraphe précédent 5.1.


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Le gaz de régénération à la sortie des unités de séchage se réunit au gaz de sortie usine en aval de la vanne PV-3013. La vanne de régulation PV-30100 a été installée à la sortie du gaz de régénération afin d’éviter des brusques variations de pression dans les unités citées, surtout dans le passage des cycles de l’absorption à la régénération (voir P&I 2510-MPIUF). On dispose d'un système d'analyse à gaz, chromatographie (AT-3001), de la composition du gaz combustible à la sortie de l'installation.

5.4. Dépropanisation Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPI Dépropaniseur 2510-MPIPJ Ballon de Reflux et Pompes du Dépropaniseur Le produit de fond de la colonne DA-1301 (Deéthaniseur), contenant du C3 et supérieurs et sortant de la colonne à 30 bar g et 120 °C, est alimenté à la colonne DA-1302 (Dépropaniseur) à environ 80°C et 20 bar g, des conditions se créant à cause de l'expansion isoenthalpique dans la vanne de contrôle LV-3004. La colonne est de type à plateaux et se compose de deux sections, dont les types et les diamètres des plateaux sont différents. La section supérieure (section d'enrichissement) se compose de 20 plateaux avec vanne à passage simple, alors que la section inférieure (section d'épuisement) se compose de 15 plateaux avec vanne à double passage. L’alimentation entre dans la colonne au niveau du plateau n° 21. Dans le but de contrôler le bon fonctionnement de la colonne, au point de vue de l'efficacité de séparation, on dispose des postes de monitorage de la température ci-dessous : Tête colonne TI-3030 Plateau n°10 TIC-3034 Plateau n°21 TI-3031 Plateau n°28 TI-3032 Fond de colonne TIC-3035 Toute perte de charge de la colonne (PDI-3023) est également indiquée dans le but d'en vérifier le bon fonctionnement au point de vue de la dynamique des fluides. Le produit de fond de la colonne DA-1302, contenant du C4 et supérieurs, sort de DA-1302 en tant que liquide saturé à 129°C et 20 bar g, et son alimentation s'avère par écart de pression à la colonne DA-1303 (Débutaniseur), dont la pression de service est 7 bar g. Le débit du produit de fond de colonne est réglé par la vanne de contrôle LV-3009, activée d'un contrôleur de niveau du fond de colonne LIC-3009.


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La vapeur nécessaire à la section d'épuisement se crée dans le rebouilleur type kettle EA-1305 (Rebouilleur du Dépropaniseur). La chaleur nécessaire à la production de la vapeur est livrée par l'huile chaude en circuit fermé alimentée côté tubes. Le débit de l'huile est réglé par la vanne de contrôle FV-4204 activée du contrôleur de débit FIC-4204. Afin que le débit de la vapeur, générée dans le rebouilleur – et par conséquent de l'huile alimentée au rebouilleur - soient fonction de la charge à la colonne, il y a un contrôle en cascade sur FIC-4204 via un contrôleur de température TIC-3035 (température fond de colonne). Le produit de tête, contenant essentiellement du C3, sort sous forme de vapeur saturé de DA-1302 à env.57°C et 20 bar g, et il est condensé dans le réfrigérant à air EC-1302 A/B (Condenseur de Dépropaniseur). La température du produit de tête en entrée sur EC-1302 A/B est indiquée à DCS moyennant TI-3046.

® La température de sortie est réglée par le contrôleur de température TIC-3045, lequel intervient directement sur les moteurs de l'aéroréfrigérant en changeant le nombre de tours par “variateur”. Le condensat de tête colonne, sortant de EC-1302 est accumulé dans le récipient FA-1306 (Ballon de Reflux du Dépropaniseur). Le condensat, sortant de FA-1306, est prélevé des pompes GA-1302 A/B (Pompes de Reflux du Dépropaniseur), l'une en fonctionnement et l'autre de secours. Une partie du condensat est renvoyé à la colonne DA-1302 en tant que reflux, alors que la partie restante constitue le propane obtenu et elle est ensuite amenée aux L.B. Le propane obtenu en DA-1302 est refroidi à 48 °C dans le refroidisseur à air EC-1303 (Réfrigérant du Propane) avant qu'il soit amené aux L.B. La température du propane en entrée sur EC-1303 est indiquée à DCS moyennant TI-3049.

® La température de sortie est réglée par le contrôleur de température TIC-3051, lequel intervient directement sur les moteurs de l'aéroréfrigérant en changeant le nombre de tours par “variateur”. On dispose d'un système d'analyse à gaz, chromatographie (AT-3002), de la composition du propane obtenu à la sortie de l'installation. Le débit du liquide de reflux est réglé par la vanne de contrôle FV-3002, activée d'un contrôleur de débit FIC-3002. La valeur de consigne de FIC-3002 est à son tour réglée en cascade par le contrôleur de température TIC-3034 (température liquide au plateau n°10).

® La pression de la colonne est réglée par le contrôleur de pression de colonne PIC-3021.

® Le signal en provenance de PIC-3021 est transmis à la vanne PV-3021A (propane liquide de EC-1303 à stockage) ou à la vanne PV-3021B (gaz de FA-1306 à torche).


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® La commutation du signal vers la vanne PV-3021A ou vers la PV-3021B s'effectue automatiquement par DCS selon le signal de niveau généré par LT-3030.

® Lors de la mise en route, et jusqu'à ce que le niveau du liquide en FA-1306 résulte inférieur à +1750 mm (soit 87.5 %), le signal en provenance du contrôleur de pression colonne PIC-3021 sera transmis à la vanne PV-3021B. Pendant cette phase la vanne PV-3021A reste fermée et la pression est donc contrôlée en déchargeant le gaz, libéré en FA-1306, en torche par l'entremise de PV-3021B (condition “B”).

® Si le niveau en FA-1306 dépasse +1750 mm en montée, le signal en provenance de PIC-3021 sera dérivé à la vanne PV-3021A, et la PV-3021B sera fermée. Pendant cette phase la vanne PV-3021B reste fermée et la pression est donc contrôlée en intervenant sur le débit de propane exporté aux L.B. par l'entremise de PV-3021A (condition “A”).

® Si le niveau en FA-1306 descend en dessous de +1500 mm (soit 75%), le signal en provenance de PIC-3021 sera dérivé à nouveau à la vanne PV-3021B et la PV-3021A sera fermée, ce qui rétablit la condition “B”.

5.5. Débutanisation Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPK Débutaniseur 2510-MPIPL Ballon de Reflux et Pompes du Débutaniseur 2510-MPIPM Réchauffeur des condensats et Réfrigerant d’Essence Le produit de fond de la colonne DA-1302 (Dépropaniseur), contenant du C4 et supérieurs et sortant de la DA-1302 à 20 bar g et 129 °C, est alimenté à la colonne DA-1303 (Débutaniseur) à environ 100°C et 7 bar g, des conditions se créant à cause de l'expansion isoenthalpique dans la vanne de contrôle LV-3009. La colonne se compose de 33 plateaux à vanne de passage simple. La section supérieure (section d'enrichissement) se compose de 19 plateaux, alors que la section inférieure (section d'épuisement) se compose de 14 plateaux. L’alimentation entre dans la colonne au niveau du plateau n° 20. Dans le but de contrôler le bon fonctionnement de la colonne, au point de vue de l'efficacité de séparation, on dispose des postes de monitorage de la température ci-dessous : Tête colonne TI-3069 Plateau n°11 TIC-3070 Plateau n°20 TI-3071 Plateau n°26 TI-3103 Fond de colonne TIC-3073


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Toute perte de charge de la colonne (PDI-3058) est également indiquée dans le but d'en vérifier le bon fonctionnement au point de vue de la dynamique des fluides. Le produit de fond (essence) de la colonne DA-1303, contenant essentiellement du C5 et C6, sort de DA-1303 en tant que liquide saturé à 150 °C et 7 bar g, et est refroidi à 120 °C dans le refroidisseur à air EC-1305 (Réfrigérant d’Essence). La température de l’essence en entrée sur EA-1305 est indiquée à DCS moyennant TI-3091.

® La température de sortie est réglée par le contrôleur de température TIC-3094, lequel intervient directement sur les moteurs de l'aéroréfrigérant en changeant le nombre de tours par “variateur”. Le débit du produit de fond de colonne est réglé par la vanne de contrôle LV-3029, activée d'un contrôleur de niveau du fond de colonne LIC-3029.


La vapeur nécessaire à la section d'épuisement se crée dans le rebouilleur type kettle EA-1306 (Rebouilleur du Débutaniseur). La chaleur nécessaire à la production de la vapeur est livrée par l'huile chaude en circuit fermé alimentée côté tubes. Le débit de l'huile est réglé par la vanne de contrôle FV-4205 activée du contrôleur de débit FIC-4205. Afin que le débit de la vapeur, générée dans le rebouilleur – et par conséquent de l'huile alimentée au rebouilleur - soient fonction de la charge à la colonne, il y a un contrôle en cascade sur FIC-4205 via un contrôleur de température TIC-3073 (température fond de colonne). L’essence sortant de EC-1305 est refroidie à nouveau à 32 °C dans l'échangeur de chaleur à faisceau de tubes EA-1307 B (Réchauffeur de l’Alimentation Liquide) au profit du condensat d'alimentation à la colonne DA-1301 (Deéthaniseur), ainsi qu'il est décrit au paragraphe précédent 5.3, et elle est finalement amenée aux L.B. Les températures de l'essence en entrée sur et à la sortie de EA-1307 B sont indiquées à DCS moyennant TI-3085 et TI-3097 respectivement. On dispose d'un système d'analyse à gaz, chromatographie (AT-3002) de la composition du propane obtenu à la sortie de l'installation. Le produit de tête, contenant essentiellement du C4, sort sous forme de vapeur saturé de DA-1303 à env. 60 °C et 7 bar g, et il est condensé dans le réfrigérant à air EC-1304 (Condenseur du Débutaniseur). La température du produit de tête en entrée sur et à la sortie de EC-1304 est indiquée à DCS moyennant TI-3066.

® La température de sortie est réglée par le contrôleur de température TIC-3068, lequel intervient directement sur les moteurs de l'aéroréfrigérant en changeant le nombre de tours par “variateur”. Le condensat de tête colonne, sortant de EC-1304 est accumulé dans le récipient FA-1307 (Ballon de Reflux du Débutaniseur).


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Le condensat, sortant de FA-1307, est prélevé des pompes GA-1303 A/B (Pompes de Reflux du Débutaniseur), l'une en fonctionnement et l'autre de secours. Une partie du condensat est renvoyé à la colonne DA-1303 en tant que reflux, alors que la partie restante constitue le butane obtenu et elle est ensuite amenée aux L.B. Le butane obtenu en DA-1303 est refroidi à 48 °C dans le refroidisseur à air EC-1307 (Réfrigérant du Butane) avant qu'il soit amené aux L.B. La température du butane à la sortie de EC-1307 est indiquée à DCS moyennant TI-3084. On dispose d'un système d'analyse à gaz, chromatographie (AT-3002) de la composition du butane obtenu à la sortie de l'installation. Le débit du liquide de reflux est réglé par la vanne de contrôle FV-3009, activée d'un contrôleur de débit FIC-3009. La valeur de consigne de FIC-3009 est à son tour réglée en cascade par le contrôleur de température TIC-3070 (température liquide au plateau n°11).

® La pression de la colonne est réglée par le contrôleur de pression de colonne PIC-3056.

® Le signal en provenance de PIC-3056 est transmis à la vanne PV-3056A (butane liquide de EC-1307 à stockage) ou à la vanne PV-3056B (gaz de FA-1307 à torche).

® La commutation du signal vers la vanne PV-3056A ou vers la PV-3056B s'effectue automatiquement par DCS selon le signal de niveau généré par LT-3032.

® Lors de la mise en route, et jusqu'à ce que le niveau du liquide en FA-1307 résulte inférieur à +1350 mm (soit 87.5 %), le signal en provenance du contrôleur de pression colonne PIC-3056 sera transmis à la vanne PV-3056B. Pendant cette phase la vanne PV-3056A reste fermée et la pression est donc contrôlée en déchargeant le gaz, libéré en FA-1307, en torche par l'entremise de PV-3056B (condition “B”).

® Si le niveau en FA-1307 dépasse +1350 mm en montée, le signal en provenance de PIC-3056 sera dérivé à la vanne PV-3056A, et la PV-3056B sera fermée. Pendant cette phase la vanne PV-3056B reste fermée et la pression est donc contrôlée en intervenant sur le débit de butane exporté aux L.B. par l'entremise de PV-3056A (condition “A”).

® Si le niveau en FA-1307 descend en dessous de +1150 mm (soit 75%), le signal en provenance de PIC-3056 sera dérivé à nouveau à la vanne PV-3056B et la PV-3056A sera fermée, ce qui rétablit la condition “B”.

5.6. Système de gaz combustible Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPA Séparateur Gaz d’Alimentation


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2510-MPIPC Déshydratation du Gaz 2510-MPIPQ Torche et Fosse d’Incinération 2510-MPIPF Déshydratation du Condensat 2510-MPIUF Circuit d’Alimentation Chaudières Le collecteur de gaz combustible alimente les consommateurs suivants : Brûleurs BA-1401 (chaudière d'huile chaude à rebouilleurs) Brûleurs BA-1402 (chaudière d'huile chaude à séchages) Brûleurs pilotes CB-1401 (Torche) Brûleurs pilotes AD-1401 (Fosse d’Incinération) Le gaz combustible est également utilisé en tant que gaz de balayage au collecteur de la torche, afin que le débit de gaz soit continu et limité et que le collecteur soit constamment sans oxygène. Le gaz combustible alimente le collecteur en provenance de la sortie usine, par un piquage placé dans la rampe de comptage de gaz sortie. La pression du collecteur de gaz combustible est contrôlée et maintenue à 3.5 bar g grâce aux vannes autorégulatrices de pression PV-3045 et PV-3046, l'une en fonctionnement et l'autre de secours, la servitude étant bien critique. Les vannes cités sont équipées d’un système de bloquage mécanique pour sur pression, et nécessitent d’un réarmement sur site en cas de fermeture. La consommation en gaz combustible est mesurée grâce à un Système de Comptage FE/FT-3006, qui dispose également d'un analyseur du type de gaz chromatographique (AT-3001). Les consommateurs de gaz combustible sont individuellement contrôlées. La pression du gaz combustible à la chaudière BA-1401 est contrôlée et maintenue à 2 bar g grâce aux vannes autorégulatrices de pression PV-3010 et PV-3011, l'une en fonctionnement et l'autre de secours. Les vannes cités sont équipées d’un système de bloquage mécanique pour sur pression, et nécessitent d’un réarmement sur site en cas de fermeture. La pression du gaz combustible à la chaudière BA-1402 est contrôlée et maintenue à 0.5 bar g grâce aux vannes autorégulatrices de pression PV-3099 et PV-3100, l'une en fonctionnement et l'autre de secours. Les vannes cités sont équipées d’un système de bloquage mécanique pour sur pression, et nécessitent d’un réarmement sur site en cas de fermeture. Lors de la mise en route le gaz combustible, le gaz sortie usine ne sera pas disponible. Par conséquent, le gaz nécessaire à l'allumage des brûleurs pilotes de la Torche et de la Fosse d’Incinération sera prélevé aux L.B., en amont du Séparateur Gaz d’Alimentation FA-1301. Le gaz combustible de mise en service est maintenu en pression par la vanne autorégulatrice PV-3024, dont la valeur de consigne est 29 bar g.


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5.7. Cycle frigorifique Cette Unité est décrite en détail dans la Notice d'Exploitation qui y est consacrée.(voir Livre d’Unité ou Manuel d'Entretien et Maintenance, dans la Section dédiée).

5.8. Circuit huile chaude

5.8.1. Circuit huile chaude aux rebouilleurs Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIUG Circuit d’Huile Chaude aux Rebouilleurs 2510-MPIUH Chaudière Huile Chaude aux Rebouilleurs et Rampe Gaz Ce circuit alimente les consommateurs suivants : EA-1303 (Rebouilleur du Deéthaniseur) EA-1305 (Rebouilleur du Dépropaniseur) EA-1306 (Rebouilleur du Débutaniseur) L’huile froide en provenance des consommateurs ci-dessus à 140 °C et 1 bar g, est collectée, filtrée en FD-1403 (Filtre d’Huile Chaude), puis repêchée par les pompes GA-1401 A/B (Pompes d’Huile Chaude), l'une en fonctionnement et l'autre de secours. La perte de charge à travers le filtre – et donc le taux de colmatage de celui-ci - est mesurée par l’indicateur de pression différentielle PDI-4201. La température de l’huile froide est mesurée par l’indicateur TI-4200. L’huile froide, ainsi récupérée, est alimentée par les pompes GA-1401 A/B à la chaudière BA-1401. L’huile chaude en provenance de la chaudière à 180 °C et 3-3,5 bar g est renvoyée aux consommateurs mentionnés plus haut. Les débits d'huile chaude aux consommateurs sont individuellement contrôlés par les vannes de contrôle FV-4204, FV-4205 et FV-4206 activées de leurs contrôleurs de débit FIC-4204, FIC-4205 et FIC-4206, ainsi qu'il est décrit aux paragraphes précédents 5.3, 5.4 et 5.5. La protection contre les débits trop faibles des pompes GA-1401 A/B est assurée grâce à un contrôleur de débit FIC-4200 activant la vanne de contrôle FV-4203. La valeur de consigne du contrôleur de débit FIC-4200 est légèrement supérieure au minimum technique de la pompe. Si le débit, selon l'exigence des consommateurs, devait descendre en dessous de la valeur de consigne, le contrôleur ouvre la vanne FV-4203 qui fait circuler de l'huile au niveau de l'aspiration de la pompe dans une quantité en mesure d'assurer que le débit, livré par la pompe, dépasse toujours le minimum technique.


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Le circuit d'huile est complété du Ballon d’Huile Chaude FA-1401, positionné sur l’aspiration des pompes et faisant fonction de vase d'expansion. Le récipient FA-1401 est doté d'indicateurs de niveau (LI-4201) et de température (TI-4202). Le récipient FA-1401 est pressurisé à 0.8 bar g avec azote, de sorte que l’huile n'entre pas au contact de l'air. Le système de pressurisation est commun au récipient semblable FA-1407 prévu pour le circuit d'huile aux séchages (voir par. suivant 5.8.2). La pression en FA-1401/FA-1407 est réglée du contrôleur de pression PIC-4219 situé sur le collecteur des purges en commun, qui intervient en “split range” sur les vanne de contrôle PV-4800 (azote à FA-1401/FA-1407) et PV-4801 (purges de FA-1401/FA-1407 à drainages ouverts. Le brûleur pilote et le brûleur principal de la chaudière BA-1401 sont alimentés en gaz combustible en provenance du collecteur ainsi qu'il est décrit au par. précédent 5.6. Le package chaudière est décrit en détail dans la Notice d'Exploitation qui y est consacrée (voir Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G, Vol.1).

5.8.2. Circuit d'huile chaude aux séchages Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIUI Circuit d’Huile Chaude aux Séchages 2510-MPIUJ Chaudière Huile Chaude aux Séchages et Rampe Gaz Ce circuit alimente les consommateurs suivants : Séchage du Gaz Séchage du Condensat L’huile froide en provenance des consommateurs ci-dessus à 240°C et 0.5 bar g est collectée, filtrée en FD-1404 (Filtre d’Huile Chaude), puis repêchée par les pompes GA-1409 A/B (Pompes d’Huile Chaude), l'une en fonctionnement et l'autre de secours. La perte de charge à travers le filtre – et donc le taux de colmatage de celui-ci - est mesurée par l’indicateur de pression différentielle PDI-4301. La température de l’huile froide est mesurée par l’indicateur TI-4300. L’huile froide, ainsi récupérée, est alimentée par les pompes GA-1408 A/B à la chaudière BA-1402. L’huile chaude en provenance de la chaudière à 260°C et 3-3.5 bar g est renvoyée aux consommateurs mentionnés plus haut.


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Les débits d'huile chaude aux consommateurs sont contrôlés ainsi qu'il est décrit dans les Notices d'Exploitation des Unités de Déshydratation Gaz et Condensat (voir Livre d’Unité ou Manuel d'Entretien et Maintenance, dans la Section dédiée). La protection contre les débits trop faibles des pompes GA-1408 A/B est assurée grâce à un contrôleur de débit FIC-4300 activant la vanne de contrôle FV-4303. La valeur de consigne du contrôleur de débit FIC-4300 est légèrement supérieure au minimum technique de la pompe. Si le débit, selon l'exigence des consommateurs, devait descendre en dessous de la valeur de consigne, le contrôleur ouvre la vanne FV-4303 qui fait circuler de l'huile au niveau de l'aspiration de la pompe dans une quantité en mesure d'assurer que le débit, livré par la pompe, dépasse toujours le minimum technique. Le circuit d'huile est complété du Ballon d’Huile Chaude FA-1407, positionné sur l’aspiration des pompes et faisant fonction de vase d'expansion. Le récipient FA-1407 est doté d'indicateurs de niveau (LI-4301) et de température (TI-4302). Le récipient FA-1407 est pressurisé à 0.8 bar g avec azote, de sorte que l’huile n'entre pas au contact de l'air. Le système de pressurisation est commun au récipient semblable FA-1401 prévu pour le circuit de l'huile aux rebouilleurs, comme décrit au paragraphe précédent 5.8.1). Le brûleur pilote et le brûleur principal de la chaudière BA-1402 sont alimentés en gaz combustible en provenance du collecteur ainsi qu'il est décrit au par. précédent 5.6. Le package chaudière est décrit en détail dans la Notice d'Exploitation qui y est consacrée (voir Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G, Vol.1).

5.9. Systèmes de torche et drainages Cette description se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPN Réseau de Torche 2510-MPIPP Réseau de Drainages Fermés 2510-MPIPO Système de Torche et Drainages Fermés 2510-MPIPQ Torche et Fosse d’Incinération Tous gaz de purges, accidentels ou non, en provenance de la vanne d'évent ou des vannes de sécurité, sont envoyés à un collecteur de torche, maintenu sous atmosphère sans oxygène grâce à l'écoulement continu de gaz combustible (“gaz de balayage”). Le débit de gaz de balayage est borné par un orifice calibré RO-3008. Le collecteur de torche canalise les gaz de décharge au Ballon de Torche FA-1402. Le gaz sortant de FA-1402 est envoyé à la Torche CB-1401 où il est brûlé. Les liquides éventuellement présents et séparés en FA-1402 sont repêchés par la pompe GA-1405 (Pompe du Ballon de Torche) et canalisés à la Fosse d’Incinération AD-1401, où il sont brûlés.


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Le démarrage et l'arrêt de la pompe GA-1405 s'avèrent automatiquement par haut / bas niveau de FA-1402 respectivement. Les signaux de haut niveau (démarrage pompe) et de bas niveau (arrêt pompe) sont générés du transmetteur LT-4005. Les liquides de décharge en provenance des drainages des différents postes constituant l’installation, sont canalisés au collecteur des drainages fermés, maintenu sous atmosphère sans oxygène grâce à l'écoulement continu de gaz combustible (“gaz de balayage”). Le débit de gaz de balayage est borné par un orifice calibré RO-3001. Le collecteur des drainages fermés canalise les liquides de décharge au Séparateur Drainages Fermés FA-1403. Le gaz, sortant de FA-1403, est canalisé dans le collecteur de torche qu'on vient de décrire. Les liquides, éventuellement présents en FA-1403, sont repêchés par la pompe GA-1406 (Pompe des Drainages Fermés) et canalisés à la Fosse d’Incinération AD-1401, où il sont brûlés. Le démarrage et l'arrêt de la pompe GA-1406 s'avèrent automatiquement par haut / bas niveau de FA-1403 respectivement. Les signaux de haut niveau (démarrage pompe) et de bas niveau (arrêt pompe) sont générés du transmetteur LT-4006.

5.10. Systèmes d'air aux instruments et appareils Le package air aux appareils/servitudes est décrit en détail dans la Notice d'Exploitation qui y est consacrée: voir Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-3 (vol.6-7).


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6 - DESCRIPTION DES LOGIQUES DE MISE EN ROUTE ET A L'ARRET

6.1. Généralités

L’installation est équipée de systèmes logiques de protection, intervenant automatiquement s'il s'avère des situations de fonctionnement anormales ou non sures pour les appareillages ou le personnel exploitant. Tout système logique – ci-après désigné tout simplement “logique” – se fonde sur le principe de “cause – effet”. Les logiques de protection sont gérées par trois systèmes différents en fonction de leur criticité: Système de Sécurité Ultime (SSU) Gère la logique de l'arrêt d'urgence de l’installation (ESD) par l'entremise d'un système à relais. Système de Sécurité de Procédé (SSP) Gère la logique de l'arrêt de procédé de l’installation par l'entremise d'un PLC (“Programmable Logic Controller”) [”Automate Programmable”]. Système de Contrôle de Procédé (SCP) Contrôle les normales opérations et gère les logiques locales de mise en route et à l'arrêt (appareillages individuels ou sections de l’installation) par l'entremise d'un DCS (“Distributed Control System”) [”Système de Commande Reparti”]. Les unités packages (chaudières, unités de déshydratation, système d'air appareils) comportent leur PLC dédié – ci-après désigné comme UCP (“Unit Control Panel”) [”Panneau de Commande Unité”] – qui en gère les normales opérations, les démarrages et les arrêts. Seulement l’unité de réfrigération est gerée par une partie du DCS, nommée SCF (Système de Contrôle Frigo) Les vannes automatiques de blocage, associées à l'arrêt général de procédé ou d'urgence de l'installation (désignées comme “ESDV”) sont gérées par SSU ou par SSP et peuvent être réarmées uniquement au panneau local sur site. Toutes les autres vannes automatiques de blocage associées à des logiques de mise en route ou à l'arrêt en local, ou les vannes de contrôle auxquelles une fonction de blocage est associée, sont gérées par le SCP et se réarment automatiquement quand la cause de blocage disparait et quand on fait l’acquittement du défaut (cause de blocage). Dans les paragraphes suivants, les causes logiques d’action sont indiquées avec la symbologie typique de l’instrumentation digitale (par example PSHH,PSH,PSL,PSLL). Toutefois, puisque toute l’instrumentation installée est de type analogique, les repères cités correspondent à l’atteinement de la valeur à laquelle sont liées les actions logiques relatives. Sur le DCS, dans ces situations il correspond une indication conforme (par example, PAHH – PSHH)


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6.2. Système I-00 : Arrêt d'urgence installation Le système logique I-00 protège toute l'Unité au cas où des conditions extrêmement dangereuses surviendraient. Différemment des autres systèmes logiques, décrit dans les paragraphes à suivre, qui sont gérés par PLC, le système I-00 est géré par des relais. La décision d'activer un arrêt d'urgence de l'installation est laissée à l'opérateur dans la salle de contrôle ou bien sur site, exception faite d'une situation d'incendie, où l’activation est automatique. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 3 de 21) Voir aussi le Chapitre 10 ‘Systèmes de sécurité’ pour les détails concernant le SSU, les boutons d’urgence etc.

6.2.1. Logique d'arrêt Le système logique I-00 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Signal en provenance du système de Feu et Gaz 2. Boutons-poussoirs d'arrêt d'urgence Voici les effets découlant de l'activation du système logique I-00 : 1. Activation d'un arrêt général de procédé SYSTEME I-01 2. Arrêt de la chaudière BA-1401 3. Arrêt de la chaudière BA-1402 4. Arrêt de l'unité de réfrigération 5. Fermeture de la vanne de l'huile chaude

à BA-1401 ESDV-4200 (ESDY-4200) 6. Arrêt de la pompe à huile GA-1401A/B GA-1401AM/BM 7. Fermeture de la vanne de l'huile chaude

à BA-1402 ESDV-4300 (ESDY-4300) 8. Arrêt de la pompe à huile GA-1408A/B GA-1408AM/BM 9. Fermeture de la vanne de l'azote

à FA-1401/1407 PV-4800 (PY-4800) 10. Fermeture de la vanne des purges depuis

FA-1401/1407 PV-4801 (PY-4801) 11. Fermeture de la vanne de gaz à la

Centrale STEG ESDV-3002 (ESDY-3002) 12. Fermeture de la vanne de propane

à stockage ESDV-3001 (ESDY-3001) 13. Fermeture de la vanne de butane

à stockage ESDV-3007 (ESDY-3007) 14. Fermeture de la vanne de gazoline

à stockage ESDV-3006 (ESDY-3006)


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Remarques : L’activation du système I-00 détermine tous les effets 1÷14 quelle que soit la

cause. L’effet 1 consiste en la transmission d'un signal initiateur de blocage de SSU à

SSP. Les effets 2, 3, 4 consistent en la transmission d'un signal initiateur de blocage

de SSU aux UCP des packages correspondants. Les effets 6 et 8 consistent en la transmission d'un signal de SSU à MCC.

De plus, l’activation du système I-00 provoque la coupe de toutes les alimentations en énergie électrique à l'exclusion de : Système antifeu Eclairage d'urgence Avertisseurs sonores/lumineux d'urgence (sirènes, lampes clignotantes, etc.) Transmetteurs de procédé sous UPS Concernant la vanne de régulation PV-30101, installée en alimentation du gaz à l’usine, elle passe en régulation manuelle, afin que l’opérateur puisse gérer le ESD avec le gazoduc. Pour ce qui concerne le système de stockage, l’arret d’urgence provoque la coupe des alimentations électriques, et donc par conséquence l’arret des éventuelles transactions en cours, notamment l’arret des pompes, la fermeture des vannes SDV etc.

6.2.2. Logique de mise en route a. La logique de mise en route de l'unité de déshydratation du gaz est décrite au par.

6.3.2.g. b. La logique de mise en route de l'unité de déshydratation du condensat est décrite

au par. 6.3.2.h. c. La logique de mise en route de la chaudière BA-1401 est décrite au par. 6.9.2.a. d. La logique de mise en route de la chaudière BA-1402 est décrite au par. 6.10.2.a. e. La logique de mise en route de l’unité de réfrigération est décrite au par. 6.3.2.f. f. La logique d'ouverture de la vanne ESDV-4200 (huile chaude à BA-1401) est

décrite au par. 6.9.2.d. g. La logique de mise en route de la pompe GA-1401 A/B est décrite au par. 6.9.2.b. h. La logique d'ouverture de la vanne ESDV-4300 (huile chaude à BA-1402) est

décrite au par. 6.10.2.d.


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i. La logique de mise en route de la pompe GA-1408 A/B est décrite au par. 6.10.2.b. j. La logique d'ouverture de la vanne PV-4800 (azote à FA-1401/1407) est décrite au

par. 6.9.2.e. k. La logique d'ouverture de la vanne PV-4801 (purges depuis FA-1401/1407) est

décrite au par. 6.9.2.f. l. L’ouverture de la vanne ESDV-3002 exige le réarmement de la vanne à commande

par solénoïde ESDY-3002. Le réarmement doit être effectué manuellement par l’opérateur sur site en intervenant sur le levier (ou bouton-poussoir) correspondant, situé sur le panneau locale de la vanne.

m. L’ouverture des vannes ESDV-3001/3007/3006 s'avère exactement dans la même

manière décrite sous point l.

n. La logique de mise en route de la pompe GA-1301 A/B est décrite au par. 6.6.2.f. o. La logique de mise en route de la pompe GA-1302 A/B est décrite au par. 6.7.2.e. p. La logique de mise en route de la pompe GA-1303 A/B est décrite au par. 6.8.2.e. q. La logique de mise en route de l'aéroréfrigérant EC-1302 A/B est décrite au par.

6.7.2.b. r. La logique de mise en route de l'aéroréfrigérant EC-1303 est décrite au par. 6.7.2.g. s. La logique de mise en route de l'aéroréfrigérant EC-1304 est décrite au par. 6.8.2.b. t. La logique de mise en route de l'aéroréfrigérant EC-1305 est décrite au par. 6.8.2.h. u. La logique de mise en route de l'aéroréfrigérant EC-1307 est décrite au par. 6.8.2.g.

6.3. Système I-01 : Arrêt de procédé installation Le système logique I-01 protège toute l'Unité au cas où des conditions de marche incorrectes ou non-sures se produiraient. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 4 de 21)

6.3.1. Logique d'arrêt Le système logique I-01 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Très haute pression de gaz à FA-1301 PSHH-3031 2. Très haut niveau de liquide FA-1301 LSHH-3014 3. Très haut niveau de liquide FA-1305 LSHH-3007 4. Très haute pression FA-1305 PSHH-3097


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5. Arrêt de l'unité de déshydratation du gaz 6. Très haut niveau de liquide FA-1402 LSHH-4004 7. Arrêt des systèmes stockages 8. Activation du blocage d'urgence installation SYSTEME I-00

Remarques : Toutes les causes de blocage ci-dessus (à l'exclusion des causes 7 et 8) sont

dotées de “process override”, uniquement accessible par le chef d'équipe (ou la personne qu'il aura autorisée) à l'aide d'une clé hardware et d'un mot de passe au niveau du logiciel.

La cause 5 consiste en la transmission d'un signal initiateur de blocage à SSU

émanant des UCP du package correspondant.

La cause 7 consiste dans l’arret global du stockage, qui est causé par le ESD du stockage meme, determiné par un signal venant du système feu et gaz ou bien par un bouton poussoir d’urgence.

Voici les effets découlant de l'activation du système logique I-01 : 1. Fermeture de la vanne de gaz à FA-1301 ESDV-3000 (ESDY-3000) 2. Ouverture de la vanne de bypass du gaz ESDV-3003 (ESDY-3003) 3. Ouverture de la vanne de combustible

de mise en route ESDV-3004 (ESDY-3004) 4. Fermeture de la vanne de condensat

à FA-1304 A/B ESDV-3005 (ESDY-3005) 5. Arrêt de l'unité de réfrigération 6. Arrêt de l'unité de déshydratation du gaz 7. Arrêt de l'unité de déshydratation du condensat 8. Arrêt partiel chaudière BA-1401 9. Arrêt partiel chaudière BA-1402

Remarques : Les effets 5,6 et 7 consistent en la transmission d'un signal initiateur de blocage

de SSU à l'UCP des packages correspondants. Les effets 8 et 9 consistent en la transmission d'un signal de SSP aux UCP des

chaudières BA-1401/1402, lesquels vont éteindre les brûleurs principaux en laissant les pilotes en fonctionnement (condition de “hot standby”).

Concernant la vanne de régulation PV-30101, installée en alimentation du gaz à l’usine, elle passe en régulation manuelle, afin que l’opérateur puisse gérer le PSD avec le gazoduc. Voici les enchaînements causes/effets concernant le système I-01 : Dans le cas d'une activation des causes de blocage 1, 2, 3, 4, 6, 7 ou 8, la réponse

logique du système détermine tous les effets 1÷9. Dans le cas d'une activation de la cause de blocage 5, la réponse logique du

système détermine tous les effets 1÷9 à l'exclusion de l’effet 6.


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6.3.2. Logique de mise en route a. L’ouverture de la vanne de blocage ESDV-3000 (gaz à FA-1301) exige le

réarmement de la vanne à commande par solénoïde ESDY-3000. Le réarmement doit être effectué manuellement par l’opérateur sur site en intervenant sur le levier (ou bouton-poussoir) correspondant, situé sur le panneau locale de la vanne. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]) : - Très haute pression de gaz à FA-1301 PSHH-3031 - Très haut niveau de liquide FA-1301 LSHH-3014 - Très haut niveau de liquide FA-1305 LSHH-3007 - Très haute pression FA-1305 PSHH-3097 - Arrêt de l'unité de déshydratation du gaz - Très haut niveau de liquide FA-1402 LSHH-4004 - Arrêt des systèmes stockages - Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l'ouverture de la vanne de blocage ESDV-3000. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, le réarmement de la vanne à commande par solénoïde ESDY-3000 n'est pas permis, tout comme l’ouverture de la vanne de blocage ESDV-3000.

b. L'ouverture ou bien la fermeture de la vanne de blocage ESDV-3003 (bypass gaz à l’usine), s'avère exactement dans la même manière décrite sous point a.

c. L'ouverture ou bien la fermeture de la vanne de blocage ESDV-3004 (gaz combustible de mise en route), s'avère exactement dans la même manière décrite sous point a.

d. L’ouverture de la vanne de blocage ESDV-3005 (condensat à FA-1304 A/B) s'avère exactement dans la même manière décrite sous point a. Dans ce cas la logique doit vérifier qu'aucune des causes additionnelles de blocage ci-dessous, et associées au SYSTEME I-03 (v. par. 6.5.1), ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son exclusion au niveau logique par process override [si prévu]), au-delà de toutes les causes énumérées sous point a. : Haut niveau de condensat FA-1304B LSH-3022/3023 Pression élevée du condensat à FA-1304 A/B PSH-3053

e. La mise en route de l'unité de réfrigération est gérée par le DCS du package et réalisée en accord avec la procédure illustrée dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur. La logique d’installation doit toutefois vérifier qu'aucune des causes de blocage ci-dessous ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son exclusion au niveau logique par process override [si prévu]) avant de livrer l'autorisation à la mise en route du package:


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- Très haute pression de gaz à FA-1301 PSHH-3031 - Très haut niveau de liquide FA-1301 LSHH-3014 - Très haut niveau de liquide FA-1305 LSHH-3007 - Très haute pression FA-1305 PSHH-3097 - Arrêt de l'unité de déshydratation du gaz - Très haut niveau de liquide FA-1402 LSHH-4004 - Arrêt des systèmes stockages - Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Si toutes les vérifications ci-dessus auront issue positive, la logique validera la mise en route (signal de permission du SSP installation au SCF). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route package ne sera pas permise.

f. La mise en route de l'unité de déshydratation gaz est gérée par l’UCP du package et réalisée en accord avec la procédure illustrée dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur. La logique d’installation doit toutefois vérifier qu'aucune des causes de blocage ci-dessous ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son exclusion au niveau logique par process override [si prévu]) avant de livrer l'autorisation à la mise en route du package: - Très haute pression de gaz à FA-1301 PSHH-3031 - Très haut niveau de liquide FA-1301 LSHH-3014 - Très haut niveau de liquide FA-1305 LSHH-3007 - Très haute pression FA-1305 PSHH-3097 - Très haut niveau de liquide FA-1402 LSHH-4004 - Arrêt des systèmes stockages - Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Si toutes les vérifications ci-dessus auront issue positive, la logique validera la mise en route (signal de permission du SSP installation au UCP package). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route package ne sera pas permise.

g. La mise en route de l'unité de déshydratation condensat est gérée par l’UCP du package et réalisée en accord avec la procédure illustrée dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur. La logique d’installation doit toutefois vérifier qu'aucune des causes de blocage ci-dessous ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son exclusion au niveau logique par process override [si prévu]) avant de livrer l'autorisation à la mise en route du package: - Très haute pression de gaz à FA-1301 PSHH-3031 - Très haut niveau de liquide FA-1301 LSHH-3014 - Très haut niveau de liquide FA-1305 LSHH-3007 - Très haute pression FA-1305 PSHH-3097 Arrêt de l'unité de déshydratation du gaz - Très haut niveau de liquide FA-1402 LSHH-4004 - Arrêt des systèmes stockages - Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00


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Haut niveau de l’eau FA-1304 A/B LSH-3001/3033 Bas niveau de condensat FA-1304 A/B LSL-3022/3023

Remarque : Les initiateurs de blocage LSH-3001/3033 et LSL-3022/3023 sont associés au SYSTEME I-03 (v. par. 6.5.1).

Si toutes les vérifications ci-dessus auront issue positive, la logique validera la mise en route (signal de permission du SSP installation au UCP package). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route package ne sera pas permise.

h. La logique de mise en route de la chaudière BA-1401 est décrite au par. 6.9.2.a.

i. La logique de mise en route de la chaudière BA-1402 est décrite au par. 6.10.2.a.

6.4. Système I-02: Séparateur du Gaz d’Alimentation Le système logique I-02 protège le Séparateur du Gaz d’Alimentation FA-1301 si des conditions de marche incorrectes ou non sures surviennent. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 5 de 21)

6.4.1. Logique d'arrêt Le système logique I-02 s'active par effet de la cause ci-dessous : Bas niveau de l'eau FA-1301 LSL-3000

(ou bien PV mauvaise de LI-3000)

Voici l’effet découlant de l'activation du système logique I-02 : Fermeture de la vanne de sortie eau FA-1301 XV-3002 (XY-3002)

6.4.2. Logique de mise en route L’ouverture de la vanne de blocage XV-3002 (sortie eau FA-1301) exige l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde XY-3002. La deénergisation de la vanne susdite sera effectuée automatiquement quand la cause logicielle susdite disparaitra.

6.5. Système I-03: Ballon d’Alimentation Liquide


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Le système logique I-03 protège le Ballon d’Alimentation Liquide FA-1304 A/B si des conditions de marche incorrectes ou non sures surviennent. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 6 de 21)

6.5.1. Logique d'arrêt Le système logique I-03 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Bas niveau de l'eau FA-1304B LSL-3001/3033

(ou bien PV mauvaise de LI-3001/3033) 2. Haut niveau de l'eau FA-1304B LSH-3001/3033 3. Bas niveau du condensat FA-1304B LSL-3022/3023 4. Haut niveau de condensat FA-1304B LSH-3022/3023 5. Pression élevée du condensat à FA-1304 A/B PSH-3053 6. Arret de l’unité de séchage condensats

Remarques : Les seuils d'activation des causes 1 et 2 sont déterminés d'après la moyenne

des lectures des transmetteurs LT-3001 et LT-3003.

Les seuils d'activation des causes 3 et 4 sont déterminés d'après la moyenne des lectures des transmetteurs LT-3022 et LT-3023.

Les causes de blocage 3, 4, 5 comportent la possibilité de “process override” à

DCS. Voici les effets découlant de l'activation du système logique I-03 : 1. Fermeture de la vanne de sortie eau

à FA-1304 A/B XV-3005 (XY-3005) 2. Fermeture de la vanne de condensat

à l'unité de déshydratation SDV-3000 (SDY-3000) 3. Arrêt de l'unité de déshydratation du

condensat 4. Fermeture de la vanne de condensat

à FA-1304 A/B ESDV-3005 (ESDY-3005) Remarque : L’effet 3 consiste dans la transmission d'un signal de blocage de SCP à l'UCP du package de déshydratation du condensat.

Voici les enchaînements causes/effets concernant le système I-03 : Dans le cas d'activation de la cause de blocage 1, la réponse logique du système

détermine l’effet 1.


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Dans le cas d'activation des causes de blocage 2 ou 3, la réponse logique du système détermine les effets 2 et 3.

Dans le cas d'activation des causes de blocage 4 ou 5, la réponse logique du

système détermine l’effet 4. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 6, la réponse logique du système


6.5.2. Logique de mise en route a. L’ouverture de la vanne de blocage XV-3005 (sortie eau FA-1304 A/B) exige

l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde XY-3005. La deénergisation de la vanne susdite sera effectuée automatiquement quand la cause logicielle susdite disparaitra.

b. L’ouverture de la vanne de blocage SDV-3000 (condensat à unité de

déshydratation) exige le réarmement de la vanne à commande par solénoïde SDY-3000. Le réarmement doit être effectué sur DCS par l’opérateur.

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]) :

Haut niveau de l'eau FA-1304B LSH-3001/3033 Bas niveau du condensat FA-1304B LSL-3022/3023 Haut niveau du liquide de fond DA-1301 LSH-3002 Arrêt des pompes GA-1301A/B GA-1301AM/BM Arrêt de l’unité de séchage condensats

Remarque: Les initiateurs de blocage GA-1301 AM/BM sont associés au SYSTEME I-04 (v. par. 6.6.1).

Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l'ouverture de la vanne de blocage SDV-3000. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, le réarmement de la vanne à commande par solénoïde SDY-3000 n'est pas permis, tout comme l’ouverture de la vanne de blocage SDV-3000.

c. La logique de mise en route de l'unité de déshydratation du condensat est décrite au par. 6.3.2.h.

d. L’ouverture de la vanne de blocage ESDV-3005 (condensat à FA-1304 A/B) exige le réarmement de la vanne à commande par solénoïde ESDY-3005. Le réarmement doit être effectué manuellement par l’opérateur sur site en intervenant sur le levier (ou bouton-poussoir) correspondant, situé sur le panneau locale de la vanne.

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]) :


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Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Haut niveau du condensat FA-1304B LSH-3022/3023 Pression élevée du condensat à FA-1304 A/B PSH-3053

Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l'ouverture de la vanne de blocage ESDV-3005. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, le réarmement de la vanne à commande par solénoïde ESDY-3005 n'est pas permis, tout comme l’ouverture de la vanne de blocage ESDV-3005.

6.6. Système I-04: Deéthaniseur Le système logique I-04 protège le Deéthaniseur DA-1301 et les appareillages qui y sont reliés (soit Rebouilleur EA-1303, Ballon de Reflux FA-1305, Pompes de Reflux GA-1301 A/B) au cas où des conditions de marche incorrectes ou non sures surviendraient. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 7 de 21)

6.6.1. Logique d'arrêt Le système logique I-04 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Haut niveau du liquide DA-1301 LSH-3002 2. Bas niveau du liquide DA-1301 LSL-3002 3. Haute température EA-1303 TSH-3104 4. Basse température EA-1303 TSL-3104 5. Haut niveau du liquide FA-1305 LSH-3005 6. Bas niveau du liquide FA-1305 LSL-3005 7. Arrêt des pompes GA-1301A/B GA-1301AM/BM

Remarque:

® Toutes les causes de blocage ci-dessus comportent la possibilité de “process override” à DCS à l’exclusion de la cause 6

Voici les effets associés à l'activation du système logique I-04 : 1. Fermeture de la vanne de condensat

à l'unité de déshydratation SDV-3000 (SDY-3000) 2. Fermeture de la vanne de commande

du débit huile depuis EA-1303 FV-4206 (FY-4206) 3. Arrêt des pompes GA-1301A/B GA-1301AM/BM 4. Fermeture de la vanne de commande du


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niveau propylène EA-1304 LV-3986 (LY-3986) 5. Fermeture de la vanne de commande du

débit reflux à DA-1301 FV-3001 (FY-3001) Remarques : L’ effet 3 consiste en la transmission d'un signal de SCP à MCC.

Voici les enchaînements causes/effets concernant le système I-04 : Dans le cas d'activation de la cause de blocage 1, la réponse logique du système

détermine l’ effet 1.

Dans le cas d'activation de la cause de blocage 3, la réponse logique du système détermine l’effet 2.

Dans le cas d'activation de la cause de blocage 4, la réponse logique du système

détermine l’ effet 4. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 5, la réponse logique du système

détermine l’effet 4. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 6, la réponse logique du système

détermine l’effet 3. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 7, la réponse logique du système

détermine les effets 1, 3, 5.

6.6.2. Logique de mise en route a. La logique d'ouverture de la vanne SDV-3000 (condensat à unité de déshydratation)

est décrite au par. 6.5.2.b. b. L’ouverture de la vanne FV-4206 (huile depuis EA-1303) exige l’énergisation de la

vanne à commande par solénoïde FY-4206.

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]) : Haute température EA-1303 TSH-3104 Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde FY-4206. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-4206 ne s’effectue pas.

Remarque : L’énergisation de la vanne à solénoïde livre l'alimentation en air des appareils à la vanne de commande. Le degré d'ouverture de la vanne tient à la sortie du contrôleur DCS correspondant.


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c. En général, le démarrage de la pompe GA-1301-A/B peut etre effectué par le DCS

ou bien par l’opérateur sur site : le choix entre les deux s’effectue en appuyant sur le DCS le bouton-poussoir HS-3043 A/B ‘Local/Distant’. Au moins pour la première mise en route de l’installation, l'activation de la pompe GA-1301A (ou B) doit être réalisée par l'opérateur sur site en tournant le sélecteur local de démarrage correspondant HS-3006 A/B, après avoir choisi du DCS le mode ‘Local’ à travers le bouton HS-3043 A/B cité dessus. Dans ce cas, l’opérateur au DCS doit établir d'abord quelle pompe est à utiliser en tant que principale et quelle est de secours, puis en établir une séquence d'échange automatique (de A à B ou inversement). Avant de démarrer la pompe qu’on a choisi comme principale, il faut vérifier que l’installation soit bien prete au démarrage de la machine. Le bouton-poussoir HS-3014 A/B ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer la pompe en mode Manuel du site. Une fois que la pompe est démarrée, on peut presser le meme bouton poussoir, mais relatif à la pompe de secours (par exemple, le bouton HS-3014 B si on a choisi la pompe GA-1301 A comme principale), afin d’avoir disponible la permutation en automatique des pompes en cas de défaut de la pompe en marche. Concernant la permutation en automatique des pompes, elle a été vérifié sur site et elle est fonctionnelle : en tout cas, on conseille toujours de vérifier le comportement de la pompe de secours après son démarrage, en termes de bruit, de vibration, etc. Par contre, si on veut démarrer la pompe par le DCS, il faut sélectionner le mode ‘Distant’ par le bouton-poussoir HS-3043 A/B, et ensuite démarrer la pompe à travers le bouton-poussoir HS-3017 A/B au DCS. Il est bien possible d’arreter la pompe soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si la pompe est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3018 A/B au DCS ; dans le deuxième cas, si la pompe est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-3006 A/B et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’une pompe à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-3005 A/B ‘RESET‘ afin de réinitialiser la pompe, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage.

Au démarrage de la pompe, la logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active : Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Bas niveau du liquide FA-1305 LSL-3005 Bas niveau du liquide corps pompe

GA-1301A (ou B) LSL-3034 (ou 3035) (ou bien PV mauvaise de l’instrument de niveau)

Haute température GA-1301AM (ou BM) TSH-3108 (ou 3109) Défaut pompe GA-1301A (ou B) Présence tension Entretien pompe GA-1301A (ou B)


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La logique vérifie également la présence de la condition ci-dessous : vanne de commande FV-3001 FERMEE FZSC-3001 Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide la mise en route (signal de permission du SCP à MCC ). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route de la pompe ne sera pas permise

d. L’ouverture de la vanne LV-3986 (propylène à EA-1304) exige l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde LY-3986. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override): Basse température EA-1303 TSL-3104 Haut niveau du liquide FA-1305 LSH-3005 Haut niveau du liquide EA-1304 LSH-3986 Arrêt des compresseurs de réfrigération Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde LY-3986. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde LY-3986 ne s’effectue pas.


e. L’ouverture de la vanne FV-3001 (reflux DA-1301) exige l’énergisation de la vanne

à commande par solénoïde FY-3001. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active: Arrêt des pompes GA-1301A/B GA-1301AM/BM Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde FY-3001. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-3001 ne s’effectue pas.



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6.7. Système I-05: Dépropaniseur Le système logique I-05 protège le Dépropaniseur DA-1302 et les appareillages qui y sont reliés (soit Rebouilleur EA-1305, Ballon de Reflux FA-1306, Pompes de Reflux GA-1302 A/B) au cas où des conditions de marche incorrectes ou non sures surviendraient. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 8 de 21)

6.7.1. Logique d'arrêt Le système logique I-05 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Haut niveau du liquide de fond DA-1302 LSH-3008 2. Bas niveau du liquide de fond DA-1302 LSL-3008 3. Haute température EA-1305 TSH-3112 4. Basse température EA-1305 TSL-3112 5. Bas niveau du liquide FA-1306 LSL-3011 6. Arrêt des pompes GA-1302A/B GA-1302AM/BM

Remarque:

® Toutes les causes de blocage ci-dessus comportent la possibilité de “process override” à DCS à l’exclusion de la cause 5.

Voici les effets découlant de l'activation du système logique I-05 : 1. Arrêt des ventilateurs EC-1302 A/B EC-1302AM-1

EC-1302AM-2 EC-1302AM-3 EC-1302BM-1 EC-1302BM-2 EC-1302BM-3

2. Fermeture de la vanne de commande du débit huile chaude depuis EA-1305 FV-4204 (FY-4204)

3. Arrêt des pompes GA-1302A/B GA-1302AM/BM 4. Arrêt des ventilateurs EC-1303 EC-1303M-1

EC-1303M-2 5. Fermeture de la vanne de commande du

débit reflux à DA-1302 FV-3002 (FY-3002)

Remarques : Les effets1,3 et 4 consistent en la transmission d'un signal de SCP à MCC. L’effet 4 a une temporisation de 5 minutes.

Voici les enchaînements causes/effets concernant le système I-05 :


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1. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 3, la réponse logique du système

détermine l’effet 2. 2. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 4, la réponse logique du système

détermine l’ effet 1. 3. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 5, la réponse logique du système

détermine les effets 3, 4. 4. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 6, la réponse logique du système

détermine l’ effet 5.

6.7.2. Logique de mise en route a. En général, le démarrage des ventilateurs de EC-1302 A/B peut etre effectué par le

DCS ou bien par l’opérateur sur site : le choix entre les deux s’effectue en appuyant sur le DCS le bouton-poussoir HS-3009 A1/A2/A3-B1/B2/B3 ‘Local/Distant’. Si l’opérateur veut démarrer le ventilateur du site, il doit tourner le sélecteur local de démarrage correspondant HS-3007 A1/A2/A3-B1/B2/B3, après avoir choisi du DCS le mode ‘Local’ à travers le bouton HS-3009 A1/A2/A3-B1/B2/B3 cité dessus. Le bouton-poussoir HS-3010 A1/A2/A3-B1/B2/B3 ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer le ventilateur en mode Manuel du site. Par contre, si on veut démarrer le ventilateur par le DCS, il faut sélectionner le mode ‘Distant’ par le bouton-poussoir HS-3009 A1/A2/A3-B1/B2/B3, et ensuite choisir si on va démarrer le ventilateur en Auto, c’est-à-dire selon le signal du TIC-3045, ou bien en Manuel, à travers le bouton-poussoir HS-3011 A1/A2/A3-B1/B2/B3 A/B au DCS. Il est bien possible d’arreter le ventilateur soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si le ventilateur est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3012 A1/A2/A3-B1/B2/B3 au DCS ; dans le deuxième cas, si le ventilateur est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-3007 A1/A2/A3-B1/B2/B3 et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’un ventilateur à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-3030 A1/A2/A3-B1/B2/B3 ‘RESET‘ afin de réinitialiser le ventilateur, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage.

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]) : Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Basse température EA-1305 TSL-3112 Haute vibration du ventilateur VSH-3000A1/A2/A3B1/B2/B3 Défaut ventilateur Présence tension Entretien ventilateur


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Si toutes les vérifications ci-dessus auront issue positive, la logique validera la mise en route (signal de permission de SCP à MCC). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route des ventilateurs de l'aéroréfrigérant ne sera pas permise.

b. L’ouverture de la vanne FV-4204 (huile depuis EA-1305) exige l’énergisation de la

vanne à commande par solénoïde FY-4204.

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]): Haute température EA-1305 TSH-3112 Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l ‘énergisation de la vanne à solénoïde FY-4204. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-4204 ne s’effectue pas.



ou bien par l’opérateur sur site : le choix entre les deux s’effectue en appuyant sur le DCS le bouton-poussoir HS-3051 A/B ‘Local/Distant’. Au moins pour la première mise en route de l’installation, l'activation de la pompe GA-1302A (ou B) doit être réalisée par l'opérateur sur site en tournant le sélecteur local de démarrage correspondant HS-3020 A/B, après avoir choisi du DCS le mode ‘Local’ à travers le bouton HS-3051 A/B cité dessus. Dans ce cas, l’opérateur au DCS doit établir d'abord quelle pompe est à utiliser en tant que principale et quelle est de secours, puis en établir une séquence d'échange automatique (de A à B ou inversement). Avant de démarrer la pompe qu’on a choisi comme principale, il faut vérifier que l’installation soit bien prete au démarrage de la machine. Le bouton-poussoir HS-3029 A/B ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer la pompe en mode Manuel du site. Une fois que la pompe est démarrée, on peut presser le meme bouton poussoir, mais relatif à la pompe de secours (par exemple, le bouton HS-3029 B si on a choisi la pompe GA-1302 A comme principale), afin d’avoir disponible la permutation en automatique des pompes en cas de défaut de la pompe en marche. Concernant la permutation en automatique des pompes, elle a été vérifié sur site et elle est fonctionnelle : en tout cas, on conseille toujours de vérifier le comportement de la pompe de secours après son démarrage, en termes de bruit, de vibration, etc. Par contre, si on veut démarrer la pompe par le DCS, il faut sélectionner le mode ‘Distant’ par le bouton-poussoir HS-3051 A/B, et ensuite démarrer la pompe à travers le bouton-poussoir HS-3031 A/B au DCS.


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Il est bien possible d’arreter la pompe soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si la pompe est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3030 A/B au DCS ; dans le deuxième cas, si la pompe est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-3020 A/B et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’une pompe à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-3019 A/B ‘RESET‘ afin de réinitialiser la pompe, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active : Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Bas niveau du liquide FA-1306 LSL-3011 Bas niveau du liquide corps pompe


Haute température GA-1302 AM (ou BM) TSH-3113 (ou 3114) Défaut pompe GA-1302A (ou B) Présence tension Entretien pompe GA-1302A (ou B) La logique vérifie également la présence des conditions ci-dessous : Vanne de commande FV-3002 FERMEE FZSC-3002 Vanne de commande PV-3021A FERMEE PZSC-3021A Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide la mise en route (signal de permission du SCP à MCC ). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route de la pompe ne sera pas permise.

d. En général, le démarrage des ventilateurs de EC-1303 peut etre effectué par le

DCS ou bien par l’opérateur sur site : le choix entre les deux s’effectue en appuyant sur le DCS le bouton-poussoir HS-3024 1/2 ‘Local/Distant’. Si l’opérateur veut démarrer le ventilateur du site, il doit tourner le sélecteur local de démarrage correspondant HS-3022 1/2, après avoir choisi du DCS le mode ‘Local’ à travers le bouton HS-3024 1/2 cité dessus. Le bouton-poussoir HS-3025 1/2 ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer le ventilateur en mode Manuel du site. Par contre, si on veut démarrer le ventilateur par le DCS, il faut sélectionner le mode ‘Distant’ par le bouton-poussoir HS-3024 1/2, et ensuite choisir si on va démarrer le ventilateur en Auto, c’est-à-dire selon le signal du TIC-3051, ou bien en Manuel, à travers le bouton-poussoir HS-3026 1/2 au DCS. Il est bien possible d’arreter le ventilateur soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si le ventilateur est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3027 1/2 au DCS ; dans le deuxième cas, si le ventilateur est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-3022 1/2 et arreter la machine.


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Dans le cas d’arret d’un ventilateur à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-3028 1/2 ‘RESET‘ afin de réinitialiser le ventilateur, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active: Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Bas niveau du liquide FA-1306 LSL-3011 Haute vibration du ventilateur VSH-3001-1/2 Défaut ventilateur Présence tension Entretien ventilateur


e. L’ouverture de la vanne FV-3002 (reflux DA-1302) exige l’énergisation de la vanne

à commande par solénoïde FY-3002. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active: Arrêt des pompes GA-1302A GA-1302AM/BM Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde FY-3002. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-3002 ne s’effecute pas.


6.8. Système I-06: Débutaniseur Le système logique I-06 protège le Débutaniseur DA-1303 et les appareillages qui y sont reliés (soit Rebouilleur EA-1306, Ballon de Reflux FA-1307, Pompes de Reflux GA-1303 A/B) au cas où des conditions de marche incorrectes ou non sures surviendraient. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 9 de 21)


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6.9.5. Logique d'arrêt

Le système logique I-06 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Haut niveau du liquide de fond DA-1303 LSH-3027 2. Bas niveau du liquide de fond DA-1303 LSL-3027 3. Haute température EA-1306 TSH-3107 4. Basse température EA-1306 TSL-3107 5. Bas niveau du liquide FA-1307 LSL-3031 6. Arrêt des pompes GA-1303A/B GA-1303AM/BM

Remarque:

® Toutes les causes de blocage ci-dessus comportent la possibilité de “process override” à DCS à l’exclusion de la cause 5.

Voici les effets découlant de l'activation du système logique I-06 :

1. Arrêt des ventilateurs EC-1304 EC-1304M-1

EC-1304M-2 EC-1304M-3

2. Fermeture de la vanne de commande du débit huile chaude depuis EA-1306 FV-4205 (FY-4205)

3. Arrêt des pompes GA-1303A/B GA-1303AM/BM 4. Arrêt des ventilateurs EC-1307 EC-1307M-1

EC-1307M-2 5. Fermeture de la vanne de commande du

débit reflux à DA-1303 FV-3009 (FY-3009)

Remarques : Les effets 1,3,4 consistent en la transmission d'un signal à MCC. L’effet 4 a une temporisation de 5 minutes.

Voici les enchaînements causes/effets concernant le système I-06 : 2. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 3, la réponse logique du système


détermine l’ effet 1. 7. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 5, la réponse logique du système

détermine les effets 3,4. 8. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 6, la réponse logique du système

détermine les effets 1 et 5.


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6.9.6. Logique de mise en route

a. En général, le démarrage des ventilateurs de EC-1304 peut etre effectué par le DCS

ou bien par l’opérateur sur site : le choix entre les deux s’effectue en appuyant sur le DCS le bouton-poussoir HS-3037 1/2/3 ‘Local/Distant’. Si l’opérateur veut démarrer le ventilateur du site, il doit tourner le sélecteur local de démarrage correspondant HS-3035 1/2/3, après avoir choisi du DCS le mode ‘Local’ à travers le bouton HS-3037 1/2/3 cité dessus. Le bouton-poussoir HS-3038 1/2/3 ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer le ventilateur en mode Manuel du site. Par contre, si on veut démarrer le ventilateur par le DCS, il faut sélectionner le mode ‘Distant’ par le bouton-poussoir HS-3037 1/2/3, et ensuite choisir si on va démarrer le ventilateur en Auto, c’est-à-dire selon le signal du TIC-3068, ou bien en Manuel, à travers le bouton-poussoir HS-3039 1/2/3 au DCS. Il est bien possible d’arreter le ventilateur soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si le ventilateur est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3040 1/2/3 au DCS ; dans le deuxième cas, si le ventilateur est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-3035 1/2/3 et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’un ventilateur à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-3041 1/2/3 ‘RESET‘ afin de réinitialiser le ventilateur, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage.

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]) : Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Basse température EA-1306 TSL-3107 Arrêt des pompes GA-1303A/B GA-1303AM/BM Haute vibration du ventilateur VSH-3002-1/2/3 Défaut ventilateur Présence tension Entretien ventilateur


b. L’ouverture de la vanne FV-4205 (huile depuis EA-1306) exige l’énergisation de la

vanne à commande par solénoïde FY-4205. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]): Haute température EA-1306 TSH-3107


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Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde FY-4205. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-4205 ne s’effectue pas.



ou bien par l’opérateur sur site : le choix entre les deux s’effectue en appuyant sur le DCS le bouton-poussoir HS-3057 A/B ‘Local/Distant’. Au moins pour la première mise en route de l’installation, l'activation de la pompe GA-1303A (ou B) doit être réalisée par l'opérateur sur site en tournant le sélecteur local de démarrage correspondant HS-3056 A/B, après avoir choisi du DCS le mode ‘Local’ à travers le bouton HS-3057 A/B cité dessus. Dans ce cas, l’opérateur au DCS doit établir d'abord quelle pompe est à utiliser en tant que principale et quelle est de secours, puis en établir une séquence d'échange automatique (de A à B ou inversement). Avant de démarrer la pompe qu’on a choisi comme principale, il faut vérifier que l’installation soit bien prete au démarrage de la machine. Le bouton-poussoir HS-3034 A/B ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer la pompe en mode Manuel du site. Une fois que la pompe est démarrée, on peut presser le meme bouton poussoir, mais relatif à la pompe de secours (par exemple, le bouton HS-3034 B si on a choisi la pompe GA-1303 A comme principale), afin d’avoir disponible la permutation en automatique des pompes en cas de défaut de la pompe en marche. Concernant la permutation en automatique des pompes, elle a été vérifié sur site et elle est fonctionnelle : en tout cas, on conseille toujours de vérifier le comportement de la pompe de secours après son démarrage, en termes de bruit, de vibration, etc. Par contre, si on veut démarrer la pompe par le DCS, il faut sélectionner le mode ‘Distant’ par le bouton-poussoir HS-3057 A/B, et ensuite démarrer la pompe à travers le bouton-poussoir HS-3059 A/B au DCS. Il est bien possible d’arreter la pompe soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si la pompe est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3058 A/B au DCS ; dans le deuxième cas, si la pompe est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-3056 A/B et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’une pompe à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-3061 A/B ‘RESET‘ afin de réinitialiser la pompe, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active : Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Bas niveau du liquide FA-1307 LSL-3031 Bas niveau du liquide corps pompe


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Haute température GA-1303AM (ou BM) TSH-3110 (ou 3111) Défaut pompe GA-1303A (ou B) Présence tension Entretien pompe GA-1303A (ou B)

La logique vérifie également la présence des conditions ci-dessous : Vanne de commande FV-3009 FERMEE FZSC-3009 Vanne de commande PV-3056A FERMEE PZSC-3056A Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide la mise en route (signal de permission du SCP à MCC ). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route de la pompe ne sera pas permise.

d. En général, le démarrage des ventilateurs de EC-1307 peut etre effectué par le

DCS ou bien par l’opérateur sur site : le choix entre les deux s’effectue en appuyant sur le DCS le bouton-poussoir HS-3044 1/2 ‘Local/Distant’. Si l’opérateur veut démarrer le ventilateur du site, il doit tourner le sélecteur local de démarrage correspondant HS-3042 1/2, après avoir choisi du DCS le mode ‘Local’ à travers le bouton HS-3044 1/2 cité dessus. Le bouton-poussoir HS-3045 1/2 ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer le ventilateur en mode Manuel du site. Par contre, si on veut démarrer le ventilateur par le DCS, il faut sélectionner le mode ‘Distant’ par le bouton-poussoir HS-3044 1/2, et ensuite choisir si on va démarrer le ventilateur en Auto, c’est-à-dire selon le signal du TIC-3084, ou bien en Manuel, à travers le bouton-poussoir HS-3046 1/2 au DCS. Il est bien possible d’arreter le ventilateur soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si le ventilateur est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3047 1/2 au DCS ; dans le deuxième cas, si le ventilateur est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-3042 1/2 et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’un ventilateur à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-3048 1/2 ‘RESET‘ afin de réinitialiser le ventilateur, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active : Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Bas niveau du liquide FA-1307 LSL-3031 Haute vibration du ventilateur VSH-3003-1/2 Défaut ventilateur Présence tension Entretien ventilateur Si toutes les vérifications ci-dessus auront issue positive, la logique validera la mise en route (signal de permission de SCP à MCC).


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Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route des ventilateurs de l'aéroréfrigérant ne sera pas permise.

e. En général, le démarrage des ventilateurs de EC-1305 peut etre effectué par le

DCS ou bien par l’opérateur sur site : le choix entre les deux s’effectue en appuyant sur le DCS le bouton-poussoir HS-3051 1/2 ‘Local/Distant’. Si l’opérateur veut démarrer le ventilateur du site, il doit tourner le sélecteur local de démarrage correspondant HS-3049 1/2, après avoir choisi du DCS le mode ‘Local’ à travers le bouton HS-3051 1/2 cité dessus. Le bouton-poussoir HS-3052 1/2 ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer le ventilateur en mode Manuel du site. Par contre, si on veut démarrer le ventilateur par le DCS, il faut sélectionner le mode ‘Distant’ par le bouton-poussoir HS-3051 1/2, et ensuite choisir si on va démarrer le ventilateur en Auto, c’est-à-dire selon le signal du TIC-3094, ou bien en Manuel, à travers le bouton-poussoir HS-3053 1/2 au DCS. Il est bien possible d’arreter le ventilateur soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si le ventilateur est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3054 1/2 au DCS ; dans le deuxième cas, si le ventilateur est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-3049 1/2 et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’un ventilateur à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-3055 1/2 ‘RESET‘ afin de réinitialiser le ventilateur, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage. La logique vérifie que la cause de blocage ci-dessous ne soit pas active : Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Haute vibration du ventilateur VSH-3004-1/2 Défaut ventilateur Présence tension Entretien ventilateur Si la vérification ci-dessus a eu une issue positive, la logique validera la mise en route (signal de permission de SCP à MCC). Inversement, si la vérification a eu une issue négative, la mise en route des ventilateurs de l'aéroréfrigérant ne sera pas permise.

f. L’ouverture de la vanne FV-3009 (reflux DA-1303) exige l’énergisation de la vanne

à commande par solénoïde FY-3009. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active : Arrêt des pompes GA-1303A/B GA-1303AM/BM Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde FY-3009. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-3009 ne s’effectue pas.

Remarque :


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L’énergisation de la vanne à solénoïde livre l'alimentation en air des appareils à la vanne de commande. Le degré d'ouverture de la vanne tient à la sortie du contrôleur DCS correspondant.

6.9. Système I-07: Huile Chaude à Rebouilleurs Le système logique I-07 protège la Chaudière BA-1401 et les appareillages qui y sont reliés au cas où des conditions de marche incorrectes ou non sures surviendraient. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 10 de 21)

6.9.1. Logique d'arrêt Le système logique I-07 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Bas débit huile à BA-1401 FSL-4200 2. Bas niveau huile FA-1401 LSL-4201 3. Arrêt des pompes GA-1401A/B GA-1401AM/BM 4. Haute température huile à GA-1401 A/B TSH-4200 5. Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 6. Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00

Remarques : Les causes de blocage 1, 2 et 4 comportent la possibilité de “process override” à DCS.

Voici les effets découlant de l'activation du système logique I-07 : 1. Ouverture de la vanne de recirculation huile FV-4203 (FY-4203) 2. Arrêt des pompes GA-1401A/B GA-1401AM/BM 3. Arrêt partiel BA-1401 4. Arrêt total BA-1401

Remarques : L’ effet 2 consiste en la transmission d'un signal de SSP à MCC. L’ effet 3 consiste en la transmission d'un signal de SCP à l’UCP de la

chaudière, lequel éteint le brûleur principal en laissant le pilote en fonctionnement (condition de “hot standby”).

L’ effet 4 consiste en la transmission d'un signal de SSP ou SSU à l’ UCP de la

chaudière. Voici les enchaînements causes/effets concernant le système I-07 :


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1. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 1, la réponse logique du système détermine l’effet 1.


détermine les effets 1, 2 3. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 3, la réponse logique du système

détermine les effets 1 et 4. 4. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 4, la réponse logique du système




6.9.2. Logique de mise en route a. La mise en route de la chaudière est gérée par l’UCP et réalisée en accord avec la

procédure illustrée dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur. La logique d’installation doit toutefois vérifier qu'aucune des causes de blocage ci-dessous ne soit active) avant de livrer l'autorisation à l'allumage du brûleur pilote: Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Arrêt des pompes GA-1401A/B GA-1401AM/BM Si toutes les vérifications ci-dessus ont une issue positive, la logique valide l'allumage du pilote (signal de permission de SSU/SCP à UCP chaudière). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l'allumage du pilote ne sera pas permis. L'allumage du brûleur principal exige qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son exclusion au niveau logique par process override):

Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Haute température huile à GA-1401 A/B TSH-4200

Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide l'allumage du brûleur principal (signal de permission de SSP/SCP à UCP chaudière). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l'allumage du brûleur principal ne sera pas permis.

b. En général, le démarrage de la pompe GA-1401-A/B peut etre effectué seulement

par l’opérateur sur site, dans la manière suivante: avant tout, il faut appuyer sur le DCS le bouton-poussoir HS-4201 A/B ‘Local/Distant’ pour sélectionner le mode


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Local ; ensuite, il faut tourner le sélecteur local de démarrage correspondant HS-4200 A/B. L’opérateur au DCS doit établir d'abord quelle pompe est à utiliser en tant que principale et quelle est de secours, puis en établir une séquence d'échange automatique (de A à B ou inversement). Avant de démarrer la pompe qu’on a choisi comme principale, il faut vérifier que l’installation soit bien prete au démarrage de la machine. Le bouton-poussoir HS-3004 A/B ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer la pompe en mode Manuel du site. De plus, le bouton poussoir HS-4207 A/B ‘Test/Marche’ peut permettre un essai de fonctionnement en local de la pompe. Une fois que la pompe est démarrée, on peut presser le meme bouton poussoir, mais relatif à la pompe de secours (par exemple, le bouton HS-3004 B si on a choisi la pompe GA-1401 A comme principale), afin d’avoir disponible la permutation en automatique des pompes en cas de défaut de la pompe en marche. Concernant la permutation en automatique des pompes, elle a été vérifié sur site et elle est fonctionnelle : en tout cas, on conseille toujours de vérifier le comportement de la pompe de secours après son démarrage, en termes de bruit, de vibration, etc. Il est bien possible d’arreter la pompe soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si la pompe est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3021 A/B au DCS ; dans le deuxième cas, si la pompe est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-4200 A/B et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’une pompe à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-4205 A/B ‘RESET‘ afin de réinitialiser la pompe, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]): Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Bas niveau huile FA-1401 LSL-4201

(ou bien PV mauvaise de l’instrument de niveau) Haute température GA-1401AM (ou BM) TSH-4214 (ou 4215)

(ou bien PV mauvaise de l’instrument de température) Défaut pompe GA-1401A (ou B) Bas courant Entretien pompe GA-1401A (ou B) Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide la mise en route (signal de permission du SCP à MCC ). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route de la pompe ne sera pas permise.

c. La fermeture de la vanne FV-4203 (recirculation huile) exige l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-4203.

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]):


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Bas débit huile à BA-1401 FSL-4200 Bas niveau huile FA-1401 LSL-4201 Arrêt des pompes GA-1401A/B GA-1401AM/BM Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde FY-4203. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-4203 ne s’effectue pas.


d. L’ouverture de la vanne de blocage ESDV-4200 (huile chaude à BA-1401) exige le

réarmement de la vanne à commande par solénoïde ESDY-4200. Le réarmement doit être effectué manuellement par l’opérateur sur site en intervenant sur le levier (ou bouton-poussoir) correspondant, situé sur le panneau locale de la vanne. La logique vérifie que la cause de blocage ci-dessous ne soit pas active: Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Si la vérification ci-dessus a eu une issue positive, la logique passe à l'ouverture de la vanne de blocage ESDV-4200. Inversement, si la vérification a eu une issue négative, le réarmement de la vanne à commande par solénoïde ESDY-4200 n'est pas permis, tout comme l’ouverture de la vanne de blocage ESDV-4200.

e. L’ouverture de la vanne PV-4800 (azote à FA-1401/1407) exige le réarmement de la vanne à commande par solénoïde PY-4800. Le réarmement doit être effectué manuellement par l’opérateur sur site en intervenant sur le levier (ou bouton-poussoir) correspondant, situé sur le panneau locale de la vanne. La logique vérifie que la cause de blocage ci-dessous ne soit pas active: Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Si la vérification ci-dessus a eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde PY-4800. Inversement, si la vérification a eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde PY-4800 ne s’effectue pas.


f. L’ouverture de la vanne PV-4801 (purge FA-1401/1407) s'avère exactement de la

même manière décrite sous point e.


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6.10. Système I-08: Huile Chaude à Déshydratation Le système logique I-08 protège la Chaudière BA-1402 et les appareillages qui y sont reliés au cas où des conditions de marche incorrectes ou non sures surviendraient. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 11 de 21)

6.10.1. Logique d'arrêt Le système logique I-08 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Bas débit huile à BA-1402 FSL-4301 2. Bas niveau huile FA-1407 LSL-4301 3. Arrêt des pompes GA-1408A/B GA-1408AM/BM 4. Haute température huile à GA-1408 A/B TSH-4300 5. Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 6. Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00

Remarques : Les causes de blocage 1, 2 et 4 comportent la possibilité de “process override” à DCS.

Voici les effets découlant de l'activation du système logique I-08 : 1. Ouverture de la vanne de recirculation huile FV-4303 (FY-4303) 2. Arrêt des pompes GA-1408A/B GA-1408AM/BM 3. Arrêt partiel chaudière BA-1402 4. Arrêt total chaudière BA-1402

Remarques : L’ effet 2 consiste en la transmission d'un signal de SSP à MCC. L’ effet 3 consiste en la transmission d'un signal de SCP à l’UCP de la

chaudière, lequel éteint le brûleur principal en laissant le pilote en fonctionnement (condition de “hot standby”).

L’ effet 4 consiste en la transmission d'un signal de SSP ou SSU à l’ UCP de la

chaudière. Voici les enchaînements causes/effets concernant le système I-08 : 1. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 1, la réponse logique du système



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2. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 2, la réponse logique du système détermine les effets 1, 2


détermine les effets 1 et 4. 4. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 4, la réponse logique du système




6.10.2. Logique de mise en route a. La mise en route de la chaudière est gérée par l’UCP et réalisée en accord avec la

procédure illustrée dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur. La logique d’installation doit toutefois vérifier qu'aucune des causes de blocage ci-dessous ne soit active avant de livrer l'autorisation à l'allumage du brûleur pilote: Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt de procédé installation SYSTEME I-01 Arrêt des pompes GA-1408A/B GA-1408AM/BM Si toutes les vérifications ci-dessus ont une issue positive, la logique valide l'allumage du pilote (signal de permission de SSU/SCP à UCP chaudière). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l'allumage du pilote ne sera pas permis. L'allumage du brûleur principal exige qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son exclusion au niveau logique par process override):

Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-01 Haute température huile à GA-1408 A/B TSH-4300

Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide l'allumage du brûleur principal (signal de permission de SSP/SCP à UCP chaudière). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l'allumage du brûleur principal ne sera pas permis.

b. En général, le démarrage de la pompe GA-1408-A/B peut etre effectué seulement

par l’opérateur sur site, dans la manière suivante: avant tout, il faut appuyer sur le DCS le bouton-poussoir HS-4301 A/B ‘Local/Distant’ pour sélectionner le mode Local ; ensuite, il faut tourner le sélecteur local de démarrage correspondant HS-4300 A/B.


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L’opérateur au DCS doit établir d'abord quelle pompe est à utiliser en tant que principale et quelle est de secours, puis en établir une séquence d'échange automatique (de A à B ou inversement). Avant de démarrer la pompe qu’on a choisi comme principale, il faut vérifier que l’installation soit bien prete au démarrage de la machine. Le bouton-poussoir HS-3033 A/B ‘Auto/Manuel’ sur DCS doit etre pressé afin de démarrer la pompe en mode Manuel du site. De plus, le bouton poussoir HS-4307 A/B ‘Test/Marche’ peut permettre un essai de fonctionnement en local de la pompe. Une fois que la pompe est démarrée, on peut presser le meme bouton poussoir, mais relatif à la pompe de secours (par exemple, le bouton HS-3033 B si on a choisi la pompe GA-1408 A comme principale), afin d’avoir disponible la permutation en automatique des pompes en cas de défaut de la pompe en marche. Concernant la permutation en automatique des pompes, elle a été vérifié sur site et elle est fonctionnelle : en tout cas, on conseille toujours de vérifier le comportement de la pompe de secours après son démarrage, en termes de bruit, de vibration, etc. Il est bien possible d’arreter la pompe soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si la pompe est en mode ‘Distant’, il suffit de presser le bouton-poussoir HS-3050 A/B au DCS ; dans le deuxième cas, si la pompe est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-4300 A/B et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’une pompe à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-4305 A/B ‘RESET‘ afin de réinitialiser la pompe, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]): Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Bas niveau huile FA-1407 LSL-4301

(ou bien PV mauvaise de l’instrument de niveau) Haute température GA-1408AM (ou BM) TSH-4314 (ou 4315)

(ou bien PV mauvaise de l’instrument de température) Défaut pompe GA-1408A (ou B) Bas courant Entretien pompe GA-1408A (ou B) Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide la mise en route (signal de permission du SCP à MCC ). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route de la pompe ne sera pas permise.

c. La fermeture de la vanne FV-4303 (recirculation huile) exige l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-4303. La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]): Bas débit huile à BA-1402 FSL-4301 Bas niveau huile FA-1407 LSL-4301 Arrêt des pompes GA-1408A/B GA-1408AM/BM


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Si toutes les vérification ci-dessus ont eu une issue positive, la logique passe à l’énergisation de la vanne à solénoïde FY-4303. Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, l’énergisation de la vanne à commande par solénoïde FY-4303 ne s’effectue pas.


d. L’ouverture de la vanne de blocage ESDV-4300 (huile chaude à BA-1402) exige le

réarmement de la vanne à commande par solénoïde ESDY-4300. Le réarmement doit être effectué manuellement par l’opérateur sur site en intervenant sur le levier (ou bouton-poussoir) correspondant, situé sur le panneau locale de la vanne.

La logique vérifie que la cause de blocage ci-dessous ne soit pas active: Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Si la vérification ci-dessus a eu une issue positive, la logique passe à l'ouverture de la vanne de blocage ESDV-4300. Inversement, si la vérification a eu une issue négative, le réarmement de la vanne à commande par solénoïde ESDY-4300 n'est pas permis, tout comme l’ouverture de la vanne de blocage ESDV-4300.

6.11. Système I-09: Torche et Drainages Le système logique I-09 protège les système de torche, drainages fermés, drainages ouverts et les appareillages qui y sont reliés au cas où des conditions de marche incorrectes ou non sures surviendraient. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 12 de 21)

6.11.1. Logique d'arrêt Le système logique I-09 s'active lors de l'une des causes ci-dessous : 1. Bas niveau du liquide FA-1402 LSL-4005 2. Bas niveau du liquide FA-1403 LSL-4001 3. Bas niveau du liquide AD-1402 LSL-4006 Voici les effets découlant de l'activation du système logique I-09 :


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1. Arrêt de la pompe GA-1405 GA-1405M 2. Arrêt de la pompe GA-1406 GA-1406M 3. Arrêt de la pompe GA-1407 GA-1407M Voici les enchaînements causes/effets concernant le système I-09 : 7. Dans le cas d'activation de la cause de blocage 1, la réponse logique du système




6.11.2. Logique de mise en route a. La gestion de la pompe GA-1405 peut etre effectuée par le DCS ou bien par

l’opérateur sur site. Avant tout, il faut donc appuyer sur le DCS le bouton-poussoir HS-4013 ‘Local/Distant’ pour sélectionner le mode choisi. Si on choisit le mode ‘Distant’, afin de démarrer la pompe il faut aussi sélectionner le mode ‘Auto’ en appuyant sur le sélecteur HS-4017 ‘Auto/Manuel’ : la pompe GA-1405 va démarrer automatiquement selon le seuil ‘H’ du transmetteur de niveau LT-4005. Si on choisit le mode ‘Local’, afin de démarrer la pompe il faut aussi sélectionner le mode ‘Manuel’ en appuyant sur le sélecteur HS-4017 ‘Auto/Manuel’ : ensuite, il faut tourner le sélecteur local de démarrage HS-4003. Il est possible d’arreter la pompe soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si la pompe est en mode ‘Distant’, on peut sélectionner le mode ’Manuel’ et ensuite presser le bouton-poussoir d’arret HS-4018 au DCS ; par contre, on peut sélectionner le mode ‘Auto’, et la pompe va s’arreter selon le seuil ‘L1’ du transmetteur de niveau LT-4005. Dans le deuxième cas, si la pompe est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-4003 et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’une pompe à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-4014 ‘RESET‘ afin de réinitialiser la pompe, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]): Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Bas niveau du liquide FA-1402 LSL-4005

(ou bien PV mauvaise de l’instrument de niveau) Haute température GA-1405M TSH-4003 Défaut pompe GA-1405 Présence tension Bas courant


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Entretien pompe GA-1405 Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide la mise en route (signal de permission du SCP à MCC ). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route de la pompe ne sera pas permise.

b. La gestion de la pompe GA-1406 peut etre effectuée par le DCS ou bien par

l’opérateur sur site. Avant tout, il faut donc appuyer sur le DCS le bouton-poussoir HS-4011 ‘Local/Distant’ pour sélectionner le mode choisi. Si on choisit le mode ‘Distant’, afin de démarrer la pompe il faut aussi sélectionner le mode ‘Auto’ en appuyant sur le sélecteur HS-4015 ‘Auto/Manuel’ : la pompe GA-1406 va démarrer automatiquement selon le seuil ‘H’ du transmetteur de niveau LT-4001. Si on choisit le mode ‘Local’, afin de démarrer la pompe il faut aussi sélectionner le mode ‘Manuel’ en appuyant sur le sélecteur HS-4015 ‘Auto/Manuel’ : ensuite, il faut tourner le sélecteur local de démarrage HS-4002. Il est possible d’arreter la pompe soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, si la pompe est en mode ‘Distant’, on peut sélectionner le mode ’Manuel’ et ensuite presser le bouton-poussoir d’arret HS-4016 au DCS ; par contre, on peut sélectionner le mode ‘Auto’, et la pompe va s’arreter selon le seuil ‘L1’ du transmetteur de niveau LT-4001. Dans le deuxième cas, si la pompe est en mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local HS-4002 et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’une pompe à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-4012 ‘RESET‘ afin de réinitialiser la pompe, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]): Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Bas niveau du liquide FA-1403 LSL-4001

(ou bien PV mauvaise de l’instrument de niveau) Haute température GA-1406M TSH-4002 Défaut pompe GA-1406 Présence tension Bas courant Entretien pompe GA-1406 Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide la mise en route (signal de permission du SCP à MCC ). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route de la pompe ne sera pas permise.

c. La gestion de la pompe GA-1407 peut etre effectuée par le DCS ou bien par

l’opérateur sur site.


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Avant tout, il faut donc appuyer sur le DCS le bouton-poussoir HS-4009 ‘Local/Distant’ pour sélectionner le mode choisi. Si on choisit le mode ‘Distant’, la pompe GA-1407 va démarrer automatiquement selon le seuil ‘H’ du transmetteur de niveau LT-4006. Si on choisit le mode ‘Local’, il faut tourner le sélecteur local de démarrage HS-4006. Il est possible d’arreter la pompe soit du DCS, soit du site : dans le premier cas, la pompe va s’arreter selon le seuil ‘L1’ du transmetteur de niveau LT-4001 ;dans le deuxième cas, il faut tourner le sélecteur local HS-4006 et arreter la machine. Dans le cas d’arret d’une pompe à cause d’un défaut, quand le défaut disparait, il faut presser du DCS le bouton-poussoir HS-4010 ‘RESET‘ afin de réinitialiser la pompe, c’est-à-dire de la rendre de nouveau disponible au démarrage

La logique vérifie qu'aucune des causes de blocage ne soit active (soit absence de cause de blocage ou son inhibition au niveau logique par process override [si prévu]): Activation de l’arrêt d'urgence installation SYSTEME I-00 Bas niveau du liquide AD-1402 LSL-4006

(ou bien PV mauvaise de l’instrument de niveau) Défaut pompe GA-1407 Présence tension Entretien pompe GA-1407 Si toutes les vérifications ci-dessus ont eu une issue positive, la logique valide la mise en route (signal de permission du SCP à MCC ). Inversement, si une ou plusieurs vérifications ont eu une issue négative, la mise en route de la pompe ne sera pas permise.

d. La gestion de l’allumage des brûleurs de la Torche CB-1401 et de la Fosse

d’Incinération AD-1401 peut etre effectuée en mode ‘Auto’ ou bien en mode ‘Manu’. Le sélecteur HS-4100-T (‘Torche Auto/Manu’) au DCS et HS-4100-F (‘Fosse Auto/Manu’) au DCS respectivement permettent de sélectionner le mode Automatique ou bien Manuel d’allumage de la Torche ou bien de la Fosse. Si on sélectionne le mode ‘Auto’, l’allumage de la torche s’effectue automatiquement selon la séquence détaillée dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur (voir Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-02-01-02 (vol.4). Si on sélectionne le mode ‘Manuel’, l’opérateur sur site va allumer le pilote de torche ou bien de fosse sélectionné à partir du panneau local. En détail, le sélecteur à 3 positions HS-4105-T placé sur le face-avant du panneau local permet de sélectionner le pilote de la torche à allumer ; ensuite, le bouton-poussoir HS-4104-T permet l’allumage du pilote sélectionné. De la meme manière, le sélecteur à 2 positions HS-4105-F placé sur le face-avant du panneau local permet de sélectionner le pilote de la fosse à allumer ; ensuite, le bouton-poussoir HS-4104-F permet l’allumage du pilote sélectionné. Chaque pilote est équipé d’une thermocouple de type K qui mesure la température : en cas de marche normale (température au dessus de 200°C), la visualisation BAH-4110/4111/4112/4113/4114 est allumée sur le panneau local ; si par contre la température descend au-dessous de 200°C (seuil du relais auquel la thermocouple


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est connectée), la visualisation de basse température BAL-4110/4111/4112/41113/4114 (une pour chaque pilote) s’allume sur le panneau local. Le meme signal de basse température est aussi transmis au DCS. Aucune permission au niveau logique d'installation n'est pas nécessaire pour l'allumage.

6.12. Système I-10: Arret des unités packages Le système logique I-10 concerne l’arret des unités packages et la visualisation de l’alarme corréspondant à cet arret. Cette description se rattache au document ci-dessous : 2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuille 13 de 21)

6.12.1. Logique d'arrêt Le système logique I-10 s'active lors de l'une des causes ci-dessous :

1. Arret de l’unité de séchage condensats 2. Arret de l’unité de réfrigération 3. Arret de la chaudière BA-1401 4. Arret de la chaudière BA-1402 5. Arret du compresseur d’air

Lors de l'activation du système logique I-10, une alarme est visualisée au DCS. Puisque l’arret des packages cités peut amener l’unité GPL à perdre la stabilité du procédé jusqu’à aboutir au PSD (Process Shutdown), l’opérateur doit intervenir afin de redémarrer au plus tot le package qui s’est arreté. On conseille donc d’observer tout de suite quelle est la cause qui a provoqué l’arret du package, ce qu’on peut faire par exemple sur la page graphique du DCS dédiée, et de remédier par conséquence. Du point de vue des logiques de fonctionnement, dans le cas d’arret de l’unité de séchage condensats, la vanne SDV-3000 d’alimentation du liquide se ferme (voir I-03, para 6.5), tandis que l’arret des autres packages ne comporte aucune autre conséquence logique à part la visualisation de l’alarme correspondant. Par contre, du point de vue du fonctionnement de l’usine, il est bien connu que :

L’usine GPL peut bien marcher sans condensats, mais dans ce cas il faut changer les paramètres de fonctionnement selon le cas de marche

Le manque du froid (unité de réfrigération) ou bien du chaud (chaudière BA-1401) peut amener à l’instabilité du procédé, ce qui a par conséquence la production de propane/butane/essence ‘hors-spec’, et à la limite le PSD

L’arret de la chaudière BA-1402 pour une période significative peut diminuer l’efficacité de la régénération des tamis moléculaires des unités de séchage


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Concernant le réseau d’air instrument, le ballon FA-1404 peut garantir une certaine autonomie en cas de manque du compresseur d’air ; de plus, les ballons existants FA-404 et FA-405 ont été connectés au réseau d’air instrument, afin d’augmenter l’autonomie susdite. Toutefois, selon les consommations de l’usine pendant la marche, en cas d’arret du compresseur d’air, la pression du réseau va progressivement diminuer, jusqu’à atteindre le seuil d’alarme (4 barg) de basse pression du transmetteur PT-4400. L’atteinement du seuil cité n’a aucune conséquence logique sur l’usine ; il reste le fait que les circuits pneumatiques de l’instrumentation installée sont dimensionnés pour fonctionner avec une pression minimale de 4 barg, et donc ils risquent de mal opérer au tour de cette valeur, jusqu’à arriver, à la limite, à provoquer le PSD.


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7 - OPERATIONS DE PREMIERE MISE EN SERVICE

7.1. Introduction

Le but de ce Chapitre est de fournir toutes les lignes-guide concernantes les opérations nécessaires au démarrage de l’usine GPL.

7.2. Définitions Le terme “commissioning” identifie l'ensemble des activités d'introduction des fluides de procédé ou de service dans les unités constituant l'installation C'est à dire que les activités de commissioning des unités de procédé consistent en l'introduction du gaz et condensat dans l'installation et en l'ouverture des organes correspondants de sectionnement aux L.B. Les activités de commissioning des unités auxiliaires consistent en l'introduction des fluides de service (air, eau, etc.) dans l'installation, là où ils sont disponibles pour les L.B., et en l'ouverture des organes correspondants de sectionnement. Les termes “première mise en service” de l’installation, identifient l'ensemble les opérations de mise en route, ajustement, mise en mode automatique et en production. Les opérations de première mise en service se font aussitôt après les activités de commissioning, sans aucune interruption. C'est pourquoi, les activités de commissioning et de première mise en service ne sont considérées que dans leur ensemble, à réaliser en séquence et conjointement, ainsi qu'il est décrit dans ce chapitre.

7.3. Contrôles préliminaires Dans cette description on s'attend à ce que toutes les étapes de precommissioning aient été achevées et que l’unité ou le système soit prêt pour les activités de démarrage. On s'attend également à ce que les lignes et appareillages des systèmes susceptibles de traiter des hydrocarbures (soit les unités de procédé et gaz combustible) aient été inertisées et soient sous atmosphère d'azote.


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Avant de mettre en service chaque unité ou système, les opérateurs sur site et dans la salle de commande, devront réaliser les contrôles ci-dessous sur les composants relatifs à cette unité ou ce système. Ces vérifications ont, par conséquent, caractère général et ne seront donc pas répétées dans les paragraphes à suivre. 1. Vérifier que les systèmes de commande et de sécurité sont alimentés et prêts

pour l'utilisation.

2. Vérifier que le système Fire and Gas de l’unité de fractionnement est en service.

3. Vérifier que les utilités de l'installation nécessaires à la mise en route de l’unité

ou du système sont disponibles pour les L.B.

4. Vérifier que l'électricité est disponible et que tous les moteurs électriques sont alimentés et prêts pour la mise en service.

5. Vérifier que toutes les valeurs de consigne des alarmes DCS ont été bien

introduites.

6. Vérifier que tous les contrôleurs DCS sont en mode MANUEL avec sortie à 0 %.

7. Vérifier que toutes les PSV sont fonctionnantes et que toutes les vannes

manuelles de sectionnement, éventuellement situées en amont et en aval sont à la position indiquée sur les P&ID’s.

8. Vérifier que les solénoïdes des vannes de blocage sont alimentés et que

celles-ci sont dans la position demandée par la logique en début de séquence de mise en service.

9. Vérifier que tous les disques à 8 sont dans la position indiquée sur les P&ID’s,

sauf prescription contraire et explicite dans les procédures visées aux paragraphes suivants.

10. Vérifier que toutes les vannes manuelles de sectionnement sont dans la

position indiquée sur les P&ID’s, sauf prescription contraire et explicite dans les procédures visées aux paragraphes suivants.

Remarque : La position des vannes manuelles de sectionnement normalement fermées est désignée comme “N.C.” sur les P&ID’s. De plus, les symboles sur les P&ID’s relatifs aux vannes manuelles normalement fermées at aux vannes manuelles normalement ouvertes sont différents (voir P&I 2510-MPIPZ).


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7.4. Enchaînement des opérations de première mise en service

® La première mise en service de l’installation peut être réalisé selon l'enchaînement d'événements ci-dessous : a. Mise en route système d'air servitudes et instruments b. Mise en route systèmes collecteurs de torche et drainages c. Mise en route système de gaz combustible d. Mise en route torche et fosse d'incinération e. Préparation unité de procédé f. Pressurisation unité de procédé g. Mise en route cycle frigorifique h. Mise en route circuit huile chaude (séchages) i. Mise en route alimentation du gaz j. Mise en route circuit huile chaude (rebouilleurs) k. Mise en route Deéthaniseur l. Mise en route Dépropaniseur m. Mise en route Débutaniseur n. Mise en fonctionnement normal o. Mise en route alimentation en condensat Les procédures de mise en correspondantes sont décrites dans les paragraphes qui suivent. Les procédures et l'enchaînement des évènements pourraient faire l'objet d'une révision sur le chantier selon les exigences ou les situations contingentes pouvant s'avérer lors de la mise en service.

7.5. Mise en route du système d'air servitudes et instruments Le système d'air servitudes et instruments doit être mis en route selon la procédure illustrée dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur du package : voir Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-3 (vol.6-7). En détail, il faut se référer à la Section G-03-01-11-01 pour le Tableau de commande commun aux compresseurs, et à la Section G-03-02-03-01 pour le démarrage du compresseur d’air. Comme il est indiqué à la Section G-03-01-11-01 la gestion des compresseurs peut etre effectuée sur la base de 3 possibles séquences : A-B-C,B-C-A,C-A-B. A partir du tableau commun, on peut donc sélectionner la séquence des compresseurs. Le système garantit qu’il n’y a jamais plus que 2 compresseurs en marche : en fait, le principe du dimensionnement des compresseurs est qu’une machine doit supporter la charge de toute l’usine, et donc le deuxième compresseur va démarrer seulement dans les piques de consommation d’air. A partir du Tableau de commande, on peut aussi sélectionner le mode de contrôle des compresseurs Distant ou Local (REM/LOC) : ‘Distant’ signifie que le démarrage est automatique selon les seuils programmées dans le Tableau, ‘Local’ signifie que le démarrage s’effectue à partir du Tableau de contrôle ‘Elektronikon’ sur le compresseur.


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Dans le cas de démarrage ‘Distant’, le premier compresseur de la séquence doit démarrer et charger afin d’assurer la valeur de 10 bar au refoulement, tandis que le deuxième compresseur doit démarrer et charger afin d’assurer la valeur de 8 bar au refoulement : ça signifie que, si pendant la marche, la pression de refoulement tombe à 8 bars, le deuxième compresseur va démarrer. Dans le cas de démarrage ‘Local’, comme il est indiqué à la page 95 de la section G-03-02-03-01, une fois que l’installation est prete, et la vanne du refoulement du compresseur est ouverte, il suffit de presser le bouton de démarrage sur le Tableau de contrôle ‘Elektronikon’. Le compresseur d’air démarre et la signalisation de marche automatique s’allume. Comme déjà indiqué, les valeurs de seuil de pression de refoulement sont programmées dans le Tableau de contrôle commun aux compresseurs : en détail, les valeurs de seuils et les actions relatives sont les suivantes :

Démarrage et charge 1er compresseur : 10 bar Démarrage et charge 2ème compresseur : 8 bar Seuil de mise à vide des compresseurs : 12 bars Seuil de haute pression (mise à vide et alarme) : 14 bars

La valeur de la pression de refoulement est la moyenne entre les deux valeurs mesurées par les deux transmetteurs de pression PT-4400 et PT-4405, si tous les deux instruments marchent bien, autrement le seul instrument qui marche est considéré comme mesure ; dans le cas de discordance entre les deux lectures, la valeur mineure entre les deux est considérée. Par contre, pour ce qui concerne le seuil de haute pression, soit en cas de marche des deux transmetteurs, soit en cas de discordance, la valeur plus haute est considérée.

Pour ce qui concerne l’unité de séchage de l’air comprimé, il faut se référer à la Section G-03-01-08-01, qui décrit en détail la mise en marche et les cycles de fonctionnement des unités de séchage de l’air comprimé. La section de séchage d’air est constituée par deux unités installées en parallèle : chaque unité est à sa fois constituée par deux prefiltres d’air, deux colonnes de séchage et deux filtres finales. Comme il est détaillé dans le Chapitre 3 (‘Fonctionnement’) de la Section citée, le principe de fonctionnement de chaque unité de séchage d’air prévoit que, tandis qu’une colonne travaille en adsorption, l’autre travaille en régénération. Les vannes à navettes placées à l’entrée et à la sortie des colonnes déterminent quelle est la colonne en adsorption et quelle est la colonne en régénération. La gestion des différentes phases se réalise automatiquement une fois qu’on a démarré l’unité de séchage à travers l’interrupteur placé sur le Tableau de commande local de l’unité.

7.6. Première mise en service des systèmes collecteurs de torche et drainages Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous :


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2510-MPIPP Système de Torche et Drain Fermé 2510-MPIPQ Torche et Fosse d’Incinération La mise en service des systèmes de torche et drainages se fait en conformité avec la procédure ci-dessous. 1. S'assurer que les signaux logiques de permission à la mise en service, sont

présents.

2. Vérifier que les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sont fermées :

V426 3”-DF-40106 (aspiration GA-1405/1406) V427 1½”-DF-40103 (recirculation GA-1406) V428 1½”-DF-40108 (recirculation GA-1405) V429 2”-DF-40107 (alimentation GA-1405) V430 2”-DF-40110 (alimentation GA-1407) V431 2”-DF-40105 (alimentation GA-1406)

3. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous :

V424 3”-DF-40104 (aspiration GA-1406) V425 3”-DF-40109 (aspiration GA-1405)

4. Essayer la mise en service de GA-1405 afin de vérifier que la pompe ne démarre pas à cause de l'activation de l’initiateur de blocage LSL-4005 (bas niveau de FA-1402).

5. Essayer la mise en service de GA-1406 afin de vérifier que la pompe ne démarre pas à cause de l'activation de l’initiateur de blocage LSL-4001 (bas niveau de FA-1403).

6. Essayer la mise en service de GA-1407 afin de vérifier que la pompe ne démarre pas à cause de l'activation de l’initiateur de blocage LSL-4006 (bas niveau de AD-1402).

7. Remplir le Ballon de Torche FA-1402 avec de l'eau jusqu'à atteindre un niveau qui dépasse le seuil d'intervention de LSL-4005.

8. Alimentation fermée, démarrer la pompe GA-1405 en mode LOCAL et,

aussitôt après le START, régler l'ouverture de la vanne manuelle d'alimentation V428 sur la ligne 1½”-DF-40108 (recirculation pompe) jusqu'à obtenir une pression en alimentation égale à 2.5 bar g (lecture locale de PI-4005).

9. Il faut maintenir GA-1405 en marche pour faire déverser l’eau de FA-1402 à

FA-1403, jusqu'à obtenir l'arrêt automatique de la pompe par l'intervention de LSL-4005.


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10. Fermer la vanne manuelle V428 sur la ligne 1½”-DF-40108 (alimentation GA-1405).

11. Alimentation fermée, démarrer la pompe GA-1406 en mode LOCAL et,

aussitôt après le START, régler l'ouverture de la vanne manuelle V431 sur la ligne 2”-DF-40105 (alimentation pompe) jusqu'à obtenir une pression en alimentation égale à 2.5 bar g (lecture locale de PI-4004).

12. Il faut maintenir GA-1406 en marche pour faire déverser l’eau dans la Fosse d'Incinération AD-1401, jusqu'à obtenir l'arrêt automatique de la pompe par l'intervention de LSL-4001.

13. Fermer la vanne manuelle V431 sur la ligne 2”-DF-40105 (alimentation GA-1406).

14. Remplir le Séparateur Eaux Huileuses AD-1402 avec de l'eau jusqu'à atteindre un niveau qui dépasse le seuil d'intervention de LSL-4006.

15. Alimentation fermée, démarrer la pompe GA-1407 en mode LOCAL et, aussitôt après le START, régler l'ouverture de la vanne manuelle V430 sur la ligne 2”-DF-40110 (alimentation pompe) jusqu'à obtenir une pression en alimentation égale à 2.5 bar g.

16. Il faut maintenir GA-1407 en marche pour faire déverser l’eau dans la Fosse d'Incinération AD-1401, jusqu'à obtenir l'arrêt automatique de la pompe par l'intervention de LSL-4006.

Remarque : Les opérations décrites sous points 4÷16 ne sont pas strictement nécessaires. On préconise, toutefois, de les exécuter, lors de la première mise en service de l’installation, afin de vérifier la bonne fonctionnalité des interverrouillages.

17. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous:

V427 1½”-DF-40103 (recirculation GA-1406) V428 1½”-DF-40108 (recirculation GA-1405) V429 2”-DF-40107 (alimentation GA-1405)

18. Drainer l’eau contenue dans le système. 19. Passer à la mise en service du système gaz combustible selon la procédure

décrite au paragraphe 7.7 ci-dessous.


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7.7. Première mise en service du système de gaz combustible

Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPA Séparateur Gaz d’Alimentation 2510-MPIUF Circuit d’Alimentation Chaudières La mise en service du collecteur de gaz combustible se fait en conformité avec la procédure ci-dessous. 1. S'assurer qu'aucun des systèmes logiques d'arrêt ci-dessous ne soit actif :

I-00 Arrêt d'urgence de l'installation I-01 Arrêt de procédé de l'installation

2. Vérifier que les vannes automatiques de blocage ci-dessous sont fermées: ESDV-3000 10”-PP-30125 (gaz à FA-1301) ESDV-3002 10”-PP-30021 (gaz à Centrale STEG)

3. Vérifier que les vannes automatiques de blocage ci-dessous sont ouvertes: ESDV-3003 8”-PP-30016 (mise en dérivation installation) ESDV-3004 2”-PP-30005 (gaz à collecteur gaz combustible)

Remarque : La position des ESDV indiquée aux points 2. et 3. est celle qui correspond à la première mise en service.

4. Vérifier que les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sont fermées:

V301 10”-PP-30125 (gaz de L.B.) V501 10”-PP-30125 (bypass manuel de PV-30101) V302 8”-PP-30027 (gaz à Centrale STEG) V303 10”-PP-30125 (gaz à FA-1301) V304, V305 2”-PP-30128 (mise en dérivation ESDV-3000) V306 10”-PP-30027 (sortie ESDV-3002) V307 2”-PP-30124 (entrée PV-3024) V308, V309 ¾”-PP-30005 (mise en dérivation PSV-3063) V401 2”-PP-30005 (entrée PV-3045) V402 2”-PP-30005 (entrée PV-3046) V403 3”-PP-30123 (entrée système de comptage) V404 3”-PP-30123 (sortie système de comptage) V405 3”-PP-30123 (mise en dérivation systeme de comptage) V406, V407 ¾”-FG-47005 (mise en dérivation PSV-3042/3043)


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V408 2”-FG-47006 (gaz à pilotes torches) V409 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteurs de torche) V410 2”-FG-47003 (entrée PV-3010) V411 2”-FG-47003 (entrée PV-3011) V412 1½”-FG-47001 (entrée PV-3099) V413 1½”-FG-47001 (entrée PV-3100) V414 1½”-FG-47002 (gaz à chaudière BA-1402) V415 3”-FG-47004 (gaz à chaudière BA-1401)

5. Installer un manomètre temporaire (plage de lecture 0÷40 bar g) en aval de la vanne autorégulatrice de pression PV-3024.

6. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous: V308, V309 ¾”-PP-30005 (mise en dérivation PSV-3063) V301 10”-PP-30125 (gaz de L.B.) V501 10”-PP-30125 (bypass manuel de PV-30101)

7. Ouvrir partiellement la vanne manuelle V307 sur la ligne 2”-PP-30124 (entrée PV-3024) et varier le degré d'ouverture afin d'établir un débit de gaz de nature à permettre de fixer la valeur de consigne de la vanne PV-3024, réglant automatiquement la pression à 28 bar g.

8. Fermer les vannes manuelles V308, V309 sur la ligne ¾”-PP-30005 (mise en dérivation PSV-3063).

9. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous: V307 2”-PP-30124 (entrée PV-3024) V406, V407 ¾”-FG-47005 (mise en dérivation PSV-3042/3043)

10. Ouvrir partiellement la vanne manuelle V401 sur la ligne 2”-PP-30005 (entrée PV-3045) et varier le degré d'ouverture afin d'établir un débit de gaz de nature à permettre de fixer la valeur de consigne de la vanne PV-3045, réglant automatiquement la pression à 3,5 bar g (lecture locale de PI-3044).

11. Fermer la vanne manuelle V401 sur la ligne 2”-PP-30005 (entrée PV-3045).

12. Ouvrir partiellement la vanne manuelle V402 sur la ligne 2”-PP-30005 (entrée PV-3046) et varier le degré d'ouverture afin d'établir un débit de gaz de nature à permettre de fixer la valeur de consigne de la vanne PV-3046, réglant automatiquement la pression à 3,5 bar g (lecture locale de PI-3044).

13. Fermer les vannes manuelles V406 et V407 sur la ligne ¾”-FG-47005 (mise en dérivation PSV-3042/3043).

14. Ouvrir la vanne manuelle V405 sur la ligne 3”-PP-30123 (mise en dérivation système de comptage).


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V401 2”-PP-30005 (entrée PV-3045) V402 2”-PP-30005 (entrée PV-3046)

16. Passer à l’allumage de la torche et de la fosse d’incinération selon la procédure décrite au par. 7.8 qui suit.

17. Ouvrir une purge quelconque aux points hauts de la ligne 1½”-FG-47002 (en

alternative déconnecter la PSV-3047 en laissant le tube d'entrée à l'aire libre, si aucun point de purge n'est disponible).

18. Ouvrir partiellement la vanne manuelle V412 sur la ligne 1½”-FG-47001

(entrée PV-3099) et varier le degré d'ouverture afin d'établir un débit de gaz de nature à permettre de fixer la valeur de consigne de la vanne PV-3099, réglant automatiquement la pression à 0.2 bar g (lecture locale de PI3025).

19. Fermer la vanne manuelle V412 sur la ligne 1½”-FG-47001 (entrée PV-3099).

20. Ouvrir partiellement la vanne manuelle V413 sur la ligne 1½”-FG-47001 (entrée PV-3100) et varier le degré d'ouverture afin d'établir un débit de gaz de nature à permettre de fixer la valeur de consigne de la vanne PV-3100, réglant automatiquement la pression à 0.2 bar g (lecture locale de PI-3025).

21. Fermer la vanne manuelle V413 sur la ligne 1½”-FG-47001 (entrée PV-3100) et laisser que le gaz sorte de la purge localisée sous point 17.

22. Fermer la purge sur la ligne 1½”-FG-47002 (ou rebrancher la PSV-3047 sur le

tube d'entrée).

23. Ouvrir une purge quelconque aux points hauts de la ligne 3”-FG-47004 (en alternative déconnecter la PSV-3048 en laissant le tube d'entrée à l'aire libre, si aucun point de purge n'est disponible).

24. Ouvrir partiellement la vanne manuelle V410 sur la ligne 2”-FG-47003 (entrée PV-3010) et varier le degré d'ouverture afin d'établir un débit de gaz de nature à permettre de fixer la valeur de consigne de la vanne PV-3010, réglant automatiquement la pression à 1.5 bar g (lecture locale de PI-3020).

25. Fermer la vanne manuelle V410 sur la ligne 2”-FG-47003 (entrée PV-3010).

26. Ouvrir partiellement la vanne manuelle V411 sur la ligne 2”-FG-47003 (entrée PV-3011) et varier le degré d'ouverture afin d'établir un débit de gaz de nature à permettre de fixer la valeur de consigne de la vanne PV-3011, réglant automatiquement la pression à 1.5 bar g (lecture locale de PI-3020).

27. Fermer la vanne manuelle V411 sur la ligne 2”-FG-47003 (entrée PV-3011) et laisser que le gaz sorte de la purge localisée sous point 23.


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28. Fermer la purge sur la ligne 3”-FG-47004 (ou rebrancher la PSV-3048 sur le tube d'entrée).

29. Passer à l’allumage de la torche et de la fosse d’incinération selon la procédure décrite au par. 7.8 qui suit.

Remarque : Le gaz de sortie usine est alimenté au collecteur de gaz combustible via la ligne 2”-PP-30004 dès que le fonctionnement d l’usine devient stable

7.8. Allumage de la torche et fosse d'incinération Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIUF Circuit d’Alimentation Chaudières 2510-MPIPQ Torche et Fosse d’Incinération L’allumage des brûleurs pilotes de torche et fosse d’incinération se fait en conformité à la procédure ci-dessous. 1. S'assurer que toutes les opérations, décrites au par. 7.6 précédent, ont été

achevées et que les collecteurs de torche et drainages sont disponibles.

2. S'assurer que toutes les opérations, décrites au par. 7.7 précédent, ont été achevées et que le gaz combustible est disponible dans le collecteur d'alimentation.

3. S'assurer que l'air instruments est disponible au panneau d'allumage des

torches.

4. Vérifier que les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sont fermées :

V408 2”-FG-47006 (gaz aux brûleurs pilotes de torche) V409 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteurs de torche) V416 A 1”-FG-47013 (gaz aux brûleurs pilotes AD-1401) V416 B 1”-FG-47009 (gaz aux brûleurs pilotes AD-1401) V416 C 1”-FG-47012 (gaz aux brûleurs pilotes CB-1401) V416 D 1”-FG-47011 (gaz aux brûleurs pilotes CB-1401) V416 E 1”-FG-47010 (gaz aux brûleurs pilotes CB-1401) V417, V418 1”-FG-47008 (gaz de balayage collecteur de fosse) V420 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteur de torche) V422 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteur drainages)


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5. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous: V408 2”-FG-47006 (gaz aux brûleurs pilotes de torche) V416 A/B 1½”-FG-47009 (gaz aux brûleurs pilotes AD-1401)

6. Mettre en service les brûleurs pilotes de la Torche CB-1401 et de la Fosse d’Incinération AD-1401 conformément à la procédure décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur (voir Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-02-01-02, et aussi le Chapitre 6.11 du présent document concernant les logiques du système et le mode ‘Auto’ ou bien ‘Manuel)

7. Vérifier que les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sont ouvertes:

V421 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteur de torche) V423 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteur drainages)

8. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous: V420 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteur de torche) V422 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteur drainages) V417, V418 1”-FG-47008 (gaz de balayage collecteur de fosse)

9. Ouvrir la vanne manuelle V409 sur la ligne 1”-FG-47007 (gaz de balayage collecteurs de torche) : ce faisant on établit un flux continu de gaz dans les collecteurs de torche et drainages, réglé par les orifices calibrés RO-3000, RO-3001 et RO-4001.

Remarque : Le flux continu de gaz de balayage vise le but de maintenir les collecteurs sous une atmosphère dénudée de O2.

7.9. Mise en service du cycle frigorifique

L’unité frigo doit être mise en service conformément à la procédure décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur du package : en détail, le document de référence est le n.2510-MGOXB.


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7.10. Préparation du système huile chaude

Pressurisation du système La pressurisation des deux circuits d'huile chaude aux rebouilleurs et sécheurs se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous.

Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIUG Circuit d’Huile Chaude aux Rebouilleurs 2510-MPIUI Circuit d’Huile Chaude aux Séchages 1. S'assurer que les systèmes ci-dessous sont en service :

Torche Fosse d’Incinération Air servitudes/instruments Eau antifeu Activation du Système Feu et Gaz

2. S'assurer qu'aucun des systèmes logiques d'arrêt ci-dessous ne soit actif :

I-00 Arrêt d'urgence de l'installation I-01 Arrêt de procédé de l'installation

3. Vérifier que les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sont fermées: V432 10”-HC-42022 (sortie FD-1403) V433 10”-HC-42022 (aspiration GA-1401A) V434 10”-HC-42023 (aspiration GA-1401B) V435 2”-HC-42016 (recirculation à FA-1401) V436 3”-HC-43014 (sortie FD-1404) V437 3”-HC-43014 (aspiration GA-1408A) V438 3”-HC-43017 (aspiration GA-1408B) V439 1½”-HC-43006 (recirculation à FA-1407)

4. Ouvrir la vanne de commande PV-4800 (azote à FA-1401/1407) et positionner le contrôleur PIC-4219 en mode MANUEL avec sortie à 20%, en alimentant FA-1401/1407 en azote pendant 20 minutes et en prenant soin de laisser les vannes V-435 (purge FA-1401) et V-439 (purge FA-1407) ouvertes.

5. Fermer la vanne de commande PV-4800 en réglant la sortie du contrôleur

PIC-4219 à 0%.

6. Ouvrir la vanne de commande PV-4801 (purges FA-1401/1407)


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7. Pressuriser FA-1401/1407 à env. 0.8 bar g en variant en MANUEL la sortie du contrôleur PIC-4219.

8. Mettre le contrôleur PIC-4219 en mode AUTO et passer à la mise au point.

9. Laisser PIC-4219 en mode AUTO, valeur de consigne environ 0.8 bar g.

Chargement en huile circuit rebouilleurs Le chargement du circuit d'huile chaude aux rebouilleurs se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIUG Circuit d’Huile Chaude aux Rebouilleurs

1. Approvisionner une quantité d'huile suffisante à remplir le circuit.

2. Il faut disposer d'une pompe vide-bidons, ayant une hauteur d'aspiration de 10

m au moins, ou, en tout état, d'un outil susceptible d'alimenter en huile les vases d’expansion pressurisés à 0.8 bar g (v. par. précédent).

3. Passer au chargement de l'huile dans le Ballon d’Huile Chaude FA-1401 via la

ligne de remplissage 3”-HC-42046, jusqu'à obtenir un niveau de liquide à froid d'env. 50% (lecture à DCS de LI-4201 ).

4. Vérifier que la vanne de commande FV-4203 sur la ligne 8”-HC-42019

(dérivation circuit huile aux rebouilleurs) est ouverte (soit la vanne solénoïde FY-4203 non alimentée).

5. Ouvrir toutes les vannes manuelles de sectionnement sur le circuit d'huile aux

rebouilleurs – y-inclus les dérivations d'appareillages et vannes de commande - à l'exception des vannes ci-dessous, qui devront rester fermées pendant cette phase :

V432 10”-HC-42022 (sortie FD-1403) V433 10”-HC-42022 (aspiration GA-1401A) V434 10”-HC-42023 (aspiration GA-1401B) V435 2”-HC-42016 (recirculation à FA-1401)

6. Ouvrir la vanne de blocage ESDV-4200 sur la ligne 10”-HC-42024 (huile à BA-

1401). 7. Ouvrir la vanne de commande FV-4206 (huile de EA-1303) et positionner le

contrôleur FIC-4206 en mode MANUEL avec sortie à 100%. 8. Ouvrir la vanne de commande FV-4204 (huile de EA-1305) et positionner le

contrôleur FIC-4204 en mode MANUEL avec sortie à 100%.


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9. Ouvrir la vanne de commande FV-4205 (huile de EA-1306) et positionner le

contrôleur FIC-4205 en mode MANUEL avec sortie à 100%.

10. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous, ce qui fait débuter le remplissage du circuit : V432 10”-HC-42022 (sortie FD-1403) V433 10”-HC-42022 (aspiration GA-1401A) V434 10”-HC-42023 (aspiration GA-1401B) V435 2”-HC-42016 (recirculation à FA-1401)

11. Laisser que l'huile s'écoule dans le circuit jusqu'à ce que le niveau en FA-1401 demeure constant (lecture à DCS de LI-4201).

12. Au cas où le niveau de l'huile en FA-1401, en fin de remplissage du circuit,

serait en dessous de la valeur de consigne de LSL-4201, il faudra le rétablir en rajoutant de l'huile dans le récipient, de sorte que le niveau atteigne env. 40% après chargement.

13. Mettre en route l'une des pompes GA-1401 A/B et établir la circulation à froid

pendant deux heures.

14. Arrêter la pompe GA-1401 A (ou B) et rétablir la position des vannes manuelles de sectionnement dans le circuit ainsi qu'il est montré sur les P&ID’s.

Chargement en huile circuit séchages Le chargement du circuit d'huile chaude aux séchages se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIUI Circuit Huile Chaude aux Séchages 1. Approvisionner une quantité d'huile suffisante à remplir le circuit. 2. Il faut disposer d'une pompe vide-bidons, ayant une hauteur d'aspiration de 10

m au moins, ou, en tout état, d'un outil susceptible d'alimenter en huile les vases d’expansion pressurisés à 0.8 bar g (v. par. précédent).

3. Passer au chargement de l'huile dans le Ballon d’Huile Chaude FA-1407 via la

ligne de remplissage 2”-HC-43009, jusqu'à obtenir un niveau de liquide à froid d'env. 50% (lecture à DCS de LI-4301).


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4. Vérifier que la vanne de commande FV-4303 sur la ligne 2”-HC-43003 (dérivation circuit huile aux séchages) est ouverte (soit la vanne solénoïde FY-4303 non alimentée).

5. Ouvrir toutes les vannes manuelles de sectionnement sur le circuit d'huile aux

rebouilleurs – y-inclus les dérivations d'appareillages et vannes de commande - à l'exception des vannes ci-dessous, qui devront rester fermées pendant cette phase:

V436 3”-HC-43014 (sortie FD-1404) V437 3”-HC-43014 (aspiration GA-1408A) V438 3”-HC-43017 (aspiration GA-1408B) V439 1½”-HC-43006 (recirculation à FA-1407)

6. Ouvrir la vanne de blocage ESDV-4300 sur la ligne 3”-HC-43015 (huile à BA-

1402). 7. Ouvrir toutes les vannes de commande et de blocage insérées dans les unités

de déshydratation du gaz et condensat selon les prescriptions indiquées par le Fournisseur.

8. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous, ce qui fait débuter

le remplissage du circuit: V436 3”-HC-43014 (sortie FD-1404) V437 3”-HC-43014 (aspiration GA-1408A) V438 3”-HC-43017 (aspiration GA-1408B) V439 1½”-HC-43006 (recirculation à FA-1407)

9. Laisser que l'huile s'écoule dans le circuit jusqu'à ce que le niveau en FA-1407 demeure constant (lecture à DCS de LI-4301).

10. Au cas où le niveau de l'huile en FA-1407, en fin de remplissage du circuit,

serait en dessous de la valeur de consigne de LSL-4301, il faudra le rétablir en rajoutant de l'huile dans le récipient, de sorte que le niveau atteigne env. 40% après chargement.

11. Mettre en route l'une des pompes GA-1408 A/B et établir la circulation à froid

pendant deux heures. 12. Arrêter la pompe GA-1408 A (ou B) et rétablir la position des vannes

manuelles de sectionnement dans le circuit ainsi qu'il est montré sur les P&ID’s.

7.11. Mise en service du système huile chaude


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Mise en service huile circuit rebouilleurs

La mise en service du circuit d'huile chaude aux rebouilleurs se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIUG Circuit Huile Chaude aux Rebouilleurs 1. Activer le procédé d'override sur l’initiateur de blocage ci-dessous, concernant

le système logique I-07 :

Bas débit d'huile FSL-4200

2. Mettre le contrôleur de débit FIC-4200 en mode MANUEL, sortie à 20%.

3. Mettre en route l'une des pompes GA-1401 A/B.

4. Régler la sortie de FIC-4200 de manière à obtenir un débit en circulation supérieur au seuil d'intervention de FSL-4200.

5. Mettre le contrôleur FIC-4200 en mode AUTO et passer à la mise au point.

6. Laisser FIC-4200 en mode AUTO, valeur de consigne 250.000 kg/h

7. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sur les lignes de

gaz combustible à la chaudière :

V410 2”-FG-47003 (entrée PV-3010) V411 2”-FG-47003 (entrée PV-3011) V415 3”-FG-47004 (gaz à chaudière BA-1401)

8. Allumer le brûleur pilote de BA-1401 en conformité avec la procédure décrite

dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur de la chaudière, et laisser BA-1401 en conditions de “hot standby” jusqu'à ce que la deéthanisation est mise en route. En détail, il faut voir le Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-01-01-02 ( Vol.1), qui concerne les bruleurs du type OMP tel que BA-1401 ; il faut voir aussi la Section G-01-01-08 (Vol.3) relative au système de contrôle OptiSpark, dans lequel il est détaille l’interface opérateur avec toutes les pages relatives (boucles, seuils, alarmes, courbes,etc.). Comme il est décrit à la Section G-01-01-02 citée, au Paragraphe 2.5, une fois que l’installation est prete au démarrage, après avoir actionné l’interrupteur général d’alimentation, qui se trouve sur le devant du tableau, il faut vérifier que les lampes rouges de signalisation des alarmes s’allument :

Pression du gaz / PALL-3253


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Température de l’huile / TAHH-4205 Absence de flamme / BALL-3250 Faible circulation d’huile / PDALL-4208 Manque d’air / PALL-3254

Une fois que :

Le système de gaz combustible est prêt La pompe de circulation d’huile chaude GA-1401-A (ou B) a

démarré Le système de contrôle de la flamme est fonctionnel Le système d’alimentation d’air au bruleur est fonctionnel

les alarmes citées dessus vont s’éteindre en appuyant sur le bouton ‘RESET’ HS-4211. Donc, on peut mettre en marche le bruleur, en appuyant sur le bouton ‘Marche Bruleur’ HS-4212 du panneau local. Une fois que le bruleur est allumé, le cycle d’allumage commence selon la séquence décrite au Paragraphe 2.6 de la Section G-01-01-02, jusqu’à la signalisation ‘Bruleur allumé’. Le réglage de la chaudière peut s’effectuer en automatique ou bien en manuel :

En automatique selon le signal du TIC-4206 En manuel selon le point de la courbe de réglage choisi par l’opérateur sur

site

Mise en service huile circuit séchages

La mise en service du circuit d'huile chaude aux séchages se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIUI Circuit Huile Chaude aux Séchages 1. Activer le procédé d'override sur l’initiateur de blocage ci-dessous, concernant

le système logique I-08:

Bas débit d'huile FSL-4301 2. Mettre le contrôleur de débit FIC-4300 en mode MANUEL, sortie à 20%.

3. Mettre en route l'une des pompes GA-1408 A/B.

4. Régler la sortie de FIC-4300 de manière à obtenir un débit en circulation

supérieur au seuil d'intervention de FSL-4301.


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7. Ourvir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sur les lignes de gaz combustible à la chaudière:

V412 1½”-FG-47001 (entrée PV-3099) V413 1½”-FG-47001 (entrée PV-3100) V414 1½”-FG-47002 (gaz à chaudière BA-1402)

8. Allumer le brûleur pilote de BA-1402 en conformité avec la procédure décrite

dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur de la chaudière, et laisser BA-1402 en conditions de “hot standby” jusqu'à ce que le package de déshydratation est mis en route. En détail, il faut voir le Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-01-01-03 ( Vol.1), qui concerne les bruleurs du type OMV tel que BA-1402 ; il faut voir aussi la Section G-01-01-08 (Vol.3) relative au système de contrôle OptiSpark, dans lequel il est détaille l’interface opérateur avec toutes les pages relatives (boucles, seuils, alarmes, courbes,etc.). Comme il est décrit à la Section G-01-01-03 citée, au Paragraphe 3.5, une fois que l’installation est prete au démarrage, après avoir actionné l’interrupteur général d’alimentation, qui se trouve sur le devant du tableau, il faut vérifier que les lampes rouges de signalisation des alarmes s’allument :

Pression du gaz / PALL-3353 Température de l’huile / TAHH-4305 Absence de flamme / BALL-3350 Faible circulation d’huile / PDALL-4308 Manque d’air / PALL-3354

Une fois que :

Le système de gaz combustible est prêt La pompe de circulation d’huile chaude GA-1408-A (ou B) a

démarré Le système de contrôle de la flamme est fonctionnel Le système d’alimentation d’air au bruleur est fonctionnel

les alarmes citées dessus vont s’éteindre en appuyant sur le bouton ‘RESET’ HS-4311. Donc, on peut mettre en marche le bruleur, en appuyant sur le bouton ‘Marche Bruleur’ HS-4312 du panneau local. Une fois que le bruleur est allumé, le cycle d’allumage commence selon la séquence décrite au Paragraphe 3.5 de la Section G-01-01-03, jusqu’à la signalisation ‘Bruleur allumé’. Le réglage de la chaudière peut s’effectuer en automatique ou bien en manuel :


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En automatique selon le signal du TIC-4306 En manuel selon le point de la courbe de réglage choisi par l’opérateur sur

site

7.12. Préparation unité de procédé La préparation de l’unité de procédé (soit l'alimentation et déshydratation du gaz, l'alimentation et déshydratation du condensat, deéthaniseur, dépropaniseur, débutaniseur) doit se faire selon les procédures décrites aux paragraphes suivants. Avant d'entamer toute opération, il faut mettre en route les systèmes ci-dessous ainsi que disposer de : Gaz combustible Torche Fosse d’Incinération Air servitudes/instruments Azote Eau antifeu Activation du Système Feu et Gaz

Section alimentation en condensat La préparation de la section alimentation condensat se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPA Séparateur de Gaz d’Alimentation 2510-MPIPB Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur 1. Vérifier qu'aucun des initiateurs de blocage ci-dessous concernant le

système logique I-03 ne soit actif :

Bas niveau de l'eau FA-1304 A/B LSL-3001/3033 Haut niveau de l'eau FA-1304 A/B LSH-3001/3033 Bas niveau du condensat FA-1304 A/B LSL-3022/3023 Haut niveau du condensat FA-1304 A/B LSH-3022/3023 Pression élevée du condensat à FA-1304 A/B PSH-3053

2. Vérifier que les vannes automatiques de blocage ci-dessous sont fermées :

ESDV-3005 4”-PP-30023 (condensat à FA-1304 A/B)


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SDV-3000 3”-PP-30028 (condensat à unité de déshydratation) 3. Vérifier que les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sont

fermées :

V316 4”-PP-30023 (condensat à FA-1304 A/B) V317 3”-PP-30031 (entrée système de comptage) V318 3”-PP-34004 (sortie système de comptage) V319 3”-PP-30031 (dérivation système de comptage) V320 3”-PP-30010 (ligne d'équilibrage FA-1301/1304)

4. Vérifier que les vannes de sectionnement (manuelles et de blocage) de

l’unité de déshydratation du condensat sont fermées. 5. Remplir FA-1304 A/B avec de l’eau jusqu'à un niveau supérieur à la valeur

de consigne de LSH-3001/3033.

6. S'assurer que le réarment de la vanne solénoïde SDY-3000 n'est pas possible en conditions de haut niveau d'eau et que la vanne SDV-3000 (sortie condensat de FA-1304 A/B) ne s'ouvre pas.

7. Ouvrir la vanne XV-3005 (sortie d'eau de FA-1304 A/B) en réarmant la vanne

solénoïde XY-3005.

8. Drainer l’eau de FA-1304 A/B par la vanne de commande LV-3033, jusqu'à ce qu'on atteigne la condition de bas niveau d'eau (LSL-3001/3033).

9. Vérifier que la vanne XV-3005 se ferme automatiquement à cause du bas

niveau de l'eau.

Remarque : Les opérations décrites sous points 5÷9 ne sont pas strictement nécessaires. On préconise, toutefois, de les exécuter, lors de la première mise en service de l’installation, afin de vérifier la bonne fonctionnalitée des interverrouillages.

10. Passer à la préparation de la section d'alimentation en gaz selon la

procédure décrite ci-dessous.

Section alimentation en gaz La préparation de la section alimentation gaz se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPA Séparateur de Gaz d’Alimentation


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2510-MPIPB Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPH Ballon de Reflux du Deéthaniseur et Pompes 1. Vérifier qu'aucun des initiateurs de blocage ci-dessous, concernant le système

analogique I-01 ne soit actif :

Très haut niveau de liquide FA-1301 LSHH-3014 Très haut niveau de liquide FA-1305 LSHH-3007 Très haut niveau de liquide FA-1402 LSHH-4004 Arrêt d'urgence de l'installation SYSTEME I-00

2. Vérifier que l'initiateur de blocage ci-dessous, concernant le système logique I-

04 , ne soit pas actif :

Haut niveau de liquide DA-1301 LSH-3002 3. Activer les procédés d'override sur les initiateurs de blocage ci-dessous,

concernant le système logique I-01:

Très haute pression de gaz à FA-1301 PSHH-3031 Très haute pression FA-1305 PSHH-3097 Arrêt de l'unité de déshydratation du gaz Arrêt du système des stockages

4. Activer les procédés d'override sur les initiateurs de blocage ci-dessous,


Basse température EA-1303 TSL-3104 Bas niveau de liquide FA-1305 LSL-3005 Arrêt de la pompe GA-1301 A GA-1301 AM Arrêt de la pompe GA-1301 AB GA-1301 BM

5. Vérifier que les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sont fermées:

V305 2”-PP-30128 (dérivation ESDV-3000) V306 10”-PP-30027 (sortie ESDV-3002) V310 10”-PP-30016 (entrée système de comptage) V311 10”-PP-30001 (sortie système de comptage) V313 10”-PP-30020 (entrée système de comptage) V314 10”-PP-30021 (sortie système de comptage)

6. Vérifier que les vannes automatiques de blocage de l’unité de déshydratation du gaz sont fermées.

7. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous :

V302 8”-PP-30027 (gaz à Centrale STEG) V303 10”-PP-30125 (gaz à FA-1301)


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V304 2”-PP-30128 (dérivation ESDV-3000) V307 2”-PP-30124 (entrée PV-3024) V312 8”-PP-30016 (dérivation système de comptage) V315 8”-PP-30020 (dérivation système de comptage) V320 3”-PP-30010 (ligne d'équilibrage FA-1301/1304)

8. Ouvrir les vannes manuelles en dérivation aux vannes de blocage en entrée

sur et à la sortie de l'unité de déshydratation du gaz. 9. Ouvrir les vannes manuelles en dérivation aux vannes de blocage en entrée

sur et à la sortie de l'unité de déshydratation du condensat. 10. Ouvrir la vanne de commande PDV-3034 (gaz à unité de déshydratation) et

positionner le contrôleur PDIC-3034 en mode MANUEL avec sortie à 20%. 11. Ouvrir la vanne de commande PV-3013 (gaz de tête de EA-1309) et

positionner le contrôleur PIC-3013 en mode MANUEL avec sortie à 20%. 12. Ouvrir la vanne de commande PV-3037 (dérivation gaz à Centrale STEG) et

positionner le contrôleur PIC-3037 en mode MANUEL avec sortie à 20%. 13. Passer à la préparation de la section de récupération du GPL selon la


Section de récupération du GPL La préparation de la section récuperation GPL (soit Deéthaniseur, Dépropaniseur et Débutaniseur) se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous : 2510-MPIPJ Ballon de Reflux et Pompes du Dépropaniseur 2510-MPIPK Débutaniseur 2510-MPIPL Ballon de Reflux et Pompes du Débutaniseur 1. Vérifier que les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous sont fermées

:

V322, V323 3”-PP-30076 (propane à stockage) V324, V325 3”-PP-30099 (butane à stockage) V321, V326 3”-PP-30085 (gazoline à stockage) V327 3”-PP-30075 (entrée système de comptage propane) V328 3”-PP-30075 (sortie système de comptage propane) V330 3”-PP-30122 (entrée système de comptage butane) V331 3”-PP-30122 (sortie système de comptage butane) V333 2”-PP-30084 (entrée système de comptage gazoline)


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V334 2”-PP-30084 (sortie système de comptage gazoline) 2. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous:

V329 3”-PP-30075 (dérivation système de comptage propane) V332 3”-PP-30122 (dérivation système de comptage butane) V335 2”-PP-30084 (dérivation système de comptage gazoline)

3. Passer à la pressurisation de l’installation selon la procédure illustrée ci-

dessous.

7.13. Pressurisation unité de procédé La pressurisation des unités de procédé se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPA Séparateur de Gaz d’Alimentation 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPH Ballon de Reflux du Deéthaniseur et Pompes 1. Ouvrir progressivement la vanne manuelle V305 sur la ligne 2”-PP-30128

(dérivation ESDV-3000) en pressurisant ainsi toute la section d'alimentation de l'installation et la section de deéthanisation.

2. Observer la pression du gaz à la sortie de FA-1301 (lecture via DCS de PI-

3064 ou en local par PI-3036). Quand la pression mesurée par PI-3064 dépasse la valeur de la pression du gaz à la Centrale STEG (lecture locale par manomètre PI-3039), ouvrir la vanne de blocage ESDV-3002 sur la ligne 10”-PP-30021 (gaz fabriqué à la Centrale STEG) .

3. Ouvrir la vanne manuelle V306 sur la ligne 10”-PP-30027 (sortie ESDV-3002).

4. Attendre que la pression en FA-1301 se stabilise à nouveau (lecture via DCS

par PI-3064), puis ouvrir la vanne de blocage ESDV-3000 sur la ligne 10”-PP-30125 (gaz à FA-1301)

5. Fermer les vannes manuelles V304 et V305 sur la ligne 2”-PP-30128

(dérivation ESDV-3000). 6. Mettre le contrôleur PIC-3013 (pression FA-1305) en mode AUTO et passer à

la mise au point. 7. Laisser PIC-3013 en mode AUTO, valeur de consigne 30.0 bar g


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8. Mettre le contrôleur PIC-3037 (pression gaz dérivation à la Centrale STEG) en mode AUTO et passer à la mise au point.

9. Laisser PIC-3037 en mode AUTO, valeur de consigne 35 bar g (rappeler que

le gaz doit normalement traverser le système de traitement, c'est pourquoi ce robinet de trop-plein doit rester fermé)

10. Vérifier que la pression en FA-1301 se stabilise (lecture via DCS par PI-3064),

puis fermer la vanne de blocage ESDV-3003 sur la ligne 8”-PP-30016 (dérivation installation)

11. Vérifier que la section de deéthanisation est pressurisée en contrôlant que la

pression en DA-1301 (lecture via DCS par PIC-3013) est égale à la pression en FA-1301 (lecture via DCS par PI-3064).

12. Passer à la mise en service de la section d'alimentation en gaz selon la


7.14. Mise en service de la section d'alimentation en gaz La mise en service de la section d'alimentation en gaz au Deéthanisateur se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPA Séparateur de Gaz d’Alimentation 1. Fermer les vannes manuelles en dérivation aux vannes de blocage en entrée

sur et à la sortie de l'unité de déshydratation du condensat.

2. Fermer les vannes manuelles en dérivation aux vannes de blocage en entrée sur et à la sortie de l'unité de déshydratation du gaz, et préparer celle-ci pour sa mise en route conformément à la procédure décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur de l’unité.

3. S'assurer que le brûleur pilote de la chaudière BA-1402 est en fonctionnement

ainsi qu'il est décrit au par. précédent.

4. Allumer le brûleur principal de BA-1402 selon la procédure décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur de la chaudière, et amener l'huile chaude à sa normale température de service.

5. Mettre en service l’unité de déshydratation du gaz conformément à la

procédure décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur du package.


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En détail, l’installation est préparée pour le démarrage en plaçant toutes les vannes manuelles dans les positions nécessaires pour le service normal, c’est-à-dire celles indiquées ci-dessous :

Vannes d’interception de récipients ou de groupes de réglage : OUVERTS Vannes de dérivation de récipients ou de groupes de réglage : FERMEES Filtres du gaz traité : “A” SELECTIONNE, “B” EXCLU Vanne de réglage du débit de l’huile chaude de EA-1301 : OUVERTE A 60%

(environ) Robinets d’arrêt en amont des instruments : OUVERTS Vannes manifold des instruments de pression : OUVERTES (instrument en

service) Vannes manifold des instruments de pression différentielle : OUVRIR

EGALISATION (instrument pressurisé mais PAS en service) Vannes de sectionnement aux limites de batterie : FERMEES

Il est recommandé de positionner initialement les moteurs des ventilateurs du réfrigérant d’air sur DISTANT et CASCADE.

Positionnement des vannes automatiques L’opérateur chargé du démarrage peut maintenant s’asseoir face à l’un des postes opérateur du DCS et de là se connecter avec le PLC de contrôle des unités de déshydratation, en rappelant simplement les pages graphiques correspondantes. On suppose que l’installation de traitement est encore entièrement arrêtée et que par conséquent l’unité de déshydratation également se trouve en état de PSD à cause du signal général provenant de l’installation.

Démarrage

En raison de son extrême simplicité, une fois qu’elle est pressurisée, l’installation est prête à entrer en fonction en forçant simplement le blocage et en ouvrant ainsi les soupapes automatiques. La seule particularité concerne le cas de première pressurisation pour lequel il sera nécessaire de laisser l’installation en veille (minuterie arrêtée, une tour en absorption et une en veille) et ne pas démarrer la régénération jusqu’à ce que, une fois que la tour de dééthanisation sera pressurisé, le gaz de régénération sera disponible.

Noter explicitement qu’on ne démarre jamais une installation avec le débit maximal tandis que le débit de régénération, qui est très inférieur, sera disponible rapidement : on peut donc penser commencer par un cycle d’absorption de 36 ou même de 48 heures (selon le débit), en attendant de « lancer » la première régénération après 12 ou 24 heures de façon à ce que les cycles successifs commencent à des heures fixes et « pratiques » pour les opérateurs.

Il vaudrait mieux démarrer la régénération vers 8-9 h du matin de façon à avoir (après 12 heures environ) le point le plus haut de la température du gaz en sortie dirigé vers le réfrigérant d’air quand on est déjà le soir et donc que la température de l’air n’est pas au plus haut.


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Réglage du cycle d’absorption

Il est recommandé de commencer par un cycle base de 24 heures.

Réglage des cycles de régénération et de réfrigération

Il est recommandé de commencer par un cycle base de 19 heures de réchauffement, 4 heures de réfrigération et 1 heure de veille. Dès que l’installation aura démarré en modalité automatique (une fois que la minuterie du cycle sera partie), régler la soupape de débit du gaz de régénération sur MANUAL et commencer à l’ouvrir lentement, en commençant par 10% puis en augmentant de 5% à la fois toutes les 30 secondes jusqu’à ce qu’on obtienne un débit de 1200 kg/h +/- 10%. Régler alors la commande de la soupape sur AUTO.

Démarrage du réfrigérant d’air

LES AEROREFRIGERANTS DOIVENT ÊTRE CONTRÔLÉS PAR LE PLC POUR ASSURER LE FONCTIONNEMENT RÉGULIER DES SÉQUENCES, DONC ILS SERONT MIS EN MARCHE OU ARRÊTÉS DIRECTEMENT PAR LA LOGIQUE COMME DEMANDÉ.

Vérification de la température du gaz de régénération

Il est recommandé de corriger le réglage de la soupape à boule sur l’huile chaude pour obtenir la bonne température du gaz de régénération. Au cours des premiers cycles, il est bien de prendre note de l’évolution des températures mesurées aux différents niveaux de la tour et à l’entrée du réfrigérant d’air à des intervalles d’au moins 30 minutes.

6. Attendre que le fonctionnement de l’unité de déshydratation se stabilise.

7. Positionner le contrôleur PDIC-3034 (gaz de FA-1301) en mode AUTO et passer à la mise au point.

8. Positionner le contrôleur PDIC-3034 en CASCADE.

9. Positionner le contrôleur FIC-3004 (gaz de FA-1301) en mode AUTO et

passer à la mise au point.

10. Laisser FIC-3004 en AUTO, valeur de consigne 30.000 kg/h (env. 60% de la charge maximale)

Remarque :


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Pendant cette étape le gaz en provenance des L.B., et déshydraté dans l'unité de déshydratation, va parcourir le long de la section d'enrichissement de la colonne DA-1301, il va traverser les appareillages EA-1304, FA-1305, EA-1302 A/B, EA-1309 et il sera exporté aux L.B. via la vanne PV-3013, activée par le contrôleur PIC-3013 (pression FA-1305).

11. Une fois terminé la mise en service de la section d’alimentation en gaz, le gaz

de sortie usine commence à être alimenté au collecteur de gaz combustible via la ligne 2”-PP-30004. On peut donc à ce stade fermer la vanne de blocage ESDV-3004 sur la ligne 2”-PP-30003 (ligne de mise en route).

12. Passer à la mise en service de la colonne de deéthanisation selon la procédure décrite au par. 7.15 qui suit.

7.15. Mise en route du Deéthaniseur La mise en route du Deéthaniseur se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPA Séparateur de Gaz d’Alimentation 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPH Ballon de Reflux du Deéthaniseur et Pompes 2510-MPIPJ Ballon de Reflux et Pompes du Dépropaniseur 1. Activer les procédés d'override sur les initiateurs de blocage ci-dessous,


Basse température EA-1303 TSL-3104 Haut niveau de liquide FA-1305 LSH-3005



Arrêt de la pompe GA-1302 A GA-1302 AM Arrêt de la pompe GA-1302 B GA-1302 BM

3. S'assurer que le brûleur pilote de la chaudière BA-1401 est en fonctionnement

ainsi qu'il est décrit. 4. Mettre en service l’unité de réfrigération conformément à la procédure décrite

dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur du package.

5. Commencer d'alimenter EA-1309 en propylène.


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6. Ouvrir la vanne de contrôle LV-3986 (propylène à EA-1304) et commencer d'alimenter le EA-1304 en propylène avec l'intervention en MANUEL sur la sortie du contrôleur LIC-3986.

7. Continuer d'observer le niveau du liquide en FA-1305 (lecture via DCS par

LIC-3005), qui commence de se former, après le début de l'alimentation en propylène du condenseur EA-1304.

8. Lorsque le niveau en FA-1305 (lecture via DCS par LIC-3005) dépasse la

valeur de déclenchement de l’initiateur de blocage LSL-3005, mettre en route l'une des pompes GA-1301 A/B.

9. Laisser fonctionner la pompe GA-1301 A (ou B) pendant quelques minutes en

recirculation vers FA-1305 en conditions de débit minimum.

Remarque : Le fonctionnement de la pompe GA-1301 A (ou B), recirculant en conditions de débit minimum, est assuré par l'orifice calibré FO-3002 (ou 3003).

10. Ouvrir la vanne de commande FV-3001 (reflux à DA-1301) et commencer

d'alimenter le DA-1301 en reflux, moyennant l'intervention sur la sortie du contrôleur FIC-3001 en mode MANUEL. Dès ce moment-là, il faut suivre de près le niveau du liquide sur le fond de la colonne (v. point 17 et suivants).

11. Positionner le contrôleur FIC-3001 en mode AUTO et passer à la mise au

point. 12. Laisser FIC-3001 en mode AUTO, valeur de consigne 8000 kg/h. 13. Allumer le brûleur principal de BA-1401 selon la procédure décrite dans la

Notice d'Exploitation du Fournisseur de la chaudière, et amener l'huile chaude à sa normale température de service.

14. Ouvrir la vanne de commande FV-4206 (huile chaude à EA-1303) selon la

procédure décrite au par. 6.6.2.e, et commencer d'alimenter le EA-1303 en huile, moyennant l'intervention sur la sortie du contrôleur FIC-4206 en mode MANUEL.


point. 16. Laisser FIC-4206 en mode AUTO, valeur de consigne 60.000 kg/h. 17. Quand le niveau du liquide en DA-1301 dépasse le seuil de déclenchement de

LSL-3002, ouvrir la vanne de commande LV-3004 (sortie du liquide de DA-1301) en mettant le contrôleur LIC-3004 en mode MANUEL, sortie à 0%.


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18. Continuer d'observer le niveau du liquide en DA-1301 (lecture via DCS par LIC-3004). Quand le niveau du liquide en DA-1301 atteint 60% de la plage de lecture de LIC-3004, commencer d'ouvrir la vanne de commande LV-3004 en augmentant progressivement la sortie du contrôleur LIC-3004 en mode MANUEL, ce qui fait débuter l'alimentation et pressurisation du Dépropaniseur.

Remarque : Dès ce moment-là, et jusqu'à la mise en mode AUTO de LIC-3004 (v. par. 7.16 suivant), contrôler, en faisant très attention, le niveau dans DA-1301 en intervenant en mode MANUEL sur ledit contrôleur.

19. Amener la colonne aux valeurs normales de pression et de température et

attendre que son fonctionnement se stabilise. 20. Passer à la mise en route du Dépropaniseur selon la procédure décrite au par.

7.16 qui suit.

7.16. Mise en route du Dépropaniseur

La mise en route du Dépropaniseur se fait avec Deéthaniseur en fonctionnement et selon la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPI Dépropaniseur 2510-MPIPJ Ballon de Reflux et Pompes du Dépropaniseur 2510-MPIPL Ballon de Reflux et Pompes du Débutaniseur

Remarque : La pression et le niveau du liquide de la colonne DA-1302 sont déjà en phase d'augmentation à la suite de l'ouverture de la vanne de commande LV-3004 (sortie liquide de DA-1301, v. par. 7.15 point 18). Par conséquent, la pression et le niveau de la colonne doivent être contrôlés en continu et, si besoin est, il faut passer aux actions décrites sous les points 3 et 7 qui suivent.

1. Activer le procédé d'override sur l’initiateur de blocage ci-dessous, concernant


Basse température EA-1305 TSL-3112 2. Activer les procédés d'override sur les initiateurs de blocage ci-dessous,



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Arrêt de la pompe GA-1303 A GA-1303 AM Arrêt de la pompe GA-1303 B GA-1303 BM

3. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement V322 et V323 sur la ligne 3”-

PP-30076 (propane à stockage).

4. Ouvrir la vanne de blocage ESDV-3001 sur la ligne 3”-PP-30076 (propane à stockage).

5. Continuer d'observer la pression dans la colonne (lecture via DCS par PIC-

3021). Quand la pression parvient à 80% de la valeur normale de service, commencer d'ouvrir la vanne de commande PV-3021B (gaz de FA-1306 à torche) en agissant progressivement sur la sortie du contrôleur PIC-3021 en mode MANUEL.

6. Positionner le contrôleur PIC-3021 en mode AUTO et passer à la mise au

point.

7. Laisser le contrôleur PIC-3021 en mode AUTO, valeur de consigne 20 bar g 8. Mettre l’aéroréfrigerant EC-1302 A/B (Condenseur du Dépropaniseur) en

service.

9. Continuer d'observer le niveau du liquide en FA-1306 (lecture via DCS par LIC-3030), qui commence de se former, après la mise en route du condenseur EC-1302 A/B.

10. Lorsque le niveau en FA-1306 (lecture via DCS par LI-3030) dépasse la

valeur de déclenchement de l’initiateur de blocage LSL-3011, mettre en route l'une des pompes GA-1302 A/B.

11. Laisser fonctionner la pompe GA-1302 A (ou B) pendant quelques minutes en

recirculation vers FA-1306 en conditions de débit minimum.

Remarque : Le fonctionnement de la pompe GA-1302 A (ou B), en recirculation dans des conditions de débit minimum, est assuré par la vanne (Yarway ou equivalent)située sur l'alimentation.

12. Mettre l’aéroréfrigerant EC-1303 (Réfrigerant du Propane) en service. 13. Ouvrir la vanne de commande FV-3002 (reflux à DA-1302) et commencer

d'alimenter le DA-1302 en reflux, moyennant l'intervention sur la sortie du contrôleur FIC-3002 en mode MANUEL. Dès ce moment-là, il faut suivre de prés le niveau du liquide qui commence de se former sur le fond de la colonne (v. point 18 et suivants).


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Remarque : Quand le niveau du liquide en FA-1306 dépasse +1750 mm en montée, le signal, provenant du contrôleur de pression PIC-3021, est dérivé vers la vanne PV-3021A, la PV-3021B se ferme automatiquement et le propane fabriqué commence d'être envoyé au stockage. Dans ce cas la mise au point réalisée sur le contrôleur PIC-3021 doit être vérifiée et, en l'occurrence, affinée.


point.


16. Ouvrir la vanne de commande FV-4204 (huile chaude à EA-1305), et commencer d'alimenter le EA-1305 en huile, moyennant l'intervention sur la sortie du contrôleur FIC-4204 en mode MANUEL.


point.


19. Lorsque le niveau du liquide en DA-1302 dépasse le seuil de déclenchement de LSL-3008, ouvrir la vanne de commande LV-3009 (sortie du liquide de DA-1302), en mettant le contrôleur LIC-3009 en mode MANUEL, sortie à 0%.

20. Continuer d'observer le niveau du liquide en DA-1302 (lecture via DCS par

LIC-3009). Quand le niveau du liquide en DA-1302 atteint 60% de la plage de lecture de LIC-3009, commencer d'ouvrir la vanne de commande LV-3009 en augmentant progressivement la sortie du contrôleur LIC-3009 en mode MANUEL, ce qui fait débuter l'alimentation et pressurisation du Débutaniseur.

21. Amener la colonne aux valeurs normales de pression et de température et

attendre que son fonctionnement se stabilise.

22. Positionner le contrôleur LIC-3004 (niveau du liquide Deéthaniseur) en mode AUTO et passer à la mise au point.

23. Laisser LIC-3004 en mode AUTO, valeur de consigne 50%.

24. Passer à la mise en route du Débutaniseur selon la procédure décrite au par.

7.17 qui suit.


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7.17. Mise en service du Débutaniseur

La mise en route du Débutaniseur se fait avec Dépropaniseur en fonctionnement et selon la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPI Débutaniseur 2510-MPIPL Ballon de Reflux et Pompes du Débutaniseur

Remarque : La pression et le niveau du liquide de la colonne DA-1303 sont déjà en phase d'augmentation à la suite de l'ouverture de la vanne de commande LV-3009 (sortie liquide de DA-1302, v. par. 7.16 point 20). Par conséquent, la pression et le niveau de la colonne doivent être contrôlés en continu.



Basse température EA-1306 TSL-3107 2. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement V324 et V325 sur la ligne 3”-

PP-30099 (butane à stockage). 3. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement V321 et V326 sur la ligne 2”-

PP-30085 (gazoline à stockage). 4. Ouvrir la vanne de blocage ESDV-3007 sur la ligne 3”-PP-30099 (butane à

stockage).

5. Ouvrir la vanne de blocage ESDV-3006 sur la ligne 2”-PP-30085 (gazoline à stockage).

6. Continuer d'observer la pression dans la colonne (lecture via DCS par PIC-3056). Quand la pression parvient à 80% de la valeur normale de service, commencer d'ouvrir la vanne de commande PV-3056B (gaz de FA-1307 à torche) en agissant progressivement sur la sortie du contrôleur PIC-3056 en mode MANUEL.

7. Mettre le contrôleur PIC-3056 en mode AUTO et passer à la mise au point.

8. Laisser le contrôleur PIC-3056 en mode AUTO, valeur de consigne 7 bar g

9. Mettre l’aéroréfrigerant EC-1304 (Condenseur du Débutaniseur) en service.


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10. Continuer d'observer le niveau du liquide en FA-1307 (lecture via DCS par LIC-3032), qui commence de se former, après la mise en route du condenseur EC-1304.

11. Lorsque le niveau en FA-1307 (lecture via DCS par LI-3032) dépasse la valeur de déclenchement de l’initiateur de blocage LSL-3031, mettre en route l'une des pompes GA-1303 A/B.

12. Laisser fonctionner la pompe GA-1303 A (ou B) pendant quelques minutes en recirculation vers FA-1307 en conditions de débit minimum.

Remarque : Le fonctionnement de la pompe GA-1303 A (ou B), en recirculation dans des conditions de débit minimum, est assuré par l'orifice calibré FO-3004 (ou 3005).

13. Mettre l’aéroréfrigerant EC-1307 (Réfrigerant du Butane) en service.

14. Ouvrir la vanne de commande FV-3009 (reflux à DA-1303) et commencer

d'alimenter le DA-13032 en reflux, moyennant l'intervention sur la sortie du contrôleur FIC-3009 en mode MANUEL. Dès ce moment-là, il faut suivre de prés le niveau du liquide qui commence de se former sur le fond de la colonne (v. point 21 et suivants).

Remarque : Quand le niveau du liquide en FA-1307 dépasse +1350 mm en montée, le signal, provenant du contrôleur de pression PIC-3056, est dérivé vers la vanne PV-3056A, la PV-3056B se ferme automatiquement et le butane fabriqué commence d'être envoyé au stockage. Dans ce cas la mise au point réalisée sur le contrôleur PIC-3056 doit être vérifiée et, en l'occurrence, affinée.



17. Ouvrir la vanne de commande FV-4205 (huile chaude à EA-1306), et

commencer d'alimenter le EA-1306 en huile, moyennant l'intervention sur la sortie du contrôleur FIC-4205 en mode MANUEL.




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20. Lorsque le niveau du liquide en DA-1303 dépasse le seuil de déclenchement de LSL-3027, ouvrir la vanne de commande LV-3029 (gazoline à stockage), en mettant le contrôleur LIC-3029 en mode MANUEL, sortie à 0%.

21. Continuer d'observer le niveau du liquide en DA-1303 (lecture via DCS par LIC-3029). Quand le niveau du liquide en DA-1303 atteint 60% de la plage de lecture de LIC-3029, commencer d'ouvrir la vanne de commande LV-3029 en augmentant progressivement la sortie du contrôleur LIC-3029 en mode MANUEL, ce qui fait débuter l'envoi de gazoline à l'échangeur EA-1307B et donc aux L.B. (stockage).

22. Porter la colonne aux valeurs normales de pression et de température et attendre que son fonctionnement se stabilise.

23. Mettre le contrôleur LIC-3009 (niveau liquide Dépropaniseur) en mode AUTO et passer à la mise au point.


25. Mettre le contrôleur LIC-3029 (niveau liquide Débutaniseur) en mode AUTO et passer à la mise au point.


27. Stabiliser l’installation selon la procédure décrite au par. 7.18 suivant.

7.18. Mise en fonctionnement normal La mise en conditions du normal fonctionnement de l’installation se fait en suivant la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPA Séparateur de Gaz d’Alimentation 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPH Ballon de Reflux du Deéthaniseur et Pompes 2510-MPIPJ Ballon de Reflux et Pompes du Dépropaniseur 2510-MPIPK Débutaniseur 2510-MPIPL Ballon de Reflux et Pompes du Débutaniseur 2510-MPIUF Circuit d’Alimentation Chaudières 1. Retirer les overrides de procédé des initiateurs de blocage ci-dessous,


Très haute pression de gaz à FA-1301 PSHH-3031 Très haute pression FA-1305 PSHH-3097


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Arrêt de l'unité de déshydratation du gaz Arrêt du système des stockages

2. Retirer les overrides de procédé des initiateurs de blocage ci-dessous,


Basse température EA-1303 TSL-3104 Bas niveau de liquide FA-1305 LSL-3005 Arrêt de la pompe GA-1301 A GA-1301 AM Arrêt de la pompe GA-1301 AB GA-1301 BM Haut niveau de liquide FA-1305 LSL-3005



Arrêt de la pompe GA-1302 A GA-1302 AM Arrêt de la pompe GA-1302 B GA-1302 BM Basse température EA-1305 TSL-3112



Arrêt de la pompe GA-1303 A GA-1303 AM Arrêt de la pompe GA-1303 B GA-1303 BM Basse température EA-1306 TSL-3107


V310 10”-PP-30018 (entrée système de comptage gaz d’alimentation)

- V311 10”-PP-30001 (sortie système de comptage gaz d’alimentation)

6. Fermer la vanne manuelle de sectionnement V312 sur la ligne 8”-PP-30018

(dérivation système de comptage gaz d’alimentation). 7. Passer à la mise en service du système de comptage du gaz d’alimentation

selon les prescriptions décrites dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur. 8. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous:

V313 10”-PP-30020 (entrée système de comptage gaz à Centrale STEG)

V314 10”-PP-30021 (sortie système de comptage gaz à Centrale STEG)


(dérivation système de comptage gaz à Centrale STEG).


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10. Passer à la mise en service du système de comptage du gaz à la Centrale STEG selon les prescriptions décrites dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur.


V327 3”-PP-30075 (entrée système de comptage propane) V328 3”-PP-30075 (sortie système de comptage propane)


(dérivation système de comptage propane). 13. Passer à la mise en service du système de comptage propane selon les

prescriptions décrites dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur. 14. Ouvrir les vannes manuelles de sectionnement ci-dessous:

V330 3”-PP-30122 (entrée système de comptage butane) V331 3”-PP-30122 (sortie système de comptage butane)


(dérivation système de comptage butane). 16. Passer à la mise en service du système de comptage butane selon les


V333 2”-PP-30084 (entrée système de comptage gazoline) V334 2”-PP-30084 (sortie système de comptage gazoline)


(dérivation système de comptage gazoline). 19. Passer à la mise en service du système de comptage gazoline selon les


V403 3”-PP-30123 (entrée système de comptage gaz combustible)

V404 3”-PP-30123 (sortie système de comptage gaz combustible)


(dérivation système de comptage gaz combustible). 22. Passer à la mise en service du système de comptage gaz combustible selon

les prescriptions décrites dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur.


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23. Passer à la mise en service de la section d'alimentation en condensat selon la procédure décrite au par. 7.19 qui suit.

7.19. Mise en service de la section d'alimentation en condensat On préconise ici de mettre en service la section d'alimentation en condensat après que la mise en service de l'installation a été achevée et que ses conditions sont celles du normal fonctionnement. De cette manière, la mise en service de la section condensat résulte beaucoup plus facile. La mise en service de la section d'alimentation en condensat se fait selon la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPB Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur

® 2510-MPIPM Réchauffeur des Condensats et Réfrigérant d’Essence 1. Fermer les vannes manuelles en dérivation aux vannes de blocage en

entrée sur et à la sortie de l'unité de déshydratation du condensat et préparer celle-ci pour sa mise en route conformément à la procédure décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur de l’unité.



Bas niveau condensat FA-1304A/B LSL-3022/3023 Haut niveau condensat FA-1304A/B LSH-3022/3023 Haute pression condensat à FA-1304 A/B PSH-3053

3. Ouvrir la vanne manuelle de sectionnement V316 sur la ligne 4”-PP-30023

(condensat à FA-1304 A/B). 4. Ouvrir la vanne de blocage ESDV-3005 sur la ligne 4”-PP-30023

(alimentation condensat à FA-1304 A/B). 5. Ouvrir la vanne de blocage SDV-3000 sur la ligne 3”-PP-30028 (alimentation

condensat à unité de déshydratation). 6. Pré-ouvrir la vanne de commande FV-3011 (condensat à EA-1307B) en

mettant son contrôleur FIC-3011 en mode MANUEL, sortie à 60 %.

7. Commencer l'alimentation de FA-1304 A/B en condensat via la vanne de commande PV-3053, en ouvrant progressivement son contrôleur PIC-3053 (pression du condensat à FA-1304 A/B) en MANUEL, jusqu'à obtenir un niveau de liquide en FA-1304 A/B d'env. 60 %.


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8. Mettre en route l'unité de déshydratation condensat selon la procédure

décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur.

En détail, l’installation est préparée pour le démarrage en plaçant toutes les vannes manuelles dans les positions nécessaires pour le service normal, c’est-à-dire celles indiquées ci-dessous :

Vannes d’interception de récipients ou de groupes de réglage : OUVERTS Vannes de dérivation de récipients ou de groupes de réglage : FERMEES Filtres du condensat traité : “A” SELECTIONNE, “B” EXCLU Vanne de réglage du débit de l’huile chaude de EA-1311 : OUVERTE A 60%

(environ) Robinets d’arrêt en amont des instruments : OUVERTS Vannes manifold des instruments de pression : OUVERTES (instrument en

service) Vannes manifold des instruments de pression différentielle : OUVRIR

EGALISATION (instrument pressurisé mais PAS en service) Vannes de sectionnement aux limites de batterie : FERMEES

Il est recommandé de positionner initialement les moteurs des ventilateurs du réfrigérant d’air sur DISTANT et CASCADE.

Positionnement des vannes automatiques

L’opérateur chargé du démarrage peut maintenant s’asseoir face à l’un des postes opérateur du DCS et de là se connecter avec le PLC de contrôle des unités de déshydratation, en rappelant simplement les pages graphiques correspondantes. On suppose que l’unité de déshydratation se trouve dans l’état de PSD.

Remplissage avec le liquide

Une fois que l’unité a été pressurisée, on peut la remplir de liquide en ouvrant le bypass manuel de SDV-3545 (s’assurer que la ligne d’alimentation des condensats soit ouverte jusqu’aux L.B). Le liquide arrivera de cette manière dans les deux tours et dans la ligne qui amène à l’appareil de dééthanisation. Une fois que le REMPLISSAGE est terminé, toutes les dérivations seront refermées soigneusement.


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Démarrage

En raison de son extrême simplicité, une fois qu’elle est pressurisée l’installation est prête à entrer en fonction en forçant simplement le blocage et en ouvrant ainsi les vannes automatiques. La seule particularité se réfère au cas de première pressurisation : dans ce cas les deux tours sont initialement remplies de liquide. Dans ce cas, il faut s’assurer que la vidange de la tour en régénération a effectivement eu lieu.

Noter explicitement qu’on ne démarre jamais une installation avec le débit maximal tandis que le débit de régénération, qui est très inférieur, sera disponible rapidement : on peut donc penser commencer par un cycle d’adsorption de 36 ou même de 48 heures (selon le débit), en attendant de « lancer » la première régénération après 12 ou 24 heures de façon à ce que les cycles successifs commencent à des heures fixes et « pratiques » pour les opérateurs.

Il vaudrait mieux démarrer la régénération vers 8-9 h du matin de façon à avoir (après 12 heures environ) le point le plus haut de la température du gaz en sortie dirigé vers le réfrigérant d’air quand on est déjà le soir et donc que la température de l’air n’est pas au plus haut.

Réglage du cycle d’adsorption

Il est recommandé de commencer par un cycle base de 24 heures.

Réglage des cycles de régénération et de refroidissement

Il est recommandé de commencer par un cycle base de 18 heures de réchauffement, 4 heures et demie de refroidissement et 1 heure et demie de attente. Dès que l’installation aura démarré en modalité automatique (une fois que la minuterie du cycle sera partie), régler la vanne de débit du gaz de régénération sur MANUAL et commencer à l’ouvrir lentement, en commençant par 10% puis en augmentant de 5% à la fois toutes les 30 secondes jusqu’à ce qu’on obtienne un débit de 200 kg/h +/- 10%. Régler alors la commande de la vanne sur AUTO.

Démarrage du réfrigérant d’air

LES AEROREFRIGERANTS DOIVENT ÊTRE CONTRÔLÉS PAR LE PLC POUR ASSURER LE FONCTIONNEMENT RÉGULIER DES SÉQUENCES, DONC ILS SERONT MIS EN MARCHE OU ARRÊTÉS DIRECTEMENT PAR LA LOGIQUE COMME DEMANDÉ.

Vérification de la température du gaz de régénération

Il est recommandé de corriger le réglage de la vanne à boulet sur l’huile chaude pour obtenir la bonne température du gaz de régénération.


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Au cours des premiers cycles, il est bon de prendre note de l’évolution des températures mesurées aux différents niveaux de la tour et à l’entrée du réfrigérant d’air à des intervalles d’au moins 30 minutes.

9. Mettre le contrôleur PIC-3053 (pression condensat à FA-1304 A/B) en mode AUTO et passer à la mise au point.

10. Laisser PIC-3053 en mode AUTO, valeur de consigne 39 bar g

11. Régler le débit du condensat canalisé vers le Deéthaniseur en intervenant

en MANUEL sur la sortie du contrôleur de débit FIC-3011, jusqu'à obtenir un débit stable de condensat.



14. Retirer les overrides de procédé des initiateurs de blocage décrits au point 2

précédent.


V317 3”-PP-30031 (entrée système de comptage condensat)

V318 3”-PP-30031 (sortie système de comptage condensat)


(dérivation système de comptage condensat). 17. Passer à la mise en service du système de comptage condensat selon les

prescriptions décrites dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur.

ANNEXES: P&IDs (Schémas de tuyauterie et instrument) - 16 feuilles


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8 - OPERATIONS PENDANT LA MARCHE NORMALE ET CAS DE DETAIL

Se reporter aux valeurs des paramètres de fonctionnement énumérés dans le document 2510-MSILA “Liste des valeurs de consigne et des seuils des instruments”.

8.1. Vérification des niveaux dans les séparateurs de gaz et condensats FA-1301 et FA-1304 A/B

8.1.1. Critères généraux Les séparateurs ci-dessus sont surdimensionnés, leur fonctionnement ne devrait donc donner aucun problème : malgré cela on préconise de vérifier périodiquement (au moins une fois par semaine) la correspondance des niveaux indiqués via le DCS avec ceux qu'on peut constater sur site grâce aux instruments locaux, tout particulièrement les niveaux d'interface liquide/liquide. On préconise d'en profiter pour vérifier également la fiabilité des mesures de pression et température moyennant les instruments locaux ; ces paramètres ne sont toutefois pas d'importance primordiale pour le bon fonctionnement des séparateurs, du moins dans les valeurs limites considérées pour le projet. Les valeurs exactes de référence pour les paramètres, qu'on peut programmer avec le DCS, se trouvent dans le doc. n°. 2510-MSILA auquel il faut se reporter.

8.1.2. Séparateur de gaz d’alimentation FA-1301 Du fait que le maintien du niveau supérieur de la gazoline tient à un barrage - donc il est sans doute fixe - l'indication affichée en LI-3014 doit être constante : toute croissance impromptue signale un problème dans le système de traitement des liquides et peut donc rapidement mener à un arrêt général de l’installation, c'est pourquoi il faut immédiatement vérifier la hauteur réelle du niveau avec LG-3019 et s'assurer de l’ouverture de la ligne de décharge de la gazoline. Il faut également vérifier que le niveau d’interface eau/gazoline - soit la lecture transmise de LT-3000 - est congruente avec ce qui est visible par LG-3018. En tant que référence approximative considérer une pression de service de 32 bar g et un niveau d'eau compris entre 25 et 75%.


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8.1.3. Séparateur d'alimentation en condensats FA-1304 A/B Comme il s'agit de récipients souterrains, la mesure directe des niveaux présente des difficultés ; on préconise donc de contrôler avec attention la correspondance entre LT-3033 et LI-3001 (interface gaz/gazoline) ainsi qu'entre LT-3022 et LI-3023 (interface gazoline/eau).

8.2. Vérification du bon fonctionnement des unités de déshydratation des gaz et condensats

8.2.1. Critères généraux

Ce manuel ne fournit qu'un aperçu de pareilles unités, leur description détaillée se trouvant à l'intérieur des manuels correspondants auxquels il faut se reporter ; ces informations visent le but de donner à l'Opérateur le scénario de toute l'installation ainsi qu'un point de référence. Le paramètre fondamental pour le bon fonctionnement des unités de déshydratation est la température finale de régénération, affichée en TI-3424 et en TI-3524 Comme référence, en fin du cycle de régénération, cette température doit être supérieure à 220°C depuis 30 minutes au moins. Cela peut s'obtenir en plusieurs manières : une croissance du débit du gaz de régénération, du débit d'huile diathermique ou de la température de service de la chaudière BA-1402. Pour empêcher des contraintes inutiles sur celle-ci, et surtout sur ses pompes de circulation, on préconise néanmoins de n'avoir recours à cette dernière intervention que si besoin en est : dans des conditions normales une température de sortie de 260°C est plus que suffisante, mais on peut atteindre la valeur de 280°C tout en demeurant sans problèmes dans les limites du projet (T max = 300°C)

8.2.2. Déshydratation du gaz Pour une réduction optimale de la consommation d'énergie durant la régénération, les deux colonnes de déshydratation du gaz sont enrobées à l'intérieur d'une couche en béton réfractaire : de cette manière les lourdes parois métalliques ne doivent pas être chauffées et refroidies à chaque cycle. Le désavantage de cette solution est justement imputable à la présence du béton, qui ne doit jamais être mouillé d'aucun entraînement de liquides afin d'éviter qu'il se casse au cours du cycle de régénération. De ce fait, il est recommandé de faire très attention au bon fonctionnement des séparateurs amont, notamment de contrôler périodiquement la pression différentielle du filtre coalescent FD-1301 par le biais de PDI-3408 : cette valeur doit être normalement inférieure à 0.25 bar.


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Pendant le service normal, le point de rosée du gaz traité doit être constamment en dessous de –60°C ; si cette valeur est stablement plus élevée, on préconise d'accroître le cycle de régénération (temps plus long, débit supérieur de gaz et d'huile, éventuellement T chaudière = 270°C). Si cela ne suffit pas, il faut envisager le remplacement du tamis moléculaire, des points de rosée inférieurs à –50°C n'étant pas acceptables car ils occasionneraient la rapide formation de givre dans le condenseur de tête de la colonne de deéthanisation. Rappeler que le dimensionnement des colonnes est de nature à assurer l’absorption de l’humidité contenue dans le gaz pendant une durée maximum de 24 heures au débit maximum : si le débit est beaucoup plus bas, et qu'on ne prévoit aucune augmentation pendant quelques jours, on préconise de prolonger proportionnellement la durée des phases d'absorption et de stand-by. La température du gaz à la sortie de l’aéroréfrigérant doit être toujours aussi minimum que possible, eu égard de la température ambiante et de la formation d'hydrates, afin d'obtenir toujours le refroidissement maximum possible (si la température ambiante est trop élevée pour atteindre la valeur de consigne indiquée, le contrôle vient marcher à 100% et l’aircooler sera le plus performant que possible). Cela afin de minimiser l'humidité résiduelle qui est réintroduite dans le gaz déjà traité. Voir le document 2510-MSILB pour les valeurs en détail. On préconise enfin de vérifier périodiquement la congruence des lectures à DCS avec les instruments locaux ; au cours des opérations, il est conseillé de prendre note des températures d'entrée et sortie de l’économiseur pour en évaluer la fonctionnalité.

8.2.3. Déshydratation des condensats Pour réduire la consommation en énergie le plus possible pendant la régénération, l’installation est équipée d'un économiseur : cet échangeur s'active dès que le gaz de régénération sort de la colonne à une température supérieure à celle du gaz froid et par conséquent permet d'économiser considérablement. Comme la plupart de l'eau (par suite du sous-refroidissement du condensat) est présente sous forme d'entraînements, le bon fonctionnement du filtre coalescent FD-1401 est d'importance primordiale ; on préconise donc d'en vérifier régulièrement la pression différentielle avec PDI-3508 : cette valeur doit être normalement inférieure à 0.25 bar. Pendant le service normal, le taux d'eau dans le condensat traité doit être constamment en dessous de 2 ppm en poids ; si cette valeur est stablement plus élevée, on préconise d'accroître le cycle de régénération (temps plus long, débit supérieur de gaz et d'huile, éventuellement T chaudière = 270°C). Si cela ne suffit pas, il faudra envisager le remplacement du tamis, mais sans se donner trop de la peine et, en tout état, pas avant que la déshydratation du gaz ne cesse de bien fonctionner, car la quantité d'eau pouvant entrer avec le condensat est beaucoup moins que celle véhiculée par le gaz. Rappeler que le dimensionnement des colonnes est de nature à assurer l’absorption de l’humidité contenue dans le condensat pendant une durée maximum de 24 heures au débit maximum : si le débit est beaucoup plus bas, et qu'on ne prévoit aucune


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augmentation pendant quelques jours, on préconise de prolonger proportionnellement la durée des phases d'absorption et de stand-by. La température du gaz à la sortie de l’aéroréfrigérant doit être toujours aussi minimum que possible, eu égard de la température ambiante et de la formation d'hydrates, afin d'obtenir toujours le refroidissement maximum possible (si la température ambiante est trop élevée pour atteindre la valeur de consigne indiquée, le contrôle vient marcher à 100% et l’aircooler sera le plus performant que possible). Cela afin de minimiser l'humidité résiduelle qui est réintroduite dans le gaz déjà traité. Voir le document 2510-MSILB pour les valeurs en détail. On préconise enfin de vérifier périodiquement la congruence des lectures à DCS avec les instruments locaux ; au cours des opérations, il est conseillé de prendre note des températures d'entrée et sortie de l’économiseur pour en évaluer la fonctionnalité. Pour empêcher tout blocage dû à l'échauffement de l'huile dans des situations de charge nulle, on préconise de décaler de huit heures les séquences entre les deux unités de déshydratation (ayant un cycle de 24 heures), de sorte qu'au moins l'une d'entre elles se trouve toujours en phase de chauffage, et donc que la charge de la chaudière BA-1402 ne soit jamais nulle (v. § 9.5)

8.3. Réglage du débit avec PDV-3034 Dans des conditions de normal fonctionnement tout le gaz en provenance de El Borma doit être traité, il en découle que la vanne PDV-3034 ne doit pas fonctionner en mode “cascade” sur la base d'un débit préfixé, mais elle doit tout simplement produire une perte de pression stable qui sert à maintenir le réservoir des condensats (dont l'équilibrage de la pression dépend du séparateur de gaz) à une pression peu supérieure à celle du deéthaniseur et à permettre ainsi le flux du liquide de FA-1304 A/B à DA-1301. En pareille situation la vanne PIC-3037 doit rester fermée et PDV-3034 doit être réglée sur “auto” à une valeur de consigne d'env. 0.75 bar ; cette valeur-ci doit être corrigée, si besoin est, de manière à obtenir le bon fonctionnement de la vanne commandant l’alimentation du condensat FV-3011 ; en tant que “bon fonctionnement” on sous-entend que cette vanne-ci devrait travailler dans une plage d'ouverture entre 40% et 70%, alors que PDV-3034 permet un réglage adéquate même avec des ouvertures supérieures, il est toutefois déconseillé de la mener au-delà de 90%. Si cela est le cas, on peut, en l'occurrence, abaisser légèrement la pression de fonctionnement du deéthaniseur (PIC-3013). Le réglage “en cascade” (valeur de consigne du débit) est utilisé pendant le démarrage ou chaque fois qu'on souhaite travailler à charge réduite.


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8.4. Paramétrage du fonctionnement de la colonne de deéthanisation DA-1301

8.4.1. Tête de colonne (reflux)

Les conditions de fonctionnement de la tête de la colonne de deéthanisation définissent, ainsi qu'il est décrit au chapitre 4, la récupération de C3+ qu'on peut obtenir, récupération qui, à son tour, est fonction directe du rapport de reflux. Du fait que la colonne travaille cependant “à reflux total” (soit tout le liquide s'étant formé dans le condenseur de tête est recyclé), il n'est pas possible de contrôler ce paramètre de manière simple. La quantité de liquide condensé (et donc de reflux) peut être partiellement contrôlée – si bon est – en variant la pression d'aspiration des compresseurs des groupes frigorifiques moyennant PIC-3969 ; cet instrument contrôle dans un même temps la pression d'évaporation du propylène dans le manteau du condenseur EA-1304, la température du fluide frigorifique et, en dernière analyse, la température de fonctionnement du ballon de reflux FA-1305. Par conséquent, le contrôle du reflux (et donc de la récupération qu'on peut obtenir) vient se confondre avec la gestion des groupes frigorifiques : l'objectif est non pas d'obtenir le maximum de récupération théorique, mais plutôt d'optimiser la rentabilité de l’installation, sans donc forcer inutilement les températures à des valeurs trop basses, qui ne produiraient qu'un incrément marginal de la récupération, contre une consommation d'électricité considérablement accrue. Si le débit du gaz et des condensats, alimentant la colonne, est inférieur, ou que la composition est plus “pauvre” (soit avec une teneur inférieure en C3+), la charge thermique du condenseur diminue à cause d'une condensation inférieure ; il en découle (à égalité de surface, de température du propylène et des coefficients d'échange) que la différence de température entre les fluides, de part et d'autre de l'échangeur, diminue jusqu'à atteindre (théoriquement) le “cross” ; en pareils cas, sans que l'opérateur intervienne, l’installation baisse naturellement la température de tête de la colonne de deux/trois degrés, ce qui débouche à la meilleure récupération possible dans les mêmes conditions de pression d'aspiration des compresseurs. On préconise, en pareils cas, de gérer les machines pour obtenir la marche à charge élevée sur une colonne seulement, plutôt qu'une charge très faible sur les deux. Dans ces cas une croissance ultérieure de la récupération, bien que limitée, peut s'obtenir en forçant PIC-3969 à des valeurs qui avoisinent celle atmosphérique, profitant d'une charge thermique réduite pour gagner encore une paire de °C sans franchir les limites des frigorigènes. Si la charge thermique est très réduite, la circulation des machines est grandement découpée grâce aux “sliding vanes” (boisseaux), et, en pareilles conditions, leur efficacité est tellement pire que la consommation d'électricité n'est plus directement proportionnelle aux frigories livrées : dans ces conditions il convient donc de réduire au maximum la pression d'évaporation du propylène, l'amélioration de la récupération s'avérant pratiquement sans aucun frais, car une petite augmentation dans la charge des machines, améliore parallèlement leur efficacité, sans aucune hausse dans la consommation.


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Néanmoins, dans une ample fourchette de conditions, on peut laisser ce contrôle à sa valeur standard de 1.075 bars absolus et laisser que l’installation trouve toute seule son point d'équilibre. Le cas contraire se produit s'il y a un fonctionnement au débit maximum d'incondensables et une quantité minimum de lourds (ex. 100% gaz pauvre, sans condensat). Dans ces cas, toutefois, la quantité de liquide, pouvant se former, est en tout état tellement réduite qu'une exaspération des conditions de fonctionnement des groupes frigorifiques, produirait presque uniquement une diminution de la température du gaz traité : les frigories engendrées se traduisent enfin dans la quasi-totalité en chaleur sensible et non pas en condensation. La récupération augmente donc de manière négligeable, alors que la consommation augmente beaucoup. En pareils cas il est bien de tirer les comptes sur la base des prix courants de l’énergie et du propane et de faire quelques essais en augmentant légèrement la pression d'aspiration. Un cas tout à fait particulier est le fonctionnement n'utilisant que du condensat, dans laquelle une température de –42°C est absolument trop basse parce qu'elle provoquerait la totale condensation des vapeurs de tête, d'où l'impossibilité de contrôler la pression de fonctionnement de la colonne : il faut donc réduire cette température à env. –24°C en augmentant la pression d’aspiration des compresseurs à 1.5 bar g. Dans ce cas il est impératif de laisser fonctionner uniquement un groupe. REMARQUE: LES CONDITIONS DE FONCTIONNEMENT DE LA COLONNE DA-1301 ET LA COMPOSITION DE LA CHARGE N'INFLUENCENT QUE LA RECUPERATION DU PROPANE, LA RECUPERATION DE BUTANES (ET PLUS ENCORE POUR LES ESPECES LOURDES DAVANTAGE) EST TOUJOURS ET EN TOUT ETAT TELLEMENT PROCHE DE 100% QU'ELLE N'EST PAS SUSCEPTIBLE D'AUCUNE VARIATION TECHNIQUEMENT SIGNIFICATIVE. Une efficacité supérieure ou inférieure de la récupération de C3+ peut être reconnue en plusieurs manières :

du débit du propane fabriqué (FT-3015) de la lecture du taux de C3 indiqué par l'analyseur AT-3003 (fond de colonne) du débit d'huile chaude au rebouilleur EA-1303 (FIC-4206), car une quantité

supérieure de liquide récupéré augmente la charge thermique du rebouilleur de la lecture du taux de C3 indiqué par l'analyseur du gaz traité, AT-3001

La première indication est évidemment la plus correcte, bien qu'elle ne soit appréciable qu'après un temps assez long (environ une heure) et elle représente la moyenne de ce qu'il s'est passé entre-temps ; la dernière n'est que qualitative, mais elle est disponible au bout de quelques minutes (le temps de permanence du gaz est beaucoup plus court et la température du ballon de reflux se traduit immédiatement dans une variation du C3 résiduel dans le gaz). Quoi qu'il en soit, se reporter au manuel spécifique pour les cycles frigorifiques, Doc. n° 2510MGOXB.


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8.4.2. Fond de colonne (rebouilleur) Les conditions de fonctionnement du fond de la colonne de deéthanisation définissent la quantité résiduelle d'éthane qui passe à la colonne de dépropanisation et d'ici dans le propane fabriqué. Le maintien d'une certaine quantité maximum d'éthane résiduel est tout à fait d'importance pour l'obtention des spécifications commerciales ainsi que pour le bon fonctionnement de la colonne deC3. Noter que tout l'éthane résiduel, du fait qu'il s'agit du composé le plus volatile, doit forcement sortir de la colonne de dépropanisation dans le produit de tête ; celui-ci n'étant qu'une partie de la charge, l’effet est une concentration supérieure de l’éthane dans le propane fabriqué par rapport au produit de fond de la deC2 (env. le double). Or, comme la quantité maximale d'impuretés admise dans le C3 est 2%, bien qu'il soit plus facile de réduire le C4 plutôt que le C2, décomposons ce 2% dans 1.5% maximum d'éthane et 0.5% maximum de C4, compte tenu que tous les autres hydrocarbures sont négligeables. Il en découle que la quantité maximum d'éthane admise dans le produit de fond de la colonne DA-1301, pour respecter la spécification sur la pureté du C3 fabriqué dans la tête de DA-1302, est 0.75% molaire. Cette quantité est contrôlée en réglant TIC-3008 à une valeur appropriée sur la base de la composition : pour réduire le taux résiduel de C2, il faut augmenter la valeur de consigne, alors que pour augmenter le taux de C2 il faut réduire la température de fond dont il est question. Pour permettre à l'opérateur de vérifier l'exactitude des réglages effectués, la valeur de C2 résiduel est automatiquement mesurée par AT-3003, dont l'insertion dans la “boucle” de réglage a été expressément NEGLIGEE à cause de problèmes de temps de réponse. Il faudra donc considérer que le fond de colonne et le rebouilleur contiennent beaucoup de m3 de liquide et que l’effet d'une variation dans la valeur de consigne de la température du fond de colonne (c'est à dire du débit d'huile chaude au rebouilleur EA-1303) ne sera pas visible qu'au bout d'une demi-heure au moins ; il est donc recommandé de NE JAMAIS se baser sur une seule lecture de l'analyseur, mais d'en prendre en compte trois ou quatre au moins et d'intervenir sur la base de la tendance des ces mesures et de la quantité et qualité de l’alimentation prévue. Une autre vérification de l'exactitudes des réglages peut être tirée de la lecture de l’analyseur du propane fabriqué AT-3002, qui donne plus de fiabilité lorsqu'il faut analyser un nombre beaucoup plus limité d'espèces chimiques ; pour ce qui est des temps de réponse, cet analyseur affiche, toutefois, les retombées de ce qui s'est passé dans la colonne de deéthanisation au moins une heure avant. Rappeler enfin que - comme tout l'éthane résiduel passe en phase vapeur dans la colonne de dépropanisation – une quantité résiduelle excessive de ce composant entraîne une croissance de la circulation vapeur dans la colonne elle-même et peut mener à son “flooding”. Pour faciliter la consultation, voici la répétition du tableau récapitulatif de quelques conditions de fonctionnement de la colonne dont il est question. Noter que les variations les plus significatives sont associées au fond de colonne et sont une conséquence d'une charge inférieure à l'égard des compositions les plus pauvres ou des fonctionnements sans condensat.


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DDEE--EETTAANNAANNIISSAATTIIOONN Cas Cond.service Reflux T plateau T fond Reb.service MMKcal/h ACT m3/h pilote, °C °C Mmkcal/h

Base (31 bars a) 1.510 22.98 -18.1 107.5 2.293 P augmentée (32 bars a) -1.577 24.71 -17.1 109.5 2.371 P diminuée (30 bars a) -1.445 21.36 -19.2 105.6 2.217 Comp. AVER+cond -1.228 15.82 -20.8 113.3 1.926 Comp. LEAN+cond -0.902 11.21 -26.0 120.6 1.678 Comp. RICH - NO cond -1.393 20.53 -18.8 89.1 1.192 Comp. AVER. - NO cond -1.054 13.09 -22.7 99.0 0.890 Comp. LEAN - NO cond -0.747 8.85 -26.5 113.8 0.653 CAS SEULEMENT CONDENSAT -0.2841 @ -25°C 6.25 2.2 124.1 1.142 VALEUR MOYENNE -0.854 16.09 -18.6 109.2 1.596

La pression différentielle entre la tête et le fond de la colonne, indiquée par PDI-3003, doit être d'env. 0.2 bars à la charge maximale.

8.5. Paramétrage du fonctionnement de la colonne de dépropanisation DA-1302


Les conditions de fonctionnement de la tête de la colonne de dépropanisation définissent, ainsi qu'il est décrit dans le chapitre 4, la pureté du propane fabriqué par rapport au butane résiduel, bien qu'elles ne puissent pas réduire la contamination en éthane (comme on vient de le dire). La quantité de butane résiduel dans le produit de tête est donc fonction inverse du rapport de reflux, un paramètre qui peut être facilement contrôlé en répartissant le liquide condensé de manière différente entre le produit et justement le reflux. Le contrôle du reflux s'effectue sur la base de la température d'un “plateau pilote” qui doit être suffisamment éloigné de la tête (où le propane est pratiquement pur) pour subir l’effet de la présence d'autres composés et, donc, manifester une légère variation de température. Plus de reflux signifie bien sûr une pureté supérieure, pour ce faire, il faut régler une température plus BASSE, parce que l'impureté qu'on veut enlever (le butane) parvient à l'ébullition à une température plus élevée que le produit désiré (propane) ; en conclusion, la spécification s'obtient donc lorsqu'on règle TIC-3034 à une valeur d'env. 65°C et en ajustant cette valeur de consigne “de manière opérationnelle” sur la base des indications de AT-3002, compte tenu, bien sûr, que l'analyseur “affiche ce qu'il s'est passé une heure avant”. Noter que les variations de température, dont il est question, sont réduites, dans l’ordre d'un/deux degrés ; il est donc important de régler la température avec trois chiffres significatifs car même un dixième de °C peut faire la différence.


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Noter également qu'on a conçu deux puits thermométriques de secours : l'un plus haut et l'autre plus bas que celui où la thermosonde est située d'origine, ce qui permet - au cours de la vie utile de l'installation - d'étudier en détail le fonctionnement de la colonne et d'en identifier le plateau le plus adapté à être pilote en tant que plus sensible aux variations de la composition. En ce qui concerne le système de contrôle, il est bien d'en expliquer la logique du fonctionnement:

Au cours du démarrage, dans la colonne il y a des vapeurs incondensables, la pression est donc contrôlée en faisant fuir ces vapeurs par PV-3021B vers la torche ; pendant cette phase le liquide qui vient progressivement se former par condensation N'est PAS destiné à devenir produit, mais il est entièrement refluxé.

Quand le liquide a rempli quasiment la totalité du ballon de reflux FA-1306 et franchi le seuil “H1”, la vanne PV-3021B se ferme et la pression est contrôlée en déchargeant le liquide excédentaire en tant que produit, par la PV-3021A : c'est la configuration en conditions de normal fonctionnement.

Si des vapeurs incondensables devaient s'accumuler en FA-1306 jusqu'à faire descendre le niveau en dessous du seuil “L1”, le contrôle passe à nouveau à PV-3021B et le “cycle” se répète.

Quoi qu'il en soit, le débit du reflux est toujours contrôlé par FV-3002, et il est préréglé “en cascade” sur la base de la température désirée du plateau pilote

Toujours rappeler qu'une variation du débit de reflux provoque la “déviation” générale de toute la colonne, qui doit se rééquilibrer dans son ensemble sur de nouveaux paramètres, que cela exige une certaine durée (dans l’ordre d'une heure) et qu'il se produit par le biais d'un certain nombre d'oscillations ; on préconise donc de ne jamais modifier plusieurs paramètres tout à la fois afin de ne pas occasionner des conditions instables de fonctionnement dans la colonne. Du fait que la condensation du propane s'obtient via un aircooler et la température ambiante extérieure est fort variable selon les saisons, comme il est repris dans le chapitre 4, en hiver il convient de réduire la pression de service de la colonne de manière substantielle en baissant la température de condensation, p/r aux valeurs habituelles de 57-58°C (correspondant à 20 bar g), jusqu'à 40-42°C (correspondant à env. 13 bar g) si possible, soit quand la température ambiante extérieure est en dessous de 25°C ; cela parce qu'une pression plus basse favorise la séparation entre C3 et C4, diminue le rapport de reflux et, par conséquent, la consommation en énergie de la colonne. Pour éviter tous problèmes, il est bien de ne pas modifier ces réglages trop souvent ; cependant une réduction substantielle de la valeur de consigne de PIC-3021, pendant l'hiver, peut aboutir à une économie de presque 20% du gaz combustible consommé pour la chaudière BA-1401. Quant à la valeur de consigne de la température finale des aircoolers, il est bien sûr indispensable qu'elle soit inférieure à la température de condensation à la pression de service ; pour plus de sécurité, comme un sous-refroidissement éventuel n'est à l'origine d'aucun problème, on préconise de laisser TIC-3045 toujours réglé sur une valeur de 25°C. La quantité et qualité du propane fabriqué sont mesurées en continu par le système de mesure fiscal (FT-3015 et AT-3002).


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8.5.2. Fond de colonne (rebouilleur) De manière semblable à ce qu'on a examiné plus haut, les conditions de fonctionnement du fond de la colonne de dépropanisation définissent la quantité de propane résiduelle qui passe à la colonne de debutanisation et d'ici dans le butane fabriqué. Le maintien d'une certaine quantité maximum de propane résiduel est tout à fait d'importance pour l'obtention des spécifications commerciales ainsi que pour le bon fonctionnement de la colonne deC4. Noter que tout le propane résiduel, du fait qu'il est le composé le plus volatile, doit forcement sortir de la colonne de débutanisation dans le produit de tête ; celui-ci n'étant qu'une partie de la charge, l'effet est une concentration supérieure du propane dans le butane fabriqué par rapport au produit de fond de la deC3 (au-delà du double). Or, comme la quantité maximale d'impuretés admise dans le C4 est 3%, bien qu'il soit plus facile de réduire le C5 plutôt que le C3, décomposons ce 3% dans 2% maximum de propane et 1% maximum de C5, compte tenu que tous les autres hydrocarbures sont négligeables. Il en découle que la quantité maximum de propane admise dans le produit de fond de la colonne DA-1302, pour respecter la spécification sur la pureté du C4 fabriqué dans la tête de DA-1303, est 1% molaire. Cette quantité est contrôlée en réglant TIC-3035 à une valeur appropriée sur la base de la composition : pour réduire le taux résiduel de C3, il faut augmenter la valeur de consigne, alors que pour augmenter le taux de C3 il faut réduire la température de fond dont il est question. La vérification finale de l'exactitude des réglages peut être tirée de la lecture sur l’analyseur du butane fabriqué AT-3002 ; comme on l'a déjà mentionné à propos des temps de réponse, cet analyseur affiche toutefois les retombés de ce qu'il s'est passé dans la colonne de dépropanisation au moins une heure avant. Rappeler enfin que - comme tout le propane résiduel passe en phase vapeur dans la colonne de débutanisation – une quantité résiduelle excessive de ce composant entraîne une croissance de la circulation vapeur dans la colonne elle-même et peut mener à son “flooding”. Pour faciliter la consultation, voici la répétition du tableau récapitulatif de quelques conditions de fonctionnement de la colonne dont il est question. Noter que les variations les plus significatives sont une conséquence d'une charge inférieure à l'égard des compositions les plus pauvres.

DDEE--PPRROOPPAANNIISSAATTIIOONN CCaass CCoonndd..sseerrvviiccee RReefflluuxx TT ppllaatteeaauu TT ffoonndd RReebb..sseerrvviiccee

MMMMKKccaall//hh mm33//hh ppiilloottee,, °°CC °°CC MMmmkkccaall//hh BBaassee ((iiCC44==00..55%%)) --22..221100 5588..7733 6644..44 112288..88 22..004444 PPeeuu ddee rreeffll..((iiCC44==00..77%%)) --22..115588 5566..7744 6666..44 112288..99 11..999922 TTrroopp ddee rreeffll..((iiCC44==00..22%%)) --22..333399 6633..4411 6611..66 112288..77 22..117744


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PP aauuggmmeennttééee ((2233 bbaarrss aa)) --22..338811 6699..4455 6688..66 113344..66 22..229988 PP ddiimmiinnuuééee ((1199 bbaarrss aa)) --22..110000 5511..1144 5599..88 112222..77 11..884499 CCoommpp.. AAVVEERR++ccoonndd --22..111100 5588..7711 6655..22 112288..22 11..990033 CCoommpp.. LLEEAANN++ccoonndd --11..881177 5522..5511 6666..44 113300..00 11..662222 CCoommpp.. RRIICCHH -- NNOO ccoonndd --11..002200 2244..1111 6622..00 111155..99 00..991100 CCoommpp.. AAVVEERR.. -- NNOO ccoonndd --00..886688 2222..5511 6633..66 111188..55 00..777799 CCoommpp.. LLEEAANN -- NNOO ccoonndd --00..556677 1166..0022 6655..99 112255..11 00..550088 CCAASS SSEEUULLEEMMEENNTT CCOONNDDEENNSSAATT --11..223355 3366..1122 6666..77 113311..99 11..009977 VVAALLEEUURR MMOOYYEENNNNEE --11..771100 4466..3311 6644..66 112266..77 11..556611


8.6. Paramétrage du fonctionnement de la colonne de débutanisation DA-1303


Les conditions de fonctionnement de la tête de la colonne de débutanisation définissent, ainsi qu'il est décrit dans le chapitre 4, la pureté du butane fabriqué par rapport au pentane résiduel, bien qu'elles ne puissent pas réduire la contamination en propane (comme on vient de le dire). La quantité de pentane résiduel dans le produit de tête est donc fonction inverse du rapport de reflux, un paramètre qui peut être facilement contrôlé en répartissant le liquide condensé de manière différente entre le produit et justement le reflux. Le contrôle du reflux s'effectue sur la base de la température d'un “plateau pilote” qui doit être suffisamment éloigné de la tête (où le propane est pratiquement pur) pour subir l’effet de la présence d'autres composés et, donc, manifester une légère variation de température. Plus de reflux signifie bien sûr une pureté supérieure, pour ce faire, il faut régler une température plus BASSE, parce que l'impureté qu'on veut enlever (le pentane) parvient à l'ébullition à une température plus élevée que le produit désiré (butane) ; en conclusion, la spécification s'obtient donc lorsqu'on règle TIC-3070 à une valeur d'env. 71°C et en ajustant cette valeur de consigne “de manière opérationnelle” sur la base des indications de AT-3002, compte tenu, bien sûr, que l'analyseur “affiche ce qu'il s'est passé une heure avant”. Noter que les variations de température, dont il est question, sont réduites, dans l’ordre d'un/deux degrés ; il est donc important de régler la température avec trois chiffres significatifs car même un dixième de °C peut faire la différence. Noter également qu'on a conçu deux puits thermométriques de secours : l'un plus haut et l'autre plus bas que celui où la thermosonde est située d'origine, ce qui permet - au cours de la vie utile de l'installation - d'étudier en détail le fonctionnement de la colonne et d'en identifier le plateau le plus adapté à être pilote en tant que plus sensible aux variations de la composition.


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En ce qui concerne le système de contrôle, il est bien d'en expliquer la logique du fonctionnement:

Au cours du démarrage, dans la colonne il y a des vapeurs incondensables, la pression est donc contrôlée en faisant fuir ces vapeurs par PV-3056B vers la torche ; pendant cette phase le liquide qui vient progressivement se former par condensation N'est PAS destiné à devenir produit, mais il est entièrement refluxé.

Quand le liquide a rempli quasiment la totalité du ballon de reflux FA-1307 et franchi le seuil “H1”, la vanne PV-3056B se ferme et la pression est contrôlée en déchargeant le liquide excédentaire en tant que produit, par la PV-3056A : c'est la configuration en conditions de normal fonctionnement.

Si des vapeurs incondensables devaient s'accumuler en FA-1307 jusqu'à faire descendre le niveau en dessous du seuil “L1”, le contrôle passe à nouveau à PV-3056B et le “cycle” se répète.

Quoi qu'il en soit, le débit du reflux est toujours contrôlé par FV-3009, et il est préréglé “en cascade” sur la base de la température désirée du plateau pilote

Toujours rappeler qu'une variation du débit de reflux provoque la “déviation” générale de toute la colonne, qui doit se rééquilibrer dans son ensemble sur de nouveaux paramètres, que cela exige une certaine durée (dans l’ordre d'une heure) et qu'il se produit par le biais d'un certain nombre d'oscillations ; on préconise donc de ne jamais modifier plusieurs paramètres tout à la fois afin de ne pas occasionner des conditions instables de fonctionnement dans la colonne. Tout autrement de ce qu'il se passe sur la colonne de dépropanisation, la réduction de la pression de fonctionnement de DA-1303 n'assure pas d'améliorations importantes des consommations dues à la diminution du rapport de reflux, du fait que la pression est déjà plutôt basse (7 bar g) et que la charge thermique en jeu est inférieure à la moitié de la charge en DA-1302. Malgré cela, pendant l'hiver, on peut réduire la valeur de consigne en TIC-3056 de 7 à 4 bar g, à laquelle correspond une température de condensation d'env. 45°C. Quant à la valeur de consigne de la température finale des aircoolers, il est bien sûr indispensable qu'elle soit inférieure à la température de condensation à la pression de service ; pour plus de sécurité, comme un sous-refroidissement éventuel n'est à l'origine d'aucun problème, on préconise de laisser TIC-3068 toujours réglé sur une valeur de 25°C. La quantité et qualité du butane fabriqué sont mesurées en continu par le système de mesure fiscal (FT-3014A/B et AT-3002).

8.6.2. Fond de colonne (rebouilleur) Inversement aux colonnes DA-1301 et DA-1302, celle de débutanisation N'alimente à son tour AUCUNE colonne : les caractéristiques de son produit de fond doivent donc répondre à toute autre logique. Notamment, comme le produit de fond de la colonne DA-1303 est une gazoline naturelle qui doit être envoyée à un réservoir de stockage atmosphérique, il faut s'assurer que la tension de vapeur de cette gazoline est inférieure à la pression


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atmosphérique dans les conditions les plus adverses, soit à la température maximum de stockage. Pour une vente sans problèmes, ce produit doit également présenter une tension de vapeur conventionnelle (Reid vapor pressure) inférieure à 12 PSIA et/ou une pression de vapeur réelle (TVP) inférieure à 0.85 bars absolus. Comme cette seconde condition est plus contraignante que la précédente, il convient de faire référence à celle-ci. Malheureusement dans certaines compositions la quantité d'hydrocarbures lourds est très basse et par conséquent l’obtention d'une tension de vapeur adéquate présente beaucoup de difficultés ; c'est pourquoi on a choisi d'ôter le butane, qui est le composant le plus volatile et donc le principal responsable d'une tension de vapeur du produit, jusqu'à une valeur résiduelle de 0.45% molaire ou inférieure (les composants les plus légers ont été évidemment réduits fondamentalement à zéro dans les opérations précédentes).

Remarque: Dans ce chapitre on a parlé de manière générale du “butane” ou du “pentane” ce qui sous-entend la somme des isomères iso- et normal-.

Cette quantité est contrôlée en réglant TIC-3073 à une valeur appropriée sur la base de la composition : pour réduire le taux résiduel de C4, il faut augmenter la valeur de consigne, alors que pour augmenter le taux de C4 il faut réduire la température de fond dont il est question. La vérification finale de l'exactitude des réglages peut être tirée de la lecture de l’analyseur de la gazoline fabriquée AT-3002, compte tenu des réserves sur les temps de réponse. Pour faciliter la consultation, voici la répétition du tableau récapitulatif de quelques conditions de fonctionnement de la colonne dont il est question. Noter comment les variations les plus significatives sont conséquence d'une charge inférieure relative aux cas “sans condensat”, où il peut être nécessaire de contrôler le bon fonctionnement de la vanne de décharge du produit LV-3029 car elle doit fonctionner avec des ouvertures inférieures à 10%.

DDEE--BBUUTTAANNIISSAATTIIOONN Cas Cond.service Reflux T plateau T fond Reb.service MMKcal/h m3/h pilote, °C °C Mmkcal/h

Base (iC5=1.2) -1.157 18.75 73.9 119.4 0.826 Peu de refl.(iC5=1.6) -1.138 18.22 75.2 119.5 0.808 Trop de refl. (iC5=0.7) -1.181 19.43 71.9 119.3 0.849 P augmentée (9 bars a) -1.194 20.56 79.1 125.2 0.852 P diminuée (7 bars a) -1.122 17.10 68.2 113.0 0.852 Comp. AVER+cond -1.306 21.37 73.4 118.1 0.940 Comp. LEAN+cond 1.300 21.52 73.8 120.1 0.931 Comp. RICH - NO cond -0.220 2.75 68.2 115.6 0.158 Comp. AVER. - NO cond -0.371 5.34 70.4 108.7 0.272 Comp. LEAN - NO cond -0.355 5.27 71.3 121.1 0.255 CAS SEULEMENT CONDENSAT -0.942 16.15 74.9 119.5 0.672 VALEUR MOYENNE -0.699 15.14 72.7 118.1 0.674


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8.7. Paramétrage du fonctionnement de la chaudière à huile diathermique pour les rebouilleurs BA-1401

Toujours se reporter au manuel d'exploitation livré par le constructeur pour connaître comment intervenir sur la chaudière elle-même. Dans ce paragraphe on donne les directives pour programmer le circuit d'huile diathermique pour les rebouilleurs de sorte qu'il résulte interfacé de manière correcte avec le procédé Tout d'abord, il faut observer que ce circuit, étant consacré aux seuls rebouilleurs, doit fournir une charge thermique étroitement liée à la quantité et qualité de la charge alimentant l’installation ; cette charge, comme exposé plus haut, est bien inférieure dans les cas “sans condensat”. Il en découle des directives simples et intuitives :

Les réglages d'origine sont celles du projet : débit 250.000 kg/h (FIC-4200), température à la sortie de la chaudière 180°C (TIC-4206)

En début d'opérations, échangeurs encore parfaitement propres, il est conseillé de réduire un peu la température maximale du circuit, disons jusqu'à 170°C

Dans des conditions de charge réduite, il est bien de réduire la température de sortie de la chaudière jusqu'à ramener les vannes de commande FV-4206, FV-4204 et FV-4205 à des conditions optimales de fonctionnement (ouverture comprise entre 40 et 70%)

Si les vannes ci-dessus présentent un fonctionnement normal avec des ouvertures excessives (moyennement supérieures à 80%) il est bien d'augmenter légèrement la température de sortie de la chaudière: une valeur de 185°C peut déjà suffire

On préconise de ne pas intervenir en réduisant le débit car cela entraîne une hausse de la température de "peau" dans la chaudière ainsi qu'une aggravation de la pollution et l'épuisement prématuré de l’huile diathermique.


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8.8. Paramétrage du fonctionnement de la chaudière à huile diather-mique pour le sechages des tamis moléculaires BA-1402

Toujours se reporter au manuel d'exploitation livré par le constructeur pour connaître comment intervenir sur la chaudière elle-même. Dans ce paragraphe on donne les directives pour programmer le circuit d'huile diathermique pour la régénération des tamis moléculaires, de sorte qu'il résulte interfacé de manière correcte avec le procédé. Il faut d'abord prendre en compte que ce circuit, étant consacré aux seuls tamis moléculaires, doit livrer une charge thermique qui est étroitement liée à la cyclicité d'exploitation des installations : cette charge atteint bien sûr son top lorsque les deux se trouvent en phase de chauffage et elle est nulle lorsque les deux se trouvent simultanément en phase de refroidissement ou de stand-by. Pour empêcher tout blocage dû à l'échauffement de l'huile dans des situations de charge nulle, on préconise de décaler de huit heures les séquences entre les deux unités de déshydratation (ayant un cycle de 24 heures), de sorte qu'au moins l'une d'entre elles se trouve toujours en phase de chauffage et donc, que la charge de la chaudière BA-1402 ne soit jamais nulle. Il en découle des directives simples et intuitives :

Les réglages d'origine sont celles du projet : débit 14.000 kg/h (FIC-4300), température à la sortie de la chaudière 270°C (TIC-4306)

En début d'opérations, échangeurs encore parfaitement propres, il est conseillé de réduire un peu la température maximale du circuit, disons jusqu'à 260°C

Si le point de rosée du gaz traité devient pire, on peut améliorer la régénération des tamis en augmentant la température de sortie de la chaudière jusqu'à 300°C max.

peuvent suffire On préconise de ne pas réduire le débit car cela entraîne une hausse de la

température de "peau" dans la chaudière ainsi qu'un incrément de la pollution et l'épuisement prématuré de l’huile diathermique.

8.9. Marche en été et marche en hiver

Comme on a déjà expliqué au Para 4.4, la pression de fonctionnement du dépropaniseur et du débutaniseur est liée de manière déterminante à la température ambiante : celle-ci est de 45°C selon les conditions du projet, mais elle peut atteindre la valeur minimale de 0°C en hiver. Donc, dans les conditions d’hiver il s’avère que le surdimensionnement des aérocondenseurs des colonnes DA-1302 et DA-1303, qui ont été calculés pour une température ambiante de 45°C, est très significatif. Par conséquence, si pendant l’hiver on veut faire fonctionner le dépropaniseur DA-1302 à la pression de 20 barg, qui correspond à une température de condensation du propane d’environ 57°C, et le débutaniseur DA-1303 à la pression de 7 barg, qui correspond à une température de condensation du butane d’environ 62°C, il faut augmenter sensiblement la charge thermique des rebouilleurs de fond colonne


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(respectivement EA-1305 pour le dépropaniseur et EA-1306 pour le débutaniseur) afin de charger l’aérocondenseur (respectivement EC-1302-A/B pour le dépropaniseur et EC-1304 pour le débutaniseur) d’une manière qui puisse ‘contraster’ son surdimensionnement et obtenir donc la pureté du produit nécessaire. L’augmentation de charge thermique susdite se traduit en fait dans l’augmentation significative des consommations d'électricité des aérocondenseurs, mais surtout dans l’augmentation de la consommation du gaz combustible nécessaire au chauffage à l'huile chaude (hot oil) du rebouilleur de fond. Sur la base de ce qu'on vient d'exposer, on comprend donc que, lorsque les conditions ambiantes le permettent, la pression du dépropaniseur et du débutaniseur peut être sensiblement baissée. Par exemple, à une température ambiante de 25°C, le condenseur du dépropaniseur peut fonctionner à 38°C : dans ces conditions la pression de fonctionnement de la colonne DA-1302 peut donc être baissée à env. 13 bar g. Comme déjà décrit et expliqué au Para 4.4 cité, il est évident qu'une réduction de la pression de service du dépropaniseur aussi souvent que possible est d'importance pour réduire les frais, tout comme pour améliorer les marges de fonctionnement du système (meilleure pureté avec des consommations réduites). Il en va de même pour la colonne de débutanisation. Dans ce cas, toutefois, comme la charge thermique en jeu est bien inférieure et les marges de fonctionnement sont beaucoup plus élevées, une réduction de la pression de fonctionnement n'aboutit pas à des avantages remarquables. Le Tableau ci-dessous montre, à titre indicatif, les paramètres les plus significatifs dans le cas de marche en hiver.

CAS DE MARCHE EN HIVER – PARAMETRES SIGNIFICATIFS CHARGE GAZ: 43000 KG/H - CHARGE CONDENSATS 5500 KG/H

Colonne DA-1301 DA-1302 DA-1303

Pression, bar g 30,5 15 4,5

Temp. Condensation °C -42,6 45,3 48,1

Composant clé lourd en tete, % mol 2,50 1,00 1,00

Duty cond. kcal/h 944.000 1.091.000 647.900

Temp. Plateau pilote °C n/a 57,2 57,8

Temp. Rebouilleur °C 112,9 112,1 106,4

Composant clé léger au fond, %mol 0,75 1,00 0,50

Duty rebouilleur kcal/h 1.126.000 870.000 474.400 Concernant le Tableau joint, il faut noter que :

puisque la température ambiante varie avec continuité de sa valeur maximale à sa valeur minimale pendant l’année, il peut etre avantageux pour la gestion


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usine de réduire encore plus les pressions de fonctionnement du DA-1302 et du DA-1303 pendant l’hiver

comme il est indiqué dans le titre du tableau, les valeurs indiquées sont rélatives à une charge gaz et condensats bien determinée (qu’on a constaté pendant l’hiver)

l’autre paramètre significatif est bien sur la composition de la charge meme (gaz et condensats)

8.10. Marche 100% condensats Ce Paragraphe décrit toutes les opérations à effectuer pour assurer le meilleur fonctionnement de l'installation au cas où elle devrait fonctionner n'ayant que l'alimentation en condensat (par manque de gaz d'alimentation, comme par toutes autres causes). Il s'agit d'une condition de marche particulière, dans laquelle il faut mettre en oeuvre en vitesse l'enchaînement des opérations ci-dessous: on préconise donc que les opérateurs se familiarisent avec les indications de ce supplément.

8.10.1. INTERRUPTION PROGRAMMEE DE L’ALIMENTATION EN GAZ

Procédure

S'il y a lieu de couper le débit de gaz à la colonne de deéthanisation, et qu'il y a la possibilité de le faire de manière programmée, il convient de s'assurer, tout d'abord, que le cycle de régénération de l'installation de déshydratation du gaz à tamis moléculaires, a été déjà terminé avant le début de la procédure. Cela du fait que le débit nécessaire du gaz de régénération pour cette unité (environ 1200 kg/h / 60 kmol/h / 1400 Sm3/h) est beaucoup supérieur au débit nécessaire à la régénération de la déshydratation du condensat (environ 200 kg/h / 10 kmol/h / 240 Sm3/h). Supposons que le méthanoduc, en provenance de El Borma, est en service et donc sous pression: dans ce cas, il faudra faire en sorte que le gaz traverse le séparateur FA-1301, maintienne les réservoirs du condensat FA-1304 A/B sous pression, passe par la ligne de dérivation et s'achemine enfin vers la centrale électrique. Réduire doucement le débit du gaz, alimentant la colonne, par l'entremise de la vanne PDV-3034 en mode “cascade” (le débit réglé moyennant FIC-3004 remet à zéro la pression différentielle maintenue par PDIC-3034); la vanne de dérivation PV-3037 s'ouvre automatiquement en maintenant la pression dans la ligne du gaz traité à la sortie de l'installation, aussi assure-t-elle l’alimentation à la centrale électrique en aval. Entre-temps, il faut intervenir sur la pression d'aspiration des cycles frigorifiques (PIC-3969) en l'augmentant jusqu'à 1.5 bar g afin d'accroître la température (coté procédé) du condenseur EA-1304 jusqu'à –25°C au moins. La pression de fonctionnement de la colonne ne peut être réduite de manière draconienne, le méthanoduc en aval étant supposé être en service; par conséquent la vanne régulatrice de pression de la colonne (PV-3013) aura tendance à se fermer presque complètement, du fait que la petite quantité de gaz disponible résulte presque totalement utilisée pour la régénération des tamis et/ou en tant que fuel.


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Une fois qu'on a atteint la fermeture totale de PDV-3034, il faudra augmenter la température de fond de la colonne DA-1301 jusqu'à environ 125°C en intervenant sur TIC-3008 et en vérifiant le taux résiduel d'éthane dans le produit de fond à l'aide de AIT-3003. Vérifier le bon fonctionnement des cycles frigorifiques qui vont marcher sous une charge extrêmement réduite (en pareilles conditions, il suffit largement une seule machine sur trois). L'objectif d'une telle opération est de maintenir une certaine circulation de vapeur dans la colonne afin d'en assurer le fonctionnement, mais surtout d'empêcher la condensation totale de tous les hydrocarbures alimentant le condenseur de tête de la colonne de deéthanisation EA-1304: en l'absence d'alimentation gazeuse à la colonne les hydrocarbures plus lourds seraient en effet entièrement condensés à la température de service habituelle de –42°C et à une pression de 30 barg. De ce fait, le contrôle de la pression de la colonne deviendraient très difficile et surtout il y aurait la totale défaillance d’alimentation en gaz de régénération aux deux unités de déshydratation, celle-ci étant utilisée par la tête de la colonne. L’alimentation en gaz combustible aux chaudières peut être assurée (si nécessaire) moyennant la ligne de mise en route, avec l'ouverture manuelle de la vanne en amont de PV-3024 et en forçant la vanne de blocage ESDV-3004 par un “process override”. Le gaz de régénération pour tamis moléculaires, par contre, doit être pris par la tête de DA-1301: la partie du gaz, qui n'est pas utilisée en tant que fuel dans les chaudières, est acheminée à la ligne du gaz traité à la sortie de l'installation en aval de PV-3013, ainsi qu'il s'avère dans le normal fonctionnement. Comme la plupart du liquide alimente encore l'installation en tant que condensat, le travail des rebouilleurs des différentes colonnes reste remarquable (environ 3.000.000 kcal/h au total), donc la consommation de gaz des chaudières devrait être à peu près de 360 Sm3/h / 300 kg/h / 15 kmol/h. S'il s'avère impossible de décharger ce gaz dans la ligne du gaz traité à la sortie de l'installation, on pourra diminuer la T du condenseur EA-1304 jusqu'à la production de la seule quantité de gaz nécessaire et suffisant à alimenter les chaudières pour continuer le traitement des condensats. Dans l'extrait de simulation, repris par la suite, figurent les conditions de marche uniquement des trois colonnes de distillation: noter que la vapeur produite par la tête de deéthanisation dans ces conditions (76 kmol/h) suffit, en l'occurrence, à compléter également la régénération de l’unité de déshydratation du gaz (ses besoins maximums étant en effet d'env. 60 kmol/h pour le gaz et 10 pour le condensat, au total env. 70<76).


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Conditions des colonnes ne marchant qu'avec du condensat à une température de la tête de deéthanisation de –25°C

UNIT 20, 'DA1301', 'DEETHANISER' COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR M*KCAL/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1 -25.0 31.00 123.7 76.0V -0.2841 2 -9.3 31.00 132.7 199.7 3 -5.0 31.01 134.3 208.7 4 -3.0 31.01 131.9 210.3 5 -1.0 31.01 126.5 207.9 6 2.2 31.02 118.7 202.6 7 7.2 31.02 110.2 194.7 8 13.4 31.02 103.4 186.2 9 19.7 31.03 99.4 179.5 10 24.7 31.03 97.4 175.4 11 28.2 31.03 96.6 173.5 12 30.5 31.04 96.2 172.7 0.0V 13 31.9 31.04 95.8 172.3 14 32.8 31.04 95.2 171.9 15 33.7 31.05 93.9 171.3 16 34.9 31.05 91.2 170.0 17 37.1 31.05 85.7 167.3 18 41.6 31.06 74.6 161.7 10.0V 19 53.2 31.06 418.1 140.6 264.3L 20 67.1 31.06 476.8 219.8 21 75.0 31.07 513.4 278.5 22 80.4 31.07 538.4 315.1 23 84.8 31.08 558.3 340.1 24 88.4 31.08 575.9 360.0 25 91.6 31.08 591.7 377.6 26 94.5 31.09 605.5 393.4 27 97.1 31.09 616.9 407.2 28 99.8 31.09 625.5 418.7 29 102.9 31.10 630.3 427.3 30 107.1 31.10 628.8 432.0 31 113.5 31.11 616.6 430.5 32R 124.1 31.11 418.4 198.3L 1.1424 UNIT 24, 'DA1302', 'DEPROPANISER' COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR M*KCAL/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1C 56.8 20.80 372.1 71.2L -1.2346 2 58.4 21.00 375.6 443.3 3 59.0 21.00 375.3 446.8 4 59.6 21.01 374.0 446.5 5 60.3 21.01 371.7 445.2 6 61.2 21.02 368.4 442.9 7 62.5 21.02 364.0 439.6 8 64.4 21.02 358.6 435.2 9 66.7 21.03 352.7 429.8 10 69.6 21.03 346.8 423.9


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11 72.9 21.04 341.6 418.0 12 76.3 21.04 337.1 412.8 13 79.6 21.05 333.2 408.3 14 82.8 21.05 329.0 404.4 15 86.0 21.05 323.4 400.2 16 89.4 21.06 314.1 394.6 17 93.7 21.06 297.5 385.3 66.3V 18 99.0 21.07 429.9 302.4 132.0L 19 101.0 21.07 432.5 302.8 20 102.9 21.07 435.5 305.5 21 104.9 21.08 438.8 308.4 22 106.9 21.08 442.3 311.7 23 108.8 21.09 445.9 315.2 24 110.6 21.09 449.4 318.8 25 112.2 21.09 452.7 322.3 26 113.8 21.10 455.5 325.6 27 115.2 21.10 457.6 328.4 28 116.7 21.11 458.6 330.5 29 118.5 21.11 457.7 331.5 30 120.9 21.12 453.3 330.6 31 124.8 21.12 442.6 326.3 32R 131.9 21.12 315.5 127.1L 1.0965 UNIT 31, 'DA1303', 'DEBUTANISER' COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR M*KCAL/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1C 61.8 7.90 142.9 74.9L -0.9418 2 64.1 8.00 142.6 217.8 3 65.3 8.00 141.6 217.5 4 66.3 8.01 140.4 216.5 5 67.4 8.01 139.0 215.3 6 68.7 8.02 137.5 213.9 7 70.1 8.02 135.8 212.3 8 71.6 8.03 134.1 210.6 9 73.3 8.03 132.4 208.9 10 74.9 8.04 131.0 207.3 11 76.5 8.04 129.7 205.8 12 77.9 8.05 128.7 204.6 13 79.1 8.05 127.8 203.6 14 80.2 8.05 126.8 202.6 15 81.3 8.06 125.5 201.7 16 82.5 8.06 123.3 200.4 17 84.3 8.07 119.4 198.2 64.2V 18 87.4 8.07 182.0 130.0 62.8L 19 89.6 8.08 181.7 129.8 20 92.2 8.08 181.6 129.5 21 95.1 8.09 181.6 129.3 22 98.1 8.09 182.0 129.4 23 101.2 8.10 182.7 129.8 24 103.9 8.10 183.6 130.5 25 106.3 8.11 184.5 131.4 26 108.2 8.11 185.3 132.3 27 109.7 8.12 186.0 133.1 28 111.0 8.12 186.3 133.8 29 112.1 8.12 186.2 134.1 30 113.5 8.13 185.3 134.0 31 115.6 8.13 183.0 133.1 32R 119.5 8.14 130.8 52.2L 0.6715


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8.10.2. INTERRUPTION SOUDAINE DE L’ALIMENTATION EN GAZ

Procédure

Supposons que le méthanoduc, en provenance de El Borma, est hors service, donc qu'il n'est pas sous pression; dans ce cas il faudra faire en sorte que le gaz, resté dans le séparateur FA-1301, maintienne les réservoirs du condensat FA-1304 A/B sous pression, afin d'assurer l'alimentation de la colonne de deéthanisation. Pour ce faire, fermer rapidement toute possibilité de fuite pour empêcher FA-1301 de se “dégonfler”. Fermer tout d'abord la vanne PDV-3034 et la vanne de dérivation PV-3037; fermer ensuite la vanne manuelle de 10”, située tout juste en amont de ESDV-3000. Dans ce cas il N'est PAS nécessaire d'intervenir sur la pression d'aspiration des cycles frigorifiques (PIC-3969) parce que la condensation totale doit être évitée en réduisant la pression de service des colonnes, ce qui s'avère faisable alors, compte tenu que la ligne à la sortie de l'installation devrait se trouver elle-aussi à pression réduite et que le réseau aval devrait être facilement en mesure d'absorber le quelque gaz excédentaire. Réduire ensuite la pression de fonctionnement de la colonne DA-1301 jusqu'à 16 barg; après un court délai, la vanne régulatrice de pression de la colonne (PV-3013) aura tendance à se fermer presque complètement, du fait que la petite quantité de gaz disponible sera presque totalement utilisée pour la régénération des tamis et/ou en tant que fuel dans ce cas aussi. Une fois qu'on a atteint la fermeture totale de PDV-3034, tant qu'on réduit la pression de la colonne, il faudra en réduire sa température de fond jusqu'à environ 90°C en intervenant sur TIC-3008 et en vérifiant le taux résiduel en éthane dans le produit de fond à l'aide de AIT-3003. Dans un même temps, il faut réduire la pression de service des autres colonnes jusqu'à la limite admise par le fonctionnement des condenseurs à air; la limite est données par la colonne de dépropanisation DA-1302, qu'on suppose puisse être réduite jusqu'à 15 barg pendant la plupart de l'année, cela correspondant à une température de condensation d'environ 45°C. L'objectif de pareilles réductions de pression est d'exploiter au mieux le petit “accumulateur” de gaz disponible pour pousser le condensat vers la colonne de deéthanisation, laquelle doit, toutefois, avoir une pression supérieure à la suivante de dépropanisation, celle-ci devant, à son tour, avoir la pression qui suffit au fonctionnement du condenseur. Vérifier le bon fonctionnement des cycles frigorifiques qui vont marcher sous une charge extrêmement réduite (en pareilles conditions, il suffit largement une seule machine sur trois). Toutes les autres considérations, exposées au paragraphe précédent, s'appliquent également au cas dont il est question.


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Conditions des colonnes ne marchant qu'avec du condensat à pressions réduites

UNIT 20, 'DA1301', 'DEETHANISER' COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR M*KCAL/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1 -42.2 17.00 85.0 76.1V -0.2443 0.0W 2 -28.8 17.00 88.1 161.1 3 -25.7 17.01 85.9 164.1 4 -22.5 17.01 80.3 162.0 5 -16.6 17.01 73.1 156.4 6 -8.5 17.02 67.6 149.1 7 -1.0 17.02 65.1 143.7 8 3.8 17.02 64.2 141.1 9 6.3 17.03 63.9 140.2 10 7.5 17.03 63.8 140.0 11 8.0 17.03 63.8 139.9 12 8.3 17.04 63.8 139.8 0.0V 13 8.4 17.04 63.7 139.8 14 8.5 17.04 63.6 139.8 15 8.8 17.05 63.1 139.6 16 9.4 17.05 61.9 139.2 17 11.0 17.05 58.8 138.0 18 15.4 17.06 50.8 134.8 45.8V 19 32.9 17.06 319.1 81.0 228.5L 20 39.9 17.07 338.6 120.9 21 42.9 17.07 345.9 140.3 22 45.0 17.07 349.5 147.6 23 47.3 17.08 352.8 151.2 24 50.1 17.08 356.9 154.5 25 53.4 17.08 362.1 158.6 26 56.9 17.09 368.3 163.8 27 60.5 17.09 375.0 170.0 28 63.8 17.09 381.3 176.7 29 66.9 17.10 386.4 183.0 30 70.2 17.10 388.9 188.1 31 75.0 17.11 385.2 190.7 32R 85.7 17.11 187.0 198.3L 0.7421

UNIT 24, 'DA1302', 'DEPROPANISER' COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR M*KCAL/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1C 45.3 16.30 231.1 71.2L -0.9420 0.0W 2 47.2 16.50 233.1 302.3 3 47.8 16.50 232.7 304.3 4 48.4 16.51 231.6 303.9 5 49.1 16.51 230.0 302.8 6 50.1 16.52 227.7 301.2 7 51.5 16.52 224.9 298.9 8 53.3 16.52 221.5 296.1 9 55.6 16.53 218.0 292.7 10 58.2 16.53 214.7 289.2 11 60.9 16.54 211.7 285.9 12 63.6 16.54 209.2 282.9 13 66.1 16.54 206.9 280.4 14 68.4 16.55 204.5 278.1 15 70.6 16.55 201.4 275.7 16 73.0 16.56 196.3 272.6 17 76.3 16.56 186.4 267.5 3.8V 18 81.9 16.56 381.4 253.9 194.5L 19 83.6 16.57 382.7 254.3 20 85.5 16.57 384.0 255.6 21 87.6 16.58 385.8 257.0 22 89.8 16.58 387.9 258.7 23 92.2 16.58 390.5 260.9 24 94.4 16.59 393.3 263.4


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25 96.6 16.59 396.2 266.2 26 98.6 16.60 398.9 269.1 27 100.4 16.60 401.2 271.8 28 102.1 16.60 402.7 274.1 29 104.0 16.61 402.7 275.6 30 106.3 16.61 399.9 275.6 31 110.0 16.62 390.8 272.8 32R 117.4 16.62 263.8 127.1L 1.0392

UNIT 31, 'DA1303', 'DEBUTANISER' COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR M*KCAL/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1C 46.4 5.40 113.9 74.9L -0.8727 0.0W 2 49.0 5.50 113.7 188.8 3 50.3 5.50 112.7 188.6 4 51.3 5.51 111.7 187.6 5 52.5 5.51 110.4 186.5 6 53.7 5.52 109.1 185.3 7 55.1 5.52 107.7 184.0 8 56.7 5.53 106.3 182.6 9 58.2 5.53 105.1 181.2 10 59.7 5.54 104.0 180.0 11 61.0 5.54 103.2 178.9 12 62.1 5.55 102.4 178.0 13 63.1 5.55 101.8 177.3 14 63.9 5.55 101.2 176.7 15 64.7 5.56 100.3 176.0 16 65.6 5.56 98.6 175.2 17 67.3 5.57 95.3 173.5 59.5V 18 70.2 5.57 162.7 110.7 67.6L 19 71.9 5.58 162.5 110.5 20 73.9 5.58 162.2 110.3 21 76.3 5.59 162.0 110.0 22 79.1 5.59 162.0 109.8 23 82.2 5.60 162.2 109.7 24 85.2 5.60 162.7 110.0 25 88.0 5.61 163.4 110.5 26 90.4 5.61 164.2 111.2 27 92.2 5.62 164.8 112.0 28 93.7 5.62 165.3 112.6 29 94.9 5.63 165.3 113.0 30 96.2 5.63 164.7 113.1 31 98.2 5.63 162.8 112.5 32R 102.1 5.64 110.6 52.2L 0.6081


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9 - OPERATIONS DE MISE A L'ARRET Les différents cas d'arrêt de l'installation peuvent être reparties en : Arrêt programmé Arrêt d'urgence Arret par PSD (Process Shutdown) Arret par coupure électrique 30 KV et 400 V Arret des unités ‘packages’ Les différentes typologies d'arrêt sont décrites dans ce chapitre.

9.1. Arrêt programmé

L'arrêt programmé de l’installation est réalisé par le Personnel d'Exploitation, pour des exigences de production ou d'entretien. L'arrêt programmé de l’installation peut être réalisé selon l'enchaînement d'événements ci-dessous : a. Arrêt de l'alimentation en condensat b. Arrêt de l'alimentation en gaz c. Arrêt du Deéthaniseur d. Arrêt du Dépropaniseur e. Arrêt du Debutaniseur Les procédures d'arrêt concernant l'enchaînement d'événements ci-dessus sont décrites dans les paragraphes qui suivent.

Remarque : Pour ces procédures on s'attend à ce que l'installation soit isolée en aval (vers stockage). La fermeture des vannes automatiques de blocage ESDV est donc énumérée entre les actions à effectuer. Il est toutefois important de noter que la réelle exigence d'isoler l'installation – et, par conséquent, l'exigence effective de fermer les vannes de blocage ESDV – devra être évaluée et décidée par le Personnel d'Exploitation de STEG.


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9.1.1. Arrêt de l'alimentation en condensat L'arrêt de la section d'alimentation en condensat se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPB Ballon d’Alimentation Liquide du Deéthaniseur 2510-MPIPM Réchauffeur des Condensats et Réfrigérant d’Essence 1. Activer le procédé d'override sur l’initiateur de blocage ci-dessous,


Haute pression condensat à FA-1304 A/B PSH-3053 2. Mettre le contrôleur FIC-3011 (débit condensat à EA-1307B) en mode

MANUEL. 3. Mettre le contrôleur PIC-3053 (pression condensat de L.B.) en mode

MANUEL. 4. Fermer doucement la vanne de commande PV-3053 en réduisant

progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur PIC-3053.

Remarque : Cette opération terminée, l'installation continue de marcher n'étant alimentée qu'en gaz.

5. Mettre à l'arrêt l'unité de déshydratation en condensat selon la procédure

décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur.

6. Fermer la vanne de blocage ESDV-3005 sur la ligne 4”-PP-30023 (alimentation de FA-1304 A/B en condensat).

7. Fermer la vanne de blocage SDV-3000 sur la ligne 3”-PP-30028

(alimentation de l'unité de déshydratation en condensat).

9.1.2. Arrêt de l'alimentation en gaz L'arrêt de la section d'alimentation en gaz se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPA Séparateur Gas d’Alimentation 2510-MPIUF Circuit d’Alimentation Chaudières


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Très haute pression gaz à FA-1301 PSHH-3031 2. Ouvrir la vanne de blocage ESDV-3004 sur la ligne 2”-PP-30003 (ligne de

mise en route collecteur gaz combustible).

3. Changer la consigne du contrôleur PIC-3037 à la même valeur du contrôleur PIC-30101 (normalement, la consigne du PIC-3037 est plus haute de celle du PIC-30101, étant la vanne PV-3037 installée en bypass du gaz usine)

4. Mettre le contrôleur PDIC-3034 (pression différentielle gaz d'alimentation à

unité de déshydratation) en MANUEL. 5. Fermer doucement la vanne de commande PDV-3034 en réduisant

progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur PDIC-3034.

6. Mettre à l'arrêt l'unité de déshydratation en gaz selon la procédure décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur.

Remarque : Cette opération terminée, le gaz continue d'alimenter la Centrale STEG, la pression étant contrôlée (PIC-3037) via la ligne 6”-PP-30013 en dérivation p/r à l'installation.

9.1.3. Arrêt du Deéthaniseur L'arrêt du Deéthaniseur se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPA Séparateur Gas d’Alimentation 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPH Ballon de Reflux du Deéthaniseur et Pompes 1. Quand le débit du gaz, alimentant le Deéthaniseur, est réduit ainsi qu'il décrit

au par. précédent, point 5, le niveau du liquide et la pression de la colonne commencent de diminuer. Par conséquent, les sorties du contrôleur de niveau LIC-3004 et du contrôleur de pression PIC-3013 commenceront à diminuer jusqu'à arriver à 0%, soit jusqu'à la complète fermeture des vannes de commande LV-3004 et PV-3013 correspondantes.


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2. Mettre le contrôleur de niveau colonne LIC-3004 en MANUEL dès que la

sortie correspondante est descendue à 0%. Remarques : Cette opération terminée, le Deéthaniseur est en marche en conditions

de recirculation total. La fermeture de la vanne LV-3004 implique la coupe de l'alimentation

au Dépropaniseur DA-1302, ainsi qu'il est décrit au par.suivant point 1).

3. Mettre le contrôleur FIC-4206 (débit huile chaude de EA-1303) en MANUEL.

4. Fermer doucement la vanne de commande FV-4206 en réduisant progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur FIC-4206.

5. Attendre que le contrôle du niveau du liquide en FA-1305 descend en

dessous de 70% et que la sortie du contrôleur LIC-3005 est en CASCADE sur le contrôleur de débit reflux FIC-3001.

6. Mettre le contrôleur de débit reflux à la colonne FIC-3001 en mode

MANUEL.

7. Fermer doucement la vanne de commande FV-3001 en réduisant progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur FIC-3001.

Remarque : Cette opération terminée la pompe GA-1301 A (ou B) continue de fonctionner en conditions de débit minimum via la ligne de recirculation 1½”-PP-30112 (ou 30113).

8. Mettre le contrôleur LIC-3986 (niveau propylène liquide en EA-1304) en

mode MANUEL.

9. Fermer doucement la vanne de commande LV-3986 en réduisant progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur LIC-3986.

10. Mettre le contrôleur PIC-3969 (pression propylène provenant de unité frigo)

en mode MANUEL.

11. Fermer doucement la vanne de commande PV-3969 en réduisant progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur PIC-3969.

12. Mettre le contrôleur de pression de la colonne PIC-3013 en mode MANUEL,

et vérifier que la sortie correspondante reste à 0%.


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13. Si la sortie de PIC-3013 est augmentée à la suite de la fermeture de l’alimentation en propylène de EA-1304, la réduire progressivement jusqu'à 0%.

14. Ouvrir la vanne de blocage ESDV-3003 sur la ligne 8”-PP-30016 (dérivation

installation).

15. Mettre le contrôleur PIC-3037 (pression gaz à la Centrale STEG) en mode MANUEL.

16. Fermer doucement la vanne de commande PV-3037 en réduisant

progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur PIC-3037.

17. Fermer la vanne de blocage ESDV-3000 sur la ligne 10”-PP-30125 (alimentation gaz à FA-1301).

18. Fermer la vanne de blocage ESDV-3002 sur la ligne 10”-PP-30021 (gaz à la

Centrale STEG).

19. Arrêter la pompe GA-1301 A (ou B).

9.1.4. Arrêt du Dépropaniseur

L'arrêt du Dépropaniseur se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPG Deéthaniseur 2510-MPIPI Dépropaniseur 2510-MPIPJ Ballon de Reflux et Pompes du Dépropaniseur 1. Quand le débit du liquide, alimentant le Dépropaniseur, est réduit ainsi qu'il

décrit au par. précédent, points 1 et 2, le niveau du liquide et la pression de la colonne commencent de diminuer. Par conséquent, les sorties du contrôleur de niveau LIC-3009 et du contrôleur de pression PIC-3021 commenceront à diminuer jusqu'à arriver à 0%, soit jusqu'à la complète fermeture des vannes de commande LV-3009 et PV-3021B correspondantes.


sortie correspondante est descendue à 0%.

Remarques : Cette opération terminée, le Dépropaniseur est en marche en

conditions de recirculation total.


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La fermeture de la vanne LV-3009 implique la coupe de l'alimentation au Débutaniseur DA-1303, ainsi qu'il est décrit au par.suivant point 1).

3. Mettre le contrôleur FIC-4204 (débit huile chaude de EA-1305) en MANUEL. 4. Fermer doucement la vanne de commande FV-4204 en réduisant

progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur FIC-4204. 5. Mettre le contrôleur de débit reflux à la colonne FIC-3002 en mode

MANUEL. 6. Fermer doucement la vanne de commande FV-3002 en réduisant

progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur FIC-3002.

Remarque : Cette opération terminée la pompe GA-1302 A (ou B) continue de fonctionner en conditions de débit minimum via la ligne de recirculation 2”-PP-30116 (ou 30117).

7. Mettre le contrôleur TIC-3051 (température propane liquide provenant de

EC-1303) en mode MANUEL. 8. Réduire progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur TIC-3051. 9. Mettre l’aéroréfrigérant EC-1303 à l'arrêt (Réfrigérant du Propane). 10. Mettre le contrôleur TIC-3045 (température propane provenant de EC-1302

A/B) en mode MANUEL. 11. Réduire progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur TIC-3045. 12. Mettre l’aéroréfrigérant EC-1302 A/B à l'arrêt (Condenseur du

Dépropaniseur). 13. Mettre le contrôleur de pression de la colonne PIC-3021 en mode MANUEL,

et vérifier que la sortie correspondante reste à 0%. 14. Si la sortie de PIC-3021 est augmentée à la suite de la fermeture de l’arrêt

de EC-1302 A/B, la réduire progressivement jusqu'à 0%.

15. Fermer la vanne de blocage ESDV-3001 sur la ligne 3”-PP-30076 (propane vers stockage).

16. Arrêter la pompe GA-1302 A (ou B).


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9.1.5. Arrêt du Debutaniseur L'arrêt du Debutaniseur se fait conformément à la procédure décrite ci-dessous. Cette procédure se rattache aux Schémas de Tuyauterie et Instruments ci-dessous: 2510-MPIPI Dépropaniseur 2510-MPIPK Débutaniseur 2510-MPIPL Ballon de Reflux et Pompes du Dépropaniseur 2510-MPIPM Réchauffeur des Condensats et Réfrigérant d’Essence 1. Quand le débit du liquide, alimentant le Débutaniseur, est réduit ainsi qu'il

décrit au par. précédent, points 1 et 2, le niveau du liquide et la pression de la colonne commencent de diminuer. Par conséquent, les sorties du contrôleur de niveau LIC-3029 et du contrôleur de pression PIC-3056 commenceront à diminuer jusqu'à arriver à 0%, soit jusqu'à la complète fermeture des vannes de commande LV-3029 et PV-3056B correspondantes.


sortie correspondante est descendue à 0%.

Remarque : Cette opération terminée, le Débutaniseur est en marche en conditions

de recirculation total.

3. Mettre le contrôleur FIC-4205 (débit huile chaude de EA-1306) en MANUEL. 4. Fermer doucement la vanne de commande FV-4205 en réduisant

progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur FIC-4205. 5. Mettre le contrôleur de débit reflux à la colonne FIC-3009 en mode

MANUEL. 6. Fermer doucement la vanne de commande FV-3009 en réduisant

progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur FIC-3009.

Remarque : Cette opération terminée la pompe GA-1303 A (ou B) continue de fonctionner en conditions de débit minimum via la ligne de recirculation 1½”-PP-30120 (ou 30121).

7. Mettre le contrôleur TIC-3094 (température butane liquide provenant de EC-

1307) en mode MANUEL. 8. Réduire progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur TIC-3084.


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9. Mettre l’aéroréfrigérant EC-1307 à l'arrêt (Réfrigérant du Butane). 10. Mettre le contrôleur TIC-3084 (température gazoline de EC-1305) en mode

MANUEL. 11. Réduire progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur TIC-3094. 12. Mettre l’aéroréfrigérant EC-1305 à l'arrêt (Réfrigérant d’Essence). 13. Mettre le contrôleur TIC-3068 (température butane de EC-1304) en mode

MANUEL. 14. Réduire progressivement jusqu'à 0% la sortie du contrôleur TIC-3068. 15. Mettre l’aéroréfrigérant EC-1304 à l'arrêt (Condenseur du Débutaniseur). 16. Mettre le contrôleur de pression de la colonne PIC-3056 en mode MANUEL,

et vérifier que la sortie correspondante reste à 0%. 17. Si la sortie de PIC-3056 est augmentée à la suite de la fermeture de l’arrêt

de EC-1304, la réduire progressivement jusqu'à 0%. 18. Fermer la vanne de blocage ESDV-3007 sur la ligne 3”-PP-30099 (butane

obtenu à stockage). 19. Fermer la vanne de blocage ESDV-3006 sur la ligne 2”-PP-30085 (gazoline

obtenue à stockage). 20. Arrêter la pompe GA-1303 A (ou B).

9.2. Arrêt d'urgence

L'arrêt d'urgence de l’installation s'avère automatiquement par l'activation du système logique I-00. L’activation du système I-00 s'avère par effet d'une causes quelconque d'entre celles énumérées sous par. 6.2.1. Les effets de l’activation du système I-00 sont décrits au par. 6.2.1. Dans le cas où l’arret d’urgence est provoqué par un des suivants boutons-poussoirs d’arret global : HS-ESD installé sur le SSU (voir Chapitre 10.2) dont la signalisation dans la

vue du DCS ‘ARRET USINE’ est ESD-XA HS-ESD-1, installé dans la Zone 5A du procédé (voir Chapitre 10.4), dont la

signalisation dans la vue ‘ARRET USINE’ du DCS est ESD1-XA HS-ESD-2, installé dans la Zone stockage (voir Chapitre 10.4), dont la

signalisation dans la vue ‘ARRET USINE’ du DCS est ESD2-XA HS-ESD-3, installé dans la Salle de Contrôle (voir Chapitre 10.4), dont la

signalisation dans la vue ‘ARRET USINE’ du DCS est ESD3-XA


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le ESD provoque aussi l’arret des compresseurs d’air. En ce cas, donc, il faut avant tout redémarrer les compresseurs d’air comme il est décrit au Chapitre 7.5. Comme il est décrit au paragraphe 6.2, une fois que le ESD s’est avéré, le gaz alimenté du gazoduc est réglé (en mode manuel) par la vanne de réglage PV-30101 d’alimentation gaz à l’usine. A travers la vanne ESDV-3004, qui ouvre à cause du ESD, le gaz alimente le réseau de gaz combustible, et notamment la torche CB-1401, la fosse AD-1401, les collecteurs de balayage ; puisque les vannes ESDV-3000 (gaz entrée usine) et ESDV-3002 (gaz sortie usine) sont fermées, tandis que la vanne de bypass usine ESDV-3003 est ouverte, le gaz passe à travers le bypass et sort vers le gazoduc. Le démarrage de l’usine suite à ESD peut être effectué à travers différentes séquences d’opérations selon l’expérience des opérateurs. Ci-dessous, on propose une possible séquence de redémarrage de l’usine, qui est conforme à celle proposée dans le Chapitre 7 pour le premier démarrage. Pour effectuer les opérations de redémarrage, il faut activer les ‘process override switches’ où nécessaire, comme il est spécifié aussi au Chapitre 7. Par contre, quand les systèmes sont en marche stable, il faut retirer les ‘process override switches’ qu’on a activé en précédence. Conformément au Chapitre 7.10, il faut avant tout rétablir la circulation d’huile chaude des circuits rebouilleurs et séchages. Donc, il faut avant tout rétablir la pressurisation des ballons d’huile chaude FA-1401 et FA-1407 (à environ 0,8 barg) à travers la boucle de réglage du PIC-4219, en agissant si nécessaire en mode manuel sur la vanne PV-4800, et ensuite mettre la boucle citée en mode automatique. Ensuite, il faut réarmer localement la vanne d’huile chaude ESDV-4200, ouvrir les vannes FV-4206/FV-4204/FV-4205 vers les rebouilleurs, et démarrer la pompe d’huile chaude GA-1401-A (ou B). Une fois que la pompe a démarré, on peut passer la régulation du FIC-4200 en mode auto : la circulation d’huile chaude aux rebouilleurs est rétablie. Ensuite, on peut redémarrer la chaudière BA-1401 en ‘hot stand-by’ jusqu’à la mise en service du dééthaniseur. La même procédure peut être effectué pour le circuit d’huile chaude aux séchages : il faut donc réarmer la vanne d’huile chaude ESDV-4300, démarrer la pompe d’huile chaude GA-1408-A (ou B) et passer la régulation du FIC-4300 en automatique. A différence du circuit d’huile chaude aux rebouilleurs, les vannes automatiques des circuits de séchages étant fermées après l’arrêt, la pompe va ré circuler complètement le débit d’huile à travers la vanne FV-4303. Ensuite, on peut redémarrer la chaudière BA-1402 en ‘hot stand-by’ jusqu’à la mise en route des unités de séchage. Une fois qu’on a vérifié sur le DCS la position des vannes de séchages suite à l’arrêt, on peut allumer la chaudière BA-1402 et amener l’huile chaude à sa température normale de fonctionnement.


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Ensuite, on peut redémarrer l’unité de séchage gaz, qui recommence à marcher selon les cycles programmés (une colonne en production, une colonne en régénération). A ce point, on peut rétablir la circulation du gaz à l’usine à travers les étapes suivantes:

Le réarmement de la ESDV-3000 (gaz entrée)

L’ouverture en mode manuel de la vanne PDV-3034

L’ouverture en mode manuel de la vanne PV-3013

L’ouverture en mode manuel de la vanne FV-3413


Le réarmement de la ESDV-3002 (gaz sortie)

Le réarmement de la ESDV-3003 (gaz bypass), qui va fermer

Le réarmement de la ESDV-3004 (gaz combustible), qui va fermer : à ce stade, donc, le gaz combustible va être alimenté de la sortie usine

Une fois rétablie la circulation du gaz dans l’usine, on peut passer les contrôleurs des vannes de régulation citées dessus en mode auto. Afin d’achever le démarrage du dééthaniseur DA-1301, il faut démarrer l’unité de réfrigération : voir le document n.2510-MGOXB pour les détails. Comme il est spécifié aussi au Chapitre 7.15, une fois que le niveau du liquide dans FA-1305 dépasse la valeur de seuil du LSL-3005, on peut démarrer la pompe GA-1301-A (ou B). Une fois que la vanne de reflux FV-3001 a été ouverte en mode manuel et ensuite passée en mode auto (en suivant le niveau de DA-1301), on peut démarrer la chaudière BA-1401. On peut ensuite passer le contrôleur FIC-4206 de la vanne d’huile chaude en mode auto. Quand le niveau dans DA-1301 atteint le 60% environ, on peut commencer à alimenter le dépropaniseur DA-1302 à travers la vanne LV-3004. Il faut bien contrôler que les paramètres de DA-1301 se stabilisent, et ensuite passer à la mise en route du dépropaniseur. La mise en route du dépropaniseur DA-1302 et du débutaniseur DA-1303 comporte les mêmes opérations que celles décrites au paragraphes 7.16 et 7.17, à part ce qui concerne les vannes manuelles, qui sont déjà dans la position de fonctionnement normal. Une fois que l’usine a atteint son fonctionnement stable, il faut retirer les ‘process override switches’ qu’ on a activé pour le démarrage. Ensuite, on peut mettre en marche la section d’alimentation condensats comme il est décrit au Chapitre 7.19. Encore une fois, la séquence des opérations ici décrite n’est pas la seule séquence possible pour le démarrage : selon l’expérience des opérateurs, on peut suivre une séquence différente qui amène à la bonne mise en service de l’usine.


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9.3. Arrêt par PSD (Process Shutdown)

L'arrêt du Procédé (PSD) de l’installation s'avère automatiquement par l'activation du système logique I-01. L’activation du système I-01 s'avère par effet d'une causes quelconque d'entre celles énumérées sous par. 6.3.1. Les effets de l’activation du système I-01 sont décrits au par. 6.3.1. Comme il est décrit au paragraphe cité, une fois que le PSD s’est avéré, le gaz alimenté du gazoduc est réglé (en mode manuel) par la vanne de réglage PV-30101 d’alimentation gaz à l’usine. A travers la vanne ESDV-3004, qui ouvre à cause du PSD, le gaz alimente le réseau de gaz combustible, et notamment la torche CB-1401, la fosse AD-1401, les collecteurs de balayage ; puisque la vanne ESDV-3000 (gaz entrée usine) est fermée, tandis que la vanne de bypass usine ESDV-3003 est ouverte, le gaz passe à travers le bypass et sort vers le gazoduc. On conseille aussi de se référer au document n.2510-E2CEA (Cause and effect diagram), qui donne une vue efficace des conséquences logiques soit du ESD, soit du PSD. En détail, les suivantes vannes TOR ferment par ESD, mais pas par PSD :

ESDV-3002 (gaz sortie usine)

ESDV-3001/3007/3006 (coulées au stockage)

ESDV-4200/4300 (huile chaude aux chaudières)

De plus, les pompes d’huile chaude GA-1401-A/B et GA-1408-A/B ne s’arrêtent pas par PSD, tandis que les chaudières BA-1401 et BA-1402 ne s’arrêtent pas, mais restent en position de ‘hot stand-by’ : donc, il n’est pas nécessaire de rétablir la circulation d’huile chaude comme il est dans le cas de ESD. Comme aussi pour le ESD, le démarrage de l’usine suite à PSD peut être effectué à travers différentes séquences d’opérations selon l’expérience des opérateurs. Ci-dessous, on propose une possible séquence de redémarrage de l’usine, qui est conforme à celle proposée dans le Chapitre 7 pour le premier démarrage. Pour effectuer les opérations de redémarrage, il faut activer les ‘process override switches’ où nécessaire, comme il est spécifié aussi au Chapitre 7. Par contre, quand les systèmes sont en marche stable, il faut retirer les ‘process override switches’ qu’on a activé en précédence. Pour ce qui concerne le circuit d’huile chaude aux rebouilleurs, il faut ouvrir les vannes FV-4206/FV-4204/FV-4205 vers les rebouilleurs, et on peut passer la régulation du FIC-4200 en mode auto : la circulation d’huile chaude aux rebouilleurs est rétablie. La même procédure peut être effectué pour le circuit d’huile chaude aux séchages : on peut passer la régulation du FIC-4300 en automatique. A différence du circuit d’huile chaude aux rebouilleurs, les vannes automatiques des circuits de séchages étant fermées après l’arrêt, la pompe va ré circuler complètement le débit d’huile à travers la vanne FV-4303.


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Une fois qu’on a vérifié sur le DCS la position des vannes de séchages suite à l’arrêt, on peut allumer la chaudière BA-1402 et amener l’huile chaude à sa température normale de fonctionnement. Ensuite, on peut redémarrer l’unité de séchage gaz, qui recommence à marcher selon les cycles programmés (une colonne en production, une colonne en régénération). A ce point, on peut rétablir la circulation du gaz à l’usine à travers les étapes suivantes:

Le réarmement de la ESDV-3000 (gaz entrée)

L’ouverture en mode manuel de la vanne PDV-3034


L’ouverture en mode manuel de la vanne FV-3413


Le réarmement de la ESDV-3003 (gaz bypass), qui va fermer

Le réarmement de la ESDV-3004 (gaz combustible), qui va fermer : à ce stade, donc, le gaz combustible va être alimenté de la sortie usine

Une fois rétablie la circulation du gaz dans l’usine, on peut passer les contrôleurs des vannes de régulation citées dessus en mode auto. Afin d’achever le démarrage du dééthaniseur DA-1301, il faut démarrer l’unité de réfrigération : voir le document n.2510-MGOXB pour les détails. Comme il est spécifié aussi au Chapitre 7.15, une fois que le niveau du liquide dans FA-1305 dépasse la valeur de seuil du LSL-3005, on peut démarrer la pompe GA-1301-A (ou B). Une fois que la vanne de reflux FV-3001 a été ouverte en mode manuel et ensuite passée en mode auto (en suivant le niveau de DA-1301), on peut démarrer la chaudière BA-1401. On peut ensuite passer le contrôleur FIC-4206 de la vanne d’huile chaude en mode auto. Quand le niveau dans DA-1301 atteint le 60% environ, on peut commencer à alimenter le dépropaniseur DA-1302 à travers la vanne LV-3004. Il faut bien contrôler que les paramètres de DA-1301 se stabilisent, et ensuite passer à la mise en route du dépropaniseur. La mise en route du dépropaniseur DA-1302 et du débutaniseur DA-1303 comporte les mêmes opérations que celles décrites au paragraphes 7.16 et 7.17, à part ce qui concerne les vannes manuelles, qui sont déjà dans la position de fonctionnement normal. Une fois que l’usine a atteint son fonctionnement stable, il faut retirer les ‘process override switches’ qu’ on a activé pour le démarrage. Ensuite, on peut mettre en marche la section d’alimentation condensats comme il est décrit au Chapitre 7.19. Encore une fois, la séquence des opérations ici décrite n’est pas la seule séquence possible pour le démarrage : selon l’expérience des opérateurs,


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on peut suivre une séquence différente qui amène à la bonne mise en service de l’usine.

9.4. Arrêt par coupure électrique 30 KV et 400 V

S’il y a un défaut sur la ligne 30 kV (doc. 2510EFCIA) : Tous les utilisateurs s’arrêtent Sur l’armoire 6,6 kV :

Le disjoncteur d’arrive général reste fermé, Les moteurs des compresseurs du frigo qui étaient en marche s’arrêtent.

Sur le Power Center PC1 et sur l’MCC1 le utilisateurs 0,4 kV restent sans tension. Sur le Power Center PC2:

Le disjoncteur K s’ouvre pour sectionner les utilisateurs normal (sur le PC1 et MCC1), des utilisateurs « préférentielles » 0,4 kV,

Le group de secours démarre et, lorsqu’il est prêt à coupler, le disjoncteur général IGE se ferme, pour alimenter les utilisateurs préférentielles 0,4 kV.

Les utilisateurs préférentielles 0,4 KV sont alimentées par l’UPS 30 KVA, donc ils restent alimentées même pendant le démarrage du groupe de secours. Comme indiqué dans le document n.2510EFCIA cité, les suivants Tableaux restent donc alimentés : SFG - SSU – SSP – SCP – SCK etc. On peut donc confirmer qu’il n’y a pas de cause directe immédiate de PSD (Process Shutdown) ; d’autre coté, il est sur que le procédé ne peut pas rester longtemps stable sans alimentation électrique et donc sans unité de réfrigération, chaudières, aéros, pompes de reflux, etc. La conséquence directe pour le procédé du manque de courant électrique sera la perte de pureté des produits, car en fait la distillation ne peut plus avoir lieu à cause du manque du froid, des chaudières etc. Donc, selon la durée hypothisée du manque de courant, l’opérateur pourra choisir comment gérer la situation, c’est-à-dire arrêter le procédé ou bien attendre le retour du courant électrique pour redémarrer l’usine. Une fois que le groupe de secours est opérationnel, la suivante séquence automatique des utilisateurs préférentielles indiquée dans le logigramme du SCP démarre : pompe d’huile chaude aux rebouilleurs GA-1401-A/B, pompe d’huile chaude aux séchages GA-1408-A/B, compresseur d’air. Concernant le groupe de secours, il faut se référer aussi au Manuel d’Entretien et Maintenance, à la Section H-02-03. En détail, la Section H-02-03-01-02, concernant le Tableau Electrique du groupe de secours, au Chapitre 3 (Mise en route), décrit les différentes possibilités de mise en route du groupe de secours, selon la sélection qu’on peut effectuer sur le Tableau. En fait, le groupe de secours peut être mis en route en mode automatique, manuel ou essai selon la position choisie du sélecteur de prédisposition installation ‘SAI’. Dans le cas de mise en route automatique, les séquences de mise en route, commutation et arrêt du groupe de secours se font automatiquement.


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Dans le cas de mise en route manuel, la mise en route et l’arrêt s’effectuent en pressant les boutons relatifs sur le Tableau (voir aussi le Chapitre 3.2 pour les informations de détail). Dans le cas d’essai, qui est finalisé à vérifier périodiquement le bon fonctionnement du groupe, le groupe de secours part automatiquement ; pour arrêter le groupe, il faut ramener le sélecteur en position automatique. Voir le Chapitre 3.4 pour les détails.

Quand l’alimentation 30 kV retourne : Sur l’armoire 6,6 kV :

Il faut faire le Reset des Sepam, en appuyant le bouton qui se trouve sur chaque appareil.

Sur le Power Center PC2: Après 60 seconds, le disjoncteur le disjoncteur IGE s’ouvre et le group de secours

n’alimente plus les utilisateurs « préférentielles » 0,4 kV et après le disjoncteur K se ferme,

Le group de secours reste en marche encore 30 secondes et depuis il s’arrête. Sur le Power Center PC1 et sur l’MCC1:

quand le disjoncteur K se ferme, les armoires sont de nouveau en tension pour faire le démarrage de l’usine, il faut faire le reset sur les armoires 0,4 kV en

suivant les procédures indiquées sur les manuels d’instruction des packages (frigo, compresseurs d’air, chaudière, etc.)

S’il y a un défaut sur la ligne 0,4 kV (doc. 2510EFCIA) : les utilisateurs qui sont intéressés au défaut s’arrêtent et cela peut causer l’arrêt de

l’usine (comme il est expliqué ci-dessus)

Quand le défaut aura été éliminé : il faudra faire le reset sur les armoires 0,4 kV en suivant les procédures indiquées sur

les manuels d’instruction des packages (frigo, compresseurs d’air, chaudière, etc.)

9.5. Arrêt des unités ‘packages’

Dans ce Chapitre, on va analyser l’arrêt des ‘packages’ suivants :

Système d’air comprimé Torche et fosse d’incinération Unité de réfrigération Chaudières Unités de séchages

Les causes d’arrêt des ‘packages’ qui dérivent des logiques de fonctionnement de l’usine (ESD,PSD ou bien logiques des systèmes) sont analysées au Chapitre 6 du présent document.


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9.5.1. Arrêt du système d’air comprimé

Voir aussi la Notice d'Exploitation du Fournisseur du package : voir Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-3 (vol.6-7). En détail, il faut se référer à la Section G-03-01-11-01 pour le Tableau de commande commun aux compresseurs, et à la Section G-03-02-03-01 pour le compresseur d’air. Comme il est indiqué au Chapitre 2.1 du Manuel du Tableau de Commande, l’arrêt du compresseur d’air peut être effectué en deux cas, selon le mode de contrôle des compresseurs Distant ou Local (REM/LOC) sélectionné:

Automatiquement par le système de contrôle Atlas Copco, selon la temporisation configurée

Manuellement en pressant le bouton-poussoir d’arrêt du Tableau de contrôle ‘Elektronikon’ sur le compresseur.

En plus, dans l’unité de compression d’air Atlas Copco est installée l’instrumentation relative, qui a, pour les suivantes variables, une fonction d’arrêt de la machine :

basse pression d’huile (PT-4452-A/B/C)

haute température de refoulement d’air 1er étage (TT-4456-A/B/C)

haute température de refoulement d’air 2ème étage (TT-4455-A/B/C)

haute pression de refoulement d’air (PT-4454-A/B/C)

haute température du moteur électrique (TT-4458-A/B/C)

L’arrêt d’urgence du compresseur d’air peut être effectué par le Tableau de contrôle ‘Elektronikon’ sur le compresseur : voir le Chapitre 5.6 de la Section G-03-02-03-01 - .Manuel d’Entretien et Maintenance. Enfin, l’arrêt d’urgence du système d’air comprimé peut être effectué par le bouton-poussoir HS-SCA-SD installé sur le SSU : voir le Chapitre 10.2 du présent document.

Pour ce qui concerne l’unité de séchage de l’air comprimé, il faut se référer à la Section G-03-01-08-01 : l’arrêt peut être effectué à travers l’interrupteur placé sur le Tableau de commande local de l’unité (voir Chapitre 3.5 de la Section citée)

9.5.2. Arrêt de la torche et fosse d’incinération

La mise en service des brûleurs pilotes de la Torche CB-1401 et de la Fosse d’Incinération AD-1401 est décrite dans la Notice d'Exploitation du Fournisseur (voir Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-02-01-02 , et aussi le Chapitre 6.11 du


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présent document concernant les logiques du système et le mode ‘Auto’ ou bien ‘Manuel). Concernant l’arrêt des pilotes de torche ou fosse, il faut se référer au Chapitre IV du Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-02-01-02. En fait, pour arrêter la torche (ou bien la fosse) , il faut fermer toutes les alimentations de gaz aux pilotes, y compris les gaz de balayage des collecteurs de torche et drain fermé. Il faut bien se rappeler que la torche constitue une sécurité très importante pour l’usine, car elle permet de se débarrasser de tous les évents etc. qui peuvent se produire pendant la marche de l’usine. Donc, on déconseille vivement l’arrêt de la torche avec l’usine en marche : si cela est vraiment nécessaire, il faut bien suivre les opérations afin d’éviter des risques dans la gestion de l’unité GPL.

9.5.3. Arrêt de l’unité de réfrigération

Il faut se référer à la Notice d'Exploitation du Fournisseur du package : en détail, le document de référence est le n.2510-MGOXB. Il faut voir aussi le Chapitre 10 du présent document concernant les Systèmes de sécurité. Comme il est décrit au Chapitre cité, le bouton-poussoir HS-SCF-SD installé sur le SSU provoque l’arrêt d’urgence de l’unité de réfrigération. 9.5.4. Arrêt des chaudières

BA-1401 :

Voir le Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-01-01-02 ( Vol.1), qui concerne les bruleurs du type OMP tel que BA-1401. L’arrêt de la chaudière BA-1401 peut être effectué :

par le bouton-poussoir HS-4213 installé sur le tableau local de commande

par le bouton d’urgence HS-SCH1-SD installé sur le SSU (voir Chapitre 10 du présent document)

En plus, dans la chaudière BA-1401 est installée l’instrumentation relative, qui a, pour les suivantes variables, une fonction d’arrêt :

Pression du gaz / PT-3253 Température de l’huile / TT-4205 Température des fumées / TT-4207 Absence de flamme / BALL-3250 Faible circulation d’huile / PDIT-4208 Manque d’air / PIT-3254


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BA-1402 :

Voir le Manuel d’Entretien et Maintenance, Section G-01-01-03 ( Vol.1), qui concerne les bruleurs du type OMV tel que BA-1402. L’arrêt de la chaudière BA-1402 peut être effectué :

par le bouton-poussoir HS-4313 installé sur le tableau local de commande

par le bouton d’urgence HS-SCH2-SD installé sur le SSU (voir Chapitre 10 du présent document)

En plus, dans la chaudière BA-1402 est installée l’instrumentation relative, qui a, pour les suivantes variables, une fonction d’arrêt :

Pression du gaz / PT-3353 Température de l’huile / TT-4305 Température des fumées / TT-4307 Absence de flamme / BALL-3350 Faible circulation d’huile / PDIT-4308 Manque d’air / PIT-3354

9.5.5. Arrêt des unités de séchages

Unité de séchage gaz

A part les causes d’arrêt qui dérivent des logiques de fonctionnement de l’usine (ESD,PSD ou bien logiques des systèmes), et qui sont analysées au Chapitre 6 du présent document, l’unité de séchage gaz peut être arrêté :

par le seuil ‘H’ de haut niveau du LT-3415, installé sur le filtre FD-1301 (LSD = Local Shutdown) L’arrêt de l’unité, soit qu’il soit provoqué par ESD à cause d’un signal du système feu et gaz, soit qu’il soit provoqué par PSD, soit qu’il soit provoqué par LSD, ferme toutes les vannes de blocage aux limites de batterie en interrompant à la fois le flux du gaz de procédé et celui du gaz de régénération et de l’huile thermique. Toutefois elle ne provoque pas la dépressurisation de l’installation qui reste prête à repartir presque immédiatement lorsque la cause de blocage cessera. Il est recommandé de NE PAS arrêter l’installation au milieu d’un cycle de régénération mais d’attendre que l’on ait atteint la phase de veille ou au moins le début de la phase de réfrigération. Dans ce dernier cas, avant de redémarrer il faudra vérifier que la tour sélectionnée comme « absorption » est suffisamment froide. Le seul cas où l’arrêt de l’unité de séchage gaz provoque aussi l’ouverture de la vanne SBD-3449 de dépressurisation est le cas où l’opérateur presse le bouton d’urgence HS-SCDG-SD installé sur le SSU (voir Chapitre 10 du présent document)

D’autre coté, il est possible d’ouvrir la SBD-3449 à partir de son tableau pneumatique local.


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Donc, s’il est nécessaire de dépressuriser l’unité pour l’entretien, fermer les soupapes manuelles à L.B. par sécurité puis ouvrir la SBD à partir de son tableau local pour essayer son fonctionnement. P.S. - L’UNITE NE POSSEDE PAS DE PROTECTIONS AUTOMATIQUES CONTRE LE REDEMARRAGE A TEMPERATURE ELEVEE : LE DEMARRAGE EN ALIMENTANT LE GAZ A UNE TOUR TROP CHAUDE PEUT CAUSER DES DOMMAGES IMPORTANTS AU RESTE DE L’INSTALLATION.

Unité de séchage condensats

A part les causes d’arrêt qui dérivent des logiques de fonctionnement de l’usine (ESD,PSD ou bien logiques des systèmes), et qui sont analysées au Chapitre 6 du présent document, l’unité de séchage gaz peut être arrêté :

par le seuil ‘H’ de haut niveau du LT-3515, installé sur le filtre FD-1311 (LSD = Local Shutdown) L’arrêt de l’unité, soit qu’il soit provoqué par ESD à cause d’un signal du système feu et gaz, soit qu’il soit provoqué par PSD, soit qu’il soit provoqué par LSD, ferme toutes les vannes de blocage aux limites de batterie en interrompant à la fois le flux du gaz de procédé et celui du gaz de régénération et de l’huile thermique. Toutefois elle ne provoque pas la dépressurisation de l’installation qui reste prête à repartir presque immédiatement lorsque la cause de blocage cessera. Il est recommandé de NE PAS arrêter l’installation au milieu d’un cycle de régénération mais d’attendre que l’on ait atteint la phase de veille ou au moins le début de la phase de réfrigération. Dans ce dernier cas, avant de redémarrer il faudra vérifier que la tour sélectionnée comme « absorption » est suffisamment froide. Le seul cas où l’arrêt de l’unité de séchage gaz provoque aussi l’ouverture de la vanne SBD-3549 de dépressurisation est le cas où l’opérateur presse le bouton d’urgence HS-SCDG-SD installé sur le SSU (voir Chapitre 10 du présent document)

D’autre coté, il est possible d’ouvrir la SBD-3549 à partir de son tableau pneumatique local. Donc, s’il est nécessaire de dépressuriser l’unité pour l’entretien, fermer les soupapes manuelles à L.B. par sécurité puis ouvrir la SBD à partir de son tableau local pour essayer son fonctionnement. P.S. - L’UNITE NE POSSEDE PAS DE PROTECTIONS AUTOMATIQUES CONTRE LE REDEMARRAGE A TEMPERATURE ELEVEE : LE DEMARRAGE EN ALIMENTANT LE GAZ A UNE TOUR TROP CHAUDE PEUT CAUSER DES DOMMAGES IMPORTANTS AU RESTE DE L’INSTALLATION.


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10 - SYSTEMES DE SECURITE

La sécurité dans l’usine est gérée par :

Le Système Feu et Gaz Le Système de Sécurité Ultime (SSU) Le Système de Sécurité Procédé (SSP) Les boutons d’arret d’urgence et les boutons éléctriques installés sur site

A part les systèmes cités, la sécurité est garantie aussi par les soupapes de sécurité, qui sont installées sur les appareils à pression et dans les circuits, comme il est détaillé dans les P&ID (voir aussi la liste ci-dessous), et par les vannes de sécurité Tout ou Rien (TOR), qui sont détaillées dans le Chapitre 6 (Logiques de mise en route et à l’arret).


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10.1. Système feu et gaz

Le Système feu et gaz est constitué par :

Le réservoir d’eau anti feu FB-1401, qui a été raccordé au réservoir existant pour obtenir une capacité suffisante à l’usine conformément aux Normes Tunisiennes

La salle des pompes, constituée par :

- les nouvelles pompes électriques GA-1403-A/B - la pompe électrique existante GA-403-A - les nouvelles pompes diesel GA-1409-A/B - la pompe diesel existante GA-403-B - les pompes jockey GA-1402-A/B chacune équipée de son tableau de commande local; l’instrumentation sur chaque pompe et sur le réseau commun à la salle des pompes

Le réseau des tuyauteries, qui ont été raccordées aux tuyauteries existantes

Les chambres à vannes du fractionnement et du stockage, avec vannes à déluge et instrumentation

Les sprinklers dans la zone de fractionnement

Les monitors dans la zone de fractionnement


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Les détecteurs de la zone de fractionnement

Les détecteurs de la zone stockage

Les détecteurs en salle de contrôle et dans les bâtiments

La centrale anti-incendie en salle de contrôle

Les extincteurs et les autres accessoires

Pour ce qui concerne les principes de dimensionnements, le fonctionnement des différents équipements (pompes, vannes à déluge, instrumentation, etc.), et donc en détail le démarrage et l’arrêt des pompes, des vannes, l’instrumentation, etc. ,il faut voir le document n. 2510-SMXXJ ‘REGLES D'ETUDE DES MOYENS DE LUTTE CONTRE L'INCENDIE’ et les documents de référence, qui font part du Livre d’Unité de l’usine GPL (P&I, Plans, etc.). Le document n.2510-E10CEA ‘Tableau cause et effets’ indique, pour chaque partie du système anti-incendie (fractionnement, stockage, salle des pompes, bâtiments, etc.), les actions relatives aux vannes déluge, aux boutons-poussoirs, à l’instrumentation etc. En plus, dans le Manuel d’Entretien et Maintenance, à la Section G-07, on a donné toute la documentation technique (plans, catalogues, certificats) concernant les pompes, les vannes à déluge, l’instrumentation, les détecteurs, les monitors, la centrale anti-incendie, les extincteurs et les autres accessoires. Comme il est décrit au Paragraphe 7 du document n.2510-SMXXJ, les informations disponibles à la centrale anti-incendie sont rendues au DCS par un protocole de communication MODBUS RS-485. En cas d’alarme par feu et gaz, selon les cas, les suivantes alarmes s’allument dans la vue ‘ARRET USINE’ du DCS :

XA-4500 ‘Fire & Gas Procédé’ XA-4501 ‘Fire & Gas Stockage’

Les signaux visualisés sur le DCS seront rendus disponibles sur une ‘Work-station’ dans le bâtiment de la Protection Civil (voir doc. n° 2510 E10CEA).

10.2. Système de Sécurité Ultime

Le Système de Sécurité Ultime est constitué par une console, installée dans la salle de contrôle, dans laquelle est regroupée une série de boutons poussoirs d’arret ci-dessous détaillés. Voir aussi le Plan n.2510 EASFA. Les conséquences logiques des actions provoquées par les boutons sont contenues dans le document


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2510-E2CEA Diagramme Cause Effet (feuilles 3,4,13 de 21)

En fait, comme ci-dessous détaillé, selon le bouton-poussoir que l’opérateur va presser sur la console, on peut provoquer :

L’arrêt d’urgence (logique I-00, feuille 3) L’arrêt du procédé (logique I-01, feuille 4), directement ou par logique (l’arrêt du

stockage et l’arrêt du système de dehydration gaz provoquent l’arrêt du procédé)

L’arrêt du package relatif au bouton pressé (logique I-10, feuille 13) En détail :

HS-ESD provoque l’arrêt général d’urgence de l’usine : dans la vue du DCS ‘ARRET USINE’, la signalisation ESD-XA s’allume.

HS-SCK-SD provoque l’arrêt du système de stockage : dans la vue du DCS

‘ARRET USINE’, la signalisation XA-5004 s’allume. En plus, dans la vue ‘ARRET USINE’ la signalisation ‘SCK-SD’ confirme que le bouton cité a été pressé.

HS-SSP-SD provoque l’arrêt du procédé : dans ce cas, comme dans tous les cas

de PSD, dans la vue du DCS ‘ARRET USINE’, la signalisation XA-3074 s’allume. En plus, dans la vue ‘ARRET USINE’ la signalisation ‘SSP-SD’ confirme que le bouton cité a été pressé.

HS-SCF-SD provoque l’arrêt de l’unité de réfrigération : dans le DCS, la

signalisation XA-3944 s’allume. En plus, dans la vue ‘ARRET USINE’ la signalisation ‘SCF-SD’ confirme que le bouton cité a été pressé.

HS-SCA-SD provoque l’arrêt du système d’air comprimé : dans le DCS la

signalisation d’alarme correspondante s’allume

HS-SCDG-SD provoque l’arrêt de l’unité de dehydration gaz : dans la vue du DCS ‘ARRET USINE’, la signalisation XA-3400 s’allume. En plus, dans la vue ‘ARRET USINE’ la signalisation ‘SCDG-SD’ confirme que le bouton cité a été pressé. Dans ce cas, l’arrêt d’urgence provoque aussi l’ouverture le la vanne de dépressurisation SBD-3449.

HS-SCDC-SD provoque l’arrêt de l’unité de dehydration condensats: dans le

DCS, la signalisation XA-3401 s’allume. En plus, dans la vue ‘ARRET USINE’ la signalisation ‘SCDC-SD’ confirme que le bouton cité a été pressé. Dans ce cas, l’arrêt d’urgence provoque aussi l’ouverture le la vanne de dépressurisation SBD-3549.

HS-SCH1-SD provoque l’arrêt de la chaudière BA-1401: dans le DCS, la

signalisation XA-4210 s’allume


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HS-SCH2-SD provoque l’arrêt de la chaudière BA-1402: dans le DCS, la signalisation XA-4310 s’allume

En plus, sur la console du SSU, il est installé le sélecteur à clé HS-3030 ‘Process Override’, qui habilite les POS (Process Override Switches) sur les instruments d’arrêt usine. Si l’opérateur tourne le sélecteur, dans la vue du DCS ‘ARRET USINE’ la signalisation XA-3084 s’allume. Dans ce cas, ayant le mot de passe ‘Administrateur’ sur le DCS, on peut bypasser les instruments d’arrêt usine qui sont eux-mêmes indiqués dans la vue du DCS ‘ARRET USINE’.

10.3. Système de Sécurité Procédé

Comme on a déjà expliqué au Chapitre 6, le Système de Sécurité Procédé gère la logique d’arrêt du procédé (Process Shutdown – logique I-01). Voir aussi le Chapitre 6.3. En détail, le PSD peut être causé par :

Le ESD (Emergency Shutdown – logique I-00) L’arrêt du système de stockage, qui provoque l’arret du procédé : dans ce cas,

dans la vue du DCS ‘ARRET USINE’, la signalisation XA-5001 s’allume. L’arrêt du système de dehydration gaz L’atteinement d’un seuil d’arrêt d’un instrument entre ceux cités au Chapitre 6.3 Le bouton poussoir HS-SSP-SD installé sur le SSU Le bouton poussoir HS-3070 ‘Arrêt global du zone procédé’, qui est installé dans

la Zone 5B du procédé, et qui arrête le procédé. Si l’operateur sur site presse ce bouton, dans la vue du DCS ‘ARRET USINE’, la signalisation XA-3078 s’allume .

Dans les cas de PSD, dans la vue du DCS ‘ARRET USINE’, la signalisation XA-3074 s’allume. Une fois que le PSD s’est vérifié, il faut avant tout acquitter la signalisation en pressant le bouton logiciel HS-3022-2/ACK dans la vue ‘ARRET USINE’ du DCS. Ensuite, quand la cause du PSD rentre, la signalisation citée disparait, et on peut redémarrer le procédé.

10.4. Boutons d’arrêt d’urgence et éléctriques sur site

On a installé sur site quelques boutons d’arrêt d’urgence, qui arrêtent toute l’usine GPL (Procédé,Stockage, etc.). En détail :


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HS-ESD-1, installé dans la Zone 5A di procédé, dont la signalisation dans la vue ‘ARRET USINE’ du DCS est ESD1-XA

HS-ESD-2, installé dans la Zone stockage, dont la signalisation dans la vue ‘ARRET USINE’ du DCS est ESD2-XA

HS-ESD-3, installé dans la Salle de Contrôle, dont la signalisation dans la vue ‘ARRET USINE’ du DCS est ESD3-XA

Ces boutons, ainsi que celui installé sur le SSU (HS-ESD), agissent en hardware sur le SSP et SCK en arrêtant toute l’usine. On a installé sur site les suivants boutons électriques :

P1BU1 ‘Déclenchement d’urgence TMT 30KV’, placé près de l’entrée à la Salle MT, qui arrête le 30KV

P2BU3 ‘Déclenchement d’urgence TMT 30KV’, placé près de l’entrée à la Salle de conduite, qui arrete le 30KV

P1BU2 ‘Déclenchement d’urgence UPS 10/30’, placé près de l’entrée à la Salle MT, qui déshabilite le groupe électrogène et déclenche l’UPS

P2BU4 ‘Déclenchement d’urgence UPS 10/30’, placé près de l’entrée à la Salle de conduite, qui déshabilite le groupe électrogène et déclenche l’UPS

11 - PROCEDURES ET METHODES D'ANALYSE

11.1. Echantillonnage

Le prélèvement des échantillons à analyser est une opération tout à fait délicate, la plupart des produits (propane et butane) étant liquides dans les condition de fonctionnement, mais gazeux à la pression atmosphérique ; de plus, puisqu'il s'agit de substances hautement inflammables, la plus grande précaution s'impose au cours des opérations d'échantillonnage. Cette opération ne doit être effectuée qu'en utilisant les points de prélèvement prévus à cet effet au niveau des lignes de mesure fiscale et des points d'échantillonnage automatique des analyseurs en ligne ; il est vivement déconseillé d'utiliser toutes connexions approximatives et inappropriées telles que les prises manométriques, etc. Comme il s'agit de fluides cryogéniques il est également recommandé de toujours chausser des gants antigel : la retombée la plus commune et désagréable d'avoir saisi, sans les protections qui se conviennent, une bouteille de propane à –30°C est la congélation immédiate de la sueur qui colle tenacement (et douloureusement) la peau au métal. Il faut toujours se souvenir de fluxer les bouteilles, utilisées pour les prélèvements, de manière adéquate (d'au moins 5 fois leur volume).


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11.2. Techniques d'analyse Du fait que la charge ne contient pas de composés acides non désirés, les analyses nécessaires sont bornées à la vérification de la bonne composition en hydrocarbures des différents produits, afin de déterminer la correspondance avec les contraintes commerciales. C'est pourquoi ces analyses s'avèrent en continu moyennant de spéciales chromatographies du gaz en ligne ; d'autres analyses réalisées sur des échantillons, prélevés manuellement, ne serviront donc que comme vérification ultérieure et pour l'étalonnage des instruments déjà opérationnels. Seule analyse possible est donc une chromatographie du gaz ultérieure, réalisée dans un laboratoire certifié sur un appareil calibré de manière fiable. En cette occasion on peut également contrôler le taux exact d'eau résiduelle dans les fluides déshydratés, qui, d'habitude est trop bas pour être identifié avec des techniques simples telles que celles “à miroir froid”.

Il n'appartient pas à ce manuel de décrire les procédures particulières de laboratoire, se rattachant d'habitude à un appareil bien spécifique.

11.3. Normes de référence

Voici quelques tableaux récapitulatifs des codes de référence en matière de GPL et gazoline naturelle.


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12 - DOCUMENTATION DE REFERENCE

12.1. Schémas de procédé (1)

12.2. Schémas tuyauteries et instruments (1)

12.3. Listes des appareillages (1)

12.4. Spécifications de procédé des appareillages (1)

12.5. Listes des valeurs de consigne contrôleurs à DCS (1)

12.6. Liste des valeurs de consigne des alarmes et arrêts (1)

12.7. Listes des valeurs de consigne des vannes de sécurité (1)

12.8. Diagrammes des causes – effets (1)

(1) = Pour le détail des noms des documents de référence voir: Liste des Plans et Documents - 2510-MQDLA, Livre d’Unité – 2510-MGXXA, dans les Sections dédiées,