Création d’une nouvelle station d’épuration intercommunale

Création d’une nouvelle station d’épuration intercommunale sur la commune de FOURAS

Maitre d’ouvrage : Syndicat des eaux de la Charente-Maritime

131 Cours Genêt – CS 50517 – 17119 SAINTES CEDEX

Étude d’impact sonore

Dossier : 673718 Date : 14 décembre 2018 Version : 2

Rédacteur : François BONNEFOUS Correcteur :

Création d’une nouvelle station d’épuration intercommunale à Fouras (17) 673718 – Version 2 Étude d’impact sonore Décembre 2018

SOMMAIRE

I – OBJET ........................................................................................................................................................... 1

II – GRANDEURS ACOUSTIQUES .................................................................................................................... 2

2.1 – Le décibel pondéré A .......................................................................................................................... 2

2.2 – Niveau de pression acoustique continu équivalent ......................................................................... 2

2.3 – Indices fractiles ................................................................................................................................... 2

2.4 – Bruit ambiant ....................................................................................................................................... 2

2.5 – Bruit particulier ................................................................................................................................... 2

2.6 – Bruit résiduel ....................................................................................................................................... 3

2.7 –Émergence ............................................................................................................................................ 3

III – RÉGLEMENTATION .................................................................................................................................... 4

IV – CONTEXTE ................................................................................................................................................. 5

V – IMPACT SONORE PREVISIONNEL DE LA FUTURE STATION D’EPURATION ....................................... 9

5.1 – Présentation sommaire du projet ...................................................................................................... 9

5.2 – Inventaires des principales sources sonores ................................................................................. 12

5.2.1 - Les compresseurs........................................................................................................................ 12

5.2.2 – Les centrifugeuses ...................................................................................................................... 13

5.2.3 – Les pompes à boues ................................................................................................................... 14

5.2.4 – Autres équipements dans le future local traitement .................................................................... 15

5.2.5 – Ventilateur désodorisation ........................................................................................................... 15

5.2.6 – Tableau récapitulatif .................................................................................................................... 16

5.3 – Calculs prévisionnels ....................................................................................................................... 17

VI – PRECONISATIONS ................................................................................................................................... 18

6.1 – Principe constructif des bâtiments techniques .............................................................................. 18

6.2 – Doublages absorbants...................................................................................................................... 18

6.3 – Blocs portes et portes sectionnelles ............................................................................................... 18

6.4 – Pièges à son ...................................................................................................................................... 18

6.5 – Châssis de toiture ............................................................................................................................. 19

6.6 – Autres ouvrages ................................................................................................................................ 19

VII – CONCLUSION RELATIVE A L’EVOLUTION DE l’ENVIRONNEMENT SONORE .................................. 20

Création d’une nouvelle station d’épuration intercommunale à Fouras (17) 673718 Étude d’impact sonore Juin 2018

1

I – OBJET Afin de pérenniser la capacité actuelle de traitement des eaux usées de Saint Laurent de La Prée et de sécuriser le système d’assainissement de Fouras, le Syndicat des Eaux de la Charente-Maritime souhaite traiter les effluents via une nouvelle station d’épuration intercommunale implantée sur la commune de Fouras. Le projet prévoit la mise en place d’une nouvelle unité de traitement d’une capacité de 24 000 EH pour traiter les eaux usées des communes de Fouras et de Saint-Laurent-de-la-Prée. La réalisation d’une nouvelle unité de traitement et son exploitation entre dans le champ d’application des IOTA (Installations, Ouvrages, Travaux et Activités) soumis à une procédure d’autorisation par le Code de l’Environnement Livre II Titre I Chapitre IV Section 1 relatif à la protection de l’Eau et des Milieux Aquatiques, article R 214-1. Il est également soumis à la réalisation d’une étude d’impact et d’un volet d’évaluation des incidences sur Natura 2000. L‘objet du présent document est de présenter le volet acoustique de cette étude d’impact au travers :

- d’une caractérisation de l’environnement sonore préexistant, - de l’évaluation prévisionnelle des niveaux sonores induits par les futures installations sur le proche

voisinage, - de la définition des dispositions acoustiques à mettre en œuvre pour se conformer aux objectifs

réglementaires.

2


II – GRANDEURS ACOUSTIQUES

2.1 – Le décibel pondéré A L’intensité d’un bruit se traduit par son niveau sonore dont l’unité de mesure est le décibel noté dB. Ce niveau sonore peut être mesuré sur différents intervalles de fréquence normalisés appelés bandes d’octave (délimitées par les fréquences fmin et fmax telles que fmax =2 × fmin) ou bandes de tiers d’octave (délimitées par les fréquences fmin et fmax telles que fmax =21/3 × fmin). L’ensemble des niveaux sonores par bandes d’octave ou bandes de tiers d’octave caractérisant un bruit donné constitue son spectre. Pour caractériser un bruit particulier, on peut également utiliser une valeur unique pondérée A correspondant à la « somme logarithmique » (somme des énergies acoustiques) des niveaux sonores mesurés sur chacune des bandes d’octave ou de tiers d’octave auxquelles on a préalablement appliqué une pondération appelée pondération A. Cette pondération correspond à la réponse fréquentielle de l’oreille humaine. Le niveau sonore global pondéré A exprimé en dB(A) correspond donc à une valeur unique représentative de la perception auditive humaine.

2.2 – Niveau de pression acoustique continu équivalent La grandeur physique mesurée est le niveau de pression acoustique équivalent ou Leq. Sa valeur correspond au niveau sonore fictif qui, maintenu constant sur la durée T contient la même énergie sonore que le niveau fluctuant réellement observé. Sa définition mathématique est :

LeqT = 10 Log(1 T

T p²(t) p0²

dt)

La mesure de ce niveau de pression continu équivalent doit être faite conformément à la norme NFS 31-010 relative à la caractérisation et au mesurage des bruits de l’environnement.

2.3 – Indices fractiles L’évaluation d’un niveau sonore à partir de l’évolution temporelle du niveau de pression acoustique mesuré en un point donné peut nécessiter l’utilisation d’indices fractiles. Ces indicateurs statistiques notés L90, L50 ou L10, par exemple, correspondent à la valeur atteinte ou dépassée durant respectivement 90, 50 ou 10 % de la durée d’observation. Ils permettent notamment d’évaluer la valeur d’un niveau sonore dont l’évolution temporelle relativement stable serait « polluée » par des évènements sonores brefs et très énergétiques (passages de voitures, aboiements de chiens, …).

2.4 – Bruit ambiant C’est le bruit total existant dans une situation donnée pendant un intervalle de temps donné. Il est composé de l’ensemble des bruits émis par toutes les sources proches et éloignées.

2.5 – Bruit particulier C’est la composante du bruit ambiant qui peut être identifiée spécifiquement et que l’on désire distinguer du bruit ambiant notamment parce qu’il est l’objet d’une requête.

3


2.6 – Bruit résiduel C’est le bruit ambiant relevé en l’absence du ou des bruits particuliers objet(s) de la requête considérée.

2.7 –Émergence Les nuisances sonores au voisinage s’évaluent conformément aux textes réglementaires en vigueur par la mesure en limite de propriété de l’émergence que produit l’apparition du bruit incriminé par rapport au niveau de bruit de fond hors perturbation. L’indicateur d’émergence est : E = LeqTpart - LeqTres

LeqTpart est le niveau du bruit ambiant mesuré pendant les périodes d’apparition du bruit particulier. LeqTres est le niveau du bruit résiduel mesuré pendant les périodes de disparition du bruit particulier.

4


III – RÉGLEMENTATION L’impact sonore de la future station d’épuration de Fouras relève de la réglementation relative aux bruits de voisinage précisée dans les articles R1336-4 à R1336-11 du code de la santé publique. « Art. R1336-6 Lorsque le bruit mentionné à l'article R. 1336-5 a pour origine une activité professionnelle autre que l'une de celles mentionnées à l'article R. 1336-10 ou une activité sportive, culturelle ou de loisir, organisée de façon habituelle ou soumise à autorisation, l'atteinte à la tranquillité du voisinage ou à la santé de l'homme est caractérisée si l'émergence globale de ce bruit perçu par autrui, telle que définie à l'article R. 1336-7, est supérieure aux valeurs limites fixées au même article. Lorsque le bruit mentionné à l'alinéa précédent, perçu à l'intérieur des pièces principales de tout logement d'habitation, fenêtres ouvertes ou fermées, est engendré par des équipements d'activités professionnelles, l'atteinte est également caractérisée si l'émergence spectrale de ce bruit, définie à l'article R. 1336-8, est supérieure aux valeurs limites fixées au même article. Toutefois, l'émergence globale et, le cas échéant, l'émergence spectrale ne sont recherchées que lorsque le niveau de bruit ambiant mesuré, comportant le bruit particulier, est supérieur à 25 décibels pondérés A si la mesure est effectuée à l'intérieur des pièces principales d'un logement d'habitation, fenêtres ouvertes ou fermées, ou à 30 décibels pondérés A dans les autres cas. Art. R1336-7 L'émergence globale dans un lieu donné est définie par la différence entre le niveau de bruit ambiant, comportant le bruit particulier en cause, et le niveau du bruit résiduel constitué par l'ensemble des bruits habituels, extérieurs et intérieurs, correspondant à l'occupation normale des locaux et au fonctionnement habituel des équipements, en l'absence du bruit particulier en cause. Les valeurs limites de l'émergence sont de 5 décibels pondérés A en période diurne (de 7 heures à 22 heures) et de 3 décibels pondérés A en période nocturne (de 22 heures à 7 heures), valeurs auxquelles s'ajoute un terme correctif en décibels pondérés A, fonction de la durée cumulée d'apparition du bruit particulier :

Durée cumulée d’apparition du bruit particulier T Terme correctif en dB(A)

T 1min 6

1min < T 5min 5

5min < T 20min 4

20min < T 2h 3

2h < T 4h 2

4h < T 8h 1

8h < T 0

Art. R1336-8 L'émergence spectrale est définie par la différence entre le niveau de bruit ambiant dans une bande d'octave normalisée, comportant le bruit particulier en cause, et le niveau de bruit résiduel dans la même bande d'octave, constitué par l'ensemble des bruits habituels, extérieurs et intérieurs, correspondant à l'occupation normale des locaux mentionnés au deuxième alinéa de l'article R. 1336-6, en l'absence du bruit particulier en cause. Les valeurs limites de l'émergence spectrale sont de 7 décibels dans les bandes d'octave normalisées centrées sur 125 Hz et 250 Hz et de 5 décibels dans les bandes d'octave normalisées centrées sur 500 Hz, 1000 Hz, 2000 Hz et 4000 Hz. Art. R1336-9 Les mesures du bruit mentionnées à l'article R. 1336-6 sont effectuées selon les modalités définies par arrêté des ministres chargés de la santé, de l’écologie et du logement. »

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IV – CONTEXTE La future station d’épuration de Fouras sera construite sur la parcelle voisine de celle aujourd’hui occupée par la station d’épuration actuelle :

L’environnement sonore du site est relativement calme, bien que sensiblement marqué par les émissions sonores provenant des installations de la station actuelle. Cet environnement sonore a été caractérisé par le biais de deux enregistrement sonométriques :

- Dates et heures : Du jeudi 26/04/2018 à 12h00 au vendredi 27/04/2018 à 18h00 - Matériel utilisé : Sonomètre intégrateur de classe de précision 1 type SOLO, marque 01dB Sonomètre intégrateur de classe de précision 1 type SVAN971, marque SVANTEK - Indicateurs relevés : Niveaux sonores continus équivalent Leq, durée d’intégration 1s, sur chacune des

bandes d’octaves dont les fréquences centrales sont comprises entre 63 et 8000 Hz, ainsi qu’en valeur globale pondérée A

- Conditions climatiques : Temps sec, ensoleillé, vent faible de secteur Ouest - Localisation :

STEP actuelle

STEP future

Point 1

Point 2

6


Evolution du niveau sonore continu équivalent LAeq2s en valeur globale pondérée A relevé au point 1

Evolution du niveau sonore continu équivalent LAeq2s en valeur globale pondérée A relevé au point 2

On observe très nettement, en période nocturne, les cycles de fonctionnement des installations de la STEP.

20

25

30

35

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45

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60

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80

26/04/18 14h 26/04/18 20h 27/04/18 02h 27/04/18 08h

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26/04/18 14h 26/04/18 20h 27/04/18 02h 27/04/18 08h

7


Les périodes d’observation retenues pour évaluer les niveaux de bruit résiduels (bruit hors fonctionnement de la STEP actuelle) correspondent aux périodes d’au moins 2 heures consécutives les plus calmes de jour et de nuit :

Période d’observation diurne : de 12h00 à 14h00 Période d’observation nocturne : de 00h00 à 03h00

Niveau sonore en valeur globale pondérée A

Niveau sonore sur la bande d’octave centrée sur 125 Hz

Afin de s’affranchir du bruit provenant des installations de la STEP actuelle, nous retiendrons l’indicateur L90 correspondant au niveau sonore atteint ou dépassé durant 90% de la période d’observation. Finalement, les valeurs de niveau de bruit résiduel retenus pour ce point 1 sont les suivantes :

Valeurs en dB Fréquence centrale de chaque bande d’octave en Hz Valeur globale pondéré A 63 125 250 500 1K 2K 4K 8K

Période diurne (7h-22h) 41 33 26 26 25 23 22 15 32

Période nocturne (22h-7h) 39 32 24 24 22 19 14 12 28

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12h0012h10 12h20 12h30 12h40 12h50 13h00 13h10 13h20 13h30 13h40 13h5014h00

20

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00h 01h 02h 03h

Fichier Mesure françois FOURAS Hab la plus proch...

Début 26/04/18 12:00:00

Fin 26/04/18 14:00:00

Voie Type Pond. Unité Leq L90

#1844 Leq A dB 42,1 31,5

#1844 Oct 63Hz Lin dB 48,9 41,3

#1844 Oct 125Hz Lin dB 42,0 32,9

#1844 Oct 250Hz Lin dB 34,3 25,5

#1844 Oct 500Hz Lin dB 35,4 25,6

#1844 Oct 1kHz Lin dB 32,0 24,6

#1844 Oct 2kHz Lin dB 33,0 22,5

#1844 Oct 4kHz Lin dB 38,7 21,6

#1844 Oct 8kHz Lin dB 27,3 14,9

Fichier Mesure françois FOURAS Hab la plus proch...

Début 27/04/18 00:00:00

Fin 27/04/18 03:00:00


#1844 Leq A dB 36,8 27,5

#1844 Oct 63Hz Lin dB 44,0 39,2

#1844 Oct 125Hz Lin dB 38,2 31,9

#1844 Oct 250Hz Lin dB 32,4 23,9

#1844 Oct 500Hz Lin dB 35,2 24,1

#1844 Oct 1kHz Lin dB 33,2 22,2

#1844 Oct 2kHz Lin dB 26,9 19,0

#1844 Oct 4kHz Lin dB 19,6 13,9

#1844 Oct 8kHz Lin dB 13,8 12,0

Point 1

8


Période d’observation diurne : de 12h00 à 14h00 Période d’observation nocturne : de 00h00 à 03h00

Niveau sonore en valeur globale pondérée A

Niveau sonore sur la bande d’octave centrée sur 125 Hz

Afin de s’affranchir du bruit provenant des installations de la STEP actuelle, nous retiendrons l’indicateur L90 correspondant au niveau sonore atteint ou dépassé durant 90% de la période d’observation. Finalement, les valeurs de niveau de bruit résiduel retenus pour ce point 2 sont les suivantes :


Période diurne (7h-22h) 40 35 28 32 31 27 25 18 36

Période nocturne (22h-7h) 40 33 26 25 25 17 13 14 28

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25

30

35

40

45

50

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12h0012h10 12h20 12h30 12h40 12h50 13h00 13h10 13h20 13h30 13h40 13h5014h00

20

25

30

35

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45

50

55

60

65

70

75

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00h 01h 02h 03h

Fichier SVAN.CMG

Début 26/04/18 12:00:00

Fin 26/04/18 14:00:00


1000Hz Leq Lin dB 49,9 31,4

125Hz Leq Lin dB 47,5 35,3

2000Hz Leq Lin dB 56,1 27,4

250Hz Leq Lin dB 40,5 28,4

4000Hz Leq Lin dB 41,9 25,0

500Hz Leq Lin dB 44,2 31,6

63Hz Leq Lin dB 53,6 39,8

8000Hz Leq Lin dB 35,5 18,3

A Leq A dB 58,2 36,4

Fichier SVAN.CMG

Début 27/04/18 00:00:00

Fin 27/04/18 03:00:00


1000Hz Leq Lin dB 36,4 25,2

125Hz Leq Lin dB 35,8 32,6

2000Hz Leq Lin dB 29,9 16,7

250Hz Leq Lin dB 29,0 25,8

4000Hz Leq Lin dB 19,3 13,3

500Hz Leq Lin dB 33,6 24,9

63Hz Leq Lin dB 42,8 40,3

8000Hz Leq Lin dB 15,0 14,4

A Leq A dB 38,5 28,3

Point 2

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V – IMPACT SONORE PREVISIONNEL DE LA FUTURE STATION D’EPURATION

5.1 – Présentation sommaire du projet La future station d’épuration sera construite sur la parcelle jouxtant celle où se trouve aujourd’hui la station existante :

L’essentiel des installations de traitement sera placé à l’intérieur d’un bâtiment isolé :

STEP actuelle

STEP future

Bâtiment isolé abritant l’essentiel des installations de traitement

Bâtiment abritant les bureaux, vestiaires, salle de réunion et autres locaux annexes

Habitation à environ 130m du bâtiment technique

Habitation à environ 25m du bâtiment technique

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Le schéma synoptique du process de traitement des eaux est le suivant :

Les principales installations liées à ce process sont repérées sur les plans ci-dessous :

compresseurs

Dégrilleurs automatiques

Dégraisseurs

Ventilateurs désodorisation

centrifugeuses Table d’égouttage

compresseurs

Bât technique RdC

Bât technique R+1

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Installations extérieures

pompes

12


5.2 – Inventaires des principales sources sonores

5.2.1 - Les compresseurs Caractéristiques acoustiques de l’équipement :


Niveau de pression Lp à 1m 76 82 73 78 79 76 74 68 83

Niveau de puissance Lw (1) 82 89 82 88 89 86 84 77 93

(1) Estimation fonction du niveau de pression sonore à 1 m relevé (STEP de Marsilly) et des caractéristiques acoustiques du local à l’intérieur duquel ce niveau de pression a été mesuré (local relativement sourd traité par doublage absorbant sur les murs)

Incidence du futur local compresseur :

Niveau de pression sonore en champ diffus à l’intérieur du futur local compresseurs :


Niveau de pression Lp en champ diffus

75 79 66 70 72 70 67 61 76

longueur

largeur

hauteur

type de matériau

surface 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

mur 1 22,79 0,15 0,33 0,92 1,15 1,00 0,88 0,96 0,90 Organic minéral 75




sol 53,38 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

plafond 53,38 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

Σi(Si×αi) 17 35 96 119 104 92 100 94

18 42 176 278 206 163 191 169

Incidence du local 10Log(4/R) -7 -10 -16 -18 -17 -16 -17 -16

Constante du local R

coefficients d'absorption α par bande d'octave

surface totale déployée

8,2 m

6,51 m

3,5 m

209,73 m²

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5.2.2 – Les centrifugeuses Caractéristiques acoustiques de l’équipement :




(1) Estimation fonction du niveau de pression sonore à 1 m relevé (STEP de Marsilly) et des caractéristiques acoustiques du local à l’intérieur duquel ce niveau de pression a été mesuré (local très réverbérant)

Incidence du futur local traitement :

Niveau de pression sonore en champ diffus à l’intérieur du futur local traitement :



77 86 87 77 75 73 71 68 83

longueur

largeur

hauteur

type de matériau

surface 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

mur 1 84,50 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

mur 2 84,50 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

mur 3 193,38 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

mur 4 193,38 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

sol 386,75 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

plafond 386,75 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

Σi(Si×αi) 13 13 13 13 13 13 13 13

13 13 13 13 13 13 13 13



29,75 m

13, m

6,5 m

surface totale déployée 1329,25 m²


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5.2.3 – Les pompes à boues Caractéristiques acoustiques de l’équipement :




(2) Estimation fonction du niveau de pression sonore à 1 m relevé (STEP de Marsilly) et des caractéristiques acoustiques du local à l’intérieur duquel ce niveau de pression a été mesuré (local très réverbérant)

Incidence du futur local traitement :

Niveau de pression sonore en champ diffus à l’intérieur du futur local traitement :


Niveau de pression Lp en champ diffus (pour 5 pompes)

61 68 57 61 56 58 55 48 64

longueur

largeur

hauteur

type de matériau

surface 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000

mur 1 84,50 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

mur 2 84,50 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

mur 3 193,38 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

mur 4 193,38 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

sol 386,75 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

plafond 386,75 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

Σi(Si×αi) 13 13 13 13 13 13 13 13

13 13 13 13 13 13 13 13



29,75 m

13, m

6,5 m



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5.2.4 – Autres équipements dans le future local traitement A l’appui de nos observations sur le site de la STEP de Marsilly, nous avons considéré que le niveau sonore induit par les dégrilleurs automatiques, les dégraisseurs, le classificateur à sable et la table d’égouttage était négligeable devant celui induit par les centrifugeuses et les pompes à boues.

5.2.5 – Ventilateur désodorisation Caractéristiques acoustiques de l’équipement :




(2) Estimation fonction du niveau de pression sonore à 1 m relevé (STEP de Marsilly) et des caractéristiques acoustiques du local à l’intérieur duquel ce niveau de pression a été mesuré (local relativement sourd traité par doublage absorbant sur les murs)

Incidence du futur local ventilation :

Niveau de pression sonore en champ diffus à l’intérieur du futur local ventilation :



70 73 72 67 64 57 60 50 70

longueur

largeur

hauteur

type de matériau

surface 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000


mur 2 13,34 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton



sol 40,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 Béton

plafond 40,01 0,15 0,33 0,92 1,15 1,00 0,88 0,96 0,90 Organic minéral 75

Σi(Si×αi) 15 33 91 114 99 87 95 89

17 42 229 456 286 206 255 217



8,25 m

4,85 m

2,75 m



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5.2.6 – Tableau récapitulatif


Niveau de pression sonore moyen à l’intérieur du local compresseurs

75 79 66 70 72 70 67 61 76

Niveau de pression sonore moyen à l’intérieur du local ventilation

70 73 72 67 64 57 60 50 70

Niveau de pression sonore moyen à l’intérieur du local traitement

77 86 87 77 75 73 71 68 83

Nota : Au vu de ce que nous avons constaté sur l’installation de Marsilly, aucune source sonore extérieure particulière susceptible de générer des nuisances au voisinage n’a été recensée dans le cadre de cette étude prévisionnelle. Nous avons toutefois intégré dans notre modèle prévisionnel une source sonore ponctuelle correspondant aux pompes situées au milieux des quatre bassins extérieurs :

Source ponctuelle présentant les caractéristiques acoustiques suivantes :


Niveau de puissance acoustique Lw

57 64 53 57 52 54 51 44 60

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5.3 – Calculs prévisionnels

Cartographie sonore à 2 m au-dessus du sol – modélisation CadnaA V2018 MR1

Cette cartographie a été obtenue en considérant les hypothèses suivantes : - Niveaux sonores intérieurs correspondant à ceux présentés en page précédente et forfaitairement

augmentés de 3 dB pour chacune des bandes d’octave, - Fonctionnement continu de l’ensemble des installations, - Enveloppe extérieure de tous les bâtiments (murs ET plafond) en béton, hormis les éléments

particuliers détaillés dans le tableau ci-dessous :

Sources sonores Contributions sonores en dB (2)

Point A Point B Point C

Local compresseurs Porte façade Sud – RA,tr(1) = 35 dB 3 / 14 0 / 4 0 / 6

Ventilations Haute et Basse (avec piège à son) 7 / 22 0 / 6 0 / 10

Local principal Portes sectionnelles façade Sud - RA,tr(1) = 20 dB 28 / 35 22 / 34 13 / 25

Châssis en toiture (6 unités) - RA,tr(1) = 30 dB 8 / 13 18 / 23 6 / 11

Pompes extérieures 9 / 13 0 / 4 0 / 6

Niveau sonore induit par la station d’épuration (3) 28 / 36 23 / 34 14 / 25

Niveau de bruit résiduel nocturne 28 / 32 28 / 33 28 / 33

Niveau sonore global intégrant le bruit de la station d’épuration 31 / 37 29 / 37 28 / 34

Emergence nocturne induite par le bruit de la station d’épuration 3 / 5 1 / 4 0 / 1

Emergence nocturne maximale admissible (4) 3 / 7 3 / 7 3 / 7

(1) RA,tr = RW + Ctr (2) Valeur globale pondérée A en dB(A) / Valeur dans la bande d’octave centrée sur 125 Hz en dB (3) Contribution sonore globale de l’ensemble des sources intégrées dans le modèle prévisionnel (4) Emergence nocturne maximale (voir réglementation page 4) en considérant une durée cumulée

d’apparition du bruit provenant de la STEU supérieure à 8h durant la période réglementaire nocturne (de 22h à 7h).

Point A

Point B

Point C

Niveaux sonores en dB(A)

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VI – PRECONISATIONS

6.1 – Principe constructif des bâtiments techniques

L’ensemble des bâtiments techniques seront réalisés selon le principe constructif suivant : - Murs en béton banché de 20 cm d’épaisseur : RA,tr ≥ 57 dB - Dalle béton d’au moins 18 cm d’épaisseur (RA,tr ≥ 56 dB) en couverture des locaux compresseurs,

ventilation et traitement

6.2 – Doublages absorbants

L’ensemble des murs des locaux compresseurs et ventilation, ainsi que la sous-face de leur couverture béton, seront recouverts de panneaux absorbants présentant un coefficient d’absorption αW = 1,00. Nous préconisons la mise en œuvre de panneaux composites de type ORGANIC MINERAL 75 mm de chez KNAUF ou équivalent, constitués d’un parement de 25 mm d’épaisseur en fibres de bois minéralisées et d’un isolant en laine de roche de 50 mm d’épaisseur. Ces panneaux seront directement fixés contre leur paroi support.

6.3 – Blocs portes et portes sectionnelles

Bloc porte type 1 Descriptif : Huisserie métallique à simple feuillure Joint continu sur toute la périphérie des vantaux Vantaux à parements métalliques et âme en laine de roche Seuil à la suisse Performances : RA,tr ≥ 35 dB (RA,tr = RW + Ctr) Localisation : Local compresseurs – Façade Sud

Bloc porte type 2 Descriptif : Huisserie métallique à simple feuillure Joint continu sur toute la périphérie des vantaux Vantaux à parements métalliques et âme en laine de roche Seuil à la suisse Performances : RA,tr ≥ 25 dB (RA,tr = RW + Ctr) Localisation : Local traitement – Façade Sud Locaux biofiltres 1 et 2 – Façade Sud

Porte sectionnelle Descriptif : panneaux sandwich à âme en polyuréthane d’au moins 60 mm d’épaisseur Joint caoutchouc sur toute la périphérie de la porte ainsi qu’en seuil Performances : RA,tr ≥ 20 dB (RA,tr = RW + Ctr) Localisation : Local traitement – Façade Sud

6.4 – Pièges à son

Descriptif : Pièges à son à baffles rectangulaires d’au moins 1,50 m de long Performances : Atténuation statique d’au moins 8 dB sur la bande d’octave centrée sur 125 Hz et 35 dB

sur la bande d’octave centrée sur 2000 Hz Localisation : Ventilations Haute et Basse du local compresseurs

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6.5 – Châssis de toiture

Descriptif : Châssis de désenfumage posé sur costière isolée Vantail transparent doté d’un double vitrage acoustique

Performances : RA,tr ≥ 30 dB (RA,tr = RW + Ctr) Localisation : Châssis de toiture du local traitement

6.6 – Autres ouvrages Gaine technique isolée

Descriptif : Parement intérieur : 2 plaques de plâtre BA13 ou équivalent Ossature : Ossature métallique de 48 mm d’épaisseur Isolant : Panneau de laine de roche de 45 mm d’épaisseur Parement extérieur : 2 plaques de plâtre BA13 ou équivalent

Performances : RA ≥ 47 dB (RA = RW + C) Localisation : Local traitement – Jonction entre la dalle béton et les châssis de toiture :

Local compresseurs – Gaines entre la grille en plafond et celle en toiture :

Cette gaine a pour but de déporter la grille de refoulement du versant Nord de la toiture vers le versant Sud

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VII – CONCLUSION RELATIVE A L’EVOLUTION DE l’ENVIRONNEMENT SONORE L’analyse prévisionnelle présentée dans ce rapport montre que l’impact sonore de la future station d’épuration, moyennant la mise en œuvre de l’ensemble des dispositions acoustiques détaillées précédemment, sera inférieur à celui actuellement constaté. Les diminutions de niveau sonore attendues en façade des habitations voisines les plus exposées sont les suivantes :

Point 1 Point 2

Niveau sonore nocturne mesuré sur site (1) 37 dB(A) 39 dB(A)

Niveau sonore prévisionnel calculé (2) 31 dB(A) 29 dB(A)

Réduction du niveau sonore - 6 dB(A) - 10 dB(A)

(1) Voir pages 7 et 8 : Les niveaux sonores retenus correspondent aux valeurs nocturnes intégrées sur 3 heures (entre 00h00 et 03h00)

(2) Voir page 17 : Ces valeurs correspondent au cumul « contribution sonore STEU seule + bruit résiduel nocturne »

Cette diminution globale du niveau sonore en façade des habitations voisines doit permettre de se conformer aux objectifs réglementaires en matière d’émergence sonore en périodes diurne et nocturne. La société ACOUSTEX INGENIERIE se tient à votre disposition pour tout complément d’information.

Niort, le 14 décembre 2018 François BONNEFOUS

STEP actuelle

STEP future

Point 1

Point 2

Documents

Création d’une nouvelle station d’épuration intercommunale