Département du Lot · En regard des éléments qui précèdent et des témoignages recueillis, la station jugée la plus représentative sur le secteur détude est la station pluviométrique

Lot-Corrèze Voie d’Avenir

ANNEXES

Département du Lot

5 bis place Charles de Gaulle

19100 BRIVE-LA-GAILLARDE

05 55 18 91 60 05 62 89 06 11

e-mail : [email protected]

TEL. FAX.

Lot-Corrèze Voie d’Avenir

Annexe :Rapport d’étude hydraulique (ARTELIA)

Département du Lot

5 bis place Charles de Gaulle

19100 BRIVE-LA-GAILLARDE

05 55 18 91 60 05 62 89 06 11

e-mail : [email protected]

TEL. FAX.

L’union de Coteba et Sogreah

VOIE D’AVENIR- ETUDES PREALABLES

A LA DUP - ETUDES HYDRAULIQUES

ET DOSSIER D’AUTORISATION AU

TITRE DE LA LOI SUR L’EAU

RAPPORT DE PHASE 1 : PARTIE RELATIVE AUX ECOULEMENTS

NATURELS ET PROPOSITIONS DE SCENARIOS D’AMENAGEMENT

ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT

AGENCE DE TOULOUSE

Parc Technologique du Canal - Immeuble Octopussy

16 avenue de l'Europe

31520 RAMONVILLE SAINT-AGNE

Tel. : +33 (0) 5 62 88 77 00

Fax : +33 (0) 5 62 88 77 19

DATE : JUILLET 2012 – REF. : 4331367_V2

Conseil Général du Lot (46)

VOIE D’AVENIR- ETUDES PREALABLES A LA DUP - ETUDES HYDRAULIQUES ET D’AUTORISATION AU TITRE DE LA LOI SUR L’EAU RAPPORT DE PHASE 1

ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT PAGE A LBH/EPU - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 1_V2 - JUILLET 2012 REALISATION : LBH/AVN/FPN CONTROLE : AVN

SOMMAIRE

1. OBJET ............................................................................................................................................................ 1

2. ANALYSES PRELIMINARES ........................................................................................................................ 2

2.1. RECENSEMENT DES DONNEES ........................................................................................................... 2

2.2. GENERALITES SUR LE SECTEUR D’ETUDE ........................................................................................... 3

2.2.1. Périmètre d’étude ................................................................................................................. 3

2.2.2. Contexte climatique et pluviométrique ................................................................................. 3

2.3. ENQUETE AUPRES DES COMMUNES ET INTERLOCUTEURS LOCAUX ....................................................... 5

2.4. RECONNAISSANCES DE TERRAIN ....................................................................................................... 8

2.5. CAMPAGNE TOPOGRAPHIQUE COMPLEMENTAIRE ................................................................................ 8

3. CONTEXTE HYDRAULIQUE ET RETABLISSEMENT DES ECOULEMENTS NATURELS ........................ 9

3.1. DESCRIPTION DU CONTEXTE MORPHOLOGIQUE A L’ETAT INITIAL .......................................................... 9

3.1.1. Contexte hydraulique lié au réseau hydrographique principal - Description du secteur d’étude ................................................................................................................................. 9

3.1.2. Ecoulements hors réseau hydrographique principal ......................................................... 24

3.2. ANALYSE HYDROLOGIQUE ............................................................................................................... 27

3.2.1. Données disponibles et méthodologie ............................................................................... 27

3.2.2. Caractérisation des bassins versants ................................................................................ 27

3.2.3. Analyse hydrologique - Détermination des débits de crues .............................................. 28

3.3. ANALYSE HYDRAULIQUE ETAT INITIAL / MODELISATION HYDRAULIQUE ............................................... 35

3.3.1. Préambule .......................................................................................................................... 35

3.3.2. Présentation du logiciel : TELEMAC 2D ............................................................................ 35

3.3.3. Données topographiques ................................................................................................... 36

3.3.4. Construction du modèle hydraulique ................................................................................. 40

3.3.5. Exploitation du modèle hydraulique ................................................................................... 48

4. ASSAINISSEMENT PLUVIAL - PREMIERS PRINCIPES ............................................................................ 53

4.1. ZONAGE DE VULNERABILITE ET DE SENSIBILITE DU MILIEU ................................................................. 53

4.1.1. Eaux superficielles ............................................................................................................. 53

4.1.2. Eaux souterraines .............................................................................................................. 55

4.1.3. Zones naturelles d’intérêt .................................................................................................. 59

4.2. PRINCIPES D’ASSAINISSEMENT PROPOSES ....................................................................................... 60



ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT PAGE B LBH/EPU - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 1_V2 - JUILLET 2012 REALISATION : LBH/AVN/FPN CONTROLE : AVN

FIGURES ET PLANS

1 : Localisation du secteur d’étude

2 : Campagne topographique complémentaire

3 : Réseau hydrographique et reconnaissances de terrain

4 : Carte des bassins versants

5 : Carte de localisation des ouvrages hydrauliques existants

6 : Zonage de la vulnérabilité

7 : Cartographie des hauteurs d’eau – Crue de calage de 2001

8 : Cartographie des hauteurs d’eau – Crue décennale

9 : Cartographie des vitesses d’écoulement – Crue décennale

10 : Cartographie des hauteurs d’eau – Crue centennale

11 : Cartographie des vitesses d’écoulement – Crue centennale

ANNEXES

1 : Enquête auprès des communes

2 : Fiches ouvrages existants

3 : Données hydrologiques



ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT PAGE 1 LBH/EPU - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 1_V2 - JUILLET 2012 REALISATION : LBH/AVN/FPN CONTROLE : AVN

1.OBJET

Afin de renforcer le lien économique reliant les départements du Lot et de la Corrèze, et plus particulièrement permettre le développement du bassin économique de Saint-Céré, Biars et Bretenoux, le Conseil Général du Lot en collaboration avec le Conseil Général de la Corrèze envisage depuis des années de désenclaver le bassin Biars/Bretenoux et le Sud de la Corrèze en le reliant à l’autoroute A 20.

Dans ce contexte et suite à plusieurs études préalables, deux tracés potentiels se détachent à ce jour reliant Condat à l’A 20, avec un parti d’aménagement unique retenu correspondant à la création d’une route bidimensionnelle à 2 x 1 voies limitée à 90 km/h et présentant ponctuellement des créneaux de dépassements.

Dans le cadre de ce projet, le Conseil Général du Lot a confié à Artélia une étude visant à la réalisation des études hydrauliques pour le rétablissement des écoulements naturels et pour l’assainissement pluvial de la plateforme routière, ainsi que l’élaboration du dossier Loi sur l’Eau au titre du Code de l’Environnement relatif aux aménagements prévus.

Le présent document expose les réflexions menées dans le cadre de la phase 1 relative à la caractérisation du secteur d’étude à l’état initial selon les deux chapitres suivants :

Rétablissement des écoulements naturels ;

Assainissement pluvial – Premiers principes.

L’objet de ce rapport est de réaliser un état des lieux du secteur d’étude, d’identifier et d’exposer les contraintes associées au milieu rencontré, et enfin de proposer en regard de ces éléments des premiers principes de rétablissement des écoulements naturels et d’assainissement pluvial adaptés.




2.ANALYSES PRELIMINARES

2.1. RECENSEMENT DES DONNEES

Nous avons, dans un premier temps, collecté auprès du Maître d’Ouvrage et des différents acteurs locaux l’ensemble des documents disponibles, pouvant se révéler utiles au bon déroulement de la mission. Nous avons ainsi pu récupérer les documents listés ci-après.

Etudes :

Implantation d’une zone d’activité - Etude hydraulique - Commune des Quatre Routes - DDE du Lot - Sogreah - Rapport n°R80167 - Décembre 1989 ;

RD 703- RD 20 - Routes départementales RD 703 - RD 20 - Déviation des agglomérations - Conseil Général du Lot – Sogelerg-Sogreah - Janvier 1998 ;

RD 703 - RD 20 - Liaison Vayrac - Corrèze - Aménagement de Betaille aux Quatre Routes - Etude hydraulique - DDE du Lot – Sogelerg-Sogreah - Rapport 020320 - Juin 1998 ;

Liaison Vayrac - Corrèze - Déviation routière - Etude géologique préliminaire de faisabilité phase 1 et 2 - SORES - Rapport n°MP97GEO077 - Juin 1997 ;

Etude des écoulements de la crue du Vignon à la traversée des Quatre Routes du Lot - Phase 1, 2 et 3 : Etat des lieux, diagnostic des conditions actuelles d’écoulement des crues, définitions des enjeux et prévention des risques - Symage

2 - CIDEE Ingénieurs Conseils - Rapport n°2669-08 - Mai 2009 ;

Expertise hydraulique pour la maîtrise des ruissellements de versants sur la commune de Condat - Symage

2 - Hydratec - Rapport n°233315F - Janvier 2008 ;

Etude des zones inondables préalable à la réalisation d’un PPR Inondation sur le bassin de la Tourmente - DDE du Lot - Geosphair - Novembre 2003.

Cartes :

Eléments relatifs à l’infrastructure projetée, tracé Sud et tracé Nord et leurs variantes (tracés type) :

profil en long ;

vue en plan ;

fuseau d’étude ;

Plan de prévention des Risques Inondation - Commune de Cavagnac, Cazillac, Condat, les Quatre Routes du Lot, Martel, Sarrazac et Strenquels sur le bassin Dordogne Aval, approuvé le 25 décembre 2006 :

carte hydrogéomorphologique ;

carte des hauteurs ;

carte des vitesses ;

carte de zonage ;

note de présentation ;




règlement.

Topographie :

MNT sur l’ensemble du secteur de projet ;

Photogrammétrie sur le fuseau ;

Topographie existante liée aux études antérieures et laisses de crues.

Autres données :

Prise d’eau irrigation, captage et périmètre de protection - SPE 46 ;

IGN au 1/25 000ème

.

Ces données ont été exploitées au cours des différente phasages de l’étude.

2.2. GENERALITES SUR LE SECTEUR D’ETUDE

2.2.1. PERIMETRE D’ETUDE

Le secteur territorialement concerné par les deux tracés s’étend depuis la commune de Condat jusqu’à Nespouls, dans les départements du Lot et de la Corrèze, selon les deux tracés suivants :

le tracé Nord T2-1, prévoyant la création d’une voie nouvelle sur 17 km environ, entre Condat et l’échangeur 53 de l’A20 sur la commune de Nespouls. Les communes concernées par ce tracé sont les communes de Condat, Cavagnac, Les Quatre Routes, Cazillac, Sarrazac, Turenne et Nespouls ;

le tracé Sud T3, proposant la création de 10 km environ de voie nouvelle entre Condat et Martel, puis une utilisation de la RD 840 jusqu’à l’échangeur 54 de l’A20 sur la commune de Cuzance. Les communes concernées par ce tracé sont les communes de Condat, Strenquels et Martel.

La figure n°1 localise les tracés pressentis du projet.

2.2.2. CONTEXTE CLIMATIQUE ET PLUVIOMETRIQUE

Le secteur de projet s’inscrit à cheval entre le Nord du département du Lot, et le Sud du département de la Corrèze, au droit d’une zone de Causse constituée par des plateaux de nature calcaire.

Le climat rencontré sur le secteur d’étude est un climat de type océanique méridional, proche du climat aquitain. Il se distingue par :

des précipitations peu abondantes ;

des températures douces l’hiver (peu de chute de neige) et élevées l’été avec de fréquents orages.




La figure ci-dessous présente la pluviométrie annuelle locale avec en Magenta, les principales communes du secteur d’étude et en rouge, les communes équipées d’une station pluviométrique d’un pas de temps suffisamment fin, à savoir Brive et Gourdon.

Pluviométrie annuelle au droit du secteur d’étude

De manière générale, on retiendra que la pluviométrie annuelle attendue au droit du secteur d’étude est comprise dans la fourchette 800 à 950 mm, soit un ordre de grandeur similaire à la pluviométrie attendue sur Brive la Gaillarde (fourchette 825 à 925 mm) et à la pluviométrie annuelle sur Gourdon (fourchette 875-900 mm) ;

En regard des éléments qui précèdent et des témoignages recueillis, la station jugée la plus représentative sur le secteur d’étude est la station pluviométrique de Brive.

Les coefficients de Montana suivants, issus d’un traitement statistique des données de Brive, permettent de décrire la pluie P de durée t au travers de la formulation : P=at

1-b avec P en mm

et t en minute.




Période de retour Pluie comprise entre 6 et 30 min Pluie comprise entre 1 h et 24h

a b a B

5 ans 2,907 0,416 7,984 0,706

10 ans 3,119 0,20 8,819 0,698

20 ans 3,374 0,433 9,819 0,693

50 ans 3,556 0,438 11,346 0,691

100 ans 3,746 0,449 12,723 0,691

2.3. ENQUETE AUPRES DES COMMUNES ET INTERLOCUTEURS LOCAUX

En préambule à toute analyse, une enquête auprès des 10 communes territorialement concernées par les 2 tracés envisagés (pour rappel Cavagnac, Cazillac, Condat, Cuzance, Les Quatre Routes, Martel, Nespouls, Sarrazac, Strenquels et Turenne) a été engagée. Pour ce faire, nous avons adressé à chacune des communes concernées un courrier à l’attention de Mme ou M. le Maire, contenant :

une lettre explicative présentant les objectifs de l’étude ;

un questionnaire ;

un extrait de plan présentant les tracés pressentis afin de localiser les dysfonctionnements connus ou singularités à signaler.

Certaines communes, comme Les Quatre Routes, Condat et Cavagnac, ont en outre fait l’objet d’un entretien spécifique.

Le tableau présenté ci-dessous résume les éléments et avis collectés. L’ensemble des questionnaires complétés est disponible en annexe 1.




Communes

Inondations

Inondations Dates Laisse de crue Témoin Localisation

débordements Fréquence

Terrains inondés

Enjeux "Points noirs"

écoulement Aménagements

Temps de montée

des eaux

Temps de décrue

Cartographie associée

Cavagnac Oui 1962, 1997, 2001, 2010 Non Voir interlocuteurs Toute la vallée

de la Tourmente

Annuels Bâti,

prairies, pâturages

Economiques et humains

Remblais RD 96 et

RD32, ponts Non 6h

Plusieurs jours

Non (voir PPRI)

Cazillac Non - - Mr Clément

CREMAUX, Moulin de Paunac

- - Prairies

naturelles Non Non Non 5 à 6h 36h Non

Condat Oui 3 juillet 2001 - 1996 Oui (Moulin du Pont Neuf et

moulin de l'Aubage) André LAUMOND

Localisé sur carte

fréquents Prairies Economiques Oui Entretien du lit des ruisseaux

par le SYMAGE

12 h environ (montée

des eaux?)

- Oui

Cuzance Non - - - - - - - - - - - -

Les Quatre Routes Oui 6 octobre 1960 – 1981 - 2001 Oui, centre bourg

Débordements dans la plaine dès de faibles occurrences

fréquents Centre bourg

Economiques et humains

Remblais route de

Meyssac et route de

Cavagnac

- - - -

Martel

Oui : Vallée de la Dordogne

(Gluges) Vallée de la Doue

Dordogne : Janvier 1994 (période de retour 15 ans) Décembre 1981 et 1982 (période de retour 20 ans)

Décembre 1952 et 1944 période de retour 50 - 100 ans)

Oui (Gluges)

Mr. Christophe PRUNET (Directeur du

SYMAGE² 46600 CREYSSE)

Vallée de la Doue

Annuels Prairies Humains

(Dordogne) Non

Doue : Non Dordogne :

programme de prévention des inondations par

le SYMAGE²

Dordogne : 1/2

journée

Dordogne : 1 jour à 1 semaine

selon nature

Non

Nespouls Non - - - - - - - - - - - -

Sarrazac Non - - - - - - - - - - - Oui (PLU)

Strenquels Oui Tous les ans Non Mr Yvon JARRIGE,

Friat Cours d'eau "Le

Vignon" Annuels

Prairies, cultures

Economiques Ponts,

embacles, seuils

Nettoyage du lit du Vignon

Variable Variable Oui

Turenne Non - - -

Terrains à proximité de la Tourmente à

Turenne-Gare (proche usine

"Terres Rouges)

- Prairies Non Non Nettoyage des

berges Quelques

heures Quelques

jours Non




Communes

AEP Projets Autres Remarques

Captages AEP

Périmètre de

protection

Localisation carto

Remarques des communes Etudes

hydrauliques

Aménagement de cours d'eau

projetés

Autre projets non

communaux

Projet influants sur les cours d'eau

Documents complémentaires

Cavagnac Oui Oui Non Localisé sur carto avec BSS

et ARS (Hors projet) PPRI Voir SYMAGE

Déviation des Quatre-Routes sur ZI "Aléas forts" (VDA)

VDA "Lettre déviation Quatre-Routes"

adressée à Henri COLIN avec photos inondations.

Commune fortement impactée par le projet

Cazillac Oui :

Lasvaux Non Non

AEP : Source-Karstique captée localisé sur carto avec

BSS et ARS (Hors projet) Non

Débroussaillage du lit du Rionet par le SYMAGE

Non Non

2 lieux dit très proches des cours d'eau d'après IGN (Moulin de Paunac : La

Doue; Carlucet : La Tourmente)

Condat Source

de Balager

Non Oui

3 forages répertoriés BSS mais pas la Source de Balager située sur la

commune de Saint-Michel-de-Bannières

PPRI Non Non Oui infrastructures

routière (VDA)

Commune fortement impactée par le projet

Cuzance Oui Oui Non

D'après Mairie : "périmètre éloigné de VDA"

Pas localisé sur carto ARS + 1 forage sur commune

localisé par BSS (Hors projet)

Commune non concernée

par VDA

Les Quatre Routes Non Non Non -

Martel Non Non Non

BSS : 2 Sources-Karstiques (Non AEP)

AEP : Périmètre de protection débordant sur la commune

(Hors projet)

Oui : Etude Dordogne,

CACG, 1999, disponible au

SYMAGE²

Non Non Non

Nespouls Non Oui Oui

D'après commune : Périmètre de protection = Bassin

versant_ESO fourni par ARS Limousin (donc différent de

périmètre de protection immédiat et rapproché)

Etudes pour le PLU et

Etude Hydrogéologique pour la création de

l'A20

Non Non Non Etudes pour le PLU et Etude

Hydrogéologique pour la création de l'A20

Sarrazac Oui Oui Oui

Périmètre immédiat existant - Périmètre rapproché en cours

d'étude - Existence d'une rivière souterraine alimentant la station Eucorlac périmètre

immédiat de sécurité

Non Non Non Non Problématique eaux

souterraines importante

Strenquels Non Non Non Oui Non Non Non

Turenne Non Non Non

Commune dans bassin versant ESO (voir carto ARS Limousin) Attention, vérifier étude périmètre protection

fourni par Nespouls

Non Non Non Non


VOIE D’AVENIR - ETUDES PREALABLES A LA DUP - ETUDES HYDRAULIQUES ET DOSSIER D’AUTORISATION AU TITRE DE LA LOI SUR L’EAU RAPPORT DE PHASE 1


En regard des réponses obtenues, soulignons les points suivants :

la problématique inondation est fortement soulignée par les communes de Cavagnac, Condat, les Quatre Routes, Martel et Strenquels qui sont toutes les cinq concernées par un voire plusieurs cours d’eau dont plus particulièrement Le Vignon, La Tourmente, le Lafondial, la Doue, le Rivals, etc. ;

les communes de Cazillac, Cavagnac, Condat, Nespouls et Sarrazac présentent sur leur territoire un captage destiné à l’eau potable et/ou un périmètre de protection associé ; à souligner plusieurs études hydrogéologiques existantes sur la commune de Nespouls, qui s’inscrit en milieu karstique.

Des démarches ont également été engagées afin de prendre contact avec les principaux services compétents de l’administration dont notamment :

le Service des Risques de la DDT du Lot qui a tenu à souligner qu’ils seront extrêmement vigilants sur le tracé proposé en regard notamment de la zone inondable ;

le Service de Police des Eaux de la DDT du Lot au sujet de l’irrigation et des captages existants à proximité du secteur d’étude ;

la DREAL contactée par le Maître d’Ouvrage qui a transmis les préconisations en termes d’éléments attendus dans la méthodologie et le rendu des études.

2.4. RECONNAISSANCES DE TERRAIN

A l’issue de l’analyse de l’ensemble des données disponibles, des visites de terrains détaillées ont été engagées sur chacune des thématiques potentiellement concernées par le projet et plus particulièrement sur :

le contexte hydrographique et hydraulique ;

les bassins versants interceptés ;

les usages et la sensibilité du milieu.

Les éléments mis en exergue au cours de ces reconnaissances qui ont été réalisées sur l’ensemble du secteur d’étude et en particulier sur les deux fuseaux présents, sont amplement décrits dans les paragraphes suivants.

2.5. CAMPAGNE TOPOGRAPHIQUE COMPLEMENTAIRE

En regard de nos observations de terrain et après analyse de l’ensemble des éléments préalablement recueillis, une campagne topographique complémentaire a été définie par Artélia et engagée par le Maître d’Ouvrage, incluant le levé de profils en travers lit mineur/lit majeur des principaux cours d’eau, le levé d’ouvrages hydrauliques et la réalisation d’un semis de points.

La figure 2 localise la campagne complémentaire réalisée.




3.CONTEXTE HYDRAULIQUE ET

RETABLISSEMENT DES ECOULEMENTS

NATURELS

L’objet de cette partie est de caractériser à l’état initial le contexte hydraulique au droit du projet et les bassins versant potentiellement interceptés par les futurs tracés, en vue du dimensionnement des ouvrages de rétablissement des écoulements naturels qu’il conviendra de définir dans les phases ultérieures.

3.1. DESCRIPTION DU CONTEXTE MORPHOLOGIQUE A L’ETAT INITIAL

3.1.1. CONTEXTE HYDRAULIQUE LIE AU RESEAU HYDROGRAPHIQUE PRINCIPAL - DESCRIPTION DU

SECTEUR D’ETUDE

3.1.1.1. PRESENTATION GENERALE DU RESEAU HYDROGRAPHIQUE SUPERFICIEL

Le projet de création de la Voie d’Avenir s’inscrit au droit d’un contexte hydraulique complexe, de par la présence, au Sud-Ouest du secteur d’étude, d’une zone présentant une topographie très plate, associée à un réseau hydrographique très dense dont la zone des Quatre Routes marque la confluence.

Le réseau hydrographique se compose des cours d’eau suivants :

la Tourmente, cours d’eau principal, qui prend sa source dans le Limousin sur Jugeals Nazareth ; elle traverse notamment Turenne, Cavagnac, les Quatre Routes et Condat afin de se jeter en rive droite dans la Dordogne, 1 km au Nord du lieu-dit Gluges ;

le Lafondial, qui draine la partie Est des communes de Cavagnac et Condat et s’écoule parallèlement à la Tourmente avant de confluer avec cette dernière au droit du lieu-dit La tuilerie de Marbot ;

le ruisseau de Rivals (également appelé ruisseau de Bardot), qui s’inscrit à l’Est de la Tourmente en amont du centre bourg des Quatre Routes. Il draine les coteaux Ouest de la commune de Cavagnac avant de se jeter dans le Lafondial à hauteur du lieu-dit Les Mougues ;

le ruisseau du Vignon, formé par la confluence du ruisseau du Rionet en provenance de Cazillac et le ruisseau de la Doue dont la source principale est la résurgence karstique Oeuil de la Doue, sur la commune de Martel ; le Vignon après avoir drainé les coteaux de Strenquels et des Quatre Routes, franchit la voie SNCF puis conflue avec le Tourmente au Sud du centre bourg des Quatre Routes.

L’exutoire final de ce maillage dense et complexe de la vallée (localisé sur le plan 3) est constitué par la Dordogne à plus de 8 km à l’aval de Condat.




En période de fortes crues, notons d’ores et déjà qu’il résulte de ce maillage hydrographique des phénomènes de débordement complexes, conduisant à une emprise inondable non différenciée en fonction des cours d’eau, et à des répartitions de débits débordés singulières.




3.1.1.2. RECONNAISSANCE DE TERRAIN - DESCRIPTION DU SECTEUR D’ETUDE

Des reconnaissances de terrain ont été engagées sur l’ensemble du secteur de projet, afin :

d’identifier le réseau hydrographique en présence et en particulier les caractéristiques des lits mineurs et majeurs des principaux cours d’eau ;

de repérer de manière générale les mécanismes de débordement et toutes les singularités du site afin de reproduire celles-ci le plus fidèlement possible dans la modélisation ultérieure ;

de recueillir toutes les données utiles aux réflexions telles que des données sur les évènements débordants antérieurs, les zones inondables connues et observées au droit et en aval des éventuels tracés du projet ; laisses de crue pour caler les modèles, … ;

d’analyser l’occupation des sols et identifier les enjeux et usages existants sur le secteur d’étude et potentiellement exposés au risque inondation ;

de façon plus générale de réaliser une reconnaissance exhaustive du secteur d’étude.

Le plan 3 synthétise l’ensemble des éléments mis en exergue au cours de ces reconnaissances. De manière générale, il convient de retenir les points suivants.

La Tourmente

La Tourmente s’inscrit, au Nord de la commune des Quatre Routes, au sein d’une vallée plate, large d’environ 500 mètres et encaissée entre des coteaux à fort relief, initiés en rive droite par le remblai de l’actuelle RD 720 qui marque la limite du lit majeur du cours d’eau.

Le lit mineur de la Tourmente serpente au sein de cette plaine principalement occupée par des prairies de type bocage. Bordée par une ripisylve dense composée d’arbuste et de végétation rivulaire, il présente une section relativement limitée, générant des débordements et inondations régulières dans la plaine.

A noter la présence de la route de Cavagnac (RD32) dont le caractère en remblai (+0,50 à 0,80 m par rapport au terrain naturel) perpendiculairement aux écoulements tend à accroître les débordements amont, en dépit des ouvrages de rétablissement et ouvrage de décharge existants.

Ponceau RD32 La Tourmente




Au droit de la traversée des Quatre Routes, le lit mineur de la Tourmente s’artificialise, bordé sur un linéaire important par de nombreux murs de propriétés privées ou d’habitations, et présentant par endroit un radier bétonné. En regard de la configuration en présence, les zones naturelles d’expansion des crues habituellement présentes en lit majeur d’un cours d’eau sont dans le cas présent quasiment absentes (centre bourg).

Lit mineur de la Tourmente au droit des Quatre Routes

De nombreux ouvrages hydrauliques et singularités sont présents sur ce linéaire. Ainsi, outre le cheminement torturé voire artificiel du cours d’eau marqué par plusieurs angles à 90°), on note la présence d’amont en aval des ouvrages suivants :

l’ouvrage rétablissant la RD 96 ;

l’ouvrage rétablissant la RD 720 ;




la passerelle au droit de l’usine en bordure de la RD 720.

A souligner également de possibles interactions entre les écoulements de la Tourmente et les écoulements du Rivals lors d’épisode de crue.

Enfin, il convient de mettre l’accent tout particulièrement sur la présence de nombreux enjeux habités situés en lit majeur et à proximité immédiate du lit mineur de la Tourmente, puisque le cours d’eau s’inscrit, sur ce secteur, au cœur du centre urbain des Quatre Routes largement touché lors d’évènements pluvieux antérieurs.

Notons d’ores et déjà qu’il conviendra sur ce secteur d’éviter toute aggravation par le projet des niveaux d’écoulement de la Tourmente en crue. Signalons par ailleurs que la RD 96, également appelée « route de Meyssac », est constituée d’un remblai important qui vient contraindre les écoulements de la Tourmente et du Rivals, et ce malgré les nombreux ouvrages de décharge existants.

Ouvrages de décharges existants sous la RD 96




A l’aval du centre bourg de la commune des Quatre Route, la Tourmente retrouve un cours plus naturel, au sein d’une plaine essentiellement constituée par des prairies.

Lit mineur

Lit majeur

En amont du lieu-dit Les Mourgues, la Tourmente alimente le canal du Moulin situé le long de la RD 720, qui récupère également un peu plus en aval des apports du Lafondial avant de rejoindre, à Condat, le cours principal de la Tourmente.

Canal en amont du Moulin

Seuil Lafondial vers le canal

Après avoir alimenté le canal du Moulin, le lit mineur de la Tourmente effectue un angle de 90° avant de confluer en rive droite avec les deux bras du Vignon.

La Tourmente au droit de

l’angle à 90°

La Tourmente à l’aval de la STEP

Le cours d’eau s’inscrit dès lors à l’extrême Ouest de la plaine alluviale, en parallèle de la RD 32, franchit la RD 97 puis conflue 1 750 m à l’aval avec le Lafondial en amont immédiat de la RD100, au droit du lieu-dit la Tuilerie de Marbot.




On retrouve sur ce secteur une plaine alluviale large, d’environ 800 m de largeur, marquée par des interactions entre les écoulements du Lafondial et de la Tourmente, et perturbée localement par la présence de routes en remblai la traversant de part en part, perpendiculairement aux écoulements, à l’image de la RD97.

Ouvrage RD97

Lit mineur aval

Lit majeur à l’amont de la RD97

Lit majeur à l’amont de la RD97

Lit majeur aval de la RD97 °

Lit majeur aval de la RD97




Le Lafondial

Affluent rive gauche de la Tourmente, le Lafondial s’inscrit au droit du secteur de projet sur les communes de Cavagnac, Les Quatre Routes et Condat.

Après avoir drainé les communes de Collonges la Rouge, Meyssac et Chauffou sur Vell, le Lafondial présente en amont de Condat un lit mineur marqué de faible capacité, bordé par une ripisylve présentant une alternance de végétation rivulaire dense et d’absence quasi-totale de végétation. Son lit majeur est large, essentiellement constitué par des praires et pâturages.

°

Lafondial au droit de l’Aubuge Rauvel

Lit majeur

Lafondial au droit de l’Aubuge Rauvel

Lit mineur

Le Lafondial franchit au droit de Condat la RD 720 via un ouvrage de type arche. Cette route, en remblai par rapport au terrain naturel et disposant d’ouvrages de décharge, tend à accentuer les niveaux attendus dans la plaine amont. A noter la présence d’un point bas sur cette infrastructure linéaire au droit du Moulin, qui constitue un chenal privilégié de débordement.




Point bas au niveau de la route

RD 720 en remblai

Ouvrage sous la RD 720

Le Lafondial alimente localement via un déversoir (seuil) le canal du Moulin qui constitue l’un des trois bras de la Tourmente.

Le cours d’eau s’inscrit ensuite à l’Est de la plaine alluviale, sur la partie basse de la commune de Condat.

A noter la présence de plusieurs ouvrages de rétablissement :

un ouvrage au droit du bourg de Condat ;

le pont sur la RD 97 au droit du pont Neuf ; notons que le caractère en remblai de la RD 97 associé à des ouvrages hydrauliques de décharge à la section limitée a une incidence sur les conditions d’écoulement amont, puisqu’il constitue un obstacle perpendiculaire aux écoulements ;

Ouvrage principal

Ouvrage de décharge

Le Lafondial à l'aval de la RD97

et enfin le Gué del Says.




Soulignons également que le Lafondial alimente en amont immédiat de la RD 97 le moulin du Pont Neuf.

Moulin du pont Neuf

Lit majeur rive droite au droit du

Moulin

Le ruisseau du Vignon

Le ruisseau du Vignon s’inscrit au droit d’une plaine délimitée par les coteaux de Strenquels en rive droite et les coteaux de Cazillac puis des Quatre Routes en rive gauche. Relativement étroite sur la partie amont (150 m environ), la plaine alluviale tend à s’élargir sur la partie aval du cours d’eau, plus particulièrement en amont et aval de la voie ferrée où le cours d’eau présente deux bras avant de confluer avec la Tourmente.

Le Vignon est un cours d’eau au lit mineur marqué, relativement artificialisé de par la présence de nombreux moulins, ouvrages et singularités. Ainsi, il convient tout particulièrement de signaler la présence des ouvrages structurants suivants :

l’ouvrage de la Borgne ;

l’ouvrage de rétablissement de la RD 96 ;

Ouvrage RD96

Lit mineur

A noter que le remblai de la RD 96, perpendiculaire à l’axe des écoulements du Vignon en crue, vient contraindre les écoulements amont. Soulignons également la présence d’un merlon d’un 1 m de hauteur environ en rive gauche du Vignon à l’aval immédiat de cet ouvrage hydraulique, sur un linéaire de 350 m.




Endiguement rive droite

RD96 en remblai

Enfin, notons la présence d’un seuil 250 m en amont de la RD 96 qui permet d’alimenter le canal du Moulin de Beyssagou, qui collecte également les apports du ruisseau canalisé drainant le Chauvet ;

Ouvrage de la RD96

RD96 au droit du canal

les ouvrages rétablissement de la RD 11 (Vignon et canal du Moulin de Beysse) ; à noter que la RD 11 est localement en remblai au droit de l’ouvrage ;

Ouvrage de la RD11 sur Vignon

Vignon en amont de la RD 11

Canal du Moulin

Canal du Moulin

Le lit mineur en amont/aval de cet ouvrage est particulièrement marqué, bordé d’une ripisylve plus ou moins dense en fonction des secteurs.




Lit mineur amont

Lit mineur aval

Le lit majeur allie zone de plaine cultivée ou pâturage en rive gauche du cours d’eau et enjeux habités et bâtis agricoles à l’image du hangar situé entre les deux bras du Vignon et qui plus est du moulin et des habitations situées en rive droite du cours d’eau.

Lit majeur amont rive gauche

Moulin

Soulignons enfin la présence d’un léger endiguement en rive droite du Vignon, sur quelques dizaines de mètres à l’aval immédiat de la RD11.

les ouvrages de rétablissement du Vignon sur la voie ferrée et sous la RD 32 ; à noter qu’une centaine de mètres en amont de la voie ferrée, le Vignon se sépare à nouveau en deux bras qui franchissent tour à tour à une distance de 230 m la voie SNCF et la RD avant de se jeter 175 m en aval dans la Tourmente.

Le lit mineur de chacun des bras du Vignon présente une capacité relativement limitée, estimée à 2,5 m

3/s sur le bras Nord et 14 m

3/s sur le bras Sud (d’après les

éléments de l’étude CEDEE). La voie SNCF marque un remblai important, non submersible qui tend à restaurer les niveaux attendus au droit de la plaine amont.




Ouvrage Bras Nord Remblais SNCF

Ouvrage Bras Sud

Le lit majeur du cours d’eau est globalement constitué d’une plaine composée de pâturage et prairies, présentant de manière parsèment quelques enjeux habités, la STEP des Quatre Routes et un espace de loisirs.

Lit majeur aval

Lit majeur amont




Ruisseau de Rivals

Le ruisseau de Rivals également appelé ruisseau de Bardot prend sa source sur les coteaux de Cavagnac puis s’inscrit en limite Est de la plaine alluviale de la Tourmente, en amont du bourg des Quatre Routes.

Il franchit tour à tour la RD 32 et la RD 96 puis conflue avec le Lafondial 1 200 m en aval du bourg des Quatre Routes, après avoir divagué dans la plaine.

A l’image de la Tourmente et de la quasi-totalité du réseau hydrographique local, il présente un lit mineur marqué, bordé par une ripisylve constituée d‘arbustes et de végétation rivulaire plus ou moins dense, au cœur d’une plaine composée pour l’essentiel de prairie.

Lit mineur et majeur amont Ouvrage sous la RD 32 Lit mineur et lit majeur aval

Lit majeur rive gauche amont - Zone d’activité

Lit majeur du Bardot en amont de la RD96

Lit majeur du Bardot aval

3.1.1.3. RECUEILS DE TEMOIGNAGES

Les reconnaissances de terrain ont également été mises à profit pour collecter un maximum de témoignages concernant les évènements historiques passés (éventuels repères de crues) et les dysfonctionnements recensés. L’ensemble de ces éléments est reporté sur la figure 3.

Soulignons de plus que des entretiens spécifiques ont été menés auprès des communes Les Quatre Routes, Condat et Cavagnac et de l’association « Condat dans la Tourmente » au cours desquels nous avons collecté les témoignages des élus et personnes ressource concernant la problématique inondation.

Le tableau présenté ci-après retranscrit les thèmes abordés et remarques ou questions soulevées par les élus en regard du projet Voie d’Avenir.




Commune Date Résumé succinct des discussions

Condat 01/12/2011

Crues historiques

2001

1996

1981

Repère de crues (cf. le propriétaire du moulin du Pont Neuf)

Remarque sur la zone inondable et le fonctionnement hydraulique

le bourg de Condat se situe à l’exutoire d’un « entonnoir » argileux. Le ruissellement amont a provoqué des dégâts en 2001 (1 m d’eau dans la salle des fêtes), les eaux étant redirigées vers le village via un passage à bovin ;

la RD 720 en remblai crée un obstacle sur l’ensemble de la vallée de la Tourmente et du Lafondial

débordements fréquents de la Tourmente et du Lafondial mais jamais plus d’1m d’eau dans la plaine

l’emprise du PPRI est parfois trop large.

Hydrologie - Données pluviométriques

pas de station pluviométrique sur Condat

pas de station hydrométrique sur Condat

décalage entre le Lafondial et la Tourmente en termes de réponse hydrologique.

Remarques sur les enjeux existant et projets en cours

peu voire pas de risque humain sur la commune, une habitation impactée à plusieurs reprises dans la vallée (moulin du pont Neuf). Les problèmes sur la commune relèvent plutôt du ruissellement pluvial amont qui vient inonder le centre bourg

projet de création d’un bassin de rétention en amont du bourg pour protéger le village des ruissellements amont.

Remarques sur le projet

Favorable au tracé Nord- Crainte vis-à-vis du projet et des potentiels impacts liés à une nouvelle route en remblai dans la plaine inondable. Il faut se reposer la question de l’intérêt du projet.

Les Quatre Routes 01/12/2011 11/04/2012

Crues historiques

04/10/1960 : la plus importante

sept 1952

sept 1953

déc 1959

1981 : grosse crue.

08/12/1982

6-10/11/1982

23/07/1985 : tempête

06/01/2001

Repères de crue

en 2001 : l’eau arrivait à la moitié de la porte du moulin route RD 720

en 1960 : 1 m d’eau sur la route de Meyssac (RD96) de l’eau dans le centre bourg et au niveau de l’usine (cf. carte).

Remarques sur la zone inondable et le fonctionnement hydraulique

la route de Meyssac crée un obstacle important dans la plaine inondable qui tend à rehausser les niveaux amont

la dépression au droit de l’aqueduc de décharge témoigne des débits transitant en crue, capables de creuser une fosse importante à l’aval de l’ouvrage de décharge

les ouvrages de décharge sous la RD96 sont insuffisants

le Vignon inonde la plaine en amont de la voie ferrée ; sa capacité est supérieure à celle de la Tourmente ce qui n’empêche pas des débordements rapides. Les ouvrages sous la voie ferrée SNCF sont insuffisants.

Hydrologie

la Tourmente est un ruisseau d’orage

Regard sur le projet

les tracés proposés sont une aberration en regard de la problématique inondation sur la commune

crainte que le tracé Nord ne « rabatte » les eaux vers le centre bourg

crainte que le tracé Sud ne réhausse les niveaux d’écoulement au droit du centre bourg en créant un nouvel obstacle en aval du village.

Il faut revoir complètement le tracé.

Cavagnac 12/11/2011

Evènements historiques

Les différentes laisses de crues répertoriées sont représentées sur la figure 3. A noter qu’en regard des crues fréquentes, le lieudit St Palavy qui était à l’origine situé en fond de vallée a déménagé sur les hauteurs.

Remarques sur les zones inondables et le fonctionnement hydraulique

la zone inondable est soumise à l’influence de la Dordogne (pente de la Tourmente très faible 1‰)

de nombreux embâcles viennent régulièrement obstruer les ouvrages en cas de crue (bottes de foin par exemple).

Remarque sur les tracés

le tracé tel que proposé s’inscrit en zone inondable avec des hauteurs d’eau assez importantes

le remblai représentera environ 500 000 000 m3

proposition d’une solution alternative de type ferroutage, à l’image d’Andros à Brive.




3.1.2. ECOULEMENTS HORS RESEAU HYDROGRAPHIQUE PRINCIPAL

3.1.2.1. CARACTERISATION DES OUVRAGES EXISTANTS

Le projet de création d’une nouvelle infrastructure routière interceptera potentiellement, outre le réseau hydrologique principal tel que décrit ci-avant, une multitude de fossés, émissaires et bassins versants.

Le tracé du projet s’inscrivant sur certains secteurs sur des portions de routes existantes (essentiellement la RD96 en direction de Martel le long du Vignon et la RD720 en direction de Turenne le long de la Tourmente), nous avons pris le parti de caractériser à l’état initial les éventuels ouvrages existants.

Chaque ouvrage recensé a fait l’objet d’une localisation sur la figure 5 et de la création d’une fiche de synthèse dédiée, reprenant ses principales caractéristiques. Ces fiches sont disponibles en annexe 2.

3.1.2.2. CARACTERISATION DES BASSINS VERSANTS INTERCEPTES

Sur la base des tracés transmis par la Maître d’Ouvrage, nous avons identifié, cartographié sur le plan 4 et caractérisé les différents bassins versants interceptés par les tracés.

Les principales caractéristiques de ces bassins versant sont présentées dans les tableaux ci-après, pour chacun des tracés proposés.

A la lumière de ces éléments, quelques remarques sont à noter :

au droit de l’actuelle RD96 menant à Martel et RD720, les bassins versants interceptés sont de manière générale relativement pentés, puisque drainant des zones de côteaux ; les exutoires identifiés à ce stade sont relativement peu éloignés, constitués par le Vignon et la Tourmente ;

sur la partie Nord-Ouest du secteur de projet, au droit des communes de Sarrazac, Turenne et Nespouls, on se trouve plutôt confronté à des bassins versants de taille relativement modeste, peu pentés et délimités par les nombreuses dolines existant sur le plateau karstique ; en l’absence de réseau hydrographique superficiel, les exutoires potentiels à ces bassins versants correspondent aux cavités karstiques.




Tracé Nord T2-1

Nom du bassin versant

Surface (ha)

Longueur (m)

Pente (m/m)

Coefficient de ruissellement

1 1,7 235 0,030 0,30

2 1,8 232 0,127 0,50

3 2,4 418 0,061 0,36

4 2,3 317 0,066 0,36

5 0,9 90 0,050 0,35

6 4,5 535 0,090 0,35

7 1,6 297 0,109 0,50

8 2,8 283 0,049 0,30

9 1,7 234 0,105 0,50

10 2,9 434 0,018 0,30

11 5,3 185 0,070 0,35

12 1,2 211 0,038 0,30

13 3,4 231 0,130 0,50

14 5,9 339 0,080 0,35

15 3,4 293 0,050 0,30

16 4,7 391 0,117 0,50

17 1,0 268 0,058 0,36

18 1,3 327 0,078 0,35

19 22,8 806 0,063 0,36

20 4,3 273 0,080 0,35

21 10,3 577 0,060 0,36

22 21,6 594 0,082 0,36

23 3,7 262 0,092 0,36

24 4,1 250 0,062 0,36

25 1,4 254 0,108 0,50

26 8,9 372 0,110 0,50

27 9,2 653 0,063 0,35

28 17,8 523 0,081 0,35

29 11,4 539 0,125 0,42

30 16,1 558 0,188 0,42

31 8,0 673 0,184 0,42

32 37,3 949 0,161 0,42

33 26,9 777 0,161 0,42

34 73,0 1423 0,101 0,42

35 8,9 522 0,145 0,42

36 35,7 954 0,069 0,36

37 3,2 365 0,074 0,36

38 3,8 353 0,115 0,42

39 19,4 496 0,134 0,42

40 3,2 355 0,177 0,42

41 3,3 504 0,138 0,42

42 45,3 1270 0,069 0,60




Tracé Sud T3

Nom du bassin versant

Surface (ha)

Longueur (m)

Pente (m/m)

Coefficient de ruissellement

1 1,0 222 0,099 0,35

2 0,6 184 0,122 0,50

3 4,4 221 0,118 0,50

4 1,6 199 0,115 0,50

5 3,3 346 0,029 0,50

6 5,5 642 0,055 0,35

7 1,8 386 0,088 0,35

8 2,4 247 0,152 0,50

9 30,8 893 0,085 0,35

10 21,6 859 0,114 0,42

11 13,9 973 0,109 0,50

12 4,8 306 0,174 0,72

13 47,9 1213 0,106 0,50

14 17,6 651 0,118 0,50

15 4,1 440 0,241 0,50

16 73,7 1978 0,088 0,36

17 13,3 868 0,095 0,36

18 1,2 257 0,076 0,35

19 183,4 2429 0,084 0,36

20 7,7 541 0,011 0,30

21 63,9 1621 0,085 0,36

22 14,7 596 0,104 0,42

23 6,0 597 0,036 0,50

24 16,5 1220 0,035 0,50




3.2. ANALYSE HYDROLOGIQUE

3.2.1. DONNEES DISPONIBLES ET METHODOLOGIE

Données disponibles

L’objet de cette partie est de déterminer les débits de crues caractéristiques des principaux cours d’eau et bassins versants interceptés au droit de la zone de projet. En général, ce type d’investigation s’effectue :

soit par analyse statistique de mesures hydrométriques quand elles existent ;

soit par application de méthodes classiques (méthode rationnelle, Crupedix, Abaques Sogreah) basées sur les caractéristiques morphologiques du bassin versant.

Dans le cas présent, la Tourmente est équipée d’une station hydrométrique sur la commune de St Denis-les-Martel, à environ 6 km du secteur d’étude. Cette station hydrométrique, en service sur la période 1968-2004 était gérée par le SPC Dordogne. Le bassin versant drainé au droit de la station est de 202 km

2.

A noter également la présence de stations hydrométriques jaugeant des cours d’eau voisins et plus particulièrement les stations P2114010 et P2315020 jaugeant respectivement les cours d’eau de la Sourdoire sur la commune de La Chapelle-aux-Saints et de la Tourmente au droit de Souillac et dont les plages de données disponibles sont respectivement les suivantes : 1973-2012 et 1972-1998. L’analyse de ces stations permettra plus particulièrement de compléter la caractérisation du contexte hydrométrique local en enrichissant la réflexion sur l’hydrologie des bassins versants voisins et notamment sur le ratio local Q100 / Q10.

Méthodologie sur le réseau hydrographique principal

Dans la suite de l’étude, les éléments disponibles au droit de cette station ont été exploités afin de déterminer les débits caractéristiques à retenir au droit du secteur de projet.

Afin d’enrichir la réflexion, les méthodes classiques ont également été appliquées puis les résultats comparés aux données existantes extraites des études antérieures et du PPRI. Nous avons dès lors proposé les débits à retenir en vue de la future modélisation.

3.2.2. CARACTERISATION DES BASSINS VERSANTS

3.2.2.1. RESEAU HYDROGRAPHIQUE PRINCIPAL

Afin de cerner ultérieurement les débits à retenir sur les différents cours d’eau concernés par le projet, les caractéristiques morphologiques des principaux bassins versants drainés ont été déterminés via l’analyse de la carte IGN au 1/25 000

ème.

Le tableau ci-dessous récapitule les caractéristiques morphologiques à retenir sur les bassins versants au droit du secteur d’étude tandis que la figure 4 localise les différents bassins versants.




Bassin versant Point

d’application Cours d’eau

Superficie drainée (km

2)

Longueur hydraulique

(km) Pente (%)

Le Lafondial aval

A Lafondial 47,1 13,1 0,0282

Le Lafondial amont

A-1 Lafondial 45 11,7 0,0313

Le Rivals A-2 Rivals 9,1 8,1 0,0233

La Tourmente à sa confluence avec le Vignon

B Tourmente 115,2 22,5 0,0107

La Tourmente amont

B-1 Tourmente 48 14,6 0,0193

3.2.2.2. BASSINS VERSANTS INTERCEPTES

Les principales caractéristiques morphologiques des bassins versants interceptés par les futurs tracés sont présentées au paragraphe 3.1.2.2.

3.2.3. ANALYSE HYDROLOGIQUE - DETERMINATION DES DEBITS DE CRUES

3.2.3.1. RESEAU HYDROGRAPHIQUE PRINCIPAL

3.2.3.1.1. ANALYSE DES DONNEES HYDROMETRIQUES A LA STATION DE SAINT-DENIS-LES-MARTEL

Les données enregistrées à la station hydrométrique de St Denis-les-Martel ont été collectées sur la Banque Hydro. L’ajustement graphique de Gumbel réalisé au droit de la station ainsi que les données de la Banque Hydro sont fournis en annexe 3. Le tableau ci-dessous récapitule les débits retenus pour les différentes périodes de retour et crues historiques renseignées au droit de la station.

Les débits retenus ont été rapportés au droit des différents bassins versants considérés. Cette méthode est applicable dès que l’on dispose de données hydrométriques soit en un autre point du bassin versant à étudier, soit sur un bassin versant voisin présentant les mêmes caractéristiques morphologiques. La méthode de Myer permet alors d’obtenir le débit de crue recherché :




avec :

QT = débit de fréquence T en m3/s du bassin versant à étudier

QTBVconnu = débit de fréquence T en m3/s du bassin versant connu

SBV = surface en km2 du bassin versant à étudier

SBVconnu = surface en km2 du bassin versant connu

x = coefficient de Myer ici pris égal à 0,75

Bassin versant Surface (km

2)

Débit de pointe pour l’événement

T = 10 ans T = 100 ans 14/12/1981 06/07/2001

la Tourmente au droit de la station 202 42 m3/s 60 m

3/s 38,6 m

3/s 50,8 m

3/s

la Tourmente en amont des Quatre Routes (B-1)

48 14 m3/s 20 m

3/s 13 m

3/s 17 m

3/s

La Tourmente à l’aval immédiat de sa confluence avec le Vignon (B)

115 28 m3/s 39 m

3/s 25 m

3/s 33 m

3/s

le Rivals au droit de sa confluence avec le Lafondial (A-2)

9 4 m3/s 6 m

3/s 4 m

3/s 5 m

3/s

le Lafondial au droit de la route de Condat – aval Rivals (A)

47 14 m3/s 20 m

3/s 13 m

3/s 17 m

3/s

Rappelons également dans le tableau ci-dessous les débits Q10 et Q100 retenus sur des bassins versants proches du secteur d’étude à l’issue des études menées par SOGREAH dont notamment l’étude des conditions d’écoulement de la Borrèze dans la traversée de Souillac – Symage² - SOGREAH – rapport n° 4330872 – 2010 et Déviation de la RD15 à la Chapelle aux Saints – Conseil Général 19 – SOGREAH – rapport n°130200 – 2000/2001.

Stations Données Cours d'eau Commune Département BV

(km²) Q10

(m³/s) Q100

(m³/s) Q10/s

(m³/s) Q100/Q10

(m³/s)

P2114010 1973-2012 Sourdoire Chapelle-aux-Saints

Corrèze 64 39 64 0.61 1.64

P2315020 1972-1998 Borrèze Souillac Lot 124 21 32 0.17 1.52

P2184310 1972-2004 Tourmente Saint Denis Lot 202 43 60 0.21 1.40

3.2.3.1.2. APPLICATION DES METHODES CLASSIQUES

Nous avons, dans un second temps, appliqué les méthodes dites « classiques » suivantes :

méthode rationnelle ;

Crupedix ;

Abaques Sogreah.

Un descriptif est disponible en annexe 3.

Le tableau ci-après récapitule les résultats obtenus.




Bassin versant Evénement décennal Evénement centennal

Méthode rationnelle

Crupedix Abaques Sogreah

Méthode rationnelle

Ratio Q100=1,8Q10


21 14 22-30 - 25


30 29 - - 50


7 4 5-8 - 7


24 14 22-30 - 25

Les éléments présentés ci avant appellent les commentaires suivants :

Concernant l’occurrence décennale, l’application de la méthode Crupédix donne des résultats relativement similaires à ceux obtenus via l’analyse statistique des données disponibles à la station de Saint Denis tandis que la méthode rationnelle plutôt utilisée sur des bassins versants de faible superficie tend à surestimer les débits attendus et ne paraît pas adaptée au secteur d’étude (bassins versants de l’ordre de 10 à 200 km²). Dans ce contexte et en regard du nombre de données disponibles à la station de Saint Denis, soit plus de 32 années de données, les valeurs de débit que nous avons retenues dans le cadre de la présente étude pour l’occurrence décennale correspondent aux valeurs obtenues par application de la méthode de Myer sur la base de l’analyse statistique menée à la station.

Concernant l’occurrence centennale, notons d’ores et déjà que l’ajustement statistique réalisé au droit de la station de Saint Denis induit un ratio Q100 / Q10 de l’ordre de 1,4 alors que les ratios habituellement attendus relèvent généralement sur ce secteur géographique de valeurs de l’ordre de 1,8. Aussi, une analyse des stations hydrométriques existantes sur les bassins versants voisins a été réalisée afin de caractériser le ratio Q100 / Q10 local, qui est compris entre 1,4 et 1,7. En regard des enjeux de l’opération et en l’absence de données supplémentaires, nous avons pris le parti de retenir en termes de débit centennal les valeurs obtenues par application du ratio suivant Q100 = 1,8 x Q10 dans une politique sécuritaire au droit de la zone du projet. Notons par ailleurs que la pertinence des débits retenus et des choix effectués a été vérifié lors de la phase de calage du modèle hydraulique local décrite au paragraphe 3.3.4 et qui a permis de validité la démarche et les choix exposés ci avant.

En conclusion, il est proposé de retenir les débits présentés dans le tableau suivant :

Bassin versant Surface (km

2)

Débit de pointe retenu pour l’événement

T = 10 ans T = 100 ans 14/12/1981 06/07/2001


48 14 m3/s 25 m

3/s 13 m

3/s 17 m

3/s


115 28 m3/s 50 m

3/s 25 m

3/s 33 m

3/s


9 4 m3/s 7 m

3/s 4 m

3/s 5 m

3/s


47 14 m3/s 25 m

3/s 13 m

3/s 17 m

3/s




Ces valeurs conduisent à :

un ratio Q10/S sur la Tourmente et le Lafondial au niveau de la zone d’étude de 0,25 à 0,3 ;

un ratio Q100/S sur les mêmes cours d’eau de 0,45 à 0,55.

3.2.3.1.3. COMPARAISON AVEC LES DONNEES ANTERIEURES

Le tableau ci-dessous récapitule les débits retenus lors des études antérieures menées au droit du secteur du projet ou issus des banques de données existantes.

Etudes Banque de données

Cours d’eau BV

(km²) Q10 (m

3/s) Q100 (m

3/s)

Ratio Q100 / Q10

Ratio Q10 / S

(m3/s/km

2)

Ratio Q100 / S

(m3/s/km

2)

Etude SOGREAH Ref R80167

Tourmente (amont Vignon)

70 25 45 1,8 0,36 0,64

Etude SOGREAH Ref 20320

Tourmente (amont Vignon)

70 25 45 1,8 0,36 0,64

Tourmente à Condat (RD100)

140 42 76 1,8 0,3 0,54

Lafondial à Condat ~50 18 32 1,8 0,36 0,64

PPRi Tourmente à la

station 202 40 57 1,4 0,2 0,28

Banque hydro Tourmente à la

station 202 43 ~62 1,4 0,21 0,31

Etude CIDEE Vignon en amont

du seuil de la Voie Ferrée

67,7 17,3 - - 0,26 -

On obtient, à partir des diverses données existantes :

un ratio Q10/S de l’ordre de 0,20 à 0,35 ;

un ratio Q100/S de 0,3 à 0,64.

Ces ratios sont du même ordre de grandeur que ceux calculés dans le cadre de la présente étude.

Les débits retenus sont bien cohérents en regard des études antérieures existantes et données disponibles.




3.2.3.2. BASSINS VERSANTS INTERCEPTES

La détermination des débits potentiellement interceptés par les tracés hors réseau hydrographique principal s’est basée sur l’application pour le débit décennal de la méthode rationnelle qui correspond relativement bien aux gammes de bassins versants interceptés (faible superficie) et donne une vision sécuritaire plutôt majorante des débits attendus.

Concernant l’occurrence centennale, en regard des réflexions menées précédemment sur le réseau hydrographique principal, nous avons pris le parti d’appliquer le ratio Q100 = 1,8 x Q10 qui s’avère plus sécuritaire que la simple application de la méthode rationnelle pour l’occurrence centennale.

Le tableau ci-dessous récapitule les débits interceptés au droit de chaque bassin versant pour chacun des tracés concernés (voir localisation des bassins versants sur le plan 4).




Tracé Nord T2-1

Nom de bassin versant

Surface (ha)

Q10

(en m ³/s) Q100

(en m ³/s)

1 1,7 0,13 0,23

2 1,8 0,30 0,54

3 2,4 0,22 0,40

4 2,3 0,22 0,40

5 0,9 0,10 0,19

6 4,5 0,38 0,68

7 1,6 0,26 0,46

8 2,8 0,21 0,37

9 1,7 0,27 0,49

10 2,9 0,17 0,30

11 5,3 0,48 0,86

12 1,2 0,10 0,18

13 3,4 0,51 0,92

14 5,9 0,50 0,90

15 3,4 0,24 0,44

16 4,7 0,63 1,13

17 1,0 0,11 0,20

18 1,3 0,13 0,24

19 22,8 1,38 2,48

20 4,3 0,40 0,71

21 10,3 0,72 1,30

22 21,6 1,46 2,62

23 3,7 0,37 0,66

24 4,1 0,37 0,66

25 1,4 0,23 0,41

26 8,9 1,07 1,93

27 9,2 0,63 1,14

28 17,8 1,21 2,18

29 11,4 1,08 1,95

30 16,1 1,58 2,84

31 8,0 0,84 1,52

32 37,3 2,93 5,27

33 26,9 2,27 4,08

34 73,0 4,82 8,67

35 8,9 0,91 1,64

36 35,7 2,02 3,64

37 3,2 0,30 0,53

38 3,8 0,44 0,80

39 19,4 1,76 3,17

40 3,2 0,41 0,75

41 3,3 0,39 0,69

42 45,3 4,46 8,03




Tracé Sud T3

Nom de bassin versant

Surface (ha)

Q10

(en m ³/s) Q100

(en m ³/s)

1 1,0 0,12 0,22

2 0,6 0,12 0,21

3 4,4 0,64 1,15

4 1,6 0,27 0,49

5 3,3 0,35 0,63

6 5,5 0,40 0,71

7 1,8 0,18 0,33

8 2,4 0,39 0,71

9 30,8 1,83 3,29

10 21,6 1,73 3,11

11 13,9 1,45 2,62

12 4,8 1,03 1,85

13 47,9 4,15 7,47

14 17,6 1,81 3,25

15 4,1 0,63 1,13

16 73,7 3,96 7,13

17 13,3 0,94 1,69

18 1,2 0,13 0,23

19 183,4 8,53 15,36

20 7,7 0,33 0,60

21 63,9 3,48 6,26

22 14,7 1,28 2,30

23 6,0 0,57 1,02

24 16,5 1,33 2,39

L’analyse hydrologique qui vient d’être réalisée ci-dessus permet d’évaluer les débits décennaux et centennaux des principaux cours d’eau et bassins versants présents sur le secteur d’étude. La réalisation d’une modélisation hydraulique va permettre de répondre aux objectifs suivants :

caractériser les écoulements en crue sur la zone d’étude en état initial ;

représenter de manière réaliste les phénomènes hydrauliques rencontrés ;

représenter les écoulements sur le secteur après définition du projet (et comparaison avec l’état initial).




3.3. ANALYSE HYDRAULIQUE ETAT INITIAL / MODELISATION HYDRAULIQUE

3.3.1. PREAMBULE

L’analyse du secteur d’étude (conduite dans les chapitres précédents) a mis en évidence la présence des nombreuses singularités le long des cours d’eau (ouvrages, moulins, seuils, confluences).

L’ensemble de ces éléments entrainent de nombreux échanges entre les différents lits mineurs et complexifient la zone inondable. En effet, des débordements conduisent à une emprise inondable non différenciée en fonction des cours d’eau, et à des répartitions de débits singulières.

De plus, la vallée de la Tourmente est relativement peu encaissée et ne présente pas une pente très importante favorisant ainsi un étalement des débits.

Les différents remblais (routes, voie ferrée…) disposés perpendiculairement à la vallée sont autant d’obstacles aux écoulements et structurent de manière importante les débordements.

Des quartiers urbanisés des Quatre Routes du Lot et de Condat ont déjà été victimes d’épisodes d’inondations à plusieurs reprises (2001, 1996, 1981).

Au vu de ces constats (complexité des écoulements, secteur urbanisé et enjeux proches), la modélisation des écoulements des cours d’eau a été réalisée à l’aide du système logiciel TELEMAC 2D, système de modélisation mathématique bidimensionnelle des écoulements.

3.3.2. PRESENTATION DU LOGICIEL : TELEMAC 2D

Le système TELEMAC 2D (© EDF), dont fait partie TELEMAC-2D, est développé par le Laboratoire National d’Hydraulique et Environnement, en respect des procédures d’Assurance de la Qualité des Logiciels Scientifiques et Techniques d’EDF. Ce système logiciel est à présent mis à disposition gratuitement par EDF-DRD en open source et il peut être téléchargé sans aucun coût d’acquisition de licence.

La force de l’approche bidimensionnelle réside dans la caractérisation complète des grandeurs principales de l’écoulement – hauteurs d’eau et vitesses d’écoulement – s’appuyant sur une représentation du terrain naturel fidèle aux données topographies disponibles. En effet, ce type de modèle se construit comme une maquette virtuelle du terrain à l’aide d’un maillage non structuré, constitué de facettes triangulaires 3D de taille et de forme variables.

Chaque sommet de triangle constitue un point de calcul et est caractérisé par son référencement planimétrique (X, Y) et altimétrique (Z) et par un coefficient de rugosité traduisant l’état de surface du terrain. Ce coefficient est affiné lors du calage du modèle numérique.

Cette approche présente 2 avantages :

le maillage s’adapte aux géométries complexes du lit des cours d’eau, des canaux, de leurs ouvrages (digues, routes, voie ferrée) ;

elle permet de densifier le maillage (et donc d’affiner les résultats fournis par le modèle) dans les zones d’intérêt.




Les équations décrivant la dynamique des écoulements (équations de Barré de Saint Venant) dans le lit mineur, dans la plaine inondable ou dans les secteurs urbanisés permettent de calculer en tout point du maillage, les évolutions au cours du temps du niveau d’eau et de la vitesse de l’écoulement, à la fois en direction et en intensité.

La précision spatiale des résultats obtenus est fixée par la taille des mailles du modèle bidimensionnel. Le maillage peut être affiné dans les secteurs d’hydraulique complexe ou au niveau des zones d’intérêt.

Cette approche est donc parfaitement adaptée à la détermination des impacts hydrauliques associés aux ouvrages de franchissement des cours d’eau, mais également à l’optimisation de ceux-ci (dimensions et localisation des ouvrages de décharge, forme et orientation des piles…).

3.3.3. DONNEES TOPOGRAPHIQUES

Afin de représenter le plus finement possible les lits mineur et majeur des différentes rivières et réaliser un modèle le plus représentatif possible des écoulements, des levés topographiques ont été réalisés.

Ces données topographiques sont composées de :

- 127 profils en travers issus de levés topographiques anciens ou fournis par le Conseil Général du Lot. Ces profils (lit mineur ou lit mineur/lit majeur) couvrent l’ensemble de la zone d’étude et ont été intégrés à la modélisation. Tous les cours d’eau ont fait l’objet de levés (Tourmente, Lafondial, Vignon, Rivals et l’ensemble des canaux qui permettent les échanges entre les différents cours d’eau).

Exemple de profil en travers lit mineur sur la Tourmente




Localisation des profils en travers sur l’ensemble de la zone d’étude

- 44 ouvrages hydrauliques. Il s’agit principalement d’ouvrages voutes (remblai SNCF, lits mineurs), de buses de décharge et de seuils. Tous ces ouvrages repérés sur la carte suivante n’ont pas été intégrés à la modélisation. En effet, certains d’entre eux ont un rôle hydraulique négligeable (section hydraulique très faible, ouvrage obstrué…).




Exemple d’ouvrage obstrué Ouvrage voute (Le Lafondial – RD97)

Localisation des ouvrages sur l’ensemble de la zone d’étude




- Un semis de points construit à partir de 170 000 points environ. Ces points serviront notamment à l’élaboration du modèle hydraulique et particulièrement à la définition de la topographie des lits majeurs de tous les cours d’eau.

Semis de points disponible sur l’ensemble de la zone d’étude




3.3.4. CONSTRUCTION DU MODELE HYDRAULIQUE

Nous rappelons, qu’au vu des enjeux présents sur la zone d’étude et de la complexité hydraulique du secteur, la modélisation des écoulements des différents cours d’eau a été réalisée à l’aide du logiciel TELEMAC 2D, système de modélisation mathématique bidimensionnelle des écoulements.

3.3.4.1. SYSTEME ALTIMETRIQUE ET DE GEOREFERENCEMENT

Le référencement géographique utilisé est le système Lambert 93 – Conique conforme 45 (RGF93-CC45).

Le référencement altimétrique retenu est le système du Nivellement Général de la France IGN69 (noté NGF dans la suite du rapport).

3.3.4.2. MAILLAGE

La construction du modèle a été précédée d’une reconnaissance du secteur à modéliser, de manière à identifier l’ensemble des éléments structurants pouvant avoir un rôle sur le comportement hydraulique des écoulements. Une fois identifiés, ces éléments sont ensuite intégrés dans le modèle mis en œuvre.

En effet, le maillage est « contraint » afin de représenter correctement les structures du terrain possédant un rôle hydraulique majeur : les remblais routiers et ferroviaires, les ouvrages, les seuils…

Les points suivants ont fait l’objet d’une attention particulière dans le cadre de ce modèle.

Le lit mineur

Les profils en travers levés par le géomètre ont été traités de manière à être intégrés dans le modèle TELEMAC. Ce traitement est nécessaire afin de limiter le nombre de mailles tout en respectant le fonctionnement hydraulique de détail du secteur.

Le lit mineur des cours d’eau est représenté avec a minima 4 mailles sur la largeur du lit, de manière à représenter correctement la section hydraulique offerte aux écoulements. Les rétrécissements et élargissements du lit mineur sont de cette manière parfaitement intégrés dans la modélisation mis en œuvre.

Les profils en long des lignes de berges et de fond ont été réalisés à partir de l’intégration de ces profils simplifiés (par 5 points). Pour chaque profil, la bonne représentation de la section d’écoulement a été vérifiée par ce traitement.

L’illustration ci-dessous présente le travail réalisé sur un profil bathymétrique.




Simplification des profils bathymétriques (Tourmente en haut, Lafondial en bas)

Les remblais routiers et ferroviaires

Les routes et les voies ferrées peuvent constituer parfois des obstacles aux écoulements. Le maillage est alors adapté à la forme trapézoïdale de l’ouvrage, décrite en 4 points de calcul minimum (deux points en pied de talus et deux points en crête).

La voie ferrée, les RD 96, 97 et 720 ont notamment été représentées de cette manière.

Digue

Ecoulement sur la digue

Points de calcul




Les singularités hydrauliques (seuils, ouvrages)

Sur la zone d’étude existent divers seuils et chute qui permettent l’alimentation de plusieurs moulins et contrôlent la répartition des débits dans les différentes branches des cours d’eau. Ces singularités sont prises en compte lors de la réalisation du maillage.

De la même façon, les ouvrages (en lit mineur ou en lit majeur) structurent les écoulements en crue et ont aussi fait l’objet d’une intégration au modèle hydraulique.

La précision spatiale des résultats obtenus est fixée par la taille des mailles du modèle bidimensionnel. Le maillage est raffiné dans les secteurs hydrauliques complexe ou au niveau des zones d’intérêt.

Les tailles de mailles imposées lors de la construction du modèle sont les suivantes :

- 100 m au maximum dans les zones naturelles sans contraintes hydrauliques particulières ;

- 10 m dans la longueur (sens du courant) dans le lit mineur des cours d’eau et en moyenne de 1 à 2 m dans la largeur ;

- 10 à 20 m pour les routes en remblai et la voie ferrée citées précédemment ;

- 5 m à proximité des ouvrages car ils présentent des conditions hydrauliques d’écoulement particulières.

Le maillage ainsi réalisé est composé d’environ 41 000 nœuds de calcul composant près de 88 000 mailles triangulaires.




Maillage du modèle hydraulique




Maillage du modèle hydraulique - Zoom

Le maillage mis en œuvre représente ainsi l’ensemble des éléments structurants de la zone d’étude qui ont un rôle sur le comportement hydraulique des cours d’eau, notamment au niveau de leur confluence, en période de crue. Les principaux éléments représentés sont : le lit mineur, les structurants en remblai (routes, voie ferrée…) et les ouvrages.

Le maillage mis en œuvre pour la configuration de référence est présenté sur les figures précédentes.

Précisons que le modèle permet de représenter la configuration actuelle de l’état des sols du secteur d’étude. Cet état sera retenu comme configuration de référence.

3.3.4.3. TOPOGRAPHIE DU MODELE HYDRAULIQUE

L’ensemble des éléments altimétriques recueillis dans le cadre de la présente étude est intégré dans le modèle numérique présenté ici.

La figure suivante illustre la topographie du lit majeur et la bathymétrie du lit mineur représentées par le modèle mis en œuvre.




Topographie du modèle hydraulique

3.3.4.4. CARACTERISTIQUES DES EVENEMENTS MODELISES

Les modélisations réalisées sont des modélisations en régime permanent. Les débits d’entrée et les conditions limites aval restent donc constants dans le temps.

Les débits caractéristiques des cours d’eau du secteur ont été évalués dans le cadre de l’analyse hydrologique qui a fait l’objet d’un chapitre spécifique.

Cependant, afin de s’adapter à la structure du modèle hydraulique, les débits des différents cours d’eau affluents ont été évalués à leur confluence, au niveau des secteurs d’injection. La méthode utilisée est la même que dans l’étude hydrologique présentée précédemment, à savoir :




débit décennal défini à partir de l’ajustement statistique au droit de la station hydrométrique de Saint-Denis-les-Martel ;

débit centennal déterminé par application d’un ratio sécuritaire Q100 = 1,8 Q10.

Le tableau suivant présente les différents débits retenus pour la modélisation hydraulique.

Bassin versant Débit de pointe pour l’événement

T = 10 ans T = 100 ans

Le Vignon 19 m3/s 34 m

3/s

Tourmente amont Quatre-Routes-du-Lot

14 m3/s 25 m

3/s

le Rivals au droit de sa confluence avec le Lafondial

4 m3/s 7 m

3/s

le Lafondial au droit de la route de Condat – amont Rivals

12 m3/s 22 m

3/s

A noter que la Tourmente et le ruisseau du Rivals possèdent le même point d’injection dans la modélisation, le lit mineur de ce dernier n’existant pas au niveau de la frontière amont.

Pour les débits qui concernent la crue de 2001, ils ont été évalués à partir des enregistrements de la station de Saint Denis, située à l’aval du secteur d’étude (application de la formule de Myer).

Ces calculs donnent les débits suivants :

Bassin versant Débit de pointe pour la crue 2001

Le Vignon 17 m3/s


17 m3/s

le Rivals au droit de sa confluence avec le Lafondial

5 m3/s


17 m3/s

3.3.4.5. CALAGE DU MODELE HYDRAULIQUE

Le calage du modèle hydraulique consiste à vérifier que le modèle hydraulique donne une bonne représentation des écoulements lors d’un épisode de crue. Pour cela, les informations de crues passées (débits, laisses de crues, témoignages…) permettent de comparer les résultats obtenus par modélisation numérique aux observations de terrain.

Le principal outil de calage des modèles hydrauliques est le coefficient de Strickler. En effet, celui-ci caractérise la rugosité du secteur qui varie en fonction de l’occupation des sols. Une zone fortement végétalisée (bois fourni par exemple) présente une rugosité beaucoup plus importante qu’un pré où les écoulements ne sont pratiquement pas freinés.




Pour le secteur étudié, on distingue 3 grands types de zones de frottements :

les lits mineurs des différents cours d’eau ;

les zones urbanisées ;

les zones agricoles et les prés.

Le modèle permet ensuite de représenter un événement hydrologique passé. Les coefficients de rugosité sont alors ajustés, par essais successifs, afin de représenter correctement, à l’aide du modèle, les laisses de crues cohérentes recensées sur le cours d’eau concerné.

Dans le cas de la présente étude et au vu des informations disponibles, la crue de 2001 a servi au calage du modèle hydraulique.

La crue de 2001 possède une période de retour proche d’une crue décennale (légèrement supérieure). Les conditions utilisées aux limites du modèle sont les débits donnés précédemment pour les frontières amont et une cote de 121,63 m NGF (valeur issue d’un repère de crue proche) pour la limite aval.

Le calage a consisté en l’ajustement des coefficients de frottement permettant la meilleure représentation des niveaux maximaux modélisés pour la crue de 2001. Cette représentation est quantifiée par la comparaison des résultats obtenus avec les observations réalisées.

Le tableau suivant présente le récapitulatif des laisses de crue qui ont été nivelées et leur comparaison avec les niveaux modélisés lors de la simulation numérique.

Source Niveau Laisse de

crue (mNGF)

Niveau modèle (mNGF)

Différence (m)

Différence absolue

(m) Commentaires

Levé VDA 123.82 123.87 -0.05 0.05 - Levé VDA 128.45 - - - Hors modèle

Levé VDA 125.92 125.8 0.12 0.12 - PPRi 145.95 - - - Hors modèle

PPRi 145.98 - - - Hors modèle


PPRi 136 - - - Hors modèle

PPRi 130.96 130.88 0.08 0.08 - PPRi 126.03 125.8 0.23 0.23 Même localisation que la PHE VDA 125.92 mNGF PPRi 124.13 124.15 -0.02 0.02 - PPRi 127.22 - - - hangar noyé / différence topo importante



PPRi 126.8 - - - Problème ruissellement route

PPRi 127.07 - - - - PPRi 126.68 - - - Problème ruissellement PPRi 130.01 - - - PHE invalidée / Topographie non cohérente

PPRi 126.77 126.6 0.17 0.17 - PPRi 123.32 - - - Différence importante avec PHE proche VDA

PPRi 123.63 123.74 -0.11 0.11 - PPRi 122.05 121.99 0.06 0.06 -




La précision du modèle obtenu pour la crue de 2001 est de 6 cm en moyenne avec des écarts maximaux de -11 à + 23 cm.

En valeur absolue, les écarts sont en moyenne de 11 cm.

Les différences observées peuvent s’expliquer par :

une approximation lors de l’acquisition de l’information constituant la laisse de crue (le niveau de la laisse identifiée ne correspond pas exactement au niveau maximal atteint lors de la crue) ;

une influence locale sur le niveau maximal atteint qui n’a pas été modélisée dans le cadre de la présente étude (présence d’embâcles au niveau des ouvrages).

Compte tenu des remarques précédentes, les écarts obtenus entre les laisses de crues observées et les résultats du modèle sur l’ensemble de la zone d’étude peuvent être considérés comme très bons.

La précision du modèle pour représenter les écoulements de la crue de 2001 est donc de 6 cm en moyenne. Les résultats du modèle sont cohérents avec les niveaux d’eau maximaux observés. Les paramètres du calage du modèle sont par conséquent arrêtés sur cette base.

3.3.5. EXPLOITATION DU MODELE HYDRAULIQUE

3.3.5.1. CRUES DE PROJET

Le modèle mis en œuvre dans sa configuration initiale permet d’établir les conditions d’écoulement pour l’état initial de la vallée de la Tourmente.

Les crues étudiées pour l’analyse de l’état initial hydraulique du secteur d’étude sont les suivantes :

Crues de période de retour 10 ans sur l’ensemble des cours d’eau ;

Crues de période de retour 100 ans sur l’ensemble des cours d’eau.

Nous rappelons ici que les simulations réalisées dans le cadre de cette étude sont en régime permanent (injection d’un débit constant) ; il a été considéré une concomitance des crues des cours d’eau principaux (Tourmente, Lafondial, Vignon).

3.3.5.2. INFLUENCE DE LA CONDITION AVAL

Afin de connaître l’influence de la condition aval sur la ligne d’eau, des simulations de la crue centennale avec des conditions de niveau aval différentes ont été réalisées.

Ainsi, la crue centennale a été modélisée avec un niveau aval imposé à 120 et 122 m NGF.

Le profil en long du lit mineur de la Tourmente est donné figure suivante.




Sur ce graphique, nous notons que l’influence de la condition aval est limitée à l’aval de la RD97, soit en aval des fuseaux des tracés envisagés.

La modélisation est donc suffisamment étendue pour que l’imposition de la cote aval n’influence pas les zones pressenties pour accueillir le projet.

Nous proposons donc de retenir une cote de 122 m NGF pour la crue centennale (cote issue du PPRi) et une cote de 119 m NGF pour la crue décennale.

3.3.5.3. EXPLOITATION CARTOGRAPHIQUE

Les cartographies suivantes ont été réalisées (cartes de 7 à11) :

Cartographies des hauteurs d’eau pour chaque crue (Q2001, Q10, Q100) ;

Cartographies des vitesses d’écoulement pour les crues Q10 et Q100.

Notons que les cartographies fournies sont directement issues du modèle hydraulique.

La comparaison des résultats obtenus par modélisation avec les cartographies des hauteurs d’eau figurant dans le Plan de Prévention des Risques Inondation des communes concernées montre que :

les cartographies sont semblables dans le secteur du Vignon (en amont de la voie ferrée) ;




Cartographie des hauteurs d’eau issues de la modélisation (en haut) et du PPRi (en bas)

Les emprises des zones inondées sont très proches, seule diffère l’estimation des hauteurs d’eau. Rappelons que la carte des hauteurs réalisée dans le cadre du PPRi est basée sur une analyse hydrogéomorphologique de la vallée. Ceci explique les différences observées sur les hauteurs d’eau.

des différences existent en rive droite de la Tourmente. Lors de la traversée des Quatre Routes du Lot, le champ d’expansion des crues s’étend jusqu’à la RD11 à l’est. En rive droite (à l’ouest), les terrains sont topographiquement plus hauts limitant ainsi l’emprise de la zone inondée.








les résultats de la modélisation en amont de la route RD97 sont en adéquation avec ceux de la cartographie du PPRi.


D’une façon générale, la modélisation montre que les hauteurs d’eau et les vitesses sont globalement faibles (inférieures respectivement à 0.5 m et 0.5 m/s) sauf au niveau des lits mineurs et en amont des remblais. La configuration de la vallée assez large (500 m ou plus) avec une pente sur le secteur assez faible explique ces résultats.




4.ASSAINISSEMENT PLUVIAL - PREMIERS

PRINCIPES

Dans le cadre du projet de la Voie d’Avenir, il convient de s’interroger au préalable sur les dispositifs d’assainissement dont il faudra doter l’infrastructure en fonction des effets induits sur le milieu récepteur, et donc sur les mesures compensatoires qui seront à mettre en place pour limiter les incidences.

Dans cette optique, sont présentés ci-après :

la sensibilité et la vulnérabilité de la zone d’étude en regard du projet routier ;

les principes proposés en matière d’écrêtement et de traitement de la pollution des eaux (chronique, accidentelle), ainsi que les principes de collecte des eaux issues de la chaussée routière.

4.1. ZONAGE DE VULNERABILITE ET DE SENSIBILITE DU MILIEU

L’objectif recherché ici est de caractériser de façon globale le milieu environnant de l’infrastructure puis d’effectuer un zonage préalable de la route par rapport à son milieu récepteur direct potentiel (cours d’eau, bassins versants, etc.) afin de statuer ultérieurement sur les caractéristiques des ouvrages à mettre en place en chaque point du réseau de collecte ou pour chaque rejet d’eaux pluviales en fonction de sa localisation.

Le zonage adopté repose sur la distinction de quatre zones :

zones vertes peu ou pas sensibles ;

zones jaunes moyennement sensibles ;

zones rouges fortement sensibles ;

zones noires très fortement sensibles.

La carte n°6 du zonage de la vulnérabilité présente le rendu de l’analyse menée et explicité ci-après.

4.1.1. EAUX SUPERFICIELLES

4.1.1.1. CARACTERISATION PREALABLE DES EAUX SUPERFICIELLES

La future voie d’Avenir traverse le lit majeur et franchit le lit mineur de différents cours d’eau. Les principaux cours d’eau concernés sont la Tourmente, le Vignon, le Lafondial et la Doue.

Comme vu précédemment (voir partie 3), ces cours d’eau, du moins les 3 premiers, donnent lieu à des inondations de façon récurrente, affectant des zones à enjeux.

Il conviendra donc de ne pas aggraver la situation actuelle de ces cours d’eau par des apports supplémentaires liés aux rejets d’eaux pluviales de l’infrastructure.




D’un point de vue qualitatif, les cours d’eau de la zone d’étude présentent globalement, a priori, une bonne qualité de leurs eaux, même s’il semble que les données le confirmant soient peu nombreuses, notamment sur les cours d’eau moins importants tels que le Vignon et le Lafondial.

Les éléments fournis ci-après sont issus du portail de données de l’Agence de l’Eau Adour-Garonne.

La masse d’eau « La Tourmente de sa source aux confluent de la Dordogne », référencée FRFR79, a un état écologique qualifié de bon et un état physico-chimique qualifié de bon également (état biologique non classé), d’après les évaluations faites pour le SDAGE 2010 établies sur la base des données 2006-2007.

Les données de 2010 de la station de Saint Denis-les-Martel (aval du bassin versant) indiquent un état physico-chimique et biologique bon, donc un bon état écologique (état chimique non classé).

L’objectif d’atteinte du bon état global est défini à l’horizon 2027 (objectif bon état écologique : 2027 ; objectif bon état chimique : 2015).

La masse d’eau « Le Vignon » (référencée FRFRR79_2) est classée en état écologique moyen (état physico-chimique moyen, état biologique non classé).

La station de la Doue en amont de Martel indique un état physico-chimique moyen pour 2010 (état écologique moyen), l’état chimique étant non classé.


La masse d’eau « Le Lafondial » (référencée FRFRR79_3) est classée en état écologique moyen (état biologique et état physico-chimique non classé), l’état chimique de cette masse d’eau n’étant pas classé.


Le respect de la qualité des cours d’eau sera donc un paramètre à intégrer dans les principes proposés pour l’assainissement de la future route.

4.1.1.2. USAGES DES EAUX SUPERFICIELLES

Il n’y a pas d’usage sensible type prise d’eau pour l’eau potable ou plan d’eau de baignade.

Les seuls usages des eaux de surface sont des prises d’eau pour l’irrigation et la pêche (Vignon, Doue, Lafondial en 1

ère catégorie piscicole, Tourmente en 2

ème catégorie).

4.1.1.3. ZONAGE PROPOSE RELATIF AUX EAUX SUPERFICIELLES

Le zonage proposé en regard des eaux superficielles s’appuie sur les principes suivants :

Traversée des lits majeurs / zones inondables associées aux cours d’eau principaux (Tourmente, Vignon, Lafondial) zonage rouge ;

Rejets d’eaux pluviales potentiels dans les cours d’eau Tourmente, Vignon, Doue, Lafondial :




si la distance de l’infrastructure du cours d’eau est supérieure à 300 m zonage vert ;

si la distance de l’infrastructure du cours d’eau est inférieure à 300 m zonage rouge ;

Usages sensibles en aval hydraulique de l’infrastructure et donc des rejets pluviaux potentiels absence de tels usages selon les données recensées.

4.1.2. EAUX SOUTERRAINES

4.1.2.1. CARACTERISATION PREALABLE DU CONTEXTE GEOLOGIQUE

Source : Egis France

Au Nord-Est de Brive se trouve la région montagneuse, cristalline du bas–Limousin (socle). On retrouve au niveau de Brive les grès primaires, en particulier les grès rouges qui ont servi à bâtir Collonges-la-Rouge, et les grès blancs et bariolés du Trias et du Lias (secondaire).

Cet ensemble est séparé de l’Aquitaine sédimentaire par un système de failles, dont la faille de Condat-Meyssac qui fait buter le bassin primaire contre les causses du Quercy constitués de formations sédimentaires appartenant au jurassique.

A l’Ouest, les calcaires du jurassique (Dogger et Malm) plongent sous le crétacé de la Dordogne.

Ces formations ont été entaillées par la Tourmente et la Dordogne notamment, qui ont formé des vallées alluvionnaires.

Le projet est principalement concerné par les formations alluvionnaires de la vallée de la Tourmente et par les formations sédimentaires du Jurassique constituant le Causse Martel.







Les calcaires du Sinémurien

Les calcaires du Sinémurien sont présents au niveau de Saint-Michel-de-Bannières. Cependant, ces calcaires n’affleurent pas et semblent être recouverts d’une couverture de terrain limoneux permettant les cultures visibles autour du village. Ces terrains sont en très faible pente. A noter la présence d’une émergence karstique à Lamejoul (hors site d’étude), au contact avec les marnes sous-jacentes. Il s’agit cependant de la seule indication de karst sur ces calcaires.

Les alluvions de la vallée de la Tourmente

Le fond de la vallée de la Tourmente est constitué d’éléments meubles provenant de l’érosion des formations voisines. Il s’agit, d’après la carte géologique éditée par le BRGM (carte de BRIVE), de graviers et galets calcaires souvent plats, emballés dans une matrice argileuse.

Le Causse Martel

Le Causse de Martel est le plus septentrional des Causses du Quercy. Il est limité au nord par la faille de Condat-Meyssac, à l’ouest par les vallées du Coly et de son affluent la Chironde, à l’est par la Tourmente et au sud par la Dordogne. Il est constitué, de haut en bas, d’un plateau de calcaires du Bajocien et du Bathonien (appartenant au Dogger), d’une épaisseur de 80 à 100 m, formant les falaises supérieures du Causse.

Ce massif calcaire repose sur les marnes du Toarcien (Lias), d’une épaisseur de l’ordre de 60 à 80 m, formant des pentes douces recouvertes de prairies. Sous ces marnes, au pied du plateau, on rencontre un banc de calcaires roux datant du Domérien supérieur (Lias) de faible épaisseur (10 à 15 m d’épaisseur environ) surmontant les marnes du Domérien inférieur (Lias) qui constituent le pied du massif, affleurantes sur 10 à 40 m dans la vallée.

Sur le plateau sont disséminés des dépôts sidérolithiques, constitués d’argiles rouges ferrugineuses, de passées kaoliniques et de sables et grès ferrugineux. Sous les argiles on retrouve des terrains plus anciens du Jurassique, notamment les calcaires micritiques du Sinémurien qui affleurent à Saint-Michel-de-Bannières et qui sont donc rencontrés au début de chacun des deux tracés.

Les calcaires du Dogger – le sommet du Causse Martel

Les calcaires du plateau sont attribués au Bartonien et au Bajocien. Ils se présentent sous forme de roches sub-lithographiques, massifs et plus oolithique et tendre à la base (Bajocien). Ces formations sont sub-horizontales. Le plateau du Causse Martel est soumis à un relief karstique de dolines et de gouffres. Il est également entaillé au sud-est par la longue vallée sèche de la Doue (ou Vignon). Ces karsts donnent lieu à des sources karstiques à l’interface entre les calcaires et les marnes sous-jacentes plus imperméables. Ces calcaires ont été exploités par plusieurs carrières situées sur le Causse.

Les marnes du Toarcien – les flancs du Causse Martel

Il s’agit de marnes gris-bleues assez homogènes et compactes en profondeur. Cependant ces marnes sont sensibles à l’eau et perdent leurs caractéristiques en surface, constituant des argiles glissantes en surface sur des épaisseurs parfois importantes et qui donnent au paysage ces aspects « moutonnés ». Les caractéristiques de ces terrains de surface sont très faibles si on en juge les pentes des prairies qui sont de l’ordre de 10 à 12°.




Les calcaires du Domérien – la falaise inférieure du Causse Martel

Ces calcaires et marno-calcaires situés à la base du plateau constituent une sorte d’armature, redressant la pente sur une dizaine de mètres de hauteur et créant ainsi une rupture dans le paysage.

Les marnes du Domérien – le pied du Causse Martel

Ces marnes argileuses à micas possèdent de faibles pentes naturelles de 8° à 12° et présentent comme les marnes du Toarcien des formes irrégulières indiquant l’instabilité des terrains de surface.

4.1.2.2. CARACTERISATION PREALABLE DU CONTEXTE HYDROGEOLOGIQUE

Source : Egis France

Le calcaire est une roche particulièrement sensible à l'érosion qui exploite les fissures et les zones d'altération. L'eau s'infiltre alors dans le massif en entraînant la dissolution du calcaire.

Progressivement, se crée à l'intérieur du massif calcaire des cavités souvent interconnectées, pouvant atteindre des dimensions importantes. Le réseau de cavités, appelé « karst », canalise la circulation de l'eau formant parfois de véritables rivières souterraines.

Le débouché en surface du réseau forme alors des dépressions, ce sont les dolines et les gouffres (ou aven). Selon les conditions climatiques, ces dolines ont un fonctionnement discontinu ce qui a entraîné leur comblement sédimentaire. Parallèlement ce réseau karstique est à l'origine de la formation, à la base du massif, d'exutoires formant des grottes fossiles ou actives.

La nature très karstique du Causse le rend ainsi très vulnérable aux pollutions des sources et nappes souterraines contenues dans le massif. Par ailleurs, les relations entre les points d’infiltration au sommet (gouffres ou dolines) et les sources situées en aval sont souvent très difficiles à connaître.

4.1.2.3. USAGES DES EAUX SOUTERRAINES

Sur la carte de vulnérabilité, sont répertoriées les sources principales et secondaires. On notera la présence de trois points d’alimentation en eau potable présents dans la zone d’étude :

la source karstique d’Encorlac ;

la source karstique de Lasvaux ;

la source du Doux.

A noter que le captage de Ripane n’est plus en exploitation.




Le tracé Nord T2-1 intercepte le bassin versant d’alimentation de la prise d’eau AEP du Blagour (voir la carte de zonage de la vulnérabilité), dont la délimitation nous a été fournie par l’ARS du Limousin. Les relations karstiques entre les points d’infiltration sur le plateau et les émergences karstiques incitent de façon générale à prendre des précautions particulières sur le Causse.

Dans ces zones de sensibilité, il sera nécessaire d’assurer une protection du milieu afin d’éviter toute pollution des eaux souterraines par les futurs rejets pluviaux.

A noter qu’il existe également sur le secteur de nombreux captages souterrains à usage irrigation (prélèvements dans les nappes alluviales).

4.1.2.4. ZONAGE PROPOSE RELATIF AUX EAUX SOUTERRAINES

Le zonage proposé en regard des eaux souterraines s’appuie sur les principaux suivants :

infrastructure située hors zone karstique zonage vert ;

infrastructure située au sein d’une zone karstique zonage rouge ;

infrastructure située au sein d’une zone karstique et dans le périmètre du bassin versant d’alimentation du captage d’eau potable du Blagour zonage noir.

A noter que le tracé n’intercepte pas de périmètre de protection rapprochée de captage AEP.

4.1.3. ZONES NATURELLES D’INTERET

En dernier lieu, l’analyse a également intégré l’existence à proximité du tracé de mesures de protection de l’environnement ou de zones connues pour la valeur patrimoniale de leur milieu naturel : les ZNIEFF, ZICO et zones Natura 2000 traversées en rapport avec les espèces aquatiques ou en dépendant. L’inventaire ZNIEFF (Zones Naturelles d’Intérêt Ecologique Floristique et Faunistique) est un inventaire national établi à l’initiative et sous le contrôle du Ministère de l’Ecologie. Il constitue un outil de connaissance du patrimoine naturel national en France.

Cet inventaire différencie deux types de zones :

les ZNIEFF de type I sont des sites, de superficie en général limitée, identifiés et délimités parce qu’ils contiennent des espèces ou au moins un type d’habitat de grande valeur écologique, locale, régionale, nationale ou européenne ;

les ZNIEFF de type II concernent les grands ensembles naturels, riches et peu modifiés avec des potentialités biologiques importantes qui peuvent inclure plusieurs zones de type I ponctuelles et des milieux intermédiaires de valeur moindre possédant un rôle fonctionnel et une cohérence écologique et paysagère.

L’inventaire ZNIEFF est un outil de connaissance. Il ne constitue pas une mesure de protection directe. Toutefois, l’objectif principal de cet inventaire réside dans l’aide à la décision en matière d’aménagement du territoire vis-à-vis du principe de la préservation du patrimoine naturel.

On recense ainsi sur le secteur d’étude :

les ZNIEFF de type I « Prairies naturelles de la Vallée de la Tourmente », « Marais de Lafondial », « Vallée de la Doue, Raysse de Murel et Pech de Lafont » ;

la ZNIEFF de type II « Basse Vallée de la Tourmente».

Le zonage proposé classe en jaune l’infrastructure dans la traversée de la ZNIEFF de type II et en rouge la traversée des ZNIEFF de type I.




4.2. PRINCIPES D’ASSAINISSEMENT PROPOSES

En appliquant les principes exposés précédemment, on constate (cf. carte de zonage fournie) que l’essentiel des deux tracés T2-1 et T3 se situe dans une zone jaune ou rouge, voire noire pour le tracé T2-1.

Seuls 3 secteurs sont en vert, sur un linéaire de :

3200 m sur environ 17200 m pour le tracé nord T2-1 ;

700 m sur environ 10 500 m pour le tracé sud T3.

Il convient donc d’adapter en conséquence les principes d’assainissement de l’infrastructure.

En matière de pollution et comme précédemment explicité, les éléments dont nous disposons ont mis en évidence la sensibilité des milieux récepteurs potentiels. Il est donc proposé de traiter la pollution chronique au niveau des rejets en mettant en place des ouvrages permettant de décanter les charges polluantes lessivées sur les surfaces imperméabilisées.

Nous proposons en outre que ces ouvrages assurent le confinement de la pollution accidentelle par temps de pluie afin d’assurer une protection supplémentaire du milieu. Ils seront par conséquent étanches.

En termes d’écrêtement, le principe retenu est de réguler les eaux avant rejet, compte tenu de la sensibilité du secteur en regard du risque inondation (notamment sur la partie Sud des tracés à la confluence Tourmente-Vignon-Lafondial).

En matière de collecte des eaux de chaussée, le principe de base proposé est la séparation des eaux naturelles (écoulements provenant des bassins versants amont et des talus) et des eaux liées au projet (chaussée).

Compte tenu de la sensibilité du milieu, notamment en regard du caractère karstique des sols, il est proposé d’étancher le réseau longitudinal de collecte.

Afin d’assurer une protection maximale, les dispositions s’appliquant aux zones les plus vulnérables seront ainsi mises en œuvre sur l’ensemble des tracés envisagés.



ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT ANNEXES LBH/EPU - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 1_V2 - JUILLET 2012 REALISATION : LBH/AVN/FPN CONTROLE : AVN

ANNEXES




ANNEXE 1 ENQUETE AUPRES DES COMMUNES




ANNEXE 2 FICHES OUVRAGES EXISTANTS




ANNEXE 3 DONNEES HYDROLOGIQUES



ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT FIGURES ET PLANS LBH/EPU - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 1_V2 - JUILLET 2012 REALISATION : LBH/AVN/FPN CONTROLE : AVN

FIGURES ET PLANS


VOIE D’AVENIR

ETUDES PREALABLES A LA DUP -

ETUDES HYDRAULIQUES ET DOSSIER

D’AUTORISATION AU TITRE DE LA LOI

SUR L’EAU

RAPPORT DE PHASE 2 : PARTIE RELATIVE AUX RETABLISSEMENTS

DES ECOULEMENTS NATURELS


AGENCE DE TOULOUSE

Parc Technologique du Canal - Immeuble Octopussy 16 avenue de l'Europe 31520 RAMONVILLE SAINT-AGNE

Tel. : +33 (0) 5 62 88 77 00 FAX : +33 (0) 5 62 88 77 19

DATE : OCTOBRE 2013 - REF. : 4331367- PHASE2-v2

CONSEIL GENERAL DU LOT

VOIE D'AVENIR - ETUDES PREALABLES A LA DUP - ETUDES

HYDRAULIQUES ET DOSSIER D'AUTORISATION AU TITRE DE LA LOI SUR

L'EAU

RAPPORT DE PHASE 2 – v2

ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT PAGE A AVN/FPN/MIC - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 2-V2 - OCTOBRE 2013 REALISATION : AVN/FPN CONTROLE : AVN

SOMMAIRE

1. OBJET .............................................................................................................................................................. 1

2. RETABLISSEMENTS DES ECOULEMENTS NATURELS INTERCEPTES HORS DES VALLEES DE LA TOURMENTE, DU

LAFONDIAL ET DU VIGNON .......................................................................................................................... 2

2.1. RAPPELS SUR LES DEBITS DE CRUE DES BASSINS VERSANTS ............................................................... 2

2.2. DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES ........................................................................... 5

2.2.1. Principes de dimensionnement des ouvrages ..................................................................... 5

2.2.2. Dispositifs spécifiques.......................................................................................................... 6

2.2.3. Dimensionnement des ouvrages retenus ............................................................................ 6

3. RETABLISSEMENTS DES ECOULEMENTS NATURELS DANS LES VALLEES DE LA TOURMENTE, DU LAFONDIAL ET DU

VIGNON .................................................................................................................................................... 12

3.1. CONTRAINTES A RESPECTER POUR LE DIMENSIONNEMENT ................................................................ 12

3.2. RAPPELS SUR LES DEBITS DE CRUE DES COURS D'EAU ...................................................................... 12

3.3. MODELISATIONS DES TRACES T2-1 ET T3 ET EVALUATION DES IMPACTS ........................................... 13

3.3.1. Tracé T2-1 ......................................................................................................................... 14

3.3.2. Tracé T3 ............................................................................................................................. 16

FIGURES ET PLANS

Figure 1 : Impacts hydrauliques du tracé T2-1 - Vallée de la Tourmente

Figure 2 : Impacts hydrauliques du tracé T3 - Vallée de la Tourmente

Plans 1 à 4 : T2-1 Plans de l'assainissement routier et des rétablissements hydrauliques

Plans 1 à 3 : T3 Plans de l'assainissement routier et des rétablissements hydrauliques


VOIE D'AVENIR - ETUDES PREALABLES A LA DUP - ETUDES HYDRAULIQUES

ET DOSSIER D'AUTORISATION AU TITRE DE LA LOI SUR L'EAU


ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT PAGE 1 AVN/FPN/MIC - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 2-V2 - OCTOBRE 2013 REALISATION : AVN/FPN CONTROLE : AVN

1. OBJET



Dans le cadre de ce projet, le Conseil Général du Lot a confié à Artelia une étude visant à la réalisation des études hydrauliques pour le rétablissement des écoulements naturels et pour l’assainissement pluvial de la plateforme routière, ainsi que l’élaboration du dossier Loi sur l’Eau au titre du Code de l’Environnement relatif aux aménagements prévus.

Le présent document expose les réflexions menées dans le cadre de la phase 2 relative aux rétablissements des écoulements naturels.

Il est scindé en deux volets :

Rétablissements des écoulements naturels interceptés hors vallées de la Tourmente, du Lafondial et du Vignon ;

Rétablissements des écoulements naturels dans les vallées de la Tourmente, du Lafondial et du Vignon.






2. RETABLISSEMENTS DES ECOULEMENTS NATURELS

INTERCEPTES HORS DES VALLEES DE LA TOURMENTE, DU LAFONDIAL ET DU VIGNON

Le principe général adopté est le rétablissement de chaque bassin versant intercepté déterminé lors de la phase 1 d'étude.

Dans certains cas particuliers (infrastructure en déblai notamment, ne permettant pas le franchissement) et lorsque c'était topographiquement possible, les bassins versants ont été déviés vers un autre bassin versant où le rétablissement était plus facile à mettre en œuvre.

Le dimensionnement des ouvrages de rétablissement des écoulements naturels nécessite au préalable de déterminer les débits de référence à considérer. Ces débits, basés sur la crue de fréquence centennale, ont été déterminés dans le cadre de la Phase 1 d'étude. Ils sont rappelés ci-après au niveau de chaque franchissement (regroupement de plusieurs bassins versants le cas échéant).

Ce volet se décompose ainsi en trois parties.

rappels sur les débits de crue des bassins versants ;

dimensionnement des ouvrages hydrauliques.

2.1. RAPPELS SUR LES DEBITS DE CRUE DES BASSINS VERSANTS

Les tableaux en pages suivantes présentent les débits de crue centennale calculés sur les deux tracés (T2-1 et T3). Les numéros des ouvrages sont ceux figurant sur les plans d'assainissement fournis en fin de rapport pour les tracés T2-1 et T3.






Tracé T2-1

Ouvrage hydraulique Surface (ha) Q100 (m3/s)

OH 1 3,51 0,51

OH 2 6,00 1,41

OH 4 2,82 0,57

OH 5 0,80 0,18

OH 6 0,08 0,02

OH 7 5,16 1,11

OH 8 1,17 0,16

OH 9 3,25 0,92

OH 10 5,86 0,76

OH 11 3,35 0,51

OH 13 0,47 0,10

OH 13 1,43 0,37

OH 14 3,34 0,59

OH 15 8,35 1,13

OH 16 6,58 1,45

OH 18 0,96 0,21

OH 19 5,25 0,85

OH 20 3,70 0,63

OH 21 6,30 0,97

OH 22 15,02 1,92

OH 23 3,48 0,63

OH 24 4,79 0,77

OH 25 1,87 0,55

OH 26 8,75 1,93

OH 27 7,66 1,07

OH 28 18,47 2,25

OH 29 11,22 1,93

OH 30 15,74 2,77

OH 31 8,00 1,50

OH 32 37,33 5,27

OH 33 26,64 4,06

OH 34 72,55 8,63

OH 35 8,87 1,62

OH 36 35,68 3,64

OH 37 3,15 0,53

OH 38 3,77 0,78

OH 39 19,45 3,18

OH 40 3,06 0,72

OH 41 2,59 0,58

OH 41bis 11,89 4,75

OH 42 / 42a 45,05 8,00






Tracé T3

Ouvrage hydraulique Surface (ha) Q100 (m3/s)

OH 1 1,39 0,26

OH 3 4,13 1,09

OH 4 1,58 0,48

OH 5 2,44 0,58

OH 6 5,00 0,77

OH 7 1,60 0,31

OH 8 2,55 0,74

OH 9 31,89 3,49

OH 10 21,27 3,06

OH 11 13,59 2,61

OH 12 5,53 2,07

OH 13 45,08 7,05

OH 14 17,02 3,14

OH 15 9,30 1,86

OH 16 68,46 6,69

OH 17 13,71 1,72

OH 18 1,23 0,25

OH 19 183,34 15,35

OH 20 60,88 4,75

OH 21 13,13 1,51

OH 22 2,25 0,42

OH 23 29,61 4,03

OH 24 29,47 4,69






2.2. DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES

2.2.1. PRINCIPES DE DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES

Les dimensionnements ont été réalisés pour le débit de pointe centennal des bassins versants.

La méthodologie adoptée repose sur :

des calculs hydrauliques locaux de capacité pour les ouvrages situés sur des bassins versants de débit < à 3 m

3/s ;

des modèles hydrauliques élaborés avec le logiciel CAPRIS développé par Artelia sur les autres ouvrages ; les modèles intègrent les tronçons en amont et en aval de l'ouvrage et l'ouvrage hydraulique lui-même ; ils ont été construits sur la base de la topographie disponible.

Les éléments du projet routier (vue en plan, profil en long) ont été fournis par Egis sur les deux tracés.

Autant que possible en fonction des contraintes de profil en long et hormis en cas de reprise d’ouvrages existants sans modification du gabarit (voir cas particuliers ci-après), une garde d'air a été conservée. Celle-ci tient compte de la perte de charge en entrée d’ouvrage (rehausse de la ligne d’eau amont).

Cas particuliers :

Sur certains secteurs, les enjeux naturalistes pourront amener à revoir le dimensionnement des ouvrages (remplacement de buses par des dalots, augmentation du gabarit pour assurer un passage grande faune, …) ; c'est le gabarit hydraulique nécessaire qui est indiqué dans nos dimensionnements ; il pourra être revu le cas échéant ultérieurement en fonction de ces contraintes.

Sur un secteur du T2-1 (OH 34 à OH 41bis), il a été décidé, en accord avec le Maître d'Ouvrage, de conserver les dimensions des ouvrages hydrauliques existants sous la RD720, bien qu'insuffisants en capacité, afin de ne pas entraîner un afflux d'eau supplémentaire en aval, au niveau de la voie ferrée.

Ce choix permettra de ne pas avoir d'impact sur l'aval lié à une mise en transparence de l'infrastructure. Toutefois, dans le cas de buses de diamètre < à 0,50 m, il est proposé la mise en place d'un Ø 500 mm, pour éviter un colmatage trop rapide de l’ouvrage.

Au niveau de l'OH 8 sur le T3, la présence d'habitations en aval de la voie routière a conduit à proposer, en parallèle de l'ouvrage de franchissement, la mise en œuvre d'un fossé en aval pour contourner les habitations concernées.

Au niveau du secteur de la Tulle sur le T3, il est prévu une voie de desserte de l’habitation pour se raccorder sur la RD100 ; celle-ci franchira le Vignon. L'ouvrage n'a pas été dimensionné pour une crue centennale, il sera submersible (contraintes d’altimétrie de la voirie).

Au niveau de l'OH 16 sur le T3, la présence d'habitations en aval de la voie routière a conduit à conserver l’ouvrage existant (Ø 600 mm), bien qu’insuffisant en capacité, pour ne pas aggraver la situation à l’aval.






2.2.2. DISPOSITIFS SPECIFIQUES

Afin de limiter la vitesse d'écoulement dans les ouvrages (fortes pentes) ou pour intégrer des contraintes de profil en long (nombreux ouvrages de franchissement localisés dans des secteurs en déblai), des chutes ont été proposées en amont ou en aval des ouvrages. Ces chutes sont limitées à 3 m en vertical et nécessitent la mise en œuvre de fosses bétonnées spécifiques (fosse de dissipation) ou d'ouvrages de chute. Dans quelques cas particuliers (OH 13, OH 29, OH 30, OH 31 et OH 41 sur le tracé T2-1 / OH 1, OH 8, OH 9, OH 12, OH 14 et OH 15 sur le tracé T3), les chutes sont plus importantes. Il conviendra d'étudier à un stade ultérieur de définition du projet les aménagements spécifiques qu'il est nécessaire de mettre en œuvre ou de rehausser le profil en long de l'infrastructure pour permettre le franchissement en remblai dans certains cas.

Au-delà d'une vitesse d'écoulement de 4 m/s, il est également préconisé d'implanter, en aval immédiat des ouvrages, des fosses de dissipation avec blocs d'enrochements, de même que sur les secteurs où des ressauts hydrauliques ont été identifiés dans les modèles locaux.

Des systèmes de dégrillage devront également être mis en place en amont des ouvrages afin de retenir les déchets flottants et embâcles potentiels sur les secteurs très végétalisés en amont.

Les ouvrages hydrauliques seront équipés de têtes de sécurité (voir coupe type en page suivante).

2.2.3. DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES RETENUS

Nota : Les fe ont été estimés à partir des plans topographiques disponibles.







VOIE D'AVENIR - ETUDES PREALABLES A LA DUP - ETUDES HYDRAULIQUES ET DOSSIER D'AUTORISATION AU

TITRE DE LA LOI SUR L'EAU



Tracé T2-1

Numéro OH

Q100 (m³/s)

Fe amont (m NGF)

Fe aval (m NGF)

Dimensions ouvrage

Longueur ouvrage (m)

Pente (m/m)

Garde d'air dans

l'ouvrage (m)

Vitesse d'écoulement dans

l'ouvrage (m/s)

Chute amont (m)

Chute aval (m)

Dispositions spécifiques

1 0,51 315,00 313,80 ø600 mm 56 0,0214 0,15 2,3

2 1,41 314,00 313,80 ø1200 mm 49 0,0041 0,31 1,6

3 1.91 313.80 313.00 L=1.5 m / h=1.5 m 176 0.0045 0.61 4.27

4 0,57 325,00 324,00 ø600 mm 20 0,0503 0,24 3,4

5 0,18 327,88 327,16 ø500 mm 72 0,0100 0,17 1,4 1,1

6 0,02 327,26 326,00 ø400 mm 21 0,0600 0,33 1,5 2,0

7 1,11 324,34 322,40 ø800 mm 38 0,0504 0,35 4,0 0,7

8 0,16 329,07 328,91 ø500 mm 16 0,0100 0,20 1,3

9 0,92 310,40 306,20 ø600 mm 71 0,0595 0,12 4,0 1,2 1,2

10 0,76 314,00 313,64 ø1000 mm 72 0,0050 0,37 1,5

11 0,51 320,74 319,50 ø500 mm 21 0,0599 0,13 3,5 1,8

13 0,37 299,79 298,40 ø500 mm 23 0,0597 0,20 3,2 3,2

14 0,59 296,20 295,70 ø800 mm 24 0,0207 0,41 2,4

15 1,13 291,00 289,70 ø800 mm 40 0,0327 0,27 3,4

16 1,45 310,10 308,20 ø800 mm 43 0,0437 0,24 4,0 0,8

18 0,21 320,93 320,57 ø500 mm 35 0,0101 0,13 1,4

19 0,85 302,93 301,00 ø600 mm 32 0,0599 0,15 3,9 0,1

20 0,63 300,49 298,50 ø600 mm 33 0,0599 0,23 3,7 0,5

21 0,97 287,30 285,80 ø800 mm 27 0,0547 0,40 4,0 0,5

22 1,92 283,06 282,87 ø1200 mm 18 0,0103 0,40 2,5

23 0,63 280,05 279,12 ø600 mm 16 0,0596 0,24 3,7 0,2

24 0,77 274,70 274,59 ø1000 mm 22 0,0050 0,36 1,5

25 0,55 274,03 273,95 ø800 mm 16 0,0050 0,19 1,4

26 1,93 268,77 267,90 ø1000 mm 25 0,0348 0,38 4,0 0,9

27 1,07 264,90 264,77 ø1000 mm 26 0,0050 0,19 1,6






Numéro OH

Q100 (m³/s)

Fe amont (m NGF)

Fe aval (m NGF)

Dimensions ouvrage

Longueur ouvrage (m)

Pente (m/m)

Garde d'air dans

l'ouvrage (m)


l'ouvrage (m/s)

Chute amont (m)

Chute aval (m)


28 2,25 264,46 264,15 ø1200 mm 31 0,0100 0,29 2,5 0,4

29 1,93 222,90 220,70 ø1000 mm 54 0,0409 0,39 4,0 6,3

30 2,77 196,18 195,30 ø1200 mm 32 0,0278 0,47 4,0 4,8

31 1,50 178,49 177,00 ø800 mm 35 0,0428 0,22 4,0 4,3 4,0

32 5,27 150,50 149,60 L=2.5 m / h=1.25 m 54 0,0166 0,48 3,9 1,5

Ouvrage de dissipation amont et

aval

33 4,06 146,50 146,00 L=2.5 m / h=1.5 m 24 0,0208 0,36 3,7 1,0

Ouvrage de dissipation amont et

aval

34* 8,63 137,92 137,84 ø500 mm 17 0,0050 En charge En charge

35* 1,62 135,92 135,74 ø500 mm 35 0,0051 En charge En charge 1,8



38* 0,78 135,13 134,10 ø500 mm 20 0,0526 0,11 3,3




41 bis* 4,75 137,20 136,00 ø500 mm 20 0,0606 En charge En charge 2,0

42 8,00 129,45 129,35 L=4.0 m / h=2.0 m 63 0,0016 0,32 1,2

42a 8,00 131,90 131,50 L=4.0 m / h=2.0 m 11 0,0364 0,21 1,5

Ouvrage de dissipation amont

*ouvrages actuels conservés ø500 mm mini (voir remarque précédente)






Tracé T3

Numéro OH

Q100 (m³/s)

Fe amont (m NGF)

Fe aval (m NGF)

Dimensions ouvrage

Longueur ouvrage

(m)

Pente (m/m)

Garde d'air dans

l'ouvrage (m)


l'ouvrage (m/s)

Chute amont (m)

Chute aval (m)


1 0,26 294,74 293,30 ø400 mm 24 0,0598 0,12 2,9 3,6 2,0

3 1,09 295,96 295,00 ø800 mm 19 0,0511 0,36 4,0 1,2

4 0,48 291,71 290,00 ø500 mm 28 0,0600 0,15 3,4 1,7

5 0,58 283,54 282,30 ø600 mm 21 0,0599 0,26 3,6 2,5 2,0

6 0,77 252,10 248,00 ø600 mm 68 0,0599 0,18 3,9

7 0,31 255,00 254,10 ø500 mm 19 0,0464 0,21 2,8

8 0,74 247,70 246,40 ø800 mm 51 0,0254 0,37 2,8 10,3

9 3,49 225,00 223,50 L=2.0 m / h=1.5 m 82 0,0183 0,82 3,7 4,0 4,0 Ouvrage de dissipation

amont

10 3,06 212,50 210,35 L=2.0 m / h=1.5 m 65 0,0330 0,88 4,4 2,2 2,2 Ouvrage de dissipation

amont et aval

11 2,61 206,80 206,00 ø1200 mm 31 0,0256 0,40 4,0 0,5

12 2,07 200,72 200,00 ø1000 mm 31 0,0235 0,26 3,4 3,7

13 7,05 192,26 191,26 L=2.0 m / h=1.5 m 34 0,0290 0,42 4,8 2,5

Ouvrage de dissipation amont et aval

14 3,14 178,35 177,76 L=2.0 m / h=1.5 m 30 0,0199 0,27 4,1

27,0 Ouvrage de dissipation

aval

15 1,86 159,90 158,80 ø1000 mm 27 0,0410 0,43 4,2 3,1 3,5 Ouvrage de dissipation

aval

16* 6,69 152,36 151,50 ø600 mm 24 0,0355 En Charge En Charge 1,0 1,0

17 1,72 135,90 135,70 ø1200 mm 20 0,0101 0,45 2,4

18 0,25 135,62 134,25 ø400 mm 23 0,0598 0,13 2,9 0,3

19 15,35 130,40 130,00 L=3.5 m / h=2.0 m 18 0,0216 1,23 5,7

Ouvrage de dissipation aval

20 4,75 125,85 125,73 L=3.0 m / h=1.0 m 19 0,0063 0,11 2,1

21 1,51 124,41 124,23 ø1000 mm 17 0,0100 0,19 2,3 0,2






Numéro OH

Q100 (m³/s)

Fe amont (m NGF)

Fe aval (m NGF)

Dimensions ouvrage

Longueur ouvrage

(m)

Pente (m/m)

Garde d'air dans

l'ouvrage (m)


l'ouvrage (m/s)

Chute amont (m)

Chute aval (m)


22 0,42 / / 0.4/0.4/1.0 à 1% 305 0,0100 / /

23 4,03 122,80 122,60 L=4.0 m / h=2.0 m 65 0,0031 0,58 1,7

23 amont 4,03 / / L=4.0 m / h=2.0 m 80 0,0020 0,58 1,7

24 4,69 137,00 136,50 L=2.0 m / h=1.5 m 15 0,0333 0,81 4,4

Ouvrage de dissipation aval

*ouvrage actuel conservé (voir remarque précédente)






3. RETABLISSEMENTS DES ECOULEMENTS NATURELS

DANS LES VALLEES DE LA TOURMENTE, DU LAFONDIAL

ET DU VIGNON

3.1. CONTRAINTES A RESPECTER POUR LE DIMENSIONNEMENT

Concernant les zones inondables des principaux cours d’eau (Tourmente, Lafondial et Vignon), l’avis de l’autorité environnementale a été recueilli afin d’être intégré lors de la conception du projet. Dans le courrier daté du 12 décembre 2011, la Direction Régionale de l’environnement, de l’Aménagement et du Logement (DREAL) de Midi-Pyrénées, par l’intermédiaire du service Connaissances Evaluation Climat, préconise notamment l’application des mesures suivantes :

Prise en compte de la crue centennale ;

Implantation des voies de circulation 20 cm au-dessus de la cote des PHEC (crue de fréquence centennale dans notre cas).

En outre, la circulaire du 24 juillet 2002 impose un objectif de plus grande transparence hydraulique possible pour les infrastructures linéaires (annexe technique rubrique 2.5.4). Par conséquent, le projet ne doit pas entraîner de rehausse des niveaux d’eau maximaux pour l’aléa de référence qui soit supérieure à la précision de la modélisation hydraulique au niveau des secteurs à enjeux recensés. En pratique une tolérance d’une rehausse de l’ordre de 1 cm au niveau des secteurs à enjeux identifiés (secteurs habités, zones activités, …) est appliquée.

3.2. RAPPELS SUR LES DEBITS DE CRUE DES COURS D'EAU

Dans le rapport de Phase 1, ont été présentées les évaluations de débit de la crue centennale pour les principaux cours d’eau du secteur franchis par le projet, à savoir La Tourmente, le Lafondial et le Vignon.

Le tableau suivant rappelle ces différents débits de crue décennaux et centennaux :

Bassin versant Débit de pointe pour l’événement

T = 10 ans T = 100 ans

Le Vignon 19 m3/s 34 m

3/s


14 m3/s 32 m

3/s


12 m3/s 22 m

3/s






3.3. MODELISATIONS DES TRACES T2-1 ET T3 ET EVALUATION DES IMPACTS

Le modèle TELEMAC 2D initial, présenté en phase 1 d'étude, a été réutilisé pour déterminer les impacts hydrauliques des deux tracés. Le projet de la route (tracés T2-1 et T3) a donc été intégré sur la base de la vue en plan et du profil en long fournis par Egis. Ainsi le maillage initial a été repris, pour prendre en compte les modifications qu’entraînait la réalisation de ces projets.

La figure suivante illustre la prise en compte du tracé T2-1 dans le maillage du modèle bidimensionnel.

Lafondial

Vignon

Tourmente Remblai Voie ferrée

Remblai Tracé T2-1






La figure suivante illustre la prise en compte du tracé T3 dans la modélisation.

3.3.1. TRACE T2-1

3.3.1.1. RESULTATS DES SIMULATIONS HYDRAULIQUES

Dans la traversée de la vallée, le tracé routier longe la Tourmente sur un linéaire assez important en zone inondable (2 000 m). Les écoulements sont globalement parallèles à ce tracé qui scinde la zone inondable en deux parties distinctes.

Afin d’optimiser le dimensionnement des ouvrages hydrauliques nécessaires, leurs longueurs ont été déterminées de manière itérative : dans un premier temps, les ouvrages ont été positionnés exclusivement sur les lits mineurs franchis, puis sur l’ensemble du linéaire concerné jusqu’à obtenir des impacts répondant aux objectifs fixés.

Les premières simulations analysées ont montré que la réalisation d’ouvrages au niveau des lits mineurs (pour une longueur de 140 m) conduit à des impacts assez importants. En effet, les habitations situées le long de la RD11 et les bâtis situés le long de la RD720 (habitations, garage automobile, scierie,…) subissent des rehausses des niveaux d’eau de 5 cm à plus de 20 cm. Ces impacts ne permettant pas de répondre aux exigences de l’Etat, ces ouvrages ont été allongés et d’autres ajoutés pour assurer la transparence hydraulique.

Au terme des différents tests réalisés, la longueur cumulée des ouvrages nécessaires (ouvrage de franchissement des lits mineurs et ouvrages de décharge) est de 870 m pour permettre les échanges entre les secteurs situés à l’est et à l’ouest du projet.

La figure 1 présente la localisation et la longueur des ouvrages nécessaires pour répondre aux objectifs des Services de l’Etat, ainsi que les impacts hydrauliques résiduels. Les ouvrages sont localisés également sur les plans fournis en fin de rapport.

Lafondial

Vignon

Tourmente

Remblai Voie ferrée

Remblai Tracé T3






Compte tenu des dimensionnements proposés, les impacts en niveaux, pour la crue de référence, sont limités à des zones sans enjeux humains (principalement des prairies humides).

Concernant les vitesses, celles-ci sont globalement faibles dans les lits majeurs (comme en état actuel) et ne sont pas sensiblement modifiées par le projet. Les vitesses sont inférieures à 50 cm/s dans le lit majeur et de 1 à 1.5 m/s dans les lits mineurs des différents cours d’eau.

A l’aval immédiat de la RD96, nous évaluons le débit circulant à l’est du projet à 14 m3/s environ et à

18 m3/s à l’ouest.

Tous les ouvrages ont été modélisés en prenant en compte une garde d’air de 50 cm sous le tablier (par rapport aux cotes d’écoulement de la crue de référence), hormis pour les ouvrages situés de part et d’autre de la RD96 car les contraintes géométriques de raccordement de la Voie d’Avenir à cet axe de circulation ne permettent pas de conserver une telle garde d’air. Ces ouvrages seront donc en limite de charge pour la crue centennale sans pour autant qu’il y ait surverse sur la Voie d’Avenir.

L'emprise inondable n'est pas modifiée par le projet routier.

En particulier, il n'y a pas d'impact aval à redouter du fait du projet.

3.3.1.2. DIMENSIONS RETENUES

Du sud au nord

T2_1

Ouvrage Dimensions

Lit mineur Lafondial ouverture = 30 m / hauteur maximale* = 3,5 m

Ouvrage de décharge lit majeur ouverture = 135 m / hauteur = 2.5 m

Ouvrage de décharge lit majeur ouverture = 90 m / hauteur = 2 m

Lit mineur Rivals ouverture = 45 m / hauteur maximale* = 2 m

Lit mineur Rivals ouverture = 105 m / hauteur maximale* = 2 m


Ouvrage de décharge lit majeur ouverture = 95 m / hauteur = 1 m (en limite de mise en charge)

Ouvrage de décharge lit majeur ouverture = 60 m / hauteur = 1.5 m (en limite de mise en charge)


Ouvrage RD32 ouverture = 10 m / hauteur = 4.2 m


Lit mineur Tourmente ouverture = 50 m / hauteur maximale* = 3 m

*par rapport au fond du lit mineur, fourni dans les levés topographiques






3.3.2. TRACE T3

3.3.2.1. RESULTATS DES SIMULATIONS HYDRAULIQUES

Ce tracé permet un franchissement de la vallée de la Tourmente sur un linéaire moins important en zone inondable que le précédent (880 m). Les écoulements sont globalement perpendiculaires à ce tracé ce qui permet d’améliorer considérablement la débitance des ouvrages nécessaires.

Comme précédemment, afin d’optimiser le dimensionnement des ouvrages hydrauliques, leurs longueurs ont été déterminées de manière itérative : dans un premier temps, les ouvrages ont été localisés exclusivement sur les lits mineurs franchis, puis sur l’ensemble du linéaire concerné jusqu’à obtenir des impacts répondant aux objectifs fixés.

Les premières simulations analysées ont montré que la réalisation d’ouvrages au niveau des lits mineurs (pour une longueur de 150 m cumulés) conduit à des impacts assez importants notamment sur les bâtis situés le long de la RD720 (rehausse des niveaux d’eau de 1 à 5 cm environ). Ces impacts ne permettant pas de répondre aux exigences de l’Etat, ces ouvrages ont été allongés et d’autres ajoutés pour assurer la transparence hydraulique.

Au terme des différents tests réalisés, la longueur cumulée des ouvrages nécessaires (ouvrages de franchissement des lits mineurs et ouvrages de décharge) est de 237 m pour obtenir des niveaux d’eau proches de l’état initial.

La figure 2 présente la localisation et la longueur des ouvrages nécessaires pour répondre aux objectifs des Services de l’Etat ainsi que les impacts hydrauliques résiduels.

Les impacts en niveaux pour la crue de référence sont limités à des zones sans enjeux humains (principalement des prairies humides en amont de la voie ferrée et du remblai de la Voie d’Avenir).

Concernant les vitesses, celles-ci sont globalement faibles dans les lits majeurs (comme en état actuel) et ne sont pas sensiblement modifiées par le projet. Les vitesses sont inférieures à 50 cm/s dans le lit majeur et de 1 à 1.5 m/s dans les lits mineurs des différents cours d’eau.

La répartition des débits au niveau du tracé T3 du projet est la suivante :

44 m3/s pour les 2 ouvrages situés entre la voie ferrée et les lits mineurs du Vignon et de la

Tourmente ;

29 m3/s pour les ouvrages qui franchissent les lits mineurs du Vignon et de la Tourmente ;

15 m3/s pour l’ouvrage qui franchit le lit mineur du Lafondial.

Tous les ouvrages ont été modélisés en prenant en compte une garde d’air de 50 cm sous le tablier, par rapport aux cotes d’écoulement de la crue de référence.

L'emprise inondable n'est pas modifiée par le projet routier.

En particulier, il n'y a pas d'impact aval à redouter du fait du projet.






3.3.2.2. DIMENSIONS RETENUES

D'est en ouest

T3

Ouvrage Dimensions

Lit mineur Lafondial ouverture = 30 m / hauteur maximale* = 3 m

Lit mineur Tourmente ouverture = 30 m / hauteur maximale* = 2.75 m

Lit mineur Vignon ouverture = 25 m / hauteur maximale* = 3 m



Ouvrage voie ferrée ouverture = 50 m / hauteur = 7 m**

*par rapport au fond du lit mineur, fourni dans les levés topographiques

** contraintes de hauteur liées au franchissement de la voie ferrée






FIGURES ET PLANS


VOIE D'AVENIR - ETUDES PREALABLES A LA DUP - ETUDES HYDRAULIQUES ET DOSSIER D'AUTORISATION AU TITRE DE LA LOI SUR L'EAU


ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT FIGURES ET PLANS AVN/FPN/MIC - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 2-V2 - OCTOBRE 2013 REALISATION : AVN/FPN CONTROLE : AVN

Figure 1 : Impacts hydrauliques du tracé T2-1 - Vallée de la Tourmente


VOIE D'AVENIR - ETUDES PREALABLES A LA DUP - ETUDES HYDRAULIQUES ET DOSSIER D'AUTORISATION AU TITRE DE LA LOI SUR L'EAU


ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT FIGURES ET PLANS AVN/FPN/MIC - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 2-V2 - OCTOBRE 2013 REALISATION : AVN/FPN CONTROLE : AVN

Figure 2 : Impacts hydrauliques du tracé T3 - Vallée de la Tourmente


VOIE D’AVENIR- ETUDES PREALABLES

A LA DUP - ETUDES HYDRAULIQUES

ET DOSSIER D’AUTORISATION AU

TITRE DE LA LOI SUR L’EAU

RAPPORT DE PHASE 3 : PARTIE RELATIVE AUX RESEAUX DE

COLLECTE ET A L'EVACUATION DES EAUX DES APPORTS ROUTIERS


AGENCE DE TOULOUSE

Parc Technologique du Canal - Immeuble Octopussy 16 avenue de l'Europe 31520 RAMONVILLE SAINT-AGNE

Tel. : +33 (0) 5 62 88 77 00 Fax : +33 (0) 5 62 88 77 19

DATE : OCTOBRE 2013 - REF. : 4331367-V2


VOIE D'AVENIR - ETUDES PREALABLES A LA DUP - ETUDES

HYDRAULIQUES ET DOSSIER D'AUTORISATION AU TITRE DE LA LOI SUR

L'EAU


ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT PAGE A AVN/MIC - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 3-V2 - OCTOBRE 2013 REALISATION : AVN CONTROLE : AVN

SOMMAIRE

1. OBJET ............................................................................................................................................................ 1

2. RAPPELS SUR LES PRINCIPES D'ASSAINISSEMENT RETENUS A L'ISSUE DE LA PHASE 1 .............. 2

3. DEFINITION ET DIMENSIONNEMENT DE L'ASSAINISSEMENT ................................................................ 3

3.1. POINTS DE REJET DES EAUX PLUVIALES ............................................................................................. 3

3.2. RESEAUX LONGITUDINAUX ................................................................................................................ 3

3.2.1. Dispositifs adoptés ............................................................................................................... 3

3.2.2. Méthodes de dimensionnement ........................................................................................... 6

3.2.3. Avant-métrés ........................................................................................................................ 8

3.3. BASSINS MULTIFONCTIONS ................................................................................................................ 8

3.3.1. Principes et hypothèses de dimensionnement .................................................................... 8

3.3.2. Ouvrages retenus ................................................................................................................ 9

4. MODALITES D'ENTRETIEN ET D'INTERVENTION ................................................................................... 11

4.1. ENTRETIEN DES OUVRAGES DE TRAITEMENT .................................................................................... 11

4.1.1. Principes des opérations d'entretien .................................................................................. 11

4.1.2. Devenir des produits de curage ......................................................................................... 12

4.2. SURVEILLANCE ET SUIVI DES OUVRAGES DE TRAITEMENT .................................................................. 12

4.3. ENTRETIEN DES OUVRAGES D'ASSAINISSEMENT LONGITUDINAUX ....................................................... 13

4.4. INTERVENTION EN CAS D'ACCIDENT AVEC DEVERSEMENT DE MATIERES POLLUANTES .......................... 13

4.4.1. Plan d'intervention d'urgence ............................................................................................. 13

4.4.2. Mesures curatives après l'accident .................................................................................... 14

5. CONTRAINTES DE REALISATION ............................................................................................................. 15

PLANS

Plans 1 à 4 : T2-1 Plans de l'assainissement routier et des rétablissements hydrauliques

Plans 1 à 3 : T3 Plans de l'assainissement routier et des rétablissements hydrauliques

ANNEXE

Schéma de principe bassin de stockage avec volume mort





ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT PAGE 1 AVN/MIC - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 3-V2 - OCTOBRE 2013 REALISATION : AVN CONTROLE : AVN

1. OBJET



Dans le cadre de ce projet, le Conseil Général du Lot a confié à Artelia une étude visant à la réalisation des études hydrauliques pour le rétablissement des écoulements naturels et pour l’assainissement pluvial de la plateforme routière, ainsi que l’élaboration du dossier Loi sur l’Eau au titre du Code de l’Environnement relatif aux aménagements prévus.

Le présent document expose les réflexions menées dans le cadre de la phase 3 relative à l'assainissement pluvial de l'infrastructure routière.

Il est scindé en quatre parties :

Rappels sur les principes d'assainissement retenus à l'issue de la phase 1 ;

Définition et dimensionnement de l'assainissement ;

Modalités d'entretien et d'intervention ;

Contraintes de réalisation.






2. RAPPELS SUR LES PRINCIPES

D'ASSAINISSEMENT RETENUS A L'ISSUE DE LA

PHASE 1

En matière de pollution, les éléments dont nous disposons ont mis en évidence la sensibilité des milieux récepteurs potentiels. Il est donc proposé de traiter la pollution chronique au niveau des rejets en mettant en place des ouvrages permettant de décanter les charges polluantes lessivées sur les surfaces imperméabilisées.

Nous proposons en outre que ces ouvrages assurent le confinement de la pollution accidentelle par temps de pluie afin d’assurer une protection supplémentaire du milieu. Ils seront par conséquent étanches.

En termes d’écrêtement, le principe retenu est de réguler les eaux avant rejet, compte tenu de la sensibilité du secteur en regard du risque inondation (notamment sur la partie Sud des tracés à la confluence Tourmente-Vignon-Lafondial).

Les ouvrages de rejet seront donc équipés d'un orifice de régulation permettant une limitation du débit rejeté.

En matière de collecte des eaux de chaussée, le principe de base proposé est la séparation des eaux naturelles (écoulements provenant des bassins versants amont) et des eaux liées au projet (chaussée).

Compte tenu de la sensibilité du milieu, notamment en regard du caractère karstique des sols, il est proposé d’étancher le réseau longitudinal de collecte.

A noter que le réseau a été dimensionné pour une période de retour 10 ans.

Afin d’assurer une protection maximale du milieu, ces dispositions seront mises en œuvre sur l’ensemble des tracés envisagés.






3. DEFINITION ET DIMENSIONNEMENT DE

L'ASSAINISSEMENT

3.1. POINTS DE REJET DES EAUX PLUVIALES

Le tracé T2-1 comporte 17 points de rejet au milieu naturel ; il y en a 7 sur le tracé T3.

Ces points de rejet sont fonction de la géométrie de la future voirie et localisés notamment au niveau des points bas du profil en long. Sur certains tronçons, des points de rejet intermédiaires sont envisagés.

Autant que faire se peut, en fonction des contraintes topographiques et de présence de réseau hydrographique, les rejets se font dans des cours d'eau "significatifs" (Vignon, Doue, Tourmente, …). Toutefois, sur la partie Nord du T2-1 et sur une petite partie Ouest du T3, les seuls exutoires possibles sont des dolines (secteur karstique).

A noter que tous les points de rejet des eaux de voirie, sans exception, sont équipés d'un bassin multifonctions.

3.2. RESEAUX LONGITUDINAUX

3.2.1. DISPOSITIFS ADOPTES

Sur la grande majorité du linéaire étudié sur les deux tracés, le profil en travers type est du type profil en toit. Les eaux sont donc collectées de part et d'autre de la voirie. Quelques tronçons de voirie ont toutefois un profil déversé ; les eaux sont dans ce cas récupérées sur un seul côté de la chaussée (absence de TPC).

En remblai, le dispositif de base adopté comporte des caniveaux en U ou canalisations à fente en bord de chaussée et des fossés enherbés en pied de remblai (voir profil en travers type).

En déblai "courant" (pente de talus à 3/2 ou 2/1), le dispositif comporte des cunettes béton en bord de chaussée collectant les eaux de la chaussée et des talus de déblai, ainsi que des fossés bétonnés en crête de déblai collectant les écoulements naturels amont. Ces fossés seront bétonnés afin de s'affranchir de problèmes d'entretien et d'éviter tous désordres liés aux infiltrations.

En déblai "non courant" (pente de talus à 1/4), des pièges à cailloux sont prévus en pied de déblai ; ils récupéreront les eaux de ruissellement des talus de déblai. Les eaux de voirie seront collectées dans des cunettes béton, comme dans la section courante. Il est également prévu des fossés bétonnés en crête de déblai.











Des têtes de sécurité seront mises en place au niveau des raccordements fossés/buses (voir coupe type ci-après).






3.2.2. METHODES DE DIMENSIONNEMENT

Les réseaux longitudinaux ont été dimensionnés par la méthode des temps d'équilibre, préconisée par le SETRA et pour la fréquence décennale (10 ans).

Cette méthode est explicitée ci-dessous.

DEBIT GENERE PAR LA PLATE-FORME ROUTIERE (QA) :

Le débit d'apport à un point est calculé par la formule rationnelle :

Q = 1/3600 x C x 110 x A

avec :

Qa : débit (l/s) ;

A : surface totale du bassin versant (m2) ;

I10 : intensité de l'averse décennale (mm/h) ;

C : coefficient de ruissellement.

L'intensité est estimée à partir de la formule de MONTANA :

I = a.Tc-b

(mm/h)

selon les coefficients explicités dans le rapport de Phase 1.

Le temps de concentration Tc est défini par :

60

1

85,0

v

LTT i

ic

avec :

Ti = 1 min + 1 min/voie (temps de concentration initial) ;

Li : longueur du trajet hydraulique de chaque tronçon du rejet (m) ;

v : vitesse de propagation dans chaque tronçon du rejet (m/s).

Les coefficients de ruissellement (C) pris en compte sont :

0,4 pour les talus de déblai ;

1 pour l'impluvium routier y compris les surfaces d'accotement, les ouvrages d'assainissement et les surfaces revêtues.






DEBIT CAPABLE DE L'OUVRAGE PROJETE QC

Le débit capable de l'ouvrage est calculé par la formule de MANNING-STRICKLER :

Qc = K x Rh2/3

x P1/2

x S x 1000

avec :

Qc : débit capable de l'ouvrage (l/s) ;

K : coefficient de STRICKLER, représentant le frottement ;

Rh : rayon hydraulique (m) ;

P : pente de l'ouvrage (m/m) ;

S : section mouillée (m2).

Les coefficients de STRICKLER pris en compte dans les calculs conformément aux recommandations du SETRA sont les suivants :

Ouvrages non revêtus

K 7 ;

K = 18 x Ln(100Rh) + 5,13 Ln(P) - 11,03.

Ouvrages revêtus

K = 50 (cunettes, caniveaux) et 70 (collecteurs).

DEMARCHE DE PROCHE EN PROCHE

1) Evaluation du débit capable de l'ouvrage ;

2) Détermination de la vitesse ;

3) Calcul du temps de concentration ;

4) Evaluation de l'intensité correspondante ;

5) Détermination du débit d'apport ;

6) Comparaison entre Qa et Qc :

si Qc > Qa : l'ouvrage est suffisant ;

si Qc = Qa : l'ouvrage est juste suffisant ;

si Qc<Qa : l'ouvrage est insuffisant.

Remarque :

Les pentes des ouvrages créés ont été fixées a minima à 3 ‰.






3.2.3. AVANT-METRES

Le tableau suivant récapitule les linéaires des différents dispositifs envisagés sur chacun des tracés.

Ouvrages Unité T2-1 T3

Assainissement Routier

Cunette Béton ml 10 935 7 350

Caniveau 0,30m x 0,30m ml 5 904 1 805

Caniveau 0,40m x 0,40m ml 9 885 2 330

Caniveau à fente Diam 400 mm ml 6 305 5 700

Caniveau à fente Diam 500 mm ml 55 0

Caniveau à fente Diam 600 mm ml 695 1 370

Ouvrage de raccordement u 176 96

Tête de sécurité u 23 18

Busage

Diam 400 mm ml 1214 922

Diam 500 mm ml 302 0

Diam 600 mm ml 66 264

Diam 800 mm ml 69 140

3.3. BASSINS MULTIFONCTIONS

3.3.1. PRINCIPES ET HYPOTHESES DE DIMENSIONNEMENT

Les caractéristiques des ouvrages sont basées sur les recommandations du guide technique du SETRA sur le traitement de la pollution d’origine routière (voir schéma de principe) et adaptées aux contraintes locales :

fond horizontal et porteur (pour l’entretien) ;

hauteur de stockage limitée à 1 m ou 1,5 m ;

étanchéité du fond et des talus des ouvrages ;

ouvrage de sortie muni d’un orifice de régulation (permettant une limitation du débit rejeté), d’un dispositif d’obturation et d’une cloison siphoïde (afin de permettre le piégeage des hydrocarbures) ;

volume mort de hauteur 0,4 m prévu pour diminuer la vitesse de propagation d’un polluant et permettre le piégeage systématique d’un polluant non miscible et plus dense que l’eau.






Les bassins seront équipés d’un by-pass et d’une vanne de fermeture en entrée (à manœuvrer lors d’une pollution) afin d’isoler le bassin en cas de pollution accidentelle et de pluie supérieure à la pluie de dimensionnement. Le by-pass permettra ainsi le transit des eaux pluviales tant que les matières polluantes stockées dans le bassin n’ont pas été pompées.

En termes de dimensionnement, l’hypothèse retenue est :

le stockage d’une pluie biennale de durée 2h (soit une pluie de 28 mm) concomitante avec une pollution accidentelle (stockage d’une citerne de 30 m

3) ;

le stockage d’une pluie décennale (dimensionnement par la méthode des pluies avec un débit de fuite de 10 l/s/ha retenu conformément aux exigences de la Police de l'Eau du Lot.

3.3.2. OUVRAGES RETENUS

Les caractéristiques des bassins sont explicitées dans les tableaux ci-dessous (voir localisation sur les plans).

Tracé T2-1

Bassin Rejet Volume total y

compris volume mort (m

3)

Volume de stockage (m

3)

Débit de fuite (l/s)

BMF T2A Fossé routier 366 280 7,6

BMF T2B Tourmente 903 730 19,4

BMF T2C Rivals 192 235 6,2

BMF T2D Tourmente 325 255 6,9

BMF T2E Tourmente 324 250 6,7

BMF T2F Tourmente 437 335 8,9

BMF T2G Tourmente 340 265 7,1

BMF T2H Tourmente 413 325 8,4

BMF T2I Tourmente 2427 2030 54,2

BMF T2J Talweg puis ruisseau de Rionet 1973 1490 39,5

BMF T2K Talweg 525 400 10,3

BMF T2L Talweg 1315 1065 37,1

BMF T2M Talweg 333 255 6,7

BMF T2N Talweg 357 275 7,4

BMF T2O Talweg 505 390 10,3

BMF T2P Talweg 1058 800 21,7

BMF T2Q Fossé routier puis talweg 431 380 10






Tracé T3

Bassin Rejet Volume total y

compris volume mort (m

3)

Volume de stockage (m

3)

Débit de fuite (l/s)

BMF T3A Le Lafondial 745 565 12,8

BMF T3B Tourmente 424 330 7,9

BMF T3C Fossé routier puis Tourmente 536 420 10,6

BMF T3D Tourmente 1524 1255 33,2

BMF T3D2 Tourmente 1772 1520 46,5

BMF T3E Fossé routier puis talweg 69 60 1,1(*

)

BMF T3F Fossé routier puis talweg 1260 1060 27,7

(*) Il sera vraisemblablement nécessaire d'augmenter le débit de fuite sur ce bassin à quelques l/s lors des

réflexions ultérieures sur la conception du projet ; ce point sera à discuter avec la Police de l‘Eau.

Les bassins assurent tous une fonction de traitement des charges polluantes (par décantation), de déshuilage, d'écrêtement et de confinement d'une pollution accidentelle par temps de pluie.






4. MODALITES D'ENTRETIEN ET

D'INTERVENTION

4.1. ENTRETIEN DES OUVRAGES DE TRAITEMENT

4.1.1. PRINCIPES DES OPERATIONS D'ENTRETIEN

L'efficacité dans le temps des dispositifs de traitement est conditionnée par les opérations régulières de maintenance et d'entretien qui seront effectuées dans le cadre général de l'exploitation de la route.

Les fréquences d'intervention seront adaptées à chaque ouvrage selon son propre comportement en cohérence avec la politique d'inspection et d'entretien des bassins du Conseil Général du Lot.

Il est à noter que la surveillance et l'entretien des ouvrages consisteront essentiellement en :

des visites et contrôles des ouvrages afin de vérifier leur tenue mécanique, leur état et leur bon fonctionnement (systèmes de vannes notamment) ;

des programmes d'entretien régulier des ouvrages de collecte et de traitement (nettoyage, curage des fossés et bassins).

Les interventions préconisées sont synthétisées dans le tableau ci-dessous.

Domaine d'actions Fossés - Bassins

Equipements

Exutoire collecteur

Dégrilleur

Vérification de fonctionnement

1 fois/an 1 fois/an 1 fois/an

Végétation

Elimination de la végétation autre que herbacée : 1 fois/an.

Faucardage : 2 fois/an.

Nettoyage Ramassage de flottants : 2 à 4 fois/an

selon sensibilité. 1 fois/an 4 fois/an

Vérification de l'étanchéité 1 fois/an

Evaluation de la quantité de boues accumulées

3 ans après la mise en service puis tous les 7 à 10 ans.

Evaluation de la qualité des matériaux

Tous les 5 ans par sondages sur quelques ouvrages représentatifs.

Curage - recalibrage Si la capacité minimale est menacée.

Les éléments présentés ci avant doivent être considérés avec précaution, la fréquence habituelle d’entretien de réseaux d’assainissement routier étant étroitement liée au principe d’assainissement mis en œuvre (pente, ouvrages, …) ainsi qu’au contexte dans lequel s’insère le projet. Seul un contrôle accru du comportement du réseau lors des premières années de mise en service permettra de cerner de manière plus précise la fréquence d’entretien adaptée à la structure.






4.1.2. DEVENIR DES PRODUITS DE CURAGE

Les boues des ouvrages de traitement des eaux de ruissellement de la chaussée ne font l'objet d'aucune classification particulière dans les textes officiels régissant les déchets.

Trois destinations sont envisageables pour ces boues :

épandage ;

compostage ;

mise en décharge.

4.1.2.1. EPANDAGE

Compte tenu de leurs concentrations relativement faibles en agents fertilisants (N, P, K), la solution de l'épandage concernera principalement des emprises du domaine routier non fréquentées par les usagers.

L'épandage sur des terres agricoles comme sur des emprises privées devra a priori faire l'objet d'une demande d'autorisation auprès des autorités compétentes qui, en fonction de la qualité des boues, définiront les zones à risques (captage eau potable par exemple) et les quantités épandables.

4.1.2.2. COMPOSTAGE

La filière de compostage ne présente pas ou peu d'intérêt compte tenu du caractère plus fortement minéral qu'organique des boues extraites.

Elle reste cependant une solution possible, selon les opportunités, pour les valoriser à moindre coût, car comme pour l'épandage, le compost serait utilisé sur les terrains du domaine routier non soumis à des contraintes de productivité agricole.

4.1.2.3. MISE EN DECHARGE

Les boues devront être caractérisées selon les paramètres polluants potentiels pour évaluer leur aptitude à être mises en décharge.

4.2. SURVEILLANCE ET SUIVI DES OUVRAGES DE TRAITEMENT

Le suivi de la qualité des eaux est une démarche générale qu'il est conseillé de mettre en œuvre pour s'assurer du bon fonctionnement des ouvrages. Trois actions peuvent être entreprises :

prélèvement et analyse des eaux sur chaque bassin ; on peut envisager des analyses un an après la mise en service (point zéro) puis selon une périodicité de trois à cinq ans à faire évoluer selon les résultats obtenus ;

évaluation de la qualité des "sédiments" de décantation avec une périodicité de cinq ans ;

contrôle de tous les ouvrages contaminés avant remise en service suite à une pollution accidentelle (accident de la circulation mettant en cause des matières polluantes).






4.3. ENTRETIEN DES OUVRAGES D'ASSAINISSEMENT LONGITUDINAUX

Les fossés en crête de déblai seront réalisés en béton afin de s'affranchir de tout entretien qui nécessiterait un accès extérieur et donc une servitude de passage sur terrains privés (contraintes topographiques également).

Pour le reste, le réseau longitudinal d'assainissement créé dans le cadre de ce projet entrera dans le programme d'entretien général du réseau d'assainissement pluvial routier : vérification de fonctionnement de l’ensemble des dispositifs a minima 1 fois/an, faucardage des fossés enherbés 2 fois/an, vérification de l’étanchéité des cunettes béton 1 fois/an, hydrocurage des collecteurs tous les 4 à 5 ans (à adapter en fonction des dépôts observés), etc.

4.4. INTERVENTION EN CAS D'ACCIDENT AVEC DEVERSEMENT DE MATIERES POLLUANTES

4.4.1. PLAN D'INTERVENTION D'URGENCE

En cas de pollution accidentelle, la gendarmerie ou le responsable de la voirie :

recueillera le maximum de renseignements nécessaires à l'intervention ;

transmettra l'alerte ;

prendra contact si les conditions le permettent avec le chauffeur du véhicule impliqué pour obtenir le maximum d'informations sur la nature du produit transporté et les risques éventuels.

Le responsable de la voirie devra alerter les autorités compétentes, en précisant :

le lieu de pollution ;

ses constatations : aspect de la pollution, importance, évolution ;

l'origine probable de la pollution.

Enfin, il sera nécessaire d'indiquer aux services intervenant en cas d'accident (pompiers, gendarmerie, …) l'emplacement des ouvrages d'obturation des bassins (vanne de sectionnement aval et by-pass) et leur mode de fermeture afin que les actions à entreprendre pour la prévention contre la pollution accidentelle soient intégrées dans leur protocole d'intervention en cas de sinistre dans le secteur.






4.4.2. MESURES CURATIVES APRES L'ACCIDENT

Le gestionnaire de la voirie en accord avec le commandement des opérations de secours s'emploiera également à contacter :

le transporteur ;

les responsables de l'usine où a été chargé le produit ;

éventuellement, des spécialistes régionaux dans le cadre de l'évacuation du produit (dépotage) et des matériaux pollués.

Dans les meilleurs délais, les substances polluantes seront prélevées ou pompées puis évacuées de l'ouvrage vers une décharge par un moyen adéquat.

Tous les matériaux contaminés sur le dispositif de collecte, de transport et les ouvrages seront soigneusement évacués et remplacés. Des mesures de récupération des matériaux contaminés seront mises en place.

Les terrains contaminés seront évacués au moyen de pelles mécaniques et déposés en décharges adaptées à la nature du produit ou bien seront décontaminés sur place par différentes méthodes (traitement thermique, dégradation biologique, …).

Les ouvrages en béton seront nettoyés et inspectés, afin de vérifier qu'ils n'ont pas été altérés par la pollution. La remise en service du dispositif ne pourra se faire qu'après un contrôle rigoureux de tous les ouvrages contaminés.

In fine, tous les ouvrages seront remis en état suivant leur configuration d'origine.






5. CONTRAINTES DE REALISATION

Concernant les bassins, il sera nécessaire de préciser au stade Projet les dispositions constructives associées aux contraintes éventuelles telles que celles liées à la présence de nappes (mise en œuvre de sondages géotechniques et de suivis piézométriques).

La réalisation des bassins et des fossés béton en crête de déblai nécessitera vraisemblablement une occupation temporaire de terrains privés qu'il conviendra de négocier avec les propriétaires concernés.





ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT PLANS AVN/MIC - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 3-V2 - OCTOBRE 2013 REALISATION : AVN CONTROLE : AVN

PLANS





ARTELIA EAU & ENVIRONNEMENT ANNEXE AVN/MIC - N°4331367 - RAPPORT DE PHASE 3-V2 - OCTOBRE 2013 REALISATION : AVN CONTROLE : AVN

ANNEXE