Upload
others
View
1
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
1
Département Mécanique du Solide et de l'Endommagement
Approches multiéchellesen calcul de structurescomposites
P. GEOFFROY et al.
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
2
Enjeux majeurs - Utilisation des matériaux composites
Allégement des structures, Recherche de performances et de conceptions innovantes
0
5
30
1970 1975 1980 1985 1990 1995 2000 2005 2010
com
posi
te s
truc
ture
/tot
al s
truc
ture
% w
eigh
t
A340/500
A340/600
A380/100
A318
A330A340
A320
ATR42
A310/200
A300/600A300B
ATR72
10
20
Source Airbus France
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
3
Enjeux majeurs - Utilisation des matériaux composites
Mais méthodes de dimensionnement actuelles n’intègrent pas les spécificités composites :
Hétérogénéité, influence du procédé d’élaboration, comportement, modes de dégradation mécaniques et physico - chimiques, mécanismes de rupture
Forts surdimensionnements - Baisse de performance
Surcoûts de qualification des structures composites, voire maintien de solutions métalliques
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
4
Sous-ensemble
Ensemble
Certification
Validation des concepts structuraux
Compréhension des comportements structuraux
Sources : CEAT, EADS-CCR, Garteur AG28, LGMT,Snecma…
Qualification matériau
Programme AMERICO :
- Réduction des coûts
- Amélioration des techniques de calcul des structures composites
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
5Approfondir le dialogue Essai/CalculsAugmenter la confiance
Diminuer les coûts expérimentaux
Modèles plus prédictifsModèles plus « réalistes »
Besoin en modèles
Besoin en techniques de calcul adaptées
Augmentation dela confiance
Nécessité d’estimer l’impact des erreurs sur le
résultat du calcul de structure
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
6
Modèles plus prédictifsModèles plus « réalistes »
Besoin en modèle
Besoin en techniques de calcul adaptées
Augmentation dela confiance
Nécessité d’estimer l’impact des erreurs sur le
résultat du calcul de structure
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
7Besoins en modèles
Identifier les besoins :
Besoins : en loi de comportement
Non linéaire : viscoélastique
Endommagement
Prise en compte des conditions en service (par ex. évolution du matériau par vieillissement …)
Besoins en approche multiéchelle
Méthodes de changement d’échelle,
Adaptée aux spécificités des CMO
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
8Besoins en modèles
Loi de comportement pour les composites à matrice organique :
Implémentation de loi de comportement (viscoélastique spectrale)
Implémentation de la loi d’endommagement
Début de l’endommagement en calcul élastique
Début de l’endommagement en calcul visco-élastique
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
9Besoins en modèles multiéchelles
Principe des approches multiéchelles
Définition des échelles - Passage entre échelles
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
10Besoins en modèles multiéchelles
Approches multiéchelles de calculs de structures
• Comportement de la fibre et de la matrice• Fraction volumique de fibre• Empilement
• Comportement du pli• Empilement
• Comportement du stratifié
intégré
intégré
séquencé
séquencé
• Comportement de la fibre et de la matrice• Fraction volumique de fibres• Empilement
• Comportement du pli• Empilement
Résultats macroscopiques
Résultats pli à pli
Résultats dans lesconstituants
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
11Outils de changement d’échelles
Développement d’éléments finis dédiés aux calculs de structures compositesÉléments multicouches
éléments volumiques, relations cinématiquesfort rapport d’élancement, coût (en ddl) équivalent à celui d’une formulation coque.
Travaux effectués : Implémentation ZéBulon
Condensation des nœuds milieux
Quadratique en surface et linéaire dans l’épaisseur (16 nœuds)
Plusieurs couches de points de
Gauss par pli
Élément brique classique à 20 nœudset 27 points de Gauss
c3d20 c3d16
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
12Outils de changement d’échelles
Méthode EF2 - Schémas de principe
Feyel et al. - 1998 ; Smit et al.98
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
13Outils de changement d’échelles
Transformation Field Analysis
Dvorak 1992 - Comportements non-linéaires
Pottier 1998 - Effets de variation des propriétés locales physiques
Méthode proche de EF2
Localisation ; Equations de comportement à l’échelle locale ; Homogénéisation
Méthode GTFA
GEss
srsrr LFB εσ ::: ∑−Σ=
Tenseur de localisation
Tenseur d’influence
Déformation anélastique(prend en compte
l’effet de l’évolution des propriétés élastiques)
1 2
3
45
610 9
87
Les tenseurs dépendent :de la forme du VERdes propriétés élastiques
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
14Outils de changement d’échelles
Calcul des tenseurs de localisation et d’influence – Passage micro-mésoCas du 2 sous-volumes :
Tenseurs A et Lhom calculés par votre méthode préférée (homogénéisation périodique, Mori-Tanaka ...)
Cas du n sous-volumes :
Déformation plastique imposée=> Dss
Drs
Dks
Déformation plastique imposée=> Dss
Drs
Dks
X
XDéformation macroscopique nulle E
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
15Outils de changement d’échelles
Loi de comportement des plis :
1234
Relation méso/macro :
Hypothèses : Les contraintes hors plan sont transmises à tous les plis
En membrane tous les plis se déforment de la même façon
Résultats :
Calcul des tenseurs B et F – Passage méso-macro
[Gélébart, L., thèse de l’Ecole polytechnique, LMS]
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
16
Loi d’évolution : Fonction du comportement de la matrice
Fonction de( )fm ,αα
!! 2 phases : fibre/matriceLe modèle ne dépend que du tenseur calculé une seule fois à partir d’un calcul élastique
mB
Loi macroscopique :
Outils de changement d’échelles
(A. Schieffer)CMM : viscoplastique CMO : viscoélastique
Reconstruction d’une loi comportement multiéchelle méso par les approches GTFA
Les divers couplages sont pris en compte naturellement dans le changement d’échelle
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
1717Validation Approches multiéchelles
Outils de changement d’échelles
Composite CMM
Matériau SiC/TiDisque
ANAM
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
18
Disque CMMMatériau Sic/Ti
F
ANAM : ANneau Aubagé Monobloc
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
19
1 seul changement d’échelle Nombreuses données expérimentales pour les CMMLe matériau se prête bien aux modélisations multiéchelles
Outils de changement d’échelles
Validation des approches multiéchelles (GTFA)
Titane
SiC/Ti
Modélisation multiéchelle
Modélisation complète
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
20
Champ de cisaillement Contrainte moyenne longitudinaledans les fibres
Outils de changement d’échelles
Résultats aux échelles méso et macro
Jour
nées
Sci
entif
ique
s et
Tec
hniq
ues
Am
éric
o-T
oulo
use
(22/
23 s
epte
mbr
e 20
03)
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
21Résultats - Approches multiéchelles structures composites
Quasi-isotrope
[(0°,45°,90°,-45°)s]s
Comportement fibre - Loi élastique isotrope transverse Matrice loi viscoélastique spectrale
Passages micro-méso et méso-macro par TFA
Influence du taux de fibres et de la viscoélasticité sur le comportement d’un panneau raidi
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
22
Influence d’une couche de résine sur la réponse de la structure
Observations expérimentales
Couche « riche » en matrice
Question : est-ce que cette couche a une influence sur la réponse ?
Résultats - Approches multiéchelles structures composites
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
23Résultats - Approches multiéchelles structures compositesSimulation sur structureSimulation sur éprouvette
Essai de fluage sur un stratifié [+/45]s
A cause d’effets structuraux complexes, les tendances sont inversées entre les essais simples et structuraux
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
24Résultats - Approches multiéchelles structures composites
Influence d’une couche de résine inter-pli
2 Types de calcul : Traction/fluage sur éprouvette plateCalculs de structure
Maillage, conditions aux limites et contrainte 22 (pli à 90°)
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
25Résultats - Approches multiéchelles structures composites
La température de transition vitreuse peut être un indicateur de l’état physico-chimique
6 paramètres visqueux : fonction de Tg
2 propriétés élastiques E and ν : indépendantes Tg
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
Time (s)
Stra
in (%
)
Tg=217°C
Tg=206°C
Creep test on a +/-45° laminate
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
Time (s)
Stra
in (%
)
Tg=217°C
Tg=206°C
Creep test on a +/-45° laminate
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
26
Déplacements bloqués sur cette face
U1
U2
U3
pression
Face ‘’press’’IMS/977 [+/-45°]4s
(1) À l’état de
réception
(2) Après 3 mois de
vieillissement à
150°C.
Face ‘’press’’
pression
Loi de comportement méso reconstruite - Approche GTFA
Utilisation d’éléments multicouches
Influence du vieillissement sur le comportement d’un panneau raidiRésultats - Approches multiéchelles structures composites
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
27
Résultats
Déformation dans l’axe des fibres
Résultats - Approches multiéchelles structures composites
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
28Perspectives :
Prise en compte des mécanismes d’endommagement réelsRuptureEndommagement
Critère de rupture multiéchelle
non local
Modèle d’endommagement
non local
• Technique pour l’utilisation de modèles non locaux• Traitement des instabilités
Calcul de structure par E.F.
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
29:
Approche multiéchelle de la ruptureThése de Frédéric Laurin
Echelle du pli
Echelle du stratifié
Echelle de la structure
Echelle du pli
Echelle du stratifié
Echelle de la structure
Prévision de la rupture d’un stratifié à partir des propriétés à rupture du pli UD ?
World Wide Failure Exercise : Insuffisance des critères de rupture actuels
Prévision de la rupture d’un stratifié à partir des propriétés à rupture du pli UD ?
World Wide Failure Exercise : Insuffisance des critères de rupture actuels
Prévision de la rupture d’une structure à partir des propriétés à rupture du stratifié ?
Méthode du Point StressDistance phénoménologiqueApplication des critères au point considéré
InconvénientsPeu prédictiveForts coûts expérimentauxd0
Prévision de la rupture d’une structure à partir des propriétés à rupture du stratifié ?
Méthode du Point StressDistance phénoménologiqueApplication des critères au point considéré
InconvénientsPeu prédictiveForts coûts expérimentauxd0
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
30:
Instabilités
Flambement
Déplacement
Forc
e
Saut de solution
Vrai solution ??Déplacement
Forc
e
Saut de solution
Vrai solution ??
Sauts de solution
Quelles méthodes de résolution :
Plusieurs choix possiblesQuelles méthodes de résolution :
Plusieurs choix possibles
méthode retenue :méthode à longueurs d'arc
méthode retenue :méthode à longueurs d'arc
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
31
Modèles plus prédictifsModèles plus « réalistes »
Besoin en modèleNécessité d’estimer l’impact des erreurs sur le résultat du
calcul de structure
Besoin en techniques de calcul adaptées
Augmentation dela confiance
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
32:
Variabilité et calcul de structures
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
33
Validation des concepts structuraux
Stratégies de calculs multiéchelles
Calcul robuste
Gestion des instabilités
Calcul non local
Calcul fiabiliste
Incertitudes (imperfections structurale, conditions aux limites, chargements …)
Aide à l’analyse (expertise) Mode « fibre » cisaillement
Mode « fibre » compression
Mode « fibre » traction
Mode « interfibre » traction
Mode de rupture
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
34
Analyses Multi-Echelles : Recherches Innovantes pour les Composites à matrice Organique
Programme financé par la DGA/STTC
Maîtrise d’œuvre : ONERA
DMSE - DMSC
Durée : 5 ansDébut : 01/01/2002
30 A
ns d
e m
odél
isat
ion
-UTC
-25
nov
embr
e 20
04
Nouveaux concepts : Avions du futur
Multiples défis :
Nouveaux matériauxNouveaux systèmes propulsion, . .
Problèmes multiphysiques, . .
Nouvelles méthodes structuralesMéthodes d’optimisation pluridisciplinaire