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Les échangeurs de chaleur
par Rafic YOUNES
ULFG – S9Département Mécanique
Plan• 1 - Introduction• 2 – Technologie générale • 3 - Classification• 4 – Méthode DLMT• 5 – Méthode NUT• 6 – Cœfficient d’échange • 7 – Optimisation d’un échangeur • 8 – Applications • 9 – Résumé
2
1 - Introduction
Fluide secondaire
Paroi
Fluide primaire
• les échangeurs thermiques sont nécessaires dans plusieurs types d'industrie : Chauffage et Froid, Pétrochimie, Chimie, Distillerie, Agroalimentaire, Papeterie, Environnement, ...
• les échangeurs thermiques doivent présenter une grand surface d'échange de chaleur sous un volume externe le plus réduit possible.
• Pour ces types d'échangeurs, l'échange thermique se fait généralement entre deux fluides distincts.
• Le fluide secondaire sera le FLUIDE TRAITÉ : fluide chauffé ou fluide refroidi.
• Le fluide primaire sera le FLUIDE SERVANT AU TRAITEMENT : Eau chaude ou Eau glacée - Vapeur BP, MP ou HP - Fluide frigorigène
• Les échangeurs à fluides séparés permettent le transfert de chaleur d'un fluide à un autre sans mélange. Les mécanismes de transfert thermique utilisés sont : la convection forcée entre fluide primaire et paroi - la conduction à travers la paroi - la convection libre ou forcée entre paroi et fluide secondaire
• D'autre part, l'un des fluides peut subir un changement de phase : Condensation –Vaporisation - Ébullition
1 - Introduction
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• Échangeur coaxial ou Échangeur double tubes
• L'écoulement des fluides peut se faire dans le même sens ou en contre-sens
• Faible surface d'échange encombrement important si grande surface d'échange
2 - Technologie générale
A B
2 - Technologie générale
• Échangeur à faisceau et calandre
A B
C D
4
2 - Technologie générale
• Échangeur à plaques
3 - Classification• Une classification peut être établie d'après le
sens relatif des écoulements des deux fluides. On distingue donc :
les échangeurs à courants parallèles ou échangeur anti-méthodique ⇒ écoulement des 2 fluides parallèle et dans le même sens.
les échangeurs à contre-courant ou échangeur méthodique ⇒ écoulement des 2 fluides parallèle et en sens contraire.
les échangeurs à courants croisés avec ou sans brassage ⇒ écoulement des 2 fluides perpendiculairement l’un par rapport à l’autre.
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4 - Méthode DLMTméthode des Différences de Températures Logarithmiques Moyennes :
dS )T - (T K = d fc ⋅⋅ΦFlux de chaleur au travers d’une paroi :
Flux de chaleur cédé ou reçu :
fpffcpc c dT C m = dT Cm - = d &&Φ
)T - (T C m = )T (T C m = fefspffcs cepcc && −ΦBilan total d’énergie :
Cas où l'échangeur est à dimensionner : Les débits des fluides chauds et froids et leurs températures sont connus à l'entrée et à la sortie.
L'objectif consiste alors à déterminer:- la surface d'échange requise- la géométrie appropriée en fonction du type d'échangeur, du coût, de la masse et de l'encombrement.
4 - Méthode DLMT
( ) ( ) dSK ⋅⋅⋅⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−=Φ⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛fc
pffpccpffpccfcfc T - T
C m1 +
C m1d
C m1 +
C m1 - = T - Td = dT - dT
&&&&
( ) ( )[ ]Φ⋅
⋅⋅⋅⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
ΦΦS K T - T - T - T = S K T - T + T-T - =
T - TT - T Log fecefscs
fefscsce
fece
fscs
1
2
12LMLM
TTT - T = T :avec T S K =
ΔΔΔΔ
ΔΔ⋅⋅ΦLog
6
4 - Méthode DLMT• Échangeurs coque et tubes ou à faisceau
tubulaires : Pour ces échangeurs, la différence de températures moyenne logarithmique doit être corrigée par un coefficient de correction : F
F : Facteur de forme
• Des abaques donnent F en fonction de deux paramètres sans dimension calculés à partir des températures terminales des deux fluides;
LMT S K = Δ⋅⋅⋅Φ F
ee
es
tTttP
−−
=es
se
ttTTR
−−
=
4 - Méthode DLMT• Exercice:
Un échangeur à tubes concentriques et écoulement contre-courant est conçu pour élever la température d’un écoulement d’eau à 1.2 kg/s de 20oC à 80oC par un écoulement d’eau provenant d'une source géothermale à 160oC à un débit massique de 2 kg/s. Le tube intérieur est une paroi très mince de 1.5 cm de diamètre. Si le coefficient K est de 640W/m2K, déterminer la longueur de l’échangeur de chaleur.
Solution : Tsc = 124; Φ = 300960 W; S = 5.14 m2; l=109 m;
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5 – Méthode NUT• Méthode NUT = Calcul de performance
• Cas où l'échangeur existe : - Sa taille et son type sont spécifiés,- Le débit et la température aux entrées sont
connus.
• L'objectif consiste alors à déterminer :– les températures de sortie,– les pertes de charges,– et le transfert thermique.
5 – Méthode NUT
[ ] dS (x)T - (x)T K = fc ⋅⋅
Bilan thermique entre 0 et x :
Flux de chaleur cédé ou reçu et à travers la paroi :
fpffcpc c dT C m = dT Cm - = d &&Φ
)T - (T C m = )T (T C m = fefspffcs cepcc && −ΦBilan total d’énergie :
[ ] [ ]fefpffc cepcc T - )(T C m = )(T T C m xx && −
Échangeurs co-courant
( )
1 )(T
)(
f reTTrTrT
xxSm
cefecefe
+⋅−⋅+⋅+
=⋅−
( )
1 )(
)(
reTTTrT
xTxSm
fececefec +
⋅−+⋅+=
⋅−
pff
pcc
CmCm
r⋅⋅
=&
&
( ) 1
pcc CmrKm
⋅+⋅
=&
8
5 – Méthode NUT
Bilan thermique entre 0 et x :
Flux de chaleur cédé ou reçu et à travers la paroi :
fpffcpc c dT C m- = dT Cm - = d &&Φ
)T - (T C m = )T (T C m = fefspffcs cepcc && −ΦBilan total d’énergie :
[ ] [ ] )(TT C m = )(T T C m ffspffc cepcc xx −− &&
Échangeurs contre-courant
( )
1 )(
)(
reTTTrT
xTxSm
fscecefsc −
⋅−+⋅−=
⋅−
( )
1 )(T
)(
f reTTrTrT
xxSm
fscecefs
−⋅−⋅+⋅−
=⋅−
pff
pcc
CmCm
r⋅⋅
=&
&
( ) 1
pcc CmrKm
⋅−⋅
=&
[ ] dS (x)T - (x)T K = fc ⋅⋅
5 – Méthode NUT• Exercice (Méthode NUT)
Un échangeur thermique reçoit un débit de fluide chaud de 5200 kg/h à 120°C, Cpc = 0,26 kcal.kg-1.K-1. Ce fluide chaud est utilisé pour le chauffage d’un débit de 20000 kg/h de fluide froid admis à 20°Cavec Cpf = 1 kcal.kg-1.K-1. L’aire de la surface d’échange est AT = 160 m2. La valeur moyenne de K est 23.2 W.m-2.K-1.
Solution : Tsc = 33.5°C; Tsf = 25.8 °C
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6 – Coefficient d’échange• La résistance thermique globale à
l'échange est :
• Globalement,
où ηT est le rendement total de la surface. RE,i et RE,e représentent les résistances imputables à l’encrassement.
CcFF SKSKSK ⋅+
⋅=
⋅111
( ) ( ) ( ) ( )eTeT
eE
p
ie
iT
iE
iT hSSR
LkDD
SR
hSKS ηηπηη1
2)/ln(11 ,, ++++=
6 – Coefficient d’échange
⇒ Quelques résistances d’encrassement :
2.10-4 [m².K/W]Essence, Kérosène4 à 6.10-4 [m².K/W]Fuel, Gasoil
2.10-4 [m².K/W]Liquide réfrigérant4.10-4 [m².K/W]Air industriel 1.10-4 [m².K/W]Vapeur non grasse2.10-4 [m².K/W]Eau traitée pour chaudières
10 à 20.10-4 [m².K/W]Eau de rivière très sale2.10-4 [m².K/W]Eau de mer, température > 50[°C]1.10-4 [m².K/W]Eau de mer, température < 50[°C]
Résistance d'encrassementFluides et conditions d’utilisation
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7 - Optimisation d’un échangeurProblème : Concevoir un échangeur de chaleur en optimisant la somme des coûts relatives à : l’investissement, le fonctionnement et le pompage.
pfI CC C C in ++=M
En respectant les contraintes égalités suivantes :
0 fc =Φ+Φ
LMT S K = Δ⋅⋅⋅Φ F
eiNuf ,Re,...),(K =
( ) ( ),...,,Re ,, LDmfP eiei&⋅=Δ λ
Et les contraintes inégalités suivantes :
0≥décisiondeVariables
Résistance ≤ Résistance Limite
7 - Optimisation d’un échangeurApplication 1 : Concevoir un échangeur de chaleur permettant de refroidir un débit de Benzène (1 kg/s)de 75oC à 50oC à l'aide d'un courant d'eau à 10oC.
( ) ( ) MmiiiiI CLDeDdedC ⋅⋅⋅⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −++⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ −+= ρππππ 2222
42
442
4
Eff CmC ⋅= &
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛Δ+Δ= c
c
cf
f
felecp PmP
mCC
ρρ&&
.
CM : coût à payer par heure pour un investissement de 1 kg
Ce : prix du kg d'eau de refroidissement
Cele : prix du KW.h pfI CC C Cout ++=
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7 - Optimisation d’un échangeur
LMT S K Δ⋅⋅=)T - (T C m = )T (T C m = fefspffcs cepcc && −Φ
Flux de chaleur cédé ou reçu et à travers la paroi :
Cœfficient d’échange K :
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡×
×++×++
×
=
SS )
h 1 R ( e
SS ) R
h 1 (
1
F
C
FFEF
M
CEC
CC ηλη
K
Pertes de charges hydrauliques :
14,053,0
2 02,0
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+
⋅⋅⋅==pi
i0,330,8eq
eq
edDPrRe
DhNu
μμ
λ
320125,00014,0 ,Ref −⋅+=
2
21 V
rLfPH
⋅⋅⋅⋅=Δ ρ
0) , , , , , , , , , , ,( ≥ΔΔΦ ePPLdDhhKTm fciifcfsf&
Nombre des inconnues :
Solution optimal : di = 0.0296, e = 0.0010, Di = 0.0358, L = 15.4261Débit_eau = 0.2143, T_sortie_eau = 58, Coût_optimal = 771.54
Résistance mécanique : Inégalités :
CTsf0 75 ≤
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
Δ−Δ+
⋅≥ 1PP
2
F
C
P
Pi
RRde
7 - Optimisation d’un échangeurApplication 2 : Bouteille d’eau chaude
( ) ( ) elecemii CPmmCCLdedCout .... . .4
24 M
22 Δ++⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −+= ρρ
ππ&&
Inégalités :
Égalités :
( ) . . . . mloutineau TSKTTCm Δ=−=Φ &
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
Δ−Δ+
⋅≥
≥
1PP
2
0
P
Pi
chaudeeauout
RRde
CTT
( )2
320125,00014,021
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛⋅⋅⋅⋅+⋅=Δ −
Am
rLRePH
, &ρ
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡++⋅++
=
SS )
h 1(R e
SS )R
h 1(
1
F
C
FEF
M
CEC
C λ
K
12
7 - Optimisation d’un échangeurApplication 3 : Radiateur de chauffage
( ) ( ) eleceMmii CNPmmNCCHNdedCout .... ...4
24
22 ⋅Δ+⋅+⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −+= ρρ
ππ&&
( ) . .
. .
ml
outineau
TSKTTCm
Δ=
=−=Φ &
( )2
320125,00014,021
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛⋅⋅⋅⋅+⋅=Δ −
Am
rLRePH
, &ρ
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡++⋅++
=
SS )
h 1(R e
SS )R
h 1(
1
F
C
FEF
M
CEC
C λ
K
Inégalités :
Égalités :
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
Δ−Δ+
⋅≥
≤
≥
1PP
2
m 0.9 0
P
Pi
airout
RRde
HCTT
9 - Résumé
• Bilan thermique des échangeurs.
• Méthode DLMT pour concevoir des échangeurs.
• Méthode NUT pour simuler les températures dans les échangeurs.
• Optimisation numérique des échangeurs avec 3 applications.