ETUDE D‘AVANT PROJET DETAILLE POUR LA REALISATION …

Institut International d’Ingénierie Rue de la Science - 01 BP 594 - Ouagadougou 01 - BURKINA FASO Tél. : (+226) 25. 49. 28. 00 - Fax : (+226) 25. 49. 28. 01 - Mail : [email protected] - www.2ie-edu.org

MEMOIRE POUR L’OBTENTION DU DIPLOME D’INGENIEUR 2IE AVEC GRADE

DE MASTER EN INGENIERIE DE L’EAU ET DE L’ENVIRONNEMENT

OPTION : Génie Civil –Hydraulique.

------------------------------------------------------------------

Présenté et soutenu publiquement le 05/07/2019 par :

Gérard TIENDREBEOGO N°20160035

Travaux dirigés par :

M. Roland YONABA

Assistant de l’Enseignement et de la Recherche en Hydraulique, 2iE

Et

M. BOGNINI Alimatine

Ingénieur du Génie Rural ; Directeur de G-BTI

Jury d’évaluation du stage :

Président : Dr. Lawani MOUNIROU

Membres et correcteurs : M. Moussa OUEDRAOGO

Membres et correcteurs : M. Moussa FAYE

Promotion [2018/2019]

ETUDE D’AVANT-PROJET DETAILLE POUR LA REALISATION D’UNE

ADDUCTION D’EAU POTABLE SIMPLIFIEE A DIOUNGODIO ; DANS LA

COMMUNE DE TITABE-REGION DU SAHEL-BURKINA –FASO.

ETUDE D’AVANT-PROJET DETAILLE POUR LA REALISATION D’UNE ADDUCTION D’EAU

POTABLE SIMPLIFIEE DANS LA COMMUNE DE TITABE-REGION DU SAHEL-BURKINA –FASO.

TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05/07/2019 Page i

DEDICACES

Je dédie ce document ;

À mes parents qui m’ont toujours témoigné

leur amour.



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REMERCIEMENTS

À l'entame de l'élaboration de ce rapport ; qu'il me soit permis de témoigner ma gratitude à tous

ceux qui de près ou de loin ont permis l'aboutissement de ce travail. J’adresse des sincères

remerciements spécialement à :

M. Roland YONABA, Assistant d’Enseignement et de Recherche en Hydraulique, mon

encadreur interne qui m’a assisté tout au long du stage ;

M. BOGNINI Alimatine, Directeur du Groupe Bogninia Tout Ing (G-BTI), qui a bien voulu me

donner une opportunité de réaliser ce stage au sein de sa structure et de bénéficier de son

encadrement ;

M. Tidiane NIKIEMA, Directeur Régional de l’Eau et de l’Assainissement du Sahel pour tous

les soutiens multiformes pour la réussite de ce stage ;

L’équipe de GBTI pour son accueil chaleureux ; sa disponibilité ; et son esprit de collaboration ;

tout le corps professoral, l’administration du 2iE pour l’enseignement reçu tout au long de ce

cycle d’apprentissage ;

Aux camarades stagiaires de la promotion S10B 2018-2019 pour la collaboration maintenue

pendant cette période de stage malgré l’éloignement ;

Mon épouse ; pour la compréhension et son soutien multiforme à mon égard au cours de ces

années d’études.



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RESUME

L’AEPS de DIOUNGODIO, localité située dans la commune de Titabé dans la région du sahel

dont l’étude APD fait l’objet du présent rapport desservira une population de 7592 personnes

contre une population totale de 9490 personnes en 2039. La demande journalière estimée est de

167,5m3. Ce qui correspond à une demande de jour de pointe de 211m3. À court terme le nombre

de point de desserte est de 8 Bornes Fontaines (BF) et passera à 13 en 2039 avec un nombre

maximum de Branchements Particuliers 169. Pour satisfaire ces besoins à l’échéance du projet

il faut mobiliser un débit horaire de 12m3/h d’eau souterraine pendant une durée maximale de

pompage de18 heures par jour. Ces volumes mobilisés seront refoulés au niveau d’un réservoir

métallique surélevé de 12m ayant une capacité de 30m3. Au regard des potentialités

hydrogéologiques limités de la zone il faudra rechercher un forage supplémentaire de 5m3/h

pour couvrir la totalité de la demande en eau en plus du forage de 7m3/h existant. Comme le

projet s’inscrit dans un programme d’urgence il faudra mettre en œuvre dans les meilleurs délais

la première phase. Le réseau de distribution est composé de conduites en PVC de diamètre

extérieur allant de 63mm à 160mm de pression nominale de 10 bars totalisant un linéaire global

de 12 679mL. Quant au réseau de refoulement il est fait de conduites PVC DE 90 PN16 de

longueur estimée à 10 190 m. La pression minimale de 0,5 bar est vérifiée en tous les nœuds du

réseau. La HMT est estimée à 74,4m. La source d’énergie dans le présent projet est composée

24 modules solaires de 250Wc et d’un groupe électrogène de 10kVA. Le coût global du projet

est de 242 652 722 FCFA. Du point de vue faisabilité sociale la population adhère au projet et

est disposée à payer le service de l’eau. Le tarif de 500F/m3 est proposé pour la vente de l’eau

de la future AEPS de DIOUNGODIO.

Mots clés

1. AEPS

2. APD ;

3. Demande de jour de pointe

4. Forage à gros débit

5. DIOUNGODIO.



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ABSTRACT

The AEPS of DIOUNGODIO, located at Titabé in the Sahel region which the BDP study is the

subject of the present report will serve a population of 7592 people against a total population

of 9490 people in 2039. The estimated daily demand is 167 m3.That correspond to a demand

on the peak day of 211m3. Short term point of service number is 8 hydrants (BF) and will

increase to 13 in 2039 with a maximum number of individual’s connections to 169. To meet

these needs at the end of the project; must be mobilized an hourly flow’s of 12m3/h of

underground water for a pumping period of 18hours a day. These mobilized volumes will be

sent to the level metal raised 12 m tank having a capacity of 30 m 3. The distribution pipes are

made up of PVC outside diameter going from 63mm to 160mm with a rated pressure of

10bars.The global linear of pipes is 12 679 m. As for the transport pipes are they in PVC 90 PN

16 length estimated at 10 190 m for two wells. The minimum pressure of 0.5bar is verified in

all nodes of the network. The Total Dynamic Head is estimated at 74.4 m. The energy for the

system is composed by 24 solar plates and a thermic group of 10kVA. The overall cost of the

project is estimated at 242 652 722 CFAF. From the point of view social feasibility populations

adhere to the project and are willing to pay for the service of the water. Pricing estimated for

this purpose the price of 500F/m3 rate is proposed for water selling of DIOUNGODIO’s next

AEPS.

Key words

1. AEPS

2. BDP

3. Drilling with large flow

4. Nominal Pressure

5. DIOUNGODIO



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LISTE DES SIGGLES ET ABBREVIATIONS

2iE : Institut International d'Ingénierie de l'Eau et de l'Environnement

AEP : Approvisionnement en Eau Potable

AEPS : Adduction d'Eau Potable Simplifiée

APD : Avant-Projet Détaillé

BF : Borne Fontaine

BP : Branchement Particulier

CE : Château d'Eau

CVD : Conseil Villageois de Développement

DREA-SHL : Direction Régionale de L'Eau et de l'Assainissement du Sahel

GBTI : Groupe Bogninia Tout Ing

GCH : Génie Civil-Hydraulique

HMT : Hauteur Manométrique Totale

INO : Inventaire National des Ouvrages hydrauliques et d'assainissement

INSD : Institut National de la Statistique et de la Démographie

MEA : Ministère de l'Eau et de l'Assainissement

ODD : Objectifs pour le Développement du Millénaire

OMS : Organisation Mondiale de la Santé

ONEA : Office National de l’Eau et de l’Assainissement.

PCD : Plan Communal de Développement

PEHD : Poly Éthylène Haute Densité

PMA : Pression Maximal Admissible

PMH : Pompe à Motricité Humaine

PN : Pression Nominale

PN- AEP : Programme National d'Approvisionnement en Eau Potable

PUS : Programme d'Urgence pour le Sahel

PVC : Chlorure de Poly Vinyle.

RGPH : Recensement Général de la Population et de l'Habitat.

SONABEL : Société Nationale Burkinabè d’Électricité.



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AVANT PROPOS

À l’instar des autres localités rurales du Burkina Faso, l’Approvisionnement en Eau Potable

(AEP) de la localité de DIOUNGODIO se fait de nos jours majoritairement à partir des Pompes

à Motricité Humaine (PMH). Bien qu’ayant un taux suffisant de couverture en forages équipés

de PMH (100%) ; le taux d’accès à l’AEP de cette localité n’excède pas 50%. Dans l’optique

de favoriser un accès universel à l’eau potable des populations par l’amélioration de la desserte

en eau, des centres comme celui de DIOUNGODIO ont bénéficié de la réalisation d’études

APD pour la réalisation d’AEPS neuves. Les études menées par le bureau G-BTI sur douze (12)

sites de la région du Sahel dont celui de DIOUNGODIO qui fait l’objet de notre thème de

mémoire de master 2 à 2iE ont été analysées sous l’angle de la faisabilité technique et sociale.

Le délai de réalisation de ces études est de quatre (04) mois.



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SOMMAIRE

DEDICACES .............................................................................................................................. i

REMERCIEMENTS .................................................................................................................. ii

RESUME ................................................................................................................................... iii

ABSTRACT .............................................................................................................................. iv

LISTE DES SIGGLES ET ABBREVIATIONS ........................................................................ v

AVANT PROPOS ..................................................................................................................... vi

SOMMAIRE ............................................................................................................................ vii

LISTE DES TABLEAUX ......................................................................................................... ix

LISTE DES FIGURES ............................................................................................................... x

I INTRODUCTION .............................................................................................................. 1

II LA PRESENTATION DU PROJET ET DE LA STRUCTURE D’ACCUEIL ................ 2

II.1 le contexte de l’étude ................................................................................................... 2

II.2 les objectifs de l’étude et les résultats attendus ........................................................... 2

II.3 LA PRESENTATION DE LA STRUCTURE D’ACCUEIL ...................................... 3

III LES DONNEES DE BASE DE LA ZONE DU PROJET ................................................ 4

III.1 la situation géographique ............................................................................................. 4

III.2 Le cadre physique ........................................................................................................ 5

III.3 Les aspects socio-économiques de la zone du projet ................................................. 6

III.4 La situation de l’Approvisionnement en Eau Potable ................................................. 9

III.5 La gestion des ouvrages d’AEP ................................................................................. 11

IV LA METHODOLOGIE ET LE MATERIEL UTILISE................................................... 12

IV.1 Le matériel utilisé ...................................................................................................... 12

IV.2 L’approche methodologique ...................................................................................... 12

V L’ETUDE TECHNIQUE ................................................................................................. 29

V.1 le design du réseau de l’AEPS de DIOUNGODIO ................................................... 29

V.2 la détermination de la demande a l’écheance du projet ............................................. 29



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V.3 le Dimensionnement du réseau de distribution .......................................................... 32

V.4 Le dimensionnement du réservoir ............................................................................. 35

V.5 La source d’eau .......................................................................................................... 36

V.6 Le dimensionnement du réseau d’adduction ............................................................. 36

V.7 la geometrie des tranchées de canalisation. ............................................................... 43

V.8 Les ouvrages et equipements annexes du réseau ....................................................... 44

VI L’ETUDE DU COUT ET LA FAISABILITE FINANCIERE. ....................................... 47

VI.1 l’avant metré des travaux du projet ........................................................................... 47

VI.2 l’évaluation du coûts du projet .................................................................................. 48

VI.3 La détermination du prix de l’eau .............................................................................. 48

VII LES ASPESTS ENVIRONNEMENTAUX DU PROJET. .............................................. 51

VII.1 Impacts pendant la mise en œuvre du projet ............................................................. 51

VII.2 Impact pendant la phase d’exploitation des ouvrages ............................................... 51

VII.3 les mesures ou solutions proposees. .......................................................................... 52

VIII CONCLUSION ............................................................................................................. 53

IX RECOMMANDATIONS ET PERSPECTIVES .............................................................. 54

FICHE SYNOPTIQUE DU PROJET ...................................................................................... 55

REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES ................................................................................. 56

ANNEXES ............................................................................................................................... 57



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LISTE DES TABLEAUX

Tableau 1: la distance estimée des quartiers par rapport à Dioungodio centre ------------------ 5

Tableau 2: la répartition de la population par quartier au niveau du village --------------------- 7

Tableau 3: situation des forages équipés de pompes à motricité humaine à Dioungodio ------ 9

Tableau 4: Listes des puits modernes existants à Dioungodio ------------------------------------ 10

Tableau 5: la synthèse du matériel et logiciels utilisés. -------------------------------------------- 12

Tableau 6: Valeur indicatives du coefficient de pointe horaire ----------------------------------- 19

Tableau 7:les formules de dimensionnement la conduite de refoulement ----------------------- 20

Tableau 8: formules de calculs des variations de pressions --------------------------------------- 22

Tableau 9:la détermination empirique de la capacité utile du château d'eau. ------------------- 24

Tableau 10: détermination des besoins en eau à l'échéance du projet --------------------------- 30

Tableau 11: Calcul du débit de pointe horaire pour la distribution. ------------------------------ 31

Tableau 12: la synthèse du de dimensionnement du réseau de distribution --------------------- 33

Tableau 13: la synthèse des linéaires selon le diamètre des conduites --------------------------- 34

Tableau 14: les dimensions du réservoir surélevé de DIOUNGODIO --------------------------- 35

Tableau 15:les données du forage existant ----------------------------------------------------------- 36

Tableau 16: le diamètre théorique selon les formules de calcul ---------------------------------- 36

Tableau 17: la HMT estimée selon les diamètres possibles de la conduite de refoulement -- 37

Tableau 18: Résultats de la vérification du coup de bélier ---------------------------------------- 38

Tableau 19: Paramètres de choix des électropompes ----------------------------------------------- 40

Tableau 20 : les caractéristiques des pompes choisies --------------------------------------------- 40

Tableau 21: Bilan de puissance de la station de pompage (2031) -------------------------------- 43

Tableau 22: la détermination de la puissance apparente du générateur thermique ------------- 43

Tableau 23 : la détermination de la profondeur et de la largeur des conduites ----------------- 44

Tableau 24: l’avant métré des travaux selon les corps de travail --------------------------------- 47

Tableau 25: Estimation du coût global du projet ---------------------------------------------------- 48

Tableau 26: la durée de vie des équipements de l'AEPS ------------------------------------------- 49

Tableau 27: la détermination du prix de vente de l'eau--------------------------------------------- 49

Tableau 28 : la tarification des prix de l’eau selon les systèmes de gestion --------------------- 50



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LISTE DES FIGURES

Figure 1: La carte de localisation de la zone du projet .............................................................. 4

Figure 2: Carte géologique de la commune de Titabé .............................................................. 6

Figure 3: Vue Google Earth des quartiers Gournel et Dinalaye. ............................................... 8

Figure 4:Taux d'accès des villages de la commune de Titabé aux 31/12/2018. ...................... 10

Figure 5:illustration de la géométrie de pose de conduites ..................................................... 27

Figure 6 : Illustration du tracé du réseau à partir de Google Earth. ........................................ 29

Figure 7: Courbes de pressions dynamiques de la conduite de refoulement DE 75 PN 10. ... 39

Figure 8: Détermination du point de fonctionnement de la pompe SP7-17. ........................... 40



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I INTRODUCTION

La région du Sahel au nord du Burkina Faso tout comme les autres régions du pays connait des

difficultés dans l’approvisionnement en eau des populations. Le taux d’accès en milieu rural à

l’Approvisionnement en Eau Potable (AEP) de base au Sahel est de 56,9% contre 67,3% au

plan national(MEA-DGEP, 2019). Des efforts considérables sont à fournir pour améliorer

l’accès à l’AEP dans cette zone d’autant plus que depuis l’adoption des ODD en 2015 l’accès

à l’eau est vu sous l’angle des droits humains. Pour parvenir à cet objectif de développement ;

des réalisations d’ouvrages d’AEP tels que les forages équipés de PMH ; les PEA ; les AEPS ;

etc. sont nécessaires. C’est à ce titre que le Ministère de l’Eau et de l’Assainissement (MEA) à

travers sa Direction Régionale du Sahel (DREA-SHL) a initié des études APD de réalisation de

12 systèmes d’Adductions d’Eau Potable Simplifié (AEPS). Il faut relever que ces études APD

sont le préalable pour une meilleure conduite des travaux de ces AEPS. La réalisation de l’étude

APD pour la réalisation des travaux de l’AEPS de DIOUNGODIO, commune de Titabé dans

la province du Yagha, s’inscrit dans la vision d’améliorer le niveau de desserte d’eau de cette

localité. En effet selon les résultats définitifs de l’INO 2018 ce village a un taux d’accès à l’eau

potable de 50,3% contre un taux de couverture en PMH de 115%. Pour conduire à bien ce projet

nous traiterons des aspects ci-dessous :

la présentation des données de base du projet ;

la synthèse de la démarche méthodologique adoptée ;

la conception et le dimensionnement d’adduction et de distribution ;

l’élaboration des pièces graphiques nécessaires à l’exécution des travaux.

l’évaluation et l’analyse financière du projet ;

les aspects environnementaux liés à la mise en œuvre éventuelle du projet.

Auparavant nous procéderons à une présentation du projet en vue de mieux cerner son contexte

et ses objectifs.




II LA PRESENTATION DU PROJET ET DE LA STRUCTURE D’ACCUEIL

II.1 LE CONTEXTE DE L’ÉTUDE

Cette étude s’inscrit dans un contexte où l’État burkinabé avec l’apport de ses partenaires a

entamé des investissements dans les domaines social et économique au nord du pays au titre du

Programme d’Urgence pour le Sahel (PUS). Les investissements dans le secteur de l’eau sont

en lien avec le Programme National d’Approvisionnement en Eau Potable (PN-AEP) 2016-

2030 qui découle des Objectifs pour le Développement Durable (ODD). C’est dans cette

optique que le Ministère en charge de l’eau à travers sa structure déconcentrée au niveau de la

région du sahel, la Direction Régional de l’Eau et de l’Assainissement (DREA) a initié des

études d’Avant-Projet Détaillé (APD) de réalisation de 12 systèmes d’Adduction d’Eau Potable

Simplifié (AEPS) dans les provinces de l’Oudalan et du Yagha dont la conduite est assurée par

le bureau d’étude GBTI.

L’étude APD de l’AEPS de DIOUNGOGDIO dans la commune de Titabé, province du Yagha

fait partie intégrante de ce projet.

II.2 LES OBJECTIFS DE L’ÉTUDE ET LES RÉSULTATS ATTENDUS

II.2.1 Les objectifs de l’étude

a) Objectif général

De façon générale ce projet va permettre l’amélioration de la desserte en eau potable de la

communauté de DIOUNGODIO par la fourniture d’un meilleur niveau de service à travers la

réalisation de cette AEPS.

b) Les objectifs spécifiques

Les objectifs spécifiques définis sont les suivants :

- faire un état des lieux de l’Approvisionnement en Eau Potable actuel dans la zone du

projet;

- réaliser une étude technique de faisabilité de la réalisation de l’AEPS assortie des plans

des ouvrages à réaliser ; d’une estimation budgétaire des travaux et d’une analyse

financière pour déterminer le prix de vente du m3 d’eau ;

- de traiter des aspects environnementaux du projet dans la zone de DIOUNGODIO dans

le cadre de sa mise en œuvre future.




II.2.2 Les résultats attendus

Au terme de la présente étude les attentes suivantes devraient être satisfaites :

- un diagnostic de l’état de l’AEP de DIOUNGODIO est réalisé ;

- une proposition technique permettant de réaliser un système d’AEP en vue d’améliorer la

desserte en eau est faite ;

- le coût de l’ensemble des travaux est évalué ;

- des mesures pour la viabilité du projet sont proposées

- les plans d’exécution sont réalisés.

II.3 LA PRESENTATION DE LA STRUCTURE D’ACCUEIL

Le Groupe BogniniA Tout Ing est un bureau d’études et de conseils, spécialisé dans l’ingénierie

des projets d’approvisionnement en eau potable ; d’assainissement ; des aménagements hydro-

agricoles.

Ce groupe est né de la volonté d’un ingénieur Burkinabé ayant plus de 10 années d’expérience

dans les domaines susmentionnés, en vue d’offrir des prestations de qualité à la satisfaction des

maîtres d’ouvrages.

La vision du cabinet est ainsi résumée : « Mettre à la disposition des Populations des Solutions

d’Ingénieries tenant compte des exigences environnementales actuelles et futures. »

Les valeurs prônées sont entre autres :

• Foi-Conviction-Don de Soi ;

• Responsabilité-Solidarité ;

• Créativité-Perfectibilité-Rigueur ;

• Leadership.

Les diverses missions du cabinet sont :

• concevoir-modéliser-étudier ;

• exécuter-réaliser ;

• former-assister-conseiller ;

• rechercher-développer-innover ;

• transformer-commercialiser-louer

L’organigramme de la structure est joint en annexe 8.




III LES DONNEES DE BASE DE LA ZONE DU PROJET

III.1 LA SITUATION GÉOGRAPHIQUE

La localité de Dioungodio fait partie des grandes agglomérations de Titabé l’une des six

communes de la province du Yagha. On y accède à partir de Ouagadougou en empruntant la

route nationale RN3 (route bitumée) jusqu’à Dori sur 270km. De Dori on suit la RN24 (piste)

en direction de Sebba (chef-lieu de la province du Yagha). Le village se situe en bordure de la

RN24 à la borne kilométrique 70km. La carte de localisation du village est illustrée à la figure1

ci-dessous.

Figure 1: La carte de localisation de la zone du projet

La répartition des quartiers au sein du village de DIOUNGODIO est illustrée ci-dessous au

tableau 1 :




Tableau 1: la distance estimée des quartiers par rapport à Dioungodio centre

N° Nom du quartier Distance par rapport à

Dioungodio [km]

1 Dioungodio-centre 0

2 Gourniel 4,5

3 Dinalaye 2,4

4 Hakoudiel 2,3

5 Saoua 4,3

6 Wouro Saoudjo 4

7 Binguel 7,3

III.2 LE CADRE PHYSIQUE

III.2.1 Relief et topographie

De façon générale la commune rurale de Titabé est une vaste pénéplaine d’une hauteur moyenne

de 200 à 350m (Ed.PA.Sarl, 2013). Sur le site du projet (la zone où les levées altimétriques sont

faites) ces valeurs peuvent varier de 260m à 280m. On y rencontre des buttes aux sommets

cuirassés et des affleurements granitiques çà et là. Les pentes sont relativement faibles dans

l’ensemble.

III.2.2 La géologie et le contexte hydrogéologique.

La géologie dans la zone du projet est majoritairement dominée par des formations granitiques ;

notamment dans les quartiers de Binguel ; Gournel ; Dinalaye et Saoua où des affleurements

rocheux sont fréquemment constatés comme illustrés en annexe 7 sur le plan de masse des

levés. Cette partie est bien en zone de socle où la présence de l’eau souterraine est conditionnée

par la présence de failles ou de fractures dans la roche. Les différentes formations géologiques

rencontrées sont illustrées à la figure ci-dessous :




Figure 2: Carte géologique de la commune de Titabé

III.2.3 Le climat et la végétation

Le climat dans la zone du projet tout comme la majeure partie du pays est caractérisé par

l’alternance de deux saisons bien distinctes : une saison des pluies qui dure 04 mois (Juin à

Septembre) et la saison sèche qui s’étend sur 08 mois (Octobre à Mai). La commune de Titabé

se situe dans la zone Nord sahélienne avec une végétation marquée par la steppe herbeuse et

arbustive (Ed.PA.Sarl, 2013).

III.3 LES ASPECTS SOCIO-ÉCONOMIQUES DE LA ZONE DU PROJET

III.3.1 Les données de population et de l’habitat.

Selon le Recensement Général de la Population et de l’Habitat (RGPH) de 2006 ; le village de

DIOUNGODIO comptait 3 356 personnes. Sur la base du taux d’accroissement naturel

provincial de 3,2% ; la population projetée aux divers horizons à partir des données du RGPH

2006 est illustrée au tableau 2 ci-contre selon les différents quartiers qui composent le village.




Tableau 2: la répartition de la population par quartier au niveau du village

N° Quartiers Population 2006

Taux

d’accroissement

(%)

Population

actualisée en 2019

1 Binguel 112

3,2

169

2 Dinalaye 929 1400

3 Dioungodio Centre 1226 1847

4 Gourniel 536 808

5 Hakoundiel 103 156

6 Saoua 399 601

7 Wouro Saoudjo 51 77

Total Dioungodio 3356 5058

Source : (INSD, 2006).

Sur le plan des groupes ethniques la localité de DIOUNGODIO est une zone de brassage. Les

principaux groupes en présence dans le village sont les suivants: les Peulhs, les Rimaïbés ; les

Peulhs ; les Gourmantchés ; les Bêla ; les Haoussas ; les Sonrhaïs ; les Mossis et les Gourounsi

(GBTI, 2019).

Au titre de l’habitat la zone de DIOUNGODIO ne dispose pas de plan cadastral et

d’assainissement. Aucun projet de lotissement à moyen terme n’est prévu. Il est caractérisé par

des habitats assez dispersés comme illustré par les vue Google Earth de la localité à la figure 3

ci-dessous. L’habitat est essentiellement de type traditionnel fait de matériaux locaux avec

comme particularité la cohabitation entre hommes et bétails.

Par ailleurs il faut noter la présence de bâtiments abritant des services techniques déconcentrés

des infrastructures sociales -de base. On note entre autres la présence de :

Bâtiments institutionnels (4 écoles primaires)

Les lieux de Culte (05 mosquées majeures)

Par contre il faut mentionner l’absence d’un marché dans la localité de Dioungodio.




Figure 3: Vue Google Earth des quartiers Gournel et Dinalaye.

III.3.2 Les activités socio-économiques dans la zone du projet

L’agriculture constitue la principale activité de production et est une source de revenus pour la

majorité de la population du village à l’instar de la commune.(Ed.PA.Sarl, 2013). Les

spéculations majeures qui y sont produites sont : le mil ; le sorgho ; le maïs ; l’arachide ; le

QUARTIER GOURGNEL

QUARTIER DINALAYE




niébé et le sésame. Il y a aussi l’élevage qui est pratiqué dans cette zone ; et subsidiairement les

activités d’orpaillage y sont pratiquées.

III.4 LA SITUATION DE L’APPROVISIONNEMENT EN EAU POTABLE

La population s’approvisionne à partir des forages équipés des Pompes à motricité humaine

(PMH) et accessoirement à partir de puits traditionnels réalisés aux alentours du barrage de

Dinalaye notamment à Wouro Saoudjo.

Selon les résultats définitifs de l’INO la population restante à desservir en eau potable pour

garantir l’accès universel à l’eau dans la localité de DIOUNGODIO est estimé à 2328 au

31/12/2018 ; soit un besoin de 8 forages équipés de PMH. Théoriquement avec le parc existant

(18 PMH comme illustré au tableau 3 ci-dessous) la population desservie devrait être de l’ordre

de 5400 contre une population actualisée en 2018 de 4 898. Ce contraste se ressent également

au niveau des quartiers.

Le village de DIOUNGODIO compte un nombre conséquent de PMH dont deux en panne

come illustrés au tableau 3 ci-dessous. La liste exhaustive qui ressort les détails sur les PMH

est jointe en annexe 1.

Tableau 3: situation des forages équipés de pompes à motricité humaine à Dioungodio

Quartier fonctionnels panne total Taux d'accès

Binguel 1 1 2 5,1%

Dinalaye 3 1 4 46,3%

Dioungodio 2 0 2 17,5%

Gourniel 2 0 2 100,0%

Hakoundiel 1 0 1 100,0%

Saoua 7 0 7 100,0%

Wouro Saoudjo 0 0 0 0,0%

Village DIOUNGODIO 16 2 18 50,3%

Source : (MEA-DGEP, 2019)+ visites terrains mars 2019

Malgré ce nombre important de forages ; le taux d’accès du village de DIOUNGODIO demeure

en deçà du taux communal comme le montre la figure 4.




Figure 4:Taux d'accès des villages de la commune de Titabé aux 31/12/2018.

Source : (MEA-DGEP, 2019).

Cette situation peut s’expliquer par plusieurs raisons entre autre nous avons:

Les conditions hydrogéologiques de la zone font que les forages existants sont le plus souvent

très proches. Or le calcul du taux d’accès n’intègre pas tous les forages très proches d’un rayon

de moins d’un (01) km ou ayant la même zone d’influence. C’est le cas dans certain quartier tel

que Gournel, Dinalaye, Dioungodio.

Par ailleurs il y a aussi que le mode de calcul du taux d’accès à l’eau potable exclut les forages

situés au-delà d’un (01) km des concessions.

En toute évidence il se pose dans ce village un problème de répartition spatiale des PMH

entrainant une desserte en eau potable non optimale. De plus l’AEP à partir des PMH et des

puits modernes dont la liste est illustrée ci-dessous au tableau 4 est considéré comme un accès

de base à l’eau.(Pezon, 2013).

La proposition d’un système autonome tel que l’AEPS pourrait réduire ce contraste en

améliorant la desserte en eau potable (réduction de la distance et du temps d’attente).

Tableau 4: Listes des puits modernes existants à Dioungodio

Quartier Année de réalisation Longitude Latitude Statut

Dinalaye 1990 00°24'21,6"E 13°37'52,5"N permanent

Dinalaye 1995 00°24'18,9"E 13°37'57,0"N permanent

Sawa 1998 00°23'46,1"E 13°38'53,8"N temporaire

Source : (MEA-DGEP, 2019)

0,0%

10,0%

20,0%

30,0%

40,0%

50,0%

60,0%

70,0%

80,0%

90,0%

100,0%

Tau

x d

'acc

ès

Villages

Taux communal




III.5 LA GESTION DES OUVRAGES D’AEP

Les ouvrages d’AEP dans le village de Dioungodio à l’instar de la toute la région du sahel qu’au

plan national selon l’approche voulue par le Programme d’Application de la Réforme (PAR)

du système de gestion des infrastructures d’AEP. En effet les PMH sont gérés par les

Associations des Usagers de l’Eau (AUE). À DIOUNGODIO l’AUE détermine des cotisations

annuelles par ménage qui permettent de prendre en charge la maintenance préventive des PMH

et leur réparation en cas de pannes. Toute chose qui permet de limiter les délais d’attentes.

Cependant des cas de pannes survenues depuis plus de 12 mois sont constatés dans certains

quartiers. C’est le cas d’une PMH à Binguel ; et d’une autre à Dinalaye.




IV LA METHODOLOGIE ET LE MATERIEL UTILISE

IV.1 LE MATÉRIEL UTILISÉ

Le matériel utilisé est décrit au tableau 5 ci-dessous :

Tableau 5: la synthèse du matériel et logiciels utilisés.

MATÉRIEL OBSERVATIONS

GPS GARMIN ETREX Pour la mesure des coordonnées des points clés de la zone

du projet.

STATION TOTALE Levés topographiques (planimétrie et altimétrie)

TALKIE-WALKIE Communication pour les portés de longues distances (500

à 1000m)

1 VÉHICULE PICKUP Pour le transport du matériel ; l’équipe de topo.

OUTILS LOGICIELS Observations

LOGICIEL QGIS V 2.8.1 Cet outil a servi à la réalisation de la carte de localisation

de la zone du projet.

LOGICIEL EPANET V.2.0 Il a servi à la modélisation hydraulique en vue de simuler

le fonctionnement du réseau en régime permanent.

OFFICE (EXCEL ; WORD)

2013

Traitement de textes et calcul pour les besoins du

dimensionnement.

AUTOCAD 2007, 2013 L’outil est utilisé pour réaliser les pièces graphiques

nécessaires à la mise en œuvre du projet.

COVADIS 2007 En complément à autocad 2007; il a permis de réaliser les

profils en long des conduites.

IV.2 L’APPROCHE METHODOLOGIQUE

IV.2.1 La collecte de données

Pour une bonne conduite de la mission ; la méthodologie de travail adoptée est la suivante :

a) La recherche documentaire

Il s’agit ici de faire une revue documentaire de l’ensemble des études de thématiques similaires

à celle de notre projet au niveau du Bureau GBTI ; de la bibliothèque de 2iE ; du Centre National

de Documentation et de l’Information sur l’Eau (CNDIEau); de la DREA-Sahel et de la




commune de Titabé. Cette recherche documentaire nous a permis d’appréhender d’une part la

situation globale de la zone du projet en matière d’approvisionnement en Eau potable ; et

d’autre part de comprendre les termes de références de l’étude ; le rapport d’étude socio-

économique déjà produit qui précise :

le mode d’alimentation actuelle en eau potable à DIOUNGODIO ;

les modes de gestion des points d’eau ;

l’adhésion des populations à la réalisation du projet en termes de contribution pour le

service de l’eau ; etc.

b) État des lieux de la ressource en eau

Il s’agit de faire la situation des de l’ensemble des sources d’eau dans le village de

DIOUNGODIO ; le niveau d’accès à l’eau dans le village. Pour ce faire nous avons fait

recours à la base de données INO 2018. En plus de cela nous avons fait recours à des

données mises à notre disposition par la Direction Régionale de l’Eau et de

l’Assainissement du Sahel (DREA-SHL).

c) La sortie terrain.

Cette visite nous a permis de rencontrer le maître d’ouvrage (DREA-SHL) ; de discuter des

termes de références et de relever les complexités liées au site du projet. Sur le terrain nous

avons pu apprécier les difficultés liées à l’approvisionnement en eau à Dioungodio. La

pression est réelle autour des PMH de façon continue et même tard dans la nuit aux environs

de 21h ; c’est le cas notamment de Dinalaye. Par ailleurs nous avons pu mener des entretiens

auprès des personnes ressources ci-dessous :

le chef de service AEP de la DREA-SHL ;

le Secrétaire Général de la commune de Titabé;

le point focal INO de la commune de Titabé ;

les deux (02) conseillers municipaux du village de DIOUNGODIO ;

le président AUE ;

le président du conseil Villageois de Développement (CVD).

Au cours de ces travaux sur le terrain ; nous avons assisté l’équipe de topographie pour la

réalisation des levés topographiques.




d) Le tracé du plan de masse du réseau

D’abord il faut noter que le tracé du réseau prend en compte les points caractéristiques

suivants :

les points de desserte (BF essentiellement et BP subsidiairement) ;

l’emplacement du Château d’Eau : Le Château d’Eau est implanté en prenant en compte

les conditions topographiques du terrain, la situation du réseau et l’avis de la population

(lieux sacrés à éviter par exemple) ;

les pistes et routes existantes ;

les propriétés privées et les lieux dits sacrés (cimetières ; etc.) sont évités ;

les sources d’eau (forages à gros débit identifié) ;

les contraintes liées aux terrains tels que les affleurements rocheux ; la topographie…

Ensuite à partir du fond topographique il s‘est agi de tracer le réseau en spécifiant les conduites

de refoulement et de distribution. Au niveau de la distribution une catégorisation a été faite de

l’aval à l’amont :

conduites tertiaires ; celles qui aboutissent aux points de desserte (BF et BP) ;

conduites secondaires qui desservent deux conduites tertiaires.

conduite primaire celle qui dessert les secondaires et ce depuis le château d’eau.

Compte tenu de la nature de l’habitat (zone non lotie) et la disposition de l’habitat actuel

(dispersé) ; le réseau de distribution adoptée est de type ramifié. En plus ce type de réseau a

l’avantage d’avoir un cout de réalisation relativement réduit.

IV.2.2 Les hypothèses clés et les formules de dimensionnement

a) Choix de l’échéance du projet.

L’échéance pour les projets d’AEPS est généralement prise de 15 à 20 ans. Pour les besoins de

la présente étude nous retiendrons la durée de 20 ans conformément aux termes de références

formulés par le maître d’ouvrage. Néanmoins nous procéderons à un phasage pour adapter les

investissements à l’évolution des besoins en eau. Les différentes phases sont :

Le moyen terme : durée supérieure à 5 ans et inférieure ou égale à 10 ans. Nous considérons

une période de 10 ans ;

Le long terme : durée allant au-delà de 10 ans ; nous considérons ici 20 ans.




b) Estimation de la population à l’échéance de la zone du projet.

La population de zone du projet est celle du village de DIOUNGODIO à l’échéance du projet en

2039. Selon le recensement général de la population et de l’habitat (RGPH) 2006 ; le village

comptait en son temps une population de 3356 habitants. Le taux d’accroissement adopté pour

estimer la population résidente à l’échéance du projet est celui de la province du Yagha qui est

de 3,20%(INSD, 2006).

Il existe plusieurs relations pour estimer la population à l’échéance du projet. Au titre de la

présente étude nous avons utilisé la formule géométrique : elle considère que la population

évolue selon une suite géométrique dont la raison est le taux d’accroissement considéré ; et de

premier terme la population de départ. Ici il s’agit de la population de l’année 2006. Sa formule

est illustrée ci-dessous.

𝑷𝒏 = 𝑷𝟎 × (𝟏 + 𝜶)𝒏 (Équation 1)

Pn : la population projetée à l’année n.

P0 : la population de l’année de référence

α : le taux croissance de la population

n : le nombre d’années ou l’échéance du projet.

c) Hypothèses dans le cadre du dimensionnement

Par ailleurs pour la conception et le dimensionnement nous faisons un certain nombre

d’hypothèses dont les plus essentielles sont :

L’AEPS va servir à une proportion de la population du village de DIOUNGODIO: les

forages existants dans cette localité vont toujours concourir à l’approvisionnement en eau de

consommation d’une bonne partie de la population. En effet la zone du projet dispose de 18

forages équipés de Pompes à Motricité Humaine (PMH). Au regard de ce parc hydraulique

relativement fourni ; nous supposons un taux de desserte évolutif de 10% tous les cinq ans avec

un taux de desserte initial de 40% pour atteindre 80% en 2039.

La desserte de l’eau se fait à travers les branchements particuliers (BP) au niveau des

ménages et au niveau communautaire par les Bornes Fontaines (BF). Le PN AEP 2016-2030

préconise un taux de desserte de 56% au niveau des BP et 44% au niveau des Bornes fontaines.

Compte tenu du niveau d’aménagement existant (il n’y a pas de lotissement dans la zone) on

pourrait réserver une part importante pour les BF en vue de réduire les linéaires du réseau pour




des raisons économiques. Par conséquent nous retenons que 80% de la population desservie par

l’AEP vont s’approvisionner à partir des BF contre 20% à l’aide de BP.

De plus, il faut noter que selon les normes du Programme National d’Approvisionnement en

Eau Potable et d’Assainissement (PN-AEP-2016-20130) au niveau du Burkina Faso:

o une BF dessert 500 personnes dans un rayon de 500m.

o le ménage comporte en moyenne 9 personnes en milieu rural ; donc 9

personnes/BP ;

o une PMH dessert 300 dans un rayon de 1000m.

Selon les normes de l’Organisation Mondiale de la Santé (OMS) les besoins vitaux

minimum sont de 20litres /personne/jour. Pour les projets d’hydrauliques villageoises la valeur

varie de 15 à 25 litres/personnes/jour. Les études socio-économiques réalisées dans la zone

révèlent une consommation spécifique de 17 Litres/personnes/jour. Au niveau des Bornes

Fontaines nous retenons la consommation spécifique de 20l/personne/jour et

25litres/personne/jour au niveau des Branchements Particuliers (BP) dans le souci de

l’amélioration. les valeurs de 20l/pers/jour et 15 l/pers/jour respectivement au niveau des BP

et des BF sont recommandés (MEA/DGEP, 2016).

Le temps de distribution serait de 24 h si toutefois on voudrait respecter le critère de

continuité du service de l’eau ; mais il est nécessaire de prendre en compte certaines contraintes.

Ainsi au niveau des BP nous considérons un temps de distribution de 24heures. Il est de 12h

pour les Bornes Fontaines compte tenu des contraintes d’heures de travail des fontainiers.

Le rendement du réseau est pris égal à 95% au regard de la minimisation des pertes au

niveau de la production. Elles se résumeront à celles liées au transport. Au regard de la faible

taille du réseau ces pertes sont prises à un taux de 5% en moyenne pour toutes les phases.

d) Les besoins en eau

La notion de besoins en eau ne tient compte ni des contingences techniques propres au système

de production de l’eau, ni de l'aspect financier qui lui est lié(Zoungranna, 2003). Au Burkina

Faso, le besoin spécifique encore appelé besoin unitaire en milieu rural est fixé à 20

litres/jours/habitants. Les besoins globaux s’obtiennent par la relation ci-dessous :

𝑩𝑬𝒂𝒖 =𝐍×𝐂𝐬

𝟏𝟎𝟎𝟎 (Équation 2)

BEau [m3/j] : les besoins en eau

N : le nombre d’habitants de la zone du projet

Cs [L/j/hbt] : la consommation spécifique




e) La demande en eau

La notion de demande totale en eau fait référence aux besoins, mais elle résulte de l'expression

par la population de sa volonté de couvrir ses propres besoins(Zoungranna, 2003). La

population qui a ses priorités tant en matière de consommation, que de solvabilité (priorités

budgétaires) définit forcément sa consommation selon ces paramètres.. Elle est à deux

composantes :

la consommation domestique (CD) qui regroupe l’ensemble des consommations au

niveau des ménages que ce soit à partir des BP ou des BF.

𝐂𝑫 =𝐍𝐁𝐅×𝐂𝐬𝐁𝐅+𝐍𝐁𝐏×𝐂𝐬𝐁𝐏

𝟏𝟎𝟎𝟎 (Équation 3)

CD [m3/j] : la consommation domestique

NBF : la population desservie à partir des Bornes Fontaines

CsBF [L/j/hbt] : la consommation spécifique au niveau des Bornes Fontaines

NBP : la population desservie à partir des Branchements particuliers

CsBP [L/j/hbt] : la consommation spécifique au niveau des Branchements Particuliers

La consommation non domestique qui prend en compte les besoins des services

sociaux ; des lieux de cultes et les écoles ; les centres de santé ; etc. Pour les besoins de

notre étude la consommation non domestique vaut 5% de celle domestique au regard

des spécificités de la zone. Les besoins pastoraux sont supposés pris en charge au

niveau des retenues d’eau ; des puits et des PMH.

Ainsi la consommation du jour moyen est donnée par :

𝑪𝒋𝒎 = (𝟏 + 𝟎, 𝟎𝟓) × 𝑪𝑫 (Équation 4)

Pour les besoins de dimensionnement d’un système d’adduction en eau c’est la notion de

demande en eau qui mérite d’être considéré car elle intègre des contraintes d’ordre technique ;

social, financière…

Pour tenir compte de la fluctuation des habitudes de consommations ; il convient de prendre en

compte un certain nombre de coefficients de majorations en vue de dimensionner un réseau

capable d’acheminer les débits des périodes de grandes consommations d’eau (période de

pointe). Entre autres nous avons :




- Le coefficient de pointe saisonnier (Kps)

Il considère la fluctuation de la consommation en eau selon qu’on soit en saison sèche (période

chaude) et en saison humide. Il traduit le rapport sur l’année de la demande du jour de pointe et

la demande du jour moyen. En zone sahélienne le coefficient de pointe saisonnier est pris égal

à 1,2.

- Le coefficient de pointe journalier (Kpj)

Ce paramètre traduit le rapport entre la demande du jour de pointe et la demande du jour moyen

du mois de pointe. Généralement Kpj est compris entre 1,05 et 1,15. Nous retenons la valeur

maximale de 1,15.

De ces deux coefficients de sécurité celui de la pointe saisonnière est retenu car étant le plus

contraignant. Ainsi la demande du jour de pointe est donnée par :

𝑫𝒋𝒑 = 𝑲𝒑𝒔 × 𝑪𝒋𝒎 (Équation 5)

- Le coefficient de pointe horaire

Ce paramètre renvoie à la variation des habitudes de consommation au cours de la journée. On

peut le déterminer de façon empirique à l’aide de la relation ci-dessous dite du Génie

Rural(France).

𝑲𝒑𝒉 = 𝟏, 𝟓 +𝟐,𝟓

√𝑸𝒎𝒉(𝒎𝟑/𝒉) 𝒂𝒗𝒆𝒄 𝟏, 𝟓 ≤ 𝑲𝒑𝒉 ≤ 𝟑 𝐞𝐧 𝐠é𝐧é𝐫𝐚𝐥 (Équation 6)

Kph : coefficient de pointe horaire

Qmh [m3/h] : la demande horaire avec

𝑸𝒎𝒉(𝒎𝟑/𝒉) = 𝑪𝒋𝒎×𝑲𝒑𝒔

𝜼𝒓×𝑻 . (Équation 7)

Les bornes de cet intervalle sont précisées selon la taille de la population conformément au

tableau 6 ci-dessous.




Tableau 6: Valeur indicatives du coefficient de pointe horaire

Population (nbre d’hbts) Kph

< 10 000 2,5 à 3

10 000 à 50 0000 2 à 2,5

50 000 à 200 000 1,5 à 2

> 200 000 1,5

Source : (Zoungranna, 2003).

Pour notre cas la population est inférieure à 10 000hbts à l’échéance du projet ; d’où

𝟐, 𝟓 ≤ 𝑲𝒑𝒉 ≤ 𝟑.

En prenant en compte ces coefficients on détermine alors les différents débits ci-dessous :

- Le débit de production

Il est donné par la relation suivante

𝑸𝒑𝒓𝒐𝒅 = 𝑫𝒋𝒑

𝜼𝒕×𝜼𝒓×𝑻 (Équation 8)

𝜂𝑡 : Le rendement du traitement ; ici il vaut 1 (eau de forage) ;

𝜂𝑟 : Le rendement du réseau : ici il est pris égal à 0,95 ;

𝑇 : Le temps de pompage de la ressource. Il est considéré égal à 18heures au maximum par

jour.

- Le débit d’adduction (à fournir) :

𝑸𝑨𝒅𝒅 = 𝑫𝒋𝒑

𝜼𝒓×𝑻 (Équation 9)

Ici le débit de production équivaut au débit d’adduction et T le temps de pompage.

- Débit de distribution (selon la pointe horaire) :

𝑸𝑷𝒉 = 𝑫𝒋𝒑

𝜼𝒓×𝟐𝟒× 𝑲𝒑𝒉 (Équation 10)

f) Le nombre de forages à réaliser pour la mobilisation de la ressource en eau.

Le nombre de forage est donné par :

𝑵𝒇𝒐𝒓𝒂𝒈𝒆𝒔 = 𝑫𝑱𝒑

𝑸𝑭×𝑻 (Équation 11)

𝑵𝒇𝒐𝒓𝒂𝒈𝒆𝒔 : Le nombre de forages pour satisfaire la demande

QF [m3/h] : le débit par forage.

T[h] : le temps de pompage ou de refoulement.




Les projets d’hydraulique villageoise menés dans la zone révèlent que les gros débits

n’excèdent guère 10m3/h. Après analyse des bases de données un forage à gros débit de 7,2

m3/h existe dans le village de DIOUNGODIO. Pour cela nous supposons un débit de

dimensionnement de l’ordre de 7m3/h.

g) Dimensionnement du réseau d’adduction

L’adduction peut se faire par gravité ou par refoulement. Dans notre cas il s’agit d’une

adduction par refoulement. Il s’agit là de déterminer le diamètre théorique de la conduite qui

acheminera l’eau depuis le forage au château. Ce calcul se fait à partir des relations empiriques

ci-dessous illustrés au tableau 7. Nous retiendrons le diamètre de conduite selon des critères

d’ordre hydraulique et économique.

Tableau 7:les formules de dimensionnement la conduite de refoulement

Formule Expression Commentaires

Bresse 𝐷𝑇ℎ𝑒𝑜 = 1,5 × √𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑 Plus le diamètre retenu est faible ; grande

est la vitesse et aussi les pertes de charges

donc ce qui induira une grande HMT et

une charge élevée d’exploitation ; et

inversement. Le choix du diamètre de la

conduite d’adduction se fera selon cette

réalité.

Bonnin 𝐷𝑇ℎ𝑒𝑜 = √𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑

Bedjaoui 𝐷𝑇ℎ𝑒𝑜 = 1,27 × √𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑

Bresse Modifiée 𝐷𝑇ℎ𝑒𝑜 = 0,8 × 𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑1/3

Le diamètre commercial à retenir doit vérifier la condition de Flamant qui stipule que :

𝑽𝒆 < 𝟎, 𝟔 + (𝝓𝒓𝒆𝒕𝒆𝒏𝒖(𝒎𝒎)

𝟏𝟎𝟎𝟎) (Équation 12)

Avec Ve la vitesse de l’écoulement

𝑽𝒆 =𝟒×𝑸

𝝅×𝑫𝒊𝒏𝒕𝟐 (Équation 13)




Détermination de la HMT, choix de la conduite et évaluation du coup de bélier

La Hauteur Manométrique Totale (HMT) traduit la charge nécessaire reçue par l’eau de la part

de la pompe depuis la colonne d’exhaure dans le forage pour son acheminement jusqu’au

réservoir. Elle intègre les pertes de charges totales générées dans la conduite de refoulement et

la dénivelée entre le sommet de la cuve et le niveau dynamique dans le forage. La HMT est un

des paramètres clés dans le choix de la pompe.

Les pertes de charges linéaires seront déterminées à l’aide de la relation de Manning Strickler

comme illustré ci-dessous. Pour prendre en compte les pertes de charges singulières liées aux

singularités le long de la conduite nous considérerons qu’elles représentent 5% des pertes de

charges linéaires.

∆𝐇𝐋 = 𝟒

𝟏𝟎𝟑 ×𝑸𝟐×𝑳

𝝅𝟐×𝑲𝒔𝟐×𝑫

𝟏𝟔𝟑

(Équation 14)

∆𝐇𝐓𝐨𝐭𝐚𝐥 = 𝟏, 𝟎𝟓 × 𝟒

𝟏𝟎𝟑 ×𝑸𝟐×𝑳

𝝅𝟐×𝑲𝒔𝟐×𝑫

𝟏𝟔𝟑

(Équation 15)

∆𝐇𝐋[𝒎] : La perte de charge linéaire

Q [m3/s] : le débit qui transite dans la conduite

Ks : le coefficient rugosité de Manning-Strickler pris égal à 120 pour le PVC.

L[m] : la longueur de la conduite

D[m] : le diamètre intérieur de la conduite.

La hauteur géométrique entre le forage et le sommet de la cuve (alimentation du château par le

haut) est donnée par :

𝐇𝐠é𝐨 = 𝐙𝐜𝐮𝐯𝐞 − (𝐙𝐓𝐍𝐟𝐨𝐫𝐚𝐠𝐞 − 𝐍𝐃𝐦𝐚𝐱) (Équation 16)

Hgéo= la hauteur géométrique

Zcuve : l’altitude à l’entrée de la cuve

ZTNforage : l’altitude du forage

NDmax : le niveau dynamique maximal

La hauteur Manométrique Totale (HMT) est donnée par :

𝐇𝐌𝐓 = ∆𝐇𝐓𝐨𝐭𝐚𝐥 + 𝐇𝐠é𝐨 (Équation 17)




Les conduites seront en Poly Chlorure de Vinyle (PVC) conformément aux termes de

références de l’étude. La pression nominale de la conduite se choisira après prise en compte du

phénomène des coups de bélier qui pourrait survenir suite aux arrêts de la pompe, aux

fermetures de vannes de façon brusque au cours de l’exploitation.

Cette prise en compte du phénomène transitoire qui est à l’origine de variation considérable de

la pression à l’intérieur des conduites se fera à partir des relations ci-contre au tableau 8.

Tableau 8: formules de calculs des variations de pressions

Nature Totale

perturbation Rapide ∆𝐇 = ±𝐜×𝐕𝟎

𝐠 (la formule d’ALLIEVI-JOUKOVSKI).

Avec

𝒄 = √𝜺

𝝆

𝟏

√𝟏+𝜺

𝑬×

𝑫

𝒆

(Équation 18)

∆𝐇 : La variation de la pression [m]

C : la célérité ou vitesse de propagation de l’onde de pression [m/s]

V0 : la vitesse de l’écoulement [m/s]

g : la pesanteur 9,81 [m/s2].

e= épaisseur de la canalisation;

D= diamètre intérieur;

E =module d’élasticité du PVC (3.109 N/m2) ;

= module d’élasticité de l’eau (2,05.109) ;

= masse volumique de l’eau (1000 kg/m3) ;

Dans la présente étude nous étudierons le cas d’une perturbation rapide (arrêt d’une pompe ou

fermeture d’une vanne par exemple) qui la situation la plus contraignante.

Le choix de l’électropompe se fera selon la HMT ci-dessus déterminée et le débit d’exploitation

tout en vérifiant que le débit et la HMT au point de fonctionnement reste en deçà de ∓5% des

valeurs nominales de l’électropompe et de son rendement en ce point. Pour le choix de la

pression nominale de cette conduite devra être supérieure à la hauteur géométrique.

h) La source d’énergie




Pour le générateur thermique il s’agira pour nous de réaliser le bilan de puissance de l’ensemble

des installations en tenant compte des coefficients de sécurité (de simultanéité ; de démarrage

temporisé …). La formule suivante sera utilisée :

𝑺𝑮𝑬 ≥𝟐×𝑷

𝒄𝒐𝒔𝝋 (Équation 19)

Avec

SGE[kVA] : la puissance apparente du groupe électrogène.

P[kW] : la puissance foisonnée de l’ensemble des équipements de la station de pompage.

Cos𝝋 : le facteur de puissance.

Le générateur photovoltaïque sera dimensionné au fil du soleil (Hubert,& al, 2004)à partir de

l‘équation ci-dessous :

𝑾𝒄 =𝑸×𝑯×𝟐,𝟕𝟐𝟓

𝑬×𝑹 (Équation 20)

Wc : la puissance du champ photovoltaïque [Wc]

Q : le volume d’eau à pomper au cours de la plage solaire [m3/j]

E : l’ensoleillement [kWh/m2]

H : la HMT définie[m]

R : le rendement global (pompe + moteur + onduleur + paneaux solaire] ; pris à 0,35

Le nombre de paneaux N est donné par

𝑵 =𝑾𝒄

𝒑𝒖𝒊𝒔𝒔𝒂𝒏𝒄𝒆 𝒅𝒖 𝒎𝒐𝒅𝒖𝒍𝒆[𝒘𝒄] (Équation 21)

i) La détermination de la capacité du réservoir et de son emplacement

Le réservoir d’eau est un ouvrage destiné au stockage de l’eau dans le processus de distribution.

Il joue un rôle tampon entre la production et la distribution d’eau. Il permet le stockage

provisoire pour satisfaire aux consommations lors des périodes sans adduction. Le rôle majeur

de cet ouvrage est de fournir une charge suffisante pour dominer les points les plus hauts du

réseau de distribution. Au titre de la présente étude le réservoir sera de type métallique surélevé.

La capacité du réservoir peut se déterminer soit de façon empirique comme illustré au tableau

ci-dessous ou par la méthode du tableau ou graphique si l’on dispose des coefficients de

consommation suivant les périodes de la journée. Nous utiliserons la méthode empirique




compte tenu de l’absence de coefficients de consommation dans la zone. Le tableau 9 ci-dessous

illustre les coefficients de calcul.

Tableau 9:la détermination empirique de la capacité utile du château d'eau.

N° Conditions d’exploitation Capacité utile

1 Adduction nocturne 90% Dj

2 Adduction avec pompage solaire (environ 8h/j) 50% Dj

3 Adduction continue (24h/24h) 30% Dj

4 Adduction de jour, durant les périodes de consommation 10% à 30% Dj

Source : (OUEDRAOGO, 2005)

Dans notre cas ; le temps maximum de pompage est de 18h. Nous sommes dans le cas où la

capacité utile est comprise entre 10 à 30% de la demande journalière moyenne.

j) Le réseau de distribution et calage du réseau

Le débit en tête de réseau (aux pieds du Château d’Eau vers la distribution) est calculé en

intégrant les demandes réelles des populations, les pointes spécifiques tenant compte des

saisons, des horaires de consommation comme illustré ci-dessus (équation 10).

L’emplacement précis des branchements particuliers n’étant pas connu ; nous supposerons que

ce débit de distribution calé sur la pointe horaire sera livré au niveau des BF. Le débit distribué

est reparti entre les différentes BF.

Le tracé du réseau de distribution étant déjà effectué, on cherchera à déterminer :

• les diamètres des conduites (calculés sur la base d’une vitesse théorique)

• la cote piézométrique en tête (cote fond de cuve du château d’eau) et

• la pression aux différents points de dessertes connaissant le débit, la pression de service

et la cote du nœud.

Les données du problème se résument donc à :

- recenser les points de desserte (coordonnées et cotes) ;

- adopter le débit et la pression de service en chacun des nœuds.

- Déterminer les diamètres définitifs des conduites primaires, secondaires et tertiaires au

terme d’hypothèses et d’estimations itératives aboutissant en bout de chaine à leur

validation après la simulation du modèle numérique (sous Epanet).

Pour les réseaux de type ramifiés on peut procéder ainsi qu’il suit :




Premièrement il est procédé à l’estimation des débits transitant dans chaque conduite de

l’aval vers l’amont (en tête du réseau). Dans notre cas étant donné la non maitrise des points de

de branchements privés à l’étape actuelle nous considérons que le débit en tête de réseau est

reparti entre les Bornes fontaines.

Deuxièmement le diamètre est estimé sur la base de vitesse de 1m/s. La formule utilisée

pour le calcul des diamètres des conduites est l’équation de continuité donnée par

𝐐 = 𝐕 × 𝐒 (Équation 22)

La conduite étant de section circulaire, le diamètre est alors donné par la formule ci-dessous :

𝐐 = 𝐕 × 𝐒 avec 𝐒 = 𝛑×𝐃𝐭𝐡é𝐨

𝟐

𝟒 𝑎𝑙𝑜𝑟s 𝐃𝐭𝐡é𝐨 = √

𝟒×𝐐

𝐕×𝛑 (Équation 23)

Dthéo [m] : est le diamètre intérieur théorique de la conduite exprimée

Q [m3/s] : est le débit passant dans la conduite

V [m/s] : est la vitesse de l’eau dans la conduite

Des ajustements sont faits pour choisir le diamètre commercial (ou Diamètre Nominal DN) le

plus approprié qui donnera le Dint réel tout en respectant les conditions de vitesse et de pression.

La pression nominale (PN) des conduites de la distribution est a priori définie selon la valeur

de la différence entre la cote du radier du château d’eau et l’altitude minimale constaté sur la

distribution. Nous comparerons cette valeur à celle recommandée par le maitre d’ouvrage qui

est de 10bars (PN10).

Troisièmement nous procédons à la détermination des pertes de charges par tronçons à

l’aide de la formule de Manning-Strickler ci-dessus définie.

Quatrièmement nous évaluons la charge minimale imposée au réservoir par chaque

nœud de desserte par la relation ci-dessous :

𝐇𝐢𝐦𝐢𝐧;𝐢𝐦𝐩

= 𝐏𝐬𝐞𝐫;𝐢 + 𝐙𝐢 + ∑ ∆𝐇𝐫𝐞𝐬𝐞𝐫𝐯𝐨𝐢𝐫𝐢 (Équation 24)

𝐇𝐢𝐦𝐢𝐧;𝐢𝐦𝐩

: La charge minimale imposée au réservoir par le nœud i [m]

Pser ; i : la pression de service au nœud i [m] ; considéré égale à 5m

Zi : l’altitude du nœud i. [m]

∑ ∆𝐇𝐫𝐞𝐬𝐞𝐫𝐯𝐨𝐢𝐫𝐢 : Les pertes de charges cumulées sur les tronçons allant du nœud i au

réservoir[m]

La ligne de charge à considérer ici sera la valeur maximale des charges minimales imposées au




réservoir par les nœuds ; et qui correspondra à la cote théorique du radier.

𝒁𝒓𝒂𝒅𝒊𝒆𝒓 = 𝐦𝐚𝐱(𝑯𝒊𝒎𝒊𝒏;𝒊𝒎𝒑

) (Équation 25)

Cinquièmement nous calculons la pression effective statique et dynamique en chaque

nœud par le théorème de Bernoulli :

𝐇𝐣 = 𝐇𝐢 − ∆𝐇𝐢−𝐣 (𝐐𝐢→𝐣) (Équation26)

𝐏𝐦𝐚𝐱;𝐢 = 𝐙𝐫𝐚𝐝𝐢𝐞𝐫 − 𝐙𝐢; 𝐞𝐭 𝐏𝐝𝐲𝐧;𝐢 = 𝐇𝐢 − 𝐙𝐢 (Équation 27)

Et enfin nous vérifions si en chacun des nœuds la pression dynamique est supérieure ou

égale à la pression de service.

En vue de la validation du dimensionnement fait ; nous procéderons à une modélisation

hydraulique sous EPANET de ces résultats afin de simuler le fonctionnement du réseau en

situation de pointe.

IV.2.3 Les conditions de pressions et de vitesse

La condition de vitesses dans les conduites est : 0,30 m/s < vitesse < 1,20 m/s eu égard de la

nature des conduites(PVC)(BIAOU, 2014). La pression minimale de service est de 5mCE au

niveau des Bornes et 10mCE pour les réseaux de types AEPS (MARHASA, 2015). La pression

maximale sera prise égale à 60% de la pression nominale des conduites à choisir pour la

distribution (10bars au maximum) à titre indicatif.

IV.2.4 Pose des conduites

La géométrie des fouilles est régie souvent selon les caractéristiques du terrain et la nature de

la conduite à l’aide des relations ci-dessous :

{𝐥 ≥ 𝐃(𝐦) + 𝟎, 𝟒 à 𝟎, 𝟔

𝐡 ≥ 𝐃(𝐦) + 𝟎, 𝟎, 𝟖




Nous considérons les valeurs moyennes ainsi

{𝐥 ≥ 𝐃(𝐦) + 𝟎, 𝟓 𝐡 ≥ 𝐃(𝐦) + 𝟎, 𝟖𝟎

Avec l [m] : la largeur de fouilles

H[m] : la profondeur

D[m] : le diamètre nominal de la conduite.

Figure 5:illustration de la géométrie de pose de conduites

IV.2.5 Le traitement de l’eau

Le type de traitement à appliquer à une eau est fonction de la source d’eau. Dans la présente

étude il s’agit de l’eau souterraine. Le traitement qui sied ici est la désinfection. L’agent

désinfectant retenu est l’hypochlorite de sodium ou le chlore. La norme OMS en la matière est

de 5mg/l. Selon ladite norme pour que la désinfection soit efficace il doit rester dans l’eau une

concentration résiduelle de chlore libre supérieure ou égale à 0,5mg/l. Le temps minimum de

contact au niveau du réservoir est d’au moins 2 heures et inférieur à 48heures (OUEDRAOGO,

2005).

Le temps de contact est donné par :

𝐓[𝐡] =𝐂𝐚𝐩𝐚𝐜𝐢𝐭é 𝐝𝐮 𝐫é𝐬𝐞𝐫𝐯𝐨𝐢𝐫[𝐦𝟑]

𝐃é𝐛𝐢𝐭 𝐦𝐨𝐲𝐞𝐧 𝐡𝐨𝐫𝐚𝐢𝐫𝐞[𝐦𝟑/𝐡] (Équation 28)




IV.2.6 Évaluation du coût des travaux

Dans un premier moment nous procéderons à une estimation du métré des travaux à savoir :

- La quantité des terrassements (fouilles à réaliser) sur la base du plan de masse ;

- L’inventaire des pièces hydrauliques nécessaires à la mise en œuvre du réseau ;

- La longueur totale des conduites selon les différents diamètres et pressions nominaux ;

- Les travaux complémentaires pour la mise en œuvre des ouvrages du projet ;

Ensuite nous procéderons à une évaluation des prix unitaires des différentes rubriques en nous

référant à d’autres travaux similaires réalisées dans la zone du projet (la région du sahel).

En fin nous évaluerons le coût global du projet sur la base des données réunies aux points

précédents.

IV.2.7 Analyse financière du projet

Il s’agira ici de déterminer la tarification au mètre cube d’eau distribuée au consommateur de

sorte que l’exploitation de l’AEPS puisse supporter :

- les charges d’exploitation ;

- les charges d’entretien du réseau ;

- si possible le remplacement des équipements défectueux à long terme.

Les indicateurs à déterminés sont la dotation aux amortissements ; la charge d’exploitation ; le

volume total d’eau distribué en projection sur la durée du projet. Ainsi le tarif du m3 d’eau est

estimé par :

𝐏 = 𝐃𝐀+𝐂+𝐈

𝐕 (Équation 29)

DA [FCFA] : la dotation pour le renouvellement des pièces clés (électropompes + groupe

électrogène).

C [FCFA]: les charges d’exploitation à l’échéance du projet

I [F CFA]:le montant de l’investissement. Ici non pris en compte au regard du caractère social

de l’eau.

V : le volume d’eau vendue durant les 20ans du projet [m3].




V L’ETUDE TECHNIQUE

V.1 LE DESIGN DU RÉSEAU DE L’AEPS DE DIOUNGODIO

Sur la base des études socio-économiques qui ont permis de positionner les Points de desserte

(BF) sur le terrain et ce avec la participation de la communauté ; nous avons pu proposer le

tracé du réseau à partir des coordonnées géographiques de ces BF et de la vue Google earth de

la localité. Ce tracé a été fait tout en respectant les critères énoncés ci-dessus au point III.2.1.d.

Le réseau tel que proposé et retenu est illustré à la figure 6 ci-contre.

Figure 6 : Illustration du tracé du réseau à partir de Google Earth.

Le réseau est marqué par la dispersion des quartiers notamment Saoua ; Gournel ; Hacoundel.

Cela pourrait avoir comme conséquence des pertes de charges régulières relativement

importantes. En fonction de ces quartiers à desservir par la future AEPS nous déterminerons la

demande en eau à l’échéance du projet.

V.2 LA DÉTERMINATION DE LA DEMANDE A L’ÉCHEANCE DU PROJET

Sur la base de l’approche méthodologique développée ci-dessus nous avons obtenu les résultats

illustrés au tableau 10 ci-dessous :

ETUDE D’AVANT-PROJET DETAILLE POUR LA REALISATION D’UNE ADDUCTION D’EAU POTABLE SIMPLIFIEE DANS LA COMMUNE DE TITABE-

REGION DU SAHEL-BURKINA –FASO.


Tableau 10: détermination des besoins en eau à l'échéance du projet

Horizon 2019 2024 2029 2030 2031 2032 2033 2034 2039

Population totale 5054 5916 6926 7147 7376 7612 7855 8107 9490

Taux de desserte du réseau 40% 50% 60% 60% 60% 60% 60% 70% 80%

Population cible 2022 2958 4155 4288 4426 4567 4713 5675 7592

Taux de desserte par BF 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80%

Population desservie par BF 1617 2367 3324 3431 3540 3654 3771 4540 6073

Conso spécifique BF (l/pers/jr) 20

Besoins en eau pour BF (m3/j) 32 47 66 69 71 73 75 91 121

Taux de desserte par BP 20% 20% 20% 20% 20% 20% 20% 20% 20%

Population desservie par BP 404 592 831 858 885 913 943 1135 1518

Conso spécifique BP (l/pers/jr) 25

Besoins en eau pour BP (m3/j) 10,1 14,8 20,8 21,4 22,1 22,8 23,6 28,4 38

Nombre de BF 4 5 7 8 8 8 8 9 12

Nombre de BP 45 66 92 95 98 101 105 126 169

Besoins domestiques BF + BP) (m3/j) 42 62 87 90 93 96 99 119 159

Besoins non domestique (m3/j) 2 3 4 5 5 5 5 6 8

Besoins moyens journaliers (m3/j) 45 65 92 95 98 101 104 125 167

En 2039 le besoin journalier de la population cible de DIOUNGODIO est estimée à 167m3 pour 7 592 personnes. Pour faire face à ces besoins

journaliers il est nécessaire de mobiliser l’eau à partir des forages dont il faut déterminer le débit et le temps de pompage. Les résultats obtenus

sont consignés dans le tableau 11 ci-dessous.




Tableau 11: Calcul du débit de pointe horaire pour la distribution.

Horizon 2019 2024 2029 2030 2031 2032 2033 2034 2039

Besoin journalier (m3/j) 45 65 92 95 98 101 104 125 167

Rendement du réseau de

distribution 0,95

Temps de distribution des

BF 12 12 12 12 12 12 12 12 12

Temps de distribution des

BP 24 24 24 24 24 24 24 24 24

Kps 1,2

Demande du jour de

pointe [m3] 56 82 116 119 123 127 131 158 211

Temps max de

refoulement théorique [h] 18 18 18 18 18 18 18 18 18

Débit de pompage requis

[m3/h] 3,1 4,6 6,4 6,6 6,8 7,1 7,3 8,8 11,7

Kph 3,0 3,0 2,8 2,8 2,7 2,7 2,7 2,6 2,4

Q ph [m3/h] 9,4 13,7 17,9 18,3 18,8 19,2 19,7 22,8 28,7

Débit forage existant

[m3/h] 7 7 7 7 7 7 7 7 7

Temps réel de

refoulement[h] 8 12 17 17 18 18 19 23 30

Q forage supplémentaire

[m3/h] 0 0 0 0 0 0,1 0,3 2 5

Nombre de forages 1 1 1 1 1 2 2 2 2

De ces résultats on constate que le forage existant de 7m3/h peut satisfaire la demande de pointe

journalière jusqu’en 2031. En 2032 il faudra un forage à gros débit supplémentaire pour

satisfaire cette demande jusqu’à l’échéance du projet en 2039.




V.3 LE DIMENSIONNEMENT DU RÉSEAU DE DISTRIBUTION

V.3.1 Le dimensionnement

Au regard des résultats du tableau 11 ci-dessus le débit de pointe horaire est de 28,7m3/h soit

de l’ordre de 7,98L/s que nous considérons comme débit en tête de réseau de distribution. A

priori les points de desserte se résument aux 8 BF à cette étape du projet. Nous avons un débit

par BF d’environ 1 L/s et 0,5 L/s pour chaque robinet à raison de 2 robinets par BF. Étant donné

que les robinets qui seront installés ont des débits de 0,5 L/s nous retenons ces débits pour le

dimensionnement ; à raison de 1 L/s par BF.

a) Les résultats du dimensionnement

Dans un premier moment ; il s’agit de déterminer la pression nominale des conduites de

distribution en vue de guider le choix des diamètres théoriques. La variation maximale de la

pression statique constatée sur le réseau de distribution est de 25,7m (Zmax_ cuve - Zmin_dist =

291,51- 263,19= 27,7m). Les conduites PN 6 auraient suffi ici mais nous retiendrons une

pression nominale de 10bars conformément aux exigences du cahier des charges du projet.

En procédant à une vérification des contraintes de dimensionnement (pression et vitesse) ; les

résultats obtenus pour chacun des nœuds sont consignés au tableau12 ci-dessous.




Tableau 12: la synthèse du de dimensionnement du réseau de distribution

Tro

nço

ns

L[m

m]

Q [

l/s]

DT

héo

[m

m]

DN

[m

m]

DI

[mm

]

ΔH

[m]

∑pdc

nœ

ud a

val

ZT

N A

val

Zm

in(m

) im

posé

N

aval

P(m

) ca

lculé

suiv

ant

max

des

Zm

in

P(m

) dis

po

sel

on H

r

rete

nu

U (

m/s

)

CE - N1 40,44 8 130,33 160 144,6 0,06 0,06 271,3 276,39 13,0 13,3 0,5

N1 - N7 825,80 7 121,91 140 126,60 1,86 1,92 266,4 273,32 16,1 16,4 0,6

N7--N15 185,80 4 92,16 110 99,40 0,50 2,41 267,5 274,91 14,5 14,8 0,5

N15--BF2 90,40 1 46,08 63 57 0,29 2,71 268,2 275,91 13,5 13,8 0,4

N15--N17 409,00 3 79,81 90 81,40 1,78 4,20 267,8 277,00 12,4 12,7 0,6

N17 ---BF3 199,00 1 46,08 63 57 0,64 4,84 269,8 279,64 9,8 10,1 0,4

N17N18 88,40 2 65,16 75 67,80 0,45 4,65 268,6 278,25 11,2 11,4 0,6

N18 --BF4 59,40 1 46,08 63 57 0,19 4,84 269,3 279,14 10,3 10,6 0,4

N18 --BF5 1806,70 1 46,08 63 57 2,48 7,14 271,9 284,04 5,4 5,7 0,4

N7 - N8 528,90 3 79,81 125 113 0,40 2,32 266,2 273,52 16,1 16,2 0,3

N8 ---BF1 2959,50 1 46,08 63 57 3,83 6,15 273,4 284,55 5,1 5,2 0,4

N8 ---N12 1767,20 2 65,16 90 81,40 3,42 5,74 266,2 276,94 12,7 12,8 0,4

N12---BF7 120,60 1 46,08 63 57 0,39 6,13 266,6 277,73 11,9 12,0 0,4

N12 --N53 2502,20 1 46,08 75 67,80 3,21 8,96 264,9 278,86 10,7 10,8 0,3

N53 --BF8 15,30 1 46,08 63 57 0,05 9,01 264,7 278,71 10,9 11,0 0,4

N1 ---BF6 829,50 1 46,08 63 57 2,69 2,75 271,7 279,45 10,2 10,3 0,4

Max des Zmin. Exploit. (m) =284,6 Hauteur mini.sous cuve (m) =11,9 Hauteur sous cuve. Retenue (m) =12,00

Les détails des calculs contenus dans ce tableau sont illustrés en annexe 2.




Commentaires : les diamètres commerciaux retenus ici l’ont été après plusieurs choix. Ces

valeurs sont largement au-delà des diamètres théoriques. Nos choix se justifient par le fait

qu’avec des diamètres inférieurs nous avons de très fortes pertes de charges. La hauteur sous

radier obtenue dans ces conditions est au-delà de 15m. Ce qui constitue un désavantage en

termes de HMT et de charges d’exploitation.

À partir des résultats définitifs au tableau 12 ci-dessus la valeur maximale de la côte minimale

imposée aux différents nœuds est de 284,6m ; contre une cote TN du château à 272,7m ; soit

une hauteur minimale sous cuve de 11,9m. Nous retenons une hauteur sous cuve de 12m ; ce

qui donne une cote radier de 284,7m.

Ainsi la pression minimale aux nœuds est de 5,2m au niveau de la BF1. Nous constatons donc

qu’en tous les nœuds du réseau la pression de service de 0,5bars (5,1m) est garantie.

La pression maximale calculée est 16,4m. Cette valeur est largement en deçà de la pression

nominale retenue (101,3m) des conduites.

Les vitesses maximales et minimales trouvées sont respectivement de 0,6m/s et de 0,3m/s

contre 1,2m/s à 0,3m/s comme conditions limites à vérifier.

La synthèse des linéaires selon le diamètre des tronçons est illustrés ci-dessous au tableau 13

avec la cote sous radier 284,7m.

Tableau 13: la synthèse des linéaires selon le diamètre des conduites

Intitulé Long théorique[m] Linéaire de conduite[m] retenu

Conduite PVC DE 63 PN 10 1404 1404



Conduite PVC DE110 PN 10 198 201




Total 12 666 12 679




V.4 LE DIMENSIONNEMENT DU RÉSERVOIR

V.4.1 La capacité du château d’eau

Selon l’approche définie ci haut :

La consommation moyenne journalière est de 167,5m3.

10% de la consommation moyenne journalière : 16,8m3

30% de la consommation moyenne journalière : 50,2m3.

Nous retenons un château d’eau d’une capacité de 30 m3

V.4.2 La géométrie du de la cuve du château d’eau retenue.

Conformément aux prescriptions du maître d’ouvrage le château d’eau sera de type cylindro-

tronconique et métallique surélevé. La hauteur sous radier qui découle du dimensionnement du

réseau de distribution est de14m. Les différentes dimensions retenues sont mentionnées au

tableau 14 ci-dessous :

Tableau 14: les dimensions du réservoir surélevé de DIOUNGODIO

Capacité

théorique [m3]

Hauteur utile de la

cuve[m]

Surface de

base [

Dint[

m]

Volume utile

réelle [m3]

30,00 4,00 7,50 3,10 30,19

Le plan en annexe 7 illustre assez clairement ces détails du réservoir.

V.4.3 Le traitement de l’eau

À ce niveau il faut noter que le temps de contact minimum est estimé à :

4,4h pour l’horizon 2031

2,6 h pour l’échéance du projet 2039.

Ces valeurs sont au-delà du temps de contact minimum (2h) pour que le pouvoir désinfectant

s’opère.

La désinfection se fera par chloration de l’eau au niveau du réservoir. Dans le commerce on

trouve des galets de produits chlorés de 200g et 500g généralement titrés à 90% pour une

quantité d’eau de 25m3 sur une période de 1 à 3 semaines. Les concentrations adoptées par

l’ONEA varient de 0,5 à 1,5mg/l pour les eaux souterraines. (Soubeiga, 2016).

En considérant une concentration de 1,5mg/l avec la capacité du réservoir à 30m3 la quantité de

chlore est de 45g. Soit un besoin d’un dixième (1/10) de galet de 500g.

De façon opérationnelle les galets seront introduits au-dessus du château et placés sous la venue

d’eau de la conduite de refoulement qui les solubilisera au fil du temps. Le suivi de la




concentration du chlore libre va permettre de réajuster la concentration en ajoutant à nouveau

la portion de galet calculé ci-dessus.

V.5 LA SOURCE D’EAU

La source d’eau pour satisfaire les besoins en eau est le ou des forages à gros débits existants

dans la zone du projet ou à réaliser. Ainsi de 2019 à 2031 le forage de 7m3/h suffira pour les à

satisfaire la demande en eau. À partir 2032 à 2039 il faut un forage à gros débit supplémentaire

(Qmin =5m3/h). Les données du forage existant sont consignées au tableau 15 ci-dessous.

Tableau 15:les données du forage existant

Intitulés Valeur

Débit d’exploitation [m3/h] 7

Niveau Statique [m] 25

Niveau dynamique [m] 50

Cote TN Forage [m] 275,7

V.6 LE DIMENSIONNEMENT DU RÉSEAU D’ADDUCTION

Cette partie va traiter du dimensionnement du réseau d’adduction ; du choix de la pompe pour

la station de pompage et de la source d’énergie.

V.6.1 Le réseau d’adduction

a) Détermination du diamètre et de la pression nominale

Le diamètre théorique obtenu est illustré au tableau 16 ci-dessous :

Tableau 16: le diamètre théorique selon les formules de calcul

Formules Bresse Bonnin Bedjaoui Bresse

Modifié

Dthéo [mm] 66,14 44,1 56 99,85

D extérieur [mm] 75 50 63 110

D intérieur [mm] 68,7 45,2 57 99,4

Condition de Flamant 0,675 0,65 0,663 0,71

Ve 0,52 1,2 0,76 0,25

Condition de Flammant Vérifié non vérifiée non vérifiée Vérifié

Nous retenons la conduite PVC DE 75 PN10 pour la vérification du coup de bélier.




La hauteur géométrique calculée entre le forage (Niveau dynamique = 50m) et le sommet de

la cuve du château est de l’ordre de 63,8m. Ce qui nous a guidés à retenir 10 bars à priori pour

le choix des conduite quitte à procéder à une vérification du coup de bélier. Pour retenir un

diamètre nous avons voulu avoir une idée de la HMT que chacun va engendrer. Les résultats

sont illustrés au tableau 17 ci-contre.

Tableau 17: la HMT estimée selon les diamètres possibles de la conduite de refoulement

Longueur Refoulement[m] 4190

Débit exploitation indicatif par

forage [m3/h] 7,0

Pression Nominale 10 10 16

D extérieur 75 90 90

D intérieur 67,8 81,4 76,6

Pertes de charges linéaires 19,4 7,3 10,1

Pertes de charges singulières 1,0 0,4 0,5

Cote retenue TN Forage 275,71

Cote TN Château d’eau 272,71

Cote arrivée d’eau dans la Cuve CE 289,51

Niveau dynamique retenue 50,00

Dénivelée estimée 63,8

HMT estimée 84,1 71,5 74,4

Notre choix se portera sur la conduite DN 75 PN10 pour vérifier le risque de coup de bélier.

Cette conduite engendre une HMT estimée à 84,1m.

La conduite DE 75 PN10 engendrera un coût de mise en œuvre relativement réduit par rapport

au diamètre nominal DE 90 PN10. Néanmoins notons que cet avantage apparent pourrait

s’estomper à la phase d’exploitation au regard de la valeur plus élevée de la HMT (84,1m pour

le DE 75 contre 71,5m pour le DE 90).

Les résultats du calcul de l’effet du coup de bélier sont illustrés au tableau 18 ci-dessous pour

la conduite DE 75 PN10.

.




b) Vérification du coup de bélier pour la conduite DE 75 PN10

Tableau 18: Résultats de la vérification du coup de bélier

Données de calcul

Diamètre extérieur [mm] 75

diamètre intérieur [mm] 67,8

Épaisseur e [mm] 3,6

vitesse V0 [m/s] 0,54

g [m/s2] 9,81

Longueur du refoulement[m] 4190

Pertes de charges régulières 19,4

Pertes de charges singulières 1,0

Pertes de charges totales 20,3

temps de la perturbation[s] 2

Temps d’aller-retour de

l’onde [s] 21,8

HMT[m] 84,1

Pression Nominale[m] 101,9

Dépression

célérité [m/s] 384,46

Variation instantanée de la pression h0 [m] 21,11

H-h0 63,04

Surpression

H+h0 105,3

PMA [m] 122,3

Commentaires : On remarque bien que la pression minimale est supérieure à la pression

atmosphérique et la surpression est inférieure à la pression maximale admissible. Nous pouvons

donc conclure à priori que le coup de bélier n’est pas dommageable pour la conduite DE 75

PN10. Nous vérifierons cela à travers le tracé des courbes de pression dynamiques de la

conduite comme montré à la figure 7 ci-contre. Les données de ces pressions sont illustrées en

annexe 3.




Figure 7: Courbes de pressions dynamiques de la conduite de refoulement DE 75 PN 10.

Les enveloppes de surpressions et de dépressions sont comprises entre les lignes de surpression

et de dépressions admissibles. Cela confirme que la conduite de DE 75 PN10 peut bien

supporter les effets du coup qui serait engendré par les phénomènes transitoires au cours de

l’exploitation.

En outre pour des mesures de sécurité dans la pratique on prévoira un dispositif anti bélier

lorsque PN < H+ΔH (YONABA, 2015). Ce qui est le cas ici. Au niveau de la tête de forage il

sera prévu un clapet antiretour.

Par ailleurs les prescriptions du maître d’ouvrage prévoient des conduites de pression minimale

de 16bars en adduction. Nous optons alors de passer en PN16.

En définitive nous retiendrons la conduite PVC DE 90 PN 16 pour respecter cette exigence et

d’anticiper à l’avenir si à la mise en œuvre une partie de ce tronçon devra acheminer la totalité

du débit horaire de production (11,75m3/h). Le choix de la pompe se fera à l’aide de la courbe

caractéristique de cette conduite dont la HMT calculée est de 74,4m comme illustré au tableau

17 ci-dessus.

V.6.2 La station de pompage

Les électropompes sont choisies pour satisfaire la capacité de pompage estimée ci-dessus. Le

choix se fait selon les caractéristiques majeures montrées au tableau 19 ci-dessous.

250

270

290

310

330

350

370

390

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500

Pre

ssio

n [

m]

Distance [m]

Statique'(m) LSA LDA

Env. Surpression Env. Dépression Z(m) TN




Tableau 19: Paramètres de choix des électropompes

Horizons 2031

Débit [m3/h] Q1=7

HMT[m] HMT1=74,4

Elles seront de type Grundfos, car ce constructeur met à accès libre ces catalogues et les

spécifications techniques de ces équipements avec un bon niveau d’informations et accessible

en ligne (Grundfos, 2019). Les caractéristiques des pompes choisies sont illustrées au tableau

20 ci-dessous.

Tableau 20 : les caractéristiques des pompes choisies

Forage Forage N°1

Débit Nominal QN [m3/h] 7

HMT [m] 77,9m

ELECTROPOMPES CONVENABLE SP7-17

Moteur électropompe MS 4000

Puissance électropompe [kW] 3

Le tracé de la courbe caractéristique de la conduite de refoulement et de celle de la pompe (prise

sur le site de Grundfos) nous permet de déterminer le débit et la HMT au point de

fonctionnement de la pompe pour le forage existant. Les résultats sont illustrés à la figure8 au

graphique ci-dessous. Les données et les courbes de performances de la pompe sont également

jointes en annexe 4.

Figure 8: Détermination du point de fonctionnement de la pompe SP7-17.

Le débit au point de fonctionnement pour la pompe à installer dans le forage existant est de




6,8m3/h avec un rendement de 51%; contre un débit nominal de 7m3/h avec une HMT de 77,9m.

La variation de débit au point de fonctionnement est de l’ordre de -2,6% et de +4,8% pour la

HMT. Ce qui est conforme à la marge de 5%. Néanmoins il faudra s’assurer qu’avec ce débit

on peut bien couvrir les besoins selon les horaires de pompage ci-dessus définies. Pour notre

cas ; le temps de pompage théorique présenté au tableau 11 ci-dessus peut être réaménagé à la

hausse.

Pour ce qui est du long terme les deux pompes pourront d’une part fonctionner en association.

Chacune refoulera l’eau dans une conduite d’acheminement et ensuite dans une conduite

commune. D’autre part chaque pompe pourra aussi refouler directement au château selon la

configuration du terrain. Dans ce dernier cas le point de fonctionnement est déterminé de façon

isolée pour chacune des électropompes à l’image de l’horizon 2031 à la figure 8 ci-dessus.

V.6.3 La source d’énergie

Il s’agit de déterminer le ou les générateurs pour assurer le fonctionnement des installations

(surtout l’électropompe). Tout comme l’insuffisance où l’indisponibilité de la ressource en eau ;

l’insuffisance de l’énergie constitue l’un des facteurs limitant au fonctionnement normal d’une

AEPS surtout en milieu rural.

Pour plus de flexibilité et de fiabilité nous optons pour un système hydride. Dans le cadre de

cette étude nous traiterons les cas des générateurs photovoltaïque et thermique. De plus étant

donné que la zone est traversée par la ligne haute tension de la SONABEL Dori Sebba ; le

raccordement au réseau électrique de la nationale d’électricité pourrait se faire ultérieurement

le cas échéant avec l’assistance des techniciens de la SONABEL.

Le schéma de fonctionnement projeté sera le suivant :

• Dans la journée, en présence d’ensoleillement suffisant ; les électropompes et autres

charges électriques de la station seront alimenté par le générateur photovoltaïque et au fil du

soleil. Au Burkina Faso on estime entre 6,5 et 7 heures /jour la durée d’ensoleillement et

d’éclairement en période la plus défavorable au cours du mois Août (MEA-DREA/SHL, 2016).

• Dans les moments peu ou pas ensoleillé le générateur thermique (Groupe électrogène)

prend le relais. Ainsi on peut retenir l’emploi du temps suivant à titre indicatif :

de 08 h à 15 h : Générateur photovoltaïque

le reste du temps ou sur contrainte : Groupe électrogène

a) le générateur photovoltaïque

Le récepteur principal étant l’électropompe qui devra :

• Pomper 45,5 m3 (7 m3/h pendant 6 heures 30 mn) par jour




• A une HMT de 86 m au minimum

• Énergie Électrique quotidienne requise (Eélec) vaut 19,5 KWh

Les conditions de site nécessaires pour estimer les potentialités solaires offertes sont les

suivantes :

• pays : Burkina Faso

• région : Sahel

• période de dimensionnement : Août (défavorable du point de vue ensoleillement)

• durée maximale d’ensoleillement : 6 h 30 mn

• ensoleillement maximal : 5,5 kWh/m² (MEA-DREA/SHL, 2016)

• latitude du site : 13 ° Nord

La puissance du champ solaire est de 5668Wc au minimum.

Pour la constitution du générateur photovoltaïque nous retiendrons les caractéristiques

suivantes pour les modules solaires :

• puissance maximale : 250 Wc

• intensité de court-circuit (Icc) conforme (par combinaison le cas échéant) à l’intensité

nominale de la pompe (SP 7-17) et aux éléments courant DC de l’Onduleur ;

• tension de circuit ouvert (Uco) conforme (par combinaison le cas échéant) au à la

tension nominale de la pompe (SP 7-17) et aux éléments tension DC de l’Onduleur

On peut donc retenir un générateur photovoltaïque ayant les caractéristiques suivantes :

• 23 panneaux solaires de 250 Watts crête chacun

• Puissance générateur: 5 750 watt-crête

• Couplé à un onduleur à fréquence variable de 7,5 kVA




b) le générateur thermique –groupe électrogène

Le bilan de puissance au niveau de chaque station est présenté au tableau 241.

Tableau 21: Bilan de puissance de la station de pompage (2031)

N° Désignation U Puissance

[W] unitaire

Puissance

totale [W]

1 Électropompe SP7-17 1 3 000 3 000

2 Réglette de 18 W 2 18 36

3 Prise de Courant Monophasé 16 A (2P+1T) 2 400 800

TOTAL BILAN PUISSANCE 3 836 watts

Le dimensionnement du groupe électrogène devant alimenter les charges ci-dessus est fait en

tenant compte d’un coefficient de sécurité (2) pour faire face au courant d’appel lors du

démarrage(Soubeiga, 2016). Les résultats obtenus à l’aide de la formule 19 sont illustrés au

tableau 22 ci-contre.

Tableau 22: la détermination de la puissance apparente du générateur thermique

Intitulés Valeur Unité

rendement couple moteur pompe 0,51 -

Débit 0,0019 m3/s

HMT 77,9 m

puissance Hydraulique 1,4 kW

Puissance absorbée par l'électropompe 2,78 kW

Puissance éclairage+ 2prises 2P+T 0,84 kW

Temps de pompage 11,5 h

l'énergie consommée à la station 41,56 kWh/J

Cosinus 0,77 -

Puissance apparente 9,0 kVA

Puissance apparente retenue 10 kVA

V.7 LA GEOMETRIE DES TRANCHÉES DE CANALISATION.

Selon les différents diamètres nominaux rencontrés lors du dimensionnement du réseau, nous

calculons pour chaque diamètre la largeur et la profondeur des tranchés. Les résultats sont

consignés au tableau 23 ci-dessous.




Tableau 23 : la détermination de la profondeur et de la largeur des conduites

DN [mm] CALCUL CHOIX

H[m] L[m] H[m] L[m]

63 0,713 0,563 0,9 0,6

75 0,725 0,575 0,9 0,6

90 0,74 0,59 1 0,7

110 0,76 0,61 1 0,7

125 0,812 0,612 1 0,7

160 0,816 0,66 1 0,7

Le choix de la profondeur de tranché est définie d’après le les valeurs guides contenues dans le

cahier des clauses techniques et particulières type des travaux d’AEPS neufs (MEA-

DREA/SHL, 2016).

V.8 LES OUVRAGES ET EQUIPEMENTS ANNEXES DU RÉSEAU

V.8.1 La station de pompage

a) Les ouvrages de génie civil

Pour assurer la sécurité et la fonctionnalité des stations de pompage les ouvrages et

infrastructures annexes seront réalisé à savoir :

• Mur de clôture en aggloméré de parpaing

• Local technique (abritant coffret, armoire électrique…)

• Local gardien

• Latrine douche

• Abri groupe électrogène

b) Les équipements hydrauliques de la tête de forage

Au niveau de la tête de forage il faut un certain nombre d’équipement pour assurer le

fonctionnement optimal de la station de pompage ; ainsi on a :

la fourniture et mise en place d’un tube en fonte ou acier de diamètre 200 mm

protégé intérieurement et extérieurement contre la corrosion ;

la mise en place d’un massif de béton armé dosé à 350 kg ciment / m3 ;

la mise en place d’un capot de fermeture et du système et de fixation de la colonne

montante en Poly Éthylène Haute Densité (PEHD);




la mise en place d’un système permettant la mesure du niveau d’eau dans le forage

(voir plans et schémas) ;

la fourniture et pose de raccords et tuyauterie à brides en fonte ou en acier inox

la fourniture et pose de clapet anti-retour en fonte et à brides

la fourniture et pose d’une ventouse en fonte DN 40 monté sur un té à 3 brides en

fonte ou en inox ;

la fourniture et pose d’un compteur à brides type WOLTMANN ;

la fourniture et pose d’un dispositif anti-bélier éventuel ;

la fourniture et pose des accessoires de raccordement sur la conduite PVC de

refoulement ;

la mise en place de supports avec colliers

la fourniture et pose d’un robinet de puisage

un Manomètre

un Pressostat

c) les équipements électroniques

Le coffret de commande : Un coffret électrique de commande est prévu dans le local

technique dédié à proximité de la tête de forage. Il devra permettre d’assurer le

fonctionnement automatique et la protection de la pompe.

Il devra aussi permettre d’assurer le fonctionnement automatique ou manuel des générateurs

en présences.

Le fonctionnement se fera par positionnement d'un commutateur de choix de marche de la

pompe :

la marche automatique

La régulation automatique de l’électropompe est assurée par les deux niveaux suivants dans

le réservoir de château d’eau:

Niveau bas : démarrage de l’électropompe

Niveau haut : arrêt de l’électropompe

La marche manuelle

La mise en marche se fera par le bouton poussoir marche, et l'arrêt se fera par le bouton-

poussoir arrêt.

La ligne pilote : l’automatisme entre la station de pompage et le château d’eau sera assuré

par une ligne pilote qui permettra la transmission des niveaux au coffret de commande. Le




câble sera posé en tranché avec conduite de refoulement et avec un grillage en plastique de

signalisation. Le câble multifilaire sera en cuivre avec isolation PVC et blindage en feuillard

d'acier.

Le détecteur de niveau : Des détecteurs de niveau à flotteur seront accrochés à un étrier

galvanisé placé dans le réservoir. Les flotteurs seront de type poire et robuste. Afin de

neutraliser l'effet de croûte, ces flotteurs ne devront pas surnager. Les contacts du flotteur

devront assurer une coupure franche.

V.8.2 Le réseau d’adduction et le réservoir

Tout au long de la conduite de refoulement (profil en long forage existant au château d’eau)

nous avons :

2 traversées de ravines majeures ;

une ventouse DN 90.

Au niveau du château d’eau nous avons prévu

Un regard by-pass aux pieds du réservoir équipé d’un compteur « Wateau » DN 50 sur

le réseau de distribution ; la colonne montant du château d’eau faisant suite au

refoulement sera en acier galvanisé DN 60,3;

La colonne communiquant à la conduite de distribution en acier galvanisé DN 60,3 PN

10.

V.8.3 Le réseau de distribution

Au titre des ouvrages annexes sur cette partie du réseau nous avons :

deux traversées majeures de ravines ;

deux vidanges DN63 au point (220990,13m ; Y=1506133,44m) à la cote Z=261,13met

DN75 au point (X=218876,85m ; Y=1509673,98) à la cote Z= 269,21m.

trois regards vannes de sectionnement en fonte ;

des bouches à clés ;

des compteurs au niveau des points de desserte (BF et BP) ;

des bouchons pour des extensions et raccordement éventuels.

Les butés au niveau des changements de direction et des interconnections de conduites.

Ventouse au point haut (X = 220996,28m ; Y=1509126,49m) à la cote ZTN=272,3m.




VI L’ETUDE DU COUT ET LA FAISABILITE FINANCIERE.

Pour ce chapitre nous déterminerons au préalable le quantitatif des travaux avant de déterminer

le coût global des travaux. Ensuite nous procèderons à une détermination de la tarification de

l’eau au m3 qui permettra de supporter à la fois les charges d’exploitation de l’AEPS et les

charges de renouvellement d’équipements.

VI.1 L’AVANT METRÉ DES TRAVAUX DU PROJET

Les quantités nécessaires à la réalisation du projet sont jointes en annexe. De façon résumée

pour les différents corps de travail nous avons les quantités mentionnées au tableau 24 ci-

dessous.

Tableau 24: l’avant métré des travaux selon les corps de travail

Intitulés Unité Total Projet

Forages Noeufs U 1

Électropompe SPA7-17 Réf U 1

Électropompe SPA5-33 Réf U 1

Groupe Électrogène de 10kVA U 2

Modules solaires de 250Wc U 44

Adduction: PVC DE 90 PN 16 U 10 190

Distribution: Conduite PVC DE 160 PN10 mL 42



Distribution: Conduite PVC DE90 PN10 mL 2 207

Distribution: Conduite PVC DE 75 PN10 mL 7 459

Distribution: Conduite PVC DE 63 PN10 mL 1 404

Adaptation aux ravines mL 4

Pose de compteurs généraux U 3

regards -Vannes de sectionnement U 3

dispositif de By-pass U 1

Réservoir cylindro tronconique surélevé d'une capacité

de 30m3 U 1

Bornes Fontaines U 13

Branchements Particuliers U 169




À ces rubriques s’ajouteront les activités d’installation de chantier ; la prévision des fouilles en

terrain indurés, l’amené et le repli du matériel ; les charges liées à l’atténuation des impacts

environnementaux. Généralement ces postes sont évalués par un forfait.

VI.2 L’ÉVALUATION DU COÛTS DU PROJET

Les coûts selon les grandes rubriques du projet sont illustrés au tableau 25 ci-dessous. Les

détails du cadre de devis estimatifs des travaux est joint en annexe 5.

Tableau 25: Estimation du coût global du projet

INTITULE Coût global

Installation de chantier 4 900 000

Fourniture et câblage du générateur-hybride 29 580 000

Fourniture et pose d'équipement de production 51 219 000

Confection, équipements et pose de château d'eau 18 490 000

Fourniture et pose des canalisations et équipements d'adduction/distribution 51 538 900

Bornes fontaines et branchements particuliers 29 055 000

Ouvrages génie civil et ouvrages annexes 16 105 000

Désinfection et épreuves du système 2 750 000

Mesures environnementales 2 000 000

Total HT-HD 205 637 900

Montant tva (18%) 37 014 822

TOTAL TTC 242 652 722

Le montant pour la mise en œuvre de l’AEPS de Dioungodio est estimé à deux cent quarante-

deux millions six cent cinquante-deux mille sept cent vingt-deux (242 652 722) FCFA TTC

dont une TVA de trente-sept millions quatorze mille huit cent vingt-deux (37 014 822). Le devis

quantitatif et descriptif est joints en annexes 5.

VI.3 LA DÉTERMINATION DU PRIX DE L’EAU

La tarification à appliquer pour la vente de l’eau au niveau de la future AEPS de Dioungodio

doit permettre d’assurer d’une part le renouvellement des équipements à amortir par la

constitution de dotation aux amortissements ; et d’autre part de supporter les charges

d’exploitations (charges salariales ; de production) La durée de vie des équipements à mettre

en œuvre dans le cadre du projet de réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO est illustrée ci-

dessous au tableau 26.




Tableau 26: la durée de vie des équipements de l'AEPS

Équipement ou matériel à amortir -renouveler Nombre d’années

Électropompe 7

Groupe électrogène 15

modules solaires 25

canalisation en PVC 30

conduite en PEHD 50

Pièces hydrauliques en fonte 50

château d'eau +accessoires 20

compteurs 50

Source : (Zoungranna, 2003)

En faisant l’hypothèse d’une gestion par affermage de la future AEPS de DIOUNGODIO et en

considérant une rémunération mensuelle (selon les taux pratiqués sur des sites similaires) du

personnel clé de la gestion du système nous obtenons les charges illustrées au tableau 27.

Tableau 27: la détermination du prix de vente de l'eau

Intitulés Valeur /mois Valeur /an Total 20 ans

Charges du personnel 338 813 4 065 753 81 315 051

Charges de production - 24 030 196 216 888 784

Renouvèlement d'électropompes+ Groupe

électrogène - 3 334 963 36 415 357

Investissement initial - 12 132 636 242 652 722

Total y compris l'investissement initial 577 271 914

Total hors investissement initial 334 619 192

Volume d’eaux consommées vendu à l’échéance 44 654 893 078

Tarif théorique au m3 d'eau 646

Tarif social au m3 d'eau 375

Le tarif au m3 d’eau est estimé à 645FCFA si l’on incluait le cout d’investissement initial du

projet. Étant donné le caractère social que revêt l’eau la valeur de l’investissement de départ

n’est pas associée dans le calcul du tarif au m3 d’eau. Ce qui nous ramène à une valeur de

375FCFA/m3. Les détails de calculs sont joints en annexe 6.




Dans la réalité le fermier appliquera le tarif de 500FCFA/m3 déjà pratiqué dans la région

comme illustré au tableau 28 suivant. On remarque bien que le projet est à mesure d’assurer le

service de l’eau.

Tableau 28 : la tarification des prix de l’eau selon les systèmes de gestion

Types de

projet

Zones et modes de

gestion

Prix

au m3

Détail des prix (FCFA) en litres

10

litres

15

litres

20

litres

30

litres

40

litres

200 à

220

litres

FASO

HYDRO

Affermage

Sahel / Centre

Nord 500 15 25 100

AFD

Dano 350 5 15 80

Batié 350

Kampti 350

RESO Regie communale

Houndé 250 5 10 75

PRS

Gestion communautaire

Douna 5 10 15 65

Niankorodougou 10 15 25 140

ADAE

Gestion déléguée

Saison sèche 500 10 15 125

Saison pluvieuse 500 10 10 75

Source : (GBTI, 2019).




VII LES ASPESTS ENVIRONNEMENTAUX DU PROJET.

L’objectif majeur de la prise en compte des impacts environnementaux et sociaux est

d’identifier, d’évaluer et d’analyser les impacts éventuels positifs et négatifs sur la zone du

projet en vue d’orienter la prise de décision au titre du projet. Il s’agit d’apprécier l’effet des

activités de la mise en œuvre du projet et de ses résultats sur les aspects du milieu (humain ;

socioéconomique ; physique…) au cours de sa phase d’exploitation. Au niveau du Burkina

Faso ; cet aspect est régi par le décret N°2015-1187/TRANS portant procédures et conditions

de l’évaluation environnementale des projets. Conformément à ce décret notre projet est de la

catégorie B et requiert la réalisation d’une notice d’impact environnemental et social. Il s’agit

d’une évaluation sommaire qui identifiera les impacts négatifs et positifs ; les mesures

d’atténuation des impacts négatifs.

VII.1 IMPACTS PENDANT LA MISE EN ŒUVRE DU PROJET

Pendant la phase de mise en œuvre du projet l’une des activités pouvant entraîner un impact

négatif majeur sur la zone est celle d’ouverture des tranchées pour les canalisations ; qui

pourrait occasionner des perturbations de la circulation sur les routes reliant les différents

quartiers du village. À cela peuvent s’ajouter les risques d’accidents au travail sur les chantiers

au titre du projet à savoir la réalisation des forages ; la mise en place du château d’eau...

Au titre des impacts positifs on peut noter l’emploi de la main d’œuvre locale qui permettra une

distribution de revenus et l’amélioration du niveau de vie des populations dans la localité.

VII.2 IMPACT PENDANT LA PHASE D’EXPLOITATION DES OUVRAGES

Pour cette phase les effets du projet sont majoritairement bénéfiques. Il s’agit :

de l’amélioration de la desserte en eau potable à travers la réduction des temps d’attente

au point d’eau ; les distances parcourues ; la continuité du service ;

l’amélioration de la santé des populations liées à l’abandon de la consommation d’eau

de source non conventionnelle ;

la création d’emplois relativement permanents par le recrutement de fontainiers, d’un

chef de centre et d’un gardien des installations ;




VII.3 LES MESURES OU SOLUTIONS PROPOSEES.

Comme solutions il faudra installer des balises au niveau des croisements de route et des fouilles

afin d’avertir les usagers. Il faudra aussi éviter une ouverture prolongée de tranchée au niveau

de ces endroits. Pour prémunir des risques d’accidents au travail ; l’entrepreneur en charge de

la réalisation du projet devra fournir des équipements de protection Individuel (EPI) aux

travailleurs intervenants sur les chantiers et rendre leur port obligatoire.




VIII CONCLUSION

Au terme de cette étude APD pour la réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO ; nous avons pu

proposer le dimensionnement complet du réseau d’adduction et de distribution. Les plans des

ouvrages à réaliser et les pièces écrites nécessaires à leur mise en œuvre sont également

produits. Au total ce projet nécessitera la réalisation de 12 679mL de distribution et de 10

190mL en refoulement compte tenu de la provision faite pour le forage à gros débit

supplémentaire à réaliser à l’échéance du projet en 2039. Les points de desserte actuels sont de

8 BF et passeront à 13 BF et de 152 BP planifiés en 2039. Relevons que le nombre élevé de BP

pour les AEPS comporte des risques majeurs sur le fonctionnement adéquat du réseau si toute

fois la question de la ressource en eau n’est pas résolue en amont. La satisfaction de la demande

à l’échéance du projet requiert la mobilisation d’un débit horaire de 12m3/h à partir de l’eau

souterraine pour un temps maximum de pompage journalier de 18h. Le forage existant de 7m3/h

sera mis à contribution jusqu’en 2031 et un deuxième d’un débit minimum de 5m3/h devra être

réalisé pour faire face à la demande à l’échéance du projet en 2039. Le coût global des travaux

est estimé à 242 652 722 de FCFA TTC. En vue de permettre une exploitation durable de

l’AEPS il est judicieux qu’elle soit gérée par affermage au détriment de la gestion

communautaire comme le sont les PMH. L’une des menaces majeures du projet réside dans le

contexte sécuritaire difficile dans la zone du projet.




IX RECOMMANDATIONS ET PERSPECTIVES

Pour mener à bien les travaux de réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO :

Avant le démarrage des travaux le maître d’ouvrage devra ;

1. Commanditer une actualisation des études socio-économiques afin de prendre en

compte les nouvelles réalités du milieu ;

2. Résoudre définitivement la question de mobilisation de l’eau souterraine à travers la

conduite d’études hydrogéologiques approfondies pour améliorer les chances de

réussites de l’obtention d’un forage à gros débit supplémentaire.

Au cours de la phase de mise en œuvre du projet ;

3. les acteurs (Entreprise ; bureau de contrôle et maitre d’ouvrage) devront veiller à ce

que les travaux soient exécutés dans les règles de l’art et dans le respect de

l’environnement.

Après la mise en œuvre des travaux ;

4. la DREA-SHL devra de concert avec la commune de Titabé et les usagers de l’AEPS

de DIOUNGODIO travailler à la mise en œuvre d’un système de gestion à même

d’assurer la continuité et la durabilité du service de cette infrastructure.

5. Il faudra également sensibiliser les populations par rapport à l’utilisation des ouvrages

sur les aspects de l’hygiène et l’entretien des ouvrages.




FICHE SYNOPTIQUE DU PROJET

1- LOCALISATION . Région/province/commune/village

. Distance de Dori (Km)

. Sahel/Yagha/Titabé/Dioungodio

. 70

2- DONNEES SOCIO ECONOMIQUES . Population en 2006

. Taux d’accroissement (%)

. Population en 2039

. Population desservie par l’AEPS (2039)

. Type d’habitat

. Demande de pointe en eau 2039 (m3/j)

. Consommation spécifique des BF/BP (l/j/pers.)

. 3 356

. 3,2

. 9490

. 7 592

. dispersé

. 211

. 20/25

3- FORAGE . Côte TN(m)

. Coordonnées (UTM)

. Profondeur équipée (m)

. Niveau Dynamique (m)/niveau statique/Q (m3/h)

. 275,7

. 224205,23/1510322,71(P31)

. 72,2 / DN165

. Supposé égal à 50/25/7

4- ELECTROPOME . Nom

. Débit d’exploitation (m3/h)/HMT(m)

. Puissance (kW)

. GRUNDFOS SP 7-17

. 7/74,4

. 3

5- SOURCE D’ENERGIE . Énergie

. Champ photovoltaïque de :

. Puissance apparente du groupe électrogène

. Photovoltaïque/thermique

. 24 modules de 250 Wc

. 10 kVA

6- CHATEAU D’EAU . Volume (m3)

. Nature/géométrie

. Côte TN (m)/H sous radier

. Côte d’arrivée de l’eau (m)

. 30

. Réservoir métallique/cylindro tronc

. 272,7/12

. 289,5

7- CONDUITE D’ADDUCTION . Nature/Diamètre

. Longueur (m)

. PVC PN16/ DN90

. 4 190

8- CONDUITE DE DISTRIBUTION . Nature

. Longueur (m)

. Diamètre nominal (mm)

. PVC PN 10

. 12 679

. DN63 à DN160

9- POINTS DE DESSERTE . Nombre de BF

. Nombre de robinet par BF

. Nombre de BP

. 13

. 2

. 169

10- ASPECTS FINANCIERS/GESTION . Coût de l’AEPS (FCFA TTC).

. Prix du mètre cube d’eau (F CFA)

. Mode de gestion proposée

. 242 652 722

. 375

. Contrat d’affermage




REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES

BIAOU, A. (2014). Cours d’Hydraulique en Charge; 2iE 2014.

Ed.PA.Sarl (2013). Plan Communal de de Développement de Titabé (2014-2018) (Titabé).

GBTI (2019). Études socio-économiques de la réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO.

Grundfos (2019). WebCAPS Product selection catalog (Grundfos).

Hubert,& al (2004). Technologies européennes du pompage solaire photovoltaïque.

INSD (2006). RGPH : Analyse des résultats définitifs thème2, état et structures de la population

(Ouagadougou; BF: Institut National de la Statistique et de la Démographie).

MARHASA (2015). Révision des Normes, Critères et Indicateurs en matière

d’Approvisionnement en Eau Potable et d’assainissement des Eaux Usées et Excrétas

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MEA/DGEP (2016). Programme National de l’Approvisionnement en Eau Potable 2016 à

2030.

MEA-DGEP (2019). Inventaire National des Ouvrages 2018 au 31/12/2018;

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Pezon, C. (2013). Coût, performance et régulation des petits réseaux de distribution d’eau

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Soubeiga, D. (2016). Conception et dimensionnement du système d’Alimentation en eau

potable simplifie (AEPS) de la localité de boulsin au Burkina Faso. Mémoire pour l’obtention

du master en ingénierie de l’eau et de l’environnement. Option : infrastructures et réseaux

hydrauliques (Ouagadougou;2iE).

YONABA, R. (2015). Cours d’Approvisionnement en Eau Potable ; 2IE.

Zoungranna, D. (2003). Cours d’Approvisionnement en Eau Potable ; 2iE 2003.




ANNEXES

Annexe 1 : Liste des forages équipés de PMH dans le village de DIOUNGODIO.................... I

Annexe 2 : Les détails du dimensionnement du réseau de distribution .................................... II

Annexe 3: données pour le tracé des courbes de pressions dynamiques avec DE 75 PN10 ... IV

Annexe 4: données de détermination du débit au point de fonctionnement ............................. V

Annexe 5: cadre de devis quantitatif et descriptif des travaux. ............................................... VI

Annexe 6: les charges d'exploitation annuelles du projet en millier de FCFA. .................... XV

Annexe 7:Les pièces graphiques de la réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO .............. XVI

Annexe 8: l'Organigramme de G-BTI ................................................................................. XVII



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Annexe 1 : Liste des forages équipés de PMH dans le village de DIOUNGODIO

Quartier Année Marque État Longitude Latitude

Binguel 2012 VERGNET panne 00°27'03,3" E 13°38'37,7" N

Binguel 1978 INDIA fonctionnel 00°27'15,6" E 13°38'32,2" N

Dinalaye 2011 INDIA fonctionnel 00°13'07,9" E 13°33'58,7" N

Dinalaye 2011 VERGNET fonctionnel 00°23'27,0" E 13°37'25,7" N

Dinalaye 2010 INDIA panne 00°24'22,4" E 13°28'02,1" N

Dinalaye 1983 INDIA fonctionnel 00°24'22,4" E 13°37'59,0" N

Dioungodio 2011 VERGNET fonctionnel 00°24'40,1" E 13°36'54,4" N

Dioungodio 2008 INDIA fonctionnel 00°24'00,3" E 13°36'29,0" N

Gourniel 2002 INDIA fonctionnel 00°22'49,3" E 13°39'06,6" N

Gourniel 2004 INDIA fonctionnel 00°23'13,4" E 13°38'50,1" N

Saoua 2012 VERGNET fonctionnel 00°22'04,0" E 13°40'34,5" N




Saoua 2003 INDIA fonctionnel 00°23'15,1" E 13°38'46,6" N



Dioungodio école 2018 INDIA fonctionnel 00°24'45,5'' E 13°36'47,6'' N

Source : INO 2018



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page II

Annexe 2 : Les détails du dimensionnement du réseau de distribution

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)

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des

Zm

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P(m

)

dis

po

selo

n H

r

rete

nu

U (

m/s

)

CE N1 40,44 8 130,3 160 144,6 0,06 0,06 271,33 276,4 13,0 13,3 0,5

N1N2 412,40 7 121,9 140 126,6 0,93 0,99 268,90 274,9 14,5 14,8 0,6

N2N3 180,60 7 121,9 140 126,6 0,41 1,39 267,60 274,0 15,4 15,7 0,6

N3N4 41,80 7 121,9 140 126,6 0,09 1,49 267,20 273,7 15,7 16,0 0,6

N4N5 82,00 7 121,9 140 126,6 0,185 1,672 267,10 273,8 15,6 15,9 0,6

N5N6 48,70 7 121,9 140 126,6 0,110 1,782 266,40 273,2 16,2 16,5 0,6

N6N7 60,30 7 121,9 140 126,6 0,136 1,918 266,40 273,3 16,1 16,4 0,6

N7N13 49,90 4 92,2 110 99,4 0,133 2,051 266,50 273,6 15,9 16,1 0,5

N13N14 90,10 4 92,2 110 99,4 0,241 2,292 267,90 275,2 14,2 14,5 0,5

N14N15 45,80 4 92,2 110 99,4 0,122 2,414 267,50 274,9 14,5 14,8 0,5

N15N28 81,40 1 46,1 63 57,0 0,264 2,678 268,10 275,8 13,6 13,9 0,4

N28BF2 9,00 1 46,1 63 57,0 0,029 2,707 268,20 275,9 13,5 13,8 0,4

N15N16 180,00 3 79,8 90 81,4 0,785 3,199 267,00 275,2 14,2 14,5 0,6

N16N17 229,00 3 79,8 90 81,4 0,998 4,197 267,80 277,0 12,4 12,7 0,6

N17N30 89,00 1 46,1 63 57,0 0,288 4,486 267,80 277,3 12,1 12,4 0,4

N30N31 97,60 1 46,1 63 57,0 0,316 4,802 269,70 279,5 9,9 10,2 0,4

N31BF3 12,40 1 46,1 63 57,0 0,040 4,842 269,80 279,6 9,8 10,1 0,4

N17N18 88,40 2 65,2 75 67,8 0,454 4,651 268,60 278,3 11,2 11,4 0,6

N18BF4 59,40 1 46,1 63 57,0 0,192 4,844 269,30 279,1 10,3 10,6 0,4

N18N33 296,30 1 46,1 75 67,8 0,381 5,032 269,50 279,5 9,9 10,2 0,3

N33N34 420,10 1 46,1 75 67,8 0,540 5,571 270,20 280,8 8,6 8,9 0,3

N34N35 354,40 1 46,1 75 67,8 0,455 6,027 270,20 281,2 8,2 8,5 0,3

N35N36 652,10 1 46,1 75 67,8 0,838 6,864 271,70 283,6 5,9 6,1 0,3

N36N37 71,60 1 46,1 75 57,0 0,232 7,096 272,00 284,1 5,3 5,6 0,4



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page III

Tro

nço

ns

L[m

]

Q [

l/s]

Dth

eo[m

]

DN

[m

m]

DI

[mm

]

ΔH

[m]

∑pdc

nœ

ud

aval

[m]

ZT

N

Aval

[m]

Zm

in(m

)

imposé

N

aval

P(m

)

calc

ulé

suiv

ant

max

des

Zm

in

P(m

)

dis

po

selo

n H

r

rete

nu

U (

m/s

)

N37BF5 12,20 1 46,1 63 57,0 0,040 7,136 271,90 284,0 5,4 5,7 0,4

N7N8 528,90 3 79,8 125 113,0 0,401 2,319 266,20 273,5 16,1 16,2 0,2

N8N19 352,80 1 46,1 75 67,8 0,453 2,772 267,00 274,8 14,8 14,9 0,3

N19N20 366,90 1 46,1 75 67,8 0,471 3,243 267,20 275,4 14,2 14,3 0,3

N20N21 453,90 1 46,1 75 67,8 0,583 3,826 269,10 277,9 11,7 11,8 0,3

N21N22 456,00 1 46,1 75 67,8 0,586 4,412 270,30 279,7 9,9 10,0 0,3

N22N23 479,90 1 46,1 75 67,8 0,616 5,028 271,90 281,9 7,7 7,8 0,3

N23N24 606,80 1 46,1 75 67,8 0,779 5,807 272,80 283,6 6,0 6,1 0,3

N24N25 167,40 1 46,1 75 67,8 0,215 6,022 273,50 284,5 5,1 5,2 0,3

N25N26 60,80 1 46,1 75 67,8 0,078 6,100 273,50 284,6 5,0 5,1 0,3

N26BF1 15,00 1 46,1 63 57,0 0,049 6,149 273,40 284,5 5,1 5,2 0,4

N8N9 126,40 2 65,2 90 81,4 0,245 2,564 266,60 274,2 15,4 15,5 0,4

N9N10 556,40 2 65,2 90 81,4 1,078 3,642 266,20 274,8 14,8 14,9 0,4

N10N11 1040,70 2 65,2 90 81,4 2,017 5,658 266,30 277,0 12,6 12,7 0,4

N11N12 43,70 2 65,2 90 81,4 0,085 5,743 266,20 276,9 12,7 12,8 0,4

N12N47 105,70 1 46,1 63 57,0 0,342 6,086 266,60 277,7 11,9 12,0 0,4

N47BF7 14,90 1 46,1 63 57,0 0,048 6,134 266,60 277,7 11,9 12,0 0,4

N12N50 727,40 1 46,1 75 67,8 0,934 6,677 264,60 276,3 13,3 13,4 0,3

N50N51 1327,50 1 46,1 75 67,8 1,705 8,382 264,30 277,7 11,9 12,0 0,3

N51N52 269,10 1 46,1 75 67,8 0,346 8,728 263,80 277,5 12,1 12,2 0,3

N52N53 178,20 1 46,1 75 67,8 0,229 8,957 264,90 278,9 10,7 10,8 0,3

N53BF8 15,30 1 46,1 63 57,0 0,050 9,006 264,70 278,7 10,9 11,0 0,4

N1N39 170,10 1 46,1 63 57,0 0,551 0,610 271,30 276,9 12,7 12,8 0,4

N39N40 489,40 1 46,1 63 57,0 1,586 2,195 272,30 279,5 10,1 10,2 0,4

N40N41 157,30 1 46,1 63 57,0 0,510 2,705 271,60 279,3 10,3 10,4 0,4

N41BF6 12,70 1 46,1 63 57,0 0,041 2,746 271,70 279,4 10,2 10,3 0,4

Max des Zmin. Exploit. (m) =284,55 Hauteur mini.sous cuve (m) =11,9 Hauteur sous cuve. Retenu (m) =12,00



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Annexe 3: données pour le tracé des courbes de pressions dynamiques avec DE 75 PN10

X[m] Z(m) TN Statique[m] LSA[m] LDA[m]

Env.

Surpression

[m]

Env.

Dépression

[m]

0 275,71 289,01 398,03 268,71 308,21 269,81

177 274,8 289,01 397,12 267,80 308,21 269,81

573 272,48 289,01 394,80 265,48 308,21 269,81

2460 267,06 289,01 389,38 260,06 308,21 269,81

3273 271,43 289,01 393,75 264,43 308,21 269,81

3303 271,54 289,01 393,86 264,54 308,21 269,81

3458 272,28 289,01 394,60 265,28 308,21 269,81

3831 271,52 289,01 393,85 264,52 308,21 269,81

3949 271,28 289,01 393,60 264,28 301,89 276,13

4117 271,22 289,01 393,54 264,22 292,90 285,12

4190 272,71 289,01 395,03 265,71 289,01 289,01



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page V

Annexe 4: données de détermination du débit au point de fonctionnement

Q [m3/h] 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

HMTp[m] 105,6 104,2 103,1 100,7 97,2 92,6 84,1 75,6 64,7 50,4

ΔH[m] 0,0 0,3 1,2 2,5 4,2 6,4 8,9 11,9 15,2 19,0

Hmtr [m] 66 66 67 68 70 72 75 78 81 85

Les courbes de performances de la pompe SP7-17 sont illustrées ci-dessous



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Annexe 5: cadre de devis quantitatif et descriptif des travaux.

N° Désignation Unité Quantité Prix

Unitaire

Prix

Total

I/ INSTALLATION DE CHANTIER

1.1 Installation et repli de chantier FF 1 2 400 000 2 400 000

1.2

Études d'exécution de l'ensemble du

projet et établissement de dossiers

des ouvrages à exécuter, y compris

l'établissement du dossier de

récolement à la fin des travaux

FF 1 2 500 000 2 500 000

Sous.Total n°1 4 900 000

II/ FOURNITURE ET CABLAGE DU GENERATEUR-HYBRIDE

2.1

Câblage du champ, pose des câbles

et boites de dérivation, fourniture et

pose d'un (01) CONVERTISSEUR-

HYBRIDE de 7,5 kVA sortie

triphasée, 24 MODULES

PHOTOVOLTAÏQUE de 250 w,

Câblage intégrale et pose des cadres

de supports des PV, massif en béton

armé, fixation des poteaux; y

compris pièces de rechange et

outillages spécifiques et toutes

sujétions

U 2 8 310 000 16 620 000

2.2

Fourniture, pose et mise en service

de GROUPE ELECTROGENE DE

10,00 KVA, /400V /50 Hz, à

démarrage électrique y compris

raccordement électrique, pose d'une

cuve de 250 litres remplie de gasoil

et équipé de pompe manuelle type

JAPPY et toutes sujétions

comprises

U 2 6 240 000 12 480 000

2.3

Fourniture et installation de

Batteries 12V 120 AH y compris

toutes sujetions

U 2 100 000 200 000

2.4

Fourniture et installation de Lampes

de 12V et de 18 W y compris toutes

sujetions

U 2 20 000 40 000

2.5

Sécurité incendie

Fourniture et installation dans le

local technique un bac à sable de 50

litres avec une pelle et un extincteur

de 12 Kg et toutes sujétions

comprises

FF 2 120 000 240 000


III/ FOURNITURE ET POSE D'EQUIPEMENT DE PRODUCTION

3.1 Ouvrage de captage



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3.1.1

Exécution d'un forage à grand

diamètre (6 pouces) de débit

minimum de 5 m3/h et de 80 m de

profondeur environ et toutes

sujétions comprises

U 2 6 000 000 12 000 000

3.1.2

Développement jusqu'à obtension

de l'Eau Claire et toutes sujétions

comprises

U 2 120 000 240 000

3.1.3

Essai par palier (4 paliers) et

remontée et toutes sujétions

comprises

U 2 180 000 360 000

3.1.4

Essai longue durée (72h) et

remontée et toutes sujétions

comprises

U 2 540 000 1 080 000

3.1.5 Analyse de l'eau (chimique et

bactériologique) U 2 180 000 360 000

3.1.6

Construction regard de la tête de

forage avec couvercle et toutes


U 2 120 000 240 000

3.2 Pompe immergée et Réfoulement

3.2.1

Fourniture et pose d'une

électropompe immergée triphasée

Q= 7 m3/h, HMT=74,4 m et

Puissance de 3 kW y compris essais

de marche et câble de sécurité en

acier inoxydable et fourniture, pose

de coffret de commande triphasée et

raccordement d'équipements

hydromécaniques (ventouse,

coudes, raccords union M/F, bride

ronde filetée, compteur, clapet AR,

manomètre, pressostat, filtre, vanne,

robinet de prise) sur la tête de

forage y compris butée et support-

toutes sujétions comprises

U 1 3 360 000 3 360 000

3.2.2

Fourniture et pose d'une

électropompe immergée triphasée

Q= 5m3/h, HMT=100 m et

Puissance de 3 kW y compris essais

de marche et câble de sécurité en

acier inoxydable et fourniture, pose

de coffret de commande triphasée et

raccordement d'équipements

hydromécaniques (ventouse,

coudes, raccords union M/F, bride

ronde filetée, compteur, clapet AR,

manomètre, pressostat, filtre, vanne,

robinet de prise) sur la tête de

forage y compris butée et support-

toutes sujétions comprises

U 1 2 800 000 2 800 000



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page VIII

3.2.3

Fourniture et pose de conduite de

refoulement DE 90 PN16 y compris

fouille standard, lit de sable grillage

avertisseur

ml 10 190 2 900 29 551 000

3.2.4 Plus-value fouille en terrains

indurés tous diamètres confondus ml 200 3 500 700 000

3.2.5

Fourniture et pose d'une colonne

montante en Flexible (Foraduc ou

PHED) DE 63 PN 16

ml 200 2 640 528 000


IV/ CONFECTION, EQUIPEMENT ET POSE DE CHÂTEAU D'EAU

4.1

Fourniture et pose de château d'eau

métallique de 30 m3, hauteur sous

radier/coupole de 12 m y compris

les dispositifs d'accès, l'ensemble

des canalisations d'alimentation, de

distribution, vidange, trop plein)

etc., l'ensemble des pièces de

raccordement selon le plan joint et

le descriptif (robinet vanne, tés,

coudes, raccord union et toutes

sujétion) Béton Armé dosé à

350Kg/m3 pour les semelles, les

investigations géotechniques et

notes de calcul de ferraillages

U 1 16 800 000 16 800 000

4.2

Fourniture et pose d'un système de

chloration (diffuseur, 50 pastilles

aux dérivés chlorés)

U 1 150 000 150 000

4.3

Fourniture et pose d'un système de

chloration automatique solaire de

type "WATA" y compris formation

U PM 7 560 000

4.4

Fourniture, pose et réglage d'un

contrôleur de niveau type robinet

flotteur au droit du château d'eau et

Fourniture et pose de câble et toutes


ens 1 240 000 240 000

4.5

Fourniture et pose d'accessoires de

BY-PASS avec compteurs et clapet

anti-retour à calibre adapté y

compris construction de regard

FF 1 1 300 000 1 300 000


V/ FOURNITURE ET POSE DES CANALISATION ET EQUIPEMENTS

D'ADDUCTION/DISTRIBUTION

5.1

Fourniture et pose de conduites y

compris fouille standard, lit de

sable grillage avertisseur et toutes

sujétions

5.1.1 Fourniture et pose de conduite PVC

DE 160 PN 10 ml 42 10 500 441 000



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DE 140 PN 10 ml 835 9 000 7 515 000


DE 125 PN 10 ml 531 7 500 3 981 750


DE 110 PN 10 ml 201 4 500 904 500


DE 90 PN 10 ml 2 207 2 900 6 400 300


DE 75 PN 10 ml 7 459 2 700 20 139 300


DE 63 PN 10 ml 1 404 1 050 1 474 200

5.1.8 Plus-value fouille en terrains

indurés tous diamètres confondus ml 500 3 000 1 500 000

5.2 Fourniture et pose de pièces

spéciales et accessoires en PVC

5.2.1 Fourniture et pose d’Adaptateur à

Bride pour PVC DN 160- PN 10 U 0 12 750 0

5.2.2 Fourniture et pose de Bouchon PVC

DE 160 - PN 10 U 0 12 000 0

5.2.3 Fourniture et pose de Coude PVC

DE 160- PN 10 U 0 11 400 0

5.2.4 Fourniture et pose de Robinet

Vanne à opercule DN 150 - PN 10 U 2 10 850 21 700

5.2.5 Fourniture et pose de Té égal à

Brides Fonte 150/150/150 - PN 10 U 0 10 350 0

5.2.6 Fourniture et pose de Té égal PVC

160/160/160 - PN 10 U 0 9 850 0

5.2.7 Fourniture et pose de pièces

spéciales et accessoires en PVC


Bride pour PVC DN 140- PN 10 U


DE 140 - PN 10 U


DE 140- PN 10 U 6 43 000


Vanne à opercule DN 150 - PN 10 U


Brides Fonte 150/150/150 - PN 10 U


140/140/140 - PN 10 U


Bride pour PVC DN 125- PN 10 U 2 45 300 90 600


DE 125 - PN 10 U 0 43 500 0


DE 125- PN 10 U 0 41 500 0



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Brides Fonte 125/125/125 - PN 10 U 1 38 000 38 000


125/125/125 - PN 10 U 0 36 100 0

5.2.20 Fourniture et pose de Adaptateur à

Bride pour PVC DN 110 - PN 10 U 4 42 000 168 000


DE 110 - PN 10 U 0 18 900 0


DE 110 - PN 10 U 2 8 500 17 000




Brides Fonte 100/100/100 - PN 10 U 1 172 000 172 000


110/110/110 - PN 10 U 0 30 200 0




DE 90 - PN 10 U 2 8 500 17 000




Brides Fonte 80/80/80 - PN 10 U 1 146 000 146 000


90/90/90 - PN 10 U 0 21 200 0




DE 75 - PN 10 U 3 12 000 36 000


DE 75 - PN 10 U 3 5 200 15 600




Brides Fonte 65/65/65 - PN 10 U 3 125 000 375 000


75/75/75 - PN 10 U 0 15000 0




DE 63 - PN 10 U 9 7 600 68 400


DE 63 - PN 10 U 1 3 050 3 050


Vanne à opercule DN 60 - PN 10 U 20 132 100 2 642 000



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Brides Fonte 60/60/60 - PN 10 U 8 97 000 776 000


63/63/63 - PN 10 U 0 5 000 0

5.2.44 Fourniture et pose de Cône à Brides

DN150/DN60 u 1 29 000 29 000


DN100/DN60 U 1 22 500 22 500


DN100/DN65 U 0 27 500 0


DN100/DN80 U 1 30 000 30 000


DN80/DN60 U 1 21 000 21 000


DN80/DN65 U 0 18 000 0


DN65/DN60 U 1 14 500 14 500

5.2.51

Fourniture et pose d'équipements de

dispositifs de Ventouse sur DN 110

y compris la construction de regards

en maçonnerie

U 0 465 500 0

5.2.52


dispositifs de Ventouse sur DN 75 y

compris la construction de regards

en maçonnerie

U 0 325 850 0

5.2.53


dispositifs de Ventouse sur DN 90 y

compris la construction de regards

en maçonnerie

U 1 230 000 230 000

5.2.54


dispositifs de Ventouse sur DN 63

y compris la construction de regards

en maçonnerie

U 0 161 000 0

5.2.55


Vidange sur DN 110 y compris la

construction de regards en

maçonnerie

U 0 380 000 0

5.2.56




maçonnerie

U 0 315 000 0

5.2.57




maçonnerie

U 1 260 000 260 000

5.2.58 Fourniture et pose d'équipements de

Vidange sur DN 63 y compris la U 1 215 000 215 000



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maçonnerie

5.2.59


dispositifs de surpresseur sur DN

110 y compris la construction de

regards en maçonnerie

U 0 0

5.2.60





U 0 0

5.2.61





U 0 275 000 0

5.2.62





U 0 0

5.2.63

Tranversée de Bas-Fond/Ravine à

travers un Fourreau en Fonte

Ductile DN 150 Fixé sur des Plots

en Béton Armé et ancré à 1,2 m de

profondeur conformément au Plan

annexé (3 plots par tuyau fourreau

fonte)

ml PM 20 000

5.2.64 Bouche à clé+Tube

allonge+Tabernacle U 24 42 500 1 020 000

5.2.65 Regard en maçonnerie+couverture

metallique U 2 100 000 200 000


VI/ BORNES FONTAINES ET BRANCHEMENTS PARTICULIERS

6.1

Exécution d'une Borne Fontaine

(BF) à 3 robinets comprenant :

fournitures et pose de hangar et des

accessoires hydraulique pour borne

fontaine composés de 3 robinets de

puisage 1/4 de tour de 1"1/4, 1

compteur à douille ou similaire, 1

robinet d'arrêt avant compteur

1"1/4, tuyau 1"1/4 en acier

galvanisé pour raccordement

robinet et compteur, raccords, joints

réductions et accessoires de

montage, le massif en béton, le

puits perdu, la prise en charge sur la

conduite de distribution

conformément aux plans et toutes

sujetions comprise

U 13 1 000 000 13 000 000



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XIII

6.2

Branchement particulier (BP) y

compris fourniture et pose de la

canalisation du branchement (50

m), du compteur, du robinet de

prise en charge, de puisage, regard

et toutes sujétions.

U 169 95 000 11 495 000


VII/ PIECES DE RECHANGES

7.1 Compteur DN 25 pour bornes

fontaines U PM

7.2 Compteur DN 15 pour branchement

Privé U PM

7.3 Manchon de raccordement PVC DE

160- PN 10 U PM


140- PN 10 U PM


125- PN 10 U PM


110 - PN 10 U PM


90 - PN 10 U PM


75 - PN 10 U PM


63 - PN 10 U PM

7.10 Vanne d'arrêt pour bornes fontaines U PM

7.11 Robinet de puisage pour bornes

fontaines U PM

Sous.Total n°7 0

VIII/ OUVRAGES GENIE CIVIL ET OUVRAGES ANNEXES

8.1

Construction de local technique

/Bureau Magasin / Local gardien y

compris porte, fenêtres, plafond,

électricité, crépissage, tyrolène

conformément au descriptifs et aux

plans et toutes sujétions comprises

FF 2 3 200 000 6 400 000

8.2

Construction de Abris Groupe

Électrogène conformément au

descriptifs et aux plans et toutes


FF 2 1 550 000 3 100 000

8.3

Construction de la latrine VIP-

douches et annexes y compris

crépissage, tyrolène et toutes


FF 2 2 000 000 4 000 000

8.4

Clôture en grillage autour du

forage, des équipements solaires, de

l'abri groupe et des lacaux

ml 100 25 000 2 500 000



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techniques et gardien

conformément au CPT

8.5

Fabrication et pose de bornes de

signalisation tous les 100 m et

changement de direction

(Refoulement et primaire)

U 105 1 000 105 000


IX/ DESINFECTION ET EPREUVE DU SYSTÈME

9.1

Épreuves de débit de conduites,

essai partiel et essai général du

réseau

ff 1 1 600 000 1 600 000

9.2 Rinçage et désinfection du réseau ff 1 1 150 000 1 150 000 Sous.Total n°9 2 750 000

X/ MESURES ENVIRONNEMENTALES

10.1 Prévention des impacts négatifs du

projet ff 1 2 000 000 2 000 000

Sous.Total n°9 2 000 000 TOTAL GENERAL HORS TVA 205 637 900 TVA (18 %) 37 0148 22 TOTAL GENERAL TTC 242 652 722



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Annexe 6: les charges d'exploitation annuelles du projet en millier de FCFA.

Année

Volume

d’eau

[m3/an]

Dépense

annuelle de

Gasoil

[*103FCFA/An]

Dépense

annuelle en

chlore

[*103FCFA/

An]

salaire -

rémunératio

n/an

Maintenance renouvellement/

amortissement Autres charges Total

2020 32 565,9 7 010,7 586,2 3 876,0 284,0 50,0 11 806,9

2021 33 608,0 7 235,0 604,9 3 895,4 289,7 52,5 12 077,5

2022 34 683,4 7 466,6 624,3 3 914,9 295,5 55,1 12 356,3

2023 35 793,3 7 705,5 644,3 3 934,4 301,4 57,9 12 643,5

2024 36 938,7 7 952,1 664,9 3 954,1 307,4 60,8 12 939,2

2025 38 120,7 8 206,5 686,2 3 973,9 313,6 63,8 13 243,9

2026 39 340,6 8 469,1 708,1 3 993,7 319,8 9 269,40 67,0 22 827,2

2027 40 599,5 8 740,1 730,8 4 013,7 326,2 70,4 13 881,2

2028 41 898,7 9 019,8 754,2 4 033,8 332,8 73,9 14 214,4

2029 43 239,4 9 308,5 778,3 4 053,9 339,4 77,6 14 557,7

2030 44 623,1 9 606,3 803,2 4 074,2 346,2 81,4 14 911,4

2031 46 051,0 9 913,7 828,9 4 094,6 353,1 85,5 15 275,9

2032 47 524,6 10 231,0 855,4 4 115,1 360,2 89,8 15 651,5

2033 49 045,4 10 558,4 882,8 4 135,6 367,4 94,3 16 038,5

2034 50 614,9 10 896,2 911,1 4 156,3 374,7 9 269,40 99,0 25 706,8

2035 52 234,6 11 244,9 940,2 4 177,1 382,2 17 876,60 103,9 34 725,0

2036 53 906,1 11 604,8 970,3 4 198,0 389,9 109,1 17 272,1

2037 55 631,1 11 976,1 1 001,4 4 219,0 397,7 114,6 17 708,7

2038 57 411,3 12 359,3 1 033,4 4 240,1 405,6 120,3 18 158,8

2039 59 248,4 12 754,8 1 066,5 4 261,3 413,7 126,3 18 622,7

Total 893 078,4 192 259,6 16 075,4 81 315,1 6 900,5 36 415,4 1 653,3 334 619,2



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Annexe 7:Les pièces graphiques de la réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO

N° Nom du Plan

1 Plan de masse du réseau

2 Carnet des Nœuds

3 Profils en long

4 clôture grillagé du château d'eau

5 Tête de forage

6 Bâtiment d’exploitation (Bureau et magasin)

7 Local gardien

8 Local groupe électrogène

9 Champ solaire

10 Latrine douche

11 Château d'eau de 30m3

12 Bypass

13 Ventouse + Vidange

14 Borne Fontaine

15 Branchement particulier

16 Traversé de ravine



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XVII

Illustration 1:Plan de masse du réseau de l'AEPS de DIOUNGODIO



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XVIII

Illustration 2: le carnet de nœuds



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XIX

Illustration 3: Profil en long de la conduite de distribution



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XX

Illustration 4: Profil en long de la conduite de distribution (suite)



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXI

Illustration 5: Profil en long de la conduite de refoulement



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXII

Illustration 6: Clôture grillagée au niveau du Château d'eau



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXIII

Illustration 7: la tête de forage



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXIV

Illustration 8: Plan du local de bureau et du magasin



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXV

Illustration 9:Plan du local du gardien



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXVI

Illustration 10: plan du local du Groupe électrogène



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXVII

Illustration 11:Le champ solaire



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXVIII

Illustration 12: plan des ouvrages d'assainissement au niveau de la station de pompage



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXIX

Illustration 13: le plan du château d'eau de 30m3.



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXX

Illustration 14: plan du regard-bypass aux pieds du château d'eau



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXXI

Illustration 15: plans de Ventouse et de vidange



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXXII

Illustration 16:plan type de borne fontaine.



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXXIII

Illustration 17: schéma d'un branchement particulier



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXXIV

Illustration 18: schémas de traversée de ravines



TIENDREBEOGO Gérard Promotion 2018-2019 Soutenu le 05 /07 /2019 Page XXXV

DIRECTION GENERALE DE GBTI

Secrétariat de

Direction

Direction des Études Conseils

et Travaux

Direction Commerce Général

Fourniture et Services Divers

Service des Études

et Appuis-

Conseils(SEAC)

Service des

Travaux (S-TRA)

Service

Commerce

Général (SCG)

Service

Fournitures et

Services Divers

Annexe 8: l'Organigramme de G-BTI

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