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ETUDE TECHNIQUE RELATIVE A LA

CONSTRUCTION D’UN PONT EN BETON ARME

SUR LE BARRAGE DE BOULMIOGOU SUR LA

NATIONALE N°1

Mémoire pour l’obtention du

MASTER D’INGENIERIE EN GENIE CIVIL

OPTION : Route et Ouvrages D’art

------------------------------------------------------------------

Présenté et soutenu publiquement le [Date] par

Ghislain YONTCHUI SANDJONG

Travaux dirigés par :

Dr Ismaila GEUYE M. Eustache YAGUIMO

Enseignant chercheur à 2iE Directeur Général de BECOTEX

CENTRE COMMUN DE RECHERCHE ENERGIE ET HABITAT DURABLE

Jury d’évaluation du stage :

Président : Prénom NOM

Membres et correcteurs : Prénom NOM

Prénom NOM

Prénom NOM

Promotion 2012/2013

Ghislain YONTCHUI

ETUDE TECHNIQUE RELATIVE A LA CONSTRUCTION D’UN PONT EN BETON ARME

SUR LE BARRAGE DE BOULMIOGOU SUR LA NATIONALE N°1

2

« Il n’y a pas d’échec, il n’y a que des abandons »

Albert EINSTEIN

Ghislain YONTCHUI



3

A mes parents, pour mes pas qu’ils ont toujours guidés

avec amour et objectivité, je vous aime.

Ghislain YONTCHUI



4

REMERCIEMET

Qu’il me soit permis d’accomplir ici, le noble devoir de payer ma dette envers tous ceux qui

nous ont soutenus et motivé durant ces 5 années de dur labeur. Ainsi, je m’incline devant :

Le Directeur Général BECOTEX, M. Eustache YAGUIMO, Chevalier de l’ordre

National ;

Dr. Ismaila GEUEYE pour sa vigilance pendant nos années de formation ;

M .Abel NASSE, Ingénieur à BECOTEX, pour sa disponibilité, et son dévouement durant

ce projet ;

Nos enseignants et encadreurs, principaux artisans de notre formation ;

La famille MAIGA pour son chaleureux accueil et son hospitalité pendant mon séjour au

Burkina Faso ;

Je remercie enfin mes frères, sœurs et amis, qui ont accompli avec courage leur sacré devoir

en supportant jusqu’au bout ma scolarité.

Ghislain YONTCHUI



5

RESUME

L’objet de notre étude s’inscrit dans la stratégie de développement du secteur de transport prôné

depuis une dizaine d’années maintenant par le gouvernement du Burkina Faso.

Le présent mémoire traite de la conception et du calcul d’un pont en béton armé situé sur la

nationale burkinabè N°1 pouvant permettre d’assurer le franchissement du barrage de Boulmiogo :

barrage situé entre le PK4+700 et le PK5+200.

Pour mener à bien le travail, nous avons effectué une descente sur le terrain ; ce qui nous a permis

de nous rendre compte de l’effectivité du projet, de faire certains levés et de collecter un certain

nombre de données physico-géotechniques et environnementales.

L’ouvrage actuel est une série de 25 batterie de dalot, de portée 45m et la largeur du profil en

travers est de 10 m. Cet ouvrages se voit inonder au moins une fois tous les ans. Il est situé dans une

zone marécageuse et les essais géotechniques imposent des fondations sur pieux.

C’est ainsi qu’en phase avec les termes de références, nous avons conçu notre ouvrage : un pont de

60 m avec 3 travées isostatique et indépendante de 20 m et de 22 m de largeur de 2 travée

indépendante de 11 m dans le sens de la largeur. Nous avons effectué une étude comparative

opposant, d’un point de vue technico-économique, deux variantes de pont : construction mixte acier

béton et béton armé. Après analyse, la dernière variante, reconnue pour sa facilité de mise en œuvre,

a été choisie.

Enfin, après avoir reçu les résultats des études hydrologique et hydraulique classiques inhérentes au

calcul d’un pont effectué par HYDROSOL bureau d’étude sous-traitant, on a fait le

dimensionnement structural de notre ouvrage qui, au regard des données géotechniques, est stabilisé

à la base par des fondations profondes, à savoir des pieux en béton armé de 15m environ de

longueur ancrés dans le substratum rocheux.

L’avant métré ont permis d’évaluer le coût du projet TTC à 2 757 415 764 FCFA soit xxx le mètre

de l’ouvrage et le délai prévisionnel de réalisation de l’ouvrage est d’environ 9 mois.

Ghislain YONTCHUI



6

ABSTRACT

The purpose of our study is part of the development strategy in the transport sector advocated for a

decade now by the Government of Burkina Faso.

This thesis deals with the design and calculation of reinforced concrete bridge on the Burkina Faso

national No. 1 can help ensure the crossing Boulmiogo Dam: dam between 700 PK4 and PK5 200.

To carry out the work, we conducted a field visit; allowing us to realize the effectiveness of the

project, to some surveys and collect a number of physical and geotechnical and environmental data.

The current work is a series of 25 battery box culvert, 45m range and width of the cross section is

10 m. This works sees flood at least once every year. It is located in a swampy area and

geotechnical testing required pile foundations.

Thus, in line with the terms of reference, we have designed our work: a bridge of 60 m with 3

independent isostatic spans of 20 m and 22 m wide span of two independent 11 m in the direction

the width. We performed a comparative study between, a technical and economic point of view, two

variants bridge: composite steel and reinforced concrete. After analysis, the latest variant, known

for its ease of implementation was chosen.

Finally, after receiving the results of hydrological studies and conventional hydraulic inherent to the

calculation of a bridge made by HYDROSOL consulting firm subcontractor, it was the structural

design of our work which, in view of geotechnical data is stabilized the basis of deep foundations,

namely reinforced concrete piles of approximately 15m in length anchored in bedrock.

The front surveying were used to assess the cost of the TTC project 2,757,415,764 FCFA xxx meter

of the structure and the estimated period of construction of the structure is about 9 months.

Ghislain YONTCHUI



7

2iE Institut international d’ingénierie

ADETS Association technique pour le développement de l’emploi du treillis soudé

AGEIM Agences d’Etudes d’Ingénierie et de Maitrise d’œuvre

BA Béton Armé

BAEL Béton Armé Aux Etats Limites

BN Barrière Normale

CBR Californainan Bearing Ratio (Indice de portance de sol)

CCTG Cahier des Clauses Techniques Générale

CCRHED Centre Commun de Recherche Habitat et Energie Durable

CEBTP Centre Expérimental de recherches et d’études du Bâtiment et des Travaux Publics

DBA Diviseur en Béton Armé

ELS Etat Limite de Service

ELU Etat Limite Ultime

FP Fissuration Préjudiciable

HA Haute Adhérence

IPE I- Profilé Européen

Lc Largeur chargeable

LCPC Laboratoire Central des ponts et chaussées

PP Piles et Palées

RN Route Nationale

SETRA Service d’Etudes Techniques des Routes et leurs Aménagements

TTC Tout Taxe Confondu

TPC Terre Plein Central

Vr Vitesse de référence

Ghislain YONTCHUI



8

CONTENU I. Introduction général ................................................................................................................................ 9

II. CONTEXTE du projet ............................................................................................................................. 10

III. OBJECTIFS DU PROJET ................................................................................................................... 10

IV. SITUATION GEOGRAPHIQUE DU PROJET ................................................................................. 11

V. OUVRAGE EXISTANT ....................................................................................................................... 11

V.1. INTRODUCTION ........................................................................................................................... 13

VI. PREDIMENSIONNEMENT DES PARTIES DE L’OUVRAGE ..................................................... 14

VII. JUSTIFICATION DES ELEMENTS DU TABLIER ........................................................................ 17

VII.1. Justification du hourdis ................................................................................................................ 17

VII.2. Partie de la dalle en encorbellement ............................................................................................ 20

VII.3. Justification des poutres maitresses ............................................................................................. 21

VII.4. Calcul des entretoises .................................................................................................................. 25

VII.4.1. Evaluation des sollicitations .................................................................................................... 26

VIII. .............................................................................. JUSTIFICATION DES ELEMENTS DE LA PILE

28

VIII.1. Calcul du chevêtre ....................................................................................................................... 28

VIII.2. Etude des colonnes ...................................................................................................................... 29

VIII.3. Etude de la semelle sous pile ....................................................................................................... 30

IX. JUSTIFICATION DES CULEES ........................................................................................................ 34

IX.1. Vérification de la stabilité de la culée.............................................................................................. 34

IX.1.1. Vérification de la stabilité au poinçonnement ......................................................................... 34

IX.1.2. Vérification de la stabilité au renversement ............................................................................ 35

IX.2. Stabilité intérieure de la culée ......................................................................................................... 35

IX.2.1. Calcul de la dalle de transition................................................................................................. 35

IX.2.6. Calcul du mur de front ............................................................................................................. 39

IX.2.7. Calcul de la semelle ................................................................................................................. 40

IX.3. Calcul des appareilles d’appuis ....................................................................................................... 41

IX.3.1. Sollicitations sur des appareils d’appuis .................................................................................. 41

IX.3.2. Prédimensionnement des appareils d’appuis .......................................................................... 41

IX.3.3. Vérification du dimensionnement............................................................................................ 42

IX.4. Etude des joints de chaussée ............................................................................................................ 44

X. Devis quantificatif et estimatif de l’ouvrage ........................................................................................ 46

Ghislain YONTCHUI



9

INTRODUCTION GENERAL

«La route du développement passe par le développement de la route ». Ce slogan montre à quel

point la route demeure le levier et la locomotive du développement économique et social des pays

comme le Burkina Faso. Ce rôle de facteur de développement se justifie par le fait qu’elle est le

moyen le plus utilisé comme support de transport des biens et de communication entre les hommes,

les quartiers, les villes et les pays.

De ce fait, la construction routière constitue au Burkina Faso, pays sans façade maritime, l’une des

priorités de la politique gouvernementale. Dans le but de franchir des obstacles aussi bien naturels

qu’artificiels pendant les constructions routières, les ponts se présentent comme des ouvrages par

excellence. Ces derniers sont d’autant plus contraignants qu’ils exigent un franchissement

sécurisant, confortable et vibrant en phase avec les données fonctionnelles exigées. Les ouvrages

demeurent un gros investissement, raison pour laquelle il importe de concevoir et dimensionner des

ponts adaptés au trafic, respectant les conditions de confort et de sécurité, mais aussi de durabilité.

Nous développons dans ce mémoire le calcul du pont permettant le franchissement du barrage de

Boulmiogo. Pour y parvenir nous avons structuré le document comme suit :

- La présentation du projet ;

- Le choix d’une variante ;

- L’étude détaillée de cette variante

- L’étude d’impact environnemental

- Le devis estimatif

- Des recommandations

Ghislain YONTCHUI



10

CHAPITRE I : PRESENTATION DU PROJET

I. CONTEXTE DU PROJET

Pour pallier à l’insuffisance d’infrastructure routière, le Gouvernement de la république du Burkina

Faso, a mis sur pieds un vaste programme de promotion des infrastructures routières sur l’ensemble

du territoire.

C’est dans ce cadre que s’inscrit la mise en œuvre du projet de construction et de bitumage de

l’interconnexion des routes nationales N1 et N4, financé par la Banque Islamique de

Développement (BID).

Ce projet vient à point nommé car le Burkina ne disposant pas de façade maritime, ses échanges par

voie terrestre avec le reste du monde se font par les ports des pays limitrophes à savoir : la Côte

d’Ivoire, le Togo, le Bénin et le Ghana par voie terrestre, par les prolongements de certaines routes

dont les routes nationales N1 et N4. Entre le PK4+700 et le PK5+200 la national N1 existe le

barrage de Boulmiogo actuellement franchi par un dalot qui ne répond ni aux conditions de confort

ni à celle de sécurité. Dans le cadre de la l’interconnexion de la N1 à la N4, il est donc

indispensable de remplacer ces dalots par un pont permettant un franchissement sécurisé des

usagers et une non immersion de l’ouvrage de franchissement pendant la saison des pluies.

II. OBJECTIFS DU PROJET

Le présent mémoire a pour objectif global la conception et le dimensionnement du pont permettant

le franchissement du barrage de Boulmiogo situé entre le PK4+700 et le PK5+200 de la National

N°1 dans la localité de Boulmiogo. L’ouvrage actuel est un série de 25 dalots est se trouve dans un

état ne satisfaisant ni la sécurité ni le confort des usagers. Les objectifs spécifiques sont :

- Le prédimensionnement des variantes ;

- L’étude détaillée de la variante choisie ;

- Produire un plan d’exécutions des différentes éléments étudiés ;

- Faire un devis estimatif de l’ouvrage

Les résultats attendus sont :

- Etude d’avant-projet d’ouvrage d’art ;

- Etude de projet d’ouvrage d’art ;

Ghislain YONTCHUI



11

III. SITUATION GEOGRAPHIQUE DU PROJET

Le pont qui fait l’objet de notre étude est situé dans la région de Kadiogo arrondissement de

Boulmiogo, il est long de 60m et a une largeur de 22m et fait 3 travée dans le sens longitudinales et

2 travée dans le sens transversal. Il permet de franchir le barrage situé entre le PK4+700 et le

PK5+200 de la nationale N°1. Les coordonnées des points d’encadrement du pont sont les suivants :

- P1 : 14°19’35,2’’ latitude Nord, 4°48’43,4’’ Longitude Ouest ;

- P2 : 14°19’35,2’’ latitude Nord, 4°48’43,4’’ Longitude Ouest ;

IV. OUVRAGE EXISTANT

L’ouvrage existant est une série de 25 batterie de dalot de longueur total 45 m. il s’agit de dalot

construit en pierre, d’ouverture 1,9 m. l’épaisseur de ces murs sont de 30 cm. Les culées sont des

massifs en perrés maçonné. Le tablier de l’ouvrage supporte un tablier de 7m de largeur, il n’existe

pas de trottoir et les gardes corps sont dans un état de délabrement absolu. L’ouvrage existant se

Barrage de Boulmiogo

Ghislain YONTCHUI



12

voit constamment noyés par les inondations dû au fait que ces dalots se trouve dans une zone

marécageuse.

Vue générales Culée de l’ouvrage existant

Vue global Vue globale du projet

Ghislain YONTCHUI



13

CHAPITRE 2 : ETUDE DETAILLEE DE L’OUVRAGE D’ART

IV.1. INTRODUCTION

Nous développons ici les calculs relatifs à notre ouvrage, il s’agit d’une note de calcul

synthétique. Les détails sont consignés en Annexe 2.

IV.1.1. Normes et règlements

Dans le cadre de ces études, les nomes et règlements utilisés sont les suivant :

- Le Fascicule 61 du CCTG, Titre I

- Le Fascicule 61 du CCTG, Titre II

- Le Fascicule 61 du CCTG, Titre V

- BAEL 91 modifié 99

IV.1.2. Charges de calculs

Les charge d’exploitation sont issue du fascicule 62, titre II. Elles sont consignées dans le tableau

suivant :

- Le système de charge A

- Le système de charge B

- Convoi militaire Mc 120

- Force de freinage

- Les charges de trottoir

- Les surcharges sur remblai

IV.1.3. Les matériaux

Acier

- Limite d’élasticité : ( ) ( )

- Coefficient de fissuration :

- Coefficient de scellement :

Pour les deux types d’aciers, le module d’élasticité longitudinal et le

coefficient de sécurité

Béton

Ghislain YONTCHUI



14

- Résistance à la compression caractéristique à 28 jours :

- Résistance à la traction :

- Contrainte ultime de service :

- Coefficient de sécurité :

Etat de fissuration

L’ouvrage étant soumis aux intempéries, nous considérerons, la fissuration comme préjudiciable.

V. PREDIMENSIONNEMENT DES PARTIES DE L’OUVRAGE

V.1. Classe du pont et nombre de voies

Etant donné que , le pont est de 1ère

classe

Le nombre de voies est donné par : (

) (

)

La largeur d’une voie,

V.2. Prédimensionnement des éléments du tablier

Nous disposons d’un tablier de 22 m de large séparé en 2 travées de symétrique et identiques de 11

mètres chacune reliées d’un joint de chaussée. Le prédimensionnement se fera suivant les formules

du Calgaro. La portée des poutres est de : . Le tableau suivant présente le

prédimensionnement des éléments de ces tabliers.

Eléments Formules Calculs Résultats

Poutres

Hourdis écartement de 2,20 il nous est proposé une

épaisseur de 18 cm 20cm

Entraxe et

encorbellement e

m

entretoises

Nombre de poutres L=20 m

V.3. Prédimensionnement des appuis

Ghislain YONTCHUI



15

Nous développons ici le prédimensionnement du profil en long de notre ouvrage. La pile sera

constituée de colonnes reliées entre elles à leur extrémité supérieure par un chevêtre. Les

dimensions suivantes sont déterminées suivant les indications du dossier pilote PP73 du SETRA. La

culée sera redimensionnée d’après les dispositions du PP73 et les indications du CALGARO., nous

avons déterminé les caractéristiques de nos appuis comme suit :

Piles

Chevêtre hauteur

base

Fut et

colonnes

Diamètre du fut {

}

hauteur

Semelles

largeur

hauteur { ( )

}

Nervure sur

semelle

hauteur ( )

Bases

Culée

Mur de front Hauteur total ht= 8,5 m

épaisseur

Mur garde-

grève

Hauteur total

Mur en

retour

Hauteur total

( ( ))

l =4.00m

épaisseur e =30cm

Semelle

base

Bs=6,30m

hauteur (

)

hs=1,80 m

largeur

Ls= 11,10 m

VI. JUSTIFICATION DES ELEMENTS DU TABLIER

VI.1. Justification du hourdis

Il repose sur les entretoises de rives et sur les poutres maitresses. Le calcul du hourdis se fera via la

méthode forfaitaire et se fera sur une bande de 1m ;

Figure 1 : modélisation du hourdis suivant le sens transversal

VI.1.1. Calcul des sollicitations

Eléments Calculs Résultats

Total des charges

permanentes 2

Coefficients des charges

: pont de première classe avec

trois voies chargées

Coefficients de majoration

dynamique

VI.1.2. Vérification du non poinçonnement du hourdis

Il est nécessaire de vérifier le non poinçonnement du hourdis sous les roues Br et Bt. Une

roue est supposée être centrée sur une plaque de dalle.

Pour éviter le poinçonnement de l’hourdis, ;

Avec : Qu= charge poinçonnant à l’ELU

a0 : largeur du rectangle d’impact,

b0 : longueur du rectangle d’impact,

h0 : l’épaisseur de la dalle,

h1: l’épaisseur du revêtement,

Ghislain YONTCHUI



18

ξ : coefficient dépendant de la nature du revêtement.

Les résultats sont consignés dans le tableau suivant :

Roue Bt Br Bc

Poids 80 100 60

Bt ou Bc 1 1 0,95

δ 1,8 1,8 1,8

Qu 232,9 283,6 171,5

Uc 2,84 2,94 2,04

h'0 0,007 0,008 0,007

Conclusion OK OK OK

VI.1.3. Calcul des sollicitations d’un panneau

On suppose un panneau de hourdis reposant sur des poutres et entretoises.

Le panneau repose dans un seul sens (sens lx)

Sollicitations dues aux charges permanentes

Total des charges permanentes :

Moment:

Effort tranchant :

Sollicitations dues au système A

On considère que la densité de charge est : ( ) (

)

( )

et

Sollicitations dues aux charges du système Br, du système Bt et surcharges militaires

A l’aide des abaques de PIGEAUD, nous déterminons en mi feuillet dû aux charges Br, Bt et Mc

120. Nous nous assurons quelles soit positionner de façon à générer des efforts maximum

notamment au milieu de la poutre. Le tableau suivant présente un récapitulatif des charge

d’exploitation de notre ouvrage, notamment : A, Bt, Br et Mc 120.

Ghislain YONTCHUI



19

A Bt Br Mc120

Mox (kN.m/ml) 47,62 30.20 30,02 59,57

Moy (kN.m/ml) 13,55 4,75 18.39 2,5

Vx (kN/ml) 95,2 19.06 74,95 37,77

Vy (kN/ml) 0,00 23,56 57,25 51,73

VI.1.4. Sollicitations aux différents états limites

Pour le calcul des sollicitations, les efforts tranchants sont calculés à l’ELU et les moments

fléchissant sont calculés à l’ELS.

Combinaison à l'ELU

Système Br Bt Mc120 Maximum Dimensionnant

Mx 39,03 40 75,30 75,30 Mc120

My 17,00 13,10 14,38 14,38 Mc120

Vx 108,40 94,30 139,58 139,58 Mc120

Vy 80,25 72,76 297,00 297,00 Mc120

Combinaison à l'ELS

systèmes Br Bt Mc120 Maximum Dimensionnant

Mx 29,13 29,85 65,86 65,86 Mc120

My 12,71 9,79 12,78 12,78 Mc120

Vx 80,93 70,39 121,60 121,60 Mc120

Vy 60,00 54,40 264,00 264,00 Mc120

Pour prendre en compte l’hyperstaticité du hourdis, il est procédé à une redistribution des moments

isostatiques obtenus plus haut en travées et sur appuis. Les coefficients de redistribution sont

respectivement 0.80 en travée et 0.50 sur appuis (CALGARO 2000). Les calculs sont menés en

fissuration préjudiciable donc à l’Etat Limite de Service.

Sollicitations affectées de coefficients de réduction

ELU

Désignation Appui Travée Unité

Moment isostatique(ELU) 75,30 kN/ml

Coefficient de redistribution 0,5 0,8 kN/ml

Ghislain YONTCHUI



20

Moment de calcul 37,6 60,24 kN/ml

ELS

Désignation Appui Travée Unité

Moment isostatique(ELS) 65,86 kN/ml

Coefficient de redistribution 0,5 0,8 kN/ml

Moment de calcul 32,92 52,68 kN/ml

VI.1.5. Partie de la dalle en encorbellement

Evaluation des sollicitations dues aux charges permanentes et d’exploitations

La partie en encorbellement supporte à la fois des charge repartie et des charges concentrées à

l’extrémité de la travée.

Le récapitulatif des efforts calculés sont consignés dans le tableau suivant.

Eléments Résultats

g

Mg

Vg

q .

Mq

Vq

Vu

Calcul des armatures du hourdis et Vérification de la limite de cisaillement dans le

hourdis

Il suffit de vérifier que :

.

Ghislain YONTCHUI



21

et , nous n’avons pas besoin d’armatures transversales

dans le hourdis.

Après calcul à l’ELS avec une fissuration préjudiciable nous obtenons les armatures récapitulées ci-

dessous.

Armatures principales

Cm2

As (Cm2) 12.15 18.98 4.94 8.35

Choix 8HA14 10HA14 4HA14 6HA14

Armatures de répartition

Cm2

Ar (Cm2) 3,04 - - -

Choix 6HA8 - - -

VI.2. Justification des poutres maitresses

Les poutres maitresses reçoivent les charges de l’ensemble du tablier et sont par la suite repartie

suivant un coefficient qui dépend de la nature et la position de la poutre. Il s’agit de poutre reposant

sur 2 appuis simple notamment la culée appuis principale et la pile appuis intermédiaire.

Schéma de poutre maitresse

VI.2.1. Sollicitation dues aux charges permanentes

Le calcul des poutres maitresses se font sur deux appuis simples notamment entre les appuis de

rives et intermédiaire. Pour les poutres intermédiaires

D’où,

et

Pour les poutres de rives

D’où,

et

VI.2.2. Sollicitation dues surcharge civile

Système A

Le système A est un système de surcharge uniformément répartie sur toute la partie roulable de la

travée. Selon le fascicule 61 titre II, on a

( )

( )

Sollicitations dues aux charges du système A

Ghislain YONTCHUI



22

En appliquant des coefficients de multiplication des charges calculés en Annexe 2, on obtient :

Sollicitations Formules Résultats

Effort tranchant

Moment

VI.2.3. Sollicitations dues aux charges du système B

Système de charges Bc

D’après le théorème de BARRE, le moment maximum absolu d’un convoi a lieu sous un essieu i et

une position à laquelle la charge est appliquée et la résultante des charges du convoi R sont

équidistant des extrémités de la poutre. L’effort tranchant maximal est trouvé en plaçant l’essieu

arrière sur l’appui. Le tableau suivant présente un récapitulatif du calcul des différentes

sollicitations.


Effort tranchant

Moment

Système de charges

L’effort tranchant est maximum lorsque l’une des deux charges est située sur l’appui. Deux

essieux sont disposés dans le sens longitudinal et le moment maxi est donné par le document appelé

Formulaire du béton armé :


Effort tranchant

Moment

Système

Nous avons l’effort tranchant maximum lorsque la roue est placée à l’appui.

Dans ce cas il aura pour résultat . Il n’y a pas de coefficient de

majoration. Nous avons le moment fléchissant maximum lorsque la roue se situe à l’axe transversal

Ghislain YONTCHUI



23

de la Travée

Il n’y a pas de coefficient de

majoration,


Effort tranchant

Moment

VI.2.4. Surcharges militaires

Convoi militaire Mc120

L’effort tranchant est maximum pour a=0

(

)

Nous avons le moment fléchissant le plus défavorable lorsque la résultante P du convoi est situé

dans l’axe longitudinal de la travée. D’où

et le moment maxi est :

Sollicitations Résultats

Effort tranchant (

)

Moment

(

)

Convoi militaire Me120

Même méthode que la surcharge Bt avec a=1.80 (

)


Effort tranchant (

)

Moment

(

)

VI.2.5. Les surcharges de trottoir

Ghislain YONTCHUI



24

Selon le fascicule 61 titre II, nous distinguons deux types de surcharges de trottoir : les charges

générales et les charges locales. Pour la justification des fermes maîtresses du tablier seules les

surcharges générales de la charge 150 kg/m2 sont prises en compte. Quant aux charges locales elles

sont utilisées pour le calcul des éléments du pont à savoir le hourdis et la partie de la dalle en

encorbellement. Poids du trottoir au ml est Le principe de calcul des

sollicitations est le même que celui de la surcharge civile A(L).


Effort tranchant

Moment

Affectation des coefficients de majorations dynamiques aux sollicitations

Tableau10 : Récapitulatif des sollicitations affectées de coefficient de majoration dynamique

Surcharges

Coeff, de

dégressivité

transversal

e

Coeff, de

maj,

dynamique

Effort

tranchant

(kN)

Moment

fléchissant

(kN,m)

Non-majoré

nmmajoré

majoré

Non-majoré

Majoré

Surcharges

civiles

A - - 952,400

952,400

756,000

1014,552

618,400

735,896

100,000

117,000

932,250

1128,023

630,300

750,057

20000,000

20000,000

27,000

27,000

4762,000

4762,000

3028,540

4064,301

2087,645

2484,298

375,000

438,750

4661,250

5640,113

3010,000

3581,900

100000,000

100000,000

135,000

135,000

Bc 1,1 1,22

Bt 1 1,19

Br - 1,17

Surcharges

militaires

Mc120 - 1,21

Me120 - 1,19

Surcharges

exceptionnelles

Type E - -

Surcharges de

trottoirs

C,

Général

es

- -

VI.2.6. Calcul de Coefficients de Répartition Transversale de GUYON-

MASSONNET

Ghislain YONTCHUI



25

Le moment fléchissant et l’effort tranchant d’un tablier peuvent être déterminés en n’importe quelle

abscisse x le long du tablier. Mais le problème qui se pose est comment répartir ce moment et cet

effort entre les poutres? En d’autres termes connaitre les valeurs de sollicitations dans chaque poutre.

Plusieurs méthodes ont essayé de répondre à cette question, parmi lesquelles celle de Guyon-Massonnet.

Elle permet de déterminer un coefficient correctif appelé « Coefficient de Répartition Transversale

(CRT) » qui montre la portion des surcharges transmise dans la poutre considérée.

L’aperçu général de la méthode de Guyon-Massonnet ainsi que la démarche explicite de calcul des

paramètres aboutissant à l’évaluation du CRT (ou K) sont joints en annexe 2 Page xx du présent

document.

récapitulatif coefficient de GUYON MASSONNET

K(Al) K(Bc) K(Mc120) Bt Br

Poutre centrale 1,074 1,230 1,660 1,19 1,52

Poutre intermediaire 1,018 1,313 1,350 1,335 1,72

Poutre de rive 0,889 1,245 1,543 1,2 2,6

Les différentes combinaisons utilisées pour le calcul des sollicitations sont les suivantes :

- ELU : 1,35G + max (1.60max (A ; Bc) ; 1,35Mc120) + 1,60Trottoirs ;

- ELS : G +max (1,2max (A ; Bc) ; Mc120) + 1,2Trottoirs.

Elément Combinaison G;A;T G;Bc;T G;Mc;T

Poutre

centrale

Moment fléchissant (kN.m) 719,15 875,03 747,40

Effort tranchant (kN) 286,55 419,15 337,10

Poutre

Intermédiaire

Moment fléchissant (kN.m) 715,13 1006,62 733,94


Poutre de rive Moment fléchissant (kN.m) 726,14 1008,99 733,21


Les sollicitations de calcul suivantes: et

VI.3. Calcul des entretoises

Les entretoises seront considérées comme semi-encastrées sur les poutres principales et doivent

d’être justifiées sous l’action d’une roue isolée Br. Après calcul du moment maximal isostatique M,

la redistribution se fait en prenant 0,8M en travée et 0,5M sur appuis (CHARON, 1986).

Ghislain YONTCHUI



26

VI.3.1. Evaluation des sollicitations

Evaluation des charges permanentes :

Figure16 : Schéma mécanique de la structure

Détermination des sollicitations combinées :

Nous envisageons deux cas :

L’entretoise supporte et son poids et celui de la charge Bt

Moment isostatique

Moment en travée

Moment sur appuis

Effort tranchant

L’entretoise supporte et son poids et celui du vérin

Moment isostatique

Moment en travée

Moment sur appuis

Effort tranchant

Récapitulatif des cas de charge sur l’entretoise

Mser (min) Mser (max) Vu (min) Vu (max)

Travée -140,32 54,39

Appuis -33,99 87,70 -293,11 97,13

Ghislain YONTCHUI



27

Calcul des armatures

Tableau15 : Récapitulatif du calcul des armatures


Désignation

Section théorique

(cm2) Choix

Effort

tranchant

Armatures

de montage Aciers sup Aciers inf Aciers sup

Aciers

inf

Travée 9,15 6,21 8 HA 12 8 HA 10 Cadre HA8 8 HA8

Appuis 6,11 5,94 8 HA 12 8 HA 10 Etrier HA8

Ghislain YONTCHUI



28

VII. JUSTIFICATION DES ELEMENTS DE LA PILE

Les piles sont des appuis intermédiaires de notre ouvrage. Nous distinguons 3 piles dans notre

cas. Ils sont constitués de 10 colonnes circulaires de rayon 1 m chacun et relié entre eux par des

chevêtres.

VII.1. Calcul du chevêtre

Nous avons un chevêtre de 1,20m × 1,00m, il est calculé sous l’hypothèse d’un encastrement dans

les colonnes. Dans notre cas le chevêtre n’est pas porteur. Les éléments à considérer pour le calcul

des sollicitations sont son poids propre et la charge des tabliers. Les calculs se feront sur deux

parties principales :

- Les parties en encorbellement ;

- Les parties bi-encastrées.

Ghislain YONTCHUI



29

VII.1.1. Evaluation des sollicitations

Calcul des sollicitations de calcul

Moment en travée

Moment sur appuis

Effort tranchant


Tableau16 : récapitulatif du calcul des armatures

Travée Appui

As calculé 15,61 6,77

Amin 16,07 16,07

Choix 6HA20 6HA20

Cadre en HA10 avec un espacement

VII.2. Etude des colonnes

Les colonnes seront dimensionnées en compression centrée. Elles supportent leur poids propre et

les charges transmises par le chevêtre. La colonne la plus sollicitée est la colonne centrale. Elle a

une hauteur de

VII.2.1. Evaluation des sollicitations

Le tableau suivant présente les sollicitions permanente et d’exploitation qui agit sur la colonne.

Notons que les charges d’exploitations sont transmises par le chevêtre et proviennent du tablier

(COURBON et THEILLOUT, 2001)

Charges permanentes

Charges du au poids

propres du fut

Charges du au poids

propres du chevêtre

Ghislain YONTCHUI



30

Charge du au

tablier

( )

Sollicitation totales

Charges d’exploitations

Charges du au poids


( )

Sollicitation totales à l’ELU

VII.2.2. Calcul des armatures

Les colonnes seront calculées comme des éléments travaillant en compression centrée ; la charge

verticale venant des surcharges routières et des charges permanentes. Le calcul sera mené à l’ELU.

Choix : 10HA16

Armatures verticales

( ) Choix : 7HA20

VII.3. Etude de la semelle sous pile

VII.3.1. Calcul des contraintes limites de pointe

D’après les résultats issus de l’étude géotechnique (joint aux annexes), une fondation profonde a été

recommandée par le laboratoire. Ainsi, nos appuis se poseront sur une semelle posée sur 02 pieux

de 1.90m de diamètre avec une hauteur minimum de 8.00, mais pour le calcul de nos pieux nous

allons adopter une hauteur de 9.00m pour les pieux. La contrainte de rupture est donnée par :

.Avec :

la contrainte effective à la base de la fondation désigne

le facteur de portance, d’après tableau I annexe C3 du fascicule 62 titre V et fonction et de la nature

du sol. On a

∫

( ) ( )

Ghislain YONTCHUI



31

VII.3.2. Vérification la capacité portante du sol

Nous devons vérifier que :

(

)

Avec : = la contrainte de référence sous le sol de fondation

= coefficient de réduction tenant compte de l’inclinaison, dans notre cas, car les

charges sont verticales.

à l’ELU

∑

A l’ELU nous avons : ∑

Calcul de G et Q

Charges permanentes : G

Charges du au poids

propres du fut

Charges du au poids


Charge du au tablier

( )

Sollicitation totales

Charges d’exploitations : Q

Charges du au poids

propres du chevêtre ( )

Sollicitation totales à l’ELU

(

)

En conclusion, la capacité portante du sol est bien vérifiée

Ghislain YONTCHUI



32

VII.3.3. Calcul de la nervure

Faire un schemas

Détermination des sollicitations

Les moments fléchissant sont calculées aux ELS et les efforts tranchant aux ELU.

( )

.

Ceci nous conduit donc au calcul des moments comme suit :

;


Désignation Moment de calcul

(kN.m)

Section théorique

(cm2) Choix

Section réelle

(cm2)

Armatures inférieurs 40,75 13,80 10HA14 15,38

Armatures supérieurs 556,51 31,70 12HA20 37,68

Armatures de peau 2 cadres HA8 tous les 40cm

VII.3.4. Calcul de la semelle de fondation sous pile

La semelle et la nervure n’étant pas de même longueur car on a considéré un débord technologique,

on aura malgré une répartition uniforme des contraintes comme dans le cas de la nervure des

moments de calcul un peu différents. La section de calcul est donc :

.

- ;

- .

Calcul des armatures longitudinales

Désignation Moment de calcul

(kN.m)

Section théorique

(cm2)

Choix Section réelle (cm2)

Ghislain YONTCHUI



33

Armatures inférieurs 70,20 11,04 8HA14 12,31

Armatures supérieurs 544,05 38,74 14HA20 43,96

Calcul des armatures transversales

Nous allons pour le calcul de ces aciers la méthode des bielles qui nous donne :

( )

;

( )

.

Il est conseillé de majorée de 10% la section obtenue si la fissuration est préjudiciable ce qui est le

cas pour nous : on a donc . Soit 4HA14 tous les mètres de

section totale .

VII.3.5. Vérification de la stabilité au poinçonnement de la semelle

Nous devons vérifier que :

: (

)

Apres calcul, , donc pas de poinçonnement de la semelle.

Ghislain YONTCHUI



34

VIII. JUSTIFICATION DES CULEES

Les culées sont des appuis de rive ayant la charge de transmettre au sol de fondation les

efforts reçus par le pont. Elle permet aussi d’assurer une limitation des déplacements verticaux et

horizontaux.

VIII.1. Vérification de la stabilité de la culée

VIII.1.1. Vérification de la stabilité au poinçonnement

Nous devons vérifier l’ensemble des forces transmis au sol est inférieur à la contrante admissible du

sol de fondation:

Ghislain YONTCHUI



35

(

)

Avec : = la contrainte de référence sous le sol de fondation

= coefficient de réduction tenant compte de l’inclinaison, dans notre cas, car les

charges sont verticales.

(

) où est l’inclinaison de la résultante par rapport à la verticale

à l’ELU

VIII.1.2. Vérification de la stabilité au renversement

D’après le fascicule 62, Titre V, Article B.3.2, notre culée est stable au glissement si la sommes des

moments stabilisateurs est supérieurs à la somme des moments renversants :

Moment stabilisateurs Moment renversant

Total stabilisateur Total renversant

∑

∑

Conclusion

VIII.1.3. Vérification de la stabilité au glissement

Notre culée est stable au glissement si la composante horizontale de notre résultante est inférieure à

la résultante proprement dite. Il s’agit de vérifier :

D’où :

d’où la culée est stable au glissement!

VIII.2. Stabilité intérieure de la culée

VIII.2.1. Calcul de la dalle de transition

Ghislain YONTCHUI



36

La dalle de transition est dimensionnée conformément aux recommandations du SETRA dans le

guide « Dalles de transition des ponts-routes-Techniques et réalisation » d’octobre 1984.

Elle est calculée en supposant simplement appuyée d’une part sur le corbeau d’appui et d’autre part

sur le remblai (prenant appui sur une largeur de 60cm de remblai voir figure ci-dessous). Elle est

soumise aux surcharges provenant du système des essieux tandem Bt ; les calculs sont menés aux

ELU.

Figure16 : Schéma mécanique de calcul de la dalle de transition

Calcul des sollicitations

Le moment dû aux charges de chaussée est maximal à l’abscisse S et vaut :

Le moment dû aux charges permanentes vaut :

A l’ELU on a:


( )

Tableau20 : récapitulatif du calcul des armatures

Ghislain YONTCHUI



37

Moment

(kN.m/ml)

Section

théorique

Section

minimale Choix

Section

retenue Espacement

73.06 8.12cm² 3.31 cm² 8HA 14/ml 12.32cm² 12.5cm

Armatures de réparation

, soit 4HA10/ml

VIII.2.2. Calcul du mur garde-grève

Il a une hauteur total de . Il est soumis à son

poids propre, aux poussées du remblai et de la dalle de transition. Le dimensionnement se fera en

flexion composé en fissuration préjudiciable avec comme hypothèse le mur garde grève étant

encastré dans le mur de front.


L’évaluation des sollicitations et le calcul des armatures sont présentés dans le tableau ci-dessous.

Tableau23 : récapitulatif calcul des sollicitations

Désignation Formule Resultat

Effort de compression (due au

poids propre)

9,70 kN

Moment dû à la poussée des

terres

1,78 kN.m

Moment dû Surcharges sur

remblai

2,67 kN.m

Force de freinage 21,33 kN

Moment de service de calcul 30,57 kN.m


Mser

(kN.m)

N (kN) As

(cm²)

Amin (cm²) Choix Section réelle

(cm²)

Esp

Ghislain YONTCHUI



38

30.37 9.69 7.59 2.71 5HA14/ml 7.70 20

VIII.2.3. Calcul du muret-cache

Très faiblement sollicités, il sera disposé des sections d’armatures minimales conformément aux

prescriptions du dossier pilote PP 73 du SETRA.

VIII.2.4. Calcul du mur en retour

Les murs en retours seront calculés comme un ouvrage de soutènement. Ils sont conçus encastré à la

fois dans le mur de front et dans la semelle de la culée. Ils ont un effet stabilisateur plus grand que

les murs en ailes désolidarisées (CALGARO, 2000).

Calcul des sollicitations et armatures verticales

Sollicitations pour armatures verticales

Efforts Formules résultats

Effort normal 99,1

Moment fléchissant

Poussée des terres

Appliquer à

159,3

Poussée du au surcharge du remblai

Appliquer à

250,3

Sollicitation à l’ELS 405,63

Calcul des sollicitations et armatures horizontales

Les sollicitations des murs en retour dans le sens horizontal sont évaluées en supposant un

encastrement des murs en retours dans le mur garde-grève et le mur de front. Etant donné une

variation linéaire des poussées de terres sur le mur avec la profondeur, les sollicitations sont

évaluées en tranches horizontales d’un mètre de hauteur.

Ghislain YONTCHUI



39



Moment fléchissant

Poussée des terres

96,67


250,69

Sollicitation à l’ELS 346,67

VIII.2.5. Calcul du mur de front

Le calcul du mur de soutènement se fait en flexion composée aux ELS et en fissuration peu

préjudiciable




Effort normal

Moment fléchissant Poussée des terres

Appliquer à


Appliquer à

Ghislain YONTCHUI



40

Sollicitation à l’ELS


Le cacul s’est fait en section partiellement comprimé et nous a conduits aux résultats suivant :

6 HA 25 /ml

VIII.2.6. Calcul de la semelle

Pour le calcul de la semelle, nous distinguons deux parties :

Le patin

Encastré dans le mur de front, le patin représente la partie avant de la semelle et se calcul en tenant

compte uniquement de son poids propre et de la réaction du sol.

Le talon

Pareillement encastré dans le mur de front, il représente la partie arrière de la semelle sur laquelle

repose le remblai derrière la culée et se calcul en tenant compte de son poids propre la contrainte

sous la semelle et les efforts dus aux remblais derrière la culée.


Sollicitation sur le patin

Moment du au poids propre

du patin

Moment du à la réaction du

sol

( )

Moment total de calcul du patin

Sollicitation sur le talon

Moment du au poids propre

du patin

Moment du à la réaction du

sol

Moment du au poids des

terres sur le talon

Ghislain YONTCHUI



41

Moments du aux surcharge

sur le remblai (

( )

)

Moment total de calcul du

talon


Armature du talon

(

)

Armature du patin

(

)

VIII.3. Calcul des appareilles d’appuis

Le calcul des appareils d’appuis sera effectué à partir SETRA dans le guide Appareil d’appuis en

Elastomère frette. Nous utiliserons des élastomères frettés.

VIII.3.1. Sollicitations sur des appareils d’appuis

Effort verticaux

Charges permanentes

Charges de la chaussée

Charges de trottoirs

Effort max

Effort min

Effort horizontaux

Force de freinage

VIII.3.2. Prédimensionnement des appareils d’appuis

Dimensions en plan

Ghislain YONTCHUI



42

D’après le SETRA : .

Aussi :

Avec A’ la section nette réelle de l’élastomère. Soit : .

Choix : {

Vérification : ( ) ( ) .

Hauteur totale T des couches d’élastomère

Il est recommandé d’avoir :

Soit : en choisissant 3 feuillets intermédiaires de 8mm, les feuillets externes

auront 3mm, pour une hauteur totale de

VIII.3.3. Vérification du dimensionnement

Calculs préliminaires

{

é é

Déplacement de l’appareil d’appui dû à la force de freinage :

avec G étant le module de cisaillement conventionnel, G= 0,9Mpa.

Aire nette après distorsion : (

)

{

Vérification de la stabilité au flambement et au glissement

Flambement

Ghislain YONTCHUI



43

Condition

Calcul des contraintes

( )

Conclusion Vérifié

Glissement

Condition

Calcul des contraintes

(

)

Conclusion

Rotation

Condition

Calcul des contraintes ∑

(

)

(

)

Conclusion

Dimensionnement des frettes.

Pour les frettes, l’acier utilisé est de type S235

L’épaisseur des frettes est donnée par la relation :

é

D’où

Ghislain YONTCHUI



44

Pour un appareil d’appui de type 200x300, le choix est porté sur des frettes d’épaisseur

Les appareils d’appui à mettre en place seront donc : 200 300 ; 4 (8+2) ; 2 5

La hauteur totale des appareils d’appui vaut donc :

VIII.4. Etude des joints de chaussée

Ce sont des dispositifs permettant d’assurer la continuité de la circulation au droit d’une coupure de

tablier. Ils permettent aux véhicules de traverser dans de bonnes conditions, et jouent un rôle de

régulateur contribuant à diminuer les effets des véhicules lourds.

VIII.4.1. Calcul du souffle d’un joint

Le souffle est le déplacement maximal entre les positions extrêmes du joint. Les effets à prendre en

compte ici sont :

1. Les effets dus à la température ;

2. Les effets dus aux déformations différés du béton ;

3. Les actions causées par les charges d’exploitation.

Effets dus à la température

La variation de longueur est fonction de la température et est donné par : ; avec L qui

est la longueur dilatable , est le coefficient de dilatation du béton et est

la variation uniforme de température on obtient donc :

.

Effets dus aux déformations différées du béton

Il s’agit de la variation de longueur due au retrait final du béton qui est : avec qui est

la déformation relative due au retrait de béton compris entre et on prendra

puisque nous sommes en climat sec : on obtient donc . Le fluage ne

concerne que les ouvrages en précontraint donc n’est pas considéré ici.

Effets dues aux charges d’exploitation

Ghislain YONTCHUI



45

Il est admis 10mm de variation linéaire du joint par mètre de hauteur de poutre (CALGARO 2000).

Etant donné que la hauteur de ce projet est h= 0,75m on a donc .

On obtient donc une valeur de souffle .

VIII.4.2. Choix du joint

Le type de joint dépend toujours de la valeur du souffle il est donc pris un joint de chaussée de type

hiatus dont la gamme de souffle est de l’ordre de 50mm.

Ghislain YONTCHUI



46

IX. DEVIS QUANTIFICATIF ET ESTIMATIF DE L’OUVRAGE

N° DÉSIGNATION U QTE PU PRIX TOTAL

LOT 100 PRIX GÉNÉRAUX

SOUS TOTAL LOT 100 154 000 000

LOT 100 PRIX GÉNÉRAUX

Lot 200 TERRASSEMENTS


LOT 300 FONDATION


LOT 400 CULEES ET MUR EN AILE


LOT 500 TABLIER


LOT 600 SUPERSTRUCTURE


LOT 700 EQUIPEMENT ET SIGNALISATION


MONTANT TOTAL HTVA 420 051 793

TVA (19,25%) 80 859 970

COÛT TOTAL DU PROJET 500 911 763

Ghislain YONTCHUI



47

CHAPITRE 4 : ETUDE D’IMPACT ENVIRONNEMENTALE

L’objectif spécifique de ce projet est d’améliorer la fluidité du trafic, désenclavement des sous-

préfectures de Boulmiogo, favoriser les échanges des zones centre et Est par une route transversale

et réduire les impacts non désirables sur l’environnement ainsi que les surcharges. Nous avons ainsi

trouvé des potentiels impacts négatifs que nous compte remédier grâce aux mesures d’atténuation

consigne dans le tableau 56.

IX.1. Impacts positifs

Les impacts positifs de cette route seront très nombreux. Les plus importants seront : (i) le

renforcement des échanges économiques entre le centre et l’est ; (ii) l’amélioration de la qualité de

vie des riverains; (iii) la création d’emplois pour les populations locales et dont les jeunes en

particulier; iv) une meilleure accessibilité aux centres de santé; vii) l’accroissement de la production

et de la commercialisation des produits agricoles et artisanaux; ix) l’amélioration de la qualité de la

route contribuera à la baisse de la consommation de carburants et la diminution des émissions de

CO2 dans l’atmosphère. Dans l’ensemble, le projet contribuera à la réduction de la pauvreté et à

l'amélioration du cadre et des conditions de vie de la population de Boulmiogo.

IX.2. Impacts négatifs

Le projet comporte des impacts négatifs potentiels au plan de la santé publique, de la sécurité, de

l’altération du cadre de vie, la dégradation des sols et la perte de végétation.

Les impacts potentiels d’ordre sanitaire sont surtout les risques de propagation du VIH/SIDA dans

les agglomérations traversées par le projet. Face à ce fléau sanitaire, les mesures préconisées

incluent les actions Information Education Communication (IEC) au moyen de sensibilisation des

populations lors de séances grands publics, et de panneaux d’information plantés au bord de la voix,

ainsi que des tests de dépistage volontaire du VIH au profit des riverains à la route et des ouvriers

des chantiers. Ces actions devraient permettre de limiter sensiblement ces risques sanitaires.

IX.3. Mesures d’atténuation

Le tableau suivant présente des mesures d’atténuation qui ont été adopté en vue de minimiser les

impacts négatifs de notre projet sur l’environnement:

Ghislain YONTCHUI



48

- Tableau 1: mesures d'atténuation des effets dus aux travaux

Désignations Mesures d’atténuation

Risques d’accidents Signalisations temporaires

Pollution des sols et des eaux Collection des déchets solides et liquides,

aménagement des aires de stockage des

produits toxiques et des fuels.

Pollution de l’air Arrosage régulière des voies de circulation

Nuisances sonores Eviter les travaux de nuit

Santé et sécurité publique Sensibiliser les ouvriers sur les maladies

sexuellement transmissibles en leur

distribuant des brochures qui parlent de ces

maladies,

Disposer de panneaux de signalisation et

d’interdiction qui seront mis tout autour de

chantier et dans l’enceinte de chantier

Etre exigent en ce qui concerne la sécurité au

chantier en dotant la main d’œuvre

d’équipements adéquats

La destruction de la végétation Par la plantation d’arbres et la réalisation de

jardins.

Le déplacement de certains riverains et la

destruction des biens

Par l’indemnisation et la réinstallation de la

population affectée avant le début des

travaux.

Ghislain YONTCHUI



49

CONCLUSION

Au terme de cette étude visant à concevoir et calculer un pont en béton armé de 60 m, qui tienne dans la

durée, tout en ne pas perdant de vue le tandem économie-préservation de l’environnement, pour le

franchissement du barrage de Boulmiogo, nous en sommes arrivé à dégager les grands traits, tirer les

enseignements et effectuer des analyses suivantes :

L’ouvrage ainsi conçu et dimensionner fera office d’un moyen fiable et confortable de franchissement

du barrage de Boulmiogo.

Documents

ETUDE TECHNIQUE RELATIVE A LA - documentation.2ie-edu.org