Eurocode 3 Partie 1-8

Eurocode 3 - Calcul des structures en acier - Partie 1-8 : Calcul des assemblages

NF EN 1993-1-8Dcembre 2005

P 22-318-1

Eurocode 3

Calcul des structures en acierPartie 1-8 : calcul des assemblagesE : Eurocode 3 - design of steel structure - part 1-8 : design of joints D : Eurocode 3 - Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten - Teil 1-8 : Bemessung von Anschlssen

StatutNorme franaise homologue par dcision du Directeur Gnral d'AFNOR le 5 novembre 2005 pour prendre effet le 5 dcembre 2005. Est destine remplacer partiellement la norme exprimentale P 22-311 (ENV 1993-1-1), de dcembre 1992 et ses amendements A1 de novembre 1999 et A2 de septembre 2002.

CorrespondanceLa Norme europenne EN 1993-1-8 :2005, avec son corrigendum AC:2005 a le statut d'une norme franaise.

AnalyseLa prsente partie de l'Eurocode 3 donne des rgles pour la conception et le calcul des assemblages utiliser pour les btiments et les ouvrages de gnie civil en acier, afin de satisfaire aux exigences de scurit, d'aptitude au service et de durabilit. Le prsent document ne comprend pas de document d'application national mais doit tre complt par une Annexe nationale qui dfinit les modalits de son application.

DescripteursThsaurus International Technique : gnie civil, btiment, construction mtallique, acier de construction, nuance, assemblage, construction boulonne, boulon de construction, construction rive, rivet, axe d'articulation, assemblage soud, soudure d'angle, soudure bout bout, profil creux, poutre, poteau, rgle de conception, rgle de calcul, rsistance des matriaux, contrainte, chargement, charge statique, scurit, durabilit.

ModificationsPar rapport aux documents destins tre remplacs, adoption de la norme europenne.Page 1 sur 134


Sommaire Liste des auteurs Avant-propos national Avant-propos 1 Introduction 1.1 Objet 1.2 Rfrences normatives 1.2.1 Normes de rfrence, Groupe 1 : aciers de construction soudables 1.2.2 Normes de rfrence, Groupe 2 : tolrances, dimensions et conditions techniques de livraison 1.2.3 Normes de rfrence, Groupe 3 : profils creux pour la construction 1.2.4 Normes de rfrence, Groupe 4 : boulons, crous et rondelles 1.2.5 Normes de rfrence, Groupe 5 : produits d'apport de soudage et soudage 1.2.6 Normes de rfrence, Groupe 6 : rivets 1.2.7 Normes de rfrence, Groupe 7 : excution des structures en acier 1.3 Distinction entre principes et rgles d'application 1.4 Termes et dfinitions 1.5 Symboles 2 Bases de calcul 2.1 Hypothses 2.2 Exigences gnrales 2.3 Sollicitations 2.4 Rsistance des assemblages 2.5 Hypothses de calcul 2.6 Assemblages sollicits en cisaillement soumis des chocs, des vibrations et/ou des charges alternes 2.7 Excentricit au niveau des intersections 3 Attaches par boulons, rivets ou axes d'articulation 3.1 Boulons, vis, crous et rondelles 3.1.1 Gnralits 3.1.2 Boulons prcontraints 3.2 Rivets 3.3 Boulons d'ancrage 3.4 Catgories d'attaches boulonnes 3.4.1 Attaches en cisaillement 3.4.2 Attaches tendues 3.5 Positionnement des trous de boulons et de rivets 3.6 Rsistance individuelle de calcul des fixations 3.6.1 Boulons et rivets 3.6.2 Boulons injects 3.7 Groupe de fixations 3.8 Assemblages longs 3.9 Attaches rsistant au glissement comportant des boulons prcontraints de classe 8.8 ou 10.9 3.9.1 Rsistance au glissement 3.9.2 Traction et cisaillement combins 3.9.3 Attaches hybrides 3.10 Dductions pour les trous de fixations 3.10.1 Gnralits 3.10.2 Calcul du cisaillement de bloc 3.10.3 Cornires tendues attaches par une aile et autres barres tendues attaches de faon non symtrique 3.10.4 Patte d'attachePage 2 sur 134


3.11 Effet de levier 3.12 Distribution des efforts entre fixations l'tat limite ultime 3.13 Attaches par axes d'articulation 3.13.1 Gnralits 3.13.2 Calcul des axes d'articulation 4 Attaches soudes 4.1 Gnralits 4.2 Produits d'apport de soudage 4.3 Gomtrie et dimensions 4.3.1 Type de soudure 4.3.2 Soudures d'angle 4.3.3 Soudures en entaille 4.3.4 Soudures bout bout 4.3.5 Soudures en bouchon 4.3.6 Soudures sur bords tombs 4.4 Soudures avec fourrures 4.5 Rsistance de calcul d'une soudure d'angle 4.5.1 Longueur des soudures 4.5.2 Gorge utile 4.5.3 Rsistance des soudures d'angles 4.6 Rsistance de calcul des soudures en entaille 4.7 Rsistance de calcul des soudures bout bout 4.7.1 Soudures bout bout pleine pntration 4.7.2 Soudures bout bout pntration partielle 4.7.3 Assemblages bout bout en T 4.8 Rsistance de calcul des soudures en bouchon 4.9 Distribution des forces 4.10 Attaches sur des semelles non raidies 4.11 Assemblages longs 4.12 Cordons d'angle uniques ou soudures bout bout d'un seul ct pntration partielle soumis une charge excentre 4.13 Cornires attaches par une seule aile 4.14 Soudage dans les zones formes froid 5 Analyse, classification et modlisation 5.1 Analyse globale 5.1.1 Gnralits 5.1.2 Analyse globale lastique 5.1.3 Analyse globale rigide-plastique 5.1.4 Analyse globale lasto-plastique 5.1.5 Analyse globale des poutres treillis 5.2 Classification des assemblages 5.2.1 Gnralits 5.2.2 Classification par rigidit 5.2.3 Classification par rsistance 5.3 Modlisation des assemblages poutre-poteau 6 Assemblages structuraux de sections en H ou I 6.1 Gnralits 6.1.1 Bases 6.1.2 Proprits structurales 6.1.3 Composants de base d'un assemblage 6.2 Rsistance de calcul 6.2.1 Sollicitations 6.2.2 Efforts tranchants 6.2.3 Moments flchissants 6.2.4 Tronon en T quivalent tendu 6.2.5 Tronon en T quivalent comprimPage 3 sur 134


6.2.6 Rsistance des composants de base 6.2.7 Moment rsistant de calcul des assemblages poutre-poteau et de continuit 6.2.8 Rsistance des pieds de poteaux par plaque d'assise 6.3 Rigidit en rotation 6.3.1 Modle de base 6.3.2 Coefficients de rigidit pour les composants d'assemblages de base 6.3.3 Assemblages par platines d'about comportant plus d'une range de boulons tendus (fin) 6.3.4 Pieds de poteaux 6.4 Capacit de rotation 6.4.1 Gnralits 6.4.2 Assemblages boulonns 6.4.3 Assemblages souds 7 Assemblages de profils creux 7.1 Gnralits 7.1.1 Objet 7.1.2 Domaine d'application 7.2 Calcul 7.2.1 Gnralits 7.2.2 Modes de ruine pour les assemblages de profils creux 7.3 Soudures 7.3.1 Rsistance de calcul 7.4 Noeuds souds d'lments en CHS 7.4.1 Gnralits 7.4.2 Noeuds plans 7.4.3 Noeuds multiplanaires 7.5 Noeuds souds avec barres de treillis en CHS ou RHS et membrures en RHS 7.5.1 Gnralits 7.5.2 Noeuds plans 7.5.3 Noeuds multiplanaires 7.6 Noeuds souds avec barres de treillis en CHS ou RHS et membrures en profils en I ou H 7.7 Noeuds souds avec barres de treillis en CHS ou RHS et membrures en profils en U Membres de la commission de normalisation Prsident : M MAITRE Secrtariat : M PESCATORE - BNCM M ARIBERT INSA, CONSULTANT M BAUDY BUREAU VERITAS M BAZIN CSTB M BRAHAM ASTRON BUILDING SYSTEMS M CHABROLIN CTICM M CRETON BN ACIER M DEBATTISTA EDF MME DUSSAUGEY SYNDICAT NATIONAL DES INDUSTRIES D'EQUIPEMENTS M GALEA CTICM M GAULIARD SCMF M GOURMELON M GRIMAULT LORRAINE-CONDESSA M IZABEL SNPPA M JOURDAN SFJF M KRUPPA CTICM M LAPEYRE BUREAU VERITAS M LE CHAFFOTEC CTICM M MAITRE SOCOTEC M MARTIN DIDIER SNCF M MOHEISSEN ALGECO M PAMIES INRSPage 4 sur 134


MME PATROUILLEAU AFNOR M PECHENARD AFFIX M PERNIER DAEI/SOUS-DIRECTION DU BATIMENT ET DES TRAVAUX PUBLICS M PESCATORE BNCM M RAMEAU EDF M RAOUL SETRA M REYNAUD STRM M ROUSSEAU INSTITUT DE SOUDURE M RYAN CTICM M SOKOL ARCELOR CONSTRUCTION FRANCE M VILLETTE BAUDIN-CHATEAUNEUF M ZHAO CTICM

Avant-propos nationalA.P.1 : Introduction (0) Le rglement du Comit europen de Normalisation (CEN) impose que les normes europennes adoptes par ses membres soient transformes en normes nationales au plus tard dans les 6 mois aprs leur ratification et que les normes nationales en contradiction soient annules. (1) La prsente publication reproduit la norme europenne EN 1993-1-8 - " Eurocode 3 : Calcul des structures en acier - Partie 1-8 : calcul des assemblages ", ratifie par le CEN le 16 avril 2004 et mise disposition le 11 mai 2005. Elle fait partie d'un ensemble de normes constituant la collection des Eurocodes, qui dpendent dans une certaine mesure les unes des autres pour leur application. Certaines d'entre elles sont encore en cours d'laboration. C'est pourquoi le CEN a fix une priode de transition ncessaire l'achvement de cet ensemble de normes europennes, priode durant laquelle les membres du CEN ont l'autorisation de maintenir leurs propres normes nationales adoptes antrieurement. (2) Cette publication, faite en application des rgles du CEN, peut permettre aux diffrents utilisateurs de se familiariser avec le contenu (concepts et mthodes) de la norme europenne. (3) L'application en France de cette norme appelle un ensemble de prcisions et de complments pour lesquels une Annexe nationale est en prparation dans le cadre de la Commission de normalisation CNCMET. En attendant la publication de cette Annexe nationale, si la norme europenne est employe, ce ne peut tre qu'avec les complments prciss par l'utilisateur et sous sa responsabilit. (4) Avec son Annexe nationale (NF P 22-318-2) , la norme NF EN 1993-1-8 est destine remplacer partiellement la norme exprimentale P 22-311 (ENV 1993-1-1 y compris amendements A1 et A2). Cependant, en raison des normes provisoires ENV relatives d'autres parties de la collection des Eurocodes, qui font rfrence aux normes exprimentales et qui ne sont pas encore remplaces par des normes EN, ces dernires sont maintenues en vigueur pendant la priode de coexistence ncessaire. La norme NF EN 1993-1-8 est galement destine remplacer terme les normes P 22-250, P 22-251, P 22-252, P 22-255, P 22-258, P 22-410, P 22-430, P 22-460, P 22-470 et partiellement les rgles CM66 (DTU P 22-701). A.P.2 : Rfrences aux normes franaises Rfrences aux normes franaises La correspondance entre les normes mentionnes l'article " Rfrences normatives " et les normes franaises identiques est la suivante : EN 10029 : NF EN 10029 (indice de classement : A 46-503) EN 10034 : NF EN 10034 (indice de classement : A 45-211) EN 10051 : NF EN 10051 (indice de classement : A 46-501) EN 10055 : NF EN 10055 (indice de classement : A 46-216) EN 10056-1 : NF EN 10056-1 (indice de classement : A 45-009-1) EN 10056-2 : NF EN 10056-2 (indice de classement : A 45-009-2) EN 10164 : NF EN 10164 (indice de classement : A 36-202) EN 10219-1 : NF EN 10219-1 (indice de classement : A 49-540-1) EN 10219-2 : NF EN 10219-2 (indice de classement : A 49-540-2) EN 10210-1 : NF EN 10210-1 (indice de classement : A 49-502-1) EN 10210-2 : NF EN 10210-2 (indice de classement : A 49-502-2) EN 14399-1 : NF EN 14399-1 (indice de classement : E 25-801-1) EN 14399-2 : NF EN 14399-2 (indice de classement : E 25-801-2) EN 14399-3 : NF EN 14399-3 (indice de classement : E 25-801-3) EN 14399-4 : NF EN 14399-4 (indice de classement : E 25-801-4) EN 14399-5 : NF EN 14399-5 (indice de classement : E 25-801-5) EN 14399-6 : NF EN 14399-6 (indice de classement : E 25-801-6) EN ISO 898-1 : NF EN ISO 898-1 (indice de classement : E 25-100-1) EN 20898-2 : NF EN 20898-2 (indice de classement : E 25-400-1) EN ISO 2320 : NF EN ISO 2320 (indice de classement : E 25-408) EN ISO 4014 : NF EN ISO 4014 (indice de classement : E 25-112) EN ISO 4016 : NF EN ISO 4016 (indice de classement : E 25-115-1) EN ISO 4017 : NF EN ISO 4017 (indice de classement : E 25-114)Page 5 sur 134


EN ISO 4018 : NF EN ISO 4018 (indice de classement : E 25-115-2) EN ISO 4032 : NF EN ISO 4032 (indice de classement : E 25-401) EN ISO 4033 : NF EN ISO 4033 (indice de classement : E 25-407) EN ISO 4034 : NF EN ISO 4034 (indice de classement : E 25-402) EN ISO 7040 : NF EN ISO 7040 (indice de classement : E 25-409) EN ISO 7042 : NF EN ISO 7042 (indice de classement : E 25-420) EN ISO 7719 : NF EN ISO 7719 (indice de classement : E 25-410) EN ISO 7089 : NF EN ISO 7089 (indice de classement : E 25-526) EN ISO 7090 : NF EN ISO 7090 (indice de classement : E 25-527) EN ISO 7091 : NF EN ISO 7091 (indice de classement : E 25-528) EN ISO 10511 : NF EN ISO 10511 (indice de classement : E 25-412) EN ISO 10512 : NF EN ISO 10512 (indice de classement : E 25-421) EN ISO 10513 : NF EN ISO 10513 (indice de classement : E 25-422) EN 12345 : NF EN ISO 17659 (indice de classement : A 80-022) EN ISO 14555 : NF EN ISO 14555 (indice de classement : A 89-600) EN ISO 13918 : NF EN ISO 13918 (indice de classement : A 87-021) ISO 15614-1 : NF EN ISO 15614-1 indice de classement : A 89-057-1) EN ISO 5817 : NF EN ISO 5817 (indice de classement : A 89-231) 1 EN 1090-2 : NF EN 1090-2 (indice de classement : P 22-101-2) 1 En prparation.

EN 288-3 : NF EN ISO 15614-1 (indice de classement : A 89-057-1) Les autres normes mentionnes l'article " Rfrences normatives " qui n'ont pas de correspondance dans la collection des normes franaises sont les suivantes : (elles peuvent tre obtenues auprs d'AFNOR) ISO 286-2 ISO 1891 AP.3 : Informations sur les retirages 1er tirage : Par rapport au 1er tirage, incorporation du corrigendum AC, de dcembre 2005. Les corrections ont t les suivantes : ajout d'un P aprs le numro de l'article et remplacement de la forme il convient que par la forme conjugue du verbe devoir (10 fois) ; d'autre part, la version franaise a t mise en cohrence avec la version anglaise (quelques corrections ditoriales mineures). 2e tirage : Par rapport au 2e tirage, les modifications suivantes ont t apportes : au paragraphe 3.6.1, formule 3.1 ; au Tableau 7.12, 1re colonne, dernire ligne Pour une barre carre... a t remplac par Pour une barre de treillis carre... ; au paragraphe 7.5.2.1, formule 7.4 ; au paragraphe 7.5.2.1, aux alinas (7) et (8), les renvois aux tableaux ont t modifis ; au paragraphe 7.5.2.2, l'alina (7), les renvois aux tableaux ont t modifis ; au paragraphe 7.6, l'alina (1), les renvois aux tableaux ont t modifis ainsi que la formule 7.5 ; au Tableau 7.21, 2e colonne, 18e ligne , la premire formule a change.

Avant-proposLe prsent document (EN 1993-1-8 :2005) a t labor par le Comit Technique CEN/TC 250 " Eurocodes structuraux ", dont le secrtariat est tenu par BSI. Cette Norme europenne devra recevoir le statut de norme nationale, soit par publication d'un texte identique, soit par entrinement, au plus tard en novembre 2005, et toutes les normes nationales en contradiction devront tre retires au plus tard en mars 2010. L'attention est appele sur le fait que certains des lments du prsent document peuvent faire l'objet de droits de proprit intellectuelle ou de droits analogues. Le CEN et/ou le CENELEC ne saurait [sauraient] tre tenu[s] pour responsable[s] de ne pas avoir identifi de tels droits de proprit et averti de leur existence. Le prsent document remplace l'ENV 1993-1-1 :1992. Selon le Rglement Intrieur du CEN/CENELEC, les instituts de normalisation nationaux des pays suivants sont tenus de mettre cette Norme europenne en application : Allemagne, Autriche, Belgique, Chypre, Danemark, Espagne, Estonie, Finlande, France, Grce, Hongrie, Irlande, Islande, Italie, Lettonie, Lituanie, Luxembourg, Malte, Norvge, Pays-Bas, Pologne, Portugal, Rpublique Tchque, Royaume-Uni, Slovaquie, Slovnie, Sude et Suisse. Ce texte remplace partiellement l'ENV 1993-1-1. Historique du programme des Eurocodes En 1975, la Commission des Communauts Europennes arrta un programme d'actions dans le domaine de la construction, sur la base de l'Article 95 du Trait. L'objectif de ce programme tait la leve des obstacles aux changes commerciaux et l'harmonisation des spcifications techniques.Page 6 sur 134


Dans le cadre de ce programme d'action, la Commission prit l'initiative d'tablir un ensemble de rgles techniques harmonises pour le calcul des ouvrages de construction. Ces rgles, dans un premier stade, serviraient d'alternative aux rgles nationales en vigueur dans les Etats Membres et, terme, les remplaceraient. Pendant quinze ans, la Commission, avec l'aide d'un Comit Directeur comportant des Reprsentants des Etats Membres, pilota le dveloppement du programme des Eurocodes, ce qui conduisit au cours des annes 80 la premire gnration de codes europens. En 1989, la Commission et les Etats Membres de l'Union Europenne (UE) et de l'Association Europenne de Libre Echange 2 (AELE) dcidrent, sur la base d'un accord entre la Commission et le CEN, de transfrer au CEN par une srie de Mandats l'laboration et la publication des Eurocodes, afin de leur confrer par la suite un statut de Normes Europennes (EN). Ceci tablit de facto un lien entre les Eurocodes et les dispositions de toutes les Directives du Conseil et/ou Dcisions de la Commission concernant les normes europennes (par exemple la Directive du Conseil 89/106/CEE sur les Produits de Construction - DPC et les Directives du Conseil 93/37/CEE, 92/50/CEE et 89/440/CEE sur les marchs publics de travaux et services ainsi que les Directives quivalentes de l'AELE destines la mise en place du march intrieur). 2 Accord entre la Commission des Communauts Europennes et le Comit Europen de Normalisation (CEN) concernant le travail sur les EUROCODES pour le calcul des ouvrages de btiments et de gnie civil (BC/CEN/03/89).

Le programme des Eurocodes Structuraux comprend les normes suivantes, chacune tant en gnral constitue d'un certain nombre de parties : EN 1990, Eurocode 0 : Bases de calcul des structures EN 1991, Eurocode 1 : Actions sur les structures EN 1992, Eurocode 2 : Calcul des structures en bton EN 1993, Eurocode 3 : Calcul des structures en acier EN 1994, Eurocode 4 : Calcul des structures mixtes acier-bton EN 1995, Eurocode 5 : Calcul des structures en bois EN 1996, Eurocode 6 : Calcul des structures en maonnerie EN 1997, Eurocode 7 : Calcul gotechnique EN 1998, Eurocode 8 : Calcul des structures pour leur rsistance aux sismes EN 1999, Eurocode 9 : Calcul des structures en aluminium Les normes Eurocodes reconnaissent la responsabilit des autorits rglementaires dans chaque Etat Membre et ont sauvegard le droit de celles-ci de dterminer, au niveau national, des valeurs relatives aux questions rglementaires de scurit, l o ces valeurs continuent diffrer d'un Etat un autre. Statut et domaine d'application des Eurocodes Les Etats Membres de l'UE et de l'AELE reconnaissent que les Eurocodes servent de documents de rfrence pour les usages suivants : comme moyen de prouver la conformit des btiments et des ouvrages de gnie civil aux exigences essentielles de la Directive 89/106/CEE du Conseil , en particulier l'Exigence Essentielle N 1 - Stabilit et Rsistance Mcanique - et l'Exigence Essentielle N 2 - Scurit en cas d'incendie ; comme base de spcification des contrats pour les travaux de construction et les services techniques associs ; comme cadre d'tablissement de spcifications techniques harmonises pour les produits de construction (EN et ATE). Les Eurocodes, dans la mesure o les ouvrages eux-mmes sont concerns par eux, ont un lien direct avec les Documents 3 Interprtatifs auxquels il est fait rfrence dans l'Article 12 de la DPC, bien qu'ils soient de nature diffrente de celle des 4 normes de produits harmonises . En consquence, les aspects techniques des travaux effectus pour les Eurocodes ncessitent d'tre pris en considration par les Comits Techniques du CEN et/ou les Groupes de Travail de l'EOTA travaillant sur les normes de produits en vue d'obtenir une complte compatibilit de ces spcifications techniques avec les Eurocodes. 3 Conformment l'Article 3.3 de la DPC, les exigences essentielles (EE) doivent recevoir une forme concrte dans les documents interprtatifs (DI) pour assurer les liens ncessaires entre les exigences essentielles et les mandats pour les Normes europennes (EN) harmonises, les ATE et les guides pour ces ATE. 4 Conformment l'Article 12 de la DPC les documents interprtatifs doivent : a donner une forme concrte aux exigences essentielles (EE) en harmonisant la terminologie et les bases techniques, et en indiquant des classes ou niveaux pour chaque exigence si ncessaire ; b indiquer des mthodes de corrlation de ces classes ou niveaux d'exigence avec les spcifications techniques, par exemple des mthodes de calcul et d'essais, des rgles techniques pour le calcul de projets, etc. ; c servir de rfrence pour l'tablissement de normes et directives harmonises pour des agrments techniques europens (ATE).

Les normes Eurocodes fournissent des rgles de conception structurale communes d'usage quotidien pour le calcul des structures entires et de produits composants, de nature tant traditionnelle ou innovatrice. Les formes de construction ou les conceptions inhabituelles ne sont pas spcifiquement couvertes, et il appartiendra en ces cas au concepteur de se procurer des bases spcialises supplmentaires.Page 7 sur 134


Normes Nationales transposant les Eurocodes Les Normes Nationales transposant les Eurocodes comprendront la totalit du texte des Eurocodes (toutes annexes incluses), tel que publi par le CEN ; ce texte peut tre prcd d'une page nationale de titres et d'un Avant-Propos National, et peut tre suivi d'une Annexe Nationale. L'Annexe Nationale ne peut seulement contenir que des informations sur les paramtres laisss en attente dans l'Eurocode pour choix national, sous la dsignation de Paramtres Dtermins au niveau National, utiliser pour les projets de btiments et ouvrages de gnie civil construits dans le pays concern ; il s'agit : de valeurs de coefficients partiels et/ou classes lorsque des alternatives sont donnes dans l'Eurocode ; de valeurs utiliser lorsque seul un symbole est donn dans l'Eurocode ; de donnes gographiques et climatiques spcifiques l'Etat Membre, par ex. carte d'enneigement ; de la procdure utiliser lorsque des procdures alternatives sont donnes dans l'Eurocode ; de rfrences des informations complmentaires non contradictoires destines assister l'utilisateur pour l'application de l'Eurocode ; Il peut aussi contenir : des dcisions sur l'usage des annexes informatives ; des rfrences des informations complmentaires non contradictoires pour aider l'utilisateur appliquer l'Eurocode. Liens entre les Eurocodes et les spcifications techniques harmonises (EN et ATE) pour les produits La cohrence est ncessaire entre les spcifications techniques harmonises pour les produits de construction et les rgles 5 techniques pour les ouvrages . En outre, toute information accompagnant le Marquage CE des produits de construction, se rfrant aux Eurocodes, doit clairement faire apparatre quels Paramtres Dtermins au niveau National ont t pris en compte. 5 Voir l'Article 3.3 et l'Article 12 de la DPC, ainsi que les Articles 4.2, 4.3.1, 4.3.2 et 5.2 du DI 1. Annexe Nationale pour l'EN 1993-1-8 La prsente norme donne des procdures, valeurs et recommandations alternatives pour des classes avec des notes indiquant les cas o des choix nationaux peuvent tre oprs. Par consquent, il convient que la Norme Nationale transposant l'EN 1993-1-8 comporte une Annexe Nationale comprenant tous les Paramtres Dtermins au niveau National utiliser pour le calcul des structures en acier devant tre construites dans le pays concern. Le choix national est autoris dans les articles suivants de l'EN 1993-1-8 : 1.2 (Groupe 6 : Rivets) 2.2(2) 3.1.1(3) 3.4.2(1) 5.2.1(2) 6.2.7.2(9)

1 Introduction1.1 Objet(1) Cette partie de l'EN 1993 donne des rgles pour la conception et le calcul des assemblages soumis un chargement statique prdominant et composs de d'acier de nuances S235, S275, S355 et S460.

1.2 Rfrences normativesLes documents de rfrence suivants sont indispensables pour l'application du prsent document. Pour les rfrences dates, seule l'dition cite s'applique. Pour les rfrences non dates, la dernire dition du document de rfrence s'applique (y compris les ventuels amendements).

1.2.1 Normes de rfrence, Groupe 1 : aciers de construction soudablesEN 10025-1

Produits lamins chaud en acier de construction - Partie 1 : Conditions techniques gnrales de livraison.EN 10025-2

Produits lamins chaud en acier de construction - Partie 2 : Conditions techniques de livraison des aciers de construction non allis.EN 10025-3

Produits lamins chaud en acier de construction - Partie 3 : Conditions techniques de livraison des aciers de construction soudables grains fins l'tat normalis/laminage normalisant.EN 10025-4

Produits lamins chaud en acier de construction - Partie 4 : Conditions techniques de livraison des aciers de construction soudables grains fins obtenus par laminage thermomcanique.EN 10025-5

Produits lamins chaud en acier de construction - Partie 5 : Conditions techniques de livraison des aciers de construction rsistance amliore la corrosion atmosphrique.Page 8 sur 134


EN 10025-6

Produits lamins chaud en acier de construction - Partie 6 : Conditions techniques de livraison des tles et larges plats en aciers de construction haute limite d'lasticit l'tat tremp et revenu.

1.2.2 Normes de rfrence, Groupe 2 : tolrances, dimensions et conditions techniques de livraison EN 10029, Tles en acier lamines chaud d'paisseur gale ou suprieure 3 mm - Tolrances sur les dimensions, la forme et la masse. EN 10034, Profils I et H en acier de construction - Tolrances de forme et dimensions. EN 10051, Tles, larges bandes et larges bandes refendues non revtues, lamines chaud en continu, en aciers allis et non allis - Tolrances sur les dimensions et la forme. EN 10055, Fers T en acier ailes gales et coins arrondis lamins chaud - Dimensions et tolrances sur la forme et les dimensions. EN 10056-1, Cornires ailes gales et ingales en acier de construction - Partie 1 : Dimensions. EN 10056-2, Cornires ailes gales et ingales en acier de construction - Partie 2 : Tolrances de formes et de dimensions. EN 10164, Aciers de construction caractristiques de dformation amliores dans le sens perpendiculaire la surface du produit - Conditions techniques de livraisons.

1.2.3 Normes de rfrence, Groupe 3 : profils creux pour la constructionEN 10219-1

Profils creux pour la construction forms froid en aciers de construction non allis et grains fins - Partie 1 : Conditions techniques de livraison.EN 10219-2

Profils creux pour la construction forms froid en aciers de construction non allis et grains fins - Partie 2 : Tolrances, dimensions et caractristiques du profil.EN 10210-1

Profils creux pour la construction finis chaud en aciers de construction non allis et grains fins - Partie 1 : Conditions techniques de livraison.EN 10210-2

Profils creux pour la construction forms chaud en aciers de construction non allis et grains fins - Partie 2 : Tolrances, dimensions et caractristiques du profil.

1.2.4 Normes de rfrence, Groupe 4 : boulons, crous et rondelles EN 14399-1, Boulonnerie de construction haute rsistance apte la prcontrainte - Partie 1 : Exigences gnrales. EN 14399-2, Boulonnerie de construction haute rsistance apte la prcontrainte - Partie 2 : Essai d'aptitude l'emploi pour la mise en prcontrainte. EN 14399-3, Boulonnerie de construction haute rsistance apte la prcontrainte - Partie 3 : Systme HR - Boulons tte hexagonale EN 14399-4, Boulonnerie de construction haute rsistance apte la prcontrainte - Partie 4 : Systme HV - Boulons tte hexagonale EN 14399-5, Boulonnerie de construction haute rsistance apte la prcontrainte - Partie 5 : Rondelles plates. EN 14399-6, Boulonnerie de construction haute rsistance apte la prcontrainte - Partie 6 : Rondelles plates chanfreines. EN ISO 898-1, Caractristiques mcaniques des lments de fixation en acier au carbone et en acier alli - Partie 1 : Vis et goujons. EN 20898-2, Caractristiques mcaniques des lments de fixation - Partie 2 : Ecrous avec charges d'preuves spcifies Filetage pas gros. EN ISO 2320, Ecrous hexagonaux autofreins en acier - Caractristiques mcaniques et performances. EN ISO 4014, Vis tte hexagonale partiellement filetes - Grades A et B. EN ISO 4016, Vis tte hexagonale partiellement filetes - Grade C. EN ISO 4017, Vis tte hexagonale entirement filetes - Grades A et B. EN ISO 4018, Vis tte hexagonale entirement filetes - Grade C. EN ISO 4032, Ecrous hexagonaux, style 1 - Grades A et B. EN ISO 4033, Ecrous hexagonaux, style 2 - Grades A et B. EN ISO 4034, Ecrous hexagonaux - Grade C. EN ISO 7040, Ecrous hexagonaux autofreins ( anneau non mtallique), style 1 - Classes de qualit 5, 8 et 10. EN ISO 7042, Ecrous hexagonaux autofreins tout mtal, style 2 - Classes de qualit 5, 8, 10 et 12. EN ISO 7719, Ecrous hexagonaux autofreins tout mtal, style 1 - Classes de qualit 5, 8 et 10. ISO 286-2, Systme ISO de tolrance et ajustement - Partie 2 : Tables des degrs de tolrances normaliss et des carts limites des alsages et des arbres. ISO 1891, Vis, crous et accessoires - Terminologie et nomenclature - Edition trilingue. EN ISO 7089, Rondelles plates - Srie normale - Grade A. EN ISO 7090, Rondelles plates, chanfreines - Srie normale - Grade A. EN ISO 7091, Rondelles plates - Srie normale - Grade C. EN ISO 10511, Ecrous hexagonaux bas autofreins ( anneau non mtallique). EN ISO 10512, Ecrous hexagonaux autofreins ( anneau non mtallique), style 1, filetage mtrique pas fin - Classes de qualit 6, 8 et 10. EN ISO 10513, Ecrous hexagonaux autofreins tout mtal, style 2, filetage mtrique pas fin - Classes de qualit 8, 10 etPage 9 sur 134


12.

1.2.5 Normes de rfrence, Groupe 5 : produits d'apport de soudage et soudage EN 12345, Soudage - Liste multilingue des termes relatifs aux assemblages et aux joints souds avec illustrations. EN ISO 14555, Soudage - Soudage l'arc des goujons sur les matriaux mtalliques. EN ISO 13918, Soudage - Goujons et bagues en cramique pour le soudage l'arc des goujons. EN 288-3, Spcification et homologation des modes opratoires de soudage pour les matriaux mtalliques - Partie 3 : Essais de modes opratoires de soudage pour le soudage l'arc des aciers. EN ISO 5817, Soudage - Assemblages en acier, nickel, titane et leurs alliages souds par fusion (soudage par faisceau exclu) - Niveaux de qualit par rapport aux dfauts.

1.2.6 Normes de rfrence, Groupe 6 : rivetsNOTE Des informations peuvent tre donnes dans l' Annexe Nationale .

1.2.7 Normes de rfrence, Groupe 7 : excution des structures en acierEN 1090-2

Excution des structures en acier et en aluminium - Partie 2 : Exigences pour l'excution des structures en acier.

1.3 Distinction entre principes et rgles d'application(1) Les rgles donnes en 1.4 de l'EN 1990 s'appliquent.

1.4 Termes et dfinitions(1) Les termes et dfinitions suivants s'appliquent :1.4.1 composant de base (d'un assemblage)

partie d'un assemblage qui apporte une contribution identifie une ou plusieurs de ses proprits structurales1.4.2 attache

emplacement o deux ou plusieurs lments se rencontrent. Pour les besoins du calcul, assemblage des composants de base ncessaires pour reprsenter le comportement lors du transfert des sollicitations par l'assemblage1.4.3 lment attach

tout lment qui est assembl un lment porteur ou autre support1.4.4 assemblage

zone d'interconnection de deux barres ou plus. Pour les besoins du calcul, ensemble des composants de base qui permettent d'attacher des lments de telle sorte que les sollicitations appropries puissent tre transmises entre eux. Un assemblage poutre-poteau est compos d'un panneau d'me et soit d'une seule attache (configuration d'assemblage unilatrale) soit de deux attaches (configuration d'assemblage bilatrale), voir Figure 1.11.4.5 configuration de l'assemblage

type ou disposition d'un ou plusieurs assemblages dans une zone l'intrieur de laquelle les axes de deux ou plusieurs lments attachs se coupent, voir Figure 1.21.4.6 capacit de rotation

angle de rotation qu'un assemblage peut subir sans ruine pour un niveau donn de rsistance1.4.7 rigidit en rotation

moment ncessaire pour produire une rotation unitaire dans un assemblage1.4.8 proprits structurales (d'un assemblage)

rsistance aux sollicitations s'exerant dans les lments assembls, rigidit en rotation et capacit de rotation1.4.9 assemblage plan

dans une structure en treillis, un assemblage plan assemble des lments qui sont situs dans un seul et mme plan Figure 1.1 -Parties d'une configuration d'assemblage poutre-poteau

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Figure 1.2 -Configurations d'assemblage

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1.5 Symboles(1) Les symboles suivants sont utiliss dans la prsente norme : d diamtre nominal du boulon, diamtre de l'axe d'articulation ou diamtre de la fixation ; d 0 diamtre du trou pour un boulon, un rivet ou un axe d'articulation ; d o,t taille du trou pour la zone tendue, en gnral le diamtre du trou, mais, pour les trous oblongs perpendiculaires la zone tendue, il convient d'utiliser la longueur de ces trous ; d o,v taille du trou pour la zone cisaille, en gnral le diamtre du trou, mais, pour les trous oblongs parallles la zone cisaille, il convient d'utiliser la longueur de ces trous ; d c hauteur libre de l'me du poteau ; d m moyenne entre surangle et surplat de la tte de boulon ou de l'crou, en prenant la plus petite ; f H,Rd valeur de calcul de la pression de Hertz ; f ur rsistance ultime spcifie du rivet la traction ; e 1 pince longitudinale entre le centre d'un trou de fixation et le bord adjacent d'une pice quelconque, mesure dans la direction de l'effort transmis, voir Figure 3.1 ; e 2 pince transversale entre le centre d'un trou de fixation et le bord adjacent d'une pice quelconque, perpendiculairement la direction de l'effort transmis, voir Figure 3.1 ;Page 12 sur 134


e 3 distance entre l'axe d'un trou oblong et l'extrmit ou bord adjacent d'une pice quelconque, voir Figure 3.1 ; e 4 distance entre le centre de l'arrondi d'extrmit d'un trou oblong et l'extrmit ou bord adjacent d'une pice quelconque, voir Figure 3.1 ; leff (ou eff ) longueur efficace d'une soudure d'angle ; n nombre de surfaces de frottement ou nombre de trous de fixation dans le plan de cisaillement ; p 1 entraxe des fixations dans une range dans la direction de la transmission des efforts, voir Figure 3.1 ; p 1,0 entraxe des fixations dans une range extrieure dans la direction de la transmission des efforts, voir Figure 3.1 ; p 1,i entraxe des fixations dans une range intrieure dans la direction de la transmission des efforts, voir Figure 3.1 ; p 2 pince, mesure perpendiculairement la direction de la transmission des efforts, entre des ranges de fixations adjacentes, voir Figure 3.1 ; r numro de range de boulons ; NOTE Dans une attache boulonne comportant plusieurs ranges de boulons tendus, les ranges de boulons sont numrotes en partant de la range de boulons la plus loigne du centre de compression. s s longueur d'appui rigide ; t a paisseur de la cornire-tasseau ; t fc paisseur de la semelle de poteau ; t p paisseur de la plaque situe sous la tte ou l'crou ; t w paisseur de l'me ou de la cornire ; t wc paisseur de l'me de poteau ; A aire de la section de tige lisse du boulon ; A 0 aire du trou de rivet ; A vc aire de cisaillement du poteau, voir l' EN 1993-1-1 ; A s aire rsistante du boulon ou de la tige d'ancrage ; A v,eff aire de cisaillement efficace ; B p,Rd rsistance de calcul au cisaillement par poinonnement de la tte de boulon et de l'crou ; E module d'lasticit ; F p,Cd effort de prcontrainte de calcul ; F t,Ed effort de traction de calcul par boulon l'tat limite ultime ; F t,Rd rsistance de calcul la traction par boulon ; F T,Rd rsistance la traction d'une semelle de tronon en T quivalent ; F v,Rd rsistance de calcul au cisaillement par boulon ; F b,Rd rsistance de calcul en pression diamtrale par boulon ; F s,Rd,ser rsistance de calcul au glissement par boulon l'tat limite de service ; F s,Rd rsistance de calcul au glissement par boulon l'tat limite ultime ; F v,Ed,ser effort de cisaillement de calcul par boulon l'tat limite de service ; F v,Ed effort de cisaillement de calcul par boulon l'tat limite ultime ; M j,Rd moment rsistant de calcul d'un assemblage ; S j rigidit en rotation d'un assemblage ; S j,ini rigidit en rotation initiale d'un assemblage ; V wp,Rd rsistance plastique en cisaillement d'un panneau d'me de poteau ; z bras de levier ; coefficient de frottement ; rotation d'un assemblage. (2) Les abrviations courantes suivantes pour les profils creux sont utilises en 7 : CHS pour " profil creux circulaire " ; RHS pour " profil creux rectangulaire ", ce qui, ici, inclut les profils creux carrs. Figure 1.3 -Assemblages espacement et recouvrement

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(3) Les symboles suivants sont utiliss dans la section 7 : A i aire de section transversale de la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; A v aire de cisaillement de la membrure ; A v,eff aire de cisaillement efficace de la membrure ; L longueur d'pure d'une barre ; M ip,i,Rd valeur de calcul de la rsistance de l'assemblage, vis--vis du moment flchissant dans le plan exerc dans la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; M ip,i,Ed valeur de calcul du moment flchissant dans le plan exerc dans la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; M op,i,Rd valeur de calcul de la rsistance de l'assemblage, vis--vis du moment flchissant hors du plan exerc dans la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; M op,i,Ed valeur de calcul du moment flchissant hors du plan exerc dans la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; N i,Rd valeur de calcul de la rsistance de l'assemblage, vis--vis de l'effort normal exerc dans la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; N i,Ed valeur de calcul de l'effort normal exerc dans la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; W e,i module de rsistance lastique en flexion de la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; W p,i module de rsistance plastique en flexion de la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; b i largeur hors tout de la barre en RHS i (i = 0, 1, 2 ou 3) perpendiculairement au plan ; b eff largeur efficace de l'attache d'une barre de treillis sur une membrure ; b e,ov largeur efficace de l'attache avec recouvrement d'une barre de treillis sur une autre ; b e,p largeur efficace vis--vis du poinonnement ; b p largeur d'une plaque ; b w largeur efficace de l'me de la membrure ; d i diamtre extrieur de la barre en CHS i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; d w hauteur de l'me d'une barre de membrure en profil en I ou en H ; e excentricit d'un assemblage ; f b rsistance au flambement de la paroi latrale de membrure ; f yi limite d'lasticit de la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; f y0 limite d'lasticit d'une barre de membrure ; g espacement entre les barres de treillis dans un assemblage en K ou N (des valeurs ngatives de g reprsentent un recouvrement q ) ; l'espacement g est mesur entre les pieds des barres de treillis adjacentes longitudinalement et dans le plan de la face de la membrure sur laquelle ces barres s'attachent, voir Figure 1.3 (a) ; h i hauteur hors tout dans le plan de la section transversale de la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; k facteur dfini dans le tableau appropri, avec l'indice g , m , n ou p ; longueur de flambement d'une barre ; p longueur de la zone projete de contact de la barre de treillis recouvrante sur la face de la membrure, en l'absence de la barre de treillis recouverte, voir Figure 1.3 (b) ; q longueur de recouvrement, mesure au niveau de la face de la membrure, entre les barres de treillis dans un assemblage en K ou N, voir Figure 1.3 (b) ; r rayon du cong d'une section en I ou H, ou rayon d'arrondi d'une section creuse rectangulaire ; t f paisseur de semelle d'une section en I ou H ; t i paisseur de paroi de la barre i (i = 0, 1, 2 ou 3) ; t p paisseur d'une plaque ; t w paisseur d'me d'une section en I ou H ; facteur dfini dans le tableau appropri ; B8i angle (aigu) inclus entre la barre de treillis i et la membrure (i = 1, 2 ou 3) ; facteur dfini lors de son utilisation ; facteur dfini dans le tableau appropri ;Page 14 sur 134


angle entre les plans d'un assemblage multiplan. (4) Les entiers utiliss en indices en 7 sont dfinis comme suit : i entier utilis en indice pour dsigner une barre d'un assemblage, i = 0 dsigne une membrure et i = 1, 2 ou 3 les barres de treillis. Dans les assemblages comportant deux barres de treillis, i = 1 dsigne normalement la barre comprime et i = 2 la barre tendue, voir Figure 1.4 (b) . Pour une barre unique i = 1 qu'elle soit comprime ou tendue, voir Figure 1.4 (a) . i et j entiers utiliss en indice dans les assemblages recouvrement, i pour dsigner la barre de treillis recouvrante et j pour dsigner la barre de treillis recouverte, voir Figure 1.4 (c) . (5) Les rapports de contraintes utiliss en 7 sont dfinis de la faon suivante : n rapport (0,Ed / f y0 ) / M5 (utilis pour les membrures en RHS) ; n p rapport (p,Ed / f y0 ) / M5 (utilis pour les membrures en CHS) ; 0,Ed contrainte maximale de compression exerce dans la membrure au niveau d'un assemblage ; p,Ed valeur de 0,Ed en excluant la contrainte due aux composants horizontaux des forces exerces dans les barres de treillis au niveau de cet assemblage, voir Figure 1.4 . (6) Les rapports gomtriques utiliss en 7 sont dfinis comme suit : rapport de la largeur ou du diamtre moyen des barres de treillis la largeur ou au diamtre de la membrure : pour les assemblages en T, Y et X :

pour les assemblages en K et N :

pour les assemblages en K :

p rapport b i /b p ; rapport du diamtre ou de la largeur de la membrure deux fois son paisseur :

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rapport de la hauteur de barre de treillis au diamtre ou la largeur de membrure :

p rapport h i /b p ; ov taux de recouvrement, exprim sous forme de pourcentage (ov = (q (b) . (7) D'autres symboles sont spcifis lorsqu'ils sont utiliss. NOTE Les symboles pour les profils circulaires sont donns dans le Tableau 7.2 .

/p

) 100) comme indiqu dans la Figure 1.3

Figure 1.4 -Dimensions et autres paramtres au niveau des assemblages de poutre treillis en profils creux

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2 Bases de calcul2.1 Hypothses(1) Les rgles donnes dans cette partie de l'EN 1993 supposent que le niveau de qualit de construction est tel que spcifi dans les normes d'excution donnes en 1.2 et que les matriaux et produits de construction utiliss sont ceux spcifis dans l'EN 1993 ou dans les spcifications de matriaux et produits appropries.Page 17 sur 134


2.2 Exigences gnrales(1)P Tous les assemblages doivent possder une rsistance de calcul telle que la structure soit capable de satisfaire toutes les exigences fondamentales de calcul donnes dans la prsente norme et dans l' EN 1993-1-1 . (2) Les coefficients partiels M pour les assemblages sont donns dans le Tableau 2.1 . Tableau 2.1 -Coefficients partiels pour les assemblages

(3)P Les assemblages soumis la fatigue doivent galement satisfaire les principes donns dans l' EN 1993-1-9 .

2.3 Sollicitations(1)P Les sollicitations appliques aux assemblages l'tat limite ultime doivent tre dtermines conformment aux principes donns dans l' EN 1993-1-1 .

2.4 Rsistance des assemblages(1) Il convient que la rsistance d'un assemblage soit dtermine sur la base de la rsistance individuelle de ses composants. (2) L'analyse linaire lastique ou lasto-plastique peut tre utilise pour le calcul des assemblages. (3) Lorsque des fixations possdant des rigidits diffrentes sont utilises pour reprendre un effort de cisaillement, il convient de dimensionner les fixations possdant la plus grande rigidit pour qu'elles reprennent l'effort de calcul. Une exception cette rgle est donne en 3.9.3 .

2.5 Hypothses de calcul(1)P Les assemblages doivent tre calculs sur la base d'une hypothse raliste de la rpartition des sollicitations. Il convient d'utiliser les hypothses suivantes pour dterminer la rpartition des sollicitations : a les sollicitations considres dans l'analyse sont en quilibre avec les sollicitations appliques sur les assemblages, b chaque lment de l'assemblage est capable de rsister aux sollicitations, c les dformations rsultant de cette rpartition n'excdent pas la capacit de dformation des lments de fixation ou des soudures et des diffrentes parties attaches, d la rpartition suppose des sollicitations doit tre raliste en ce qui concerne les rigidits relatives au sein de l'assemblage, e les dformations considres dans un modle de calcul quelconque fond sur une analyse lasto-plastique sont bases sur des rotations de corps rigides et/ou des dformations dans le plan qui sont physiquement possibles, et f tout modle utilis est conforme l'valuation de rsultats exprimentaux (voir l' EN 1990 ).Page 18 sur 134


(2) Les rgles d'application donnes dans cette partie satisfont 2.5(1).

2.6 Assemblages sollicits en cisaillement soumis des chocs, des vibrations et/ou des charges alternes(1) Lorsqu'un assemblage en cisaillement est soumis des chocs ou des vibrations significatives, il convient d'utiliser une des mthodes d'assemblage suivantes : soudage, boulons munis de dispositifs de blocage, boulons prcontraints, boulons injects, autres types de boulons empchant efficacement tout mouvement des pices attaches, rivets. (2) Lorsque le glissement n'est pas acceptable dans un assemblage (parce qu'il est soumis un effort de cisaillement altern ou pour toute autre raison), il convient d'utiliser des boulons prcontraints dans une attache de Catgorie B ou C ( voir 3.4 ), des boulons " plein trou " ( voir 3.6.1 ), des rivets ou des soudures. (3) Pour les poutres au vent et les contreventements de stabilit ou de rsistance (ou calibrs) au vent, il est possible d'utiliser des attaches boulonnes de Catgorie A ( voir 3.4 ).

2.7 Excentricit au niveau des intersections(1) Lorsqu'il existe une excentricit d'pure au niveau des intersections, il convient de calculer les assemblages et les barres pour les sollicitations qui en rsultent, sauf pour certains types particuliers de structures pour lesquels il a t dmontr que cela n'tait pas ncessaire, voir 5.1.5 . (2) Dans le cas d'assemblages de cornires ou de profils en T attachs soit par une seule range de boulons ou par deux ranges de boulons, il convient de prendre en compte toute excentricit ventuelle comme indiqu en 2.7 (1). Il convient de dterminer les excentricits dans le plan et hors du plan en considrant les positions relatives de l'axe de la barre et de la ligne de trusquinage dans le plan de l'assemblage ( voir Figure 2.1 ). Pour une cornire simple en traction attache par boulonnage sur une aile la mthode simplifie donne en 3.10.3 peut tre utilise. NOTE L'effet de l'excentricit sur les cornires utilises comme lments de triangulation comprims est donn dans l' EN 1993-1-1, Annexe BB 1.2 . Figure 2.1 -Lignes de trusquinage

3 Attaches par boulons, rivets ou axes d'articulation3.1 Boulons, vis, crous et rondelles 3.1.1 Gnralits(1) Il convient que les vis, crous et rondelles soient conformes aux exigences donnes en 1.2.4 , Normes de Rfrence du Groupe 4. (2) Les rgles de la prsente norme sont applicables pour les classes de boulons donnes dans le Tableau 3.1 .Page 19 sur 134


(3) La limite d'lasticit f yb et la rsistance ultime la traction f ub des boulons de classes 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.8, 8.8 et 10.9 sont donnes dans le Tableau 3.1 . Il convient d'adopter ces valeurs comme valeurs caractristiques dans les calculs de dimensionnement. Tableau 3.1 -Valeurs nominales de limite d'lasticit fyb

et de rsistance ultime la traction f

ub

pour les boulons

3.1.2 Boulons prcontraints(1) Seuls les boulons de classes 8.8 et 10.9 conformes aux exigences donnes en 1.2.4 Normes de Rfrence : Groupe 4 peuvent tre utiliss comme boulons prcontraints haute rsistance pour la construction lorsque le serrage contrl est ralis conformment aux exigences donnes en 1.2.7 , Normes de Rfrence : Groupe 7.

3.2 Rivets(1) Il convient que les proprits du matriau, les dimensions et tolrances des rivets en acier soient conformes aux exigences donnes en 1.2.6 , Normes de Rfrence : Groupe 6.

3.3 Boulons d'ancrage(1) Les matriaux suivants peuvent tre utiliss pour les boulons d'ancrage : nuances d'acier conformes aux dispositions donnes en 1.2.1 Normes de Rfrence : Groupe 1 ; nuances d'acier conformes aux dispositions donnes en 1.2.4 Normes de Rfrence : Groupe 4 ; nuances d'acier utilises pour les barres d'armature conformes l' EN 10080 , sous rserve que la limite d'lasticit nominale n'excde pas 640 N/mm lorsque les boulons d'ancrage doivent travailler en cisaillement, et n'excde pas 900 N/mm dans les autres cas.

3.4 Catgories d'attaches boulonnes 3.4.1 Attaches en cisaillement(1) Il convient que la conception et le calcul des attaches boulonnes sollicites au cisaillement soient raliss conformment l'une des catgories suivantes : a Catgorie A : Travaillant la pression diamtrale Dans cette catgorie, il convient d'utiliser des boulons de classes allant de 4.6 10.9 comprises. Il n'est exig aucune prcontrainte ni aucune disposition particulire pour les surfaces en contact. Il convient que l'effort de cisaillement de calcul l'tat limite ultime n'excde ni la rsistance de calcul au cisaillement ni la rsistance de calcul en pression diamtrale, dtermines conformment aux dispositions donnes en 3.6 et 3.7 . b Catgorie B : Rsistant au glissement l'tat limite de service Dans cette catgorie, il convient d'utiliser des boulons en conformit avec 3.1.2 (1). Il convient qu'aucun glissement ne se produise l'tat limite de service. Il convient que l'effort de cisaillement de calcul l'tat limite de service n'excde pas la rsistance de calcul au glissement, dtermine selon 3.9 . Il convient que l'effort de cisaillement de calcul l'tat limite ultime n'excde ni la rsistance de calcul au cisaillement dtermine selon 3.6 , ni la rsistance de calcul en pression diamtrale dtermine selon 3.6 et 3.7 . c Catgorie C : Rsistant au glissement l'tat limite ultime Dans cette catgorie, il convient d'utiliser des boulons en conformit avec 3.1.2 (1). Il convient qu'aucun glissement ne se produise l'tat limite ultime. Il convient que l'effort de cisaillement de calcul l'tat limite ultime n'excde pas la rsistance de calcul au glissement dtermine selon 3.9 ni la rsistance de calcul en pression diamtrale dtermine selon 3.6 et 3.7 . En outre, pour une attache tendue, il convient de vrifier la rsistance plastique de calcul de la section nette au droit des trous de boulons N net,Rd ( voir 6.2 de l'EN 1993-1-1 ), l'tat limite ultime. Les vrifications de calcul pour ces attaches sont rsumes dans le Tableau 3.2 .

3.4.2 Attaches tendues(1) Il convient que la conception et le calcul des attaches boulonnes sollicites en traction soient raliss conformment l'une des catgories suivantes : a Catgorie D : par boulons non prcontraints Dans cette catgorie, il convient d'utiliser des boulons de classes 4.6 10.9 comprises. Aucune prcontrainte n'est exige. IlPage 20 sur 134


convient de ne pas utiliser cette catgorie lorsque les attaches sont soumises des variations frquentes de la sollicitation en traction. Cependant, elle peut tre utilise pour les attaches calcules pour rsister aux actions usuelles de vent. b Catgorie E : par boulons prcontraints haute rsistance Dans cette catgorie, il convient d'utiliser des boulons de classe 8.8 et 10.9 serrage contrl conformment aux dispositions donnes en 1.2.7 , Normes de Rfrence : Groupe 7. Les vrifications de calcul pour ces attaches sont rsumes dans le Tableau 3.2 . Tableau 3.2 -Catgories d'attaches boulonnes

3.5 Positionnement des trous de boulons et de rivets(1) Les pinces longitudinales et transversales ainsi que les entraxes minimum et maximum pour les boulons et rivets sont donns dans le Tableau 3.3 . (2) Pour les pinces longitudinales et transversales ainsi que les entraxes minimum et maximum pour les structures soumises la fatigue, voir l' EN 1993-1-9 . Tableau 3.3 -Pinces longitudinales et transversales, entraxes minimum et maximum

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Figure 3.1 -Symboles pour les pinces transversale et longitudinale et pour l'espacement des fixations

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3.6 Rsistance individuelle de calcul des fixations 3.6.1 Boulons et rivets(1) La rsistance individuelle de calcul pour une fixation sollicite au cisaillement et/ou la traction est donne dans le Tableau 3.4 . (2) Pour les boulons prcontraints conformes 3.1.2 (1) , il convient de prendre la prcontrainte de calcul, F p,Cd , utiliser dans les calculs, gale :

NOTE Lorsque la prcontrainte n'est pas utilise dans les calculs, voir la note du Tableau 3.2 . (3) Il convient de n'utiliser les rsistances de calcul en traction et au cisaillement dans la partie filete d'un boulon donnes dans le Tableau 3.4 que pour les boulons fabriqus conformment 1.2.4 , Normes de Rfrence : Groupe 4. Pour les boulons filetages usins, tels que les boulons d'ancrage ou les tirants fabriqus partir de ronds en acier avec des filetages conformes l' EN 1090 , il convient d'utiliser les valeurs du Tableau 3.4 . Pour les boulons filetages usins dont les filetages ne sont pas conformes l' EN 1090 , il convient de multiplier les valeurs appropries du Tableau 3.4 par un facteur 0,85. (4) Il convient de n'utiliser la rsistance de calcul au cisaillement F v,Rd donne dans le Tableau 3.4 que lorsque les boulons sont utiliss dans des trous dont les jeux nominaux n'excdent pas ceux des trous normaux tels que spcifis en 1.2.7 , Normes de Rfrence : Groupe 7. (5) Des boulons M12 et M14 peuvent galement tre utiliss dans des trous avec un jeu de 2 mm condition que la rsistance de calcul du groupe de boulons base sur la pression diamtrale soit gale ou suprieure la rsistance de calcul du groupe dePage 23 sur 134


boulon base sur le cisaillement des boulons. En outre, pour les boulons de classes 4.8, 5.8, 6.8, 8.8 et 10.9 il convient de prendre la rsistance au cisaillement de calcul F v,Rd gale 0,85 fois la valeur donne dans le Tableau 3.4 . (6) La rsistance des boulons pleins-trous peut tre calcule de la mme faon que celle des boulons utiliss dans des trous avec un jeu normal. (7) Il convient d'exclure la partie filete d'un boulon plein-trou du plan de cisaillement. (8) Il convient que la longueur de la partie filete d'un boulon plein-trou situe vis--vis de la plaque sollicite en pression diamtrale n'excde pas 1/3 de l'paisseur de la plaque, voir Figure 3.2 . (9) Il convient que la tolrance pour les trous de boulons plein-trou soit conforme aux dispositions donnes en 1.2.7 , Normes de Rfrence : Groupe 7. (10) Dans les assemblages simple recouvrement ne comportant qu'une seule range de boulons, voir Figure 3.3 , il convient que les boulons soient munis de rondelles sous la tte et sous l'crou. Il convient que la rsistance en pression diamtrale F b,Rd pour chaque boulon soit limite :

NOTE Il convient de ne pas utiliser des assemblages simple recouvrement avec un seul rivet. (11) Dans le cas de boulons de classe 8.8 ou 10.9, il convient d'utiliser des rondelles trempes pour les assemblages simple recouvrement ne comportant qu'un seul boulon ou une seule range de boulons. (12) Lorsque des boulons ou des rivets fonctionnant en cisaillement et en pression diamtrale traversent une paisseur totale de calage t p suprieure un tiers du diamtre nominal d , voir Figure 3.4 , il convient de multiplier la rsistance de calcul au cisaillement F v,Rd obtenue comme spcifi dans le Tableau 3.4 , par un coefficient rducteur p donn par :

(13) Pour les attaches en double cisaillement munies de fourrures des deux cts du joint, il convient de prendre t p gal l'paisseur de la fourrure la plus paisse. (14) Il convient de concevoir les attaches rives pour qu'elles transmettent les efforts essentiellement par cisaillement. En cas de traction, il convient que l'effort de traction de calcul F t.Ed n'excde pas la rsistance de calcul la traction F t,Rd donne dans le Tableau 3.4 . (15) Pour l'acier de nuance S 235, la valeur " en tat de pose " de f ur peut tre prise gale 400 N/mm. (16) En rgle gnrale, il convient que la longueur de serrage d'un rivet n'excde pas 4,5d pour le rivetage au marteau et 6,5d pour le rivetage pneumatique. Figure 3.2 -Partie filete de la tige situe dans la zone de rsistance en pression diamtrale pour les boulons pleins-trous

Figure 3.3 -Assemblage simple recouvrement comportant une seule range de boulons

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Figure 3.4 -Fixations traversant des fourrures

Tableau 3.4 -Rsistance de calcul individuelle pour les fixations sollicites au cisaillement et/ou la traction

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3.6.2 Boulons injects3.6.2.1 Gnralits (1) Des boulons injects peuvent tre utiliss comme alternative aux rivets et boulons ordinaires pour les attaches de catgories A, B et C selon 3.4 . (2) Des dispositions de fabrication et de montage pour les boulons injects sont donnes en 1.2.7 , Normes de Rfrence : Groupe 7. 3.6.2.2 Rsistance de calcul (1) La mthode de calcul donne en 3.6.2.2 (2) 3.6.3.2.2 (6) peut tre utilise pour les boulons injects de classe 8.8 ou 10.9. Il convient que les boulons soient conformes aux prescriptions donnes en 1.2.4 , Normes de Rfrence : Groupe 4, mais voir 3.6.2.2 (3) lorsque des boulons prcontraints sont utiliss. (2) L'effort de cisaillement de calcul l'tat limite ultime de tout boulon d'attache de Catgorie A ne doit excder ni la rsistance de calcul au cisaillement du boulon obtenue selon 3.6 et 3.7 , ni la rsistance en pression diamtrale de la rsine obtenue selon 3.6.2.2 (5). (3) Il convient d'utiliser des boulons injects prcontraints serrage contrl pour les attaches de catgories B et C, pour lesquels ilPage 26 sur 134


convient d'utiliser des boulons conformes 3.1.2 (1). (4) Il convient que l'effort de cisaillement de calcul l'tat limite de service pour tout boulon pour une attache de catgorie B et l'effort de cisaillement de calcul l'tat limite ultime pour tout boulon pour une attache de catgorie C n'excde pas la rsistance de calcul au glissement du boulon obtenue selon 3.9 l'tat limite concern augmente de la rsistance de calcul en pression diamtrale de la rsine obtenue selon 3.6.2.2 (5) l'tat limite concern. En outre, il convient que l'effort de cisaillement de calcul l'tat limite ultime d'un boulon pour une attache de catgorie B ou C n'excde pas la rsistance de calcul au cisaillement du boulon obtenue selon 3.6 , ni la rsistance en pression diamtrale des boulons, calcules selon 3.6 et 3.7 . (5) La rsistance en pression diamtrale de la rsine, F b,Rd,resin , peut tre dtermine au moyen de l'expression suivante :

o : F b,Rd,resin rsistance en pression diamtrale d'un boulon inject ; coefficient dpendant du rapport d'paisseur des plaques attaches tel qu'indiqu dans le Tableau 3.5 et la Figure 3.5 ; f b,resin rsistance en pression diamtrale de la rsine dterminer conformment 1.2 , Normes de Rfrence : Groupe 7; t b,resin paisseur efficace de rsine en pression diamtrale, donne dans le Tableau 3.5 ; t 1,0 pour l'tat limite de service (long terme) ; 1,2 pour l'tat limite ultime ; s pris gal 1,0 pour les trous normaux ou (1,0 - 0,1 m ), pour les trous surdimensionns ; m diffrence (en mm) entre les dimensions de trous normaux et surdimensionns. Dans le cas de trous oblongs courts tels que spcifis en 1.2.7 , Normes de Rfrence : Groupe 7, m = 0,5 (la diffrence (en mm) entre la longueur et la largeur du trou). (6) Dans le calcul de la rsistance en pression diamtrale d'un boulon dont la longueur de serrage dpasse 3d prendre une longueur ne dpassant pas 3d pour dterminer l'paisseur efficace en pression diamtrale t 3.6 ). Figure 3.5 -Facteur en fonction du rapport des paisseurs des plaques assembles , il convient de ( voir Figure

b,resin

Tableau 3.5 -Valeurs de et t

b,resin

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Figure 3.6 -Longueur efficace maximale pour les boulons injects longs

3.7 Groupe de fixations(1) La rsistance d'un groupe de fixations peut tre prise gale la somme des rsistances individuelles en pression diamtrale F b,Rd des fixations, condition que la rsistance individuelle de calcul au cisaillement F v,Rd de chaque fixation soit suprieure ou gale la rsistance de calcul en pression diamtrale F b,Rd . Sinon, il convient de prendre la rsistance d'un groupe de fixations gale au nombre de fixations multipli par la rsistance de calcul la plus faible des fixations considres individuellement.

3.8 Assemblages longs(1) Lorsque la distance L j entre les axes des fixations extrmes d'un assemblage, mesure dans la direction des efforts ( voir Figure 3.7 ), est suprieure 15 d , il convient de rduire la rsistance de calcul au cisaillement F v,Rd de toutes les fixations, calcule conformment au Tableau 3.4 , en la multipliant par un coefficient minorateur Lf , donn par :

mais Lf 1,0 et Lf s; 0,75 (2) La disposition donne en 3.8 (1) ne s'applique pas lorsque la transmission de l'effort s'effectue de manire uniforme sur la longueur de l'assemblage, par ex. la transmission de l'effort de cisaillement entre l'me d'une mme section et la semelle. Figure 3.7 -Assemblages longs

3.9 Attaches rsistant au glissement comportant des boulons prcontraints de classe 8.8 ou 10.9 3.9.1 Rsistance au glissement(1) Il convient de prendre la rsistance de calcul au glissement d'un boulon prcontraint de classe 8.8 ou 10.9 prcontraint gale Page 28 sur 134


:

o : s est donn dans le Tableau 3.6 ; n nombre de surfaces de frottement ; coefficient de frottement, obtenu par des essais spcifiques la surface de frottement selon 1.2.7 Normes de Rfrence : Groupe 7, ou s'il y a lieu donn dans le Tableau 3.7 . (2) Pour les boulons prcontraints de classes 8.8 et 10.9 conformes aux spcifications donnes en 1.2.4 , Normes de Rfrence : Groupe 4, serrage contrl conformment aux dispositions donnes en 1.2.7 , Normes de Rfrence : Groupe 7, il convient de prendre l'effort de prcontrainte F p,C utiliser dans l' expression (3.6) gal la valeur suivante :

Tableau 3.6 -Valeurs de s

Tableau 3.7 -Coefficient de frottement, , pour les boulons prcontraints

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3.9.2 Traction et cisaillement combins(1) Si une attache rsistant au glissement est soumise un effort de traction F t,Ed ou F t,Ed,ser en sus de l'effort tranchant F v,Ed ou F v,Ed,serv tendant entraner le glissement, il convient de prendre la rsistance au glissement par boulon gale la valeur suivante : pour une attache de catgorie B :

pour une attache de catgorie C :

(2) Si, dans une attache rsistant la flexion, l'effort de contact du ct comprim contrebalance l'effort de traction appliqu, aucune rduction de la rsistance au glissement n'est exige.

3.9.3 Attaches hybrides(1) Par drogation 2.4 (3), les boulons prcontraints de classes 8.8 et 10.9 utiliss dans des attaches calcules commePage 30 sur 134


rsistant au glissement l'tat limite ultime (Catgorie C en 3.4 ) peuvent tre considrs comme reprenant la charge avec les soudures, condition que le serrage final des boulons soit effectu aprs achvement du soudage.

3.10 Dductions pour les trous de fixations 3.10.1 Gnralits(1) Il convient de procder aux dductions pour les trous dans la vrification des barres conformment l' EN 1993-1-1 .

3.10.2 Calcul du cisaillement de bloc(1) Le cisaillement de bloc consiste en une ruine par cisaillement au niveau de la range de boulons le long de la partie cisaille du contour du groupe de trous, accompagne d'une rupture par traction le long de la file de trous de boulons sur la partie tendue du contour du groupe de boulons. La Figure 3.8 donne un exemple de cisaillement de bloc. (2) Pour un groupe de boulons symtrique soumis un chargement centr, la rsistance de calcul au cisaillement de bloc, V eff,1,Rd est donne par :

o : A A

nt nv

aire nette soumise la traction ; aire nette soumise au cisaillement.eff,2,Rd

(3) Pour un groupe de boulons soumis un chargement excentr, la rsistance de calcul au cisaillement de bloc V donne par :

est

Figure 3.8 -Cisaillement de bloc

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3.10.3 Cornires tendues attaches par une aile et autres barres tendues attaches de faon non symtrique(1) Il convient de prendre en compte l'excentricit dans les attaches, voir 2.7 (1), ainsi que les effets de l'espacement et des pinces des boulons, dans la dtermination de la rsistance de calcul : des barres asymtriques ; des barres symtriques attaches de faon asymtrique, telles les cornires attaches par une aile. (2) Une cornire simple attache par une seule range de boulons dans une aile, voir Figure 3.9 , peut tre traite comme charge concentriquement et la rsistance ultime de calcul de la section nette peut tre dtermine de la faon suivante : avec 1 boulon :

avec 2 boulons :

avec 3 boulons ou plus :Page 32 sur 134


o : 2 et 3 coefficients minorateurs dpendant de l'entraxe p 1 comme indiqu dans le Tableau 3.8 . Pour des valeurs intermdiaires de p 1 la valeur de peut tre dtermine par interpolation linaire ; A net aire nette de la cornire. Pour une cornire ailes ingales attache par sa petite aile, il convient de prendre A gale l'aire nette d'une cornire quivalente ailes gales de mmes dimensions que la petite aile.

net

Tableau 3.8 -Coefficients rducteurs 2 et 3

Figure 3.9 -Cornires attaches par une aile

3.10.4 Patte d'attache(1) La patte d'attache illustre dans la Figure 3.10 attache des cornires et leurs fixations un gousset ou un autre support, et il convient qu'elle soit calcule pour transmettre 1,2 fois l'effort rgnant dans l'aile non attache de la cornire assemble. (2) Il convient que les fixations attachant la patte d'attache l'aile non attache de la cornire puissent transmettre 1,4 fois l'effort rgnant dans cette aile non attache. (3) Il convient que les cornires d'assemblage attachant un profil en U ou une barre similaire soient calcules pour transmettre 1,1 fois l'effort rgnant dans les ailes auxquelles elles sont attaches. (4) Il convient que les fixations attachant la patte d'attache au profil en U ou similaire soient calcules pour transmettre 1,2 fois l'effort dans l'aile du profil auquel elles sont attaches. (5) Il convient d'utiliser systmatiquement au moins deux boulons ou rivets pour attacher une patte d'attache un gousset ou autrePage 33 sur 134


support. (6) Il convient que l'attache d'une patte d'attache sur un gousset ou autre support se termine l'extrmit de la barre attache. Il convient que l'attache de la patte d'attache sur la barre s'tende depuis l'extrmit de la barre jusqu' un point situ au-del de l'attache de la barre proprement dite sur le gousset ou autre support. Figure 3.10 -Pattes d'attache

3.11 Effet de levier(1) Lorsque des fixations doivent supporter un effort de traction, il convient qu'elles soient dimensionnes pour rsister aussi l'effort supplmentaire d un effet de levier ventuel. NOTE Les rgles donnes en 6.2.4 prennent implicitement en compte l'effet de levier.

3.12 Distribution des efforts entre fixations l'tat limite ultime(1) Lorsqu'un moment est appliqu sur un assemblage, la distribution des sollicitations peut tre soit linaire (c'est--dire proportionnelle la distance depuis le centre de rotation) soit plastique, (c'est--dire que toute distribution qui est en quilibre est acceptable condition que les rsistances des composants ne soient pas dpasses et que la ductilit des composants soit suffisante). (2) Il convient d'appliquer la distribution lastique linaire des sollicitations dans les cas suivants : lorsqu'on ralise une attache boulonne rsistant au glissement, de catgorie C, dans les attaches en cisaillement lorsque la rsistance de calcul au cisaillement F v,Rd d'une fixation est infrieure la rsistance de calcul en pression diamtrale F b,Rd , lorsque les attaches sont soumises des chocs, des vibrations ou une inversion d'effort ( l'exception des actions de vent). (3) Lorsqu'un assemblage est soumis uniquement un effort de cisaillement centr, l'effort peut tre considr comme uniformment rparti entre les fixations, condition que les dimensions et les classes des fixations soient identiques.

3.13 Attaches par axes d'articulation 3.13.1 Gnralits(1) Dans tous les cas o des axes d'articulation risquent de se dtacher, il convient de les immobiliser. (2) Les attaches articules pour lesquelles aucune rotation n'est exige peuvent tre calcules comme des attaches un seul boulon, condition que la longueur de l'axe d'articulation soit infrieure 3 fois son diamtre, voir 3.6.1 . Dans tous les autres cas, il convient de suivre la mthode donne en 3.13.2. (3) Dans une attache articule, il convient que la gomtrie de l'lment non renforc muni d'un perage destin l'axe d'articulation satisfasse les exigences de dimensions donnes dans le Tableau 3.9 . Tableau 3.9 -Exigences gomtriques pour les lments articuls

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(4) Il convient que les barres articules soient disposes de sorte viter toute excentricit et soient de dimensions suffisantes pour transfrer les efforts au droit du trou de l'axe la barre loin de celui-ci.

3.13.2 Calcul des axes d'articulation(1) Les exigences de dimensionnement concernant les axes en rond plein sont donnes dans le Tableau 3.10 . (2) Il convient de calculer le moment exerc dans un axe en prenant pour hypothse que les pices attaches constituent des appuis simples. Il convient de supposer d'une faon gnrale que les ractions entre l'axe et les pices attaches sont uniformment rparties sur la longueur en contact sur chaque pice comme indiqu dans la Figure 3.11 . (3) Si l'axe est prvu pour tre remplaable, outre les dispositions donnes en 3.13.1 3.13.2 , il convient que la pression diamtrale de contact satisfasse la condition :

o : d diamtre de l'axe d'articulation ; d 0 diamtre du trou ; F Ed,ser valeur de calcul de l'effort transmettre en pression diamtrale, sous l'effet de la combinaison caractristique relative aux tats limites de service. Tableau 3.10 -Critres de calcul pour les attaches articulesPage 35 sur 134


Figure 3.11 -Moment flchissant exerc dans un axe d'articulation

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4 Attaches soudes4.1 Gnralits(1) Les dispositions donnes dans ce chapitre s'appliquent aux aciers de construction soudables conformes l' EN 1993-1-1 et aux paisseurs de matriau de 4 mm et plus. Ces dispositions s'appliquent galement aux assemblages souds dans lesquels les proprits mcaniques du mtal d'apport sont compatibles avec celles du mtal de base, voir 4.2 . Pour les soudures effectues sur un matriau d'paisseur moindre, il convient de se reporter l' EN 1993-1-3 , et pour les soudures ralises sur les profils creux de construction avec des paisseurs de 2,5 mm et plus, des dispositions sont donnes en 7 de la prsente norme. Pour le soudage de goujons, il convient de se reporter l' EN 1994-1-1 . NOTE Des indications supplmentaires sur le soudage de goujons peuvent tre trouves dans l'EN ISO 14555 et dans l'EN ISO 13918. (2)P Les soudures soumises la fatigue doivent galement satisfaire les principes donns dans l' EN 1993-1-9 . (3) Le niveau de qualit C selon l'EN ISO 5817 est en gnral requis, sauf spcification diffrente. Il convient que l'tendue des contrles soit spcifie en faisant appel aux rgles donnes en 1.2.7 , Normes de Rfrence : Groupe 7. Il convient de choisir le niveau de qualit des soudures conformment l'EN ISO 5817. Pour le niveau de qualit des soudures utilises dans les structures soumises la fatigue, voir l' EN 1993-1-9 . (4) Il convient d'viter l'arrachement lamellaire. (5) Des recommandations concernant l'arrachement lamellaire sont donnes dans l' EN 1993-1-10 .

4.2 Produits d'apport de soudage(1) Il convient que tous les produits d'apport de soudage soient conformes aux normes appropries spcifies en 1.2.5 , Normes de Rfrence : Groupe 5. (2) Il convient que les valeurs spcifies de limite d'lasticit, de rsistance ultime en traction, d'allongement la rupture et d'nergie minimale lors de l'essai de flexion par choc sur prouvette Charpy du mtal d'apport soient quivalentes ou suprieures aux valeurs spcifies pour le mtal de base. NOTE En gnral, l'utilisation d'lectrodes de caractristiques suprieures celles des nuances d'acier assembles place du ct de la scurit.

4.3 Gomtrie et dimensions 4.3.1 Type de soudure(1) La prsente norme couvre le calcul des soudures d'angle, des soudures en entaille, des soudures bout bout, des soudures en bouchon et des soudures sur bords tombs. Les soudures bout bout peuvent tre pleine pntration ou pntration partielle. Les soudures en entaille et les soudures en bouchon peuvent tre ralises dans des trous circulaires ou dans des trous oblongs. (2) Les types d'assemblages et de soudures les plus courants sont illustrs dans l'EN 12345.

4.3.2 Soudures d'angle4.3.2.1 Gnralits (1) Des soudures d'angle peuvent tre utilises pour l'assemblage de pices lorsque les faces forment un angle compris entre 60 et 120 . (2) Des angles infrieurs 60 sont galement autoriss. Cependant, dans ce cas, il convient que la soudure soit considre comme une soudure bout bout pntration partielle. (3) Pour les angles suprieurs 120 il convient de dterminer la rsistance des soudures d'angle par des essais conformment l' EN 1990, Annexe D : dimensionnement assist par l'exprimentation. (4) Il convient que les soudures d'angle aboutissant aux extrmits ou sur les cts d'une pice soient contournes avec la mme dimension, sur une distance au moins gale deux fois le ct du cordon, sauf si l'accs ou la configuration de l'assemblage rend cette opration impossible. NOTE Dans le cas de soudures discontinues, cette rgle ne s'applique qu'au dernier cordon discontinu. (5) Il convient que ces retours soient indiqus sur les plans. (6) Pour l'excentricit des soudures d'angle d'un seul ct, voir 4.12 . 4.3.2.2 Soudures d'angle discontinues (1) Il convient de ne pas utiliser des soudures d'angle discontinues en ambiance corrosive. (2) Dans une soudure d'angle discontinue, il convient que les espacements (L 1 ou L 2 ) entre les extrmits de chaque longueur de cordon L w satisfassent les conditions donnes dans la Figure 4.1 . (3) Dans une soudure d'angle discontinue, il convient de prendre l'espacement (L 1 ou L 2 ) gal la plus faible des distances entre les extrmits des soudures sur des cts opposs et entre les extrmits des soudures sur un mme ct.Page 37 sur 134


(4) Dans toute passe de soudure d'angle discontinue, il convient qu'il existe toujours une longueur de soudure chaque extrmit de la pice attache. (5) Dans une barre compose o les plats sont attachs par soudures d'angle discontinues, il convient de raliser une soudure d'angle continue sur chaque ct du plat chaque extrmit sur une longueur au moins gale aux trois-quarts de la largeur du plat concern le plus troit (voir Figure 4.1 ).

4.3.3 Soudures en entaille(1) Des soudures en entaille constitues de soudures d'angles ralises dans des trous circulaires ou oblongs, peuvent tre utilises uniquement pour transmettre un cisaillement ou empcher le voilement ou la sparation de pices superposes. (2) Il convient que le diamtre d'un trou circulaire, ou la largeur d'un trou oblong, pour une soudure en entaille, ne soit pas infrieur quatre fois l'paisseur de la pice perce. (3) Il convient que les extrmits des trous oblongs soient semi-circulaires, sauf pour les extrmits qui s'tendent jusqu'au bord de la pice concerne. (4) Il convient que l'entraxe des soudures en entaille ne soit pas suprieur la valeur ncessaire pour empcher le voilement local, voir Tableau 3.3 .

4.3.4 Soudures bout bout(1) Une soudure bout bout pleine pntration est dfinie comme une soudure qui prsente une pntration et une fusion compltes des mtaux d'apport et de base sur la totalit de l'paisseur du joint. (2) Une soudure bout bout pntration partielle est dfinie comme une soudure qui prsente une pntration dans le joint infrieure la totalit de l'paisseur du mtal de base. (3) Il convient de ne pas utiliser de soudures bout bout discontinues. (4) Pour l'excentricit des soudures bout bout pntration partielle d'un ct, voir 4.12 . Figure 4.1 -Soudures d'angle discontinues

4.3.5 Soudures en bouchon(1) Des soudures en bouchon peuvent tre utilises : pour transmettre du cisaillement,Page 38 sur 134


pour empcher le voilement ou la sparation de pices superposes, et pour assembler entre eux les composants des barres composes, mais il convient de ne pas les utiliser pour rsister un effort extrieur de traction. (2) Il convient que le diamtre d'un trou circulaire, ou la largeur d'un trou oblong, pour une soudure en bouchon, soit suprieur d'au moins 8 mm l'paisseur de la pice perce. (3) Il convient que les extrmits des trous oblongs soient semi-circulaires ou bien possdent des angles arrondis selon un rayon au moins gal l'paisseur de la pice o se trouve le trou oblong, sauf pour les extrmits qui s'tendent jusqu'au bord de la pice concerne. (4) Il convient que l'paisseur d'une soudure en bouchon situe dans un mtal de base d'une paisseur gale ou infrieure 16 mm, soit gale l'paisseur du mtal de base. Il convient que l'paisseur d'une soudure en bouchon situe dans un mtal de base d'une paisseur suprieure 16 mm soit au moins gale la moiti de l'paisseur du mtal de base, sans tre infrieure 16 mm. (5) Il convient que l'entraxe des soudures en bouchon ne soit pas suprieur la valeur ncessaire pour empcher le voilement local, voir Tableau 3.3 .

4.3.6 Soudures sur bords tombs(1) Pour les barres pleines, la gorge efficace de calcul des soudures sur bords tombs, lorsque celles-ci sont arases par rapport la surface de la section pleine des barres, est dfinie dans la Figure 4.2 . La dfinition de la gorge de calcul des soudures sur bords tombs pour les profils creux rectangulaires est donne en 7.3.1 (7). Figure 4.2 -Gorge utile des soudures sur bords tombs pour les sections pleines

4.4 Soudures avec fourrures(1) Dans le cas de soudures ralises avec fourrures, il convient que les fourrures soient arases par rapport au bord de la pice devant tre soude. (2) Lorsque deux pices attaches par soudage sont spares par des fourrures d'une paisseur infrieure au pied du cordon ncessaire pour transmettre l'effort, il convient d'augmenter la longueur de ct exige d'une valeur gale l'paisseur de la fourrure. (3) Lorsque deux pices attaches par soudage sont spares par des fourrures d'une paisseur gale ou suprieure au pied de cordon ncessaire pour transmettre l'effort, il convient que chacune des pices soit attache la fourrure par une soudure capable de transmettre l'effort de calcul.

4.5 Rsistance de calcul d'une soudure d'angle 4.5.1 Longueur des soudures(1) Il convient de prendre la longueur efficace d'une soudure d'angle gale la longueur sur laquelle la soudure possde sa pleine paisseur. Cela peut tre pris comme la longueur totale de la soudure rduite de deux fois la gorge utile a. Sous rserve que la soudure possde sa pleine paisseur sur toute sa longueur, y compris ses extrmits, il n'est pas ncessaire d'oprer une rduction de la longueur efficace pour le dbut ou pour la fin de la soudure. (2) Pour supporter un effort, il convient de ne pas prvoir de soudure d'angle d'une longueur efficace infrieure 30 mm ou infrieure 6 fois son paisseur de gorge, en prenant la plus grande de ces deux valeurs.

4.5.2 Gorge utile(1) Il convient que la gorge utile, a, d'une soudure d'angle, soit prise gale la hauteur du plus grand triangle ( cts gaux ou ingaux) pouvant s'inscrire l'intrieur des faces souder et de la surface de la soudure, mesure perpendiculairement au ct extrieur de ce triangle, voir Figure 4.3 . (2) Il convient que la gorge utile d'une soudure d'angle ne soit pas infrieure 3 mm. (3) Pour la dtermination de la rsistance d'une soudure d'angle forte pntration, l'augmentation de la gorge peut tre prise en compte, voir Figure 4.4 , condition que des essais prliminaires montrent que la pntration ncessaire peut tre effectivement ralise. Figure 4.3 -Gorge d'une soudure d'angle

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Figure 4.4 -Gorge d'une soudure d'angle forte pntration

4.5.3 Rsistance des soudures d'angles4.5.3.1 Gnralits (1) Il convient de dterminer la rsistance de calcul d'une soudure d'angle soit par la mthode directionnelle donne en 4.5.3.2 soit par la mthode simplifie donne en 4.5.3.3 . 4.5.3.2 Mthode directionnelle (1) Dans cette mthode, les forces transmises par une longueur unitaire de soudure sont dcomposes en composants parallles et transversaux l'axe longitudinal de la soudure et perpendiculaires et transversaux au plan de sa gorge. (2) Il convient de prendre l'aire de gorge de calcul A w gale A w = a eff . (3) Il convient de supposer que l'emplacement de l'aire de gorge de calcul est concentr la racine. (4) Il est suppos une distribution uniforme des contraintes dans la section de gorge de la soudure, ce qui conduit aux contraintes normales et aux contraintes de cisaillement illustres par la Figure 4.5 , comme suit : Figure 4.5 -Contraintes exerces sur la section de gorge d'une soudure d'angle

(5) La contrainte normale parallle l'axe n'est pas prise en considration pour la vrification de la rsistance de la soudure. (6) La rsistance de la soudure d'angle sera suffisante si les deux conditions suivantes sont satisfaites :Page 40 sur 134


o : f u rsistance nominale ultime la traction de la pice assemble la plus faible ; w facteur de corrlation appropri pris dans le Tableau 4.1 . (7) Il convient que les soudures ralises entre des pices de nuances diffrentes soient calcules en utilisant les proprits de la nuance la plus faible. Tableau 4.1 -Facteur de corrlation w pour les soudures d'angle

4.5.3.3 Mthode simplifie pour la rsistance des soudures d'angle (1) Comme alternative 4.5.3.2 , la rsistance d'une soudure d'angle peut tre suppose approprie si, en chaque point de sa longueur, la rsultante de tous les efforts par unit de longueur transmis par la soudure satisfait le critre suivant :

o :Page 41 sur 134


F F

w,Ed w,Rd

valeur de calcul de l'effort exerc dans la soudure par unit de longueur ; rsistance de calcul de la soudure par unit de longueur.

(2) Indpendamment de l'orientation du plan de gorge de la soudure par rapport l'effort, il convient de dterminer la rsistance de calcul par unit de longueur F w,Rd au moyen de l'expression :

o : f

vw,d

rsistance de calcul au cisaillement de la soudure.vw,d

(3) Il convient de dterminer la rsistance de calcul au cisaillement f

de la soudure au moyen de l'expression :

o : f

u

et w sont dfinis en 4.5.3.2 (6).

4.6 Rsistance de calcul des soudures en entaille(1) Il convient de dterminer la rsistance de calcul d'une soudure en entaille au moyen de l'une des mthodes donnes en 4.5 .

4.7 Rsistance de calcul des soudures bout bout 4.7.1 Soudures bout bout pleine pntration(1) Il convient de prendre la rsistance de calcul d'une soudure bout bout pleine pntration gale la rsistance de calcul de la plus faible des pices assembles, condition que la soudure soit ralise au moyen d'un mtal d'apport qui permette d'obtenir des prouvettes de traction entirement soudes possdant une limite d'lasticit et une rsistance la traction minimales au moins gales celles spcifies pour le mtal de base.

4.7.2 Soudures bout bout pntration partielle(1) Il convient de dterminer la rsistance d'une soudure bout bout pntration partielle au moyen de la mthode donne en 4.5.2 (3) pour une soudure d'angle forte pntration. (2) Il convient que l'paisseur de gorge pour une soudure bout bout pntration partielle ne soit pas prise suprieure la profondeur de pntration pouvant tre obtenue de faon constante, voir 4.5.2 (3).

4.7.3 Assemblages bout bout en T(1) La rsistance d'un assemblage bout bout en T, compos de deux soudures bout bout pntration partielle renforce par des soudures d'angle, peut tre dtermine comme pour une soudure bout bout pleine pntration (voir 4.7.1 ) si l'paisseur de gorge nominale totale, excluant le talon non soud, n'est pas infrieure l'paisseur t de la pice formant l'me de l'assemblage en T, et condition que le talon non soud ne soit pas suprieur la plus petite de ces deux valeurs (t /5) ou 3 mm, voir Figure 4.6 . (2) Il convient de dterminer la rsistance d'un assemblage bout bout en T qui ne satisfait pas les exigences donnes en 4.7.3 (1) au moyen de la mthode donne en 4.5 pour une soudure d'angle ou pour une soudure d'angle forte pntration, selon l'importance de la pntration. Il convient de dterminer l'paisseur de gorge conformment aux dispositions donnes pour les soudures d'angle (voir 4.5.2 ) ou pour les soudures bout bout pntration partielle (voir 4.7.2 ) selon le cas. Figure 4.6 -Pleine pntration efficace des soudures bout bout en TPage 42 sur 134


4.8 Rsistance de calcul des soudures en bouchon(1) Il convient de prendre la rsistance de calcul Fw,Rd

d'une soudure en bouchon (voir 4.3.5 ) gale :

o : f A

vw,d w

est la rsistance au cisaillement de calcul d'une soudure donne en 4.5.3.3 (3) ; est l'aire de gorge de calcul qu'il convient de prendre gale l'aire du trou.

4.9 Distribution des forces(1) La distribution des efforts dans une attache soude peut tre calcule sur l'hypothse d'un comportement lastique ou plastique conformment aux dispositions donnes en 2.4 et 2.5 . (2) Il est acceptable de prendre pour hypothse une distribution simplifie des efforts dans les soudures. (3) Il n'est pas ncessaire d'inclure les contraintes rsiduelles et les contraintes non lies la transmission des efforts dans la vrification de la rsistance d'une soudure. Ceci s'applique particulirement la contrainte normale parallle l'axe d'une soudure. (4) Il convient que les assemblages souds soient calculs pour possder une capacit de dformation approprie. Cependant, il convient de ne pas compter sur la ductilit des soudures. (5) Dans les ass