exercices&réseauégouttage

8/13/2019 exercices&rseaugouttage

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Haute Ecole de la Communaut Franaise du Hainaut

INSTITUT SUPERIEUR INDUSTRIEL

MONS

Dpartement technique Type Long

Assainissement

Exercices

2emeMaster en sciences de lingnieur industriel

(TM2OAS-TM2VAS-TM2GAS)

Ouvrage strictement rserv auxEtudiants de lI.S.I.MS

QUITTELIER B.(Charg de cours)

(dcembre 2012)


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1

1) Exercice sur la statique des fluides1) Une porte dcluse de forme cylindrique a une largeur de 6 m. Dterminer laction de

leau sur cette cluse. (Dterminer OMetR )

2) Exercice sur le thorme dEuler2) De leau scoule dans une conduite verticale qui prsente un coude 90. Dterminer

leffort que le fluide applique au coude.

Donnes : dbit : 20 l/s

Diamtre de la conduite : 100 mm

Rayon de courbure : 300 mm

Pression amont coude : 4 bar

x

y

O

eau2m


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2

3)Exercices sur les pompes3)

Un rseau de distribution d'eau exige 2.000 m3

/jour. Pour ce faire, un chteaud'eau la cte 537 m est aliment partir d'un captage la cte 294 m via uneconduite 200 mm longue de 7.250 m. Le pompage est ralis par deux pompesidentiques en parallle dont les caractristiques 1,500 tr/min sont les suivantes :Q(l/s) H(m) e(%)

2 345 55

8 330 70

10 324 73

14 306 76

18.5 270 62

Dterminer graphiquement les points de fonctionnement de l'installation et dechaque pompe la vitesse de 1.500 tr/min. A quel rendement fonctionnent les

pompes ? Quelle est la dure journalire de marche (h/jour) des pompes etl'nergie absorbe (kWh/jour) ?A quelle vitesse doivent tourner les pompes pour fonctionner avec un rendement

maximum ? Dans ce cas, quel est le gain journalier en nergie absorbe

(kWh/jour) ?

4) Dterminer graphiquement le dbit Qv2 ainsi que le dbit et la hauteur

manomtrique totale de la pompe.


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3

5) La figure suivante montre ladduction deau de deux villages partir duneseule prise deau et une partie du transport en commun. Le constructeur des

pompes donne le tableau suivant :H (m) 110.5 107.5 104 99 90 81 70 57.5

Q (l/s) 0 20 40 60 90 110 130 150

(%) - - 58 66 74 75.5 73 68

On demande de dterminer graphiquement :

1. le point de fonctionnement de linstallation2. le dbit fourni par chaque pompe3. les dbits traversant les conduites DE et DF

Ensuite, estimer la puissance effective consomme.


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4

6) Une conduite en PVC pression relie une pompe un rservoir suprieur dans

lequel il faut transporter de leau. La premire partie AB de la conduite a un

diamtre nominal de 294 mm. Au point B, on prlve un dbit qvde 42 l/s. On

diminue le diamtre de la conduite finale BC 201,8 mm. On demande de tracer

la caractristique quivalente de la conduite ABC.

7) A partir du barrage, on doit alimenter deux villes. Pour cela on fait unprlvement en B de 150 l/s pour approvisionner le rservoir 1 de la premire


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ville. La conduite AB a une longueur de 5 200 m. La deuxime ville tant plusdifficilement accessible, on imagine d'installer une conduite gravitaire avec un

bassin tampon jusqu'au point le plus bas et de concevoir une station de pompagede reprise pour amener l'eau jusqu'au rservoir 2. Pour ne pas perdre toutel'nergie de chute de l'eau dans la conduite gravitaire. on dcide d'installer avant!e bassin tampon un groupe turbine-alternateur.Le niveau d'eau dans le bassin tampon doit tre constant 990 m. On penseutiliser pour la station de pompage une pompe immerge Flygt 3 500. Reste fixer le diamtre de la roue et la vitesse de rotation. Les caractristiques des

pompes disponibles sont prcises sur les figures 47.a. 47,b, 47.c et 47 d quisuivent.


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6


8/53

7


9/53

8


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9


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8) Les villes V et V (seuls les rservoirs de stockage R et R ' sont reprsents)ont de gros besoins en eau pour leurs populations et leurs industries.Il s'avre que la source d'approvisionnement S ', quipe d'une pompe immerge,fournit le dbit qv1, qui est quantitativement insuffisant. On dcide donc d'ajouterle dbit deau qv2 que l'on peut capter la source S l'aide d'une pompe desurface munie d'une longue conduite d'aspiration AB.On regroupe les deux pompes en parallle partir du point D (les longueurs des

conduites CD et C 'D tant trs courtes, les pertes de charge y sont ngligeables).Le dbit QV est alors transport dans une conduite de diamtre nominal 1 000 mm

jusqu'au point E.Au point E, on prlve un dbit qv3 = 200 l/s pour alimenter un village (non

reprsent sur la figure 48) et l'on partage le dbit restant dans les deux conduites

EF et EG qui vont respectivement aux rservoirs R' et R. On demande de

dterminer graphiquement le point de fonctionnement de chaque pompe et les

dbits dans les conduites EF et EG.


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Solution de lexercice 5

La figure suivante montre ladduction deau de deux villages partir dune seule prise deau et

une partie du transport en commun. Le constructeur des pompes donne le tableau suivant :H (m) 110.5 107.5 104 99 90 81 70 57.5

Q (l/s) 0 20 40 60 90 110 130 150

(%) - - 58 66 74 75.5 73 68

On demande de dterminer graphiquement :

1. le point de fonctionnement de linstallation

2. le dbit fourni par chaque pompe

3. les dbits traversant les conduites DE et DF

Ensuite, estimer la puissance effective consomme.

La viscosit cinmatique de leau est gale 1.301 10-6m

2/s


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Solution

Lles conduites DE et DF sont deux conduites en parallle. Nous pouvons les remplacer

par une conduite quivalente telle que :

Q = QDF+ QDE

H = HDF= HDE

Graphiquement, cela revient, pour une mme valeur de H, additionner le dbit de

DE et le dbit de DF.

Il suffit dtablir la formule Q:f(H) avec H = Hh+ pertes de charges.

Le calcul des pertes de charges se fait laide de la formule de Coolebrook:

Avec :

12

3

3

222

AL

H2gReod'

g2

Re

g2

v

L

H

En reprenant lquation de Coolebrook, nous posons:

71,3

1

A

51,2

log271,3

1

Re

51,2

log2

1

110102

A

Le nombre de Re est obtenu en effectuant le produit A 1*A2.

Le dbit peut tre calcul par la formule :

4

ReQ

Pour la tuyauterie DE, nous calculons le tableau suivant :

v

2

L

g

1

g

p 2

71,3

1Re

51,2log21 10


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13

viscosit 1,30E-06 m2/s

rugosit 1,00E-04 m

diamtre 0,35 m

/D 2,86E-04longueur 5512 m

perte de

charge (m) H'(m) h/L A1 Re Q(m3/s) Q(l/s)

0 66 0 0,00E+00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

2 68 0,0004 1,34E+04 7,16 96109,89 0,03 34,37

4 70 0,0007 1,90E+04 7,36 139754,65 0,05 49,98

6 72 0,0011 2,33E+04 7,47 173653,48 0,06 62,10

8 74 0,0015 2,69E+04 7,54 202416,83 0,07 72,39

10 76 0,0018 3,00E+04 7,59 227863,90 0,08 81,49

12 78 0,0022 3,29E+04 7,63 250938,36 0,09 89,74

14 80 0,0025 3,55E+04 7,66 272205,31 0,10 97,35

16 82 0,0029 3,80E+04 7,69 292035,24 0,10 104,44

18 84 0,0033 4,03E+04 7,71 310686,77 0,11 111,11

20 86 0,0036 4,25E+04 7,73 328348,97 0,12 117,43

22 88 0,0040 4,45E+04 7,75 345165,06 0,12 123,44

24 90 0,0044 4,65E+04 7,77 361246,64 0,13 129,19

26 92 0,0047 4,84E+04 7,78 376682,70 0,13 134,71

28 94 0,0051 5,02E+04 7,79 391545,54 0,14 140,03

30 96 0,0054 5,20E+04 7,80 405894,87 0,15 145,1632 98 0,0058 5,37E+04 7,81 419780,69 0,15 150,13

34 100 0,0062 5,54E+04 7,82 433245,36 0,15 154,94

36 102 0,0065 5,70E+04 7,83 446325,13 0,16 159,62

38 104 0,0069 5,85E+04 7,84 459051,35 0,16 164,17

40 106 0,0073 6,01E+04 7,85 471451,30 0,17 168,61

Pour la tuyauterie DF


rugosit 1,00E-04 m

diamtre 0,3 m

/D 3,33E-04

longueur 4620 m

perte de

charge (m) H'(m) h/L A1 Re Q(m3/s) Q(l/s)

0 56 0,00000 0,00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

2 58 0,00043 11639,87 7,03 81828,50 0,03 25,08

4 60 0,00087 16461,26 7,23 119034,64 0,04 36,49

6 62 0,00130 20160,84 7,34 147935,63 0,05 45,35

8 64 0,00173 23279,74 7,41 172459,43 0,05 52,8710 66 0,00216 26027,54 7,46 194156,35 0,06 59,52


15/53

14

12 68 0,00260 28511,74 7,50 213830,64 0,07 65,55

14 70 0,00303 30796,20 7,53 231963,98 0,07 71,11

16 72 0,00346 32922,52 7,56 248872,19 0,08 76,29

18 74 0,00390 34919,61 7,58 264775,72 0,08 81,16

20 76 0,00433 36808,50 7,60 279835,75 0,09 85,78

22 78 0,00476 38605,08 7,62 294174,39 0,09 90,18

24 80 0,00519 40321,69 7,64 307886,77 0,09 94,38

26 82 0,00563 41968,14 7,65 321048,77 0,10 98,41

28 84 0,00606 43552,40 7,66 333722,01 0,10 102,30

30 86 0,00649 45081,02 7,67 345957,42 0,11 106,05

32 88 0,00693 46559,48 7,68 357797,62 0,11 109,68

34 90 0,00736 47992,41 7,69 369278,72 0,11 113,20

36 92 0,00779 49383,78 7,70 380431,64 0,12 116,62

38 94 0,00823 50737,01 7,71 391283,10 0,12 119,94

40 96 0,00866 52055,08 7,72 401856,36 0,12 123,19

Mise en parallle de DE et DF

H'(m) Q(l/s)

66 #DIV/0!

68 99,92

70 121,09

72 138,39

74 153,56

76 167,27

78 179,92

80 191,73

82 202,86

84 213,41

86 223,48

88 233,12

90 242,39

92 251,33

94 259,9796 268,35

En retirant les pertes de charge de la conduite CD

Tuyauterie CD


rugosit 1,00E-04 m

diamtre 0,45 m

/D 2,22E-04

longueur 1295 m


16/53

15

Q(l/s) Re c (m/s) h

99,92 2,17E+05 1,71E-02 0,63 0,99

121,09 2,64E+05 1,67E-02 0,76 1,42

138,39 3,01E+05 1,64E-02 0,87 1,82

153,56 3,34E+05 1,62E-02 0,97 2,22

167,27 3,64E+05 1,61E-02 1,05 2,61

179,92 3,92E+05 1,60E-02 1,13 3,00

191,73 4,17E+05 1,59E-02 1,21 3,38

202,86 4,42E+05 1,58E-02 1,28 3,77

213,41 4,64E+05 1,57E-02 1,34 4,15

223,48 4,86E+05 1,57E-02 1,41 4,54

233,12 5,07E+05 1,56E-02 1,47 4,92

242,39 5,28E+05 1,56E-02 1,52 5,30

251,33 5,47E+05 1,55E-02 1,58 5,68

259,97 5,66E+05 1,55E-02 1,63 6,06268,35 5,84E+05 1,54E-02 1,69E+00 6,44

Tuyauterie quivalente CD+DE+DF

Q(l/s) H'(m)

99,92 68,99

121,09 71,42

138,39 73,82

153,56 76,22

167,27 78,61

179,92 81,00

191,73 83,38

202,86 85,77

213,41 88,15

223,48 90,54

233,12 92,92

242,39 95,30

251,33 97,68

259,97 100,06

268,35 102,44

Courbe caractristique des pompes

On remplace les 2 pompes en parallles par une seule fournissant le double de dbit.

Pour le dbit traversant une pompe, on calcule les pertes de charges dues la

conduite AB ; on dfinit une pompe quivalente produisant un dbit Q avec une


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40

50

60

70

80

90

100

110

120

0,00

50,00

100,00

150,00

200,00

250,00

300,0

0

350,00

Cond

uiteDE

conduiteDF

DEen

//avecDF

DE,D

FetCD

1pom

pe

2pom

pes

2pom

pesavecAetA!!

A


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16

nergie H calcule en soustrayant de la courbe caractristique de la pompe les pertes

de charge de la conduite AB.

1 pompe

2 pompes en

// 1 pompe avec AB


rugosit 1,00E-04 m

diamtre 0,35 m

/D 2,86E-04

longueur 800 m

Q(l/s) H'(m) effe (%) Q(l/s) Re (AB) Tf AB H'corrig

0 110,5 0 0,00E+00 #VALEUR! #VALEUR! 110,50

20 107,5 40 5,59E+04 2,14E-02 0,108 107,39

40 104 58 80 1,12E+05 1,91E-02 0,384 103,6260 99 66 120 1,68E+05 1,80E-02 0,816 98,18

90 90 74 180 2,52E+05 1,72E-02 1,751 88,25

110 81 75,5 220 3,08E+05 1,68E-02 2,563 78,44

130 70 73 260 3,64E+05 1,66E-02 3,525 66,47

150 57,5 68 300 4,19E+05 1,64E-02 4,637 52,86

Le point de fonctionnement est lintersection de la courbe quivalente aux 3

tuyauteries et de la courbe de la pompe quivalente : point A 195 l/s et H=84 m.

Chaque pompe fournit donc 97,5 l/s. Pour obtenir le dbit traversant les conduites DE

et DF, on considre le point B la verticale du point A situ sur la courbe de la

conduite quivalente DE+DF. En traant une horizontale partir de B, on trouve Le

dbit Q traversant DE 1000 l/s ainsi que le dbit Q coulant dans DF :95 l/s.

Pour estimer la puissance consomme, nous dterminons dans un premier temps la

puissance fournie au fluide : P = QH = 195 * 9.81 * 86 = 165kW. (Le H de 86 m est

obtenu en traant une verticale partir de A et rencontrant la courbe caractristique

des 2 pompes En estimant le rendement 74,5%, on trouve que la puissance

consomme est de 165/0.745 = 221 kW.


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17

4) Exercices sur les coulements1. Un collecteur pluvial rejette ses eaux uses dans une rivire par lintermdiaire dun

regard et dun missaire en bton arm (coefficient de Manning n = 0.013). Afin de

drainer un nouveau territoire, on projette de construire un deuxime collecteur et de

refaire le regard. La figure suivante illustre lmissaire dgout submerg (leau coule

sous pression) qui rejette la rivire 6,58 m3/s deaux uses quil reoit de deux

collecteurs par lintermdiaire dun regard avec chute. Lmissaire, fait de bton arm,

a un diamtre de 1,5 m, une longueur de 18 m et une pente de 1%. Le niveau du fond

du regard et le niveau du fond du radier des collecteurs lendroit o ceux-ci sont

branchs au regard, sont respectivement de 26,6 m et de 28,38 m. En ngligeant les

pertes de charge singulires, dterminer le niveau deau dans le regard.


20/53

18

2. Dans une conduite dgout circulaire de diamtre , la hauteur deau est de 2/3

lorsque le dbit est 0,3 m3/s et quand, elle transporte le dbit minimal , Qminde 0,09

m/s, la vitesse dcoulement vmin est de 0,6 m/s. Sachant que le coefficient de

Manning est de 0,015, calculer le diamtre et la pente s de cette conduite.

3. Soit une conduite dgout de section ovode de 2,1 m de hauteur (H = 2,1 m).

Dterminer la capacit hydraulique de cette conduite si le coefficient de Manning est

de 0,015, et la pente du radier est de 0,5%. Que vaut le dbit transport si lon mesure

une hauteur deau h de 84 cm ?

4. Une municipalit veut fournir 0,250 m/s deau une autre municipalit laide dune

conduite de distribution sous pression de 3000 m de longueur dont le coefficient de

Hazen-Williams est de 130. Calculer le diamtre nominal de cette conduite si les

pertes de charges totales dues au frottement ne doivent pas dpasser 150 kPa.

5. Dans une conduite A-B sous pression de 255 mm de diamtre rel, la pression qui

rgne au point A est de 345 kPa, l'eau s'coule de A vers B. La hauteur de la conduite

R=H/3

H/3

H/2

H/6

R=H

H/6

H

1

2H/3


21/53

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,91

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

R

apportdessurfaces

R

apportdesvitesses

R

apportdesdbits

Tuyau

ovode

R=H/

3

H/3 H/2 H/6

R=H

H/6

H1

2H/3


22/53

19

au point A est de 30 m et les pertes de charge par frottement entre le point A et le

point B sont de 80 kPa. Calculer la pression qui rgne au point B, sachant que la

hauteur de la conduite y est de 18m.

6. Deux regards sont relis par une conduite de bton de 100 m de longueur et de 610

mm de diamtre intrieur dont la pente est de 0,000 75 m/m. Le radier intrieur

amont de cette conduite est 98 m d'lvation et le sol naturel, 101 m d'lvation.

Le coefficient n de Manning du bton est gal 0,013.

a) Quelle est la capacit de cette conduite en mtres cubes par seconde? Quelle

est alors la vitesse de l'eau?

b) Calculer le dbit, en mtres cubes par seconde, qui passe dans cette

conduite ainsi que la vitesse de l'eau, en mtres par seconde, lorsque les

niveaux d'eau dans les regards en amont et en aval sont respectivement 100

et 99 m. Les pertes de charge singulires sont ngligeables.

c) Quel est le plus grand dbit en mtres cubes par seconde qui peut passer

dans cette conduite sans qu'il y ait dbordement en surface au regard en

amont, si le niveau d'eau au regard en aval est contrl et maintenu 99 m?

Quelle est alors la vitesse de l'eau?

d) Calculer le dbit en mtres cubes par seconde dans cette conduite lorsque la

profondeur d'eau dans la conduite est mi-profondeur et que l'coulement est

uniforme.

7. Dans le circuit reprsent la figure suivante, circule un dbit deau gal 400l/s

travers 3 conduites parallles (rugosit moyenne : 0,1 mm) dont les dimensions sont

les suivantes :

Conduite Longueur Diamtre

1

2

3

1500 m

900 m

1800 m

400 mm

300 mm

300 mm


23/53

20

Dterminer la rpartition du dbit entre les 3 conduites et la perte de charge entre I et II en

utilisant les formule de Coolebrook.

III

QQ

3

2

1

8. Problme des 3 rservoirs

Les donnes sont les suivantes :

Conduite Longueur Diamtre

1

2

3

600 m

500 m

1800 m

300 mm

200 mm

400 mm

Les cotes des rservoirs sont les suivantes : hA= 60 m, hB= 20 m et hC= 8 m.

Dterminer les dbits dans chacune des conduites en utilisant les formules de

Coolebrook. Rugosit : 0,1 mm et viscosit : 1,30110

-6m/s

9. Trouver la longueur de la conduite de 305 mm de diamtre quivalente au rseau en

fonte ductile reprsent ci-dessous. Le coefficient de Hazen-Williams de toutes les

conduites est de 120. Dterminer le dbit dans chacune des branches du rseau.


24/53

21

Q

D

C

B

A

Conduite longueur diamtre

AB 600 m 205 mm

BC 1500 m 305 mm

AD 1000 m 255 mm

DC 300 m 405 mmDbit entrant : 75 l/s

10.Calculer les pertes de charge qui se produisent entre les points A et C du rseau de

lexercice prcdent en prenant les caractristiques suivantes :

Conduite longueur diamtre

AB 1000 m 405 mm

BC 1200 m 460 mm

AD 1200 m 305 mm

DC 800 m 255 mm

Dbit entrant : 300 l/s

Dterminer le dbit dans chacune des branches. (coefficient de Hazen-Williams = 120,

diamtre de la conduite quivalente : 305 mm)

11.Pour le rseau schmatis la page suivante, on demande de dterminer le dbit

traversant chacune des conduites en appliquant la mthode de Hardy-Cross. Les

conduites sont en fonte ; on admettra que la rugosit vaut 0.1 mm et que la viscosit

de leau vaut 1.301 10-6

m2/s. Les caractristiques des conduites sont les suivantes :

Longueur (m) Diamtre (m)

1

2

80

70

0.3

0.25


25/53

22

3

4

5

6

7

104

140

60

140

116

0.15

0.15

0.20

0.3

0.25

3

4

5

6

7

2

1

FE

D

C

BA100 l/s

8 l/s

15 l/s

32 l/s

15 l/s

30 l/s

5) eau potable : dimensionnement dun rservoir

Dterminer le volume minimal dun rservoir deau destin alimenter une ville dont

la consommation horaire est la suivante :

Heure 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

consommation

(l/s) 140 130 125 124 125 131 229 328 355 372 380 400

Heure 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

consommation

(l/s) 405 402 390 400 420 462 589 525 318 162 156 145


26/53

23

6 Exercices sur lvacuation des eaux (mthode rationnelle et Nonclerq)

1) Un parc de stationnement rectangulaire de 150 m sur 300 m possde une bouche dgout

au centre gomtrique du bassin. On considre un temps dcoulement tfde 5 min et un

temps dentre tede 15 min; le temps de concentration est donc de 20 min. Sur la figure

sont reprsentes les isochrones de 5,10,15 et 20 minutes.(A10 est laire dont le temps de

concentration est compris entre 5 et 10 minutes)

a) Si le coefficient de ruissellement constant et uniforme est de 0,85, calculer le dbit

maximal la dcharge du bassin lors dune pluie de 50 mm/h qui dure 5 min.b) Tracer les 30 premires minutes de lhydrogramme de ruissellement avec une pluie

de 50 mm/h tombant pendant 30 minutes sur toute la surface du bassin.

2) Un bassin versant de 5000 m2(0,5 ha), dont le coefficient de ruissellement est de 0,5 et le

temps de concentration, de 22 min, est situ dans la rgion de Montral. l'aide de

l'quation rationnelle et compte tenu d'une priode de rcurrence de 5 ans, calculer, en

mtres cubes par seconde en utilisant les quations de Mitci (A =2184,4; B = 12; n= 1et I

sexprime en mm/h) :a) le dbit de ruissellement maximal normal la dcharge de ce bassin;

b) le dbit, 10 min aprs le dbut de la pluie;

c) le dbit, 30 min aprs le dbut de la pluie;

d) le dbit. 45 min aprs le dbut de la pluie;

e) le dbit maximal si on avait pris en considration une pluie d'une dure de 10 min

(ds le dbut de la pluie, le front de prcipitations tombe sur la dcharge du bassin);

f) le dbit. 4 min aprs le dbut de la pluie de 10 min;

g) le dbit, 12 min aprs le dbut de la pluie de 10 min;


27/53

24

h) le dbit maximal si on avait pris en considration une pluie d'une dure de 40 min;

i) le dbit, 20 min aprs le dbut de la pluie de 40 min;

j) le dbit, 42 min aprs le dbut de la pluie de 40 min.

3) Un parc de stationnement rectangulaire en bton (n de Manning = 0,013) de 30 m sur 50 m,

situ dans la rgion bruxelloise, est desservi par une seule bouche dgout situ en un de

ses coins infrieurs. Les coins du petit ct le plus lev du parc sont llvation 100 m

et les deux autres, llvation de 99,5 m. On utilise la formule de Nonclercq.

a. A quel niveau doit-on placer la bouche dgout sachant que dans toutes directions

la surface que dessert la bouche doit converger radialement vers elle (comme un

cne) avec une pente aussi faible que possible mais jamais infrieure 2% ?

b. Quel est le temps dentre (on utilise lquation de Kerby).

c. Quel dbit de pluie maximal la bouche recevra-t-elle sachant que les pluies ont une

rcurrence de 10 ans et que le coefficient moyen de ruissellement est de 0,85 ?

4) Soit un bassin de 80 ha dont le coefficient de ruissellement moyen vaut 0,75. Si la

capacit du collecteur aval est de 1100 l/s, calculer le volume du bassin en considrant despluies dorage (rgion bruxelloise). Le temps de concentration du bassin versant est estim

45. Le coefficient dingale rpartition = 1.

5) Dimensionner un bassin de retenue situ dans la rgion montoise devant stocker les

pluies sabattant sur un bassin versant de 80 ha (coefficient de ruissellement = 0,75) par

a) La mthode des pluies

30 m

50m

A B

C D

100 m

99,5 m


28/53

25

b) La mthode des dbits en considrant que le temps de concentration est de 30minutes.

Les donnes statistiques du site des voies hydrauliques de Wallonie seront consultes

pour la rsolution de cet exercice. On considre un dbit de fuite de 300 l/s.

6)En supposant une densit de population de 600 personnes par ha, dimensionnerles gouts du sous-bassin suivant (rseau unitaire) :

Paramtres des sous-bassins

! 2 " # 5 6 $

%ire (ha) !,2 2,2 2,! !,5 ! 2,# #,2

&emps d'entre (min) ,5 $ $,# !0

*oe++iient de

ruissellement 0,#5 0,# 0,#6 0,$ 0,5 0,65 0,5


29/53

26

*aratristiues du terrain

&ron.on de niveau du sol (m) /ongueur (m)

onduite amont aval

!-2 !!",0" !!!,50 0,00

2-" !!!,50 !0,00 !00,00

"-# !0,00 !0$,60 !00,00

-6 !0,! !0,00 $0,00

6-$ !0,00 !0$,5! $0,00

$-# !0$,5! !0$,60 !00,00

#-5 !0$,60 !0$,20 !25,00

On utilisera la formule de Nonclerq (en rgion bruxelloise) pour lestimation des

intensits. Les conduites deau pluviales seront en bton (coefficient de Manning

0.013) et choisies dans le catalogue BONASABLA.

E1trait du atalogue de vente de tuau1 en

bton arm 34%%/%

iamtre iamtre /ongueur 7asse

nominal e1trieur utile au mtre

(mm) (mm) (m) (t)

250 #20 6,0$ 0,2"

"00 #20 6,0$ 0,!$

#00 520 6,!5 0,22

500 6"0 6,!5 0,2

600 $60 6,!5 0,"5

$00 #0 6,!5 0,#"

00 50 6,!5 0,5"

00 !060 6,!5 0,6"

!000 !!6# 6,!5 0,$!

!!00 !2$6 6,!5 0,#

!200 !"0 6,!5 0,

!250 !#$0 6,!5 !,2

!#00 !6#0 5,0" !,#6

!500 !$#0 5,0" !,56

!600 !0 5,0" !,5

!$00 !0 5,0" 2,0$


30/53

Dimensionnement dun rseau

dgouttage suivant les mthodes

de Nonclercq et Caquot


31/53


32/53

d outta e

1

ManningderugositdetcoefficiennpentesfavecQsf

n

3

5

8

,:;3117,0

4

==

=

Ravecn

sRv h

h 32

4==

Qs

n

n

sQ

A

Qv

35

383

2

2

4

4

4=

===

2


33/53

Etape1:dlimiterlessousbassinsversants

La dtermination des bassins

lmentaires a t effectue en

publiques recueilleront

systmatiquement les eaux

proprits riveraines et que la

dlimitation doit suivre

ncessairement selon les cas :

Soit les limites sparatives

des proprits

Soit les lignes de plus grandes

pentes

3

Etape2:reprerlespointscaractristiquesA,BetC

1) Reprerlexutoire:pointC.

Cestlepointosera

.

2) Reprerle

point

A

:point

le

plusloigndupointC.B

gouttedeauquitombeenA,

ruissellesurlebassinversant

us uau ointBocette

A

gouttedeaurentredansle

rseauC

4


34/53

Repragedetouslesexutoires(pointsC)

Altitudedespoints(ensurface)

0 99,7 m

, m

2 99,9 m

3 100,4 m

4 100,8 m5 101,2 m

6 101,8 m

7 102,5 m

8 103,4 m

9 104,15 m

10 104 5 m

11 104,9 m

12 104,85 m

13 105,35 m

14 101,9 m

, m

16 102,7 m

17 104,3 m

18 103,1 m

19 105,2 m20 100,95 m

21 102,4 m

5

Etape3:dterminerlescotesdesaxes

hydrauliques

Pourchaquepoint,dterminer

laltitudedelaxehydrauliquedela

,

1)Dterminerlepointleplusbas,surcetexemple,lepoint0. Considrer

,

endessous

du

terrain

naturel.

(En

cas

derseauunitaire,lestuyauxdgouts

doivent tre une altitude infrieure

ausoldescavesventuelles).

2)Lespentesdesconduitessont

estimes0,5%(valeurderfrence

enpratique)saufencasdepentedu

terrainnaturelplusimportante

(conduiteenrouge)

6


35/53

cote

hydraulique

cote

hydraulique

on u e o n or g ne o n na ongueur m en econ u e p or g ne po n na

01 0 1 119,04 0,50% 95,2 95,80

12 1 2 96,75 0,50% 95,80 96,28

23 2 3 253,62 0,50% 96,28 97,55

34 3 4 236,06 0,50% 97,55 98,73

45 4 5 76,87 0,50% 98,73 99,11

56 5 6 76,88 0,50% 99,11 99,50

67 6 7 81,78 0,50% 99,50 99,91

78 7 8 108,41 0,50% 99,91 100,45

89 8 9 78,56 0,50% 100,45 100,84

910 9 10 57,92 0,50% 100,84 101,13

1011 10 11 168,78 0,50% 101,13 101,97

912 9 12 72,65 0,50% 100,84 101,20

1213 12 13 87,32 0,50% 101,20 101,64

, , , ,

1415 14 15 85,52 0,50% 99,58 100,00

1516 15 16 125,32 0,50% 100,00 100,63

1617 16 17 260,57 0,50% 100,63 101,93

1518 15 18 78,47 0,50% 100,00 100,40

, , , ,

120 1 20 144,56 0,75% 95,80 96,88

2021 20 21 227,59 0,75% 96,88 98,59

217 21 7 199,35 0,75% 98,59 100,08

7

Aupoint7,laconduite87

a sa cote h drauli ue

99,91m;laconduite721

asacotehydraulique

100,08m. Nous

supposeronsdonc

que

les

eauxpluvialesen

provenancedesbassins

1,2,3et4serontvacues

verslepoint6.

6

8


36/53

Etape4:estimationdessurfaces,descoefficientsde

Lruissellements

Enrouge:parcourshydrauliquesur

lebassin

versant.L

c

Ellipsebleue:exutoiredusousbassin versantou

Enjaune:parcourshydrauliquedans

lerseau

pointoletuyauestdimensionn

Estimationdesparamtres:

1)Aper:Airedesptures,jardins,,terrainspermables

2)

Aim:

Aire

des

voiries,

toitures,

,

surfaces

impermables e : ongueure pen e uparcours y rau quesur e

versant

4)LC:Longueurduparcourshydrauliquedanslecollecteur. L

9

s m a o n esparam respour esous ass n :

PointA,pointB,pointC(10)

L:160mL

AB

, ,

DistanceAB:160m

DistanceBC:65mL

c

C

Airedu

bassin

:A

=

2,12

ha

Estimationdessurfacesimpermables(toitures,voiries,):

A = 0 93 haape : a cu su van am o e e

Nonclercq

104,75106,5=

=

ha02,1)93,012,2(*15,093,0*9,0A

,160

impluvium =+=

Enconsidrantquelestoituresetvoiriesontuncoefficientderuissellementde

0,9;les

jardins,

ptures

un

coefficient

de

ruissellement

de

0,15.

Nous

dfinissons

limpluviumcommeunesurfacequivalentequipossdeuncoefficientderuissellementunitaire.

10


37/53

CalculsCalculs

LA

B

UtilisationdelaformuledeNonclercq

6000I =

L

c

C

15tp+

%1,1160

104,75106,5I:BetAentrePente AB =

=

02,1A

ha02,1)93,012,2(*15,093,0*9,0A

impluvim

impluvium

===

=+=

m/s,50301,148,0versants)lessurcoulementd'(vitessev

,12,2

ev === p

A

m

'3,582,3170,503

160

v

dversants)lessurcoulementd'(tempst

ev

ABev ==== s

11

CalculsCalculs

LA

B

rseauvaut1minute.

tc(tempsdeconcentration)=tec+tev=6,3

L

c

C

l/ha/s281,7156,3

6000

15t

6000I =

+=

+=

thoriquediamtreduCalcul

l/s297,51,02*281,71A.Q

th

impluvium ===

m0,5490,29750,0050,3117

0,015Q

sf

n

83

83

th =

=

=

Nousavonsprislecoefficientn=0,015pourdubton. sreprsentelapentedela

conduite=0,5%. Nousprendronsfinalementuntuyaudediamtrenominalde600mm.

12


38/53

CalculsCalculs

LA

B

dcoulement dans le rseau valait 1 minute.

Vrifions cette valeur en considrant que le tuyau de

L

c

C

.

vaut le quart du diamtre. En appliquant la formule

de ManningStrickler:

m/s1 33

0,0054

0,6

sRv

2/3

2/3

h =

==

CommeladistanceentreBetCestestime65m:

0,015n

0,8's48

1,33

65tec ===

Noustrouvonsbienuntecprochedelaminute,encorrigeantlescalculs,

nousobtenonslesrsultatssuivants:

13

LA

B

L

c

C

PtA A

pTB B

ptC 10

pentedelaconduite(BC)en% 0,5

106,5

104,75

distanceAB m 160

distBC

(plan) 13

distanceBC(m) 65

Airebassin(ha) 2,12

Aireimpermable(ha) 0,83

Aireimpluvium 0,941

Coefficientderuissellement 0,444

ve(versant) 0,464

tev(versant)(enminutes) 5,7

tec con duite e n minutes 0 8 ,

te(tempsdeconcentratio n) 6,5

I(l/ha/s) 278,5

Q(l/s) 261,9

(thorique)(enm) 0,524 pratique mm 600

14


39/53

Sousbassin2A Altitude(m)

106,5

Sousbassin 2

PtA A

L BC

105,35p

ptC 12


distanceAB

(m) 120

distanceBC(m) 90

PenteentreAetB(en%) 1,0

Airebassin(ha) 1,38


Aireimpluvium 0,732

Coefficientderuissellement 0 53

ve(versant) 0,52


tec(conduite)(enminu tes) 0, 225

te(tempsdeco ncentration) 4,1

a s ,

Q(l/s) 230,2

(thorique)(enm) 0,499 (pratique)(mm) 500

15

Sousbassin 31)Commelesousbassin 3

reprendleseauxtombes

A

sousbassin2,nous

cherchonslepointAleplus

.

gouttedeau

la

plus

loignetraverselesous

bassin 1 avant de re oindre

B

lerseau

2)Nousprenonspour

pointBlexutoiredusous

bassin 1.

3)Letempsde

concentrationestgalau

tempsdeconcentrationdu

sousbassin 1

+

le

temps

dcoulemententreBetC,

16

estim0,26


40/53

Sousbassin 3Lairedelimpluviumvautla

sommedesairesdesimpluviums

A

dessousbassins1et2+aire

implivium dusousbassin 3

Sousbassin 3

pTB B

ptC 8


distanceBC(m) 135BAirebassin(ha) 1,38


Aireimpluvium 2,99

tec(conduite)(enminutes) 0,26

te(temps

de

c oncentra tion) 6,4

I(l/ha/s) 280,6

Q(l/s) 838,8


'

17

,

tec(conduite) 0,258

ous ass n

PtA A

pTB B

ptC 6


distanceBC(m) 205

Airebassin(ha) 1,95


Aireimpluvium 4,085


B

te(tempsdeco ncentration) 6,8

I(l/ha/s) 275,8

Q(l/s) 1127

(thorique)(enm) 0,905

vitessed'coulement(plein) 1,871tec(conduite) 0,365

C

18


41/53

Sousbassin 5 Altitude(m)PtA A

pTB B

ptC 16


104

102,7

distanceBC(m) 0


Airebassin(ha) 8,96


B=C

re mp uv um ,


ve(versant) 0,194


tec(conduite)(enminutes) 0

te(tempsdeconcentration) 19,4

I(l/ha/s) 174,5

Q(l/s) 398,2

(thorique)(enm) 0,613rati ue mm 700

19

Sousbassin 6

PtA A

pTB B

ptC 18

Altitude(m)

105,5

103,1

Apentedelaconduite(BC)en% 0,5

distAB

(plan) 40

distanceAB(m) 200

distanceBC(m) 0


B=C Airebassin(ha) 2,6Aireimpermable(ha) 1,06

Aireimpluvium 1,185


,


tec(conduite)(enminutes) 0

te(tempsdec oncentra tion) 6,7

I(l/ha/s) 276,8

Q(l/s) 328

(thorique)(enm) 0,57(pratique)(mm) 600

20


42/53

6. Letempsdeconcentrationlepluslev

(sousbassin 5)

vaut

19,4.

B

Sousbassin 7

PtA A

pTB B

pt


distanceBC(m) 220

Airebassin(ha) 4,04


C

Aireimpluvium 4,652



I(l/ha/s) 172,3

Q(l/s) 801,4

(thorique)(enm) 0,797(pratique)(mm) 800vitessed'coulement(plein) 1,612tec(conduite) 0,455

21

.

concentrationdubassin7estleplusimportant:

19,8.

Sousbassin 8

PtA A

TB B

B

ptC 4


Airebassin(ha) 5,66


C

,



I(l/ha/s) 170,9

Q(l/s) 1778


22


43/53

B

Sousbassin 9

PtA A

pTB B

ptC 3

C

,

distanceBC(m) 230

Airebassin(ha) 5,39


Aireimpluvium 12,12



I(l/ha/s) 169,2

Q(l/s) 2050

,

(pratique)(mm) 1200vitessed'coulement(plein) 2,113tec(conduite) 0,363

23

Sousbassin 10

PtA A

pTB B

pentede

la

conduite

(BC)

en

% 0,5

distanceBC(m) 255

Airebassin(ha) 7,29


B

Aireimpluvium 14,25



I(l/ha/s) 167,3

Q(l/s) 2383


24


44/53

Sousbassin 11 Altitude(m)

A

pTB B

ptC 21

pentede

la

conduite

(BC)

en

% 0,75

distAB(plan) 48

,

102,45

B

distanceAB m 240

distBC(plan) 14

distanceBC(m) 70


Airebassin(ha) 3,52

C


Aireimpluvium 1,233


ve(versant) 0,339

,



I(l/ha/s) 222,6

Q(l/s) 274,5t o r que enm ,

(pratique)(mm) 500vitessed'coulement(plein) 1,443tec(conduite) 0,162

25

LetevABestplus

importantquele

Sousbassin 12

PtA A

pTB B

Altitude(m)

105,5

102,45

A tempsde

concentrationdu

sousbassin 11. Le


distAB(plan) 81

distanceAB(m) 405

distBC(plan) 24

tempstc=

tAB+

tBC

distanceBC m 120

Penteentre

A

et

B

(en

%) 0,8

Airebassin(ha) 7,35


Aireimpluvium 3,326

B Coefficientderuissellement 0,452ve(versant) 0,393



te tem s de co ncentration 17 4 ,

I(l/ha/s) 185,1

Q(l/s) 615,6

f(thorique)(enm) 0,669

f(pratique)(mm) 700

vitessed' coulement Fplein 1,806

tec(conduite) 0,221

26


45/53

Reprendleseauxdessousbassins10et12

Sousbassin 13

PtA A

pTB B

tC 0


distanceBC(m) 210

Airebassin(ha) 9,81


,



I(l/ha/s) 165,7

Q(l/s) 3372


27

RgionIdeFrance.

Priode de retour de 10 ans.

28


46/53

Ca uot

Diffrentestapes

2) CalculpourB2

3) AssemblerB1etB2(bassins

en :B12

4) CalculpourB3

5) AssemblerB12etB3(bassins

ensrie):B123

6) CalculpourB4

7) AssemblerB123etB4(srie)

8) Calculpour

B5

9) CalculpourB6

10) AssemblerB5etB6(//):B56

29

Ca uot

Diffrentestapes

11 Calcul our B7

12) AssemblerB56

et

B7

(srie)

13) AssemblerB567etB1234(//)

14 Calcul ourB8

15) AssemblerB8etB1234567

(srie)

16) CalculpourB9

17) AssemblerB9etB12345678

18) CalculpourB10

19) AssemblerB123456789_10

20) CalculpourB11

21) Calculpour

B12

22) AssemblerB11etB12(//)

30

B11_12

23) Assemler B11_12et

B123456789_10


47/53

Ca uot

Diffrentestapes

:

25) AssemblerB13et

B123456789_10_11_12(srie)

31

BassinB1

LDonnes:AltitudePointA:106,5m;altitudePointB:104,75

L=160m L =65m

AB

L

cA=2,12ha;Aimp=0,83

C

104 75106 5

%5,0I:CetBentrePente

,160:etentreente

BC

AB

===Calculs:

L

2

i

I

L

i

i

0085.065160

2

= +=I

32005.0011.0

+


48/53

BassinB1

LDonnes:AltitudePointA:106,5m;altitudePointB:104,75

L=160m L =65m

AB

L

cA=2,12ha;Aimp=0,83

C

0.44360.83)(2.12*0.150.83*0.9C =+=

Calculs:/sm0.243Q

2,12*0.4436*0.0085*1,4301ACI1,4301Q

.

3

rut

0,781,200,290,781,200,29

=

===

54,110*12,2

225

A

LE

4===

l/s270m3/s0,2700,243*1,114

114,12

54,1

2

,,,

===

=

=

=

E

m

Celacorrespondundiamtrethoriquede480mm.

Untuyaude500mm peutdoncconvenir.

33

Sousbassin 1 Altitude(m)Sousbassin 2 Altitude(m)

pTB B

ptC 10

pentedelaconduite(BC) 0,005

distAB(plan) 32

,

104,75PtA A

pTB B

ptC 12


distanceAB(m) 120

106,5

104,75

stance m

distBC

(plan) 13

distanceBC(m) 65


PentequivalenteentreAetC 0,008

distance

BC

(m) 90PenteentreAetB(en%) 0,015

PentequivalenteentreAet

C 0,009

Aire bassin ha 1 38Airebassin(ha) 2,12


Aireimpluvium 0,9405


brut 0 242629935


Aireimpluvium 0,732


Qbrut 0,216163557 ,

E 1,5

m 1,112403543

Qcorrig 269,9


,

m 1,047451326

Qcorrig 226,4


prat que mm

Lespetites

diffrences

avec

le

calcul

prcdent

sont

dues

au

fait

que

le

calcul

sous

excel

considreplusdedcimales

34


49/53

AssemblagedesbassinsB1etB2

(bassinsenparallle):B12

BassinB1 BassinB2 BassinB12

A(ha) 2,12 1,38 3,5

C 0,4436 0,5304 0,477824L(m) 225 210 225 0.5304*1.380.4436*2.12AC

3,51,382,12A

ii

i

+

=+=

I(m/m) 0,0080 0,0090 0,008461

Q(m3/s) 0,2699 0,2264

E 1,5 1,8 1,20267559

,3,5Ai

==

Lmax=max(L1,L2)

0090.0*2264.00080.0*2699.0IQ ii +=

..i

4

i

max

10*3,5

225

A

LE ==

35

ous ass n

PtA ApTB B

ptC 8


distBC(plan) 27

distanceBC(m) 135


Airebassin(ha) 1,38

Aireim ermable ha 1 04

Aireimpluvium 0,987


Qbrut 0,264526208

E 1,149

m ,

Qcorrig 332,5


36


50/53

AssemblagedesbassinsB12etB3(en

srie)==

BassinB12 Bassin

B3 Bassin

B123

A(ha) 3,5 1,38 4,880,54494,88

0.715217*1.380.4778*3,5

A

AC

,,,

i

ii

i

=+

=C 0,477824 0,715217 0,54495563

L(m) 225 135 360

I(m/m) 0,00846074 0,005 0,0068323

E 1,62964343

360135225LL i =+==

0068,0135225L

22

i =

+=

005.000846.0Ii

i

+

4

i

i

10*4,88

360

A

LE ==

37

SousBassin 5

SousBassin 4

PtA A

pTB B

ptC 6


PtA A

pTB B

ptC 16


distAB(plan) 45Assemblagedesbassins1,2,3,4(assemblageensrie)

dist

BC

(plan) 205distanceBC(m) 205


Airebassin(ha) 1,95

distance

AB

(m) 225distBC(plan) 0

distanceBC(m) 0


Aire 6,83Coefficientderuissellement 0,549707174

Iquivalent 0,006076725

Lquivalent 565

,

Aireimpluvium 1,095


Qbrut 0,259131223

E 1,468

,

Airebassin(ha) 8,96




,

Qbrut 0,710568667

m 0,96836092

Qcorrig 688,1

(thorique)(enm) 0,75240518m 1,136221992

Qcorrig 294,4

Qbrut 0,343670206

E 0,752

m 1,498047597

Qcorrig 514,8


(pratique)(mm) 800

(pratique)(mm) 700

38


51/53

SousBassin 6

PtA A

pTB B

ptC 18

Altitude(m)

105,5

103,1

Sousbassin 7

PtA A

pTB Bpente e acon u te ,

distAB(plan) 40

distanceAB(m) 200

distBC

(plan) 0

distanceBC(m) 0

ptC 14


distBC(plan) 44

distanceBC

(m) 220

PentequivalenteentreAetC 0,005PenteentreAetB(en%) 0,012


Airebassin(ha) 2,6


Aire im luvium 1 185

Assemblagebassin5et6enparallle

Airebassin(ha) 11,56

coefficientderuissellement 0,299870242

Pentequivalente 0,008804128

Airebassin(ha) 4,04


Aireimpluvium 1,476



Qbrut 0,325440661

E 1,240

m 1,218125392

Equivalent 0,661764706

m 1,578973353

Qbrut 0,576397701

Qcorrig(l/s) 910,1166105

,

E 1,095

m 1,282692552

Qcorrig 350,3

corr g ,


39

Assemblagedesbassins5,6,7(assemblageensrie)

Aire 15,6Assemblagebassin4et7en//(1234567)

Airebassin(ha) 22,43

Assemblagedesbassins5,6,7,8(assemblageensrie)

Aire 28,09 ,


Lquivalent 445

E 1,127

Qbrut 0,713142741

m 1 267456121



Lquivalente 565


m 1,237871671

Coe c ent eru sse ement 0,368939124


Lquivalent 735

E 1,387

Qbrut 1,320638159

Qcorrig 903,9


Sousbassin 8

Qbrut 1,195793388

Qcorrig(l/s) 1480,23876

Baasin8

PtA A

,

Qcorrig 1536,2


PtA A

pTB B

ptC 4


distanceBC(m) 170

pTB BptC 4


distanceBC(m) 170

PtA ApTB B

ptC 3


distance BC m 230PentequivalenteentreAetC 0,005

Airebassin(ha) 5,66




en e qu va en een re e ,

Airebassin(ha) 5,66





Airebassin(ha) 5,39


Aireimpluvium 1,716

Coefficientderuissellement 0,318367347Qbrut 0,27417056

E 0,800

m 1,459987789

Qcorrig 400,3

Qbrut 0,27417056

E 0,800

m 1,459987789

Qcorrig 400,3

Qbrut 0,289861675

E 0,99068

m 1,336610511

Qcorrig 387,4

40


52/53

Assemblagedesbassins5,6,7,8,9(assemblageen

srie) Assemblagedesbassins5,6,7,8,9,10(assemblageensrie)

Sousbassin 12

PtA A

re ,



Lquivalent 965

E 1,668

Q brut 1 455663419

Aire 40,77



Lquivalent 1220

E 1,911

Qbrut 1,614599242

ptC 20


distAB(plan) 81

distanceAB(m) 405

distBC(plan) 24

m 1,077913232

Qcorrig 1569,1


(pratique)(mm) 1100

m 1,019046813

Qcorrig 1645,4


Sousbassin 11

PtA A Altitude(m)



Airebassin(ha) 7,35

Aireimpermable

(ha) 1,32


Sousbassin 10

PtA A

pTB B

ptC 2


pTB B

ptC 21


distAB(plan) 48

distanceAB(m) 240

distBC(plan) 14

104,7

102,45


Qbrut 0,363463324

E 1,936

m 1,013416408

Qcorrig 368,3

distanceBC(m) 255


Airebassin(ha) 7,29



distanceBC(m) 70



Airebassin(ha) 3,52


Aireimpluvium 1,233

Assemblage desbassins11et12

Aire 10,87



Lquivalent 430

E 1,304 ,

Qbrut 0,330658859

E 0,94444

m 1,363256347

Qcorrig 450,8

,

Qbrut 0,275543256

E 1,652

m 1,082066791

Qcorrig 298,2


Qbrut 0,556433808

m 1,193120525

Qcorrig 663,9


41

Assemblageenparalllesdesbassins112

re ass n a ,



Lquivalente 1220


m 1,070016403

Qbrut 1,951715284

Qcorrig(l/s) 2088,367368

Sousbassin 13

PtA A AssemblagedesbassinsTOTAL(assemblageen

ptC 20pentedelaconduite(BC) 0,005

distAB(plan) 0

distanceAB(m) 0

distBC(plan) 42

s r e

Aire 61,45



Lquivalent 1430

distanceBC(m) 210

PenteentreAetB(en%)


Airebassin(ha) 9,81


E 1,824

Qbrut 2,140937681

m 1,03872689

Qcorrig 2223,8

thori ue en m 1 168153896re mp uv um ,Coefficientderuissellement 0,282262997

Qbrut 0,400243145

E 0,800

m 1,459987789

Qcorrig 584,4

(pratique)(mm) 1200

42


53/53

Tableaucomparatif. Lecalculdescotesduradieratajout.

=

NONCLERCQ CAQUOT

Sous Po int cote

nominal coteradier coteradier

1 10 101,13 261,9 600 760 100,75 269,9 600 630 100,82

2 12 101,2 230,2 500 630 100,885 226,4 500 630 100,89

3 8 100,84 731,7 900 1060 100,31 609,7 800 840 100,42

4 6 99,5 1127 1000 1164 98,918 710 800 1060 98,97

5 16 101,93 398,2 700 840 101,51 514,8 700 840 101,51

6 18 101,48 328 600 760 101,1 396,4 700 760 101,10

7 14 100 801,4 800 950 99,525 903,9 900 950 99,53

8 4 98,73 1778 1100 1164 98,148 1536,2 1100 1060 98,20

9 3 97,55 2050 1200 1390 96,855 1569,1 1100 1060 97,02

10 2 96,28 2383 1200 1390 95,585 1645,4 1100 1164 95,70

11 21 98,59 274,5 500 630 98,275 298,2 600 630 98,28

12 20 96,58 615,6 700 840 96,16 663,9 700 840 96,16

13 0 95,2 3372 1400 1640 94,38 2223,8 1200 1164 94,62

43

Documents

exercices&réseauégouttage