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EN 1997-2:2007 (F)
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Annexe G
(informative)
Essai de pntration dynamique (DP)
Init numrotation des tableaux dannexe [G]!!!Init numrotation des
figures dannexe [G]!!!Init numrotation des quations dannexe
[K]!!!
G.1 Exemple de corrlations entre le nombre de coups et lindice
de densit
(1) Ce paragraphe prsente des exemples de corrlations pour
obtenir lindice de densit (ID) partir dun essaide pntration
dynamique (DP) pour diffrentes valeurs du coefficient duniformit
(CU) (domaine de validit3 N10 50) :
Sable mal gradu (CU 3) au-dessus de la nappe
ID = 0,15 + 0,260 lg N10L (DPL)
ID = 0,10 + 0,435 lg N10H (DPH)
Sable mal gradu (CU 3) sous la nappe
ID = 0,21 + 0,230 lg N10L (DPL)
ID = 0,23 + 0,380 lg N10H (DPH)
Gravier sableux bien gradu (CU 6) au-dessus de la nappe
ID = 0,14 + 0,550 lg N10H (DPH)
NOTE Ces exemples de corrlations ont t publis par Stenzel et al.
(1978) et dans la DIN 4094-3:2002. Pour plusdinformations et
dautres exemples, voir X.3.4.
G.2 Exemple de corrlation entre langle de frottement interne et
le nombre de coups
(1) Ce paragraphe prsente un exemple de dtermination de langle
de frottement interne effectif ( ) partirde lindice de densit (lD)
pour les calculs de la capacit portante des sols grenus pulvrulents
(voir Tableau G.1).
NOTE Ces exemples de corrlations ont t publis dans la DIN
1054-100:1996. Pour plus dinformations et dautresexemples, voir
X.3.4.
Tableau G.1 Angle de frottement interne effectif ( ) des sols
grenus pulvrulentsen fonction de lindice de densit (ID) et du
coefficient duniformit (CU)
Type de sol Granularit
Plage de ID
[%]
Angle de frottement interne ( )
[degrs]
sable comportant peu de fines,sable, gravier sableux
mal gradu
(CU < 6)
15 35 lche 30
35 65 moyennement dense 32,5
> 65 dense 35
sable, gravier sableux, gravier
bien gradu
(6 CU 15)
15 35 lche 30
35 65 moyennement dense 34
> 65 dense 38
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G.3 Exemple de dtermination du module domtrique partir des
rsultats desessais de pntration dynamique DP
(1) Ce paragraphe prsente une mthode de dtermination du module
domtrique (Eoed) en fonction de la contrainteverticale, souvent
recommande pour le calcul du tassement des fondations
superficielles :
o :
w1 est le coefficient de raideur ;
w2 est lexposant de raideur ;
w2 = 0,5 pour les sables ayant un coefficient duniformit CU 3
;
w2 = 0,6 pour les argiles peu plastiques (Ip 10 ; wL 35) ;
est la contrainte verticale effective au niveau de la base de la
fondation ou une profondeur quelconqueen dessous de la fondation,
due au poids des terres ;
est le supplment de contrainte verticale effective due louvrage
au niveau de la base de la fondationou une profondeur quelconque
sous cette fondation ;
pa est la pression atmosphrique ;
Ip est lindice de plasticit ;
wL est la limite de liquidit.
(2) Les valeurs du coefficient de raideur (w1) peuvent tre tires
des rsultats des essais de pntrationdynamique DP, par exemple au
moyen des quations suivantes, en fonction du type de sol :
Sables mal gradus (CU 3) au-dessus de la nappe
w1 = 214 lg N10L + 71 (DPL ; domaine de validit : 4 N10L 50)
w1 = 249 lg N10H + 161 (DPH ; domaine de validit : 3 N10H
10)
Argiles peu plastiques, au minimum de consistance ferme (0,75 Ic
1,30) et au-dessus de la nappe (Ic est lindicede consistance)
w1 = 4 N10L + 30 (DPL ; domaine de validit : 6 N10L 19)
w1 = 6 N10H + 50 (DPH ; domaine de validit : 3 N10H 13).
NOTE Ces corrlations ont t publis par Stenzel et al. (1978) et
Biedermann (1984), ainsi que dans la normeDIN 4094-3:2002. Pour
plus dinformations et dautres exemples, voir X.3.4.
G.4 Exemple de corrlations entre la rsistance la pntration
statique du cne et lenombre de coups
(1) Ce paragraphe prsente des exemples de corrlations pour
estimer, partir des rsultats dun essai depntration dynamique DPH,
la rsistance la pntration statique du cne (qc) dans les sables et
les mlanges desable et de gravier, dans le but de dterminer la
capacit portante ultime des pieux partir des corrlations
tabliesentre qc et les rsultats des essais de chargement statiques
de pieux (voir Figure G.1, 4.3.4.2(1)P et D.6).
Eoed w1pav 0,5v+
pa-----------------------------------
w2
=
v
v
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Lgende
X Nombre de coups, N10H
Y Rsistance la pntration statique du cne, (qc)
1 Sable mal gradu au-dessus de la nappe
2 Sable mal gradu sous la nappe
3 Sable et gravier bien gradus au-dessus de la nappe
4 Sable et gravier bien gradus sous la nappe
Figure G.1 Exemple de corrlations entre le nombre de coups
N10Het la rsistance la pntration statique du cne (qc) pour les
sables mal gradus
et les mlanges de sable et gravier bien gradus
NOTE Ces corrlations ont t publies par Stenzel et al. (1978) et
dans la DIN 4094-3:2002. Pour plus dinformationset dautres
exemples, voir X.3.4.
G.5 Exemple de corrlation entre le nombre de coups de diffrents
pntromtresdynamiques
(1) Ce paragraphe prsente des exemples de corrlations entre le
nombre de coups N10L de lessai de pntrationdynamique DPL et le
nombre de coups N10H de lessai de pntration dynamique DPH pour des
sables mal gradus(CU < 3) au-dessus de la nappe :
a) Donnes : rsultats des essais DPH
N10L = 3 N10H
Domaine de validit : 3 N10H 20
b) Donnes : rsultats des essais DPL
N10H = 0,34 N10L
Domaine de validit : 3 N10L 50
NOTE Ces corrlations ont t publies par Stenzel (1978) et
Biedermann (1984), ainsi que dans la DIN 4094-3. Pour lesargiles,
voir Butcher, A.P. McElmeel, K., Powell, J.J.M. (1995). Pour plus
dinformations et dautres exemples, voir X.3.4.
