Le manuel des soufflets métalliques Soufflets métalliques

Witzenmann GmbH

Östliche Karl-Friedrich-Str. 13475175 PforzheimTél. +49 - (0)7231 - 581- 0Fax +49 - (0)7231 - 581- [email protected]

Le manuel des soufflets métalliques

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Edition actualisée du manuel des soufflets métalliques

Édition : janvier 2010

Sous réserve de modifications techniques.

Vous pouvez également télécharger les données techniques en format PDF sur le site internet www.flexperte.de

Sur demande, nous vous ferons parvenir notre logiciel de calcul et de conception Flexperte. Vous y trouverez toutes les données techniques essentielles pour construire compensa-teurs, flexibles métalliques, soufflets métalliques et supports de tuyauterie.

Courriel : [email protected]

Le manuel des soufflets métalliques

Manuel des soufflets métalliquesSommaire

4.3 Résistance à la pression et au flambage 62

4.4 Résistance à la fatigue 67

4.5 Déformation angulaire et latérale 71

4.6 Torsion et flambage par torsion 73

4.7 Raideur des soufflets 75

4.8 Force de réaction à la pression et diamètre hydraulique 76

Chapitre 5 Les contrôles produit Witzenmann 78

5.1 Moyens de contrôle et d'analyse 80

5.2 Principaux contrôles pour les soufflets métalliques 82

Chapitre 6 Tables techniques 86

6.1 Sélection du soufflet à l'aide du manuel 88

6.2 Sélection du soufflet à l'aide du logiciel Flexperte 94

6.3 Soufflets métalliques HYDRA en acier inoxydable (série préférentielle) 95

6.4 Soufflets métalliques HYDRA pour vannes selon normes ANSI 116

6.5 Soufflets métalliques HYDRA en bronze (série préférentielle) 126

6.6 Soufflets à diaphragmes HYDRA profil normal (série préférentielle) 130

6.7 Soufflets à diaphragmes HYDRA profil étroit (série préférentielle) 144

6.8 Géométrie des embouts de raccordement des soufflets 154

6.9 Réservoirs de dilatation HYDRA 162

6.10 Tubes de précision HYDRA 164

Chapitre 7 Fiches techniques 172

7.1 Tables des matériaux 174

7.2 Résistance à la corrosion 200

7.3 Tables de conversion et symboles 239

7.4 Formulaire-type pour vos demandes d'offre 250

7.5 Documentation et manuels 251

Manuel des soufflets métalliquesSommaire

Chapitre 1 Witzenmann - le spécialiste des éléments métalliques flexibles 4

Chapitre 2 Produits et procédés de fabrication 6

2.1 Soufflets métalliques HYDRA (hydroformés) 8

2.2 Soufflets de précision HYDRA 12

2.3 Soufflets à diaphragmes HYDRA 14

2.4 Réservoirs de dilatation HYDRA 16

2.5 Tubes de précision HYDRA 18

2.6 Matériaux 20

2.7 Collets et embouts de raccordement 24

2.8 Technique d'assemblage 29

2.9 Gestion de la qualité 31

2.10 Certifications et homologations clients 35

Chapitre 3 Domaines d'application typiques des soufflets 38

3.1 Soufflets de tige de vanne 40

3.2 Soufflets de tige de vanne pour centrales nucléaires 42

3.3 Applications en technique du vide 43

3.4 Petits compensateurs 44

3.5 Applications en technique solaire 45

3.6 Garnitures mécaniques d’étanchéité 47

3.7 Capteurs et actionneurs 48

3.8 Accumulateurs à soufflet métallique 50

3.9 Accouplements à soufflet métallique 51

3.10 Soufflets métalliques pour moteurs de voitures modernes 52

Chapitre 4 Calcul et caractéristiques des soufflets 56

4.1 Justification structurale des soufflets métalliques 58

4.2 Contraintes 60

4 5

1 | Witzenmann, le spécialiste des éléments métalliques flexibles

La maîtrise des compétences Assurer l'étanchéité des pièces flexi-bles à la pression, à la chaleur et à des fluides divers, compenser les déforma-tions de tuyauteries dues à des varia-tions de température ou de pression lorsque les systèmes de conduites sont exposés à des vibrations plus ou moins importantes, lorsque des fluidesdoivent être transportés sous pression ou lorsqu'il faut étanchéifier un vide poussé : dans toutes ces applications, on utilise des éléments métalliques flexibles, par exemple des soufflets métalliques, des soufflets à diaphrag-mes, des flexibles métalliques ou des compensateurs.

Inventeur du tuyau métallique flexible et fondateur de l'industrie du flexible et du compensateur, Witzenmann est la meilleure adresse pour toutes ces applications. L'invention fondamentale fut le tuyau métallique flexible, mis au

point et breveté en 1885, le brevet pour le compensateur métallique fut délivré en 1920.

Une présence mondialeWitzenmann est un groupe internatio-nal de plus de 3000 collaborateurs et 23 filiales. Il est aujourd'hui synonyme d'innovation et de qualité. Leader tech-nologique, Witzenmann dispose d'une compétence globale et de la plus vaste gamme de produits de sa branche. Nous développons ainsi des solutions optimales pour les joints flexibles, le découplage de vibrations, l'amortis-sement de pression, la compensation de dilatation thermique, le montage flexible ou l'acheminement de fluides. Partenaire en développement de l'in-dustrie, de l'automobile, du bâtiment, de l'aéronautique, de l'aérospatiale et de nombreux autres marchés, Witzen-mann dispose de son propre atelier de fabrication de machines, d'outillages et

Witzenmann

de prototypes ainsi que d'équipements de test et d'essais très complets.

Le conseil technique dans le centre de compétence de notre maison mère à Pforzheim est un facteur essentiel de notre relation avec le client. En étroite collaboration avec lui, des équipes d'in-génieurs hautement qualifiés travaillent au développement de produits et de nouvelles applications. Nos spécialistes accompagnent le client, de l'etude jusqu'à la production en série.

De meilleurs produits

L'effet de synergie créé à partir de ce savoir global se retrouve dans cha-que solution-produit. La diversité des champs d'application est pratiquement illimitée. Toutes nos solutions-produits ont cependant un critère commun : sécurité maximum, même en condi-tions extrêmes. Ce principe vaut pour toutes les solutions Witzenmann – conduites ultra-flexibles, compensa-teurs pour applications industrielles, soufflets de précision pour pompes à carburant haute pression, injecteurs piézo-électriques ou bougies de pré-chauffage à capteur de pression pour moteurs de voiture modernes, entre autres.

6

2 | Produits et procédés de fabrication

7

2.1 | Soufflets métalliques (hydroformés) HYDRA 8

2.2 | Soufflets de précision HYDRA 12

2.3 | Soufflets à diaphragmes HYDRA 14

2.4 | Réservoirs de dilatation HYDRA 16

2.5 | Tubes de précision HYDRA 18

2.6 | Matériaux 20

2.7 | Collets et embouts de raccordement 24

2.8 | Technique d'assemblage 29

2.9 | Gestion de la qualité 31

2.10 | Certifications et homologations clients 35

8 9

2.1 | Soufflets métalliques (ondulés) HYDRA

Les soufflets métalliques sont des pièces cylindriques à paroi mince. Leur surface est constituée d'une structure ondulée perpendiculaire à l'axe du cylindre. Ils possèdent donc une grande souplesse en déformation axiale, latérale et/ou angulaire. Ils sont également étanches, résistants à la pression, à la chaleur, à la corrosion ainsi qu'à la torsion. Les soufflets métalliques sont les éléments de construction privilé-giés lorsqu'il s'agit d'allier plusieurs de ces propriétés, par exemple :

• comme élément d'étanchéité de tige de vanne résistant à la pression et à la chaleur pour raccords, garnitures et robinetterie,• comme soufflet interrupteur à vide dans les installations à courant fort,• comme joint flexible dans les pompes et accumulateurs de pression,• comme élément d'étanchéité flexible et résistant à la pression et à la chaleur dans

les injecteurs à essence et les bougies de préchauffage modernes,• comme coupleur d'arbre mécanique,• comme ressort étanche dans les garnitures mécaniques d’étanchéité ou• comme conduit étanche et exempt de contraintes au travers des parois de réservoirs.

Conçus correctement, les soufflets métal-liques HYDRA sont des pièces robustes et sans entretien qui présentent une excel-lente fiabilité et une grande longévité.

Les soufflets HYDRA sont fabriqués à partir de tubes à paroi mince déformés par pro-cédé hydraulique. Il est possible de super-poser plusieur tubes, selon l'application requise. Les soufflets à paroi simpleprésentent une raideur faible. Ils sont notamment employés en technique du vide. Les soufflets multiparois offrent une haute résistance à la pression tout

en présentant une grande flexibilité. Ils sont employés par exemple comme joint d'étanchéité de tige de vanne pour une pression de service pouvant dépasser 400 bar.

Les tubes à paroi mince utilisés chez Witzenmann pour la production des souf-flets sont en général fabriqués à partir de feuillards de 0,1 à 0,5 mm d'épaisseur, par soudage longitudinal en continu (figure 2.1.2. en haut à gauche). Ces produits semi-finis sont aussi commercialisés dans notre programme de tubes. Il est également possible d'utiliser des tubes emboutis longitudinalement ou des manchons façonnés par emboutissage profond. Pour la fabrication de soufflets multicouches, plusieurs tubes sont insérés

l'un dans l'autre avant la formation des ondes (figure 2.1.2. en haut à droite). Les ondes sont formées en serrant et en obtu-rant une partie du cylindre par des outils à l'intérieur et à l'extérieur du cylindre, puis en y injectant un liquide hydraulique sous pression. La pression hydraulique forme une ondulation dans la section obturée du tube. À l'étape suivante, l'outil se déplace axialement en compressant et en redres-sant la première ondulation pour obtenir la forme finale de l'onde du soufflet. Généra-lement, les ondes sont formées une à une. Selon le même principe, il est également possible de former plusieurs ondes en une seule fois au moyen d'un outillage plus complexe (procédé simultané, figure 2.1.2. en bas), ce qui s'avère plus économique pour des quantités importantes.


Fig. 2.1.1. : soufflet métallique HYDRA avec et sans embouts (de gauche à droite)

flexible et résistant à la pression

10 11

La hauteur et donc la flexibilité de l'onde du soufflet sont limitées par la ductilité du matériau employé. Avec des aciers inoxydables austénitiques ou des allia-ges à base de nickel, on peut obtenir des proportions de 1:1,5 (DN 15) et de 1:1,3 (DN 150) entre le diamètre extérieur et le diamètre intérieur en formant les ondes une à une. Avec le procédé simultané, les proportions des diamètres réalisables sont un peu moindres.

Quand les ondes sont formées, le profil ne doit pas présenter de bavure afin de pouvoir retirer l'outillage (figure 2.1.3. à gauche). Ces types de profil en forme de sinus ou de U sans défaut sont utilisés par ex. en cas de très faible hauteur de profil (moulures) ou pour des soufflets extrêmement résistants à la pression. En règle générale, le soufflet est ensuite écrasé dans la direction de l'axe afin d'ob-tenir un profil (figure 2.1.3. à droite). Les avantages du profil sont une raideur notablement plus faible par onde et des ondes plus courtes. Pour une même longueur, un soufflet à profil a un plus grand nombre d'ondes qu'un

soufflet au profil en forme de sinus et il peut donc compenser de plus grands déplacements.

Soufflets avec fondLes soufflets avec fond peuvent être fabri-qués directement à partir de manchons emboutis ou filés. Le bronze et le tombac s'y prêtent particulièrement. Les man-chons inox peuvent aussi être fabriqués par emboutissage profond ou filage inver-se, mais l'investissement augmente de manière significative. Comme un outillage spécial est généralement nécessaire pour la réalisation des manchons, ce procédé ne peut être conseillé que pour les gran-des séries.

Pour les petites séries ou les soufflets à parois multiples, il est plus économique de souder des pièces tournées ou embou-ties sur des soufflets en bronze. Pour les soufflets inox, l'utilisation de disques soudés sur le fond du soufflet se révèle judicieuse. Un soudage sur des pièces tournées ou embouties est également possible.


Fig. 2.1.3. : profil de soufflet non écrasé (à gauche) et écrasé (à droite)

Fig. 2.1.2 : procédé simultané pour la fabrication des soufflets


Fabrication du tubesoudage du tube

formage du tube segmentation du tube

fermeture de l'outillageétanchéification du tube

mise sous pression intérieurep du tube serrage de l'outillage

ouverture de l'outillagesuppression de l'étanchéi-fication

introduction du tube

Étape intermé-diaire pour souf-flets multicouches

Hydroformage

12 13

Les soufflets de précision HYDRA répondent aux exigences les plus strictes en matière de tenue de cotes, hygiène, fonctionnalité et longévité. Nos soufflets, parfaitement adaptés aux besoins spécifi-ques de chaque client et à la fabrication en grandes séries, sont fabriqués dans des conditions de salle blanche. Les souf-flets de précision Hydra les plus petits ne mesurent que quelques millimètres et peuvent donc être utilisés dans des systè-mes mécatroniques.

Les soufflets de précision HYDRA sont utilisés dans l'industrie automobile comme garnitures d'étanchéité flexibles et ultra-résistantes à la pression dans les capteurs et les actionneurs piézo. Pour les applications dans les injecteurs essence ou les bougies de préchauffage à capteur de pression intégré, il faut tolérer dura-blement des pressions pulsées de l'ordre de 300 bar. Nous proposons également des soufflets présentant une résistance à la pression nettement plus haute, par ex. pour la fermeture directe de l'aiguille des injecteurs diesel.

Les soufflets de précision servent éga-lement de garnitures d'étanchéité ultra-flexibles non soumises à pression. Ces soufflets doivent présenter une grande flexibilité pour le déplacement de grands volumes, de plus leur durée de vie doit en général être supérieure à 109 cycles opérationnels. Ces soufflets de précision

se trouvent dans les pompes à carburant modernes, les accumulateurs ou les amor-tisseurs de pression.

Les soufflets de précision HYDRA sont fabriqués en fonction de l'application

désirée. Nos prestations de développe-ment incluent le calcul de la résistance à la température et à la pression et de la longévité ainsi que la validation et la qualification dans des conditions proches des conditions réelles.

2.2 | Soufflets de précision HYDRA 2.2 | Soufflets de précision HYDRA

Fig. 2.2.1. : Soufflets de précision HYDRA

Fig. 2.2.2. : Fabrication des soufflets de précision HYDRA en conditions de salle blanche

dès 3 mm de diamètre

14 15

2.3 | Soufflets à diaphragmes HYDRA 2.3 | Soufflets à diaphragmes HYDRA

Figure 2.3.3. : Profil du soufflet à diaphragmes schématique (à gauche) et en coupe métallographique (à droite)

Sur demande, nous fournissons également• des disques de diaphragme ondulés (figure 2.3.3 en haut),• des disques de diaphragme ondulés à fond plat (figure 2.3.3. au milieu) ainsi que• des disques de diaphragme plats (figure 2.3.3. en bas)

en épaisseur 0,1 mm, 0,15 mm, 0,2 mm, 0,25 mm et 0,3 mm. Il est judicieux d'em-ployer de tels disques comme éléments élastiques lorsque les courses de travail ou les volumes déplacés ne sont pas impor-tants et qu'une grande rigidité du système est requise.

Figure 2.3.3. : Disques profilés HYDRA : disques de

diaphragme ondulés (en haut), disques de diaphragme

ondulés à fond plat (au milieu) et disques de diaphrag-

me plats (en bas)Figure 2.3.1. : soufflet à diaphragmes HYDRA

extrême-ment flexible

Les soufflets à diaphragmes HYDRA se composent de disques profilés soudés l'un à l'autre par paire. La figure 2.3.2. montre la structure schématique d'un soufflet à diaphragmes ainsi que son profil typique en coupe métallographique. Les soufflets à diaphragmes possèdent une grande capa-cité d'absorption de la dilatation (jusqu'à 80 % de leur longueur), une très faible raideur ainsi qu'un grand diamètre hydrau-lique. Généralement, la résistance à la pression est limitée à quelques bars. De ce fait, les soufflets à diaphragmes convien-nent particulièrement aux applications basses pressions ou vide. Les soufflets à diaphragmes HYDRA sont utilisés sur les appareils de mesure et de régulation, en technique du vide, aéronautique et aéros-patiale, appareillage médical, construction de robinetterie spéciale, comme garniture mécanique d’étanchéité et compensateur de volume sur les isolateurs haute tension à refroidissement par huile.Nous proposons deux séries de soufflets à

diaphragmes : les soufflets à diaphragmes ondulés à profil normal et les soufflets à diaphragmes ondulés à profil étroit. Ces derniers conviennent particulièrement pour les garnitures mécaniques d’étan-chéité grâce à leurs dimensions compactes et à leur raideur relativement importante. De par leur conception, les soufflets à diaphragmes présentent de grandes contraintes en fond d'entaille sur les cor-dons de soudure. Pour garantir leur lon-gévité, les contraintes de traction doivent être évitées autant que possible. Ceci est obtenu par une répartition de la course axiale en 80 % d'écrasement (réduction du soufflet) et 20% d'étirement (allongement du soufflet). En cas de répar-tition différente des charges, le soufflet sera pré-contraint pour le montage.

16 17

Les réservoirs de dilatation HYDRA servent à absorber les variations de volume. Leurs avantages sont une grande compensation de volume pour une faible pression de sol-licitation, une bonne résistance à la corro-sion et à la température, une étanchéité à la diffusion de longue durée et une grande longévité.

De par leur fonction, les réservoirs de dila-tation HYDRA présentent une faible résis-tance à la pression. Il est cependant pos-sible de l'améliorer substantiellement au moyen de bagues d'appui ou de noyaux spécialement profilés. Les courbes pres-sion-volume des réservoirs de dilatation HYDRA ne sont pas linéaires (figure 2.4.2.), l'augmentation de volume δV/δp s'amoin-drit proportionnellement à l'augmentation de la pression.

Les réservoirs de dilatation HYDRA sont fabriqués à partir de diaphragmes inox emboutis à profil spécial, soudés ensem-

ble sur leur circonférence. Les raccords standard sont des colliers de serrage en laiton faciles à monter. D'autres raccords peuvent être livrés sur demande. Les réservoirs peuvent être disposés entre autres en colonne, dans ce cas ils sont couplés l'un à l'autre afin d'obtenir de plus grands volumes.

Un des domaines d'application des réser-voirs de dilatation HYDRA est la compen-sation des variations de volume de l'huile d'isolation dues à la température dans les transformateurs haute tension. A cet effet, l'huile est enfermée hermétiquement dans le réservoir, l'intérieur de l'isolateur étant ainsi protégé.

Les réservoirs de dilatation HYDRA sont aussi employés comme amortisseur ultra-dynamique permettant l'atténuation des coups de bélier sur les pompes à piston à grand rendement.

2.4 | Réservoirs de dilatation HYDRA 2.4 | Réservoirs de dilatation HYDRA

Figure 2.4.1. : Réservoir de dilatation HYDRA

Bild 2.4.2. : Courbe d'un réservoir de dilatation

HYDRA (schématique)

grande compen-

sation de volume

pres

sion

volume déplacé

18 19

Pour la fabrication de nos soufflets métal-liques, nous utilisons des tubes en acier inoxydables à paroi mince assemblés par soudure longitudinale. Le matériau standard est l'acier 1.4571, la plupart des dimensions peuvent également être livrées dans les qualités 1.4541 et 1.4828 ainsi qu'en titane, nickel ou alliages à base de nickel tels que inconel 625, incoloy ou has-telloy. Les tolérances pour le diamètre et la longueur du tube sont de l'ordrede ±0,1 mm. Nous pouvons livrer toutes les tailles de tube jusqu'à une longueur maximale de 6,50 m.

2.5 | Tubes de précision HYDRA 2.5 | Tubes de précision HYDRA

Figure 2.5.1. : Tubes de précision HYDRA

paroi ultra-mince

21

Les matériaux servant à la fabrication des soufflets doivent être particulière-ment déformables. De ce fait, préférence est donnée aux métaux présentant une structure de type maille cubique à faces centrées. Les familles de matériaux les plus importantes pour la fabrication des soufflets sont les aciers inoxydables austénitiques, le nickel et les alliages à base de nickel ainsi que le bronze. Le choix du matériau dépend des exigences requises en matière de résistance à des fluides divers, à la corrosion, à la tempé-rature, à la fatigue ainsi qu'en matière de résistance mécanique statique.Le tableau 2.6.1. donne un aperçu des matériaux disponibles et de leur aptitude à la fabrication de soufflets hydroformés ou à diaphragmes. Le matériau standard pour les soufflets métalliques est l'acier inoxy-dable austénitique stabilisé au Ti 1.4571. Il présente une grande résistance à la cor-rosion et à la fatigue, de bonnes valeurs de résistance statique, une excellente usina-

bilité et un rapport qualité-prix avantageux par rapport à d'autres matériaux pour soufflets. Sur les soufflets métalliques, les précipités Ti(CN) typiques observés sur les matériaux stabilisés au Ti sont, de par le procédé employé, parallèles à la surface du soufflet et n'entravent donc pas ses per-formances, que ce soit en tant qu'entaille mécanique ou comme chemin de diffusion.En technique alimentaire, médicale ou du vide, on utilise fréquemment les aciers inoxydables non stabilisés au Ti 1.4404 ou 1.4441. Par rapport à l'acier 1.4571, ces matériaux présentent une plus grande pureté, une légère réduction de la résis-tance mécanique statique, une diminution minime de la résistance à la fatigue et une plus grande tendance à la fissure à chaud lors du soudage. Les aciers réfractaires ont hydroformés prouvé leur efficacité pour les températures dépassant 550°C. Le matériau 1.4876 par exemple peut être utilisé pour les compensateurs proches du moteur sur les systèmes d'échappement.

2.6 | Les matériaux des soufflets 2.6 | Les matériaux des soufflets

Tableau 2.6.1.

Matériaux disponibles, les matériaux privilégiés sont indiqués en gras

no. dematériau

Type de matériau/désignation commerciale

convient pour Observations

1.4541 aciers inoxydables austénitiquesstabilisés au Ti

++ ++

1.4571 ++ ++ matériau standard

1.4404 aciers inoxydables austénitiques

sans Ti

++ ++ technique de l'alimentaire et du vide

1.4441 ++ ++ sur demande

1.4828 acier inoxydable réfractaire + +

1.4876 incoloy 800 H ++ ++ convient pour des températures supérieures à 550°C

1.456417-7 PH ++ + aciers durcissables

par précipitation1.4568– AM 350 + +

2.4816 inconel 600 + + sur demande2.4856 inconel 625 ++ ++ matériaux standard pour pressions ou

températures importantes et/ou exigences particulières de résistance à la corrosion2.4819 hastelloy C-276 ++ ++

2.4610 hastelloy C-4 + – haute résistance aux acides2.4617 hastelloy B-2 + –3.7025 titane pur grade 1 + +3.7035 titane pur grade 2 + +2.4360 monel + – sur demande2.4060 nickel pur + –2.1020 bronze CuSn6 ++ –2.1030 bronze CuSn8 ++ –

soufflets soufflets àondulés diaphragmes

Compétences globales

20

22 23

Il présente d'excellentes caractéristiques de résistance au fluage et est homologué pour les températures dépassant 550°C sur les pièces sous pression.

Dans le domaine des vannes, on emploie des soufflets en alliages à base de nickel lorsqu'une résistance à la corrosion par-ticulièrement grande, des pressions ou des températures élevées sont requises. Les matériaux standard sont le 2.4819 (Hastelloy 276) et le 2.4856 (Inconel 625). Les soufflets fabriqués avec ces alliages présentent une plus grande résistance à la pression que les soufflets en acier inoxy-dable austénitique en raison de la plus grande résistance statique du matériau.

Sur le diagramme 4.8.1., la longévité en température ambiante des soufflets en alliages à base de nickel est donnée en comparaison avec celle des soufflets en acier inoxydable austénitique. L'emploi d'alliages à base de nickel est avantageux

pour des cycles de charge de 50.000 max. Pour des fréquences de cycles plus éle-vées, la résistance à la fatigue des aciers inoxydables austénitiques est cependant plus grande.Dans le domaine des hautes températures, la longévité des alliages à base de nickel est en général plus grande que celle des aciers inoxydables.

En cas d'applications spécifiques, il est aussi possible d'utiliser des aciers inoxy-dables durcissables ou des alliages à base de nickel durcissables. Une fois les ondes formées, ces matériaux sont soumis à un traitement thermique engendrant une amélioration notable de la résistance sta-tique et de l'endurance à la fatigue. Il faut cependant prendre en compte une moin-dre résistance à la corrosion, l'augmenta-tion des coûts de matériau et le processus supplémentaire de traitement thermique dans les étapes de fabrication.

2.6 | Les matériaux des soufflets2.6 | Les matériaux des soufflets

Fig. 2.6.2. : Comparaison des courbes de Woehler à 50% à température ambiante pour les soufflets en acier

inoxydable austénitique, en alliages à base de nickel et en acier inoxydable durcissable.

aciers durcissables

Nombre de cycles NPa

ram

ètre

s de

dét

ério

rati

on P

(MPa

)

Alliages à base de nickel

aciers inoxyda-bles austénitiques

24 25

Le collet du soufflet permet l'assemblage des soufflets avec leurs embouts. Cette connexion est soumise aux mêmes exi-gences que le soufflet en termes d'étan-chéité, de résistance à la température, à des fluides divers et à la pression et de longévité. De ce fait, le choix et l'exécution du type d'assemblage doit s'effectuer avec soin. Il dépend en premier lieu du type de

raccordement et des contraintes auxquel-les le soufflet est soumis.Les collets suivants sont disponibles en version standard :

Soufflets avec collet sans cotes spécifiquesToutes les versions de soufflets munis de ces collets bénéficient de délais de livrai-son très courts.

2.7 | Collets et embouts de raccordement 2.7 | Collets et embouts de raccordement

Fig. 2.7.1. : Soufflet coupé à longueur sur le rebord intérieur (à gauche) et sur le rebord extérieur (à droite)

Collet de forme BCette forme de collet, estampée ou tour-née sur une onde du soufflet, est simple et économique. La géométrie des embouts de raccordement est simple. Le collet de forme B convient pour le soudage laser, micro-plasma ou à l'arc. Les soufflets sont soudés sans métal d'apport jusqu'à une épaisseur totale de paroi de 1 mm, avec métal d'apport pour les épaisseurs de pa-roi supérieures.L'inconvénient de la forme B est l'effet d'entaille de la soudure circulaire et son positionnement sur une zone mécani-quement sollicitée. Ce type de collet doit donc être évité lorsqu'un grand nombre de cycles est requis ou en cas de pression intérieure (pulsative) importante. Le collet de forme B est par contre le bon choix pour les soufflets de tige de vanne soumis à une grande pression extérieure. En effet, la pression extérieure contrecarre l'effet d'entaille et allonge ainsi la durée de vie.Le collet de forme B présente en outre les avantages suivants : dimensions réduites et assemblage soufflet-embout sans jeu sur la face extérieure du soufflet, qualité primordiale dans l'industrie alimentaire et la technique du vide.

Collet de forme S / JaLa forme S est obtenue par galetage sur une onde du soufflet. Le cordon de sou-dure est positionné de manière à éviter au maximum les contraintes mécaniques. Le collet en S est donc conseillé pour les pièces soumises à de fortes contraintes dynamiques. La forme S convient pour le soudage, le brasage et le collage. La forme des embouts est plus délicate que pour le collet de forme B. En effet, un soudage de qualité ne pourra être obtenu que sans jeu entre le soufflet et l'embout. Pour un assemblage par collage ou par brasage,

Fig. 2.7.2. : soufflet métallique avec collet en B

et embout

Configura-tion parfaite

27

l'embout devra être pourvu d'une goujure correspondant au collet (cf. figure 2.7.1.).Pour les fabrications en grandes séries, le collet de forme S peut être obtenu en élargissant un collet de forme J (collet de forme Ja)par procédé hydraulique.

Collet de forme JLe collet de forme J est un collet cylindri-que de fabrication simple au diamètre du tube à raccorder. Comme le collet en S, il convient pour le soudage, le brasage et le collage. Le raccordement par collet en J peut s'effectuer sans jeu ; il est souvent employé sur les clapets à dépression.Le raccord sans jeu d'un collet de forme J sur l'embout est plus délicat que celui d'un collet en S par compression et convient donc moins pour les grandes séries.

Collet de forme VLe collet de forme V permet un assem-blage démontable du soufflet sur un tuyau ou un autre soufflet au moyen de colliers à collet en V. Ce type de connexion est utilisé dans les applications hautes tem-pératures, par ex. dans les conduites de gaz d'échappement sur les gros moteurs. Le collet de forme V est un embout spécial qui nécessite un outillage spécifique.

Géométrie des embouts de raccordementLa géométrie des embouts dépend de la forme du collet et du type d'assemblage choisi. Si un procédé thermique est utilisé, il faut veiller à une répartition uniforme de la chaleur sur la partie mince du soufflet et la partie épaisse de l'embout, par ex. au moyen de lèvres à souder. Il s'agit de strictions sur l'embout qui permettent de diminuer le transfert de chaleur hors de la zone de soudage.

Les avantages et les inconvénients des différentes formes de collet sont présen-tés dans le tableau 2.7.1. Les géométries et dimensions privilégiées des embouts pour les collets standard des soufflets métalliques et à diaphragmes HYDRA sont décrites au chapitre 6.

Fig. 2.7.3. : soufflet métallique avec collet en S et embout

Fig. 2.7.5. : soufflet métallique avec collet en V, collier

en V et embout

Fig. 2.7.4. : soufflet métallique avec collet en J et embout avec et sans anneau frontal (de gauche à droite)

2.7 | Collets et embouts de raccordement2.7 | Collets et embouts de raccordement

28 29

Collet de forme B Collet de forme Ja / S Collet de forme J Collet de forme V

adéquation poursoufflets à paroi mince ++ + ++ – 1)

soufflets à paroi épaisse ++ – 1) + – 1)

résistance à la fatigue + ++ ++ +résistance à la pression

pression intérieure + ++ ++ – 2)

pression extérieure ++ ++ + – 2)

étanchéité ++ ++ ++ – 2)

démontabilité – – – ++ 2)

convient au soudage ++ ++ + –brasage – ++ ++ –collage – ++ ++ –serrage – – – ++

Tableau 2.7.1.1) outillage spécial impératif2) liaison par serrage

2.7 | Collets et embouts de raccordement

Les soufflets et embouts en acier, acier inoxydable, nickel ou alliage à base de nickel, titane ou autre combinaison de matériaux similaires sont généralement assemblés par soudage. Cette technique permet une intégration optimale du souf-flet, si toutefois le cordon de soudage est correctement préparé et la lèvre à souder correctement étudiée. Des tests de proces-sus de soudage sont disponibles pour les combinaisons de matériaux courantes.

Les processus de soudage disponibles chez Witzenmann sont le soudage à l'arc avec et sans métal d'apport, le soudage micro-plasma, le soudage par résistance et le soudage au laser continu et pulsé. Ces derniers conviennent plus particulièrement pour les soudures circulaires sans couleur de revenu avec faible apport de chaleur. Le soudage laser présente en outre l'avan-tage de ne pas modifier sensiblement la structure des matériaux de base puisque la

zone d'influence thermique est très limitée. Le soudage laser exige cependant une pré-paration mécanique plus soigneuse et des tolérances plus étroites des embouts.

Lors du soudage, la combinaison des matériaux du soufflet et de l'embout a une influence capitale sur la qualité du cordon de soudage. Les meilleurs résultats sont obtenus avec les aciers inoxydables stabilisés au Ti 1.4541 ou 1.4571 pour les embouts. Ceci vaut pour les soufflets en acier austénitique 1.4541 ou 1.4571 ainsi que pour les soufflets en alliage à base de nickel, comme par ex. le 2.4819 (Hastel-loy C 276) ou le 2.4856 (Inconel 625). Les soufflets en 1.4541 ou en 14571 se soudent aussi aisément sur des embouts en acier 1.4306 ou 1.4307 ou des aciers non alliés, par ex. le 1.0305. La combinaison 1.4404 / 1.4404 est plus difficile à souder à cause de la tendance à la fissure à chaud en cas de solidification primaire non ferritique.

La perfectionabsolue

2.8 | Techniques d'assemblage

Avantages et inconvénients des différentes formes de collet

30 31

Le procédé le plus employé pour l'assem-blage de soufflets et d'embouts en métal non ferreux est le brasage. Les soufflets interrupteurs sur les installations à haute tension et les soufflets sur les thermostats de radiateur en sont des exemples d'appli-cation. Pour les soufflets en bronze, le pro-cessus d'assemblage le plus courant est le brasage tendre à l'étain. Il existe d'autres métaux d'apport pour les plages de tem-pérature moyenne jusqu'à environ 220°C. Nous recommandons le brasage avec rainure pour éviter le recuit des extrémités des soufflets au brasage à flamme nue. Nous déconseillons le brasage fort pour les soufflets en métal non ferreux car, la température de brasage étant très élevée, les ondes de l'extrémité du soufflet sont recuites et leur durée vie s'en trouve considérablement réduite. Par contre les soufflets en acier inoxydable peuvent être assemblés par brasage fort Cu/Ag. Pour tous les procédés de brasage, un bon mouillage du soufflet par le métal d'apport et une grande propreté de surface sont indispensables. A l'issue du brasage, les vapeurs (résidus de flux) qui se conden-sent en particulier à l'intérieur du soufflet doivent impérativement être éliminées

pour éviter toute corrosion ultérieure. Les assemblages par collage ou par force sont moins importants. On peut évoquer le sertissage des soufflets (processus économique) sur des brides tournantes.

Fig. 2.8.1. : exemple d'assemblage par brasage ou

collage

Fig. 2.8.2. : soufflet métallique à brides tournantes et

collet à sertir

Chez Witzenmann, le système d'assurance qualité garantit la satisfaction des exigen-ces les plus strictes envers nos produits ainsi que le meilleur service qualité possi-ble vis-à-vis de nos clients. Notre système d'assurance qualité est audité régulière-ment.

L'assurance qualité est organisée sur deux niveaux. Le département qualité central est chargé de la gestion organisationnelle et technique des mesures d'assurance de la qualité. Les services qualité de nos différents départements assument la pla-nification, la maîtrise et le contrôle de la qualité dans le cadre du traitement des commandes.

Le service qualité ne dépend pas de la pro-duction. Il est habilité à donner des instruc-tions à l'ensemble du personnel exerçant une activité en rapport avec la qualité.

Contrôle strict des fournisseursNous travaillons exclusivement avec des fournisseurs avec lesquels nous avons signé une charte d'assurance qualité. Il doivent avoir obtenu au minimumla certification ISO 9001.

Nous exigeons des certificats de contrôle pour les produits semi-finis tels que feuillards, tôles, tubes et fils, conformé-ment aux fins d'utilisation des pièces à fabriquer. Nous nous assurons au moyen de contrôles à la réception des marchan-dises et dans notre laboratoire des maté-riaux du respect de nos spécifications de commande et de réception. Les fourchettes de tolérance prescrites par les normes NF ou similaires sont même parfois restrein-tes et précisées spécifiquement pour nos matériaux.

2.9 | Gestion de la qualité2.8 | Techniques d'assemblage

32 33

Contrôle de la production et traçabilitéNotre service de surveillance opération-nelle assume la responsabilité du contrôle et de l'entretien des installations de production pendant le processus de fabri-cation de même que la conformité de la production en cours aux spécifications de fabrication. La traçabilité intégrale de nos produits est assurée par notre système de gestion et de planification de la produc-tion et l'archivage de nos documents de fabrication.Nous disposons de certificats de réception selon EN 10204 - 3.1. pour l'ensemble des matériaux de nos soufflets.

Maîtrise complète du processus de soudageLes travaux de soudage sont réglementés par des instructions écrites. La qualifica-tion de nos soudeurs est assurée par des contrôles selon EN 287-1 (EN ISO 9601-1) / EN ISO 9606-4. Les méthodes de soudage les plus importantes et les plus fréquentes sont documentées par des contrôles de procédure.

Contrôle des dispositifs de mesure et de testL'ensemble des dispositifs de mesure et de test est contrôlé régulièrement au niveau de leur précision et de leur fiabilité. Le calendrier de leur étalonnage est consi-gné au moyen de repères de contrôle.

Contrôles de réceptionTous nos produits sont soumis avant livraison à une inspection de dimensions et d'aspect extérieur, c.-à-d. à un contrôle visuel du soufflet, des soudures et des embouts ainsi qu'à un contrôle des dimen-sions d'assemblage et de raccordement.En outre, d'autres contrôles de réception peuvent être effectués selon les spécifica-tions du client, par ex.

• essais d'étanchéité,• mesures de raideur,• tests de résistance à la pression à

température ambiante,• tests de résistance à la pression à la

température réelle d'utilisation,• tests de cycles de charge sans pression

à température ambiante,• tests de cycles de charges dans des

conditions proches des conditions réelles.

Le type et l'ampleur des contrôles sont définis en accord avec le client. Les contrôles peuvent être surveillés par l'agent délégué aux contrôles de la société Witzenmann GmbH, un agent mandaté par le client ou un organisme externe certifié. Les pièces de série sont soumises à des tests de requalification selon ISO TS 16949.

Certificats de contrôleLes certificats de contrôle pour le matériau employé sont disponibles sur demande ; les feuillards sur stock peuvent être attes-tés par le certificat de contrôle 3.1 ou 3.2 selon DIN EN 10204.La norme DIN EN 10204 spécifie les certi-fications possibles des contrôles effectués (voir tableau 2.9.1.)

2.9 | Gestion de la qualité 2.9 | Gestion de la qualité

34 35

Désignation Certificat decontrôle

Type Contenu du certificat Conditions Attestation du certificat

2.1 Attestation de conformité à la commande

non spécifique

Certification de la conformité aux spécifications de la commande

Conformément aux conditions de livraison spécifiées dans la commande ou - le cas échéant - conformément aux dispositions officiel-les et aux réglemen-tations techniques en vigueur

par le fabricant

2.2 Relevé de contrôle

Certification de la conformité aux spécifications de la commande avec indication des résul-tats des tests non spécifiques

3.1 Certificat de réception 3.1

spécifique Certification de la conformité aux spécifications de la commande avec indication des résultats des tests spécifiques.

par un agent du fabricant délégué au contrôle, indépen-dant du service de production.

3.2 Certificat de réception 3.2

Certification de la conformité aux spécifications de la commande avec indication des résultats des tests spécifiques.

conformément aux dispositions officiel-les et aux réglemen-tations techniques en vigueur.

par un agent du fabricant délégué au contrôle, indépen-dant du service de production ou par un agent délégué au contrôle mandaté par le client ou par un agent spécifié dans les disposi-tions officielles.

Tableau 2.9.1.

Attestations de contrôle selon DIN EN 10204

2.9 | Gestion de la qualitéAttestations de contrôle selon DIN EN 10204

Witzenmann a été la première entreprise de sa branche certifiée selon la norme DIN ISO 9001 dès 1994. La société Witzenmann GmbH dispose aujourd'hui des certificats de qualité et de protection de l'environnement suivants :

• ISO / TS 16949:2002• DIN EN ISO 9001:2000• ISO 14001:2004• EN 9100:2003• Directive relative aux équipements sous pression• AD2000 – notice Merkblatt W0/TRD100• AD2000 – notice Merkblatt HP0 und DIN EN 729-2• KTA 1401 et AVS D100/50

2.10 | Certifications et homologations clients

leadermondial

Navigation

LRSLloyd’s Register of Shipping Grande Bretagne

Autres

BAMInstitut fédéral de recherche et d'essais sur les matériaux Allemagne

VDEGroupement de l'électrotechnique, de l'électronique

et des techniques d'information Allemagne

VdSGroupement des assureurs de choses Allemagne

FM Mutuelle d'usines pour la Recherche USA

LPCB – Commission de Certification

de Prévention des Sinistres Grande-Bretagne

RTN – RosTechNadzorAutorité fédérale de surveillance pour l'écologie,

la technologie et la technique nucléaire Russie

36 37

2.10 | Certifications et homologations clients 2.10 | Certifications et homologations clients

Homologations spécifiques (extrait)

Gaz/Eau

DVGW Association allemande des Professionnels de l'Eau et du Gaz Allemagne

ÖVGWAssociation autrichienne du gaz et de l'eau Autriche

SSIGESociété Suisse de l'Industrie du Gaz et des Eaux Suisse

AFNOR Gaz Association Française de Normalisation France

Navigation

GLGermanischer Lloyd Allemagne

ABSAmerican Bureau of Shipping USA

BVBureau Veritas France

DNVDET NORSKE VERITAS Norvège

38

3 | Domaines d'application typiques des soufflets

39

3.1 | Soufflets de tige de vanne 40

3.2 | Soufflets de tige de vanne pour centrales nucléaires 42

3.3 | Applications en technique du vide 42

3.4 | Compensateurs 43

3.5 | Applications en technique solaire 44

3.6 | Garnitures mécaniques d’étanchéité 46

3.7 | Capteurs et actionneurs 46

3.8 | Accumulateurs à soufflet métallique 47

3.9 | Accouplements à soufflet métallique 48

3.10 | Soufflets métalliques pour moteurs de voitures modernes 49

41

Les soufflets métalliques sont employés pour étanchéifier les vannes haut de gamme sans presse-étoupe. Les avantages des vannes de ce type sont : étanchéité absolue, haute résistance à la pression, à la température et aux fluides et fonction-nement sans usure. Le soufflet métallique sert ici de joint flexible sous pression et compense le mouvement relatif entre la tête et le corps de la vanne à l'ouverture et

à la fermeture de celle-ci (Fig. 3.1.1. / 3.1.2.).Les soufflets de tige de vanne sont généra-lement multicouches afin d'obtenir des pièces courtes. La pression est ainsi répar-tie sur plusieurs couches fines. Les ondes des soufflets sont surtout soumises à des contraintes de flexion et les ondes for-mées de plusieurs couches fines peuvent supporter de plus grandes déformations que celles formées d'une ou de seulement

conception multicou-

ches

3.1 | Soufflets de tige de vanne 3.1 | Soufflets de tige de vanne

Fig. 3.1.1. / 3.1.2. : vanne à soufflet métallique isolant la tige filetée

quelques couches épaisses (cf. fig. 3.1.3.). En conséquence, pour une même longueur de construction, le mouvement admissible s'amplifie en proportion de l'augmentation du nombre de couches et de la diminution de leur épaisseur. Le matériau du soufflet est défini est fonction du fluide ambiant et de la température d'utilisation. On utilise de préférence l'acier inoxydable austé-nitique 1.4571 pour des températures de 550°C maxi. Les alliages à base de nickel, par ex. 2.4819 (hastelloy C276) ou 2.4856 (inconel 625) conviennent à des tempéra-tures supérieures ou à des fluides particu-lièrement agressifs. Les alliages à base de nickel sont non seulement plus résistants à la corrosion mais aussi plus robustes que

les aciers inoxydables austénitiques et résistent mieux à la pression et aux températures. La conception du soufflet, nombre et épaisseur des couches, dépend de la pression de service. Les soufflets de tige de vannes doivent toujours être soumis à une pression extérieure afin d'éviter le flambage.

Le nombre d'ondes et donc la longueur du soufflet dépendent de la course et de la longévité exigée. Pour les vannes d'isole-ment, la fréquence de cycles typique est de 10.000. Pour les vannes de régulation, on peut obtenir une plus grande nombre de cycles pour une course moindre.

Fig. 3.1.3. : répartition de la tension en flexion sur une poutre mono- et bi-couche

ep ep/2

ep/2

40

42

La conception et le dimensionnement des soufflets de tige de vanne pour centrales nucléaires sont similaires à ceux des soufflets de tige de vanne conventionnels. Cependant la résistance à la pression admissible, n'est exploitée qu'à 85 %. La documentation et les contrôles revêtent ici une importance accrue. Ils sont définis au cas par cas selon la réglementation du comité de la technique nucléaire (RCCM) et les spécifications de l'exploitant de la centrale nucléaire et dépendent du niveau d'exigence dans lequel le soufflet a été classifié. Les exigences typiques sont :

• Contrôle et certification du calcul de la résistance à la pression et de la longévité du soufflet par un agent indépendant mandaté à la réception,

• Certification du matériau et des méthodes de production selon les normes RCCM, EN 9001 et AD 2000 incluant des homologations spécifiques concernant les processus et le personnel de soudage,• Essais de traction à température ambiante et à chaud, granulométrie et contrôles de la résistance à la corrosion du feuillard,• Examen au rayon X et essai de fissuration sur les soudures,• Contrôles d'étanchéité, de pression et de cycles sur les soufflets.

3.2 | Soufflets de tige de vanne pour centrales nucléaires 3.3 | Applications en technique du vide

En technique du vide aussi, les soufflets métalliques servent souvent d'éléments d'étanchéité flexibles. Les applications principales sont l'étanchéification des tiges sur les clapets à dépression et des interrup-teurs à vide (cf. fig. 3.3.1.). Ces derniers sont utilisés sur une plage de tension moyenne, dans des réseaux d'environ 1 à 72 kV. Ils coupent le courant au moyen de deux contacts de cuivre séparés par commande mécanique sous vide et sont conçus pour un très grand nombre de cycles tout en étant pratiquement sans entretien. Étant donnée la faible différence de pression, les soufflets à vide sont à paroi simple et ont en général un profil très flexible. Les ondes sont donc minces et hautes. Leur concep-tion dépend de la course et de la longévité désirées, qui se situe normalement entre 1.000.000 et 10.000.000 cycles. Une faible raideur du soufflet est souvent demandée pour permettre une grande vitesse opéra-tionnelle. Les soufflets pour clapet à dépres-sion sont soudés sur leurs embouts.

Les soudures devant s'effectuer sans jeu afin d'as-surer la sécurité de l'évacuation, on utilise donc de préférence les col-lets de forme J ou B.

Les soufflets pour interrupteur de cou-rant haute tension sont brasés sur leurs embouts. La surface du soufflet ne devant présenter aucun oxyde ni résidu organique pour garantir la qualité du processus de brasage, une phase de nettoyage doit être intégrée dans le déroulement de la fabri-cation.

Fig. 3.3.1. : interrupteur

haute tension avec

soufflet métallique

d'étanchéité

43

sécurité absolue

étanchéitéabsolue

44 45

Les compensateurs servent à absorber les dilatations thermiques, les tolérances de montage dans la tuyauterie et les défor-mations en service. Le soufflet métallique est l'élément essentiel de tout compen-sateur car il garantit flexibilité, étanchéité et résistance à la pression. La contrainte principale auquel est soumis un compen-sateur en construction d'installation résulte du démarrage et de l'arrêt de l'installation. De ce fait, la durée de vie demandée ne dépasse généralement pas 1.000 cycles. Les compensateurs qui absorbent les dila-tations thermiques des systèmes d'échap-pement sur de gros moteurs doivent par contre supporter une fréquence de cycles considérablement plus importante. Outre les commandes marche/arrêt, ces compen-sateurs doivent supporter durablement les contraintes de vibration. Les compen-sateurs axiaux peuvent être employés pour les petits diamètres et/ou les faibles pressions. La figure 3.4.1. en présente une forme typique, un soufflet muni de deux

brides tournantes maintenues par 2 collets. Les soufflets avec embouts à souder sont souvent employés comme compensateurs. La figure 2.2.1. en montre un exemple. Les types de compensateurs pouvant absorber les coups de bélier sont préférables pour les plus grands diamètres et/ou les plus grandes pressions. Ils s'agit de compensa-teurs articulés ou équilibrés. Notre gamme complète de compensateurs est présentée avec de plus amples informations dans le manuel de la technique des compensateurs Witzenmann.

3.4 | Petits compensateurs

Fig. 3.4.1. : compensateur axial à brides tournantes

3.5 | Applications en technique solaire

L'héliothermie a de plus en plus d'impor-tance dans le domaine de la production d'énergie, tant au niveau industriel avec les centrales solaires qu'au niveau de la technique du bâtiment.Les différents matériaux utilisés dans les centrales solaires présentent des coeffi-cients de dilatation thermique variés qu'il convient d'absorber. C'est le rôle des soufflets métalliques dans les circuits où circulent des liquides.

assemblages innovants

fonction universelle

46 47

3.5 | Applications en technique solaire

Fig. 3.5.1. : raccord de capteur à poser sur tuyaux cui-

vre en technique du bâtiment

3.6 | Garnitures mécaniques d’étanchéité

Les garnitures mécaniques d’étanchéité sont des joints dynamiques pour les arbres rotatifs. Les composants principaux en sont l'anneau glissant à ressort et un anneau fixe, dont les surfaces glissantes sont comprimées l'une contre l'autre par la force d'un ressort. L'un des anneaux tourne avec l'arbre, tandis que l'autre est fixé sur le logement. Le fluide convoyé pénètre dans la fente d'étanchéité minima-le entre les deux surfaces et forme un film lubrifiant qui étanchéifie l'ensemble. Le lubrifiant utilisé est le graphite, le carbone lié à la résine synthétique, le métal ou la céramique. Sur les garnitures mécaniques d'étanchéité haut de gamme, on utilise des soufflets métalliques hydroformés ou à diaphragmes pour la compression des anneaux glissants et l'étanchéifica-tion secondaire entre l'anneau glissant et l'arbre ou entre l'anneau glissant et le logement. Les soufflets à diaphragmes sont choisis pour leur faible encombre-ment. L'illustration 3.6.1. montre un sup-port de bague d'étanchéité avec soufflet à

diaphragmes HYDRA. Les soufflets pour garnitures mécaniques d’étanchéité doi-vent être résistants à la pression et aux températures, ils doivent aussi résister au fluide transporté. D'autre part, la pré-contrainte de la garniture d'étanchéité ne doit pas se relaxer en service. De ce fait, on utilise souvent des matériaux durcis-sables pour le soufflet. Les matériaux durcissables typiques pour les soufflets à diaphragmes HYDRA sont le AM 350 ou l'inconel 718 (2.4668) pour une plus grande résistance à la corrosion.

Fig. 3.6.1. : support de bague d'étanchéité avec

soufflet à diaphragmes HYDRA

Les tuyaux de capteurs dans les centrales solaires et les raccords de capteurs en technique du bâtiment en sont des exem-ples typiques. Les tuyaux de capteur sont les éléments essentiels des centrales solai-res cylindro-paraboliques. Ils sont placés dans la ligne focale du miroir parabolique et remplis d'huile thermique chauffée par les rayons du soleil. La chaleur de l'huile permet ensuite de produire de la vapeur d'eau pour une centrale conventionnelle. Le capteur est formé d'un tube de gainage extérieur en verre borosilicate plaqué ultra-transparent et d'un tuyau absorbeur intérieur en acier plaqué. L'espace inter-médiaire est isolé sous vide pour éviter les pertes de chaleur. Les soufflets placés

aux extrémités des capteurs compensent les dilatations thermiques différentes du verre et du métal et garantissent un raccor-dement étanche au vide des deux tuyaux. Sur les panneaux de capteurs solaires en technique du bâtiment, les dilatations ther-miques au niveau des raccordements des différents capteurs doivent aussi être com-pensées. On utilise pour cela des raccords de capteur flexibles. L'illustration 3.5.1. montre un soufflet métallique à monter sur la tuyauterie cuivre des capteurs. Des gorges de joint torique et des collets for-més hydrauliquement sont intégrés sur les extrémités du soufflet pour en permettre la fixation.

Garnitures d’étanchéité

48 49

De la même manière qu'un piston, les soufflets métalliques transforment la pression en force ou mouvement et vice-versa. Ils peuvent donc être utilisés comme capteurs et actionneurs dont la courbe caractéristique est définie par la raideur et la section efficace du soufflet. Les capteurs et actionneurs devant répon-dre principalement à des exigences d'hys-térésis nulle et de constance de courbe caractéristique, les matériaux durcissables conviennent ici aussi avantageusement pour le soufflet.

3.7 | Capteurs et actionneurs

Ils sont utilisés par ex. comme transduc-teur pression/force pour le réglage fin de systèmes optiques (fig. 3.7.1) ou comme capteur pour les postes à isolation gazeu-se. Ces postes sont remplis de gaz SF6 en surpression. En cas de fuite, la pression diminue. Un soufflet métallique herméti-que et étanche rempli de gaz sert de cap-teur de pression dans le poste blindé.

Sa longueur se règle toujours de manière à établir un équilibre entre l'élasticité du soufflet ainsi que la poussée provenant de la pression interne du soufflet et la pression régnant dans le poste blindé. Une baisse de pression dans le poste provoque un allongement du soufflet et peut donc être détectée.

Les actionneurs à soufflet métallique ser-vent aussi de régulateurs sur les thermos-tats de radiateurs (fig. 3.7.2.). Pour cela, des soufflets en bronze sont remplis d'alcool. Quand la température augmente, l'alcool contenu dans le soufflet se dilate et le souf-flet s'allonge. L'allongement axial du souf-flet provoque l'étranglement du clapet et la puissance du radiateur diminue. Quand la température ambiante baisse, la longueur du soufflet rediminue. Cela provoque la réouverture du clapet de régulation et la puissance de chauffage remonte.

Fig. 3.7.1. : actionneur à soufflet métallique

3.7 | Capteurs et actionneurs

sans hystérésis

Fig. 3.7.2. : soufflets en bronze pour thermostats

de radiateur

50 51

Dans les systèmes hydrauliques, des réservoirs contenant du gaz servent d'ac-cumulateurs d'énergie. Ils se composent de deux chambres séparées par une mem-brane flexible, une pour le gaz et une pour le liquide. Quand la quantité de liquide augmente dans le réservoir, le gaz est comprimé et la pression s'élève. Récipro-quement, lorsque la quantité de liquide du réservoir diminue, la pression s'affaiblit.On emploie souvent des membranes multicouches ou des diaphragmes en plastique pour séparer les fluides. Ces élé-ments ne sont toutefois pas étanches à la diffusion et subissent les effets du vieillis-sement. Dans le cas des systèmes de freinage par exemple, le gaz ne doit jamais s'introduire dans le liquide et le réservoir doit pouvoir fonctionner sans entretien sur une longue période ; on remplacera donc ici le diaphragme en plastique par un souf-flet métallique ou à diaphragmes.

Pour permettre un grand débit, les accu-mulateurs à soufflet ont une paroi mince, ils sont ultra-flexibles et présentent une faible résistance à la pression. Cela ne pose aucun risque en service car seule la différence de pression résultant de la raideur du soufflet règne dans l'accumula-teur entre le gaz et le liquide. Pour éviter

tout dommage sur le soufflet, il faut veiller au moyen de clapets à ce que l'accu-mulateur à souf-flet ne soit jamais entièrement vidé afin de conserver l'équilibre de pression gaz-liquide.

3.8 | Accumulateurs à soufflet métallique

Fig. 3.8.1. : Modèle en coupe d'un accumulateur à


3.9 | Accouplements à soufflet métallique

Les soufflets métalliques sont à la fois souples et résistants à la torsion. Ils peuvent donc être employés comme cou-pleurs d'arbre sans entretien (fig. 3.9.1.) pour la transmission de couple et la com-pensation de tolérances de position. Les accouplements à soufflet métallique sont soumis à des contraintes de torsion et de flexion rotative. Cette dernière nécessite une résistance permanente à la fatigue.Les soufflets d'accouplement présentent souvent une longueur réduite et un grand diamètre pour transmettre des couples élevés et éviter le flambage par torsion.

Fig. 3.9.1. : accouplement à soufflet métallique

absolument étanche

sans entretien

52 53

Les moteurs à combustion modernes sont confrontés à des challenges essentiels : diminution de la consommation de carbu-rant par une amélioration du rendement et respect des valeurs limites d'émission. À cet effet, le downsizing des moteurs, c.-à-d. la réduction de la cylindrée à per-formances égales, est une approche inté-ressante. Ces améliorations sont facilitées par des techniques modernes telles que la suralimentation par turbo-compresseur, l'augmentation de la pression d'injection, une meilleure gestion du moteur et un pro-cédé de combustion à jet guidé pour les moteurs à explosion.

Dans tous ces moteurs modernes, les souf-flets de précision HYDRA ont prouvé leur fiabilité, leur flexibilité et leur résistance à la pression et aux températures comme garnitures d'étanchéité sur les injecteurs piézo-électriques, les pompes à carburant ou les bougies de préchauffage à capteur de pression intégré.En raison de sections de passages mini-mes et de l'étanchéité métallique, les soufflets métalliques sont soumis à des exigences de propreté strictes sur les pompes à carburant haute pression qui sont garanties grâce à la fabrication en salle blanche.

3.10 | Soufflets métalliques pour moteurs de voitures modernes

Injecteur piézo-électrique L'injection directe à jet guidé réduit la consommation de carburant des moteurs essence pour une performance égale ou supérieure. Les conditions à remplir pour la combustion à jet guidé sont un dosage ultra-précis et une pulvérisation fine du carburant injecté. Les injecteurs piézo-élec-triques à déclenchement rapide avec des pressions d'injection de plus de 200 bar peuvent répondre à ces exigences. La pièce maîtresse de l'injecteur est un actionneur piézo-électrique qui s'allonge par l'action d'une tension électrique et ouvre ainsi l'aiguille de l'injecteur.

Tout contact avec le carburant provoque-rait un court-circuit et la destruction de l'actionneur piézo-électrique. Un joint étanche est donc nécessaire, pouvant supporter des pressions pulsatives jusqu'à 300 bar et permettant plus de 300.000.000 déplacements de l'aiguille. Les soufflets de précision HYDRA répondent à ces exigen-ces avec une probabilité de défaillance des composants inférieure à 1 ppm.


Fig. 3.10.1. : soufflet d'injecteur (Witzenmann)

et injecteur piézo-électrique (Continental

Automotive GmbH)

résistant à la température

et à la corrosion

54 55


Au contraire des bougies convention-nel-les, la pointe des bougies de préchauffage à capteur de pression intégré est mobile. Les forces de la chambre de combustion s'exerçant sur la pointe de la bougie sont mesurées au moyen d'un capteur piézo-résistant. Un soufflet de précision HYDRA permet la transmission sans frottement et sans hystérésis de la pression de combus-tion sur un capteur piézo-électrique. Il per-met en outre de compenser les dilatations thermiques pendant le fonctionnement et d'étanchéifier le capteur et l'électronique par rapport à la chambre de combustion.

Outre la pression et la température de combustion, le soufflet métallique doit ici supporter de grandes contraintes de vibra-tion en service. La cause de ces vibrations est l'excitation par résonance de la pointe de bougie mobile due aux vibrations du moteur.

Pompe à carburantL'alimentation en carburant des moteurs essence à injection directe nécessite des pompes haute pression. Ces pompes peu-vent être conçues avec un ou plusieurs pistons lubrifiés à l'huile. On utilise les soufflets de précision HYDRA pour éviter toute contamination du carburant par l'hui-le de la pompe. Un soufflet par piston sert de joint ultra-flexible tout en transmettant

les mouvements de la pompe. Les souf-flets en service sont la plupart du temps en équilibre de pression et doivent effectuer plus de 12.000.000.000 mouvements de pompage pendant la durée de vie d'un véhicule.

Bougie de préchauffage à capteur de pression intégréUne amélioration du processus de combustion sur les moteurs diesel est nécessaire pour respecter les valeurs limites imposées par la loi concernant les émissions de NOx- und CO2. En mesurant in situ la pression dans la chambre de combustion, la bougie de préchauffage à capteur de pression intégré livre un signal d'entrée important. Outre la réduction des émis-sions, une commande du moteur optimisée par des bougies de préchauffage à capteur de pression intégré permet l'ex-ploitation de pressions de combustion plus importantes. Ceci permet une conception plus compacte des moteurs ou l'augmen-tation de leurs performances.

Fig. 3.10.2. : soufflet de pompe (Witzenmann) et

pompe à carburant haute pression (Continental

Automotive GmbH)

Fig. 3.10.3. : soufflet métallique (Witzenmann) et

bougie de préchauffage à capteur de pression intégré

(PSG, Beru AG)


56 5756

4 | Calcul et caractéristiques des soufflets

57

4.1 | Justificationstructuraledessouffletsmétalliques 58

4.2 | Contraintes 60

4.3 | Résistanceàlapressionetauflambage 62

4.4 | Résistanceàlafatigue 67

4.5 | Déformationangulaireetlatérale 71

4.6 | Torsionetflambagepartorsion 73

4.7 | Raideursdessoufflets 75

4.8 | Forcederéactionàlapressionetdiamètrehydraulique 76

58 59

4.1 | Justification structurale des soufflets métalliques

Lesexigencesessentiellesauxquellesdoiventrépondrelessouffletsmétalliquessont

(1) résistance à la corrosion et à des fluides divers,(2) résistance à la température,(3) étanchéité,(4) résistance à la pression,(5) flexibilité et longévité.

Lechoixdumatériauutilisépourlesouf-fletdéfinitsarésistanceàlacorrosionetàlatempérature.Leprocessusdeproduc-tiongarantitl'étanchéitédessoufflets.Laconceptionappropriéedusouffletgarantitsarésistanceàlapressionetsalongévitéetpeuventêtrevérifiéesparcalcul.Lediagramme4.1.1montrelaprocéduredebasepourlajustificationstructuraledessouffletsmétalliques.Lescontraintesagis-

santsurlesouffletsontdéfiniessurlabasedelagéométriedusouffletetdeschargesàsupporter:pression,lecaséchéantforcedetorsionetdéformation.Àpartirdecescontraintes,ilestpossiblededéduiredesparamètresdesollicitationappropriésetdelescompareraveclesconditionsadmis-siblesdelapièce.Lacomparaisondéfinitlesfacteursdesécuritépourlasollicitationcorrespondante.Ilestessentieldeconnaîtrelasollicitationadmissibledelapiècepourobtenirunejustificationstructuralefiable.Witzenmanndisposed'unebasededonnéesdeplusde1.300testsderésistanceàlapressionetdeplusde1.600testsdecyclesdecharge,parmilesquelsenviron250ontétéréalisésenpressiondeserviceàtempératureéle-vée.Cettebasededonnéesestmiseàjourenpermanence.

Lesexplicationsci-aprèsconcernentlecalculdescontraintesetlajustificationstructuraledessouffletsondulésHYDRA.LessouffletsàdiaphragmesHYDRA,lesdisquesprofilésHYDRAoulesréservoirsdedilatationHYDRApeuventêtreconçusselonlemêmeprincipe.

4.1 | Justification structurale des soufflets métalliques

Fig. 4.1.1. : démarche de base pour le calcul de la justification structurale des soufflets métalliques

Lesavoir-fairedèslaconception chargesenservice

géométriedelapièce

contraintesparamètresdedétériorationP

contraintesadmissiblesB

matériauprocédédefabrication

coefficientdesécuritéS=B/P

60 61

4.2 | Contraintes

Ennégligeantlapartminimedecontraintesurlamembraneparrapportauxcontraintesdeflexiononobtientpourlescontraintes méridiennes dues au mouvement axial (δ):

(4.2.1.)

Eestlemoduled'élasticitédumatériaudusoufflet,sl'épaisseurdelaparoid'unecouche,nwlenombred'ondesethlahau-teurd'onde.Cdestunfacteurdecorrectionsansdimension(facteurAnderson)quidépenddelagéométriedel'ondedusouf-flet.L'équation4.2.1.montrequeledépla-cementadmissibled'uneondedesoufflet(mobilité)augmenteproportion-nellementàladiminutiondel'épaisseurdelaparoi(s)etàl'augmentationdelahauteurdel'onde(h).Unaccroissementdunombred'ondes(nw)augmentelamobilitédusouffletpuisquelasollicitationdechaqueondediminue.Decefait,desprofilsàondesétroitessontsouventutiliséspourlessouffletsultra-flexibles.Ilspermettentdeoptimiserlenombred'ondesdansunespacedonné.

Pourlescontraintes méridiennes dues à la pression(p)onobtientennégligeanticiaussilapartminimedecontraintesurlamembrane:

(4.2.2.)

nLestlenombredeparoisdusoufflet,CPestunfacteurdecorrectionsansdimension(facteurAnderson)dépendantdelagéométrie.Selonl'équation4.2.2.lesprofilsrésistantàlapressionprésententuneparoiplusépaisse(s)et/ouunplusgrandnombredecouches(nL)ainsiqu'unemoindrehauteurd'onde(h).

4.2 | Contraintes

Fig. 4.2.1. : contraintes méridiennes sur un soufflet

à deux parois en traction axiale (à gauche)

et sous pression extérieure (à droite)

Lescontraintesrésultentdelapression,desdéplacementsoudestorsionsdessectionsraccordablesexercéssurlessouf-flets.Lapressionetladéformationaxialeserontabordéesplusspécifiquementci-aprèspuisqu'ils'agitdescontrainteslesplusimportantesquesubissentlessoufflets.Lesdéformationslatéralesetangulairespeuventêtreconvertiesendéformationaxialeéquivalente(chap.4.5),latorsionseraabordéeséparémentauchapitre4.6.Lescontrainteslesplusgrandespourlesgéométriesdesouffletslespluscourantessonttoujourslescontraintesméridiennes.Elless'exercentdanslesenslongitudinal,parallèlementàlasurfacedusoufflet.Lapressionetlemouvementaxialprovoquentdesétatsdecontraintedeflexionavecunmaximumdecontrainteparticulièrementprononcéauniveaudesrebordsdesondes.Lafigure4.2.1.est

uneillustrationexemplaired'unsouffletmétalliquebi-couches.Lapositiondescontraintesultimescorrespondauxposi-tionsdefissurationtypiquesdesrupturesparfatigue.Commelesétatsdecontraintesonttoujourssimilaires,lescontraintesprovoquéesparlapressionetledéplace-mentpeuventêtreadditionnéesàdesfinsd'évaluationdechargescombinées.

h22nL·s2

Cp pB,méridien(p)5E·s3nw·h2

CdB,méridien()

géométriesoptimisées

62 63

4.3 | Résistance à la pression et au flambage

Levolumerefouléparladéformationdel'ondedusouffletestreprésentésurledia-gramme4.3.2.commefonctiondelapression.Lacourbepression/volumeainsiobtenuecorrespondàundiagrammedecontraintededilatationenessaidetraction

etestexploitéedemanièreanalogue.Lapressionnominale(PN)dusouffletestlapressionentraînantunemodificationper-manentede1%duvolumecontenudanslesondesdusoufflet(volumeduprofil)lorsdelapremièresollicitation.


Fig. 4.3.1. : flambement des ondes d'un

soufflet métallique sous pression extérieure

Fig. 4.3.2. : courbe pression/volume d'un soufflet métallique et détermination de la

pression nominale selon la méthode Witzenmann

0

10

20

30

40

50

60

70

0 5 10 15 20 25 30Änderung des Profilvolumens [%]

Dru

ck [b

ar]

1% bleibende Änderung des Profilvolumens

Kaltprüfdruck pT = 1,3 PN

Nenndruck PN

Sousl'influenced'unesurpressionextérieurelessouffletsmétalliquessedégradentgénéralementparflambageaprèsdéformationplastiquedesrebordsintérieursdesondes(fig.4.3.1.).Lapres-sionextérieurepeutégalementovaliserlesondesdanslecasdesouffletsprésentantunetrèsfaiblehauteurd'ondeparrapportaudiamètredusoufflet.Lahauteurd'ondedesprofilsdesouffletprésentésdanslestableauxtechniquesestcependantsuffi-sammentimportantepourquecetypededétériorationnesurviennepas.Ladétériorationcaractéristiquedueàunetropgrandepressionintérieureestleflambagedecolonne(4.3.3.).Danslecasdesouffletstrèscourts,lapressionintérieurepeutaussicauserleflambagedesondes,danslecasdeprofilplatetàparoiépaisse,lesouffletpeutéclaterenprovoquantdesfissuresparallèlesàl'axedusoufflet.Larésistanceàlapressiondessouffletsmétalliquesdépenddelalimitedefluage

dumatériauemployé,onpeutdoncattein-dreunemeilleurerésistanceàlapressionenemployantunmatériauplusrésistant.Quandlatempératureaugmente,larésis-tanceàlapressiondiminueenfonctiondel'abaissementdelalimitedefluage.

Écoulement plastique et flambage d'ondeL'illustration4.3.1.montreunexempled'endommagementparflambaged'onde.Ladétériorationcommenceparunedéfor-mationplastiquedurebordintérieurdel'ondeaudelàdelalimitedefluage,puisleprofiléclate.Pouréviterleflambaged'onde,ilfautdoncgarantirunesûretésuffisanteenprésenced'undébutdedéformationplastiqueglobaledurebordintérieurdel'onde.Cettevérificationpeutêtreobtenueparcalculoupardesmoyensexpérimentaux.Pourreleverexpérimen-talementunecourbepression/volume,lesouffletestmaintenudansl'axeetsoumisàunepressioncroissante.

R&D

Pression d'essai à froid pT = 1,3 PN

Pression nominale PN

Modification permanente de 1 % du volume du profil

Modification du volume du profil (%)

Pre

ssio

n (

bar

)

64 65

Lapressionnominaledoitêtresupérieureouégaleàlapressiondeservicemaxi-maleàtempératureambiante(pressionàfroid(pRT)).AvecdestempératuresdeserviceTSplusélevées,lapressiondeservicemaximaleadmissible(PS)diminueenfonctiondel'affaiblissementdelarésis-tancedumatériaudusoufflet:

(4.3.1.)

Onappellechargedepression

(4.3.2.)

lerapportpressionàfroid/pressionnominale.

Onpeutsoumettreunepressiond'essaiàfroid(pT)àhauteurde130%delapressionnominalependantunecourtedurée.Despressionsd'essaiàfroidplusélevéespeu-ventdétruireleprofildusouffletetnesontdoncpasadmissibles.

Pourlesinstallationsdontlapressiond'essaiàfroiddépasse130%delapres-siondeserviceàtempératureambiante,lapressionnominaleseradéterminéeaumoyendelapressionàfroidselonl'équation4.3.3.Danscecas,elleestplusimportantequelapressiondeserviceadmissibleàtempératureambiante.

(4.3.3.)

Danscecas,unsouffletpeutaussiêtreutilisédanslesvannesdontlapressionnominalecorrespondàlapressiondeser-vicemaximaleàtempératureambiante.L'essaiderésistanceàlapressiondelavannes'effectueradanscecassouffletdémonté.

Lescritèresdecalculpertinentspourladéterminationdelapressionnominaledessouffletsmétalliquessontlacontrain-teméridiennemaximaleauniveaudesrebordsdusouffletetlatensioncirconfé-rentiellemoyennesurleprofildusoufflet,sachantquelesconditions4.3.4.et4.3.5.doiventêtrerespectées.OnappelleCm

l'améliorationdelarésistancedumatériauparrapportàlavaleurdéterminéesurlefeuillarddueaudurcissement,àl'effetderenforcementetauxtransfertsdecontrain-tes.

(4.3.4.)

(4.3.5.)

Lorsquelaconceptiondusoufflets'ef-fectueselonunenorme,parex.EJMA,AD2000,EN13445ouEN14917,ondéter-mineCmselonlesvaleursprescritesdanslanorme.Cesvaleursdiffèrentlesunesdesautresetsontengénéralinférieuresàlavaleurrésultantdeladéterminationdelarésistanceàlapressionparmoyenexpérimental.LanormeASMEfaitexcep-tion,carellepermetexplicitementunedéterminationexpérimentaledelarésis-tanceàlapression(ASME2007,SectionIII,NB3228.2).Leprocédéproposéàceteffet

(ASME2007,SectionIII,II-1430)conduitàdespressionsnominaleslégèrementsupérieuresàcellesdelaméthodeWitzenmann.

Le flambage de colonneÀl'exceptiondessouffletstrèscourts,lapressionintérieureadmissibleestlimitéeparl'apparitionduflambagedecolonne(fig.4.3.3.).Commelapressiondeflam-bageestgénéralementplusfaiblequelarésistanceàlapressionduprofildusouf-flet,lessouffletsmétalliquesdoiventêtresoumisàunepressionextérieure.Sicetteconditionestirréalisable,leflam-bementpeutalorsêtreévitéaumoyend'unguidageintérieurouextérieurdesondesdusoufflet.LeflambagedecolonnedessouffletspeutêtrecalculécommeunflambageEuler,laforcedeflambageeffectiveétantdanscecaslasommedelaforcederéactionàlapressioninternedusouffletetdesonélas-ticité.Danscesconditions,onobtientdoncl'équationsuivante:

(4.3.6.)

4.3 | Résistance à la pression et au flambage4.3 | Résistance à la pression et au flambage

PS=pRTRP1,0(TS)RP1,0(20°C)

RP1,0(20°C)RP1,0(TS)

pRTpN

PSpN

P= = 1

umRP1,0(T)/1,5Rm(T)/3

min

max méridien

RP1,0(T)/1,5Rm(T)/3

Cm·min

cax

2E2(lf+)

4·cax··dhyd

2pK= +

pT1,3

pN

66 67

sachantquedhydestlediamètrehydrauli-queeffectifdusoufflet(cf.chap.4.7.)et

(4.3.7.)

lalongueurflexibledusoufflet.PourunsouffletfixésursesdeuxextrémitésonaλE=0,5.

Laprotectioncontreleflambagedevraits'effectueravecuncoefficientdesécuritéS>2,5.Demanièreanalogueàlaraideur,lapressiondeflambagediminueavecl'augmentationdelatempérature.LabaisseestproportionnelleàlaréductiondumoduleEdumatériaudusoufflet.

ÉclatementEnrèglegénérale,unedéformationplasti-queimportantes'opèreavantl'éclatementdusoufflet.Larésistanceàl'éclatementestdoncdéjàgarantieparlarésistanceàl'écoulementplastique(cf.4.3.5.).Danslecasd'applicationsoùunepressionmini-maled'éclatementestexplicitementexi-gée,ilestrecommandédeprocéderàunessaid'éclatementdansdesconditionsdemontageprochesdecellesdeservice.Lavérificationexpérimentaledelapres-siond'éclatementestaussiutilepourlesmatériauxultra-résistantsayantunrapportdelimited'écoulementRP01/Rmprochede1.


nw·lwlf=

Fig. 4.3.3. : flambage de colonne d'un soufflet métal-

lique sous pression intérieure (schématiquement)

4.4 | Résistance à la fatigue

Lemécanismelepluspréjudiciableàlalongévitéd'unsouffletestlafatiguesouschargecyclique.Pourunsoufflet,unechargecycliquepeutêtreunedéformationrépétée,unepressionpulsativeouunecombinaisondesdeux.Lescontraintesalternantesduesàcegenredesollicita-tionsconduisentàlaformationetàlacroissancedefissuresdanslematériauetfinalementàdesrupturesparfatigue.Seu-lesdespressionspulsativestrèsimportan-tesprovoquentunautretypededétériora-tion-dégradationparfluagecycliquepuisflambaged'onde.Lesrupturesparfatiguecirconférentiellesurlerebordintérieurdel'ondeouàlajonctiondurebordintérieuretduflancdel'ondesonttrèscaracté-ristiquessurlessouffletsmétalliques.L'amorcedelafissuresetrouvetoujourssurlapartielapluscintréedusoufflet.Lesrupturessurlerebordextérieurdel'ondeneseproduisentquesurdesprofilsdesouffletsparticulièrementasymétriquesoulorsd'unecombinaisoncaractéristique

depressionpulsativeetdemouvement.L'illustrationgauche4.4.1.page68montreuneruptureparfatiguedurebordintérieurd'unsoufflet.Surlacoupemétallographi-quededroite,onpeutreconnaîtrenette-mentl'avancementdelafissureàpartirdelapartielapluscourbéedelasurfacedusoufflet.Laformationetlapropagationdesfissuressontsoumisesàdesfacteursd'influencestatiques.

R&D

68 69

LacourbedeWoehlerpermetdedécrireladépendanceentrelarésistanceàlafatigueetlasollicitation.Lafigure4.4.2.montrelacourbedeWoehlerappliquéeàWitzenmannpourlessouffletsenacierausténitique.LesrésultatsdestestssurlessouffletsmétalliquesontégalementétéintégrésdanslacourbedeWoehler.Ilssesituentsurunebandededispersiond'en-viron50%autourdelacourbedeWoehler.

Larésistanceàlafatigueestinfluencéenonseulementparlasollicitationcycli-que(déformationrépétéeet/oupression

pulsative)maisaussipardescontraintesmoyennesprimairesetsecondaires,descontraintesrésiduellesprovenantdelaproductiondusoufflet,l'effetderenfor-cementdûauxgradientsdecontrainte,lachargedepressionoulemoded'en-dommagement(ruptureparfatiguedetouteslescouchesouruptureparfatiguedescouchesorientéesverslapressionpuisflambaged'ondesoussurpression).LecalculdelalongévitépouruncasdechargecourantestfourniparWitzenmannsurdemande.

4.4 | Résistance à la fatigue4.4 | Résistance à la fatigue

Fig. 4.4.2. : courbe de Woehler Witzenmann pour soufflets métalliques en acier inoxydable austénitique ; les

essais marqués d'une flèche ont été interrompus sans détérioration du soufflet

Fig. 4.4.1 : rupture par fatigue sur le rebord intérieur d'un soufflet métallique en vue de dessus (à gauche)

et en coupe métallographique (à droite)

WI Courbe de Wöhler

Resultats de test

Nombre de cycles NPa

ram

ètre

s d

'en

do

mm

agem

ent

(MPa

)

70 71

Danslecasspécifiqued'unsouffletsoumisàunepressionstatique,lesfré-quencesdecycles(N)commefonctiondelacourse(δ)etdelachargedepression(ηP)peuventêtreestiméesaumoyendestableauxduchapitre6.1.

Silessouffletssontsollicitéssurplusieursniveauxdecharge,unedétériorationglo-baleouunefréquencedecycleséquiva-lenteàunedétériorationpourunessaisurunniveaupeuventêtreévaluéesaumoyend'uneopérationdecumuldesdomma-ges.Pourcefaire,onpartduprincipequelesdommagespourchaqueniveaus'additionnent.Unedétériorationglobalede100%correspondàuneprobabilitédedéfaillancede50%:

(4.4.3.)

Lecumuldesdommagesavecdesfré-quencesdecyclesdanslazonedelimited'endurance(N50%>1M.)dérivéesdelacourbedeWoehlerpourl'essaisurunniveaun'estpasconservatifcar,parex.,lesdommagesantérieursprovoquéspardegrandescontraintesn'entrentpasenconsidération.LarègleélémentairedeMinerlivreuneestimationconservative.Pourcefaire,lesfréquencesdecyclesN50%pourlazonedelimited'endurancesontdéfiniesàpartirdelazoned'enduranceenfatiguelimitéeàl'aidedelalignedeWoehlerrallongée.

4.4 | Résistance à la fatigue

NrequisN50%Niveaude

charge

D=

4.5 | Déformation angulaire et latérale

Lessouffletsmétalliquespeuventaussisedéformerperpendiculairementàl'axedusoufflet.L'illustration4.5.1.montrelesformesdemouvementfondamentales-déplacementdesextrémitésdusouffletperpendiculaireàl'axesansinclinaison(déformationlatérale),inclinaisonetdépla-cementdesextrémitésdusouffletaveccambrageconstantdusoufflet(déforma-tionangulaire).Cegenrededéformationangulaireoulatéraleseproduitfréquem-mentsurlescompensateurs.Enrèglegénérale,onpeutreprésentertoutedéfor-mationdesouffletexemptedetorsioncommelacombinaisondedéformationsaxiale(δ),latérale(λ)etangulaire(α).

Surlabasedelathéorieélémentairedelaflexion,onpeutdériverdesdésaligne-mentsaxiaux(δéq)équivalentsauxdéfor-mationslatérales(λ)etangulaires(α).Ils'agitdedésalignementsaxiauxhypothéti-quesquiimpliquentlesmêmescontraintesetlesmêmesfréquencesdecyclesqueledésalignementlatéralouangulaired'ori-gine.Ensollicitationangulaire,onobtient:

(4.5.1.)

Fig. 4.5.1. : déformation de soufflet axiale, angulaire et latérale

Dm2

äq= a

axial angulaire latéral

Lesavoir-fairedèslaconception

73

Etonobtientendésalignementlatéral:

(4.5.2.)

Lenombred'ondesestcomprisdansledénominateurdel'équation4.5.2.,c.-à-d.quepourlesouffletsoumisàunesolli-citationlatérale,ledésalignementaxialéquivalentdiminueproportionnellementàl'augmentationdunombred'ondes.Ladéformationaxialetolérabledusouffletaugmentantaussiproportionnellementaunombred'ondes(équation4.2.1.),ladéfor-mationlatéraleadmissiblen'estdoncpaslinéairemaisdépendducarrédunombred'ondes.Lecalculdedéformationscombi-néesestégalementpossible.Cefaisant,ilfautrespecterlessignesdudésalignementlatéraletangulaire.Ilfautaussitenircomptedufaitque,dansledésalignementaxialdéfinidansl'équation4.5.1.,undéplacementdesextrémitésdusouffletesttoujourscomprisdanslasomme.

(4.5.3.)

Pourunedéformationcombinéedécriteparundéplacement(λ)etuneinclinaison(α)desextrémitésdusouffletl'uneversl'autre,onobtientdonc:

(4.5.4.)

Cescalculssontexactspourdessouffletslongsetnonsoumisàpression.Pourdessouffletscourtsetsollicitéslatéralement(lf≤Dm),lapousséelatéraleauneffetatténuant.Ledésalignementaxialéquivalentselonl'équation4.5.4.estdoncuneévaluationconservative.Degrandescontraintesdepressionintérieureouextérieure(p>0,25pK)modi-fientlalignedeflexion,entraînantdesmaximalocauxdecourbure,notammentpourlessouffletsdéformésangulaire-ment.Cesmaximapeuventavoirdesconséquencespréjudiciablessurlalongé-vitédusoufflet.Uncalculdecontraintesexactpourdetellessollicitationsdépasselecadredecemanuel,maispeutcepen-dantêtreeffectuéparWitzenmannsurdemande.

4.5 | Déformation angulaire et latérale

lf2

*= a

3Dmlf

3Dmnw·lw

éq= =

3Dmlf

Dmlf

3DmlF

äq= =( *) 2Dma a

4.6 | Torsion et flambage par torsion

Souplesetrésistantsàlatorsion,lessouf-fletsmétalliquesconviennentparfaitementcommesouffletsd'accouplementpourtransmettrelescouples(MT)etcompenserlestolérancesdeposition.Danscecas,outreladuréedevieetlasollicitationlatéraleet/ouangulaire,larésistanceàlatorsionstatiqueetauflambagepartorsiondoiventaussiêtrevérifiés.Lavérificationdelarésistanceàlatorsionstatiquedessouffletsmétalliquess'effectueàl'aidedescontraintesdecisaillementcritiques.Cel-les-cisemanifestentauniveaudurebordintérieuretpeuventêtredéfiniesselon

(4.6.1.)

sachantquediestlediamètreintérieurdusoufflet.

Al'aideducritèreducisaillementmaxi-mal,onobtientlecoefficientdesécuritéSFcontreladéformationplastique:

(4.6.2.)

Outrelarésistanceàl'écoulementplas-tique,larésistanceauflambagepartor-siondoitaussiêtrevérifiée.Silemomentcritiquedetorsion(MT,c)estdépassé,lesouffletpassedesaconfigurationdroiteàuneconfigurationcourbehélicoïdale.Pourlemomentcritiquedeflambagepartorsiond'unsouffletfixéàsesdeuxextré-mités,onutilisel'équation:

(4.6.3.)

2MT (di+nL·s)2·nL·s

=

RP1,02

·RP1,0·(di+nL·s)2·nL·s

4MTSF= =

1,12·cax·D2mMT,C=

73


74 75

Dmestlediamètremoyendusoufflet,c'estàdirelavaleurarithmétiquemoyenneentrelediamètreintérieuretextérieurdusoufflet.Surlabasedel'équation4.6.3,onobtientunparamètredesécuritécontreleflambagepartorsionde

(4.6.4.)

sachantquelasécuritécontreleflambage(SK≥3)exigeunparamètrenettementplusimportantquel'écoulementplastique(SF≥1,3).

Étantdonnéquelaraideuraxialed'unsouffletdiminueenfonctiondunombred'ondes,lemomentdeflambagepartorsiondiminueluiaussienfonctiondel'augmentationdunombred'ondesetdelalongueurdusoufflet.C'estlaraisonpourlaquellelessouffletsd'accouplementsontengénéraltrèscourtsetn'ontquepeud'ondes.

4.6 | Torsion et flambage par torsion

MT,cMT

1,12·cax·D2mMT

SK= =

4.7 | Raideurs des soufflets

Unedescaractéristiquesimportantesd'unsouffletestsaraideursousdéformationaxiale,angulaireoulatérale.La raideuraxialed'unsouffletmétalliquepeutêtrecalculéecommesuit:

(4.7.1.)

Cfestunfacteurdecorrectionsansdimen-sion(facteurAnderson)quidépenddelagéométriedel'ondedusoufflet.Laraideurdépenddansunebienpluslar-gemesuredel'épaisseurdeparoi(s)etdelahauteurd'onde(h)quelescontraintes(cf.éq.4.2.1.et4.2.2.)etréagitdemanièreplussensibleàdefaiblesmodificationsdelagéométriedusoufflet.Decefait,laraideurdessouffletsstandardestspécifiéeavecunetolérancede±30%.

Lesraideurslatéraleetangulairesedéduisentderaideuraxialedusoufflet:

(4.7.2.)et

(4.7.3.)

Silesouffletestsoumisàdestempératu-resélevées,laraideurdiminuepro-portionnellementaumoduled'élasticitédumatériau.

E2·(1– 2)

·Dm·s3

h3nLnw

1Cf

cax · · ·

32Dmlf

clat= ·cax2

D2m8

cang= ·cax

lasupérioritédumulti-parois

76 77

4.8 | Force de réaction à la pression et diamètre hydraulique

Àladifférencedutuberigide,laflexibilitédusouffletinduitdesforcesderéactionàlapressionquiagissentsurlatuyauterieoulespiècesaccouplées.Ilestpossiblededéfinirnumériquementouexpérimen-talementlediamètrehydraulique(dhyd)dusoufflet.Lediamètremoyen(Dm)peutcependantservird'approximationassezexacte.Pourlesouffletfermé,laforcederéactionàlapressionsecalculecommesuit:

(4.8.1.)

Pourlesouffletavecemboutderaccorde-ment,lavaleurabsolueetladirectiondelaforcederéactiondépendentdurapportdudiamètresoumisàpressionsurl'embout(DAT)audiamètrehydraulique:

(4.8.2.)

Lafigure4.8.1.illustrecesrelations.Lorsquelediamètresoumisàpressiondel'emboutcorrespondaudiamètrehydrauliquedusoufflet,aucuneforcederéactionàlapressionnesurvientauniveaudelaconnexion.

·(d2hyd–D2AT)4

·(D2m–D2AT)4

F= ·p ·p

·d2hyd4

·D2m4

F= ·p ·p

Fig. 4.8.1. : forces de réaction au niveau d'une connexion de soufflet sous pression intérieure.

4.8 | Force de réaction à la pression et diamètre hydraulique


7878

5 | Le contrôle produit chez Witzenmann

79

5.1 |Moyensdecontrôleetd'analyse 80

5.2 | Principauxcontrôlespourlessouffletsmétalliques 82

80 81

5.1 | Présentation des moyens de contrôle et d'analyse

Witzenmanndisposedevastesmoyensdecontrôleetd'analyseafindedétermineretdevérifierexpérimentalementlesproprié-tésdesesproduits.Lelaboratoired'essaicomprendentreautres

•desbancsd'essaisdynamiquespourlesessaisdefatigueaxiale,réalisableségale-mentsouspressionet/ouàtempératureélevée,•desbancsd'essaismulti-axespermettantdereproduiredesmouvementscomple-xes,•desvibrateursélectrodynamiques,•unbancd'essaidepulsationdepression,•desbancsd'essaisdepressionstatique•desbancsd'essaisd'étanchéité

Witzenmanndisposeenoutred'unlabora-toired'essaimatériauxpourlescontrôlesmécaniques,technologiquesetmétallo-graphiquesainsiquepourlescontrôlesdeméthodesetlestestsderéception.L'équi-

pementdulaboratoirecomprend:

•desmachinesd'essaideflexionpar tractionetparchocsuréprouvette entaillée,•d'importantestechniquesdepréparation pourlescoupesmétallographiques,•unmicroscopeélectroniqueàbalayage avecanalysespectraleparrayonsX intégrée•unesalleblanche,•desbancsd'essaisdecorrosion•unbancd'essairadiographiqueauxrayonsX.

Cesmoyenspermettent

•lecontrôledescaractéristiques mécaniquesainsiquedelarésistance àlacorrosionpourlematériaudu souffletetdesembouts,àtempérature ambianteouélevée,

•l'évaluationdelagéométriedusoufflet etdelasoudureparéprouvettemacro graphique,•l'analysedestructure,l'évaluationdela dimensiondesgrainsetdelaferriteδpar éprouvettemicrographique,•lesmesuresdeduretésouscharge réduiteetdemicrodureté,•lesanalysesdecompositiondes matériauxetderépartitionlocaledes éléments,•lesanalysesdessurfacesderuptureet desinclusions•l'analysedesimpuretésrésiduelles

Lediagnosticdessouffletsendommagéschezleclientousurnotreplate-formed'es-saiainsiquel'analysedescausesdeladéfaillancefontégalementpartiedesmissionsdenotrelaboratoiremétallo-graphique.

Notrelaboratoirematériauxestreconnuparlesinstitutionsnormativeslesplusimportantesentantqueservicesupervi-seurindépendantdelafabricationpourlesessaisdematériauxdestructifsounonetpossèdel'autorisationdedélivrerlescerti-ficatsderéception.

5.1 | Présentation des moyens de contrôle et d'analyse

Fig. 5.1.1. : analyse de surface (en haut), de structure

(milieu) et de pureté (en bas) sur de l'acier de préci-

sion en bande en matériau 1.4571.

Partenaireendéveloppe-ment

82 83

5.2 | Principaux contrôles pour les soufflets métalliques

Contrôle d'étanchéitéLessouffletséquipésderaccordsassurantl'étanchéitésontsoumisàuncontrôled'étanchéitàl'azoteouàl'air,avecimmersiondansl'eauàtempératureambiante.Lapressionintérieureestde0,5à2bar,laduréedemaintien20à60secondes.Cefaisant,ilnedoitpasyavoirdeformationdebullesvisible.Cecontrôlepermetdedétecterdestauxdefuitedel'ordrede10-4mbarl/sec.Letestdefuiteàl'héliumestutilisédemanièrestandardpourdesexigencesd'étanchéitéplusstrictesoulecontrôledessouffletsàdiaphragmes.Laméthodesousvideemployéepourletestdefuiteàl'héliumestuncontrôled'étanchéitéhauterésolution.Lapièceàcontrôleresttiréeàvideetlasurfacesituéeàl'opposéduvideestexposéeàuneatmosphèred'hé-lium.LesatomesHeayantpénétrédanslevidesontalorsmisenévidenceparunspectomètredemasse.Lasensibilitéde

lamesureaugmenteenproportiondeladuréedel'essai.Lalimitededétectionestdel'ordrede10-10mbarl/sec.Enpratique,destauxdefuitede10-6mbarl/secsontaisémentdétectables,cequicorrespondàundébitvolumiqued'environ0,03l/anenconditionsnormales.Letableau5.2.1.donneunaperçudel'ampleurdelafuiteetdesdébitsvolumiquescorrespondantsenconditionsnormalespourd'autrestauxdefuite.

Contrôle des souduresL'examenradiographiqueauxrayonsXestutilisépourcontrôlerlessouduresboutàboutlongitudinalesdescylindresdesouffletavantlaformationdesondes.Lessouduressurraccordssontsoumisesàunessaideressuage.Lecontrôles'effectueàlalumièrepourleressuagecoloréetsouséclairageU.V.pourleressuagefluorescent.

SiuncontrôleauxrayonsXsurlessou-duresderaccordementdusouffletestnécessaire,lesouffletetl'emboutdoiventêtredefacturespéciale.Lesgéométriesdesoudurehabituellesneconviennentpasàuncontrôleradiographique.

Contrôles de résistance à la pression L'illustration5.2.1.montreunessaiderésistanceàlapressionsouspressioninté-rieure.Pendantl'essai,lesouffletestfixéaxialementetsoumisàunepressioninté-rieureouextérieureselonlesconditionsdeserviceprévues.

Lesforcesderéactionsàlapressiondoiventêtrecompenséesparlafixationaxiale.Lapressiond'essaistandardéquivautà1,3foislapressiondeservice.Aucunedéformationplastiquemesurablenedoitsurveniretlafonctionnalitédusouffletdoitresterintacte.L'essaialieuengénéralàtempératureambiante,maispeutcepen-dantaussiêtreeffectuéavecdestempéra-turesélevées.Aubesoin,lesessaisderésistanceàlapressionpeuventêtrepoursuivisjusqu'àéclatementdusoufflet.

5.2 | Principaux contrôles pour les soufflets métalliques

tauxdefuite[mbarl/sec]

diamètredelafuite[µm]

débitvolumique[l/sec]

débitvolumique[l/an]

Observations

(enconditionsnormales)

10-10 0,001 10-13 3,15x10-6 limitededétection10-8 0,01 10-11 3,15x10-4 étancheauvidepoussé*10-7 0,03 10-10 3,15x10-3 étancheaugaz*10-6 0,1 10-9 0,03210-5 0,33 10-8 0,31510-4 1 10-7 3,15 étancheàlavapeur*10-3 3,3 10-6 31,5 étancheàl'eau*

unebulled'air(Ø1mm)parsec.100 100 10-3 31500 lerobinetgoutte

Tableau 5.2.1. / *illustration en langage commun, ceci n'est pas la définition d'un taux de fuite

Taux de fuite et débits volumiques correspondants pour le test de fuite à l'héliumdesmoyensd'essaiscomplets

85

Contrôle de fatigueLadéterminationdeladuréedeviedessouffletsmétalliquespeuts'effectuerparcalculouparessai.Ilestrelativementaisédevaliderexpérimentalementladuréedeviedusouffletlorsquelenombredecyclesestlimité.Enprésenced'unnombredecyclesimportantet/oulorsquelaprobabilitédedéfaillanceadmissibleestréduite,l'investissementexpérimentaletladuréedesessaisaugmententconsidérablement.Danscecontexte,ilestsouventplussim-pledecalculerlalongévitéetdeprouverexpérimentalementuniquementlefaitquelessouffletsenquestionnedif-fèrentpasdemanièresignificativedelapopulationdetouslessoufflets.Pourdesraisonsstatistiques,lesessaisdefatiguedoiventtoujoursêtreeffectuéssurplusieurséprouvettes.ChezWitzen-mann,lenombred'éprouvettesstandardestde6parniveaudecharge.

Lesessaisdefatiguepeuventêtreeffec-tuéspourlavalidationd'unprojet,commecontrôlesderéceptionparexemplepourlessouffletsmétalliquesemployésenapplicationsnucléaires,pourlavalidationd'unechargedematériauxoucommecontrôlesderequalificationpériodiquedespiècessoumisesauxnormesVDA6.1.

L'essaidefatiguefondamentalpourlessouffletsmétalliquesestl'essaidynami-queaxialsanspressionetàtempératureambianteillustréen5.2.2.Ilestégalementpossibledereproduiredesétatsdedéfor-mationcomplexeslorsd'essaisencycledesollicitationoudeprocéderàcesessaisenpressiondeserviceetàtempératureélevée.

Caractérisation de piècesLescaractéristiquesdespiècespeuventaussiêtreévaluéesexpérimentalementetconfirméesparuncertificatdecontrôle.Lescontrôlessuivantspeuventêtreeffec-tués,entreautres:

•lamesureoptiquedela géométriedusoufflet,•lamesurederaideurdusoufflet,•lamesureducouplederéactionàla pressionetladéterminationdudiamètre hydraulique,•l'enregistrementdecourbes pression-volume(cf.fig.2.4.2.et fig.4.3.2.),•ladéterminationdesfréquencespropres etlacaractérisationducomportement dynamiquedessoufflets.

5.2 | Principaux contrôles pour les soufflets métalliques 5.2 | Principaux contrôles pour les soufflets métalliques

Fig. 5.2.2. : essai de fatigue axiale

Fig. 5.2.1. : essai de résistance à la pression sur un


86

6 | Tables techniques

87

6.1 | Sélectiondusouffletàl'aidedumanuel 88

6.2 | Sélectiondusouffletàl'aidedulogicielFlexperte 94

6.3 | Souffletsmétalliques(hydroformés)HYDRAenacierinoxydable (sériepréférentielle) 95

6.4 | Souffletsmétalliques(hydroformés)HYDRApourvannesselonnormesANSI 116

6.5 | Souffletsmétalliques(hydroformés)HYDRAenbronze(sériepréférentielle) 126

6.6 | SouffletsàdiaphragmesHYDRAprofilnormal(sériepréférentielle) 131

6.7 | SouffletsàdiaphragmesHYDRAprofilétroit(sériepréférentielle) 144

6.8 | Géométriedesemboutsderaccordementdessoufflets 154

6.9 | Réservoirsdedilatation 162

6.10 | TubesdeprécisionHYDRA 164

88 89

6.1 | Sélection du soufflet à l'aide du manuel

Poursélectionnerunsouffletdanslestablestechniques,ilconvienttoutd'aborddedéfi-nirleprofildusouffletsurlabasedudiamè-treetdelarésistanceàlapressionrequise.Danslestables,lessouffletssontclasséspardiamètreetpressionnominalecrois-sants.Lenombred'ondesetlalongueursedéduisentdelacourseetdunombredecyclesexigés.

Résistance à la pression extérieureLapressionàfroid(pRT)etlapressiond'essai(pT)sontdesfacteursdécisifspourdéterminerlapressionnominale:

(6.1.1.)

PourdestempératuresdeservicedeTS>20°C,lecoefficientderéductiondepression

(6.1.2.)

tientcomptedeladiminutiondelarésis-tanceàlapressiondusoufflet.LesvaleursnumériquesdeKP sontdonnéesdansletableau6.1.1.pourlesmatériauxdesoufflets1.4571(acierinoxydableausténitique)et2.1020(Bronze).

Résistance à la pression intérieureLapressiondeflambagedessouffletsmétalliquesdécritsdanscemanuelestgénéralementnettementinférieureàlarésistanceàlapressionduprofildusoufflet.Decefait,lessouffletsserontconçusdepréférenceavecsollicitationparpressionextérieure.

Pourlaconceptiondescompensateurs,seréférerauManueldelaTechniquedesCompensateurs.

PN max { pRT=PS/Kp

pT/1,3

PN max { pRT=PS/Kp

pT/1,3

PS

pRT

Rp1,0(TS)

Rp1,0(20°C)Kp = =

coefficient de réduction de pression KP

Encasdesollicitationparpressionintérieure,lacondition

(6.1.1.)

doitêtreremplie.Deplus,larésistance au flambage sous pression intérieuredoitêtrevérifiée.Lacondition (6.1.3.)

conduitàuncoefficientdesécuritécontreleflambagedecolonneS≈3.Laraideur

paronde(cδ)etlalongueurdesondes(lW)sontindiquéesdanslestables.En cas de résistance au flambage insuffi-sante, le flambement peut alors être évité au moyen d'un guidage intérieur ou exté-rieur des ondes du soufflet.

Cycles et répartition de la courseOnentendparcycle(2δ)ledéplacementcompletd'unsoufflet,partantd'unepositioninitialequelconquejusqu'àlavaleurextrêmed'uncôté,repassantparlapositioninitiale,allantjusqu'àlavaleurextrêmeducôtéopposépuisrevenantàlapositioninitiale.

PRT 2c

n2W·lW

6.1 | Sélection du soufflet à l'aide du manuel

Tableau 6.1.1

température[°C]

coefficientderéductionKPδ température[°C]

coefficientderéductiondepressionKPδ

acierinoxydableaus-ténitique1.4571

bronze2.1020

acierinoxydableausténitique1.4571

bronze2.1020

20 1,00 1,00 300 0,69 – 50 0,92 0,95 350 0,66 –100 0,85 0,90 400 0,64 –150 0,81 0,80 450 0,63 –200 0,77 0,75 500 0,62 –250 0,73 0,70 550 0,62 –

Leadertech-nologique

90 91

Pourles soufflets onduleux,larépartitiondelacourselamieuxadaptéeestlarépar-titionsymétrique(50%compression/50%extension).Pourautantquelesrebordsnesetouchentpasencompression,unerépartitiondifférenten'auraquepeud'in-fluencesurlalongévitédusoufflet.

Unerépartitiondelacoursede80%encompressionet20%enextensionestimpérativepourles soufflets à diaphrag-mes.Desdésalignementsplusimportantspeuventendommagerlesoufflet.Sidesdéplacementsdivergeantdecetteréparti-tionsontrequis,lesouffletserapré-con-traintpourlemontage.

Valeurs de déplacement par ondeDanslestablesdessoufflets,ledésaligne-mentnominalpourchaqueonde(2δn,0,2λn,0,2αn,0)estindiquépourladéformationaxiale,latéraleetangulaire.Ilseréfèreàuneduréedevied'aumoins10.000cyclesàtempératureambianteetpressionnominale.

Enfonctiondunombredecyclesetdelachargedepressionrequise,ledésaligne-mentadmissibleparonde(2δn,2λn,2αn)donnesurlabasedudésalignementnomi-nalparonde(2δn,0,2λn,0,2αn,0)etdescoef-ficientsdecorrectionKΔNetKΔPpourlenombredecyclesetlapression:

Déplacementaxial:2δn=KΔN·KΔP·2δn,0=KΔ·2δn,0 (6.1.4.a)

Déplacementlatéral:2λn=KΔN·KΔP·2λn,0=KΔ·2λn,0(6.1.4.b)

Déplacementangulaire:2αn=KΔN·KΔP·2αn,0=KΔ·2αn,0(6.1.4.c)

Influence de la charge de pression sur la courbe admissible

Siunnombredecyclesinférieurà10.000estrequis,ledésalignementparonde(2δn,2λn,2αn)pourraêtresupérieuraudésalignementnominalparonde(2δn,0,2λn,0,2αn,0);siaucontraireunnombresupérieurdecyclesestrequis,lasollicitationdevraêtreinférieureaudésalignementnominal.Lecoefficientd'influencecorrespondantKΔNestdonnéautableau6.1.2.

Ladiminutiondelachargedepression

(4.3.2.)

augmentelaquantitédemouvementconformémentautableau6.2.3.

6.1 | Sélection du soufflet à l'aide du manuel 6.1 | Sélection du soufflet à l'aide du manuel

Fig. 6.1.1.Tableau 6.1.2

nombredecycles coefficientdecorrectionKΔN



1000 1,6 25000 0,8 800000 0,31700 1,4 50000 0,7 2000000 0,24000 1,2 100000 0,6 5000000 0,110000 1,0 200000 0,5 10000000 0,0514000 0,9 400000 0,4 – –

Tableau 6.1.3

chargedepressionηP 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 0,0

coefficientd'influenceKΔP 1,0 1,03 1,07 1,1 1,13 1,15

pRT

PNP =

Influence du nombre de cycles sur la courbe admissible

92 93

Pulsations de pressionDespulsationsdepressionsuperposéesàlapressionstatiqueoudeschargesdepressiondynamiquespeuventlimiterladuréedeviedusoufflet.Leurinfluencepeutêtrecalculée.Elledépenddel'impor-tancedespulsationsdepressionetdeleurfréquence.PourdespulsationsdepressiondeΔp>0,25PN,nousrecommandonsd'eneffectuerlecalculpourplusdesûreté.

Détermination du nombre d'ondesLenombred'ondesnécessairesrésultedudésalignementrequisdusoufflet(2δ,2λ,2α)etdudésalignementadmissibleparonde(2δn,2λn,2αn):

Déplacementaxial: (6.1.5.a)

Déplacementlatéral: (6.1.5.b)

Déplacementangulaire: (6.1.5.c)

Déplacementaxialetangulaire: (6.1.5.d)

Déplacementaxialetlatéral: (6.1.5.e)

Raideur du souffletLestablesdessouffletsindiquentlaraideurparonde(cδ,cλ,cα).Ilenrésulteuneraideurpourunsouffletayantunnombred'ondesnWde:

Déplacementaxial: (6.1.6.a)

Déplacementangulaire: (6.1.6.b)

Déplacementlatéral: (6.1.6.c)

Coefficient de réduction KC pour la raideur du soufflet

Silesouffletestsoumisàdestempéra-turesélevées,laraideurdiminuepropor-tionnellementaumoduled'élasticitédumatériau.Lescoefficientsderéductioncorrespondantssontindiquésautableau6.1.4.

(6.2.7.)

6.1 | Sélection du soufflet à l'aide du manuel 6.1 | Sélection du soufflet à l'aide du manuel

2

2nnW

2a

2annW

c

nWcax=

ca

nWcang=

2l

2lnnW

2

2n

2a

2annW +

2

2·2n

2

2·2nnW + +

2l

2ln

2

cl

nWclat=

3

Tableau 6.1.4

température(°C)

matériau1.4571

20 1,00

100 0,97

200 0,93

300 0,90

400 0,86

500 0,83

c(T)=c(20°C)·KC=c(20°C)·E(T)

E(20°C)

94 95

6.2 | Sélection du soufflet à l'aide du logiciel Flexperte

Flexperte est un logiciel de conception pour éléments métalliques flexibles. Ce programme a été développé spécifique-ment pour sélectionner dans les séries standard les produits appropriés à une application précise selon les méthodes de conception actuelles. Grâce à ce logiciel, l'utilisateur peut concevoir des soufflets métalliques, mais aussi des compensa-teurs, des tuyaux métalliques ou des sup-ports de tuyauterie.

L'utilisateur saisit tout d'abord les condi-tions de service puis il obtient une sélec-tion de produits appropriés avec toutes les informations utiles et les croquis lui permettant de générer directement une demande d'offre ou une commande.

Le programme est disponible en ligne sur le site www.flexperte.de sans restriction de fonctionnalité.

Knowledge by Witzenmann

6.3 | Soufflets métalliques HYDRA en acier inoxydable

Les soufflets métalliques de notre série préférentielle HYDRA se distinguent par une grande flexibilité et une haute résis-tance à la pression pour des longueurs de constructions très réduites.Le matériau standard pour les soufflets métalliques fabriqués à partir de tubes soudés longitudinalement est l'acier 1.4571. D'autres matériaux sont disponi-bles sur demande. Les soufflets de petits diamètres sont fabriqués à partir de tubes sans soudure en acier 1.4541.

Dénomination du souffletLa dénomination du soufflet décrit le profil du soufflet, c.-à-d. le diamètre, le nombre de couches et l'épaisseur de chaque cou-che, le nombre d'ondes et le matériau. Les lettres en tête de la dénomination indi-quent s'il s'agit d'un soufflet avec (BAT) ou sans (BAO) embouts de raccorde-ment.

BAT: soufflet avec em-bouts

diamètreintérieur di = 60 mm

diamètreextérieur DA = 82 mm

15 ondesselon spécifications chapitre 6.1

épaisseur par couches = 0,3 mm

nombre decouchesnL = 6

matériau 1.4571

Dénomination du soufflet (à titre d'exemple) :

BAT 60,0 x 82,0 x 6 x 0,3 15W 1.4571

Le savoir-faire par

Witzenmann

Série préfé-rentielle

96

6.3 | Soufflets métalliques HYDRA en acier inoxydableSérie préférentielle

97


DN pressionnominale

profil du soufflet matériau longueur d'onde

nombre d'ondes

max.

tolérances de bord deforme B

bord de forme S bord de forme J courbe nominal par onde (pour 10.000 cycles)

raideur par onde(± 30%)

section efficace

poids par onde

PN* di DA nL s lw di Da d4

mm bar mm mm – mm – mm – mm mm mm mm mm mm mm mm degrés mm N/mm Nm/degré N/mm cm2 g

DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A

* pression extérieure, en cas de pression intérieure, la stabilité de colonne (protection contre le flambage) doit aussi être garantie** tuyau sans soudure en acier 1.4571 ou 1.4541

Bord de forme B Bord de forme S Bord de forme J

345

68

9

10

12

4009065

100150200500

552668

115150225590

25016386090

13013

3,35 x 4,7 x 2 x 0,06 4,06 x 6,0 x 1 x 0,07 5,3 x 8,0 x 1 x 0,08 5,3 x 8,0 x 1 x 0,10 5,3 x 8,5 x 1 x 0,15 5,3 x 8,5 x 1 x 0,20 5,3 x 8,5 x 2 x 0,20 6,2 x 9,7 x 1 x 0,10 8,0 x 13,0 x 1 x 0,10 8,0 x 13,0 x 2 x 0,10 8,0 x 13,0 x 3 x 0,10 8,0 x 13,5 x 4 x 0,10 9,0 x 14,5 x 1 x 0,10 9,0 x 14,5 x 2 x 0,10 9,0 x 14,5 x 3 x 0,10 9,0 x 13,0 x 4 x 0,10 10,0 x 16,5 x 1 x 0,10 10,0 x 16,5 x 2 x 0,10 10,0 x 17,0 x 3 x 0,10 10,0 x 17,0 x 4 x 0,10 10,0 x 17,0 x 5 x 0,10 12,0 x 19,0 x 1 x 0,10

1.4541** 1.4541**1.4541**1.4541**1.4541**1.4541**1.4541**1.4541**1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

1,000,80 0,950,851,101,201,201,201,401,601,802,001,351,751,851,501,651,902,002,402,701,90

1037637045414263

235277242150234233198258189216208125111168

–0,1/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,5/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,5/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,5/+0,1–0,5/+0,1–0,4/+0,1

±0,1±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,4±0,5±0,5±0,3±0,4±0,5±0,5±0,3±0,4±0,5±0,5±0,5±0,4

– 5,5 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 8,511,011,011,011,013,413,013,013,014,514,514,514,514,518,0

4,2––––––

8,511,611,611,6

–13,113,113,1

–14,314,315,1

––

16,8

2––––––

1,81,81,81,8–

2,02,02,0–

2,52,52,5––

2,5

–4,065,345,305,305,305,306,308,008,008,008,009,009,009,009,0010,010,010,010,010,012,0

–555555566666666666666

±0,025±0,040±0,065±0,045±0,035±0,025±0,017±0,090±0,17±0,15±0,13±0,13±0,21±0,19±0,17±0,07±0,25±0,23±0,22±0,21±0,19±0,30

±0,50±0,70±1,10±0,75±0,55±0,40±0,20±1,00±1,30±1,20±1,10±1,00±1,60±1,40±1,30±0,50±1,70±1,60±1,50±1,30±1,10±1,70

–±0,002±0,003

––––

±0,004±0,006±0,006±0,005±0,004±0,008±0,008±0,008±0,003±0,010±0,010±0,010±0,008±0,007±0,010

1475260180420830

18506300

16012024538546075

160260

123060

12017025031065

0,0520,0160,0200,0500,0800,190,65

0,0220,0280,0580,0920,1160,0220,0480,0800,32

0,0230,0450,0700,100,12

0,038

–1550013500

––––

11100105001580019700 19900 8500 10600 15000 98000 5800 8700 11600 11900 11600 6300

0,120,210,360,360,370,380,370,510,870,870,870,911,081,081,080,941,381,381,431,431,431,89

0,020,020,040,050,080,110,190,070,130,260,390,440,170,340,520,430,220,440,660,881,100,30

98


99


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



* pression extérieure, en cas de pression intérieure, la stabilité de colonne (protection contre le flambage) doit aussi être garantie

DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A


12

13

14

16

26406090

2603603852045

110165173055

110150220280

142870

110


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

2,102,452,402,402,502,503,001,801,852,152,201,902,152,302,752,802,803,402,002,002,302,50

17816316616614415513715320418615514519617015114214988

138179155160

–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,5/+0,1–0,5/+0,1–0,5/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,5/+0,1–0,4/+0,1–0,5/+0,1–0,5/+0,1–0,5/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,4/+0,1

±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5

18,018,018,018,016,316,316,316,316,316,316,319,020,020,020,020,018,520,021,521,521,521,5

17,617,617,6

––––

16,816,816,816,818,318,318,8

––––

21,121,121,121,1

2,52,52,5––––

2,52,52,52,54,04,04,0––––

4,04,04,03,5

12,012,012,012,012,412,812,413,013,013,213,214,614,614,214,614,214,214,216,616,616,816,4

6666666666666666666666

±0,33±0,30±0,24±0,20±0,12±0,09±0,08±0,26±0,24±0,17±0,13±0,28±0,30±0,22±0,17±0,14±0,12±0,14±0,33±0,32±0,20±0,20

±1,70±1,50±1,40±1,30±1,20±0,65±0,55±1,60±1,50±1,20±1,00±1,40±1,40±1,20±1,00±0,70±0,60±0,50±1,60±1,50±1,00±1,00

±0,011±0,011±0,011±0,010±0,008±0,006±0,005±0,008±0,008±0,007±0,006±0,011±0,010±0,009±0,008±0,007±0,006±0,005±0,011±0,011±0,009±0,009

95135300560

174534004000

74160600900

85130330720800

13001500

60126420680

0,0530,0750,170,320,901,802,15

0,0400,0900,340,51

0,0650,0930,240,550,570,88

1,0700,050,110,380,60

7500 8600

20000 37000

100000 199900 164000

8800 18000 50500 72000 11200 14100 30600 48000 50000 77900 63800 9000 19200 49600 66600

2,012,012,012,011,861,921,942,012,012,042,042,512,632,572,632,572,462,573,253,253,253,20

0,600,900,921,391,391,732,200,240,480,721,100,300,661,011,351,702,002,500,370,731,101,70

100


101


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde




DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A


16

18

20

21

185250300370

16387075

105125200260375450

145090

16519031541015


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

3,003,503,804,102,402,703,203,103,503,503,804,003,404,002,402,603,302,903,503,403,802,70

14085

10573

13014313713711812011510011575

11915312513711410780

102

–0,5/+0,1–0,5/+0,1–0,5/+0,1–0,5/+0,1–0,4/+0,1–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,4/+0,2–0,3/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,1–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,3/+0,2

±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5

21,521,521,521,525,025,025,025,025,025,025,025,023,522,524,524,524,524,524,524,524,529,0

––––

25,225,225,225,2

––

25,2–––

26,025,025,0

––––

27,9

––––

3,03,03,03,0––

3,0–––

3,03,03,0––––

4,0

16,416,416,016,018,018,018,018,018,018,018,018,018,018,019,719,819,019,019,319,319,321,0

6666666666666688666668

±0,18±0,16±0,13±0,12±0,36±0,34±0,32±0,28±0,27±0,24±0,17±0,16±0,11±0,09±0,40±0,30±0,28±0,18±0,16±0,11±0,09±0,42

±0,80±0,70±0,50±0,40±1,50±1,30±1,10±1,00±0,90±0,80±0,70±0,60±0,50±0,40±1,50±1,20±0,90±0,70±0,60±0,50±0,40±1,60

±0,009±0,008±0,007±0,006±0,014±0,013±0,013±0,012±0,013±0,012±0,009±0,008±0,005±0,005±0,012±0,010±0,013±0,007±0,006±0,005±0,004±0,014

1000142021502800

90185310600485

10001700240045805400

120430650

1100200046006500

116

0,891,261,922,500,110,210,360,690,561,151,962,834,926,000,160,530,781,272,545,607,930,18

68000 71000 91600 102500 12400 20100 24000 49500 31400 64800 93400 121600 293000 256300 19200 54500 49400 103800 142800 332000 377000 16500

3,203,203,223,224,104,054,154,154,154,154,154,153,873,984,854,414,354,154,584,394,395,40

2,362,803,303,800,831,732,632,403,523,504,306,004,505,901,201,652,402,804,304,905,901,02

102


103


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde




DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A


2122

24

27

3211254575

125150250320

11254065

110180220320

720325060


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

2,702,802,903,503,604,204,605,004,853,403,153,203,304,004,604,905,303,103,403,704,104,30

1381111181171169696826181

1181181119886618099

10010099

100

–0,3/+0,2–0,4/+0,1–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,6/+0,2–0,4/+0,1–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,6/+0,2–0,4/+0,1–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2

±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,8±0,8±0,8±0,8±0,6±0,6±0,6±0,5±0,5±0,8±0,8±0,8±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5

29,030,030,030,030,030,030,030,030,034,034,034,034,034,034,033,033,037,537,537,537,537,5

27,930,230,230,230,2

––––

32,732,232,232,232,2

–––

37,237,237,236,037,2

4,04,04,04,04,0––––

4,04,04,03,03,0–––

4,04,04,04,04,0

21,022,022,022,022,022,022,022,022,024,224,224,224,024,024,024,024,027,027,027,027,027,0

8888888888888888888888

±0,37±0,52±0,46±0,38±0,33±0,32±0,25±0,20±0,17±0,52±0,48±0,38±0,35±0,30±0,25±0,20±0,19±0,65±0,60±0,46±0,36±0,40

±1,40±1,65±1,55±1,30±1,15±1,05±1,00±0,70±0,60±1,65±1,50±1,30±1,20±1,00±0,90±0,75±0,60±1,60±1,50±1,30±1,00±1,00

±0,012±0,015±0,015±0,015±0,014±0,015±0,013±0,010±0,009±0,018±0,015±0,013±0,012±0,012±0,010±0,008±0,006±0,019±0,019±0,016±0,014±0,013

21484

170390600900

141525003400

70150360590860

120022003700

52110260520430

0,320,140,300,661,021,542,504,436,020,140,300,721,171,722,404,407,390,130,270,651,311,10

30000 12600 23000 37400 54500 60000 81200 121800 176000

87002080048600744007380077800

126000180800 9400 16500 32900 53600 40300

5,406,166,166,166,166,166,366,386,387,207,207,207,207,207,157,157,159,109,109,109,109,10

1,981,212,423,304,906,608,7010,9013,701,32,64,04,87,29,011,413,61,73,55,27,07,0

104


105


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde




DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A


27

29

30

34

7090

110160

1018365090

140180240280350

10206

11254055

100


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

3,554,304,405,203,103,703,804,204,705,005,506,206,806,003,603,703,403,504,204,404,605,10

999390769773

101101948873706150

111101747473737372

–0,3/+0,2–0,4/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,4/+0,1–0,4/+0,1–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2

±0,5±0,8±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,5±0,5±0,5±0,5±0,6±0,6±0,5±0,5

37,536,537,537,539,039,039,039,039,039,038,038,038,038,039,039,047,047,047,047,047,046,0

36,0–

36,0–

38,539,039,039,0

––––––

39,039,045,345,345,345,345,3

–

4,0–

4,0–

4,04,04,04,0––––––

4,04,05,05,05,05,05,0–

27,027,027,027,029,529,029,029,029,029,029,029,029,029,030,230,234,034,034,034,034,034,0

8888888888888888101010101010

±0,30±0,32±0,26±0,23±0,55±0,48±0,50±0,44±0,40±0,35±0,35±0,26±0,24±0,17±0,65±0,55±0,80±0,65±0,63±0,53±0,46±0,40

±0,90±0,80±0,80±0,70±1,50±1,40±1,30±1,20±1,10±1,00±0,90±0,75±0,60±0,50±1,60±1,50±1,70±1,50±1,45±1,25±1,00±1,00

±0,011±0,012±0,011±0,011±0,018±0,018±0,017±0,017±0,017±0,016±0,015±0,014±0,031±0,011±0,020±0,018±0,022±0,018±0,018±0,018±0,016±0,016

900700

15002200

70210260510920

13602100232029005200

551354695

200390700

1200

2,261,713,805,540,190,610,741,442,603,856,106,808,5015,300,160,400,180,360,771,502,704,57

123800 63700

134000 141100 14000 29800 35000 56200 81000

106000 138000 122000 127000 293000

8600 20000 10500 20500 30000 53300 87500

122000

9,108,809,109,1010,010,210,210,210,210,210,510,610,610,610,710,713,913,913,913,913,913,9

8,08,712,016,02,03,24,96,39,512,617,019,623,529,02,24,42,53,46,98,610,016,0

106


107


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde




DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A


34

38

42

130250260300370

822355070

120170215320360

925324070

115140


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

5,505,606,507,408,004,004,505,004,805,005,506,006,606,907,104,255,255,005,105,706,207,00

72724640376866656967545045434261626365676742

–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,4/+0,2–0,4/+0,2

±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,5±0,8±0,8±0,8

46,046,046,045,045,0

47/52,547/52,547/52,5

52,547/52,5

49,049,049,049,049,0

50,5/5750,5/5750,5/57

57,050,5/5750,5/57

55,0

–––––

51,351,351,351,3

––––––

56,356,056,056,3

–––

–––––

5,05,05,05,0––––––

5,05,05,05,0–––

34,034,034,034,034,038,838,838,839,038,238,238,238,238,238,242,042,042,042,042,042,042,0

10101010101010101010101010101010101010101010

±0,38±0,28±0,30±0,26±0,22±0,80±0,70±0,62±0,50±0,47±0,41±0,38±0,34±0,23±0,22±0,75±0,75±0,67±0,56±0,48±0,45±0,42

±0,95±0,75±0,75±0,60±0,50±1,50±1,40±1,25±1,05±1,00±0,90±0,65±0,58±0,50±0,45±1,50±1,40±1,30±1,05±1,00±0,90±0,90

±0,016±0,015±0,014±0,013±0,011±0,022±0,022±0,020±0,012±0,016±0,016±0,016±0,015±0,011±0,009±0,019±0,024±0,021±0,018±0,017±0,018±0,018

15003500330044006000

80170330615980

14002050310053006300

90180380520

100015002000

5,9012,8012,7017,3023,600,390,831,603,004,746,809,80

15,0024,5029,200,521,102,203,305,608,5011,60

134400 281400 206700 217700 254000 16900 28300 44500 91000

130400 154000 189500 237000 355000 398400 19300 25400 59300 78000

120000 152000 162400

14,213,213,914,214,217,617,617,617,717,417,417,417,416,716,720,420,420,420,420,420,420,8

21,828,534,038,044,03,97,99,911,816,021,026,032,036,542,04,28,510,712,720,026,034,0

108


109


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde




DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A


42

47

51

56

165210290

81728406595

130200270

1022325075

110145

92230


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

7,608,208,404,304,705,105,205,706,606,707,107,704,204,905,205,806,507,307,704,905,705,80

39363562626363524544423859586058614138555355

–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,3/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2

±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8

55,055,055,062,562,562,562,562,562,557,057,057,061,067,567,565,065,065,065,068/7368/7368/73

–––

61,361,061,061,0

–––––

65,065,065,065,0

–––

72,372,372,3

–––

5,05,05,05,0–––––

5,05,05,05,0–––

5,05,05,0

42,042,042,047,647,647,847,447,447,447,447,447,451,451,451,451,451,451,451,456,156,156,2

10101010101010101010101010101010101010101010

±0,40±0,38±0,30±0,80±0,77±0,70±0,56±0,51±0,48±0,44±0,32±0,22±0,80±0,75±0,66±0,60±0,50±0,47±0,45±0,95±0,90±0,72

±0,85±0,80±0,65±1,50±1,40±1,20±1,00±0,90±0,80±0,70±0,60±0,40±1,40±1,20±1,10±1,00±0,90±0,80±0,70±1,40±1,35±1,20

±0,018±0,016±0,014±0,021±0,021±0,020±0,017±0,017±0,015±0,015±0,013±0,010±0,018±0,020±0,018±0,018±0,017±0,016±0,014±0,023±0,025±0,021

220026004000

86178320610

12401850255044007000

160330530950

127016302100

140270480

13,0015,5023,200,651,402,304,408,6012,9017,8029,8047,001,302,704,307,80

10,0013,5017,501,352,704,60

154500 158400 225500 22500 39000 59800 108800 184000 204000 274000 406200 549400 51000 77200 110100 158500 168900 173300 202300 38800 55200 94800

21,221,420,825,325,325,425,225,225,225,224,324,329,429,429,429,429,429,629,934,834,834,8

43,051,058,04,99,912,514,922,430,838,042,057,07,9

15,318,827,631,746,556,08,516,820,3

110


111


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde




DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A


56

60

66

70

77

5065838

18224265

110220

61520325590

1657

1845607


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

6,206,707,205,205,906,006,006,707,707,205,306,006,106,606,408,207,104,505,906,107,005,50

56584152525254593841474851606336365246555348

–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,1–0,6/+0,2–0,5/+0,3–0,5/+0,3–0,6/+0,2

±0,8±0,8±1,0±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0

68/7373,073,078,078,078,078,078,076,073,085,085,085,082,078,082,078,085,085,085,085,095,0

–––

77,377,377,3

––––

84,384,384,3

––––

84,384,3

––

95,3

–––

5,05,05,0––––

5,05,05,0––––

5,05,0––

5,0

56,256,256,260,060,060,060,060,060,060,865,565,565,465,465,465,465,472,070,570,570,577,5

10101010101010101010101010101010101010101010

±0,65±0,62±0,57±1,10±1,00±0,80±0,65±0,60±0,50±0,35±1,10±1,00±0,95±0,85±0,60±0,65±0,40±1,00±1,00±0,70±0,67±1,20

±1,10±1,00±0,90±1,50±1,40±1,10±0,90±0,80±0,65±0,60±1,40±1,35±1,20±1,10±0,85±0,80±0,60±1,35±1,35±0,90±0,80±1,30

±0,020±0,015±0,013±0,025±0,025±0,022±0,018±0,016±0,014±0,012±0,024±0,024±0,024±0,023±0,016±0,018±0,012±0,017±0,023±0,017±0,012±0,024

88012001600

125250440700

110018004000

90190330540

107514003300

150360900

1800120

8,5011,5015,501,402,804,707,60

12,1019,8042,501,202,504,507,20

13,4018,0041,002,305,4012,8026,002,10

152300 178000 205000 35000 54300 92400

147000 185300 229600 565500 29100 47900 80300 112300 225300 188500 554500 77500 106000 239500 363000 47400

34,734,734,739,639,639,639,639,639,638,447,547,547,447,444,947,444,454,853,851,851,862,5

30,540,651,59,118,222,033,044,044,064,011,222,426,940,435,881,065,21928375013

112


113


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde




DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A


77

85

93 96

105

110

16203038

25456580188

1218304558

16255

1225


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

6,306,407,207,006,606,006,506,907,609,007,106,506,707,407,806,806,307,308,007,205,506,20

49484838455454525240434544454342425046525550

–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,5/+0,3–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,6/+0,2–0,5/+0,3–0,5/+0,3–0,5/+0,3–0,6/+0,2–0,8/+0,2–0,8/+0,2–0,8/+0,2–0,7/+0,3–0,7/+0,3–0,8/+0,2–0,8/+0,2–0,8/+0,2–0,8/+0,2–0,8/+0,2–0,8/+0,2–0,8/+0,2

±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0±1,2±1,2±1,5±1,5±1,5

95,095,095,0104,0104,0101,0101,0101,0101,0110,0113,0113,0113,0113,0113,0126,0126,0126,0126,0132,0125,0125,0

95,395,3

––

103,599,0

–––

113,0115,4115,4115,4115,4

–124,0124,0124,0124,0132,4124,4124,4

5,05,0––

5,05,0–––

5,05,05,05,05,0–

5,05,05,05,08,08,08,0

77,577,476,585,185,085,085,085,085,093,096,096,096,096,096,0105,3105,2104,9105,2110,3110,2110,2

10101010101010101010101010101010101010101010

±1,10±0,95±0,90±1,90±1,20±0,90±0,70±0,60±0,55±1,40±1,20±1,25±1,00±0,90±0,90±1,50±1,20±1,20±1,10±1,70±0,75±0,75

±1,20±1,10±0,95±1,40±1,20±1,00±0,80±0,70±0,60±1,00±1,10±1,05±0,90±0,80±0,80±1,30±1,10±1,00±0,90±1,30±0,80±0,70

±0,025±0,023±0,022±0,030±0,027±0,021±0,020±0,017±0,012±0,035±0,026±0,024±0,020±0,020±0,019±0,028±0,021±0,024±0,024±0,032±0,013±0,012

25042561045

200710

115016001700

360180220385620

1100150240465760140460950

4,607,40

11,501,004,10

14,0022,5032,0034,509,004,705,7010,0016,0028,504,607,40

14,2023,204,7014,7030,00

75300 123800 139000 13800 65500

268500 370000 460000 411000 75600 63600 92800 152800 202000 322000 68500 127500 183600 250500 62400

329000 535000

62,562,561,778,274,671,371,171,673,089,093,393,393,393,393,3111111110111121113113

26314610103451688550233745668621255075231837

114


115


DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.




section efficace

poids par onde



intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A



110

115

135

164

214

40607010184010183255101625408

122032

110,2 x 130,0 x 3 x 0,30 110,2 x 132,0 x 4 x 0,30 110,2 x 134,0 x 5 x 0,30 115,0 x 140,0 x 1 x 0,30 115,0 x 133,0 x 1 x 0,30 115,0 x 133,0 x 2 x 0,30 135,0 x 174,0 x 2 x 0,30 135,0 x 171,0 x 3 x 0,30 135,0 x 172,0 x 5 x 0,30 135,0 x 174,0 x 8 x 0,30 164,0 x 203,0 x 2 x 0,30 164,0 x 202,0 x 3 x 0,30 164,0 x 203,0 x 5 x 0,30 164,0 x 205,0 x 8 x 0,30 214,0 x 255,0 x 2 x 0,30 214,0 x 256,0 x 3 x 0,30 214,0 x 257,0 x 5 x 0,30 214,0 x 260,0 x 8 x 0,30

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

7,007,508,006,805,105,30

13,0014,0014,0016,0013,0014,0015,0016,0015,0016,0017,0018,00

484240385240423939344239363436343230

–0,7/+0,3–0,7/+0,3–0,7/+0,3–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5–0,5/+1,5

±1,5±1,5±1,5

–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5–1,5/+0,5

125,0125,0125,0132,0127,5127,5158,0157,0157,0158,0

––––––––

––––––––––––––––––

––––––––––––––––––

110,2110,2110,2115,0115,0115,0135,0135,0135,0135,0164,0164,0164,0164,0214,0214,0214,0214,0

101010101010

16,516,516,516,516,416,716,616,317

17,217,216,8

±0,70±0,65±0,60±1,00±0,50±0,45±3,00±2,20±2,00±1,70±3,00±2,60±2,40±2,10±3,30±3,10±3,00±2,80

±0,60±0,55±0,50±0,80±0,40±0,40±2,00±1,50±1,40±1,20±1,80±1,60±1,40±1,30±1,60±1,50±1,40±1,30

±0,012±0,010±0,008±0,017±0,006±0,006±0,080±0,065±0,060±0,055±0,070±0,065±0,065±0,060±0,070±0,070±0,070±0,070

160020502200

330780

1550210440725

2500250425750

1210275415685

1075

50,0065,0071,0011,7026,2052,0011,0022,5037,30

130,0018,4031,0033,0090,0033,0050,0083,00132,00

706000 802000 769000 174000 692000 1273000

44500 78800 131000 350000 74700

109000 168000 241000 100800 134000 197000 280000

113115117128121121188184185188265263265267432434436441

557290

26,019,037,495131222366114167282466158241407685

116 117

6.4 | Soufflets métalliques HYDRA pour vannes selon normes ANSI

Pour les soufflets métalliques HYDRA spé-cialement conçus pour les vannes selon les normes ANSI, le diamètre maximal de tige de vanne est indiqué à côté du diamètre de commande. Les soufflets sont conçus pour supporter une pression d'es-sai de 1,5 fois la pression à froid (cf. tableau 6.4.1.).

Les coefficients de correction pour la pression et le nombre de cycles ont déjà été pris en compte, de sorte que le nombre d'ondes peut être défini selon

(6.1.5.a)

BAO : soufflet sans embouts de raccordement BAT : soufflet avec embouts de raccordement

2δ2δn

nW =

classe de pression(ANSI Class)

pression à froidpRT [bar]

pression d'essaipT [bar]

150 25 37,5 300 50 75 600 100 150 800 134 200 900 150 2251500 250 375

diamètre nominal de la vanne

classe de pression ANSI Class 800 et inférieur

classe de pression ANSI supérieur à Class 800

vanne GATE vanne GLOBE vanne GATE vanne GLOBE

inférieur à 2½ ’’ 2 000 5 000 2 000 2 0002½’’ à 4’’ 2 000 5 000 1 000 2 000

supérieur à 4’’ 1 000 2 000 1 000 1 000

Classes de pression selon ANSI B16.34

Nombre de cycles selon MSS SP-117

BAT : soufflet avec embouts de raccordement



15 ondesselon équation 6.1.5.a

épaisseurde chaquecouche s = 0,3 mm


matériau 1.4571


BAT 60,0 x 82,0 x 6 x 0,3 15W 1.4571


Tableau 6.4.1.

Tableau 6.4.2.

optimisé pour les

vannes ANSI

118 119

DN diamètre maximal

de la

ANSI Class

pressionnominale


nombre d'ondes

max.

tolérances de Ø bord de forme B

bord de forme J course axiale nominale par onde raideur axiale par

ondetige PN* di DA nL s lw (± 30%)

mm mm – bar mm mm – mm mm – mm mm mm mm mm N/mm



Bord de forme B Bord de forme J


de la

ANSI Class

pressionnominale


nombre d'ondes

max.





di Da

d4

intérieur

d3

longueur

l2

1 000cycles2δn, 1000




9

16

18

22

24

7,5

14,5

16,5

20,5

22,5

150300600

800/9001500150300600

800/9001500150300600

800/9001500150300600

800/9001500150300

2550

1001502502550

1001502502550

1001502502550

1001502502550

1.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.4571

23521422019125810410610410389979375758273777759657163

1,301,751,752,001,502,002,302,503,003,802,702,603,503,803,502,803,203,304,304,503,103,30

-0,4/+0,1-0,4/+0,1-0,4/+0,1-0,4/+0,1-0,5/+0,1-0,4/+0,1-0,4/+0,1-0,5/+0,1-0,5/+0,1-0,5/+0,1-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2

±0,3±0,4±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,8±0,8±0,5±0,5

12,513,012,512,511,721,521,521,521,521,524,024,025,025,025,028,028,028,030,030,034,034,0

9,0 9,0 9,0 9,0 9,016,616,816,416,416,018,218,018,018,018,022,022,022,022,022,024,224,2

5555566666666668888888

±0,26±0,32±0,22±0,22±0,13±0,47±0,35±0,35±0,31±0,22±0,61±0,43±0,40±0,35±0,25±0,63±0,45±0,38±0,38±0,29±0,75±0,51

±0,23±0,28±0,19±0,19±0,11±0,41±0,30±0,30±0,27±0,19±0,54±0,38±0,35±0,30±0,22±0,55±0,39±0,33±0,33±0,26±0,66±0,45

±0,19±0,23±0,16±0,16±0,09±0,34±0,25±0,25±0,22±0,16±0,44±0,31±0,29±0,25±0,18±0,45±0,32±0,27±0,27±0,21±0,54±0,37

115160450760

1230126420680

10002150154405

100017002840

217660

102019003600200590


120 121


de la

ANSI Class

pressionnominale


nombre d'ondes

max.









de la

ANSI Class

pressionnominale


nombre d'ondes

max.





di Da

d4

intérieur

d3

longueur

l2





24

27

29

34

38

25,0

27,0

32,0

36,2

600800/900

1500150300600

800/900150300600

800/9001500150300600

800/9001500150300600

800/9001500

1001502502550

1001502550

1001502502550

1001502502550

100150250

1.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.4571

626466

111889387838882887073737578708373706754

4,004,604,802,804,004,005,203,803,805,004,805,804,204,605,105,205,604,504,405,506,006,40

-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,6/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,6/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2

±0,5±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8

34,034,034,034,537,536,537,539,039,039,039,039,047,047,047,045,045,047,047,047,047,047,0

24,024,024,027,027,027,027,029,029,029,029,029,034,034,034,034,034,038,839,038,238,238,2

88888888888810101010101010101010

±0,49±0,39±0,31±0,67±0,56±0,45±0,36±0,83±0,63±0,56±0,49±0,42±1,00±0,74±0,61±0,49±0,40±0,97±0,67±0,65±0,58±0,45

±0,43±0,34±0,27±0,58±0,49±0,39±0,32±0,73±0,55±0,49±0,43±0,37±0,88±0,65±0,54±0,43±0,35±0,85±0,58±0,57±0,51±0,39

±0,35±0,28±0,22±0,48±0,40±0,32±0,26±0,60±0,45±0,40±0,35±0,30±0,72±0,53±0,44±0,35±0,29±0,70±0,48±0,47±0,42±0,32

86020603650220660

12502200

260690

136021004020270700

156028503500

3101000140020504550


122 123


de la

ANSI Class

pressionnominale


nombre d'ondes

max.









de la

ANSI Class

pressionnominale


nombre d'ondes

max.





di Da

d4

intérieur

d3

longueur

l2





42

47

5356

6066

70

85

40,0

45,4

51,054,0

58,063,4

68,5

83,0

150300600

800/9001500150300600

800/90015001500 150300600

800/900150300600

800/900150300150

2550

1001502502550

100150250250 2550

1001502550

100150255025

1.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.4571

6373675953637861585151 6056555252565354536154

5,004,806,207,408,005,105,006,307,107,707,705,406,107,207,505,806,408,107,106,005,506,00

-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,4/+0,2-0,4/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2

±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±0,8±1,0±1,0±1,0±1,0±1,0

57,050,550,555,055,062,556,557,057,057,064,068,068,073,073,075,082,082,080,085,085,0101,0

42,042,042,042,042,047,847,447,447,447,753,056,156,256,260,065,465,465,465,470,570,585,0

10101010101010101010101010101010101010101010

±1,14±0,75±0,72±0,61±0,46±1,21±0,72±0,70±0,51±0,36±0,45±1,25±1,00±0,90±0,58±1,25±0,97±1,04±0,63±1,25±0,97±1,39

±1,00±0,66±0,63±0,54±0,40±1,06±0,63±0,61±0,45±0,32±0,39±1,10±0,88±0,79±0,51±1,10±0,85±0,91±0,55±1,10±0,85±1,22

±0,82±0,54±0,52±0,44±0,33±0,87±0,52±0,50±0,37±0,26±0,32±0,90±0,72±0,65±0,42±0,90±0,70±0,75±0,45±0,90±0,70±1,00

380880

150029004830320

10251850440070007700

425990

16003300

530985

20103300

5651220

710


124 125






de la

ANSI Class

pressionnominale


nombre d'ondes

max.


bord de forme J course axiale nominal par onde raideur axiale par



di Da

d4

intérieur

d3

longueur

l2




85

96110

83,0

94,0108,2

300600

800/900150300

501001502530

1.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.45711.4541 / 1.4571

5851445058

6,207,208,206,207,00

-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,6/+0,2-0,8/+0,2-0,8/+0,2

±1,0±1,0±1,0±1,5±1,5

101,0101,0108,0125,0125,0

85,085,096,0110,2110,2

1010101010

±1,04±0,92±0,68±1,20±0,99

±0,91±0,80±0,60±1,05±0,86

±0,75±0,66±0,49±0,86±0,71

130025906100950

1875

85,0 x 105,0 x 3 x 0,30 85,0 x 105,0 x 5 x 0,30 96,0 x 116,0 x 8 x 0,30 110,2 x 130,0 x 2 x 0,30 110,2 x 129,0 x 3 x 0,30

127

6.5 | Soufflets métalliques HYDRA en bronze

Soufflets en bronze pour la technologie de mesure et de régulationGrâce à leur faible raideur, les soufflets en bronze conviennent parfaitement pour les applications en technologie de mesure et de régulation. Ils sont fabriqués à partir de cylindres sans soudure en alliage 2.1020 (CuSn6) ou 2.1030 (CuSn8).

BAO : soufflet sans embouts de raccordement BAT : soufflet avec embouts de raccordement

BAO : soufflet sans embouts de raccordement

diamètreintérieur di = 6,3 mm

diamètreextérieur DA = 9,7 mm

8 ondesselon spécifi-cations du chapitre 6.1



matériau 2.1020


BAO 6,3 x 9,7 x 1 x 0,1 8W 2.1020

Sériepréférentielle

129128

DN pressionnominale


nombre d'ondes

max.

tolérances de bord de forme B



section efficace

poids par onde


mm bar mm mm – mm – mm – mm mm mm mm mm mm mm mm degré mm N/mm Nm/degré N/mm cm2 g

intérieur

d3

longueur

l2

intérieur

d3

longueur

l2axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ A

4 5 6

8 912141618222734

30201220865554332

4,06 x 6,0 x 1 x 0,070 5,34 x 8,0 x 1 x 0,080 6,24 x 10,0 x 1 x 0,080 6,30 x 9,7 x 1 x 0,10 8,0 x 12,5 x 1 x 0,080 9,0 x 14,0 x 1 x 0,080 12,0 x 19,0 x 1 x 0,090 14,0 x 22,0 x 1 x 0,10 16,0 x 24,0 x 1 x 0,11 18,0 x 28,0 x 1 x 0,11 22,0 x 34,0 x 1 x 0,12 27,0 x 39,0 x 1 x 0,13 34,0 x 50,0 x 1 x 0,15

2.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.10302.1020 / 2.1030

0,700,951,251,251,301,451,802,201,952,202,802,903,60

57 53 48 48231207167136154136125138111

±0,2±0,2±0,2±0,2

-0,3/+0,2-0,3/+0,2-0,3/+0,2-0,3/+0,2-0,3/+0,2-0,3/+0,2-0,3/+0,2-0,3/+0,2-0,3/+0,2

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,4±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5±0,5

5,5 7,0 8,5 8,511,713,018,018,521,525,030,037,547,0

–––– –

12,316,819,321,125,230,237,245,3

–––––2

2,53,54,03,04,04,05,0

4,065,346,246,308,09,0

12,014,016,018,022,027,034,0

5,05,05,05,06,06,06,06,06,06,08,08,010,0

±0,06±0,10±0,15±0,10±0,20±0,25±0,35±0,35±0,35±0,35±0,60±0,65±0,80

±1,00±1,25±1,75±1,20±1,75±2,10±2,10±2,00±1,60±2,10±2.00±1,90±2.00

±0.002±0.004±0.008±0.004±0.008±0.011±0.014±0.014±0.011±0.011±0.020±0.019±0.022

20712051

105474028524927254134

0,0110,0120,0070,0150,0110,0120,0150,0370,0430,0310,0640,0970,131

3200017700650012900880075006200104001540088007500

1600013800

0,200,350,530,510,851,041,922,633,184,346,208,6014,2

0,020,040,060,080,100,130,240,380,450,621,001,322,53

6.5 | Soufflets métalliques HYDRA en bronzeSérie préférentielle

6.5 | Soufflets métalliques HYDRA en bronzeSérie préférentielle



131

6.6 | Soufflets à diaphragmes HYDRA profil normal

Une grande flexibilité pour un encombre-ment réduitLes soufflets à diaphragmes HYDRA présentent une extrême flexibilité. Ils conviennent parfaitement pour des applications où de grands déplacements doivent être réalisés dans un espace restreint. Le matériau standard est l'acier 1.4571. Les soufflets particulièrement sollicités peuvent être fabriqués en acier durcissable 350.

En sollicitation axiale, une répartition de la course de 80% en compression et 20% en extension est impérative.

MO : soufflet sans embouts de raccordement MM : soufflet avec embouts de raccordement

MO : soufflet sans embouts de raccordement



8 paires de membranes



matériau 1.4571


MO 26,0 x 57,0 x 1 x 0,1 8MP 1.4571


132 133

DN pressionnominale

profil du soufflet matériau longueur de chaque paire

de membranes

nombre de paires de

membranes

tolérances de courbe nominale par onde(pour 10.000 cycles)


section efficace

poids par paire de

membranesPN** di DA nL s lw max.* di Da A

mm bar mm mm – mm – mm – mm mm mm degré mm N/mm Nm/degré N/mm cm2 g

*pour des longueurs d'embouts < 20 mm, pour des embouts plus longs, le nombre max. de paires de membranes diminue** pression extérieure, en cas de pression intérieure, la stabilité de colonne (protection contre le flambage) doit aussi être garantie

connexion sur l'extérieur du soufflet connexion sur l'intérieur du soufflet

6.6 | Soufflets à diaphragmes HYDRA profil normalSérie préférentielle


DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de



axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ

11

12

17

21

26

5,08,04,06,02,55,28,012,02,13,61,32,85,21,02,24,02,03,00,81,83,2

11,0 x 22,0 x 1 x 0,10 11,0 x 22,0 x 1 x 0,15 11,0 x 27,0 x 1 x 0,10 11,0 x 27,0 x 1 x 0,15 11,0 x 31,0 x 1 x 0,10 11,0 x 31,0 x 1 x 0,15 12,0 x 22,0 x 1 x 0,10 12,0 x 22,0 x 1 x 0,15 17,0 x 37,0 x 1 x 0,10 17,0 x 37,0 x 1 x 0,15 21,0 x 42,5 x 1 x 0,10 21,0 x 42,5 x 1 x 0,15 21,0 x 42,5 x 1 x 0,20 21,0 x 49,0 x 1 x 0,10 21,0 x 49,0 x 1 x 0,15 21,0 x 49,0 x 1 x 0,20 25,5 x 50,0 x 1 x 0,10 25,5 x 50,0 x 1 x 0,15 26,0 x 57,0 x 1 x 0,10 26,0 x 57,0 x 1 x 0,15 26,0 x 57,0 x 1 x 0,20

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

1,21,21,41,52,22,21,01,02,12,12,02,02,03,23,13,11,91,93,63,73,5

120120100956565

1451456767

140140140454545

145145757580

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

0,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,561,00 = + 0,20 / – 0,800,80 = + 0,16 / – 0,641,20 = + 0,24 / – 0,961,00 = + 0,20 / – 0,800,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,481,70 = + 0,34 / – 1,361,40 = + 0,28 / – 1,121,60 = + 0,32 / – 1,281,50 = + 0,30 / – 1,201,40 = + 0,28 / – 1,122,40 = + 0,48 / – 1,922,20 = + 0,44 / – 1,762,00 = + 0,40 / – 1,601,00 = + 0,20 / – 0,800,90 = + 0,18 / – 0,722,70 = + 0,54 / – 2,162,50 = + 0,50 / – 2,002,30 = + 0,46 / – 1,84

±1,11±0,97±1,21±0,96±1,31±1,09±0,94±0,81±1,44±1,19±1,15±1,08±1,01±1,57±1,44±1,31±0,61±0,55±1,49±1,38±1,27

±0,0038±0,0033±0,0049±0,0042±0,0083±0,0069±0,0027±0,0023±0,0088±0,0072±0,0067±0,0062±0,0058±0,0146±0,0129±0,0118±0,0033±0,0030±0,0156±0,0148±0,0129

10021077

16052

10718039060

1105090

1363564

10640953466

101

0,060,120,060,130,050,100,110,250,100,170,110,200,300,090,170,280,120,300,130,250,38

28000590002100038000

71001500078000

16900015000270001900034000514006300

12200203002370056000

68001240021300

2,2 2,2 3,0 3,0 3,7 3,7 2,0 2,0 6,0 6,0 8,1 8,1 8,110,110,110,111,611,614,214,214,2

0,460,680,761,151,061,580,320,481,362,041,722,573,432,463,694,932,323,493,234,856,47

134 135

DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de







DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de



axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ

29

33

36

38

42

44

47

0,71,62,90,61,42,60,51,32,40,71,63,00,51,11,90,41,01,80,41,01,8

29,0 x 61,0 x 1 x 0,10 29,0 x 61,0 x 1 x 0,15 29,0 x 61,0 x 1 x 0,20 33,0 x 67,0 x 1 x 0,10 33,0 x 67,0 x 1 x 0,15 33,0 x 67,0 x 1 x 0,20 36,0 x 72,0 x 1 x 0,10 36,0 x 72,0 x 1 x 0,15 36,0 x 72,0 x 1 x 0,20 38,0 x 66,0 x 1 x 0,10 38,0 x 66,0 x 1 x 0,15 38,0 x 66,0 x 1 x 0,20 42,0 x 81,0 x 1 x 0,10 42,0 x 81,0 x 1 x 0,15 42,0 x 81,0 x 1 x 0,20 44,0 x 84,0 x 1 x 0,10 44,0 x 84,0 x 1 x 0,15 44,0 x 84,0 x 1 x 0,20 47,0 x 88,0 x 1 x 0,10 47,0 x 88,0 x 1 x 0,15 47,0 x 88,0 x 1 x 0,20

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

3,83,73,63,73,73,73,83,84,02,52,62,74,14,04,44,24,24,24,44,44,3

727575757575727270

110105100424540353535323234

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

2,90 = + 0,58 / – 2,322,70 = + 0,54 / – 2,162,50 = + 0,50 / – 2,003,10 = + 0,62 / – 2,482,90 = + 0,58 / – 2,322,70 = + 0,54 / – 2,163,30 = + 0,66 / – 2,643,10 = + 0,62 / – 2,482,90 = + 0,58 / – 2,322,70 = + 0,54 / – 2,162,50 = + 0,50 / – 2,002,30 = + 0,46 / – 1,843,60 = + 0,72 / – 2,883,40 = + 0,68 / – 2,723,20 = + 0,64 / – 2,563,70 = + 0,74 / – 2,963,50 = + 0,70 / – 2,803,20 = + 0,64 / – 2,563,80 = + 0,76 / – 3,043,60 = + 0,72 / – 2,883,30 = + 0,66 / – 2,64

±1,48±1,38±1,27±1,42±1,33±1,24±1,40±1,32±1,23±1,19±1,10±1,01±1,34±1,27±1,19±1,32±1,25±1,15±1,29±1,22±1,12

±0,0163±0,0148±0,0133±0,0152±0,0143±0,0133±0,0154±0,0145±0,0143±0,0086±0,0083±0,0079±0,0160±0,0147±0,0152±0,0161±0,0153±0,0140±0,0165±0,0156±0,0140

3258953055942951893560

100274875264775264778

0,140,260,420,160,300,510,180,320,570,210,350,590,220,400,620,230,420,670,260,470,78

670012900223008200

15100257008800

1550024300227003600055600

91001700022000

91001640026000

92001660028800

16,616,616,620,420,420,423,823,823,821,821,821,830,730,730,733,233,233,236,936,936,9

3,62 5,43 7,24 4,27 6,41 8,55 4,89 7,33 9,77 3,66 5,49 7,32 6,03 9,0412,16,439,6512,9 6,9610,413,9

136 137

DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de







DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de



axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ

52

57

62

67

72

1,02,14,00,40,91,50,71,42,10,71,21,91,01,83,00,61,11,80,61,0

52,0 x 80,0 x 1 x 0,10 52,0 x 80,0 x 1 x 0,15 52,0 x 80,0 x 1 x 0,20 52,0 x 95,0 x 1 x 0,10 52,0 x 95,0 x 1 x 0,15 52,0 x 95,0 x 1 x 0,20 57,0 x 102 x 1 x 0,15 57,0 x 102 x 1 x 0,20 57,0 x 102 x 1 x 0,25 62,0 x 109 x 1 x 0,15 62,0 x 109 x 1 x 0,20 62,0 x 109 x 1 x 0,25 67,0 x 102 x 1 x 0,15 67,0 x 102 x 1 x 0,20 67,0 x 102 x 1 x 0,25 67,0 x 116 x 1 x 0,15 67,0 x 116 x 1 x 0,20 67,0 x 116 x 1 x 0,25 72,0 x 123 x 1 x 0,15 72,0 x 123 x 1 x 0,20

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

3,23,23,24,64,54,64,84,85,04,94,94,94,54,54,54,94,75,15,35,3

454545384038323232323232363636323230

250250

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

2,40 = + 0,48 / – 1,922,20 = + 0,44 / – 1,762,00 = + 0,40 / – 1,604,00 = + 0,80 / – 3,203,80 = + 0,76 / – 3,043,50 = + 0,70 / – 2,804,10 = + 0,82 / – 3,283,90 = + 0,78 / – 3,123,60 = + 0,72 / – 2,884,30 = + 0,86 / – 3,444,10 = + 0,82 / – 3,283,80 = + 0,76 / – 3,043,00 = + 0,60 / – 2,402,50 = + 0,50 / – 2,002,10 = + 0,42 / – 1,684,50 = + 0,90 / – 3,604,30 = + 0,86 / – 3,444,00 = + 0,80 / – 3,204,70 = + 0,94 / – 3,764,50 = + 0,90 / – 3,60

±0,83±0,76±0,69±1,25±1,18±1,09±1,18±1,12±1,04±1,15±1,10±1,02±0,81±0,68±0,57±1,13±1,08±1,00±1,10±1,06

±0,0077±0,0071±0,0064±0,0166±0,0155±0,0146±0,0165±0,0156±0,0150±0,0164±0,0156±0,0145±0,0106±0,0088±0,0074±0,0160±0,0147±0,0148±0,0170±0,0163

7012821224507042659143618969

1231924059884354

0,671,222,010,280,590,830,580,901,250,690,971,421,071,922,990,731,081,610,891,12

4470082000

1350009200

20000268001730026700345001970027900406003650065000

1015002100033500425002200027400

34,034,034,043,643,643,651,051,051,058,958,958,956,956,956,967,367,367,376,476,4

4,646,979,297,9411,915,913,518,022,515,120,225,211,114,918,616,922,528,218,725,0

138 139

DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de







DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de



axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ

72

82

87

92

97

1,60,70,51,01,50,50,91,40,81,31,90,60,81,31,90,81,21,81,72,73,90,8

72,0 x 123 x 1 x 0,25 77,0 x 107 x 1 x 0,10 77,0 x 130 x 1 x 0,15 77,0 x 130 x 1 x 0,20 77,0 x 130 x 1 x 0,25 82,0 x 136 x 1 x 0,15 82,0 x 136 x 1 x 0,20 82,0 x 136 x 1 x 0,25 87,0 x 143 x 1 x 0,20 87,0 x 143 x 1 x 0,25 87,0 x 143 x 1 x 0,30 92,0 x 134 x 1 x 0,15 92,0 x 134 x 1 x 0,20 92,0 x 134 x 1 x 0,25 92,0 x 134 x 1 x 0,30 92,0 x 149 x 1 x 0,20 92,0 x 149 x 1 x 0,25 92,0 x 149 x 1 x 0,30 97,0 x 134 x 1 x 0,20 97,0 x 134 x 1 x 0,25 97,0 x 134 x 1 x 0,30 97,0 x 156 x 1 x 0,20

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

5,23,45,25,35,45,45,65,75,75,85,94,04,14,14,26,06,26,24,04,24,26,0

250250250250250250250250250250250250250250250250250250250250250250

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

4,20 = + 0,84 / – 3,362,70 = + 0,54 / – 2,164,90 = + 0,98 / – 3,924,70 = + 0,94 / – 3,764,40 = + 0,88 / – 3,525,00 = + 1,00 / – 4,004,80 = + 0,96 / – 3,844,50 = + 0,90 / – 3,605,20 = + 1,04 / – 4,165,00 = + 1,00 / – 4,004,70 = + 0,94 / – 3,763,90 = + 0,78 / – 3,123,20 = + 0,64 / – 2,563,00 = + 0,60 / – 2,402,80 = + 0,56 / – 2,245,30 = + 1,06 / – 4,245,10 = + 1,02 / – 4,084,80 = + 0,96 / – 3,842,80 = + 0,56 / – 2,242,40 = + 0,48 / – 1,922,20 = + 0,44 / – 1,765,50 = + 1,10 / – 4,40

±0,99±0,67±1,09±1,04±0,97±1,05±1,01±0,95±1,04±1,00±0,94±0,79±0,65±0,61±0,57±1,01±0,97±0,91±0,56±0,48±0,44±1,00

±0,0149±0,0066±0,0164±0,0160±0,0153±0,0165±0,0164±0,0156±0,0171±0,0168±0,0160±0,0092±0,0077±0,0072±0,0069±0,0175±0,0174±0,0164±0,0064±0,0058±0,0053±0,0173

76523852753852745475

101463245625677

10214222131859

1,580,960,891,221,750,981,351,921,562,162,911,280,891,251,731,772,443,234,136,439,262,06

400005700022500300004130023200300004060033000442005760055000364005120067300339004360057800

17800025100036100039300

76,467,186,086,086,095,295,295,2106106106101101101101116116116106106106128

31,2 6,920,727,634,522,229,637,032,440,548,617,923,929,835,834,543,251,821,526,932,237,5

140 141

DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de







DN pressionnominale


de membranes

nombre de paires de

membranes



section efficace

poids par paire de



axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ

97

102

112

121

127

152

1,11,70,71,11,60,61,01,40,91,42,00,70,91,31,60,50,91,20,50,71,0

97,0 x 156 x 1 x 0,25 97,0 x 156 x 1 x 0,30 102 x 163 x 1 x 0,20 102 x 163 x 1 x 0,25 102 x 163 x 1 x 0,30 112 x 173 x 1 x 0,20 112 x 173 x 1 x 0,25 112 x 173 x 1 x 0,30 121 x 173 x 1 x 0,20 121 x 173 x 1 x 0,25 121 x 173 x 1 x 0,30 127 x 185 x 1 x 0,15 127 x 185 x 1 x 0,20 127 x 185 x 1 x 0,25 127 x 185 x 1 x 0,30 127 x 195 x 1 x 0,20 127 x 195 x 1 x 0,25 127 x 195 x 1 x 0,30 152 x 226 x 1 x 0,20 152 x 226 x 1 x 0,25 152 x 226 x 1 x 0,30

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

6,26,26,06,56,56,26,46,46,06,26,25,65,65,66,06,76,86,96,86,57,9

250250250250250250250250250250250250250250250250250250250250250

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

5,30 = + 1,06 / – 4,245,00 = + 1,00 / – 4,005,70 = + 1,14 / – 4,565,50 = + 1,10 / – 4,405,20 = + 1,04 / – 4,165,60 = + 1,12 / – 4,485,30 = + 1,06 / – 4,245,00 = + 1,00 / – 4,005,20 = + 1,04 / – 4,164,80 = + 0,96 / – 3,844,50 = + 0,90 / – 3,604,90 = + 0,98 / – 3,924,80 = + 0,96 / – 3,844,60 = + 0,92 / – 3,684,40 = + 0,88 / – 3,526,10 = + 1,22 / – 4,885,80 = + 1,16 / – 4,645,40 = + 1,08 / – 4,326,70 = + 1,34 / – 5,366,40 = + 1,28 / – 5,126,10 = + 1,22 / – 4,88

±0,96±0,91±0,99±0,95±0,90±0,90±0,85±0,80±0,81±0,75±0,70±0,72±0,71±0,68±0,65±0,87±0,83±0,77±0,81±0,78±0,74

±0,0173±0,0163±0,0172±0,0179±0,0170±0,0162±0,0158±0,0149±0,0141±0,0134±0,0126±0,0117±0,0114±0,0110±0,0112±0,0169±0,0163±0,0154±0,0160±0,0146±0,0169

761035077

10340618165

10114640607896426490386080

2,653,601,922,953,95 1,77 2,70 3,59 3,06 4,76 6,88 2,12 3,19 4,14 5,10 2,38 3,62 5,09 2,96 4,68 6,23

47500643003650048000642003160045400602005800085200

12300046500700009100097000364005400073500440007600067000

128128140140140162162162172172172192192192192207207207284284284

46,956,340,650,860,943,754,665,538,448,057,634,145,556,968,255,068,882,570,387,9105

143142 143



profil normal 1 profil normal 2

DN pressionnominale

profil du soufflet matériau longueur par paire de mem-

branes

nombre de paires de

membranes max.



section efficace

poids par paire de

membranes

PN** di DA nL s lw e* di Da A


axiale2δn,0

angulaire2αn,0

latérale2λn,0

axialecδ

angulairecα

latéralecλ

177

202

0,40,60,90,40,50,8

177 x 257 x 1 x 0,20 177 x 257 x 1 x 0,25 177 x 257 x 1 x 0,30 202 x 287 x 1 x 0,20 202 x 287 x 1 x 0,25 202 x 287 x 1 x 0,30

1.45711.45711.45711.45711.45711.4571

8,98,97,58,58,68,6

250250250250250250

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

7,20 = + 1,44 / – 5,766,80 = + 1,36 / – 5,446,30 = + 1,26 / – 5,047,80 = + 1,56 / – 6,247,40 = + 1,48 / – 5,926,90 = + 1,38 / – 5,52

±0,76±0,72±0,67±0,73±0,69±0,65

±0,0196±0,0185±0,0145±0,0180±0,0173±0,0161

345675305270

3,49 5,75 7,70 3,91 6,78 9,13

303005000094000372006300085000

374374374474474474

87,3109131104131157


145

6.7 | Soufflets à diaphragmes HYDRA profil étroit

Soufflets à diaphragmes extrêmement résistants à la pression Les soufflets à diaphragmes à profil étroit HYDRA sont plus résistants à la pression et ont une raideur plus élevée que les soufflets à diaphragmes à profil normal. Leur déplacement est un peu inférieur. De ce fait, ils conviennent pour les appli-cations statiques telles que les garnitures mécaniques d'étanchéité. Le matériau standard est l'acier 1.4571. Les soufflets

particulièrement sollicités peuvent être fabriqués en acier durcissable AM 350.En sollicitation axiale, une répartition de la course de 80% en compression et 20% en extension est impérative. MO : soufflet sans embouts de raccordement MM : soufflet avec embouts de raccordement

MO : soufflet sans embouts de raccordement

diamètreintérieur di = 25,5 mm


8 paires de membranes



matériau 1.4571


MO 25,5 x 36,5 x 1 x 0,1 8MP 1.4571


146

6.7 | Soufflets à diaphragmes HYDRA profil étroitSérie préférentielle

147


DN pressionnominale

profil du soufflet matériau longueur de chaque paire de membra-

nes

nombre de paires de

membranes max.*

tolérances de désalignement nominal par onde(pour 10.000 cycles)


section efficace

poids par paire de

membranes

PN** di DA nL s lw di Da A




DN pressionnominale


nes

nombre de paires de

membranes max.*



section efficace

poids par paire de

membranes



axiale

2δn,0

angulaire

2αn,0

latérale

2λn,0

axiale

cδ

angulaire

cα

latérale cλ

12

17

25

29

34

36

37

39

42

44

8,012,0 3,5 6,0 8,012,0 6,0 9,0 6,0 9,0 6,0 9,0 4,0 6,0 6,0 9,0 6,0 9,0 6,0 9,0 6,0 9,0


1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

1,01,01,51,51,21,21,41,41,41,51,31,41,91,91,51,51,51,51,51,51,51,6

1451459595

230230200200200185215200145145185185185185185185185175

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

0,50 = + 0,10 / – 0,40 0,40 = + 0,08 / – 0,320,90 = + 0,18 / – 0,720,80 = + 0,16 / – 0,640,60 = + 0,12 / – 0,480,50 = + 0,10 / – 0,400,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,48

±0,72±0,57±0,86±0,76±0,44±0,37±0,45±0,38±0,40±0,34±0,39±0,34±0,41±0,36±0,37±0,32±0,35±0,30±0,33±0,28±0,31±0,27

±0,0021±0,0017±0,0038±0,0033±0,0015±0,0013±0,0018±0,0016±0,0016±0,0015±0,0015±0,0014±0,0023±0,0020±0,0016±0,0014±0,0015±0,0013±0,0014±0,0012±0,0014±0,0013

200500100190105280110265105247100250 70150103310 97300 92310100250

0,110,280,130,240,220,590,310,750,370,860,370,920,300,650,431,280,451,380,481,620,571,42

768001920003840072900

105000280000109000263000129000263000149000322000

57600123000130000391000137000423000147000497000173000381000

2,1 2,1

4,65 4,65

7,6 7,610,310,312,712,713,313,315,615,615,015,016,716,719,019,020,520,5

0,420,630,841,270,851,271,161,741,291,941,321,981,882,821,402,111,482,231,582,371,652,47

148


149


DN pressionnominale


nes

nombre de paires de

membranes max.*



section efficace

poids par paire de

membranes





DN pressionnominale


nes

nombre de paires de

membranes max.*



section efficace

poids par paire de

membranes



axiale

2δn,0

angulaire

2αn,0

latérale

2λn,0

axiale

cδ

angulaire

cα

latérale cλ

47

52

57

62

67

72

77

82

84

6,0 9,0 6,0 9,0 6,0 9,0 6,0 9,0 1,0 2,0 2,5 9,012,0 7,010,0 7,010,0 7,010,0 7,010,0 7,0

47,0 x 60,0 x 1 x 0,10 47,0 x 60,0 x 1 x 0,15 52,5 x 65,5 x 1 x 0,10 52,5 x 65,5 x 1 x 0,15 57,0 x 70,0 x 1 x 0,10 57,0 x 70,0 x 1 x 0,15 62,5 x 75,5 x 1 x 0,10 62,5 x 75,5 x 1 x 0,15 62,0 x 88,0 x 1 x 0,15 62,0 x 88,0 x 1 x 0,20 62,0 x 88,0 x 1 x 0,25 67,0 x 80,0 x 1 x 0,15 67,0 x 80,0 x 1 x 0,20 67,0 x 83,0 x 1 x 0,15 67,0 x 83,0 x 1 x 0,20 72,0 x 88,0 x 1 x 0,15 72,0 x 88,0 x 1 x 0,20 77,0 x 93,0 x 1 x 0,15 77,0 x 93,0 x 1 x 0,20 82,0 x 98,0 x 1 x 0,15 82,0 x 98,0 x 1 x 0,20 84,0 x 100 x 1 x 0,15

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

1,61,71,61,71,61,71,51,51,91,91,91,51,61,61,71,61,71,61,71,61,71,6

175160175160165145959575759590909085

110105110105959095

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

0,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,481,50 = + 0,3 / – 1,21,40 = + 0,28 / – 1,121,30 = + 0,26 / – 1,040,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,64

±0,30±0,26±0,27±0,23±0,25±0,22±0,23±0,20±0,46±0,43±0,40±0,22±0,19±0,24±0,21±0,23±0,20±0,22±0,19±0,20±0,18±0,20

±0,0014±0,0013±0,0013±0,0012±0,0012±0,0011±0,0010±0,0009±0,0025±0,0024±0,0022±0,0010±0,0009±0,0011±0,0011±0,0011±0,0010±0,0010±0,0009±0,0009±0,0009±0,0009

100250108286102270100260148248380200500225560190530200540213550220

0,621,560,822,170,902,381,042,701,823,044,662,365,892,766,872,657,403,158,513,769,724,06

168000371000220000517000241000565000318000825000346000579000888000720000

158300074000

1635000712500

1760000847000

20250001011000

23120001091000

22,622,627,427,431,831,837,537,544,044,044,042,042,044,344,350,450,456,956,963,863,866,6

1,732,591,902,862,053,072,233,347,359,8012,253,564,744,475,964,776,355,066,755,367,155,48

150


151


DN pressionnominale


nes

nombre de paires de

membranes max.*



section efficace

poids par paire de

membranes





DN pressionnominale


nes

nombre de paires de

membranes max.*



section efficace

poids par paire de

membranes



axiale

2δn,0

angulaire

2αn,0

latérale

2λn,0

axiale

cδ

angulaire

cα

latérale cλ

8487

92

97

102

106

112

127

142

147

158

10,0 7,010,0 7,010,0 7,010,0 7,010,0 7,010,0 7,010,0 7,010,0 7,010,0 4,0 6,0 6,0 8,0 8,0

84,0 x 100 x 1 x 0,20 87,0 x 103 x 1 x 0,15 87,0 x 103 x 1 x 0,20 92,0 x 108 x 1 x 0,15 92,0 x 108 x 1 x 0,20 97,0 x 113 x 1 x 0,15 97,0 x 113 x 1 x 0,20 102 x 118 x 1 x 0,15 102 x 118 x 1 x 0,20 106 x 122 x 1 x 0,15 106 x 122 x 1 x 0,20 112 x 128 x 1 x 0,15 112 x 128 x 1 x 0,20 127 x 143 x 1 x 0,15 127 x 143 x 1 x 0,20 142 x 158 x 1 x 0,15 142 x 158 x 1 x 0,20 142 x 168 x 1 x 0,15 142 x 168 x 1 x 0,20 147 x 167 x 1 x 0,15 147 x 167 x 1 x 0,20 158 x 178 x 1 x 0,20

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

1,71,61,71,41,61,61,71,51,71,51,61,61,71,61,71,81,92,83,01,82,01,8

909590

110959590

10090

100959590959020202020202020

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

0,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,561,00 = + 0,2 / – 0,80,80 = + 0,16 / – 0,640,90 = + 0,18 / – 0,720,80 = + 0,16 / – 0,640,80 = + 0,16 / – 0,64

±0,17±0,19±0,17±0,18±0,16±0,17±0,15±0,17±0,15±0,16±0,14±0,15±0,13±0,14±0,12±0,12±0,11±0,15±0,12±0,13±0,12±0,11

±0,0009±0,0009±0,0008±0,0007±0,0007±0,0008±0,0008±0,0007±0,0007±0,0007±0,0007±0,0007±0,0007±0,0006±0,0006±0,0006±0,0006±0,0012±0,0010±0,0007±0,0007±0,0006

560245710315730320740330750330750340760350770350770220570450850870

10,3 4,8213,98 6,8715,9 7,7017,8

8,7119,8

9,3621,310,723,913,930,617,237,811,529,924,245,753,3

246000013000003325000241000042770002070000423400026600004710000285900057100002870000568000037400007280000365000072000001010000228000051300007860000

11300000

66,6 71,0 71,0 78,1 78,1 86,8 86,8 95,2 95,2102,2102,2110,0110,0143,0143,0177,0177,0189,0189,0192,0192,0221,0

7,315,667,555,967,946,258,346,558,746,799,057,159,538,0410,728,9411,9115,0020,0011,6915,5916,63

152


153



DN pressionnominale

profil du soufflet matériau longueur par paire de mem-

branes

nombre de paires de

membranes max.



section efficace

poids par paire de

membranes

PN** di DA nL s lw e* di Da A


axiale

2δn,0

angulaire

2αn,0

latérale

2λn,0

axiale

cδ

angulaire

cα

latérale cλ


158168

176

186191

205

223

240

250

268

280

12,0 6,0 8,0 9,012,0 3,0 7,010,010,012,010,012,010,012,0 6,0 8,0 6,0 8,0 5,0 7,0

158 x 178 x 1 x 0,25 168 x 188 x 1 x 0,15 168 x 188 x 1 x 0,20 176 x 196 x 1 x 0,25 176 x 196 x 1 x 0,30 186 x 212 x 1 x 0,15 191 x 211 x 1 x 0,20 191 x 211 x 1 x 0,25 205 x 225 x 1 x 0,25 205 x 225 x 1 x 0,30 223 x 243 x 1 x 0,25 223 x 243 x 1 x 0,30 240 x 260 x 1 x 0,25 240 x 260 x 1 x 0,30 250 x 275 x 1 x 0,25 250 x 275 x 1 x 0,30 268 x 292 x 1 x 0,25 268 x 292 x 1 x 0,30 280 x 300 x 1 x 0,25 280 x 300 x 1 x 0,30

1.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.45711.4571

2,02,12,22,12,23,02,02,12,12,22,12,22,12,22,62,72,62,72,62,7

2020202020202020202020202020202020202020

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3±0,3

0,70 = + 0,14 / – 0,560,90 = + 0,18 / – 0,720,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,481,20 = + 0,24 / – 0,960,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,480,90 = + 0,18 / – 0,720,80 = + 0,16 / – 0,640,90 = + 0,18 / – 0,720,80 = + 0,16 / – 0,640,70 = + 0,14 / – 0,560,60 = + 0,12 / – 0,48

±0,10±0,12±0,10±0,09±0,07±0,14±0,09±0,08±0,07±0,06±0,07±0,06±0,06±0,06±0,08±0,07±0,07±0,07±0,06±0,05

±0,0006±0,0007±0,0007±0,0005±0,0005±0,0012±0,0005±0,0005±0,0005±0,0004±0,0004±0,0004±0,0004±0,0004±0,0006±0,0005±0,0006±0,0005±0,0004±0,0004

1370 520 93015302200 28010501650180029001850295019003000140022001600250020003100

83,9 35,9 64,3115166

24,2 92,5145182292219349259409210331274428367569

1440000056000009130000

1800000023600000

18500001590000022600000283000004150000034160000496300004039000058100000214000003120000027800000403000003730000053600000

221,0249,0249,0272,0272,0311,0315,0315,0363,0363,0427,0427,0488,0488,0537,0537,0611,0611,0656,0656,0

20,7913,2517,6723,0827,7019,2619,9624,9426,6832,0228,9234,7031,0337,2340,7248,8641,7050,0435,9943,19

155

6.8 | Géométrie des embouts de raccordement pour soufflets

Soufflets métalliques avec collet de forme BLa préparation de la zone de soudage des embouts et le choix de la méthode de sou-dage dépendent de l'épaisseur totale de la paroi du soufflet, c.-à-d. le produit de l'épais-seur de paroi et du nombre de couches. Les cotes d4, nL et s sont précisées dans les tables des soufflets 6.3 ou 6.4.

Différents types de géométrie dans la zone de soudurePrésentation

6.8 | Géométrie des embouts de raccordement pour soufflets

Fig. 6.8.1.

Tableau 6.8.1.

Fig. 6.8.2. (pour les valeurs a et b cf. tableau 6.8.1.)

épaisseur totale de paroi méthode de soudage géométrie de la

lèvre à souderdiamètre de soudure largeur de la lèvre à

souder

mm – – mm mm

nL x s 0,10 laser B III a = d40,05 –

0,10 < nL x s 0,20 laser B III a = d40,05 –

0,10 < nL x s 0,20 laser / micro-plasma B I, B IV a = d40,05 b = 0,4+0,1/-0

0,20 < nL x s 0,30 laser / micro-plasma B I, B IV a = d40,05 b = (2 x nL xs)+0,1/-0

0,30 < nL x s 0,45 laser / micro-plasma / TIG B I, B IV a = d40,05 b = (2 x nL xs)+0,1/-0

0,45 < nL x s 0,90 micro-plasma / TIG B I, B IV a = d40,05 b = (2 x nL xs)0,1

0,90 < nL x s 1,20 TIG avec apport de soudure B II, B V a = d40,05 b = (2 x nL xs)0,1

1,20 < nL x s TIG avec apport de soudure B II, B V a = d40,05 b = 2,50,1

Type B I

Type B III

Type B V

Type B II (pour anneaux intermédiaires aussi)

Type B IV

156 157

Soufflets métalliques avec collet de forme SLes collets de forme S conviennent pour les soufflets à paroi de 3 couches maximum et épaisseur totale de paroi inférieure ou égale à 0,9 mm. La forme de l'embout dépendra surtout de la méthode de soudage. Les cotes d3, l2, nL et s sont précisées dans les tables des soufflets 6.3 ou 6.4.

6.8 | Géométrie des embouts de raccordement pour soufflets6.8 | Géométrie des embouts de raccordement pour soufflets

Fig. 6.8.3.b Fig. 6.8.3.a

Tableau 6.8.2.

* autres dimensions avec outillage spécial

épaisseur totale de paroi

Méthode de soudage et

position

type

diamètre du collet diamètrede soudure

largeur de la lèvre à souder

rayon d'arête

mm – – mm mm mm mm

nL x s ≤ 0,4

laseremmanché en force puis soudé à pleine péné-tration (fig. 6.8.3.a)

S I 35 ≤ d3 ≤ 75 * a = (d3 + 0,3)±0,05 – R = 1,0

nL x s ≤ 0,45

lasersoudé sur arête(Fig. 6.8.3.b)

S IId3 ≤ 32

32 < d3 ≤ 115115 < d3

a = (d3 + 0,1)±0,05

a = (d3 + 0,3)±0,05

a = (d3 + 0,5)±0,05–

R = 0,5 R = 1,0R = 1,5

0,1 < nL x s ≤ 0,3

micro-plasmasoudé sur arête(Fig. 6.8.3.b)

S IIId3 ≤ 32

32 < d3 ≤ 115115 < d3

a = (d3 + 0,1)±0,05

a = (d3 + 0,3)±0,05

a = (d3 + 0,5)±0,05b = (2 x nL x s)+0,1/-0

R = 0,5 R = 1,0R = 1,5

0,3 < nLx s ≤ 0,9

micro-plasma ou TIGsoudé sur arête(Fig. 6.8.3.b)

S IIId3 ≤ 32

32 < d3 ≤ 115115 < d3

a = (d3 + 0,1)±0,05

a = (d3 + 0,3)±0,05

a = (d3 + 0,5)±0,05b = (2 x nL x s)+0,1/-0

R = 0,5 R = 1,0R = 1,5

soudé à pleine pénétration soudé sur arête

159

Soufflets métalliques avec collet de forme J La géométrie des embouts pour les formes de collet J (avec ou sans lèvre à souder) dépend de la méthode de soudage. Les cotes d3, l2, nL et s sont précisées dans les tables des soufflets 6.3 ou 6.4.


Fig. 6.8.4. (pour les valeurs a, b et R cf.

tableau 6.8.2.,

pour l2 cf. tableau 6.3. ou 6.4.)

Tableau 6.8.3.

Type S I

Type S II Type S III

épaisseur totale de paroi

Méthode de sou-dage et position

type

diamètre du collet

diamètrede soudure


rayon d'arête

mm – – mm mm mm mm

nL x s 0,45 laser J Id3 10

10 < d3 5050 < d3

a = (d3 + 2 x nL x s)+0,2/+0,3 –R = 0,35 R = 1,0R = 1,5

0,1 < nL x s 0,3 micro-plasma J IId3 10

10 < d3 5050 < d3

a = (d3 + 2 x nL x s)+0,3/+0,4 –R = 0,35 R = 1,0R = 1,5

0,3 < nLx s 0,9micro-plasma

ou TIG J IId3 10

10 < d3 5050 < d3

a = (d3 + 2 x nL x s)+0,3/+0,4 b = (2 x nL x s)+0,1/-0R = 0,35 R = 1,0R = 1,5

0,9 < nLx s 2,4TIG avec apport de soudure

J IId3 10

10 < d3 5050 < d3

a = (d3 + 2 x nL x s)+0,3/+0,4 b = (2 x nL x s)+0,1/-0R = 0,35 R = 1,0R = 1,5

Fig. 6.8.5.

160 161

Soufflets métalliques Les embouts de raccordement pour soufflets à diaphragmes peuvent être soudés sur le diamètre extérieur ou intérieur. La méthode de soudage est le micro-plasma. Les cotes DA, di, et lW sont indiquées dans les tables des soufflets à diaphragmes 6.6 ou 6.7.


Fig. 6.8.6. (pour les valeurs a, b et R cf. tableau 6.8.3., pour l2 cf. tableau 6.3. ou 6.4.) Tableau 6.8.4.

Fig. 6.8.7. Fig. 6.8.8. (pour les valeurs a, b et k cf. tableau 6.8.4., pour DA cf. tableau 6.6. ou 6.7.)

Type J I

embout pour le diamètre intérieur

Type J II

embout pour le diamètre extérieur

position de soudage

diamètre intérieur du soufflet

diamètrede soudure


dimension de l'arête

– mm mm mm mm

sur le diamètre intérieur

di 6060 < di 100

100 < di

a = di+0,1/-0

a = di+0,15/-0

a = di+0,2/-0

b = 0,4+0,1/-0

b = 0,5+0,1/0

b = 0,6+0,1/0

sur le diamètre extérieur

DA 8080 < DA 140

140 < DA

a = (DA - 0,15)+0,1/-0

a = (DA - 0,15)+0,15/-0

a = (DA - 0,15)+0,15/-0,05

b = 0,4+0,1/-0

b = 0,5+0,1/0

b = 0,6+0,1/-0

k = max 0,9

DA - di - 0,2 24

k = max 0,9

DA - di - 0,2 24

163

6.9 | Réservoirs de dilatation HYDRA

Compensation de variations de volumeLes réservoirs de dilatation HYDRA sont désignés par leurs dimensions, la com-pensation de volume et la pression diffé-rentielle à laquelle les volumes de dilata-tion minimal et maximal sont atteints. Une pression différentielle négative signifie une surpression extérieure.

Le matériau standard pour les réservoirs de dilatation est l'acier 1.4541, d'autres matériaux sont disponibles sur demande.

grande compen-

sation de volume

DZ : réservoir de dilatation

diamètrenominaldn = 500 mm

diamètreextérieurDA = 515 mm

épaisseur de paroi 0,5 mm

matériau 1.4571

Tabl. 6.9.1.


DZ 500 x 515 x 0,5 1.4541

Réservoirs de dilatation : dimensions et caractéristiques

diamètre nominal dn

diamètre extérieur DA

hauteur h

compensation de volume V ( 5%)

pression différentielle min. / max.

mm mm mm l mbar

260 275 40 1,9 -100 / 240330 342 36 4,5 -100 / 550380 390 42 7,5 -350 / 1000500 515 56 12,5 -100 / 510

162

6.9 | Réservoirs de dilatation HYDRA

6.10 | Tubes de précision HYDRATubes à paroi mince en acier inoxydable matériau standard : 1.4571

165

paroi mince et

précision

6.10 | Tubes de précision HYDRA

Les tubes de précisions HYDRA sont clas-sés par diamètre et épaisseur de paroi. Nous pouvons livrer toutes les tailles de tube jusqu'à une longueur maximale de 6,5 m. Les tolérances pour le diamètre et la longueur du tube sont de l'ordre de ±0,1 mm. Le matériau standard est l'acier 1.4571, d'autres matériaux peuvent être fournis sur demande.

diamètre- épaisseur de extérieur DA paroi s

[mm] [mm]


[mm] [mm]


[mm] [mm]

7,30 0,10 8,00 0,10 8,20 0,10 8,50 0,10 8,80 0,10 9,10 0,10 9,20 0,10 9,50 0,10 9,80 0,10 10,10 0,10 10,20 0,10 10,40 0,10 10,50 0,10 10,80 0,10 11,10 0,10 11,40 0,10 11,90 0,10 12,00 0,10 12,20 0,10 12,30 0,10 12,40 0,10 12,50 0,10 12,60 0,10 12,80 0,10 13,00 0,10 13,20 0,10 13,50 0,10 14,20 0,10 14,40 0,10 14,80 0,10 14,90 0,10

15,00 0,10 15,05 0,10 15,10 0,10 15,50 0,10 15,90 0,10 16,00 0,10 16,30 0,10 16,40 0,10 16,50 0,10 16,80 0,10 17,10 0,10 17,70 0,10 17,90 0,10 18,20 0,10 18,30 0,10 18,40 0,10 18,70 0,10 19,90 0,10 20,00 0,10 20,35 0,10 20,40 0,10 22,20 0,10 22,40 0,10 22,80 0,10 22,90 0,10 24,20 0,10 25,70 0,10 27,20 0,10 30,50 0,10 32,00 0,10

8,30 0,15 8,70 0,15 9,30 0,15 9,70 0,15 10,00 0,15 10,10 0,15 10,30 0,15 10,40 0,15 10,90 0,15 12,00 0,15 12,10 0,15 12,30 0,15 12,40 0,15 12,50 0,15 12,70 0,15 13,10 0,15 13,50 0,15 13,80 0,15 13,90 0,15 14,30 0,15 14,50 0,15 14,70 0,15 14,90 0,15 15,30 0,15 15,50 0,15 15,70 0,15 15,90 0,15 16,00 0,15 16,10 0,15 16,30 0,15 16,50 0,15

HWE : Tube de précision


épaisseur de paroi 0,2 mm

longueur 300 mm

matériau 1.4571


HWE 35,8 x 0,2 x 300 1.4571

6.10 | Tubes de précision HYDRATubes à paroi mince en acier inoxydablematériau standard : 1.4571

164


166


167


[mm] [mm]


[mm] [mm]


[mm] [mm]

16,70 0,15 16,90 0,15 17,10 0,15 17,50 0,15 17,90 0,15 18,00 0,15 18,30 0,15 18,50 0,15 18,70 0,15 18,90 0,15 19,10 0,15 19,30 0,15 19,50 0,15 19,70 0,15 20,00 0,15 20,10 0,15 20,50 0,15 20,90 0,15 21,30 0,15 21,70 0,15 22,10 0,15 22,30 0,15 22,50 0,15 22,70 0,15 22,80 0,15 22,90 0,15 23,00 0,15 23,30 0,15 23,50 0,15 24,20 0,15 24,40 0,15

24,50 0,15 24,60 0,15 24,90 0,15 25,40 0,15 25,70 0,15 25,80 0,15 26,00 0,15 26,30 0,15 26,50 0,15 27,00 0,15 27,30 0,15 27,70 0,15 28,30 0,15 28,80 0,15 30,00 0,15 30,50 0,15 30,80 0,15 31,00 0,15 32,00 0,15 32,50 0,15 33,00 0,15 33,50 0,15 34,50 0,15 35,00 0,15 35,80 0,15 36,20 0,15 37,50 0,15 39,20 0,15 41,00 0,15 44,20 0,15 45,30 0,15

45,80 0,15 46,50 0,15 47,00 0,15 47,50 0,15 47,90 0,15 50,40 0,15 51,00 0,15 51,70 0,15 54,20 0,15

8,40 0,20 9,10 0,20 9,40 0,20 10,00 0,20 10,10 0,20 10,40 0,20 12,40 0,20 13,60 0,20 14,10 0,20 15,00 0,20 15,60 0,20 16,00 0,20 16,10 0,20 16,40 0,20 16,70 0,20 16,95 0,20 17,50 0,20 18,05 0,20 18,10 0,20 18,20 0,20 18,40 0,20


[mm] [mm]


[mm] [mm]


[mm] [mm]

18,60 0,20 18,70 0,20 18,90 0,20 19,40 0,20 19,90 0,20 20,10 0,20 20,20 0,20 20,40 0,20 20,70 0,20 20,90 0,20 21,00 0,20 22,40 0,20 22,60 0,20 22,90 0,20 23,10 0,20 23,20 0,20 23,40 0,20 23,90 0,20 24,00 0,20 24,40 0,20 24,50 0,20 24,60 0,20 24,90 0,20 25,10 0,20 25,40 0,20 26,10 0,20 26,70 0,20 27,20 0,20 27,40 0,20 27,90 0,20 28,40 0,20

28,90 0,20 29,40 0,20 29,90 0,20 30,10 0,20 30,40 0,20 30,70 0,20 30,90 0,20 31,30 0,20 32,00 0,20 33,10 0,20 33,60 0,20 33,70 0,20 34,40 0,20 34,60 0,20 34,90 0,20 35,20 0,20 35,60 0,20 35,80 0,20 35,90 0,20 36,10 0,20 36,40 0,20 37,30 0,20 37,50 0,20 39,20 0,20 39,75 0,20 41,00 0,20 41,60 0,20 42,20 0,20 42,40 0,20 42,80 0,20 43,20 0,20

43,40 0,20 43,75 0,20 44,30 0,20 45,60 0,20 45,80 0,20 46,20 0,20 46,50 0,20 46,80 0,20 46,90 0,20 47,10 0,20 47,60 0,20 48,00 0,20 48,60 0,20 51,00 0,20 51,60 0,20 51,80 0,20 52,40 0,20 52,60 0,20 53,50 0,20 53,65 0,20 54,30 0,20 56,50 0,20 57,10 0,20

10,50 0,25 11,20 0,25 12,50 0,25 13,10 0,25 13,80 0,25 14,70 0,25 15,90 0,25


168


169


[mm] [mm]


[mm] [mm]


[mm] [mm]

16,20 0,25 16,90 0,25 17,00 0,25 17,60 0,25 18,50 0,25 19,15 0,25 19,80 0,25 20,45 0,25 21,10 0,25 21,75 0,25 22,40 0,25 22,50 0,25 22,70 0,25 23,10 0,25 23,70 0,25 24,30 0,25 24,50 0,25 25,10 0,25 25,40 0,25 25,70 0,25 26,30 0,25 26,90 0,25 27,50 0,25 28,00 0,25 28,15 0,25 28,30 0,25 28,80 0,25 29,50 0,25 30,10 0,25 30,70 0,25 31,30 0,25

31,90 0,25 32,50 0,25 33,20 0,25 33,90 0,25 34,50 0,25 35,00 0,25 35,10 0,25 35,70 0,25 36,30 0,25 36,90 0,25 37,50 0,25 38,20 0,25 38,90 0,25 39,30 0,25 39,95 0,25 41,10 0,25 41,80 0,25 42,50 0,25 43,20 0,25 43,30 0,25 43,50 0,25 43,95 0,25 44,50 0,25 45,20 0,25 45,70 0,25 45,80 0,25 46,40 0,25 46,60 0,25 46,90 0,25 47,05 0,25 47,30 0,25

47,60 0,25 47,70 0,25 48,30 0,25 49,00 0,25 49,70 0,25 50,00 0,25 50,05 0,25 50,40 0,25 50,70 0,25 51,10 0,25 51,50 0,25 51,80 0,25 51,90 0,25 52,20 0,25 52,60 0,25 53,30 0,25 54,00 0,25 54,10 0,25 54,70 0,25 54,80 0,25 54,90 0,25 55,50 0,25 56,60 0,25 57,30 0,25 59,10 0,25 59,40 0,25 59,80 0,25 60,10 0,25 60,40 0,25 60,50 0,25 61,20 0,25


[mm] [mm]


[mm] [mm]

diamètre- épaisseur d extérieur DA paroi s

[mm] [mm]

61,60 0,25 65,90 0,25 66,00 0,25 66,70 0,25 68,90 0,25 69,60 0,25 69,70 0,25 70,50 0,25 70,90 0,25 71,00 0,25 71,70 0,25 72,50 0,25 72,60 0,25 77,90 0,25 78,00 0,25 78,70 0,25 78,80 0,25 87,90 0,25 88,00 0,25 88,80 0,25 89,70 0,25 96,50 0,25 97,20 0,25 99,90 0,25 100,00 0,25 100,80 0,25 103,40 0,25 105,80 0,25 107,90 0,25 108,00 0,25 108,70 0,25

108,80 0,25

9,60 0,30 10,00 0,30 12,00 0,30 12,30 0,30 13,40 0,30 14,80 0,30 15,20 0,30 16,30 0,30 16,70 0,30 17,00 0,30 19,30 0,30 21,00 0,30 22,60 0,30 23,00 0,30 23,40 0,30 24,20 0,30 24,60 0,30 25,00 0,30 25,20 0,30 25,40 0,30 25,80 0,30 27,60 0,30 28,30 0,30 28,35 0,30 29,10 0,30 29,60 0,30 30,30 0,30 31,00 0,30 31,70 0,30

32,40 0,30 33,10 0,30 33,60 0,30 34,60 0,30 35,30 0,30 36,00 0,30 36,10 0,30 36,70 0,30 37,40 0,30 37,60 0,30 38,10 0,30 38,85 0,30 39,15 0,30 39,60 0,30 39,95 0,30 40,35 0,30 41,10 0,30 41,20 0,30 41,85 0,30 42,00 0,30 42,60 0,30 43,35 0,30 43,40 0,30 44,10 0,30 44,85 0,30 45,60 0,30 46,35 0,30 46,70 0,30 47,10 0,30 47,50 0,30 47,85 0,30


170

Nous disposons de l'outillage nécessaire pour toutes les dimen-sions de tube présentées dans la table. D'autres dimensions, épais-seurs de paroi et matériaux sont possibles sur demande.


[mm] [mm]


[mm] [mm]


[mm] [mm]

48,00 0,30 48,80 0,30 49,40 0,30 49,60 0,30 50,40 0,30 51,20 0,30 52,00 0,30 52,36 0,30 52,80 0,30 53,60 0,30 54,20 0,30 54,40 0,30 55,00 0,30 55,20 0,30 56,00 0,30 56,70 0,30 56,80 0,30 57,50 0,30 57,60 0,30 58,40 0,30 59,20 0,30 60,00 0,30 60,60 0,30 61,40 0,30 62,20 0,30 63,00 0,30 63,80 0,30 64,60 0,30 65,40 0,30 66,00 0,30 66,10 0,30

66,90 0,30 67,80 0,30 68,70 0,30 69,55 0,30 69,70 0,30 70,40 0,30 71,00 0,30 71,10 0,30 71,25 0,30 71,90 0,30 72,10 0,30 72,95 0,30 73,80 0,30 74,65 0,30 77,10 0,30 77,90 0,30 78,00 0,30 78,10 0,30 78,90 0,30 85,60 0,30 86,50 0,30 87,40 0,30 88,00 0,30 88,10 0,30 88,20 0,30 88,30 0,30 88,90 0,30 89,20 0,30 89,70 0,30 93,60 0,30 94,50 0,30

95,40 0,30 96,30 0,30 96,60 0,30 97,50 0,30 98,40 0,30 99,30 0,30 100,00 0,30 100,10 0,30 100,20 0,30 100,90 0,30 101,10 0,30 101,30 0,30 102,00 0,30 102,80 0,30 102,90 0,30 103,60 0,30 105,80 0,30 106,70 0,30 108,00 0,30 108,10 0,30 108,90 0,30 109,00 0,30 109,70 0,30 109,90 0,30 110,80 0,30 111,70 0,30

172 173172

7 | Fiches techniques

173

7.1 | Tablesdesmatériaux 174

7.2 | Résistanceàlacorrosion 200

7.3 | Tablesdeconversionetsymboles 2397.4 | Spécificationdelademanded'offre 2527.5 | Documentsetmanuels 251

174 175

abréviationselon

DINEN10027

P235TR1

P235TR2

C22G1

S235JRG2

E295

S355J2G3

C22G2

P235GH

P265GH

P295GH

16Mo3

13CrMo4-5

10CrMo9-10

P235G1TH

P355N

P355NH

P355NL1

P355NL2

abréviationselonDIN(ancien)

St37.0

St37.4

C22.3

RSt37-2

St50-2

St52-3

C22.8

HI

HII

17Mn4

15Mo3

13CrMo44

10CrMo910

St35.8

StE355

WStE355

TStE355

EStE355

typedeproduitsemi-fini

tubessoudés

tubessanssoudure

tubessoudés

tubessanssoudure

bride

acierenbarres,

produits

plats,filmachine

profilés

bride

tôle

tubesanssoudure

tôle

tôle

tubesanssoudure

tôle

tubesanssoudure

tôle

tubesanssoudure

tôle

tubesanssoudure

tubesanssoudure

tôle

feuillard

acierenbarres

documentation

DINEN10217-1

DINEN10216-1

DINEN10217-1

DINEN10216-1

VdTÜV-W364

DINEN10025

ADW1

VdTÜVW350

DINEN10028

DINEN10216

DINEN10028

DINEN10028

DIN17175

DINEN10028

DIN17175

DINEN10028

DIN17175

DINEN10028

DIN17175

DIN17175

DINEN10028

documentation(ancien)

DIN1626

DIN1629

DIN17155

DIN17155

DIN17155

DIN17155

DIN17155

DIN17155

DIN17102

limitesup.

detemp.°C

300

350

300

450

480

450

480

500

530

570

600

480

400

(-50)1)

(-60)1)

no.matériauselon

DINEN10027

1.0254

1.0255

1.0427

1.0038

1.0050

1.0570

1.0460

1.0345

1.0425

1.0481

1.5415

1.7335

1.7380

1.0305

1.0562

1.0565

1.0566

1.1106

groupedematériau

aciernonallié

acierdeconstructiond'usagegénéralaciernonalliérésistantàlachaleur

acierrésistantàlachaleur

acierdeconstructionàgrainfin

normal

bassetemp.

spécial

1)limiteinférieuredetempérature

résistanceàlatractionRmN/mm2

360-500

360-500

410-540

340-470

470-610

490-630

410-540

360-480

360-500

410-530

460-580

440-590

440-600

480-630

360-480

490-630

A5%

23

23

20(transv.)

21-261)

16-201)

18-221)

20

25

23

23

22

24

20

18

23

22

A80%

17-213)

12-163)

14-183)

résiliencemin.AV(KV2))

J

à0°C:27

àRT:31

àRT:27

à-20°C:27

àRT:31

à0°C:27

à0°C:27

à0°C:27

à0°C:27

àRT:31

àRT:31

àRT:31

àRT:34

à0°C:47

à0°C:47

à0°C:55

à0°C:90

Observations

s≤16

s≤16

s≤70

3≤s≤100(Rm)

10≤s≤ 150(KV)

s<16(ReH)

s≤70

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

s≤16

limited'écoule-mentmin.ReHN/mm2

235

235

240

235

295

355

240

235

235

265

295

270

275

270

300

290

310

280

235

355

1)valeurminimaledel'éprouvettetestéedanslesenslongitudinaloutransversal2)nouvelledénominationselonDINEN10045;valeurmoyennede3éprouvettesselonnormesDINEN 3)enfonctiondel'épaisseurduproduit

matériauno.selon

DINEN10027

1.0254

1.0255

1.0427

1.0038

1.0050

1.0570

1.0460

1.0345

1.0425

1.0481

1.5415

1.7335

1.7380

1.0305

1.0562

1.0565

1.0566

1.1106

7.1 | Tables des matériauxDésignations,typesdeproduitssemi-finis,limitesdetempérature

7.1 | Tables des matériauxCaractéristiquesderésistanceàtempératureambiante(RT)(valeursgaranties1))

résist.temp.élevée

allongementàlarupture,min.

176176 177


abréviationselon

DINEN10027

X3CrNb17

X2CrTi12

X5CrNi18-10

X2CrNi19-11

X6CrNiTi18-10

X6CrNiMoTi17-12-2

X2CrNiMo17-12-2

X2CrNiMo18-14-3

X2CrNiMnMoNbN25-18-5-4

X1NiCrMoCu25-20-5

X1NiCrMoCuN25-20-7

X6CrNi18-10

X6CrNiMo17-13

X5NiCrAlTi31-20

typedeproduit

semi-fini

feuillard

feuillard

feuillard

tôle

feuillard

tôle

feuillard

tôle

feuillard

tôle

feuillard

tôle

feuillard

tôle

feuillard,tôle

tôle,feuillard

tubesanssoudure

tôle,feuillard

tubesanssoudure

tôle,feuillard

pièceforgée

tubesanssoudure

tôle,feuillard,barres

pièceforgée

tubesanssoudure

tôle,feuillard,barres

pièceforgée

tubesanssoudure

documentation

DINEN10088

VdTÜV-W422

DINEN10088

SEW400

DINEN10088

DINEN10088

DINEN10088

DINEN10088

DINEN10088

DINEN10088

SEW400/97

DINEN10088

VdTÜV-W421

DINEN10088

VdTÜV-W502

DINEN10028-7

DINEN10222-5

DIN17459

DIN17460

DIN17459

DIN17460

DIN17459

documentation

(ancien)

DIN174412)

DIN17441/97

DIN17440/96

DIN17441/97

DIN17440/96

DIN17441/97

DIN17440/96

DIN17441/97

DIN17440/96

DIN17441/97

DIN17440/96

DIN17441/97

DIN17440/96

SEW400/91

DIN17460

DIN17460

limitedetemp.sup.°C

200

selonVdTÜV

350

550/3001)

550/3501)

550/4001)

550/4001)

550/4001)

550/4001)

550/4001)

550/4001)

400

400

600

600

600

600

600

600

600

matériauno.selon

DINEN10027

1.4511

1.4512

1.4301

1.4306

1.4541

1.4571

1.4404

1.4435

1.4565

1.4539

1.4529

1.4948

1.4919

1.4958

groupedematériau

acierinoxydableferritique

acierinoxydableausténitique

acierausténitiquerésistantauxtem-pératuresélevées

1)températurelimiteencasderisquedecorrosionintercristalline2)anciennenormeDIN174417/85

230

210

230

215

220

205

220

205

240

225

240

225

240

225

420

240

225

220

300

285

300

230

195

185

205

205

170

170

260

245

250

235

250

235

270

255

270

255

270

255

460

270

255

250

340

325

340

260

230

225

245

245

200

200


420-600

380-560

540-750

520-670

520-720

540-690

530-680

550-700

800-1000

530-730

520-720

650-850

600-800

530-740

490-690

500-700

490-690

490-690

500-750

500-750

résilience>10mmd'ép.,transv.

KVmin.enJ

àRT:60

àRT:60

àRT:60

àRT:60

àRT:60

àRT:60

àRT:55

àRT:60

àRT:60

àRT:84

àRT:60

àRT:60

àRT:60

àRT:60

àRT:60

àRT:80

àRT:80

Observa-tions

s≤6

s≤6

s≤6

s≤6

s≤6

s≤6

s≤6

s≤6

s≤30

s≤6

s≤75

s≤6

s≤250

s≤50

q

l

q

l

q

l

q

l

q

l

q

l

q

q

l

q

l

q

q

q

3)valeurminimaledel'éprouvettetestée,q=entractiontransversale,l=entractionlongitudinale

45

43

45

43

40

38

40

38

40

38

40

38

30

35

33

40

40

38

40

45

35

30

35

30

35

35

allongementàlarupture,min >3mm <3mm épaisseurA5 épaisseurA80 % %

23

25

45

40

45

40

40

35

40

35

40

35

40

35

25

35

30

40

40

35

40

45

30

30

limited'allongementmin.

Rp0,2 Rp1,0 N/mm2 N/mm2

matériauno.selon

DINEN10027

1.4511

1.4512

1.4301

1.4306

1.4541

1.4571

1.4404

1.4435

1.4565

1.4539

1.4529

1.4948

1.4919

1.4958


178178


179

abréviationselon

DINEN10027

X15CrNiSi20-12

X10NiCrAlTi32-21

X10NiCrAlTi32-21H

NICr21Mo

NiCR15Fe

NiMo16Cr15W

NiCr22Mo9Nb

NiMo16Cr16Ti

NiCu30Fe

typedeproduit

semi-fini

tôle,feuillard,

tôle,feuillard

tous

tôle,feuillard

tous

tous

tôle,feuillard

tôle,feuillard

tôle,feuillard

produitsplats

tôle,feuillard

tôle,feuillard

tôle,feuillard

feuillard,tôle

tubesanssoudure

pièceforgée

documentation

DINEN10095

(SEW470)

SEW470

VdTÜV-W412

VdTÜV-W434

DINEN10095

DIN17750/02

VdTüV-W432

DIN177442)

DINEN10095

DIN17750/02

VdTÜV-W305

DIN177422)

DIN17750/02

VdTÜV-W400

DIN177442)

DINEN10095

DIN17750/02

(VdTÜV-W499)

DIN177442)

DIN17750/02

VdTÜV-W424

DIN177442)

DIN17750/02

VdTÜV-W263

DIN177432)

no.matériauselon

DINEN100271)

1.4828

1.4876

2.4858

2.4816

2.4819

2.4856

2.4610

2.4360

groupedematériau

acierrésistantàlachaleur

alliagesàbasedenickel

1)pourlesalliagesàbasedenickel,leno.dematériauestdéfiniselonlanormeDIN170072)compositionchimique


900

600950900

450

1000

450

450

900450

400

425

désignationcommerciale

INCOLOY800

INCOLOY800H

INCOLOY825

INCONEL600

INCONEL600H

HASTELLOYC-276

INCONEL625

INCONEL625H

HASTELLOY-C4

MONEL

no.matériauselon

DINEN100271)

1.4828

1.4876

INCOLOY800

(1.4876H)

INCOLOY800H

2.4858

INCOLOY825

2.4816

INCONEL600

INCONEL600H

2.4819

HASTELLOYC-276

2.4856

INCONEL625H

INCONEL625

2.4610

HASTELLOY-C4

2.4360

MONEL

3)valeurminimaledel'éprouvettetestéedanslesenslongitudinaloutransversal4)valeurakenJ/cm2

230

170

210

170

170

240

235

240

180

200

180

310

310

415

275

400

305

280

175

175

270

210

240

200

210

270

265

210

230

210

330

330

305

440

340

315

205


500-750

450-680

500-750

450-700

450-680

≥550

550-750

500-850

≥550

550-750

500-700

≥690

730-1000

820-1050

≥690

830-1000

≥690

700-900

≥450

450-600

résiliencemin.KVJ

àRT:1504)

àRT:80

àRT:1504)

àRT:1504)

àRT:96

àRT:100

àRT:96

àRT:96

àRT:120

Observations

s≤3mm

recuitmiseensolution

recuitadoucissement

recuitmiseensolution(AT)

recuitadoucissement

s≤30mm

recuit(+A)

recuitmiseensolution(F50)

recuitadoucissement

recuitmiseensolution

s≤5mm,recuitmiseen

solution(F69)

s≤3mm,recuit(+A)

recuitmiseensolution(F69)

s≤3mm;

recuitadoucissement

s≤5,recuitmiseensolution

5<s≤30

s≤50,recuitadoucissement

recuitadoucissement

22

30

30

30

30

35

30

30

30

40

40

30

30

allongementàlarupture,min

A5 A80 % %

28

28

30

30

30

30

30

limited'allongementmin.



180 181180


181


documentation

DIN-EN1652

AD-W6/2

DIN-EN1652

AD-W6/2

DIN-EN1652

DIN-EN1652

DIN-EN1652

DIN17670

DIN17660

documentation

DINEN485-2

DINEN575-3

AD-W6/1

DIN-EN485-2

DIN-EN573-3

VdTÜV-W345

DIN17850

DIN17860

VdTÜV-W230

VdTÜV-W382

documen-tation(ancien)

DIN17664

DIN17670

DIN1787

DIN17670

DIN17662

DIN17670

DIN17660

DIN17670

DIN17660

DIN17670

documen-

tation

(ancien)

DIN1745

DIN1725

DIN1745

DIN1725


350

250

limitede

temp.sup.

150(AD-W)

600

250

250

DINEN1652(nouveau)

numéro abréviation

CW354H CuNi30Mn1Fe

CW024A Cu-DHP

CW452K CuSn6

CW503L CuZn20

CW508L CuZn37

DINEN485-2(nouveau)


ENAW-5754 ENAW-AlMg3

ENAW-6082 ENAW-AlSi-

1MgMn

2.4068 LC-Ni99

3.7025 Ti1

Ta

groupedematériau

alliagedecuivre

cuivre

alliagecuivre-étain

1)désignationcommerciale

≥120

≤100

≤140

≤ 300

≤150

≤180

≤300

≥80

≤85

≥80

≥180

≥140

≥ 200

≥105

≥200


350-420

200-250

220-260

350-420

270-320

300-370

≥380

résistanceàla

traction

Rm

N/mm2

190-240

≤150

340-540

290-410

≥225

≥280

résiliencemin.KVJ

résilience

min.KV

J

62

2)valeurminimaledel'éprouvettetestéedanslesenslongitudinaloutransversal3)longueurentrerepèreslo=25mm4)désignationd'étatselonDINEN1652ou(--)selonDIN5)selonDIN,matériaunoninclusdansDINEN6)donnéeenDINENpours>2,5mm7)allongementàlaruptureA50,donnéeenDINENpours≤2,5mm8)A50pourépaisseurs≤5mm

allongementàlarupture,min.A5%

356)

426)

337)/426)

457)

556)

387)

486)

387)

486)

35

allongementàla

rupture,min.

A5%

14(A50)

14(A50)

40

30/248)

353)

303)

limited'allonge-mentmin.


matériauno.

CW354H

2.0882

CW024A

2.0090

CW452K

2.1020

CW503L

2.0250

CW508L

2.0321

2.0402

matériauno.

ENAW-5754

3.3535

ENAW-6082

3.2315

2.4068

3.7025

TANTALE-ES

TANTALE-GS

alliagecuivre-zinc

alliaged'alu-miniumcorroyé

nickelpur

titane

tantale

désignationdumatériau DIN17670(ancien) numéro abréviation

2.0882 CuNi30Mn1Fe

CUNIFER301)

2.0090 SF-Cu

2.1020 CuSn6

bronze

2.0250 CuZn20

2.0321 CuZn37

laiton

2.0402 CuZn40Pb2

DIN1745-1(ancien)


3.3535 AlMg3

3.2315 AlMgSi1

LC-Ni99

Ti1

Ta

typedepro-duitsemi-fini

feuillard,tôle

feuillard,tôle

feuillard,tôle

feuillard,tôle

feuillard,tôle

feuillard,tôle

typede

produit

semi-fini

feuillard,tôle

feuillard,tôle

feuillard,tôle

feuillard,tôle

feuillard,tôle

Observations

R350(F35)4)0,3≤s≤15

R200(F20)4)s>5mm

R220(F22)4)0,2≤s≤5mm

R350(F35)4)0,1≤s≤5mm

R270(F27)4)0,2≤s≤5mm

R300(F30)4)0,2≤s≤5mm

(F38)5)0,3≤s≤5mm

Observations

0,5<s≤1,5mm

état:

valeursDINEN

0,4≤s≤1,5mm

état:0;valeursDINEN

0,4<s≤8mm

0,1≤s≤5,0

fusionparbombardement

d'électrons

frittagesousvide

limited'allonge-mentmin.


182182

7.1 | Tables des matériauxCompositionchimique(pourcentagemassique)

183


abréviation

P235TR1

P235TR2

C22G1

S235JRG2

E295

S355J2G3

C22G2

P235GH

P265GH

P295GH

16Mo3

13CrMo4-5

10CrMo9-10

P235G1TH

C1)

≤0,16

≤0,16

0,18-

0,23

≤0,17

≤0,20

0,18-

0,23

≤0,16

≤0,20

0,08-

0,20

0,12-

0,20

0,08-

0,18

0,08-

0,14

≤0,17

Simax.

0,35

0,35

0,15-

0,35

0,55

0,15-

0,35

0,35

0,40

0,40

0,35

0,35

0,50

0,10-

0,35

Mn

≤1,20

≤1,20

0,40-

0,90

≤1,40

1,60

0,40-

0,90

0,40-

1,20

0,50

0,90-

1,50

0,40-

0,90

0,40-

1,00

0,40-

0,80

0,40-

0,80

Pmax.

0,025

0,025

0,035

0,045

0,045

0,035

0,035

0,030

0,030

0,030

0,030

0,030

0,030

0,040

Smax.

0,020

0,020

0,030

0,045

0,045

0,035

0,030

0,025

0,025

0,025

0,025

0,025

0,025

0,040

no.deNo.

1.0254

1.0255

1.0427

1.0038

1.0050

1.0570

1.0460

1.0345

1.0425

1.0481

1.5415

1.7335

1.7380

1.0305

groupedematériau

aciernonallié

acierdeconstructiond'usagegénéral

aciernonalliérésistantàlachaleuracierrésistantàlachaleur

1)LateneurenCdépenddel'épaisseur.Lesvaleurscorrespondentàuneépaisseur≤16mm.

Cr

≤0,30

≤0,30

≤ 0,30

≤0,30

≤0,30

≤0,30

≤0,30

≤0,30

0,70-

1,15

2,00-

2,50

Mo

≤0,08

≤0,08

≤0,08

≤0,08

≤0,08

0,25-

0,35

0,40-

0,60

0,90-

1,10

Ni

≤0,30

≤0,30

≤0,30

≤0,30

≤0,30

≤0,30

autreséléments

Cu≤0,30

Cr+Cu+Mo+Ni≤0,70

Cu≤0,30

Cr+Cu+Mo+Ni≤0,70

Altotal≥0,02

Altotal≥0,015

N≤0,009

N≤0,009N≤0,009

Altotal≥0,015

Nb,Ti,V

Altotal≥0,020

Cu≤0,30

Cr+Cu+Mo+Ni≤0,70

Cu≤0,3

Cu≤0,3

Cu≤0,3

abréviation

P355N

P355NH

P355NL1

P355NL2

X3CrNb17

X2CrTi12

X5CrNi18-10

X2CrNi19-11

X6CrNiTi18-10

X6CrNiMoTi

17122

X2CrNiMo

17122

X2CrNiMo

18143

X2CrNiMuMo

NbN2518-5-4

X1NiCrMoCu

25-20-5

X2NiCrMoCuN

25-20-7

Cmax.

0,20

0,20

0,18

0,18

0,05

0,03

0,07

0,03

0,08

0,08

0,03

0,03

0,04

0,02

0,02

Simax.

0,50

0,50

0,50

0,50

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

0,70

0,50

Mn

0,90-

1,70

0,90-

1,70

0,90-

1,70

0,90-

1,70

≤1,0

≤1,0

≤2,0

≤2,0

≤2,0

≤2,0

≤2,0

≤ 2,0

4,50-

6,50

≤2,0

≤1,0

Pmax.

0,030

0,030

0,030

0,025

0,040

0,04

0,045

0,045

0,045

0,045

0,045

0,045

0,030

0,030

0,030

Smax.

0,025

0,025

0,020

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,010

0,010

no.deNo.

1.0562

1.0565

1.0566

1.1106

1.4511

1.4512

1.4301

1.4306

1.4541

1.4571

1.4404

1.4435

1.4565

1.4539

1.4529

acierdeconstructionàgrainfin

acierinoxydableferritique

acierinoxydableausteni-tique

Cr

≤0,3

≤0,3

≤0,3

≤0,3

16,0-

18,0

10,5-

12,5

17,0-

19,5

18,0-

20,0

17,0-

19,0

16,5-

18,5

16,5-

18,5

17,0-

19,0

21,0-

25,0

19,0-

21,0

19,0-

21,0

Mo

≤0,8

≤0,8

≤0,8

≤0,8

2,0-

2,5

2,0-

2,5

2,5-

3,0

3,0-

4,5

4,0-

5,0

6,0-

7,0

Ni

≤0,5

≤0,5

≤0,5

≤0,5

8,0-

10,5

10,0-

12,0

9,0-

12,0

10,5-

13,5

10,0-

13,0

12,5-

15,0

15,0-

18,0

24,0-

26,0

24,0-

26,0

autreséléments

Altotal≥0,020(s.DIN

EN10028-3)

Cu,N,Nb,Ti,V

Nb+Ti+V≤0,12

Nb:12x%C

-1,00

Ti:6x(C+N)-0,65

Ti:5x%C-0,7

Ti:5x%C-0,7

N≤0,11

Nb≤0,30,N:0,04

-0,15

Cu,

N:≤0,15

Cu:0,5-1

N:0,15-0,25

groupedematériau

184 185



abréviationdésignationcommerciale

X6CrNi18-10

X6CrNiMo17-13

X15CrNiSi20-12

X10NiCrAlTi32-21

INCOLOY800H

NiCr21Mo

INCOLOY825

NiCr15Fe

INCONEL600

INCONEL600H

NiMo16Cr15W

HASTELLOYC-276

NiCr22Mo9Nb

INCONEL625

INCONEL625H

NiMo16Cr16Ti

HASTELLOYC4

NiCu30Fe

MONEL

CuNi30Mn1Fe

CUNIFER30

no.dematériau

1.4948

1.4919

1.4828

1.4876

(DINEN

10095)

2.4858

2.4816

2.4819

2.4856

2.4610

2.4360

2.0882

groupedematériau

acierausténi-tiquerésistantauxtempératuresélevées

acierrésistantauxtem-pératurestrèsélevées

alliageàbasedenickel

alliageàbasedecuivre

C

0,04-

0,08

0,04-

0,08

≤0,20

≤0,12

≤0,025

0,05-

0,10

≤0,01

0,03-

0,10

≤0,015

≤0,15

≤0,05

Si

≤1,00

≤0,75

1,50-

2,00

≤1,00

≤0,50

≤0,50

0,08

≤0,50

≤0,08

≤0,50

Mn

≤2,0

≤2,0

≤2,0

≤2,0

≤1,0

≤1,0

≤1,0

≤0,5

≤1,0

≤2,0

0,50-

1,50

Pmax.

0,035

0,035

0,045

0,030

0,020

0,020

0,020

0,020

0,025

Smax.

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,015

0,020

0,050

Cr

17,0-

19,0

16,0-

18,0

19,0-

21,0

19,0-

23,0

19,5-

23,5

14,0-

17,0

14,5-

16,5

20,0-

23,0

14,0-

18,0

Mo

2,0-

2,5

2,5-

3,5

15,0-

17,0

8,0-

10,0

14,0-

17,0

Ni

8,0-

11,0

12,0-

14,0

11,0-

13,0

30,0-

34,0

38,0-

46,0

>72

résidu

>58

résidu

>63

30,0-

32,0

autreséléments

N:max0,11

Al:0,15-0,60

Ti:0,15-0,60

Ti,Cu,Al,

Co≤1,0

Ti,Cu,Al

V,Co,Cu,Fe

Ti,Cu,Al

Nb/Ta:3,15-4,15

Co≤1,0

Ti,Cu,

Co≤2,0

Cu:28-34%

Ti,Al,Co≤1,0

Cu:résidu,

Pb,Zn

abréviation

CuDHP

(SF-Cu)

CuSn6

bronze

CuZn20

CuZn37

laiton

CuZn40Pb2

ENAW-Al

Mg3

ENAW-Al

Si1MgMn

LC-Ni99

Ti

Ta

Cu

≥99,9

résidu

79,0-

81,0

62,0-

64,0

57,0-

59,0

≤0,1

≤0,1

≤0,025

Al

≤0,02

≤0,05

≤ 0,10

résidu

résidu

Zn

≤0,2

résidu

résidu

résidu

≤0,1

≤0,2

Sn

5,5-

7,0

≤0,1

≤0,1

≤0,3

Pb

≤0,2

≤0,05

≤0,1

1,5-

2,5

no.deNo.

CW024A

(2.0090)

CW452K

(2.1020)

CW503L

2.0250

CW508L

(2.0321)

2.0402

ENAW-5754

(3.3535)

ENAW-6082

(3.2315)

2.4068

3.7025

-

no.dematériau

cuivre

alliagecuivre-étain

alliagecuivre-zinc

alliaged'aluminiumcorroyé

Ni

≤0,2

≤0,3

≤0,4

≥99

≤0,01

Ti

≤0,15

≤0,10

≤0,10

résidu

≤0,01

Ta

résidu

autreséléments

P:0,015-0,04

P:0,01-0,4

Fe:≤0,1

Si,Mn,Mg

Si,Mn,Mg

C≤0,02

Mg≤0,15

S≤0,01

Si≤0,2

N≤0,05

H≤0,013

C≤0,06

Fe≤0,15

nickelpur

titane

tantale

187

7.1 | Tables des matériauxValeursderésistanceàtempératureélevée


typedevaleurRp0,2Rp0,2Rp0,2Rp0,2Rp0,2Rp0,2Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rp0,2Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rm200000Rp0,2Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rm200000Rp0,2Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rm200000Rp0,2Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rm200000Rp0,2Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rm200000

no.denuméroselonDIN1.02541.02551.04271.00381.05701.0460

1.0345

1.0425

1.0481

1.5415

1.7335

RT1)

235235220205315240

206

234

272

275

200

170161226185

170

195

225

215

230

250

150143206165

150

175

205

200

220

300

130122186145

130

155

185

170

205

350

110

125

120

140

170

160

190

100

210187254230

190

215

250

150

190

210

180

205

235

400

100136951911321101369519113211513013695191132115155167118243179157150

180

450

80804911369

80491136957

80491136957

93591438570145216167298239217170245191370285260

500

(53)(30)(75)(42)

(53)(30)(75)(42)(33)

(53)(30)(75)(42)(33)

4929744130140132731711018416515798239137115

()=valeursà480°C

()=valeursà480°C

()=valeursà480°C

()=valeursà530°C

()=valeursà570°C

1)valeursàtempératureambiantevalablesjusqu'à50°C

typedevaleurRp0,2Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rm200000Rp0,2Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rm200000Rp0,2Rp0,2Rp0,2Rp0,2Rp1Rm10000Rm100000Rp0,2Rp1Rp0,2Rp1Rm10000Rm100000Rp0,2Rp1Rp0,2Rp1Rp0,2Rp1Rp0,2Rp1Rp0,2Rp1Rm(VdTÜV)Rp0,2Rp1

no.denuméroselonDIN1.7380

1.0305

1.05651.45111.45121.4301

1.4306

1.4541

1.4571

1.4404

1.4435

1.4565

1.4539

1.4529

RT1)

235

336230210215

205

205

225

225

225

420460220

520300340

200245

185

245205190127157

118147157186

167196137167137165270310175205400190225

250230

165

226190186118145

108137147177

157186127157127153255290160190390180215

300220

140

216180180110135

100127136167

145175118145119145240270145175380170205

350210

120

196165160104129

94121130161

140169113139113139225255135165370165195

caractéristiquesderésistanceenN/mm2

températuresen°C100

304230200157191

147181176208

185218166199165200350400205235440230270

150

284220195142172

132162167196

177206152181150180310355190220420210245

400200

11013695191132115167

98125

89116125156

135164108135108135210240125155360160190

500180147103196135120

(53)(30)(75)(42)(33)

92120

81109119149

129158100128100128210240110140

600

4422613428

12274

11565

700

4823

4522

800

(17)(5)

(17)(8)

()=valeursà480°C

(valeursindicativesselonDIN17441)


550

83491086858

90120

80108118147

1271579812798127200230105135

45019024016630622120110580491136957

95122

85112121152

131160103130103130210240115145

(valeursindicativesselonDIN17441)

(valeursselonADW1)



(84)(36)(102)(53)(45)

(53)(24)(76)(33)(26)

189

typedevaleurRp0,2Rp1Rp0,2Rp1/100000Rm100000Rm1000Rm10000Rp0,2Rp1Rp0,2RmRp1/10000Rp1/100000K/SRp1Rp1/10000Rp1/100000K/SRp1RmRp2/10000Rp2/100000K/SK/SRp0,2Rm100000Rp0,2Rp1RmRp1/10000Rp1/100000Rp1Rm10000Rm100000Rp0,2RmA30[%]Rp0,2RmA30[%]


VdTÜV-W400

2.4856DINEN10095

2.4610

2.4360

CW354H2.0882

CW024A2.0090

3.3535EN-AW5754

2.4068nickel

3.7025titane

tantale

100280305350

285315150420

87130

93582205856576370(80)7095290

180160145100200

160270

250

132385999480120999482

14537303641

901109070160

130230

300220215300

245270130380928678117928680

6085260

150

350

130375847875112847878

85

400195200280

225260130370

75

55802407560



140400

84126

875819553495056

45

15015013090185

150260

200240275320

2552851353901071028212310710284

17046404349

6590275

11013012080175

140240

450

(130)(360)

5540

500

170

50752103523

550

1911

600

250290

4065150106

700

90135260190

800

304510763

(F20)

(F22)

900

10183420

contrainteadmissibleselonAD-W6/2pour105h

RT310330410

305340175450

93140

65220

576780

80105340

2002202001402253520028025

contrainteadmissibleselonAD-W6/2pour105h

fusionparbombarde-mentd'électrons

frittagesousvide

(S<=5)

donnéesfabricantpourInconel625H

()=valeurspour425°C

contrainteadmissibleselonAD-W6/1





typedevaleurRp0,2Rp1RmRp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rm200000Rp0,2Rp1Rp1/10000Rp1/100000Rm10000Rm100000Rp0,2RmRp1/1000Rp1/10000Rm1000Rm10000Rm100000Rp0,2Rp1RmRp1/1000Rp1/10000Rm1000Rm10000Rm100000Rp0,2Rp1RmRp0,2Rm

Rp0,2Rm

Rp1/10000Rp1/100000Rm1000Rm10000Rm100000


1.4919

1.4828DINEN10095

1.4876DINEN10095

Incoloy800H

2.4858

2.4816DINEN10095

100157191440

177211

332653

185205425

205235530180520

170480

250117147385

150170

175200

300108137375

127157

300600

145165390

170195500155485

150445

350103132375

165190

40098127375

118147

279550

130150380

160185490150480

150440



170190

190220

200127157390

147177

318632

160180400

180205515165500

160460

45093122370

155180485145475

145435

50088118360147114250192176108137

253489

125145360

153126

297215

5508311333012196191140125103132180125250175

120140

60078108300947413289789812812585175120218421120801901206511513530013090200152114

916616013897

700

3522552822

46256534

5025753616

7040906848

4328966342

800

201035187,5

3015453021

1812382917

900

84158.53.0

13520108

8422137

(donnéesfabricant

RT1)

230260530

205245

230550

170210450

235265550200550-750180500-700

(donnéesfabricant)

(recuitadoucissement)

(recuitmiseensolution)

190 191

7.1 | Tables des matériauxDésignationdesmatériauxselonlesspécificationsinternationales


norme

ASTMA53-01

ASTMA106-99

ASTMA135-01

ASTMA500-01

ASTMA694-00

ASTMA414-01

ASTMA414-01

ASTMA414-01

ASTMA204-99

ASTMA387-99

ASTMA387-99

ASTMA106-99

no.deno.selonDINEN1.0254

1.0255

1.0038

1.0050

1.0570

1.0345

1.0425

1.0481

1.5415

1.7335

1.7380

1.0305

Etats-Unis JAPONabréviationUNS

K02504 A53

K02501 A106

K03013 A135 K03000 A500

K03014 A694

K02201 A414 K02505 A414 K02704 A414 K12320 A204 K11789 A387 K21590 22(22L) K02501 A106

typedeproduitsemi-fini/application/titre

tubesd'aciersoudéset

sanssoudureoxydénoir

etzinguésàchaud

tubessanssoudureenaciernonalliérésistantsàlachaleur

tubesenacier

soudésparrésistance

profiléssoudésetsans

soudureenaciernon

alliéforméàfroid

piècesforgéesenacier

alliéounon,pourbrides

detuyaux,profilés,

garnituresetautrespièces

poursystèmesd'entraîne-

menthautepression

tôleenaciernonallié

pourréservoirdepression

tôleenacieralliéaumolybdènepourréservoirdepressiontôleenacierallièCr-Mo

pourréservoirdepression

tubessanssoudureenaciernonalliérésistantsàlachaleur

norme

JISG3445 (1988)

JISG3454 (1988) JISG3457 (1988) JISG3455 (1988)

JISG3101 (1995) JISG3106 (1999) JISG3106 (1999)

JISG3115 (2000) JISG3118 (2000) JISG3118 (2000) JISG3458 (1988) JISG3462 (1988) JISG4109 (1987) JISG3461 (1988)

abréviation

STKM12A

STPG370

STPY400

STS370

SS490

SM490A

SM520B

SPV450

SGV480

SGV410

STPA12

STBA22

SCMV4

STB340

typedeproduitsemi-fini/application

tuyaux

tuyauxsollicités

tuyauxsoudés

tuyauxparticulièrement

sollicités

aciersdecontruction

d'usagegénéral

acierspour

constructionssoudées

tôlesfortespour

réservoirsdepression

tuyaux

tuyauxdechaudières

etd'échangeursthermiques

tôlesfortespour


tuyauxpourchaudièreset

échangeursthermiques

norme

KSD3583 (1992)

KSD3503 (1993) KSD3517 (1995)

KSD3521 (1991) KSD3521 (1991)

KSD3572 (1990) KSD3572 (1990) KSD3543 (1991)

no.selonno.selonDINEN1.0254

1.0255

1.0038

1.0050

1.0570

1.0345

1.0425

1.0481

1.5415

1.7335

1.7380

1.0305

CORÉE CHINEabréviation

SPW400

SS490

STKM16C

SPPV450

SPPV315

STHA12

STHA22

SCMV4


tuyauxsoudésenacierau

carbone

aciersdecontruction

d'usagegénéral

tuyauxenaciernonalliépourlaconstruction

mécaniqueengénéral

tôlesfortespourréservoirs

depressionpourtempératu-

resdeservicemoyennes

tuyauxpourchaudièreset

échangeursthermiques

acierCr-Mopourréservoirs

depression

norme

GBT700(1988)

GBT700(1988)GBT713(1997)GBT8164(1993)

GB5310(1995)YBT5132(1993)GB5310(1995)

abréviation

Q235B;U12355

Q275;U1275216Mng;L2016216Mn;L20166

15MoG;A6515812CrMo;A3012212Cr2MoG;A30138


(aciersdeconstruction

nonalliés)

tôlespourchaudières

feuillardpourtubes

soudés

tubessanssoudurepour


tôlesenaciersde

constructionalliés

tubessanssoudurepour


192 193



norme

ASTMA299-01

ASTMA714-99

ASTMA633-01

ASTMA724-99

ASTMA573-00

ASTMA707-02


1.0565

1.0566

1.1106

Etats-Unis JAPONabréviationUNS(AISI)K02803A299K12609A714(II)

K12037A633(D)

K12037A724(C)

K02701A573

K12510A707(L3)


tôleenacierC-Mn-Sipour

réservoirdepression

tuyauxsoudésetsans

soudureenacierultra-résis-

tantfaiblementallié

acierdeconstruction

normaliséfaiblementallié

ultra-résistant

tôleenaciertrempénon

alliépourréservoirs

depressionsoudésen

constructionmulti-couches

tôleenacierde

constructionnonalliéavec

ténacitéaméliorée

brideforgéeenacierallié

ounonpourapplications

bassetempérature

norme

JISG3106(1999)

JISG3444(1994)

JISG3126(2000)

JISG3444(1994)

abréviation

SM490A;B;C;STK490

SLA365

STK490


acierspourconstructions

soudées

tuyauxpourusage

général

tôlesfortespour


(tenaceàfroid)

tuyauxpourusage

général

norme

KSD3541(1991)


1.0565

1.0566

1.1106


SLA1360


tôlesfortespourréservoirsdepression(tenaceàfroid)

norme

GBT714(2000)

GB6654(1996)

abréviation

Q420q-D;L14204

16MnR;L20163


acierspourlaconstructiondeponts

tôlesfortespourréservoirsdepression

194 195



norme

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMB625-99


1.4512

1.4301

1.4306

1.4541

1.4571

1.4404

1.4435

1.4565

1.4539

1.4529

Etats-Unis JAPONabréviationUNS(AISI)

S40900;A240(409)S30400;A240(304)S30403;A240(340L)S32100A240(321)S31635A240(316Ti)S31603A240(316L)S31603A240(316L)S34565A240N08904A240(904L)N08925B625


tôleetfeuillardenacier

inoxydableCretCr-Ni

résistantàdestempératu-

resélevéespour


tôlesetfeuillardsenallia-

gesNi-Fe-Cr-Mo-Cuàbasse

teneurencarbone

norme

JISG4305(1999)

JISG4305(1999)

JISG4305(1999)

JISG4305(1999)

JISG4305(1999)

JISG4305(1999)

JISG4305(1999)

abréviation

SUS430LX

SUS304

SUS304L

SUS321

SUS316Ti

SUS316L

SUS316L


tôleslaminéesàfroid,

tôlesfortesetfeuillards



norme

KSD3698(1992)

KSD3698(1992)

KSD3698(1992)

KSD3698(1992)

KSD3698(1992)

KSD3698(1992)

KSD3698(1992)

KSD3698(1992)


1.4512

1.4301

1.4306

1.4541

1.4571

1.4404

1.4435

1.4565

1.4539

1.4529


STS430LX

STS304

STS304L

STS321

STS316Ti

STS316L

STS316L

STS317J5L








norme

GBT4238(1992)

GBT3280(1992)

GBT3280(1992)

GBT3280(1992)

GBT3280(1992)

GBT4239(1991)

GBT3280(1992)

abréviation

0Cr11Ti;S11168

0Cr18Ni9;S30408

00Cr19Ni10;S30403

0Cr18Ni10Ti;S32168

0Cr18Ni12Mo2Cu2S31688

00Cr17Ni14Mo2;S31603

00Cr17Ni14Mo2;S31603




tôleslaminéesàchauden

acierferritiquerésistant

àdetrèshautestempé-

ratures


tôlesfortesetfeuillard;

austénique

196 197



norme

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA240-02

ASTMA167-99

ASTMA240-02

ASTMB424-98

ASTMB168-98

ASTMB575-99

ASTMB443-99

ASTMB575-99

ASTMB127-98


1.4919

1.4958

1.4828

1.4876

2.4858

2.4816

2.4819

2.4856

2.4610

2.4360

Etats-Unis JAPONabréviationUNS(AISI)S30409A240(304H)S31609A240(316H)N08810A240S30900A167(309)N08800A240

N08825B424

N06600B168

N10276B575

N06625B443

N06455B575

N04400B127


tôleetfeuillardenacierinoxy-

dableCretCr-Nirésistantà

destempératuresélevéespour



dableCr-Nirésistantàdes

températuresélevées


dableCretCr-Nirésistantà

destempératuresélevéespour


tôlesetfeuillardsenalliages

Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-Legierungen

(UNSN08825etN08221)

tôlesetfeuillardsenalliage

Ni-Cr-Fe,undNi-Cr-Co-Mo(UNS

N06600etN06690)


Ni-Mo-Cràbasseteneur

encarbon


Ni-Cr-Mo-Nb

(UNSN06625)


Ni-Mo-Cràbasseteneur

encarbon


Ni-Cu(UNSN04400)

norme

JISG4312(1991)

JISG4902(1991)

JISG4902(1991)

JISG4902(1991)

abréviation

SUH309

NCF800

NCF825

NCF625


tôlesettôlesfortes

résistantàdestémpératu-

resélevées

alliagesspéciauxpour

lestôles

alliagesspéciauxpour

lestôles

norme

KSD3732(1993)

KSD3532(1992)

KSD3532(1992)

KSD3532(1992)


1.4919

1.4958

1.4828

1.4876

2.4858

2.4816

2.4819

2.4856

2.4610

2.4360


STR309

NCF800

NCF825

NCF625


tôlesettôlesfortesrésistantà

destémpératuresélevées

alliagesspéciauxpourles

tôlesetlestôlesfortes

alliagesspéciauxpourles

tôlesetlestôlesfortes

norme

GBT1221(1992)

GBT15007(1994)

GBT15007(1994)

GBT15007(1994)

GBT15007(1994)

GBT15007(1994)

GBT15007(1994)

abréviation

1Cr20Ni14Si2;S38210

NS111;H01110

NS142;H01420

NS312;H03120

NS333;H03330

NS336;H03360

NS335;H03350


aciersausténitiquesrésis-

tantàdestempératures

élevée

alliagesrésistantàla

corrosion

198

7.1 | Tables des matériauxpressionsdeserviceettempératuresadmissiblespourraccordsfiletésenfontedouce

Enfonctiondudébitdesfluidesetdelatempératuredeservice,lesraccordsfiletésenfontedoucepeuventêtreemployésjusqu'auxpressionsdeserviceindiquéesdanslatablesuivante.

Ilestimportantdevérifierl'étanchéité.Lesmatériauxutilisésdoiventêtreadaptésauxconditionsd'utilisation.Seuldumatérielhomologuépeutêtreutilisépourétancherdesliaisonsfiletéesdanslesinstallationsd'eaupotableetdegaz.

Utiliseruniquementdesfiletsderaccorddequalitéirréprochableencasd'exigencesstrictesdeconditionsdefonctionnement.

connexionsvisséesàjointconique

6–32 1⁄4–11⁄4 65bar 50bar 40bar 35bar

40 11⁄2 65bar 50bar 40bar 30bar

50 2 55bar 40bar 32bar 24bar

températuredeserviceadmissiblepourledébitdesfluides

DN d eauetgaz gazetvapeurs gazetvapeurs huiles pouce jusqu'àmax.120°C jusqu'àmax.150°C jusqu'à300°C jusqu'à200°C

raccordsfiletés,connexionsvisséesàjointplat

6–50 1⁄4–2 65bar 50bar 40bar 35bar

200

résistance à la corrosion

7.2 | Résistance à la corrosion

Notions fondamentalesOn considère qu'un élément métallique flexible est apte au transport de fluides critiques lorsqu'une résistance suffisante est garantie tout au long de sa durée de vie, quel que soit le milieu auquel il est confronté.

La flexibilité des éléments ondulés tels que soufflets ou tuyaux flexibles implique que leur épaisseur de paroi soit nettement inférieure à celle des autres parties du sys-tème dans lequel ils sont installés.

L'augmentation de l'épaisseur de paroi n'étant pas possible, le choix d'un maté-riau approprié suffisamment résistant

s'avère donc absolument indispensable pour éviter les dommages dus à la corro-sion sur les éléments flexibles.

Il convient donc de considérer attentive-ment tous les types de corrosion et plus particulièrement la corrosion par piqûres, intergranulaire, caverneuse et fissurante sous tension (voir types de corrosion).

En conséquence, le matériau choisi pour l'élément flexible, ou au moins pour la sur-face de l'élément flexible en contact avec le milieu corrosif, sera dans bien des cas plus résistant à la corrosion que les pièces du système avec lesquelles il est raccordé (voir tables de résistance).


Types de corrosionLa norme DIN EN ISO 8044 définit la corrosion comme « une interaction phy-sico- chimique entre un métal et son envi-ronnement entraînant des modifications dans les propriétés du métal et souvent une dégradation fonctionnelle du métal lui-même, de son environnement ou du système technique dont ils font partie. Cet-te interaction est généralement de nature électrochimique ».

Différents types de corrosion peuvent apparaître, selon le matériau et les condi-tions environnantes. Nous décrirons ci-après brièvement les types de corrosion les plus importants pour ce qui est des métaux ferreux et non ferreux.

Corrosion uniformeCorrosion généralisée progressant approximativement à la même vitesse sur l’ensemble de la surface.

La perte de poids est généralement expri-mée en g/m2h ou par diminution d'épais-seur de la paroi en mm/an.

La formation de rouille commune sur l'acier non allié appartient à ce type de corrosion et est généralement provoquée par oxydation en présence d'eau.

Pour ce qui est des aciers inoxydables, la corrosion uniforme n'est possible que dans des conditions particulièrement défavorables ; elle peut être provoquée par des fluides tels qu'acides, bases ou solutions salines.

200 201

202 203

Pour les aciers CrNi, ces précipitations dépendent des facteurs température et temps, sachant que la zone de tempéra-ture critique se situe entre 550 et 650°C et que la durée d'amorçage du processus de précipitation varie d'une sorte d'acier à l'autre. Ces données sont à prendre en considération lorsqu'il s'agit par exemple de souder des pièces à paroi épaisse à des températures élevées. Ces modifications de structure dues aux précipitations peu-vent être éliminées par un recuit de mise en solution (1000-1050°C).Afin d'éviter ce type de corrosion, on emploie des aciers inoxydables à teneur faible en carbone ( 0.03% C) ou stabili-sés au titane ou au niobium. Pour nos pro-duits en acier inoxydable, nous utilisons des matériaux stabilisés (par ex. 1.4541,

1.4571) ou à faible teneur en carbone (par ex. 1.4404, 1.4306).La sensibilité des matériaux à la corrosion intergranulaire peut être mise en évidence par un test normalisé (essai Monypenny-Strauss selon DIN EN ISO 3651-2). Pour satisfaire à nos conditions de commande et de réception, nos fournisseurs doivent fournir la preuve de la résistance à la CI de leurs matériaux en conformité avec la norme ci-dessus mentionnée.

Corrosion fissurante sous tensionOn observe plus particulièrement ce type de corrosion sur les matériaux austéniti-ques soumis à des contraintes de traction interne ou externe et exposés à un milieu corrosif. Parmi les milieux corrosifs, il convient de citer surtout les solutions chlo-rées et alcalines.Le mode de propagation des fissures peut être transgranulaire ou intergranu-laire. Tandis que la forme de propagation transgranulaire se manifeste seulement au dessus de 50°C (de préférence en solu-tions chlorées), on observe déjà la forme intergranulaire sur les matériaux austé-nitiques en solutions neutres chlorées à température ambiante.

Corrosion intergranulaire (désintégration des grains)

sur matériau 1.4828. Vue en coupe (agrandie 100 fois)


Corrosion par piqûresDans certaines conditions, une attaque localisée peut survenir, appelée corro-sion par piqûres du fait de son aspect. L'attaque s'opère sous l'effet d'ions de chlore, de brome ou d'iode, en particu-lier lorsqu'ils se présentent en solution aqueuse. Ce type de corrosion, se mani-festant sous la forme d'une attaque sélec-tive, n'est pas calculable, contrairement à la corrosion de surface. De ce fait, elle ne peut être maîtrisée que par un choix judi-cieux du matériau.La résistance à la corrosion par piqûres des aciers inoxydables augmente avec la teneur en molybdène de la composi-tion chimique du matériau. Une formule appelée PREN (PREN = Cr % + 3.3 · Mo % + 30 N %) permet d'évaluer approximati-vement la résistance des matériaux à la corrosion par piqûres ; plus le PREN est élevé, meilleure est la résistance.

Corrosion intergranulaireLa corrosion intergranulaire est une cor-rosion localisée et sélective, se traduisant par une dissolution préférentielle aux joints de grains.

Les précipitations dans la structure du matériau sont à l'origine de cette forme de corrosion et conduisent à une réduc-tion de la résistance à la corrosion dans les zones voisines des joints de grains.Sur les aciers inoxydables, ce type de corrosion peut aller jusqu'à la dissolution des joints de grains (désintégration des grains).

Corrosion par piqûres sur feuillard laminé à froid en

acier austénitique. Vue en coupe agrandie 50 fois

Vue en coupe (agrandie 50 fois)


205

corrosion par piqûres, la formule PREN peut également servir de critère d'évalua-tion de la résistance à la corrosion caver-neuse (cf. corrosion par piqûres).

Corrosion de contactOn appelle corrosion de contact le type de corrosion pouvant survenir lors de la com-binaison de matériaux différents.

Pour l'évaluation du risque de corrosion de contact on utilise dans la pratique des tables appelées « séries galvaniques » en eau de mer par ex. Dans cette représenta-tion graphique, les métaux proches sont compatibles ; si l'écart est important, le

métal anodique aura plus tendance à la corrosion. Il faut également tenir compte des aciers pouvant se présenter aussi bien à l'état actif qu'à l'état passif. L'activation d'un acier CrNi peut par ex. être causée par une détérioration mécanique de la surface, des dépôts (diffusion plus difficile de l'oxygè-ne) ou des produits corrosifs sur la surface du matériau. Il s'ensuit une différence de potentiel entre la surface métallique active et passive et un enlèvement de matière (corrosion) en présence d'un électrolyte.

DézincificationLa dézincification est une forme de cor-rosion qui se manifeste essentiellement sur les alliages cuivre-zinc à plus de 20% de zinc.

Lors du processus de corrosion, le cuivre se sépare du laiton en masse le plus sou-vent spongieuse. Le zinc reste sous forme de solution ou se dépose sous forme de sels basiques sur le foyer de corrosion. La dézincification peut se propager en sur-face ou être limitée localement et progresser en profondeur.

Dans le cas de températures supérieures à 100°C, même des concentrations très faibles en chlorures ou acides suffisent à engendrer une corrosion fissurante sous tension, uniquement transgranulaire dans le cas d'acides. Le processus de corrosion fissurante sous tension se déroule de

manière identique pour les métaux non ferreux et les matériaux austénitiques.

Des dommages dus à la corrosion inter-granulaire peuvent se produire sur le nickel et les alliages nickel en solutions alcalines à haute concentration au dessus de 400°C et dans les solutions ou vapeurs d'eau contenant de l'hydrogène sulfuré au dessus de 250°C.

Des informations exhaustives et détaillées sur les conditions de service et un soin rigoureux apporté au choix du matériau sont les conditions nécessaires à la pré-vention de tels dommages.

Corrosion caverneuseLes constructions et applications présen-tant des fentes ou favorisant les dépôts doivent être évitées car elle constituent un risque de corrosion et plus particulière-ment un risque de corrosion caverneuse.

La résistance des aciers fortement alliés et des alliages à base de nickel à ce type de corrosion s'améliore en fonction de l'aug-mentation de la teneur en molybdène de ces matériaux ; comme dans le cas de la

corrosion fissurante sous tension intergranulaire sur feuillard laminé à froid en acier austénitique. Vue en coupe (agrandie 50 fois)

Corrosion fissurante sous tension transgranulaire sur feuillard laminé à froid en acier austénitique. Vue en coupe (agrandie 50 fois).

Corrosion caverneuse sur feuillard laminé à froid en acier austénitique. Vue en coupe (agrandie 50 fois).

7.2 | Résistance à la corrosion 7.2 | Résistance à la corrosion

207

Des couches épaisses de produits corro-sifs, des dépôts de calcaire dans l'eau ou tout autre dépôt de corps étrangers à la surface du métal peuvent être à l'origine de ce type de corrosion. Une eau à tem-pérature élevée à forte teneur en chlorure et vitesse d'écoulement faible favorise également la manifestation du processus de dézincification.

Table de résistanceLa table suivante donne un aperçu de la résistance des matériaux métalliques les plus couramment utilisés pour nos pro-duits en fonction de différents milieux.

La table a été établie sur la base de sour-ces faisant autorité en la matière et cor-respondant à l'état actuel de la technique, elle n'a pas la prétention d'être exhaustive. Les données doivent être interprétées comme des recommandations pour lesquelles aucune garantie ne peut être assurée.

Son objectif est surtout de donner à l'utili-sateur des indications sur la compatibilité des différents matériaux avec le type d'ap-plication désirée. Les incertitudes concer-nant la composition exacte du milieu, les conditions d'exploitation et l'ensemble des critères de service doivent absolu-ment être pris en considération.

Dézincification d'un alliage cuivre-zinc (CuZn37).

Vue en coupe (agrandie 100 fois)

Série galvanique en eau de mer

Source : tables des matériaux DECHEMA

Fe, galvaniséacierfonte

Ni-ResistCuZn avec additifs

plomblaiton amirauté(CuZn 35)(CuZn 15)cuivreCuNi 70/30bronze à canonargentanbronze marineacier, type 304alliages NiCrnickelalliage NiCu 400acier, type 316graphite

cathodique anodique

Potentiel par rapport à l'électrode au calomel saturée au mV

Corrosion de contact

7.2 | Résistance à la corrosion 7.2 | Résistance à la corrosion

milieu matériauxaciersino-

xydables

alliages à basede nickel

alliagesà base

de cuivre

métaux purs

ferri

tique

aust

éniti

que

aust

éniti

que

+

Mo

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58

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.481

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25 2

.485

6 ha

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C 2.

4610

2.

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cuni

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0 2.

0882

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nick

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m

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% ˚C

Désignationformule chimique

acie

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lliés

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lliés


xydables


alliagesà base

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acie

rs a

lliés

et n

on a

lliés

209

Annexe B

Table de résistance

Significations des abréviations :tr : à l'état sec kg : saturé à froid (à température ambiante)fe : à l'état humide hg : saturé à chaud (au point d'ébullition)

wl : solution aqueuse SP : point d'ébullitionSchm : masse fondue STP : point de rosé acide

évaluation comportement à la corrosion aptitude

0 résistant adéquat

1 corrosion-érosion avec perte d'épaisseur allant jusqu'à 1mm/an partiellement L risque de corrosion par piqûres satisfaisant

S risque de corrosion fissurante sous tension

2 résistance critique, corrosion-érosion usage avec perte d'épaisseur inapproprié supérieure à 1 mm jusqu'à 10 mm/an

3 instable inadéquat (types de corrosion divers)

7.2 | Résistance à la corrosionSigles employés dans les tables

7.2 | Résistance à la corrosionTable de résistance

208

Acétanilide = Antifébrine Acétate amylique CH3-COOC5H11

Acétate d‘aluminium wl (CH3-COO)2Al(OH) wl Acétate d‘ammonium CH3-COONH4

Acétate de butyle CH3COOC4H9

Acétate de cuivre wl (CH3-COO)2 wl Acétate de plomb Schm (CH3-COO)2Pb Acétate de potassium Schm CH3-COOK wl Acétate de sodium wl CH3-COONa wl Acétate méthylique CH3COOCH3

Acétone CH3COCH3

Acétylène tr H-C C-H tr

Acide acétique CH3-COOH

<114 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 tous 20 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 100 SP 1 1 1 0 1 1 0 0 0 0 3 20 3 0 0 0 0 0 0 hg 3 0 0 0 1 0 1 1 0 0 0 0 0 20 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 3 0 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 1 0 0 3 1 SP 3 0 0 0 3 0 3 3 0 0 0 0 0 3 3 3 100 292 1 0 0 1 0 20 1 0 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 10 25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 hg 3 0 0 0 0 0 0 60 20 0 0 0 0 0 0 60 SP 0 0 0 0 0 0 100 SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 0 0 0 0 3 200 1 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 0 1 3 5 20 3 0 0 0 0 1 0 0 1 0 3 0 0 0 5 SP 3 3 0 0 0 1 0 0 1 0 0 50 20 3 3 0 0 0 1 0 0 1 0 3 1 0 0 0 50 SP 3 3 3 0 0 1 0 0 1 3 3 0 0 3 1 80 20 3 3 L L 0 1 0 0 1 3 0 0 0 0 96 20 3 3 3 L 0 1 0 0 1 3 0 0 98 SP 3 3 3 3 0 1 0 0 1 0 0


xydables


alliagesà base

de cuivre

métaux purs

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aust

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210


xydables

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alliagesà base de

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alliagesà base

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lliés

211



Acide acétique glacial CH3CO2H v. Acide acétique Acide adipique HOOC(CH2)4COOH Acide arsénieux wl H3AsO4 wl Acide benzoïde wl C6H5COOH wl Acide borique wl H3BO3 wl wl Acide bromhydrique HBr Acide butyrique wl CH3-CH2-CH2-COOH wl Acide carbonique CO2

v. Dioxyde de carbone Acide chloracétique CH2-Cl-COOH wl Acide chlorhydrique tr HCl tr tr tr

Acide chlorhydrique HCL

Acide chlorique wl HClO3

tous 200 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 3 0 0 90 110 3 3 3 3 3 3 3 tous 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 tous SP 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0 3 50 100 3 0 0 0 0 1 0 0 1 1 1 1 0 0 1 1 50 150 3 1 0 0 0 1 0 0 1 1 1 1 0 0 1 0 70 150 3 1 1 1 0 1 0 0 1 0 1 1 1 1 0 0 1 0 20 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 0 3 3 kg 20 3 0 0 0 1 3 0 0 1 3 0 hg SP 3 3 3 0 1 3 0 0 1 3 1

tous 20 3 3 3 L 3 1 1 3 3 3 0 0 3 30 80 3 3 3 3 3 0 3 3 3 1 0 0 3 20 0 3 1 1 0 0 0 0 3 3 3 1 0 100 0 3 3 3 0 0 0 0 3 3 1 250 1 3 3 3 0 0 0 0 3 3 3 3 500 3 3 3 3 1 0 3 3 3 3 0,2 20 3 3 L L 0 L 0 0 0,5 20 3 3 3 L 0 0 0 0,5 SP 3 3 3 3 3 1 0 1 20 3 3 3 L 3 3 0 1 3 3 3 3 1 0 0 3 2 65 3 3 3 3 0 0 0 3 5 20 3 3 3 3 3 3 0 1 3 1 3 3 3 15 20 3 3 3 3 3 3 0 3 3 3 3 3 0 3 0 32 20 3 3 3 3 0 3 3 0 3 1 32 SP 3 3 3 3 3 3 0 3 20 3 3 3 3 0 0 0 0 3 3

Acide chlorosulfonique tr HSO2Cl fe Acide chromique wl Cr2O3 (H2CrO4) wl wl wl wl wl wl Acide citrique wl CH2COOH(COH) wl COOH CH2 COOH Acide cyanhydrique v. Hydrogène Acide de plomb Pb(N3)2 Acide fluorhydrique HF

Acide formique HCOOH

Acide gallique wl C6H2(OH)3COOH

Acide glucolique CH2OH-COOH Acide gluconique CH2OH(CHOH)4-COOH Acide glutanique HOOC-CH2-CH2- CHNH2-COOH Acide hypochloreux HOCl

100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 20 3 3 3 1 1 1 1 3 3 3 0 3 3 5 20 3 3 0 0 1 3 0 0 3 3 3 3 3 3 0 0 1 0 5 90 3 3 3 3 1 3 3 3 3 3 3 0 0 10 20 3 0 0 0 1 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 1 10 65 3 3 3 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 10 SP 3 3 3 3 1 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 3 50 SP 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 0 0 3 60 20 3 3 3 3 1 3 3 3 3 3 3 3 0 0 3 tous SP 3 3 3 0 0 0

<20 <30 0 0 0 1 1 10 20 3 3 3 3 1 1 0 0 1 3 3 3 1 3 3 3 80 20 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 3 80 SP 1 1 3 3 3 90 30 1 1 0 1 3 3 3 10 20 3 3 1 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 0 1 10 SP 3 3 3 1 0 1 0 0 1 0 3 0 3 3 80 SP 3 3 3 3 0 1 0 0 3 0 0 1 3 3 3 85 65 3 3 3 3 0 1 0 0 2 0 1 1 3 3 1 20 1 0 0 0 0 0 100 20 3 0 0 0 0 100 SP 3 0 0 0 3 0 20 3 1 1 1 0 0 1 SP 3 3 3 3 0 0 1 100 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 1 L L 0 0 1 0 0 1 1 80 3 L L 0 1 1 20 3 3 3 3 0 3


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xydables


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xydables


alliagesà base

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acie

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lliés

213


Acide lactique wl C3H6O3 wl wl wl Acide maléique wl HOOC-HC=CH-COOH wl Acide malique wl wl Acide malonique CH2(COOH)2

Acide monochlore acétique v. Acide acétique Acide naphtaline-sulfonique C10H7SO3H Acide naphtéique Acide nitreux HNO2

Equivalent acide nitrique Acide nitrique HNO3

Acide nitrobenzoïque wl C6H4(NO2)COOH Acide oléique

1 20 3 3 0 0 0 0 0 0 3 1 0 0 0 0 tous 20 3 3 1 0 0 0 0 3 10 SP 3 3 3 3 0 3 0 3 1 1 3 0 0 3 tous SP 3 3 3 1 0 0 0 3 5 20 3 0 0 0 0 1 0 0 1 0 1 0 50 100 3 0 0 0 1 0 20 3 3 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 0 0 0 50 100 3 3 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 3 3 0 0 0 20 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 50 1 1 1 1 1 1 1 100 3 3 3 3 3 3

100 20 0 0 0 0 100 SP 3 3 3 0 100 20 L L L 0 0 0 0 1 0

1 20 3 0 0 0 0 0 1 3 3 3 0 0 0 1 SP 3 0 0 0 1 3 3 0 0 5 20 3 0 0 0 0 3 0 3 3 3 3 0 0 3 5 SP 3 1 0 0 1 0 0 10 SP 3 1 0 0 1 3 3 0 0 15 SP 3 1 0 0 3 0 0 25 SP 3 3 0 0 3 1 0 50 SP 3 3 3 1 0 3 3 3 3 3 3 1 0 3 65 20 3 0 0 0 0 0 0 0 1 65 SP 3 3 3 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 3 99 SP 3 3 3 3 0 3 3 3 3 3 3 0 3 20 290 3 3 3 3 3 3 0 40 200 3 3 3 3 3 3 0 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Acide oxalique wl C2H2O4 wl wl Acide perchlorique HClO4

Acide phosphorique wl H3PO4 wl wl wl wl wl Acide phtalique et anhydride phtalique C6H4(COOH)2 tr Acide picrique wl C6H2(OH)(NO2)3 wl Schm Acide propionique v. Acide acétique Acide salicylique tr HOC6H4COOH fe wl Acide silicofluorhydrique v. Acide fluosilicique Acide silicofluorhydrique H2(SiF6) Vapeur Acide stéarique CH3(CH2)16COOH

Acide succinique CH2-COOH I CH2-COOH

tous 20 3 3 0 0 1 1 0 0 1 3 0 0 0 10 SP 3 3 3 3 0 1 0 0 1 1 1 3 3 0 3 hg 3 3 3 3 1 1 1 1 1 10 20 3 3 3 3 0 3 100 20 3 3 3 3 0 1 20 3 0 0 0 0 0 0 0 1 3 3 0 0 0 3 10 20 3 3 0 0 0 0 0 30 SP 3 3 1 1 1 1 1 2 1 3 3 3 0 3 60 SP 3 3 3 3 1 3 0 80 20 3 3 1 0 0 0 0 0 1 3 0 0 80 SP 3 3 3 3 0 3 1 3 3 0 1 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 200 0 3 0 0 0 0 0 0 SP 0 0 0 0 0 0 3 20 3 0 0 0 0 1 0 kg 3 0 0 0 3 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 150 3 0 0 0 0 3 100 20 1 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 0 100 20 3 0 0 1 0 0 kg 3 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 1

100 20 3 3 L L 1 1 3 1 1 3 25 20 3 3 3 3 1 1 1 1 3 3 1 1 1 3 3 70 20 3 3 3 3 1 3 3 3 3 3 1 2 3 100 20 1 0 0 0 0 0 0 0 1 3 1 1 0 0 0 0 100 95 3 0 0 0 0 1 0 1 1 0 1 0 0 3 100 180 1 0 3 SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


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Acide sulfhydrique tr H2S tr tr fe Acide sulfonique de benzol wl C6H5-SO3H wl Acide sulfureux wl H2SO3 wl wl Acide sulfurique H2SO4

Acide tannique wl C76H52O46 wl wl Acide tartrique wl wl wl wl wl wl wl

100 20 1 S 0 0 0 1 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 100 100 3 S 0 0 0 0 100 200 3 3 0 0 0 20 3 3 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 1 0 0 3 5 40 3 0 0 0 5 60 3 3 1 1 1 20 3 3 0 0 1 0 3 3 0 1 kg 3 3 0 0 0 3 1 0 3 hg 3 3 1 0 1 0 3 0,05 20 3 1 0 0 0 0 1 0,05 SP 3 1 1 0 1 0 3 0,1 20 3 3 0 0 0 0 1 0,2 SP 3 3 3 0 1 0 3 0,8 SP 3 3 3 3 1 0 3 1 20 3 3 1 0 1 0 0 1 3 1 0 0 0 1 3 SP 3 3 3 3 1 3 1 0 3 5 SP 3 3 3 3 1 3 3 1 3 3 3 3 0 3 7,5 20 3 3 1 0 1 0 1 10 SP 3 3 3 3 1 3 3 3 3 3 3 3 0 3 25 20 3 3 3 3 0 3 3 0 1 25 SP 3 3 3 3 3 3 3 0 3 40 20 3 3 3 3 0 1 3 3 3 3 1 0 1 40 SP 3 3 3 3 3 3 3 0 3 1 50 20 3 3 3 3 1 3 0 3 3 3 3 3 0 3 50 SP 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 60 20 3 3 3 3 0 1 3 3 3 0 3 0 3 80 20 3 3 1 1 0 1 3 3 1 1 3 0 3 90 20 3 3 1 0 0 3 0 3 96 20 1 1 1 0 0 3 3 1 1 3 0 3 3 5 20 3 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 25 100 3 3 0 0 0 50 SP 3 3 0 0 0 0 10 20 1 0 0 0 0 1 0 0 1 0 3 0 1 0 0 3 10 SP 3 1 0 0 0 3 1 3 0 3 3 1 0 3 25 20 3 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 25 SP 3 3 1 0 0 1 1 0 1 1 0 3 50 20 3 3 0 0 0 0 0 0 3 50 SP 3 3 3 3 1 0 3 0 3 5 20 3 L L L 0 1 0 0 1 3 1 0 0 3

Acide trichloracétique v. Acide acétique chloré Acide urique wl C5H4O4N3 wl Acides gras C17H33COOH

Alcool v. Alcool éthylique Alcool allylique CH2CHCH2OH Alcool amylique C5H11OH Pentanol Alcool benzoïque C6H5-CH2OH Alcool de butyle CH3-CH2-CH2-CH2OH Alcool de méthyle CH3OH Alcool éthylique C2H5OH Aldéhyde crotonique CH3-CH=CH-CHO Aluminate de sodium Na3AlO3 wl Aluminium Schm AL Alun KAI (SO4)2 wl wl

Alun d‘ammonium wl NH4Al(SO4)2 Alun de chrome wl KCr(SO4)2

20 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0 3 100 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0 3 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 0 0 0 0 0 100 60 3 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 0 0 1 0 100 150 3 3 0 0 0 0 0 0 1 1 1 3 0 0 0 3 0 100 180 3 3 3 0 0 0 0 0 1 1 3 3 0 0 0 3 0 100 300 3 3 3 0 0 0 0 0 3 3 3 0 0 0 3 0 100 SP 0 0 0 0 0 1 0 0 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 SP 1 0 0 0 0 1 tous 20 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 <100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 100 SP 1 3 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 tous 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 tous SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 20 0 0 0 0 0 10 25 0 0 0 0 1 0 3 750 3 3 3 3 3 3 3 100 20 1 1 0 0 0 1 0 0 1 1 0 1 10 20 1 0 0 0 1 1 1 1 1 0 0 1 10 <80 1 1 0 0 1 1 0 0 hg 3 3 1 3 3 kg 20 0 0 3 0 1 20 3 3 0 0 1 0 1 kg 3 3 1 0 0 0 3 1 0 3 hg 3 3 3 3 0 1 3 3 0 3


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Alun de potassium v. Alun Ammoniac v. Chlorure d‘ammonium Ammoniaque tr NH3 wl wl wl Anhydride acétique (CH3-CO)2O

Anhydrique chromique CrO3

v. Chromoxide Aniline C6H5NH2

Antigel Glysantine Antimoine Schm Sb Arséniate de sodium wl Na2HAsO4

Arsenic As Asphalte Azobenzène C6H5-N=N-C6H5 fe Azote N Babeurre Benzaldéïde tr C6H5-CHO Benzène Benzol

Benzol d’éthyle C6H5 - C2H5

10 20 0 0 0 0 0 0 0 1 0 S S 0 3 0 0 0 0 2 20 0 0 0 0 0 0 0 0 3 S S 3 3 0 0 1 0 20 40 0 0 0 0 0 1 1 1 3 3 3 0 0 hg SP 0 0 0 0 0 3 1 1 3 0 0 tous 20 1 0 0 0 0 1 0 0 1 1 3 0 0 1 0 0 0 0 100 60 3 0 0 0 1 1 1 0 0 1 0 100 SP 3 0 0 3 0 1 0 0 3 0

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Beurre Bicarbonate de sodium NaHCO3 wl wl wl Bicarbonate d‘ammonium wl (NH4)HCO3

Bichromate de potassium wl K2Cr2O7 wl wl Bière

Bifluorure d’ammonium wl NH4HF2 wl Bisulfate de potassium wl KHSO4 wl Bisulfate de quinine tr Bisulfate de sodium wl NaHSO4 wl Bisulfate de sodium v. Bisulfite de sodium Bisulfite de calcium CaSO3

Bisulfite de sodium wl NaHSO3 wl wl Bisulfate de sodium v. Bisulfite de sodium Borate de sodium wl Na2B4O7 10 H2O (Borax) Schm Borax wl Na2B4O7 wl Bore B

20 3 0 0 0 0 0 0 0 3 0 100 20 0 0 0 0 0 10 20 0 0 0 0 0 1 1 1 1 0 3 1 1 1 0 0 kg 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 1 hg 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 3 3 3 3 0 0 10 40 3 0 0 0 1 1 1 1 1 0 3 1 0 0 0 25 40 3 3 0 0 1 1 1 1 1 3 3 3 3 1 0 0 0 0 25 SP 3 3 0 0 1 3 3 3 3 0 0 0 100 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 0 100 SP 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 0 10 25 3 3 3 3 0 3 0 100 20 3 3 0 0 0 3 0 5 20 3 3 2 0 0 5 90 3 3 3 3 3 20 3 3 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0 tous 20 3 3 3 0 0 1 1 1 1 3 3 1 1 1 0 0 0 tous SP 3 3 3 1 0 1 1 1 1 3 3 1 3 1 0 0 1 kg 20 3 3 0 0 1 3 1 0 0 hg SP 3 3 3 0 0 10 20 3 3 0 0 1 1 0 3 0 0 0 50 20 3 0 0 0 1 0 1 0 3 0 0 50 SP 3 3 3 0 0 0

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219


Brome tr Br fe Bromoforme tr CHBr3 fe Bromure d’ammonium wl NH4Br Bromure d’ammonium NH4Br v. Bromide d‘ammonium Bromure d’éthylène CH2Br-CH2Br Bromure d’hydrogène tr HBr fe Bromure de potassium wl KBr Bromure de potassium KBr v. Bromide de potassium Bromure de sodium wl NaBr wl Butadiène 1.3 CH2=CHCH=CH2 Butane C4H10 Cadmium Schm Cd Calcium Ca Carbonate d’ammonium wl (NH4)2CO3 Carbonate de baryum BaCO3 Carbonate de calcium CaCO3 Carbonate de magnésium wl MgCO3 wl Carbonate de potassium wl K2CO3 wl

100 20 L L L L 1 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 0 100 20 L L L L 3 3 0 1 3 1 3 0 0 3 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 10 25 3 L L L 0 0 1 0 1

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Carbonate de sodium wl Na2CO3 wl wl Schm Carburants Essence

Benzène

Mélange alcool-essence Diesel Cétène (CnH2n+1)2C=C=O Chaux CaO v. Oxyde de calcium Chloral CCl3-CHO Chloramine Chlorate de calcium wl Ca(CIO3)2 wl Chlorate de potassium wl KCIO3 wl Chlore tr Cl2 tr tr fe fe Chlorite de sodium tr NaClO2 wl wl wl Chlorobenzole tr C6H5Cl fe Chloroforme tr CHCl3 fe Chlorophénol C6H4(OH)Cl

1 20 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 2 tous SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 400 3 3 3 3 900 3 3 3 3 0 0

20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 3 3 3 1 0 0 0 0 0 10 20 L L L 1 1 1 1 1 3 1 1 0 10 100 3 3 L 1 1 1 1 1 3 1 1 0 5 20 3 0 0 0 0 1 0 1 3 1 1 1 1 0 0 hg 3 0 0 0 0 3 0 0 3 3 1 3 0 0 1 100 200 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 100 300 3 3 3 0 0 0 0 0 100 400 3 3 3 3 0 0 0 0 20 3 3 3 3 0 0 0 0 3 150 3 3 3 3 0 0 0 3 100 20 3 L L 0 0 0 5 20 3 L 0 5 SP 3 3 1 0 10 80 3 3 L 0 1 0 0 0 0 0 0 100 20 0 L L L 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 L L L 0 0 0 0 0 3 1 0 0 0 0


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221


Chlorure allylique CH2=CHCH2CI Chlorure amylique CH3(CH2)3CH2Cl Chlorure d‘aluminium wl AlCl3 Chlorure d‘ammonium wl NH4Cl wl wl Chlorure d‘aniline v. hydrochlorure d’aniline Chlorure d‘antimoine tr SbCl3 wl Chlorure d‘étain SnCl2; SnCl4 Chlorure d’acétyle CH3COCl Chlorure d’éthyle C2H5CL v. Ethyle chlorhydrique Chlorure d’éthyle C2H5Cl Chlorure de baryum wl BaCl2 wl Chlorure de calcium wl CaCl2 wl

Chlorure de chaux v. Hypochlorite de calcium Chlorure de cuivre (II) wl CuCl2 Chlorure de lithium wl LiCl Chlorure de magnésium wl MgCl2 wl wl

100 25 0 0 0 0 0 0 100 SP 1 L L 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 3 5 20 3 3 3 L 1 1 0 0 1 3 3 1 3 1 0 0 3 1 1 20 1 L L L 0 0 0 0 0 1 S S 1 1 0 0 1 1 10 100 1 L L L 0 0 0 0 1 1 S S 1 1 0 1 1 1 50 SP 1 L L L 0 1 0 1 1 1 1 1 0 1 1 1

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Chlorure de manganèse (II) wl MnCl2 wl Chlorure de méthyle tr CH3Cl fe fe Chlorure de méthylène tr CH2Cl2 fe fe Chlorure de naphtaline

Chlorure de nickel(II) wl NiCl2 wl

Chlorure de potassium wl KCl wl wl wl wl Chlorure de sodium wl NaCl wl wl wl Chlorure de vinyl tr CH2=CHCl Chlorure de zinc wl ZnCl2 wl wl wl wl Chlorure éthylène tr CH2CLCH2CL fe Chlorure ferreux (II) wl FeCl2 wl Chlorure ferrique (III) tr FeCl3 wl wl wl

5 100 3 L L L 1 1 1 1 3 3 1 0 0 50 20 1 3 L L 1 1 1 1 3 3 1 0 0 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 3 L L L 0 0 0 3 100 L L L 0 0 1 0 3 20 0 L L L 0 0 0 20 L L L 0 1 1 1 0 0 1 0 3 SP L L L 1 1 1 1 1 0 1 0 3 100 45 0 100 200 0 10 20 3 L L L 0 1 0 0 1 1 3 1 3 1 0 0 10 SP 3 3 L L 0 0 ges 70 0 1 10 20 3 3 L L 0 0 0 0 0 0 1 10 <SP 3 3 L L 1 3 1 30 SP 3 3 L L 1 0 3 1 3 0 0 0 kg 3 L L L 1 hg 3 3 L L 1 0.5 20 L L L 0 1 0 0 0 0 1 0 0 2 20 L L L 0 1 0 0 0 0 1 0 0 kg 3 L L L 0 1 0 0 0 0 0 1 0 0 2 0 hg 3 3 3 L 0 1 0 1 0 0 0 1 0 0 3 0 20 0 0 0 0 0 0 0 <400 0 0 0 0 0 0 0 5 SP 3 3 3 3 0 3 1 3 3 1 0 0 3 10 20 3 L L L 3 0 0 0 0 20 20 3 L L L 3 3 3 0 0 75 20 3 3 L L 0 0 2 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 100 20 0 L L L 1 0 0 1 1 0 0 0 1 100 20 L L L 0 1 10 20 0 L L 1 1 3 1 1 0 0 3 kg 3 3 0 3 3 3 3 0 0 3 100 20 0 L L L 1 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 3 5 25 3 3 3 3 3 3 0 3 3 3 3 3 3 0 0 3 10 65 3 1 1 1 3 0 0 50 20 3 3 3 3 3 1 3 3 3 3 0 0


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223


Chromate de potassium wl K2CrO4 wl Chromate de sodium wl Na2CrO4 Cidre

Climat maritime fe Crésol C6H4(CH3)OH Cyanure d’hydrogène tr HCN wl wl Cyanure de potassium wl KCN wl Cyanure de potassium v. Ferricyanure de potassium Cyanure de potassium v. Ferrocyanure de potassium Cyanure de sodium Schm NaCN wl Cyclohexane (CH2)6 Dibrométhane v. Bromure d‘éthylène Dichloréthylène CH2Cl-CH2Cl v. Ethylène chlorhydrique Dichloréthylène C2H2Cl2 v. Dichloride d’acétylène Dichloride d‘acétylène wl H2C=CCl2 tr Dichlorofluorométhane tr CF2Cl2 tr fe Dioxyde de carbone tr CO2 tr fe fe

10 20 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 10 SP 1 0 0 0 0 tous SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 SP 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 2L 1L 1L 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 2 1 tous 20 3 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 tous SP 3 1 1 0 0 0 1 0 0 0 3 0 20 3 0 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 1 0 0 0 0 20 20 3 1 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 1 0 0 0 0 kg 20 3 1 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 1 0 0 0 0 10 20 3 0 0 0 0 3 0 1 3 3 3 0 3 10 SP 3 0 0 0 3 3 3 3 3

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Dioxyde de chlore wl ClO2

Dioxyde de soufre tr SO2 tr tr tr fe fe fe Diphényle C6H5-C6H5

Eau ammoniacale v. Hydroxyde d‘ammonium Eau de brome

Eau de mer à une vitesse de défilement (v) : v<1.5m/s 1.5<v<4.5m/s Eau de vie

Eau régale 3HCI+HNO3

Encre v. Acide gallique Ethanal CH3 - CHO Ethane CH3 - CH3 Ether (C2H5)2O v. Ethyléther Ethyléther (C2H5)2O Ethylène CH2=CH2

0,5 20 3 3 3 3 1 3 0 0 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 60 3 3 1 1 0 0 0 100 400 3 3 3 0 1 3 0 0 3 100 800 3 3 3 3 3 3 0 0 100 20 3 3 3 0 0 0 0 0 0 3 3 1 3 0 0 0 3 100 60 3 3 3 0 0 0 3 100 70 3 3 3 3 0 0 3 100 20 0 0 S S 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 400 0 0 S S 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

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225


Ferricyanure de potassium wl K3(Fe(CN)6) wl wl Ferrocyanure de potassium wl K4(Fe(CN)6) wl wl Fluor fe F tr tr tr Fluorammonium v. Bifluoride d’ammonium Fluorsilicate wl d’ammonium (NH4)2SiF6

Fluorsilicate de sodium wl Na2(SiF6) Fluorure d‘aluminium wl AlF3

Fluorure d‘ammonium NH4F wl wl Fluorure d’hydrogène HF Fluorure de potassium wl KF wl Fluorure de sodium wl NaF wl wl Formaldéhyde wl CH2O wl wl Formiate d’aluminium AL(HCOO)3 Formiate d’ammonium wl HCOONH4

1 20 0 0 0 1 1 0 0 0 0 0 1 0 0 kg 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 hg SP 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 1 20 0 0 0 1 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0 25 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 25 SP 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 20 3 3 3 3 0 0 3 3 3 3 0 3 3 0 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 100 200 0 0 L L 0 0 3 0 0 3 100 500 3 0 3

20 40 3 1 0 0 0 0 0 0 0 kg 3 3 3 3 0 0 1 1 0 0 1 10 25 3 3 3 3 1 1 1 1 0 3 1 1 10 25 1 1 0 0 0 1 0 hg 70 3 20 80 3 3 3 0 3 3 3 0 5 20 3 3 3 3 0 0 0 0 3 0 3 3 3 100 500 3 3 3 3 3 3 0 3 3 3 0 3 3 3 kg 0 0 0 0 0 3 hg 1 0 0 0 0 10 20 0 0 0 3 0 10 SP 0 0 0 kg S S 0 10 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 1 0 40 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 1 0 tous SP 3 0 0 0 0 0 3 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 10 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 70 0 0

Fréon CF2Cl2 v. Dichlorodifluorométhane Furfurol Gaz d'éclairage Gaz chlorhydrique v. Hydrogène chloré Gaz d‘échappement v. Gaz de combustion Gaz de combustion sans S ni H2SO4 et Cl

avec S ou H2SO4 et Cl

Gélatine

Glucose wl C6H12O6

Glycérine CH2OH-CHOH-CH2OH Glycol CH2OH-CH2OH v. Glycol éthilénique Glycol éthylène CH2OH-CH2OH Glysantine v. Antigel Goudron Graisses Hexachloréthane CCl3-CCl3 v. Perchloréthane Hexaméthylenetétramine wl (CH2)6N4 wl

100 25 1 1 1 1 0 0 3 0 0 0 0 100 SP 3 1 1 1 0 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 1 1

400 0 0 0 0 0 >STP und 400 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 80 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 1 0 0 0 0 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 100 SP 1 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0

100 20 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 0 0 1 0 0 0

20 0 0 0 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

20 60 1 0 0 0 1 80 60 3 0 0 0


xydables


alliagesà base

de cuivre

métaux purs

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227


Huile de térébenthine

Huiles essentielles Hydrazine H2N-NH2 Hydride d‘acide maléique Hydrochlorure d’aniline wl C6H5NH2HCl wl Hydrogène H Hydrogène iodé tr Acide d‘hydrogène iodé fe Hydroquinone HO-C6H4-OH Hydroxyde d‘aluminium wl AL(OH)3 Hydroxyde d‘ammonium NH4OH Hydroxyde de baryum solide Ba(OH)2 wl wl wl

wl Hydroxyde de calcium Ca(OH)2 Hydroxyde de lithium wl LiOH Hydroxyde de magnésium wl Mg(OH)2 wl Hydroxyde de potassium wl KOH wl wl wl wl wl Schm

100 20 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0 100 SP 3 0 0 0 0 1 0 0 0 0 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 3 3 3 3 1 100 285 0 5 20 L L L 0 3 3 3 0 0 3 5 100 L L L 0 0 <300 0 0 0 0 0 0 0 >300 3 0 0 0 0 20 0 0 0 0 20 3 3 3 3 3 0 0 0 0 0 1 1 0 10 20 1 3 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 1 100 20 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 0 0 0 1 100 20 0 0 0 0 0 1 0 1 0 1 0 0 0 0 3 tous 20 0 0 0 0 0 1 0 1 0 1 0 0 1 0 3 tous SP 0 0 0 0 1 0 0 100 815 0 0 0 0 0 1 1 0 kg 20 0 0 0 0 1 0 1 0 0 0 0 0 hg SP 0 0 0 0 1 0 0 3 50 100 0 0 0 0 0 1 1 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 1 0 0 0 1 1 0 0 3 tous 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 kg 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 hg 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 10 20 0 S S 1 1 1 1 0 0 3 0 0 3 3 20 SP 0 S S 1 1 1 1 0 3 0 0 3 3 30 SP 3 S S 1 3 1 0 3 0 3 3 3 50 20 S 0 S S 1 1 1 0 0 3 0 0 3 3 50 SP S 3 3 3 1 3 1 0 3 3 0 3 3 3 hg S 3 S S 1 0 3 3 0 100 360 S 3 3 3 3 3 0 3 3 3

Hydroxyde de sodium solide NaOH wl wl wl wl wl wl wl wl wl wl wl wl wl Hypochlorite de calcium wl Ca(OCl)2 wl Hypochlorite de calcium wl KCIO wl Hypochlorite de sodium wl NaOCl wl Hyposulfite de sodium Na2S2O4 Indole Iode tr J2 fe fe Iodoforme tr CHJ3 fe Iodure de potassium wl KJ wl Iodure de sodium NaJ Isatine C8H5NO2 Lactose wl C12H22O11 Lait de chaux Ca(OH)2

100 tous 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 <10 <60 0 0 0 0 0 0 0 0 <10 <SP 3 3 0 0 0 0 0 0 <20 <60 0 0 0 0 0 0 0 0 <20 <SP 3 3 0 0 0 0 0 0 <40 <60 0 0 0 0 0 0 0 0 <40 <100 3 3 0 0 0 0 0 0 <40 <100 3 3 3 3 0 0 0 0 <50 <60 0 0 0 0 0 0 0 0 <50 <100 3 3 0 0 0 0 0 0 <50 <100 3 3 3 3 0 0 0 0 <60 <90 3 3 0 0 0 0 0 0 <60 <140 3 3 3 3 0 0 0 0 <60 >140 3 3 3 3 3 0 3 0 2 20 3 3 3 L 0 3 0 0 3 3 3 3 0 0 3 kg 3 3 3 L 1 0 3 tous 20 L L L 3 3 0 3 3 3 0 3 tous SP L L L 3 3 1 3 3 3 0 3 5 20 3 3 3 L 0 3 0 3 3 3 3 0 3 10 50 3 L L 0 1 0 3 tous 20 3 0 0 0 1 1 1 1 3 3 1 0 tous SP 3 0 0 0 1 1 1 1 3 3 1 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 20 0 L L L 0 0 3 3 3 3 3 0 20 3 3 3 3 1 3 3 0 3 3 SP 3 3 3 3 1 3 3 3 3 60 0 0 0 0 0 20 3 3 L L 20 0 L L L 0 1 1 0 3 0 0 3 0 0 3 SP 0 3 L L 0 1 1 0 3 0 0 3 0 0 3 L L L 0 0 0 0 0 1

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229


Lessive de soude v. Hydroxyde de sodium Levure Levure chimique fe Lithium Schm Li Magnésium Schm Mg Mélasse Menthol C10H190H Mercaptan amyle

Mercure tr Hg Méthane CH4 Méthanol v. Alcool méthylique Méthylamine wl CH3-NH2 Méthyldéhyde v. Formaldéhyde Mélange sulfonitrique HNO3 H2SO4 H20 % % % 90 10 - 50 50 - 50 50 - 50 50 - 38 60 2 25 75 - 25 75 - 25 75 - 15 20 65 15 20 65 10 70 20 10 70 20 5 30 65 5 30 65 5 30 65 5 15 80

20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 300 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 3 650 1 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 0 0 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 160 0 0 0 100 20 0 L L L 0 0 0 3 3 3 3 3 0 0 1 3 tous <500 1 1 1 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 0 3 200 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 600 0 0

25 20 1 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 0

20 0 0 0 3 3 3 3 3 0 1 3 20 0 0 0 3 90 3 1 1 120 3 3 3 50 3 0 0 50 3 1 0 90 3 3 1 157 3 3 3 20 3 3 0 0 80 3 1 0 50 3 0 0 90 3 1 0 20 3 3 0 0 90 3 3 0 0 SP 3 3 3 1 134 3 1 1

Monoxyde de carbone CO Naphtaline C10H8 Naphtaline de chlore C10H7Cl Nitrate d‘aluminium Al(NO3)3 Nitrate d‘ammonium wl NH4NO3 wl Nitrate d‘argent wl AgNO3 wl wl wl Schm Nitrate de baryum wl Ba(NO3)2 Nitrate de calcium Ca(NO3)2 Nitrate de cuivre (II) wl Cu(NO3)2 wl wl Nitrate de fer (III) wl Fe(NO3)3 wl Nitrate de magnésium Mg(NO3)2 Nitrate de nickel(II) wl Ni(NO3)2 wl Nitrate de plomb wl Pb(NO3)2 Nitrate de potassium wl KNO3 wl Nitrate de sodium wl NaNO3 wl wl wl wl Schm

100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 <540 3 0 0 0 3 0 1 3 3 0 0 1 3 100 20 0 0 0 0 0 1 100 390 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 5 20 3 0 0 0 0 1 0 0 3 3 3 0 0 100 SP 3 0 0 0 0 0 3 3 3 3 0 0 10 20 3 0 0 0 0 1 1 1 3 3 3 3 3 3 0 0 3 10 SP 3 0 0 0 3 0 20 60 3 0 0 0 0 40 20 3 0 0 0 1 0 100 250 3 3 0 0 tous SP 0 0 0 0 1 0 3 3 0 0 0 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 tous 100 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 20 0 0 0 0 3 0 3 3 3 3 0 0 3 50 SP 0 0 0 3 1 3 0 0 3 kg 0 0 0 0 3 1 3 3 3 3 0 0 3 10 20 3 0 0 0 0 0 tous SP 3 0 0 0 3 3 3 3 3 3 0 kg 0 0 0 0 3 3 3 0 3 0 0 3 3 0 0 1 10 25 3 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 0 0 3 <100 25 3 0 0 0 0 3 1 3 3 3 0 0 3 100 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 tous 20 0 0 0 0 1 1 1 1 1 0 0 tous SP 0 0 0 1 0 1 5 20 3 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 0 10 20 1 0 0 0 0 0 0 1 1 0 3 1 1 1 0 0 0 <10 SP 3 0 0 0 0 1 0 0 3 3 30 20 1 0 0 0 0 0 1 1 1 0 1 0 0 0 30 SP 1 0 0 0 0 0 3 1 1 0 0 0 320 3 0 0 0 0 1 0 0 0 3


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231


Nitrite de potassium KNO2 Nitrite de sodium wl NaNO2 Nitrobenzène C6Hx(NO2)y Nitroglycérine C3H5(ONO2)3 Oléum v. Trioxyde de soufre Oxalate d’ammonium wl (COONH4)2 wl Oxalate de calcium fe (COO)2Ca Oxyde d‘aluminium Al2O3 Oxyde de calcium CaO Oxyde de chrome CrO3 Oxyde de magnésium MgO v. Hydroxyde de magnésium Oxygène O Ozone Paraffine CnH2n+2 Schm Pentachlorite de phosphore tr PCl5 Perborate de sodium wl NaBO2 wl Perchlorate d‘ammonium wl NH4ClO4 Perchlorate de sodium wl NaClO4 wl

tous SP 1 0 0 0 1 0 0 0 0 1 1 1 1 1 20 0 0 1 0 0 0 0 0 1 3 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0

10 20 1 1 0 0 1 0 0 1 1 1 0 0 10 SP 3 3 1 0 1 0 1 1 1 1 0 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 20 1 1 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0 3 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

500 1 0 0 0 0 3 3 0 3 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 20 0 0 0 0 0 0 120 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 20 0 0 0 0 0 1 10 20 3 0 0 0 1 1 10 SP 3 0 0 0 1 1 10 20 L L L 1 0 10 20 3 3 0 0 1 1 0 10 SP 3 0 0 1 1 0

Perchloroéthylène C2Cl4 fe Perhydrol v. Superoxyde Permanganate de potassium wl KMnO4 wl Péroxyde d‘hydrogène H2O2 Péroxyde de sodium wl Na202 wl Schm Persulfate d‘ammonium wl (NH4)S2O8 wl Persulfate de potassium wl K2S2O8 Pétrole

Phénol C6H5(OH) wl Phénol v. Phénol Phénol trinitrique v. Acide picrique Phloroglucine C6H3(OH)3 Phosgène tr COCl2 Phosphate d‘ammonium wl NH4H2PO4 Phosphate de diammonium v. Phosphate d‘ammonium

20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SP 0 1 1 1 1 1 0 0 3 3 L L L

10 20 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 3 tous SP 3 1 1 1 0 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 tous 20 3 3 0 0 0 1 0 0 1 3 3 3 3 1 3 0 0 10 20 3 1 0 0 1 1 1 1 0 3 3 0 3 3 3 3 10 SP 3 3 0 0 1 1 1 1 0 3 3 1 3 3 3 3 460 3 1 3 3 0 5 20 0 0 0 0 1 0 0 3 3 3 3 0 0 3 10 25 3 1 1 1 0 3 3 3 3 3 3 0 3 10 50 3 3 0 0 0 0 3 3 3 3 3 0 3 3 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 3 0 0 20 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 0 SP 3 3 3 0 1 0 0 0 0 3 90 SP 3 3 3 0 1 0 0 0 0 3

20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 25 0 1 1 0 0 1 0 0 1 1 3 1 0 0 1


xydables


alliagesà base

de cuivre

métaux purs

ferri

tique

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+

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C 2.

4610

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tem

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232



xydables


alliagesà base de

cuivre

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xydables


alliagesà base

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métaux purs

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lliés

233


Phosphate de sodium wl Na2HPO4 wl wl Phosphore tr P Plâtre v. Sulfate de calcium Plomb Schm Pb Potassium Schm K Pyridine tr C5H5N Pyrogallol C6H3(OH)3

Salicylate de sodium wl C6H4(OH)COONa Salpètre, Salpêtre v. Nitrate de potassium Salpêtre du Chili v. Nitrate de sodium Sang Savon wl wl wl Sel de Glauber v. Sulfate de sodium Sel fixatif v. Thiosulfate de sodium Silicate de potassium K2SiO3 Sodium Na Schm Solutions albumineuses Soufre tr S Schm Schm fe

10 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 1 1 0 0 0 0 10 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0 1 kg 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 0 0

388 3 1 1 1 0 3 3 0 0 900 3 3 3 3 0 604 0 0 0 1 0 0 80 0 0 1 0 1 0 20 0 0 0 0 0 tous SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 tous 20 3 0 0 0 0 0 0 0 tous SP 3 0 0 0 1 0 0 0 tous 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0

20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 20 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 1 75 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 10 20 0 0 0 0 0 0 0

20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 200 0 0 0 0 0 1 600 3 1 0 0 0 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 60 0 0 0 0 0 0 130 1 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 3 0 3 240 3 0 0 0 0 3 0 20 3 2 1 0 0 3 3 3 3 3 3 0

Sucre de lait v. Lactose Sulfate anilinique Sulfate d‘aluminium wl Al2(SO4)3 wl Sulfate d‘aluminium potassium v. Alun Sulfate d‘ammonium wl (NH4)2SO4 wl wl Sulfate d’hydrazine wl (N2H6)SO4

Sulfate de baryum BaSO4

Sulfate de calcium fe CaSO4 fe Sulfate de chrome Cr2(SO4)3 Sulfate de cuivre (II) wl CuSO4 wl Sulfate de magnésium wl MgSO4 wl wl Sulfate de manganèse (II) MnSO4

Sulfate de nickel(II) wl NiSO4 wl Sulfate de potassium wl K2SO4 wl Sulfate de quinine tr Sulfate de sodium wl Na2SO4 wl wl

20 0 0 1 10 <SP 3 3 3 0 0 1 0 1 3 3 3 3 3 1 0 0 3 15 50 3 3 3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 3

1 20 0 0 0 0 0 1 0 0 1 3 3 1 0 0 L 10 20 0 1 1 0 0 3 1 1 3 3 1 3 1 3 0 L 1 hg SP 1 0 3 2 3 0 0 10 SP 3 3 3 25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 kg 3 0 0 0 0 0 0 0 0 hg 3 0 1 1 1 0 0 0 0 kg 3 0 0 0 0 3 0 3 3 3 3 0 0 3 hg 3 1 0 0 0 3 0 3 3 3 0 0 3 0 0,1 20 0 1 0 0 0 0 0 3 5 20 3 1 0 0 0 1 0 0 1 0 3 0 0 1 0 0 0 50 SP 3 1 0 0 1 0 0 0 kg 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 3 0 0 0 0 1 1 1 1 3 0 SP 3 0 0 0 0 1 1 3 0 10 25 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 1 0 0 0 tous SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 20 3 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 10 20 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 kg 3 1 0 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 0 0 hg 3 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1


xydables


alliagesà base

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234



xydables


alliagesà base de

cuivre

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alliagesà base

de cuivre

métaux purs

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235


Sulfate de zinc wl ZnSO4 wl wl wl wl Sulfate ferreux (II) wl FeSO4

Sulfate ferrique (III) wl Fe(SO4)3 wl Sulfite anilinique wl wl Sulfite d‘ammonium (NH4)2SO3

Sulfite de baryum BaS Sulfite de calcium wl CaSO3 wl Sulfite de sodium wl Na2SO3 wl Sulfocyanate d‘ammonium v. Thiocyanate d’ammonium Sulfure de sodium wl Na2S wl wl Superoxyde de sodium v. Peroxyde de sodium Tanin v. Acide tannique Tartrate double de potassium wl KC4H5O6 wl Tétraborate de sodium v. Borax Tétrachloréthane v. Tétrachlorure de carbone

20 SP 3 0 0 0 1 0 0 3 30 SP 3 3 0 0 1 0 0 3 kg 3 0 0 0 0 1 0 1 1 0 1 0 0 1 hg 3 3 0 0 1 0 0 3 5 20 3 3 3 3 3 3 0 1 3 1 0 0 3 tous SP 0 0 0 0 0 0 3 0 3 <30 20 3 0 0 0 0 3 0 1 3 3 3 3 3 0 0 3 tous SP 3 1 0 0 0 0 0 3 10 20 0 1 0 kg 20 0 0 kg 20 1 0 0 3 3 3 3 3 3 0 0 hg SP 3 1 1 3 3 3 3 3 3 0 0 25 0 0 0 3 1 3 3 kg 0 0 0 0 1 0 0 1 hg 0 0 0 0 1 0 0 1 10 20 3 1 0 0 0 1 3 1 1 0 0 50 SP 3 3 0 0 0 3

1 20 3 0 0 0 0 0 1 1 0 kg 20 3 3 3 0 0 1 0 0 3 3 1 0 0 1 hg 3 3 3 1 0 3

kg 3 3 0 0 0 0 0 hg 3 3 3 1 1 0 0

Tétrachloride d‘acétylène CHCL2 - CHCL2

v. Tetrachloroéthylène Tétrachlorure de carbone tr CCl4 tr fe fe Thiocyanate d‘ammonium NH4CNS Thiosulfate de sodium wl Na2S2O3 wl wl

Toluène C5H5-CH3

Trichloracétaldehyde v. Chloral Trichloréthylène pur CHCl=CCl2 pur

fe fe Trichlorométhane v. Chloroforme Tricrésylphosphate Trioxyde de soufre fe SO3 tr Urée CO(NH2)2 Vapeur d‘acide acétique

20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SP 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 25 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 3 SP 3 1 3

70 0 0 0 0 0 1 20 1 0 0 0 0 0 0 0 10 20 3 0 0 0 0 0 25 SP 3 L L L 0 0 1 kg 3 3 0 0 1 1 3 3 1 0 0 0 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 SP 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 3 3 L L 0 1 3 1 1 0 0 3 SP 3 3 L L 0 1 3 1 1 0 0 3

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 20 3 100 20 0 2 3 0 3 2 0 0 0 3 3 0 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 100 150 3 1 0 3 1 1 1 0 0 3 1 33 20 3 1 1 100 >50 3 3 3 0 1 0 1 3 3 3 0 1 100 <SP 3 3 3 0 3 0 3 3 3 3 0 3


xydables


alliagesà base

de cuivre

métaux purs

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aust

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+

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lliés

et n

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lliés

236


Vapeur d’eau O2<1ppm;Cl<10ppm O2>1ppm;Cl<10ppm O2>15ppm;Cl<3ppm Vernis Verre Schm Vin

<560 1 1 1 0 0 0 <315 S S S S 0 0 0 >450 S S S S 0 0 20 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1200 1 1 1 20 3 0 0 0 0 3 3 3 0 3 SP 3 0 0 0 0 3 3 3 0 3

237

7.3 | Tables de conversion et symboles

Tables de conversion et symboles

Table de vapeur d'eau 240

Température, vapeur saturée, pression (diagrammes en échelle) 242

Alphabet grec 243 Symboles 244

Unités physiques (D, GB, US) 246 Tables de conversion 248 Longueur, masse, temps Température, angle, pression Énergie, puissance, volumes

237

Sommaire

238 239239

bar

p

température de saturation

°C

t

17 513 28 983 36 183 41 534 45 833 52 574 60 086 64 992 69 124 75 886 78 743 81 345 85 954 89 959 93 512 96 713 99 632 111.37 120.23 127.43 133.54 138.87 143.62 147.92

viscosité cinématique de la vapeur

10-6 m2/s

"

650 240 345 295 240 676 186 720 153 456 114 244 83 612 68 802 58 690 45 699 41 262 37 665 32 177 28 178 25 126 22 716 20 760 14 683 11 483 9 494 8 130 7 132 6 367 5 760

masse volumique de la vapeur

kg/m3

"

0.01492 0.02873 0.04212 0.05523 0.06814 0.09351 0.1307 0.1612 0.1912 0.2504 0.2796 0.3086 0.3661 0.4229 0.4792 0.5350 0.5904 0.8628 1 129 1 392 1 651 1 908 2 163 2 417

0.020 0.040 0.060 0.080 0.10 0.14 0.20 0.25 0.30 0.40 0.45 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5

bar

p

température de saturation

°C

t

151.84 158.84 164.96 170.41 175.36 179.88 184.07 187.96 191.61 195.04 198.29 212.37 223.94 233.84 240.88 247.31 250.33 257.41 263.91 269.93 275.55 280.82 285.79 290.50

viscosité cinématique de la vapeur

10-6 m2/s

"

5 268 4 511 3 956 3 531 3 193 2 918 2 689 2 496 2 330 2 187 2 061 1 609 1 323 1 126 1 008 0.913 0.872 0.784 0.712 0.652 0.601 0.558 0.519 0.486

masse volumique de la vapeur

kg/m3

"

2 669 3 170 3 667 4 162 4 655 5 147 5 637 6 127 6 617 7 106 7 596 10.03 12.51 15.01 17.03 19.07 20.10 22.68 25.33 28.03 30.79 33.62 36.51 39.48

5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 20.0 25.0 30.0 34.0 38.0 40.0 45.0 50.0 55.0 60.0 65.0 70.0 75.0

pression(absolue)

pression(absolue)

7.3 | Tables de conversion et symbolesTable de vapeur d'eau

7.3 | Tables de conversion et symbolesTable de vapeur d'eau

240

7.3 | Tables de conversion et symbolesTable de résistance

241

7.3 | Tables de conversion et symbolesTable de résistance

alpha alpha

béta béta

gamma gamma

delta delta

epsilon epsilon

zéta zéta

éta éta

théta théta

iota iota

kappa kappa

lambda lambda

mu mu

nu nu

xi xi

omicron omicron

pi pi

ρ rhô rhô

sigma sigma

tau tau

upsilon upsilon

phi phi

chi chi

psi psi

omega omega

température vapeur saturée pression

7.3 | Tables de conversion et symboles Températures, vapeur saturée, pression

7.3 | Tables de conversion et symbolesAlphabet grec

242 243

symbole signification

A constante décrivant le comportement en fatigue

Cm coefficient de consolidation permettant de déterminer la résistance à la pression des soufflets

Cd, Cf, Cp facteurs Anderson - coefficients de correction subordonnés à la géométrie pour le calcul des contraintes sur le soufflet

DA diamètre extérieur du soufflet

DAT diamètre de l'embout de raccordement soumis à pression

Dm diamètre moyen du soufflet

E(T) valeur du module E subordonné à la température

F force de réaction à la pression

KPδ coefficient de réduction pour la pression à température élevée

KΔN coefficient de correction pour l'influence du nombre de cycles sur la quantité de mouvement

KΔP coefficient de correction pour l'influence de la pression sur la quantité de mouvement

MB moment de flexion

MT moment de couple

MT,c moment de couple critique

N nombre de cycles

Nxx% nombre de cycles pour une probabilité de défaillance de xx %

P paramètre de détérioration

PS pression de service pour une température TS

RP1,0(T) valeur subordonnée à la température pour la limite d'allongement de 1%

Rm(T) valeur subordonnée à la température pour la limite de rupture

S coefficient de sécurité

SF coefficient de sécurité contre l'écoulement plastique

SK coefficient de sécurité contre le flambement

T température

TS température de service

cang raideur angulaire du soufflet complet

cax raideur axiale du soufflet complet

clat raideur latérale du soufflet complet

cαcα raideur angulaire d'une onde de soufflet

cδ raideur axiale d'une onde de soufflet

cλ raideur latérale d'une onde de soufflet

symbole signification

di diamètre intérieur du soufflet

dhyd diamètre hydraulique du soufflet

h hauteur d'onde

k exposant dans les courbes de Woehler

lf longueur flexible (ondulée) du soufflet

lW pas de l'onde

nL nombre de couches

nW nombre d'ondes

p pression

Δp pulsation de pression

pK pression de flambement

PN pression nominale

pRT pression à froid (pression de service convertie en température ambiante)

pT pression d'essai à froid

s épaisseur de paroi par couche

α désalignement angulaire du soufflet (inclinaison des extrémités du soufflet l'une vers l'autre)

αn désalignement angulaire par onde

αn,0 désalignement angulaire nominal par onde (pour 10.000 cycles)

δ debattement axial du soufflet

δn debattement axial par onde

δn,0 debattement axial nominal par onde (pour 10.000 cycles)

δäq debattement axial du soufflet équivalent

λ désalignement latéral du soufflet (perpendiculaire à l'axe du soufflet)

λn désalignement latéral par onde

λn,0 désalignement latéral nominal par onde (pour 10.000 cycles)

λE longueur de flambement sans dimension

ηP charge de pression

σB, méridien contrainte de flexion parallèle à la surface du soufflet

σum tension circonférentielle moyenne

σmax, méridien tension méridienne maximale admissible sous pression

τ contrainte de cisaillement

7.3 | Tables de conversion et symbolesSymboles utilisés

7.3 | Tables de conversion et symbolesSymboles utilisés

244 245

unité

mètrekilogrammesecondeampèrekelvinmolecandela

Unité SI de base

Nom abréviation

Unités SI de base

longueurmassetempsintensité du courant électriquetempérature thermodynamiquequantité de matièreintensité lumineuse

mkgsAKmolcd

préfixe

p n

m c d de h k M G

symbole

Préfixes

piconanomicromillicentidecidecahectokilomégagiga

10-12

10-9

10-6

10-3

10-2

10-1

101

102

103

106

109

facteur avec lequel l'unité est multipliée

abréviation

millimètrekilomètreinch / poucefoot / pied (=12 pouces)yard (=3 pieds / =36 pouces)

nom

Longueur - Unité SI mètre, m

mmkminftyd

0,0010 1000,00 0,0254 0,3048 0,9144

en m

abréviation

grammetonneounce / oncepound / livreshort ton (US)ton (UK)

nom

Masse - Unité SI kilogramme, kg

gtozlbsh tntn

0,00100 1000,00 0,02835 0,4536 907,20 1016,00

en kg

abréviation

minuteheurejourannée

nom

Temps - Unité SI seconde, s

minhda

60 360086400 3,154 ∙ 107

( 8760 h)

en s

7.3 | Tables de conversion et symbolesUnités physiques (D, GB, US)Norme DIN1301-1, édition 10.2002

7.3 | Tables de conversion et symboles

246 247

abréviation

degré Celsius degré Fahrenheit

nom

Température - Unité SI kelvin, K (cf. supra table en échelle)

°C deg F

/°C + 273,16/deg F ∙ 5/9 + 255,38

en K

1(/deg F - 32) ∙ 5/9

en °C

abréviation

angle pleingrade degré minute seconde

nom

Angle - Unité SI radian, rad = m/m

grade

8

' "

2

/200/180/1,08 ∙ 10-4

/6,48 ∙ 10-5

en rad

abréviation

Pascal hectopascal = millibar kilopascal bar mégapascal millimètre de colonne d'eaulivre-force par pouce carrélivre-force par pied carré

nom

Pression - Unité SI pascal, Pa = N/m2 = kg/ms2

Pa = N/m2

hPa = mbarkPAbarMPa = N/mm2

mm WSlbf/in2 = psilbf/ft2

1 100 1000 100000 1000000 9,807 6895 47,88

en Pa

0,00001 0,001 0,01 1 10 0,0001 0,0689 0,00048

en bar

abréviation

kilowatt-secondekilowatt-heure kilocalorie livre-force pied British thermal unit

nom

Énergie (ou travail, quantité de chaleur) Unité SI joule, J = Nm = Ws

kWskWhkcallbf x ftBtu

1000 3,6 ∙ 106

4186 1,356 1055

en J

abréviation

kilowatt Pferdestärke/cheval vapeur horsepower/cheval vapeur

nom

Puissance - Unité SI watt, W = m2 kg/s3 = J/s

kWPShp

1000 735,5 745,7

en W

abréviation

litre pouce cubique pied cubique gallon (UK) gallon (US)

nom

Volume - Unité SI, m3

lin3

ft3

galgal

0,001 1,6387 ∙ 10-5

0,02832 0,004546 0,003785

en m3

7.3 | Tables de conversion et symboles 7.3 | Tables de conversion et symboles

249

Pour de plus amples informations sur nos produits, rendez-vous sur le site www.witzenmann.de/service

Le Manuel des Tuyaux Métalliques Flexibles

Le Manuel des Compensateurs

7.5 | Documentation et manuels7.4 | Formulaire-type pour vos demandes d'offres