RAPPORT D’ETUDE - Les Foyers Normands

Maître d’Ouvrage

LES FOYERS NORMANDS

Maître d’Œuvre L’ARCHIVIOLETTE

Site

Rue de Suresnes COLOMBELLES (14)

Construction de 4 logements

RAPPORT D’ETUDE

Selon la Norme NF P 94-500 - Mission type : ETUDE GÉOTECHNIQUE DE CONCEPTION PHASE AVANT-PROJET (G2 AVP)

N° affaire : TEA170476 Pièce : 001 Agence : CAEN

Indice Version

Date Rédigé par Visa Contrôlé par Visa Approuvé par Visa Nbre total

pages

Dont nbre annexes

Modifications

Rapport Annexes

A 21/11/17 Djaffar

BENABDELLAH

Jérémy DUCHEMIN

Philippe BAJART

61 9 Version initiale

Version initiale

B 30/11/17 Djaffar

BENABDELLAH

Jérémy DUCHEMIN

Philippe BAJART

62 9 Nivellement

des sondages

Plan d’implantat°

et coupes

C

COLOMBELLES – Rue de Suresnes Construction de 4 logements 2/62

TECHNOSOL – Agence de CAEN – TEA170476 – Ind. B

Sommaire

Page

1. PRESENTATION GENERALE 4

1.1. Définition de la mission 4

1.2. Objectifs de la mission 4

1.3. Campagne de reconnaissance 5

1.4. Documents de référence 6

2. SITUATION ET CARACTÉRISTIQUES DU SITE 6

3. CARACTÉRISTIQUES DU PROJET 8

4. CONTEXTE GEOLOGIQUE ET RISQUES NATURELS 8

4.1. Contexte géologique prévisible 8

4.2. Hydrologie 9

4.3. Cavités souterraines 9

4.4. Sismicité 9

5. RESULTATS OBTENUS 9

5.1. Photographie aérienne 9

5.2. Nature des sols reconnus 10

5.3. Synthèse hydrologique issue des sondages 11

5.4. Caractéristiques géotechniques du site 11

5.5. Essais de laboratoire 11

5.6. Essais de perméabilité 14

6. ANALYSE DES RÉSULTATS ET INTERPRÉTATION 16

6.1. Risque de présence d’anciens trous de bombe 16

6.2. Etude des fondations des bâtiments 17

6.3. Etude des dallages des bâtiments 21

6.4. Etude de la voirie 24

6.5. Etude des possibilités d’infiltration des eaux pluviales dans le sol 28

7. ETUDES COMPLEMENTAIRES 29



Annexes

Page

Annexe 01 : Enchaînement et classification des missions d’ingénierie géotechnique selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013 31

Annexe 02 : Plan de situation 35

Annexe 03 : Plan d’implantation des sondages 37

Annexe 04 : Coupes des sondages 39

Annexe 05 : Résultats des essais de laboratoire 45

Annexe 06 : Résultats des essais de perméabilité 51

Annexe 07 : Détermination des contraintes de calcul sous fondation superficielle ou semi-profonde 54

Annexe 08 : Calcul du tassement d’une fondation superficielle ou semi profonde 56

Annexe 09 : Feuilles de calcul du tassement d’une fondation superficielle 58



1. PRESENTATION GENERALE

1.1. Définition de la mission

A la demande et pour le compte de la société LES FOYERS NORMANDS, nous avons procédé à une reconnaissance de sols et à une étude géotechnique dans le cadre du projet de construction de 4 logements, rue de Suresnes à COLOMBELLES (14). Le présent rapport rend compte des résultats obtenus dans le cadre d’une mission d’exécution de sondages, d’essais in situ et d’essais en laboratoire, et d’une étude géotechnique de conception phase avant-projet (mission d’ingénierie géotechnique classée G2 AVP selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013 ; cf. pièces jointes en annexe n° 1). La mission G2 AVP constitue la première phase de l’étude géotechnique de conception (mission d’ingénierie géotechnique classée G2 selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013 ; cf. pièces jointes en annexe n° 1). L’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique devra être respecté dans les développements futurs de cette opération, avec notamment la réalisation d’une mission G2 PRO en phase projet.

1.2. Objectifs de la mission

Les objectifs de la mission sont :

de caractériser le sol d’un point de vue géologique, hydrologique et géotechnique,

d’étudier la faisabilité des fondations des futurs bâtiments en adéquation avec le sol,

d’étudier la faisabilité de dallages sur terre-plein comme planchers bas des bâtiments projetés,

d’étudier la voirie,

d’étudier les possibilités d’infiltration des eaux pluviales dans le sol.



1.3. Campagne de reconnaissance

Dans le cadre de notre mission, afin de préciser la nature des sols et de déterminer leurs caractéristiques mécaniques, leur classification GTR selon la norme NF P 11-300 et leur perméabilité, nous avons procédé à la réalisation des investigations géotechniques suivantes :

2 sondages de reconnaissance géologique pour essais pressiométriques, notés SP1 et SP2, descendus jusqu’à 5 m de profondeur,

8 essais pressiométriques réalisés dans les forages précédents, à raison d’un essai tous les

mètres linéaires, soit 4 unités par sondage,

2 sondages de reconnaissance géologique à la tarière, notés TA1 et TA2, descendus respectivement jusqu’aux profondeurs de 0,90 m et de 1,30 m,

1 sondage manuel de reconnaissance géologique, noté TA3, descendu jusqu’à 0,70 m de

profondeur, avec prélèvement d’échantillons de sol et de roche pour analyses en laboratoire,

les analyses en laboratoire suivantes réalisées sur les échantillons de limon argileux et de calcaire altéré prélevés dans la fouille TA3 :

- 1 analyse granulométrique,

- 1 mesure des limites d’Atterberg,

- 1 mesure de l’indice portant immédiat (IPI) à la teneur en eau naturelle,

- 1 mesure de la masse volumique,

- 1 mesure du coefficient micro-Deval en présence d’eau (MDE),

2 essais de percolation de type Porchet à niveau constant réalisés en TA1 et en TA2, à raison

d’une unité par sondage. Notre intervention sur le site (cf. plan de situation joint en annexe n° 2) s’est déroulée le 4 octobre 2017. Les sondages ont été implantés conformément au plan schématique joint en annexe n° 3 en fonction de l’occupation du site au moment de notre intervention. Dans la suite de notre rapport, toutes les profondeurs sont données par rapport à la tête des sondages qui correspond au niveau du terrain au moment de notre intervention.



Par ailleurs, nous avons procédé à leur nivellement en prenant comme référence altimétrique le dessus du tampon d’un regard EU situé le long de la rue de Suresnes, où nous avons considéré arbitrairement la cote locale 100,00 SI (système de nivellement indépendant ; cf. plan d’implantation des sondages joint en annexe n° 3). Le nivellement devra être contrôlé par un Géomètre.

1.4. Documents de référence

Les pièces afférentes à cette étude sont :

la demande de devis de la société LES FOYERS NORMANDS du 05/07/17,

notre devis référencé TED170852-000/001 du 06/07/17,

la commande de la société LES FOYERS NORMANDS du 12/09/17,

le cahier des clauses techniques particulières (CCTP) du projet,

un plan de situation,

le plan de masse du projet,

les plans de rez-de-chaussée et de toiture, des coupes et les vues des façades des bâtiments.

2. SITUATION ET CARACTÉRISTIQUES DU SITE

Le terrain étudié, d’une superficie de 800 m² environ, est situé en centre-bourg de la commune de COLOMBELLES, le long de la rue de Suresnes (cf. plan de situation joint en annexe n° 2). Il correspond à une partie des parcelles figurant au cadastre sous les n° 132 à 135 de la section BC (cf. extrait du plan cadastral ci-dessous).



Extrait du plan cadastral

Actuellement, il s’agit de jardins (cf. photographie aérienne ci-dessous).

Photographie aérienne

D’un point de vue topographique, le terrain présente une légère pente, de l’ordre de 1 % à 2 %, descendant globalement vers l’Ouest.



3. CARACTÉRISTIQUES DU PROJET

Il est prévu (cf. plan d’implantation des sondages joint en annexe n° 3) :

la construction de deux bâtiments de plain-pied, accueillant chacun 2 logements, d’emprises au sol carrées de l’ordre de 10 m de côté,

la création d’un ouvrage d’infiltration des eaux pluviales issues des toitures des bâtiments et

des aires imperméabilisées du projet (cheminements piétonniers), implanté entre les deux bâtiments d’après les informations qui nous ont été communiquées par le Maître d’Œuvre,

la réalisation d’une voirie desservant 4 places de stationnement PMR. D’après les

informations figurant sur le plan de masse du projet, il est prévu un revêtement de sol drainant de type evergreen.

Au moment de notre étude, les descentes de charges sur les fondations des futurs bâtiments, les surcharges d’exploitation sur leur dallage, les caractéristiques de l’ouvrage d’infiltration des EP et le trafic sur la voirie ne sont pas connus. Les hypothèses devront être précisées par le Maître d’Ouvrage dans le cadre de l’étude géotechnique de conception phase projet (mission d’ingénierie géotechnique classée G2 PRO selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013 ; cf. pièces jointes en annexe n° 1).

4. CONTEXTE GEOLOGIQUE ET RISQUES NATURELS

4.1. Contexte géologique prévisible

Du point de vue géologique, nous étions susceptibles de mettre en évidence dans ce secteur, sous la couverture de terre végétale, des sols constitués successivement :

éventuellement, de remblais liés à l’aménagement du site,

de lœss (dépôts éoliens) du Weichsélien, correspondant à du limon,

du substratum rocheux du Bathonien supérieur, correspondant à du calcaire pouvant être altéré en tête d’horizon et sous forme de plaquettes.

On notera que ce secteur de COLOMBELLES a subi des bombardements importants lors de la dernière guerre mondiale, ceux-ci étant susceptibles de remanier localement les sols de surface.



4.2. Hydrologie

Selon la cartographie de la profondeur de la nappe phréatique en période de très hautes eaux établie par la DREAL de Normandie (état de la connaissance : février 2014) et consultable sur le site internet http://www.donnees.normandie.developpement-durable.gouv.fr, le niveau de l’eau est situé au-delà de 5 m de profondeur.

4.3. Cavités souterraines

Selon l’atlas régional des indices de cavité souterraine établi par la DREAL de Normandie et consultable sur le site internet http://www.donnees.normandie.developpement-durable.gouv.fr, il n’y a pas d’indice de cavité souterraine dont le périmètre de sécurité impacterait le terrain du projet.

4.4. Sismicité

Selon le décret n° 2010-1255 du 22 octobre 2010 portant sur la délimitation des zones de sismicité du territoire français, entré en vigueur depuis le 1er mai 2011, la commune de COLOMBELLES est située en zone de sismicité faible (zone 2). Par conséquent, les règles de construction parasismique ne concerneront le projet que si les bâtiments s’avèrent être de catégorie III ou IV (selon l’Eurocode 8). La catégorie des bâtiments devra être précisée par le Maître d’Ouvrage.

5. RESULTATS OBTENUS

5.1. Photographie aérienne

Nous avons analysé un cliché de la mission de 1945 CDP 207 en noir et blanc au 1/7060. Ce cliché, daté du 10 octobre 1945, montre la présence de 3 impacts de bombe, tous situés en limites du terrain, mais pas dans l’emprise des bâtiments projetés (cf. extrait de la photographie aérienne avec superposition du plan cadastral ci-dessous).

http://www.donnees.normandie.developpement-durable.gouv.fr/

http://www.donnees.normandie.developpement-durable.gouv.fr/



Photographie aérienne de 1945 avec superposition du plan cadastral actuel

5.2. Nature des sols reconnus

On trouvera les coupes des sondages en annexe n° 4. Les sondages ont permis de mettre en évidence successivement :

de la terre végétale sur une épaisseur de l’ordre de 20 cm,

du remblai limono-argileux marron foncé avec cailloux, cailloutis et fragments de brique, uniquement en TA2 jusqu’à 1 m de profondeur,

du limon argileux marron foncé, uniquement en SP2 et en TA3, respectivement jusqu’aux

profondeurs de 0,40 m et de 0,50 m. Cet horizon correspond aux lœss du Weichsélien,

du calcaire décomposé beige, uniquement en TA1 jusqu’à 0,40 m de profondeur et jusqu’à la base du sondage TA2. En TA2, il pourrait s’agir de calcaire broyé suite à un impact de bombe étant donné la présence de remblai sus-jacent pouvant être lié au remblaiement d’un ancien trou de bombe,

du calcaire altéré beige à beige clair, parfois légèrement orangé, jusqu’aux profondeurs de

1,30 m en SP1 et de 1,60 m en SP2, et jusqu’à la base des sondages TA1 et TA3. Cet horizon correspond à la frange d’altération du substratum sous-jacent,

Terrain



du calcaire sain, localement argileux, beige à beige crème, parfois plus ou moins orangé,

au-delà et jusqu’à la base des sondages SP1 et SP2. Il s’agit du substratum du Bathonien supérieur.

5.3. Synthèse hydrologique issue des sondages

Lors de notre intervention, début octobre 2017, aucune arrivée d’eau n’a été notée au droit des sondages qui ont été réalisés à la tarière (à sec) ou manuellement, soit jusqu’à des profondeurs allant de 0,70 m à 5 m (base de l’intégralité des sondages). Néanmoins, à la suite ou lors d’intempéries, il est possible qu’il se produise des circulations d’eau superficielles au sein et à la base du remblai, du limon argileux et/ou du calcaire altéré à décomposé, ou plus en profondeur dans les fissures et fractures du calcaire sain.

5.4. Caractéristiques géotechniques du site

Les caractéristiques mécaniques des sols, mesurées au moyen d’essais pressiométriques dans les forages SP1 et SP2, s’avèrent :

bonnes à très bonnes dans le calcaire altéré avec des pressions limites de 1,12 MPa et de 1,99 MPa,

excellentes dans le calcaire sain avec des pressions limites supérieures à 4,10 MPa.

Nota : aucun essai pressiométrique n’a pu être réalisé dans le remblai étant donné son absence au droit des sondages SP1 et SP2, et dans le limon compte tenu de sa trop faible épaisseur en SP2.

5.5. Essais de laboratoire

On trouvera en annexe n° 5 les procès-verbaux des essais de laboratoire.



5.5.1. Classement GTR du limon argileux selon la norme NF P 11-300

La dimension maximale du plus gros élément est inférieure à 50 mm (Dmax = 22 mm) et la proportion de fines < 80 µm est nettement supérieure à 35 %, ce qui permet de classer le matériau dans les sols fins (classe A). L’indice de plasticité est faible (Ip = 12), ce qui caractérise un limon peu plastique (sols A1). L’indice portant immédiat à la teneur en eau naturelle (Wn = 17,9 %) est très faible (IPI = 2) et permet de caractériser un sol dans un état hydrique très humide (th) au moment de notre intervention, début octobre 2017, correspondant à une période de météorologie défavorable (pluvieuse). Le classement GTR de l’échantillon de limon argileux selon la norme NF P 11-300 est A1 th (cf. fiche d’identification ci-après), pour une teneur en eau de 17,9 %.





5.5.2. Classement GTR du calcaire altéré selon la norme NF P 11-300

L’examen visuel de ce matériau rocheux (classe R) permet de l’identifier comme roche sédimentaire carbonatée calcaire (R2). La masse volumique sèche (ρd) est de 2,183 g/cm3, soit > 1,8 g/cm3 (ou t/m3) et le coefficient micro-Deval en présence d’eau est supérieur à 45 (MDE = 97), ce qui caractérise un calcaire de densité moyenne (sous-classe R22).

5.5.3. Propriétés du limon argileux et du calcaire altéré

Etant peu plastiques, les sols classés A1 ont la propriété de changer de consistance pour de faibles variations de teneur en eau, avec un temps de réaction aux variations de l’environnement hydrique et climatique relativement court. Le limon argileux aura un comportement variable selon la météorologie au moment des travaux de terrassement et de voirie. Compte tenu de la météorologie normande, l’état hydrique du limon argileux sera proche de humide à très humide (h à th) en période de météorologie défavorable, et de moyen à humide (m à h) en période de météorologie favorable et en l’absence de pluies importantes et/ou prolongées. On notera qu’en cas de circulations d’eau superficielles (cf. § 5.3. Synthèse hydrologique issue des sondages), le limon argileux peut rapidement évoluer vers l’état hydrique humide à très humide (h à th). Le calcaire altéré sous-jacent, moins sensible aux variations de teneur en eau, aura un comportement plus constant. Néanmoins, on peut prévoir une altération superficielle de cet horizon sous la circulation des engins de chantier (formation d’une pellicule de boue). Par ailleurs, sa friabilité étant importante (MDE = 97), la formation de fines lors de sa désagrégation pourra conférer à l’ensemble du matériau un comportement sensible à l’eau.

5.6. Essais de perméabilité

Nous avons réalisé 2 essais de percolation de type Porchet à niveau constant au droit des sondages à la tarière TA1 et TA2, afin de déterminer les coefficients de perméabilité du calcaire décomposé et du calcaire altéré.



5.6.1. Principe de l’essai PORCHET à niveau constant

Cet essai de percolation a pour objectif de mesurer la perméabilité des sols superficiels. Il est réalisé après mise en saturation des sols pendant plusieurs heures. Il s’effectue par infiltration d’eau dans une poche réalisée à l’aide d’une tarière. L’alimentation en eau se fait par un tube mis en dépression amenant un débit d’eau correspondant au débit infiltré par le terrain. Ainsi le niveau d’eau dans la poche est maintenu à une cote constante (cf. schéma ci-dessous).

Schéma de principe de l’essai Porchet à niveau constant

La perméabilité du sol est donnée par les formules : Q = V.S V = K.i avec Q = débit d’infiltration (m3/s), V = vitesse de percolation de l’eau dans le terrain (m/s), S = section mouillée par l’eau (m²), i = gradient hydraulique = 1, K = perméabilité du sol (m/s). Nous en déduisons la formule simple :

K= Q/S



5.6.2. Synthèse des résultats

Les feuilles de calcul des résultats des essais figurent en annexe n° 6. Nous avons résumé l’ensemble des résultats dans le tableau ci-après.

Sondage Profondeur de l’essai (m) Nature du sol Coefficient de perméabilité (m/s)

TA1 0,75 à 0,90 Calcaire altéré 3,38.10-6

TA2 1,15 à 1,30 Calcaire décomposé 1,31.10-4

En conclusion, nous retiendrons que :

le calcaire décomposé a une perméabilité moyenne avec un coefficient de perméabilité de 1,31.10-4 m/s,

le calcaire altéré a une perméabilité faible avec un coefficient de perméabilité de

3,38.10-6 m/s. Nota : le calcaire décomposé mis en évidence au droit du sondage TA2 pourrait correspondre à un calcaire broyé suite à un impact de bombe (cf. § 5.2. Nature des sols reconnus). En conséquence, le coefficient de perméabilité mesuré n’est pas forcément représentatif de cet horizon.

6. ANALYSE DES RÉSULTATS ET INTERPRÉTATION

6.1. Risque de présence d’anciens trous de bombe

L’analyse de la photographie aérienne de 1945 a révélé la présence d’impacts de bombe sur le terrain, sans toutefois être situés dans l’emprise des bâtiments projetés. Néanmoins, on notera qu’il est toujours possible que les anciens trous de bombe aient été remblayés avant la prise de vue du 10/10/1945, ce qui pourrait être le cas au droit du sondage TA2 (cf. § 5.2. Nature des sols reconnus). En conséquence, il conviendra d’être particulièrement attentif lors des terrassements des fondations (cf. § 6.2.5. Préconisations d’exécution des fondations) et de la mise en œuvre des couches de forme des dallages (cf. § 6.3.3. Préconisations d’exécution des couches de fondation des dallages).



6.2. Etude des fondations des bâtiments

6.2.1. Choix du mode de fondation et niveaux d’assise

Toute fondation reposant dans le remblai est proscrite. D’une manière générale, on ne pourra pas envisager deux sols d’assise de nature différente pour un même bâtiment (limon argileux et calcaire altéré) car la différence de compacité entre ces deux faciès est trop importante et il s’ensuivrait des tassements différentiels importants et inacceptables pour la structure du bâtiment. Des fondations superficielles encastrées dans le limon argileux ne sont pas envisageables en raison de sa présence ponctuelle et de son épaisseur trop faible au droit du sondage SP2. Il en est de même pour le calcaire décomposé qui pourrait correspondre, au moins localement, à du calcaire broyé suite à un impact de bombe. En conséquence, nous préconisons de faire reposer les bâtiments sur des fondations superficielles de type semelles filantes ou isolées, encastrées d’au moins 20 cm dans le calcaire altéré, ce qui conduit à des niveaux d’assise situés aux profondeurs de 0,40 m et de 0,60 m, respectivement au droit des sondages SP1 et SP2. En cas de présence de remblai ou de calcaire décomposé ou broyé, ou de surépaisseur de limon argileux, on pourra procéder à des rattrapages en gros béton encastrés dans le calcaire altéré et sur lesquels reposeront les semelles (cf. schéma ci-dessous).

Dans tous les cas, on veillera à respecter la condition de hors gel, à savoir un niveau d’assise des fondations situé au minimum à 0,80 m de profondeur par rapport au terrain fini.

PRINCIPE DE FONDATION SUPERFICIELLE SUR GROS BETON

Gros Béton

Remblai, limon argileux et/ou calcaire décomposé ou broyé

Calcaire altéré 0,20 m

Semelle



6.2.2. Prise en compte de la sismicité

Pour les éventuels calculs, la catégorie de sol à prendre en compte sera la classe A étant donné la présence de rocher sous une couverture de sol moins résistant d’une épaisseur inférieure à 5 m. Le paramètre caractéristique (S) ou coefficient de sol sera de 1.

6.2.3. Contraintes de calcul

Les contraintes de calcul sont estimées à partir de la norme NF P 94-261 (cf. annexe n° 7). Préambule : la norme traite du calcul de la capacité portante d’une fondation dans les conditions ELU et ELS, ce qui nécessite d’en définir des caractéristiques géométriques. Elle autorise cependant, lorsque la réalisation du projet peut en être facilitée, de présenter les résultats en termes de contraintes (cf. note 2 du § 9.1 de la norme NF P 94-261). En conséquence pour les projets au stade AVP, où les descentes de charges sont souvent mal connues, il est loisible de raisonner en contraintes

et notamment de déterminer les contraintes de calcul ELU et ELS. Cependant, une optimisation des capacités portantes de chaque fondation d’un projet est possible et pourra mener à des capacités portantes sensiblement meilleures que celles issues de la simple utilisation des contraintes de calcul à l’ELU et à l’ELS. Cette optimisation, si elle est souhaitée, ne pourra être faite qu’au stade PRO ou EXE, à partir du moment où les descentes de charges sont parfaitement connues. Nous aurions dans le cas présent avec :

*lep = 1,12 MPa (pression limite minimale mesurée dans le calcaire altéré)

kp = 0,8 (fondations faiblement encastrées)

i = 1 (pour une charge verticale centrée, en l’absence d’éléments précis)

i = 1 (pas de talus à proximité au moment de notre étude, à adapter le cas échéant en G2 PRO)

q0 = négligeable devant *lep

Ce qui conduit dans ces conditions :

à l’ELU avec R;d;v = 1,2 et R;v = 1,4 ELU = 0,50 MPa

à l’ELS avec R;d;v = 1,2 et R;v = 2,3 ELS = 0,30 MPa



Nota : la largeur des semelles filantes devra être d’au moins 40 cm. Ainsi, pour une semelle filante de largeur 0,40 m, avec une contrainte effective de 0,30 MPa à l’ELS, la capacité portante est de 12 t/ml. Dans les mêmes conditions, pour une semelle isolée de section carrée de 1 m de côté, la capacité portante est de 30 t.

6.2.4. Estimation des tassements

Nous avons estimé les tassements à partir de la méthode pressiométrique de l’annexe H de la norme NF P 94-261 (cf. annexe n° 8) en configuration défavorable sur la base des résultats du sondage pressiométrique SP1 et en configuration favorable sur la base des résultats du sondage pressiométrique SP2. Nota : les descentes de charges n’étant pas connues au moment de notre étude, nous avons pris comme hypothèses pour un bâtiment de plain-pied, dans les conditions ELS, 12 t/ml pour les appuis linéiques et 30 t pour les appuis ponctuels. Ces hypothèses devront être validées par le BET Structure. Les feuilles de calculs sont jointes en annexe n° 9 et le tableau ci-après synthétise les résultats des calculs de tassements pour une semelle filante de largeur 0,40 m et une semelle isolée de section carrée de 1 m de côté, avec une contrainte effective à l’ELS de 0,30 MPa.

Semelle filante Semelle isolée

(section carrée)

Largeur ou côté de la semelle (m) 0,40 1,00

Descente de charges 12 t/ml 30 t

Numéro de sondage SP1 SP2 SP1 SP2

Profondeur d’assise (m) 0,40 0,60 0,40 0,60

Tassement absolu (mm) 4,3 1,4 4,3 1,4

Les tassements absolus estimés sont de l’ordre du millimètre au demi-centimètre. Les tassements différentiels seraient ainsi de l’ordre du demi-centimètre au maximum.



Il revient au BET Structure de s’assurer que ces tassements sont admissibles pour le projet. Nous restons à la disposition du Maître d’Ouvrage pour ré-estimer les tassements en fonction des descentes de charges réelles développées par la structure et des dimensions exactes des fondations, dans le cadre de l’étude géotechnique de conception phase projet (mission d’ingénierie géotechnique classée G2 PRO selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013 ; cf. pièces jointes en annexe n° 1).

6.2.5. Préconisations d’exécution des fondations

Pour toute fouille descendue à une profondeur supérieure à 1,30 m, par exemple en cas de présence d’un ancien trou de bombe remblayé, il sera nécessaire de prévoir un talutage des bords de fouille ou son blindage pour protéger le personnel travaillant en fond de fouille.

Il sera vraisemblablement nécessaire lors des terrassements, et notamment pour assurer l’encastrement des semelles dans le calcaire altéré, de prévoir l’utilisation d’une pelle hydraulique de forte puissance, éventuellement associée à un Brise-Roche Hydraulique (BRH) en cas de présence de bancs rocheux durs au sein du calcaire altéré.

En cas de circulations d’eau dans les sols, il conviendra de prévoir un pompage en fonds de fouilles lors de l’exécution des fondations, notamment si les travaux sont réalisés en période de météorologie défavorable ou hivernale.

Il conviendra de bien vérifier la nature et l’homogénéité des fonds de fouilles, et de s’assurer du bon encastrement de l’intégralité des fondations de chaque bâtiment dans le calcaire altéré. Compte tenu de la présence possible d’anciens trous de bombe remblayés, les fonds de fouilles devront être impérativement contrôlés par un Géotechnicien dans le cadre de la supervision du suivi géotechnique d’exécution (mission d’ingénierie géotechnique classée G4 selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013 ; cf. pièces jointes en annexe n° 1).

Le bétonnage des fondations devra être assuré aussitôt après les terrassements pour éviter l’altération des fonds de fouilles aux intempéries et venues d’eau. On prévoira la mise en œuvre d’un béton de propreté afin de protéger les fonds de fouilles.

Compte tenu des variations possibles des niveaux d’assise des fondations, si pour deux fondations proches l’une de l’autre, deux niveaux d’assise différents étaient retenus, il conviendra de respecter la condition de redan, à savoir une pente maximale de 3 de base pour 2 de hauteur entre les arêtes des fondations (cf. schéma ci-après).



6.3. Etude des dallages des bâtiments

6.3.1. Fondations des dallages

Une solution de dallage sur terre-plein est envisageable après purge intégrale de la terre végétale et du limon argileux reconnus sur des épaisseurs de 20 cm et de 40 cm, respectivement au droit des sondages SP1 et SP2. On notera que des surépaisseurs de terre végétale et/ou de limon argileux sont possibles. Par ailleurs, il est possible qu’il soit mis en évidence du remblai lié à un ancien trou de bombe remblayé. Dans ce cas, il devra être intégralement purgé, ainsi que l’éventuel calcaire broyé sous-jacent. Une fois les purges effectuées, les fonds de forme seront constitués de calcaire altéré. Les dallages devront être posés sur des couches forme en grave de bonne qualité et insensible à l’eau (type D21 selon la norme NF P 11-300) dont l’épaisseur dépend de la nature et de la compacité du sol supportant les couches de forme, et de l’objectif à atteindre sur ces dernières. Pour ce type de construction (cf. NF P 11-213-2 de mars 2005 : DTU 13.3 – Dallages, partie 2), les modules de WESTERGAARD sur les couches de forme devront être au minimum de 50 MPa/m. Nous pouvons estimer l’épaisseur de la couche de forme à mettre en place sur le calcaire altéré à partir de la formule de GRESS (cf. feuille de calcul ci-après).



Dans le cas présent, on pourrait retenir :

module de déformation du sol en place = EM / α 20 MPa = 200 daN/cm² (module pressiométrique minimal mesuré dans la calcaire altéré divisé par le coefficient rhéologique du sol de 2/3),

module de déformation sur plate-forme = 50 MPa = 500 daN/cm² (pour un module de

WESTERGAARD de l’ordre de 5 daN/cm3 = 50 MPa/m),

module de déformation intrinsèque du matériau de remblai = 100 MPa = 1000 daN/cm² (pour une grave D21 selon la norme NF P 11-300).

Dans ces conditions, il conviendra de mettre en œuvre au minimum 45 cm de couche de forme au-dessus du calcaire altéré (cf. feuille de calcul ci-après). Nous préconisons de prévoir la mise en œuvre d’un géotextile de séparation entre le fond de forme et la couche de forme. Ce géotextile sera de type anticontaminant afin d’éviter les remontées de fines, et résistant au poinçonnement (géotextile de renforcement). Dans ce cas, on pourra réduire l’épaisseur de la couche de forme de 10 cm. Nous retenons donc la réalisation d’une couche de forme de 35 cm d’épaisseur minimum reposant sur un géotextile de renforcement et anticontaminant.

e = module de déformation du sol = 200 daN/cm²

x = module de déformation sur la plate-forme = 500 daN/cm²

E = module de déformation du remblai d'apport = 1000 daN/cm²

Dans ce cas, nous obtenons : H = 0,43 m

POUR UN MODULE DE WESTERGAARD DE 5 daN/cm3

CALCUL D'EPAISSEUR DE COUCHE DE FORME

SOUS DALLAGE

Formule de GRESS

x

1

e

13

E

1

x

1

E

1

e

1

Log7,0H



Nota : il conviendra de vérifier la valeur du module intrinsèque du matériau d’apport (par exemple en effectuant une planche d’essai en début de chantier).

6.3.2. Conception des dallages

Pour la conception des dallages, on pourra retenir les modules de YOUNG suivants :

dans le calcaire altéré (jusque vers 1,50 m de profondeur) : ES = 20 MPa,

dans le calcaire sain (au-delà de 1,50 m de profondeur) : ES > 100 MPa.

6.3.3. Préconisations d’exécution des couches de fondation des dallages

Nous préconisons d’exécuter les travaux de terrassement et de mise en œuvre des couches de forme en période de météorologie favorable, hors intempéries.

En période hivernale ou en cas d’intempéries, les fonds de forme se dégraderont. Les sols altérés et/ou remaniés (fonds de forme dégradés) devront être intégralement purgés, ce qui conduira à des surépaisseurs de couche de forme.

Il conviendra de bien vérifier la nature et l’homogénéité des fonds de forme, qui devra être constitué de calcaire altéré. Les fonds de forme devront être impérativement contrôlés par un Géotechnicien dans le cadre de la supervision du suivi géotechnique d’exécution (mission d’ingénieur géotechnique classée G4 selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013 ; cf. pièces jointes en annexe n° 1). Des purges locales supplémentaires pourront être demandées en cas de rencontre de poches de remblais par exemple (impacts de bombe).

Les fonds de forme devront être compactés avant pose des couches de forme.

En cas de surépaisseur de couche de forme, cette dernière devra être mise en œuvre par couches successives de 30 cm à 40 cm d’épaisseur maximum soigneusement compactées. La qualité du compactage de chaque couche devra être contrôlée par essais à la plaque avec

comme objectif : EV2/EV1 2.



La qualité des plates-formes finales devra être contrôlée par essais à la plaque de type LCPC

et WESTERGAARD (minimum 2 unités par bâtiment), avec comme objectifs :

- EV2/EV1 ≤ 2,

- Kw ≥ 50 MPa/m (objectif selon la norme NF P 11-213-2).

6.4. Etude de la voirie

6.4.1. Préambule

Le présent dimensionnement de chaussée est effectué à titre d’exemple à partir des données géotechniques et du trafic estimé. Celui-ci n’est pas unique et il sera à adapter en fonction des souhaits du Maître d’Ouvrage, du Maître d’Œuvre ou des propositions spécifiques des entreprises de VRD. Il s’appuie sur :

le guide technique pour la réalisation des remblais et des couches de forme du SETRA et du LCPC de juillet 2000,

le guide pour la conception des structures des voiries des zones d’habitation en région

d’Ile-de-France de la DREIF et des LROP et LREP de 1977,

le guide technique de conception et de dimensionnement des structures de chaussées du SETRA et du LCPC de décembre 1994,

le catalogue des structures types de chaussées neuves pour le réseau routier national du

SETRA et du LCPC de 1998,

le guide technique pour l’utilisation des matériaux régionaux d’Ile-de-France (catalogue des structures de chaussées) de la DREIF et des LROP et LREP de décembre 2003, et sa révision de septembre 2008.

6.4.2. Trafic

Nous préconisons de retenir la solution « parkings » du guide pour la conception des structures des voiries des zones d’habitation en région d’Ile-de-France.



6.4.3. Partie Supérieure des Terrassements (PST) et arase terrassement

L’intégralité de la terre végétale, du remblai limono-argileux et du limon argileux reconnus sur des épaisseurs de 0,50 m et de 1 m, respectivement au droit des sondages TA3 et TA2 devra être purgée et ne servira jamais de support de plate-forme. On notera que des purges plus importantes pourront s’avérer nécessaires en cas de surépaisseurs de terre végétale, de remblai limono-argileux et/ou de limon argileux, ou si le calcaire décomposé présent en TA2 correspond à du calcaire broyé qu’il conviendra alors de purger intégralement. Après purge, la PST sera constituée de calcaire altéré de classement GTR R22. Dans ce cas, le module de déformation du sol support (EV2) au niveau de l’arase terrassement sera de l’ordre de 20 MPa.

6.4.4. Couche de forme

La PST étant constituée de calcaire altéré, on obtiendra au minimum une plate-forme PF1 (module de déformation au moins égal à 20 MPa à long terme et 30 MPa à court terme au moment de la réalisation des chaussées afin de garantir de bonnes conditions de mise en œuvre de la structure de chaussée) correspondant a priori à un indice de qualité du support 2 (selon le guide pour la conception des structures des voiries des zones d’habitation en région d’Ile-de-France). Néanmoins, en conditions météorologiques défavorables (période hivernale ou pluvieuse), les matériaux de la PST étant issus d’une roche relativement friable, il se formera une pellicule de boue lorsqu’ils seront circulés sous la pluie (formation de fines par désagrégation). Par ailleurs, en conditions météorologiques favorables (période estivale, temps sec), le calcaire altéré du sol support formera une croûte sous la circulation, qui conférera à la PST une bonne tenue aux sollicitations du trafic. En conséquence, après purge de la pellicule de boue le cas échéant, la couche de forme préconisée pour ce cas de PST constituée de matériaux rocheux se réduira à une couche de réglage pour tenir les exigences à court terme (nivellement et traficabilité). Il s’agit d’une couche de quelques centimètres d’épaisseur constituée d’un matériau frottant.



Toutefois, compte tenu des purges à effectuer, l’épaisseur de la couche de forme pourra être sensiblement plus importante. Dans ce cas, nous préconisons que la couche de forme soit constituée d’une grave non traitée de classement D21 ou D31 selon la norme NF P 11-300. Nota : la grave non traitée de classement D31 nécessite une préparation particulière pour son utilisation en couche de forme non traitée (action sur la granularité : élimination de la fraction grossière > 100 mm empêchant un réglage correct de la plate-forme).

6.4.5. Structures de chaussée

Sur la plate-forme décrite précédemment ou sur l’éventuelle couche de forme, il sera nécessaire de mettre en œuvre une chaussée constituée d’une couche d’assise et d’une couche de surface, et choisie dans les catalogues des structures de chaussées de 1977, 1998 et décembre 2003. Pour des « parkings » et une plate-forme PF1 d’indice de qualité 2, on pourra retenir par exemple une chaussée constituée à base de Grave-Bitume ou de Grave Non Traitée. Nota : dans tous les cas, il faut proscrire des structures de chaussée rigides à base de grave traitée aux liants hydrauliques (Grave-Ciment) en raison du risque important de fissuration due aux variations latérales de compacité du calcaire altéré.

6.4.5.1. Cas d’une chaussée à base de Grave-Bitume

Un nivellement de la plate-forme à ± 2 cm est exigé. Il peut être obtenu par apport d’une couche de réglage de 10 cm en GNT insensible à l’eau.

Couche de surface en BBM (Béton Bitumineux Mince)

Couche d’assise en GB3 (Grave-Bitume de classe 3 et de granularité 0/14 ou 0/20) 10 cm

3 cm



6.4.5.2. Cas d’une chaussée à base de Grave Non Traitée

Pour une GNT de classe B2C1, on pourra réduire de 5 cm l’épaisseur de GNT.

6.4.6. Préconisations d’exécution de la voirie

Nous conseillons vivement de prévoir la réalisation des travaux de voirie en période de météorologie favorable afin d’éviter la dégradation de la plate-forme aux intempéries. Dans tous les cas, il sera nécessaire de créer de légères pentes pour l’écoulement des eaux pluviales permettant leur évacuation vers les fossés (cf. § suivant).

Nous préconisons de prévoir un drainage autour de la voirie (fossés) de manière à évacuer les eaux pluviales et éviter qu’elles ne stagnent dans le corps de chaussée. Les fossés devront être entretenus, notamment nettoyés régulièrement pour en enlever les boues et les dépôts limoneux qui auront pu s’y être décantés.

La plate-forme devra être fermée avant tout épisode pluvieux pour limiter les risques d’infiltration d’eau.

Les matériaux mis en œuvre devront être soigneusement compactés et la qualité du compactage des couches mises en œuvre devra être vérifiée par essais à la plaque. De plus, on prévoira un compactage du fond de forme avant mise en œuvre de la couche de forme ou de la structure de chaussée. Il serait ainsi préférable de compacter le fond de forme aussitôt après son terrassement afin de réduire les possibilités de percolation des eaux pluviales.

Couche d’assise en GNT (Grave Non Traitée de classe B2C2 et de granularité 0/20)

5 cm

25 cm

Couche de surface en BBS (Béton Bitumineux pour chaussée Souple à faible trafic)



Il conviendra de vérifier la tenue au gel de la structure de chaussée retenue (corps de

chaussée + couche de forme).

6.5. Etude des possibilités d’infiltration des eaux pluviales dans le sol

6.5.1. Dimensionnement des ouvrages d’infiltration

En première approche (cf. § 7. Etudes complémentaires), pour le dimensionnement des ouvrages d’infiltration, on pourra retenir les coefficients de perméabilité caractéristique suivants :

dans le calcaire décomposé (s’il ne s’agit effectivement pas d’un calcaire broyé suite à un impact de bombe) : K = 1.10-4 m/s,

dans le calcaire altéré : K = 3.10-6 m/s.

Nota : compte tenu du risque important de colmatage des interstices entre les plaquettes du calcaire altéré, nous avons indiqué ci-après des préconisations d’exécution spécifiques pour les ouvrages d’infiltration recoupant cet horizon (cf. § suivant).

6.5.2. Préconisations d’exécution des ouvrages d’infiltration

Il sera possible d’envisager la réalisation d’ouvrages d’infiltration superficiels de type noues ou profonds de type bassins enterrés recoupant à la fois le calcaire décomposé et le calcaire altéré, et ceci de manière plus ou moins efficace et moyennant quelques précautions pour leur dimensionnement :

Compte tenu de la perméabilité moyenne du calcaire décomposé et de la faible perméabilité du calcaire altéré, les ouvrages d’infiltration devront disposer de volumes importants et suffisants pour stocker les eaux des pluies courantes avant infiltration dans ces horizons, qui se fera plus ou moins lentement dans le temps.

Il convient de noter qu’en cas de circulations d’eau superficielles, les capacités de stockage et d’infiltration des EP seront réduites selon la profondeur des ouvrages.



L’évacuation des eaux des pluies importantes nécessitera la mise en œuvre d’une surverse

permettant un débit de fuite vers un exutoire (réseau EP ou milieu naturel sous réserve des autorisations administratives) ou un bassin tampon de plus grand volume.

Lors de l’exécution d’un ouvrage d’infiltration recoupant le calcaire, pour en augmenter sa capacité d’infiltration, on pourra scarifier sur une trentaine de centimètres le fond de l’ouvrage de façon à déstructurer le calcaire et à en augmenter la perméabilité. Afin d’éviter un colmatage des interstices entre les plaquettes dans le temps, on prévoira la mise en œuvre d’un géotextile anticontaminant en fond de l’ouvrage et sur les bords. Les ouvrages devront être entretenus et notamment nettoyés régulièrement pour en enlever les dépôts limoneux et les boues calcaires qui auront pu s’y être décantés.

7. ETUDES COMPLEMENTAIRES

Selon les résultats de la campagne de reconnaissance de sols réalisée, il existe un aléa résiduel en ce qui concerne les possibilités d’infiltration des eaux pluviales. En effet, il n’a été réalisé qu’un seul essai de perméabilité dans chaque horizon. De plus, il est possible que le calcaire décomposé corresponde à un calcaire broyé (impact de bombe), et de ce fait que le coefficient de perméabilité mesuré ne soit pas représentatif de l’horizon. En conséquence, pour le dimensionnement des ouvrages d’infiltration, il sera nécessaire de réaliser au minimum 1 à 2 sondage(s) de reconnaissance géologique à la mini-pelle ou à la tarière avec essai de perméabilité de type Porchet à niveau variable ou constant, et ce pour chaque horizon afin de préciser leur coefficient de perméabilité caractéristique. Ces investigations complémentaires seront à effectuer lors de l’étude géotechnique de conception phase projet (mission d’ingénierie géotechnique classée G2 PRO selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013 ; cf. pièces jointes en annexe n° 1), une fois les caractéristiques des ouvrages d’infiltration connues, notamment leur profondeur. Par ailleurs, nous rappelons qu’il est impératif de réaliser les missions d’ingénierie géotechnique selon l’avancement du projet, et notamment les missions G2 PRO, G3 (par l’entreprise) et G4 au sens de la norme NF P 94-500 de novembre 2013 (cf. pièces jointes en annexe n° 1). TECHNOSOL reste à la disposition du Maître d’Ouvrage et de son équipe de conception et de réalisation pour leur fournir tout renseignement complémentaire qu’ils pourraient juger utile concernant notre étude et ses conclusions, ainsi que pour les accompagner lors des phases ultérieures du projet, jusqu’à la supervision d’exécution des ouvrages géotechniques.



I - Le présent rapport d’étude a été établi à partir de la connaissance d’un projet au moment de cette étude. Il constitue un document indissociable dans lequel figurent les conclusions propres à ce projet. Toute exploitation partielle du rapport peut conduire à des erreurs d’interprétation et ne pourrait engager notre responsabilité. II - En cas d’évolution de projet (par exemple changement d’implantation, changement de nature de construction, etc.), il importe de consulter le bureau d’étude géotechnique pour vérifier la bonne adaptation du projet en fonction du sol reconnu. Cette étape peut conduire à la réalisation d’une étude complémentaire si les informations du rapport d’étude s’avèrent insuffisantes. III - L’étude géotechnique est basée sur la réalisation d’un nombre réduit de sondages donnant des informations ponctuelles. Les variations de caractéristiques géologiques et géotechniques peuvent intervenir entre les sondages (anomalies naturelles ou anthropiques). Ces variations ne peuvent être imputables au bureau d’étude géotechnique mais devront être signalées de manière systématique au bureau d’étude géotechnique afin de vérifier la bonne adaptation des fondations au contexte nouveau. IV - Les profondeurs des différentes couches de sols rencontrés sont données par rapport à une référence qui peut être locale ou rattachée à une référence officielle (NGF, IGN, CM). Dans tous les cas, il appartient au Maître d’Ouvrage de faire relier notre référence de nivellement à celle qui constituera la base du futur projet. V - Notre société ne pourra être responsable de toute adaptation de fondations qui aura été apportée sur le chantier sans qu’elle ne lui ait été soumise.

EXPLOITATION DU RAPPORT D’ETUDE



Annexe 01 : Enchaînement et classification des missions d’ingénierie géotechnique selon la norme NF P 94-500 de novembre 2013



Enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique

Extrait de la norme NF P 94-500 de novembre 2013




Classification des missions d’ingénierie géotechnique



Classification des missions d’ingénierie géotechnique (suite)




Annexe 02 : Plan de situation





Annexe 03 : Plan d’implantation des sondages





Annexe 04 : Coupes des sondages













Annexe 05 : Résultats des essais de laboratoire













Annexe 06 : Résultats des essais de perméabilité



Chantier : Date : 09/10/17

N° Dossier : TEA170476 Temps : couvert

Sondage : TA1

Profondeur de l'essai (m) : 0,9

Diamètre

intérieur du

tube de

lecture

3,4 cm

hauteur

humectée15 cm

Diamètre = 10,2 cm

Surface de sol humectée : 562,09 cm 2 = 0,056 m 2

TEMPS (min)HAUTEUR DE

LECTURE (cm)

QUANTITE

INJECTEE (cm3)

0 81,9 0,00

0,5 82,6 6,35

1 83 9,98

1,5 83,6 15,43

2 84,4 22,69

2,5 85,1 29,04

3 85,5 32,67

3,5 86,2 39,02

4 87 46,28

4,5 87,3 49,00

5 87,9 54,45

5,5 88,6 60,80

6 89,1 65,34

6,5 89,6 69,87

7 90,5 78,04

7,5 90,9 81,67

8 91,5 87,12

8,5 92,2 93,47

9 93 100,73

9,5 93,6 106,17

10 94 109,80

11 95,4 122,51

12 96,6 133,40

13 98 146,10

14 99 155,18

15 100,5 168,79

16 101,9 181,49

17 103,3 194,20

18 104,4 204,18

19 105,6 215,07

20 107 227,77

K = 12,2 mm/h

K = 3,38E-06 m/s

PERMEABILITE

ESSAI PORCHET A NIVEAU CONSTANT

COLOMBELLES

SCHEMA DE L'ESSAI

LECTURES INFILTRATION D'EAU

0,00

50,00

100,00

150,00

200,00

250,00

0 5 10 15 20 25

Vo

lum

e e

n c

m3

Temps en min



Chantier : Date : 09/10/17

N° Dossier : TEA170476 Temps : couvert

Sondage : TA2

Profondeur de l'essai (m) : 1,3

Diamètre

intérieur du

tube de

lecture

3,4 cm

hauteur

humectée15 cm

Diamètre = 10,2 cm

Surface de sol humectée : 562,09 cm 2 = 0,056 m 2

TEMPS (min)HAUTEUR DE

LECTURE (cm)

QUANTITE

INJECTEE (cm3)

0,00 12 0,00

0,08 17,1 46,28

0,17 21,1 82,58

0,25 24,5 113,43

0,33 28,2 147,01

0,42 34 199,64

0,50 37,4 230,49

0,58 41,3 265,89

0,67 44,8 297,65

0,75 48,2 328,50

0,83 52,1 363,89

0,92 56,4 402,91

1,00 60,1 436,49

1,08 64 471,88

1,17 68,8 515,44

1,25 72 544,48

1,33 75,6 577,14

1,42 80,1 617,98

1,50 85 662,45

1,58 89 698,74

1,67 93,2 736,86

K = 471,9 mm/h

K = 1,31E-04 m/s

PERMEABILITE

ESSAI PORCHET A NIVEAU CONSTANT

COLOMBELLES

SCHEMA DE L'ESSAI

LECTURES INFILTRATION D'EAU

0,00

100,00

200,00

300,00

400,00

500,00

600,00

700,00

800,00

0,00 0,50 1,00 1,50 2,00

Vo

lum

e e

n c

m3

Temps en min



Annexe 07 : Détermination des contraintes de calcul sous fondation superficielle ou semi-profonde



DETERMINATION DES CONTRAINTES DE CALCUL SOUS FONDATION SUPERFICIELLE OU SEMI-PROFONDE

Les contraintes de calcul pour des fondations superficielles ou semi-profondes soumises à des sollicitations statiques ou pouvant être considérées comme telles selon la norme NF P 94-261 d’application nationale de l’Eurocode 7 sont déterminées à partir des relations suivantes :

d;R0ELU q

d;R0ELS q

où :

ELU et ELS sont les contraintes de calcul dans les conditions ELU ou ELS, q0 est la contrainte totale verticale que l’on obtiendrait à la fin des travaux à la base de la

fondation superficielle ou semi-profonde en l’absence de celle-ci,

R;d est la valeur de calcul de la contrainte nette du terrain sous la fondation superficielle ou semi-profonde :

v;d;RvR;

netd;R

q

où :

iipkq *

lepnet

avec :

- kp facteur de portance pressiométrique qui dépend de la nature et de sa compacité

du sol, et des dimensions de la fondation, - *

lep pression limite nette équivalente,

- i coefficient de réduction de portance lié à l’inclinaison du chargement (= 1 si la charge est verticale),

- i coefficient de réduction de portance lié à la proximité d’un talus de pente (= 1 si la semelle est suffisamment éloignée du talus).

Nota : dans le cas où la fondation subi un chargement incliné et où elle est proche d’un

talus, ces deux coefficients sont remplacés par un coefficient unique i,

R;v est la valeur du facteur partiel permettant le calcul des contraintes à l’ELU et à l’ELS :

- à l’ELU : R;v = 1,4

- à l’ELS quasi permanent et caractéristique : R;v = 2,3

R;d;v est le coefficient de modèle associé à la méthode de calcul utilisée. Pour la méthode

de calcul à partir de la méthode pressiométrique : R;d;v = 1,2



Annexe 08 : Calcul du tassement d’une fondation superficielle ou semi profonde



CALCUL DU TASSEMENT D’UNE FONDATION SUPERFICIELLE OU SEMI PROFONDE Les tassements sous une fondation superficielle ou semi-profonde sont calculés à partir de la formule pressiométrique ci-après issue de l’annexe H de la norme NF P 94-261 du 15 juin 2013 :

0

d

d

0vo

c

vocdcf

B

B.

E.9

B).''q.(2

E.9

B).''q.(.sss

où :

sc correspond au tassement dans le domaine sphérique,

sd correspond au tassement dans le domaine déviatorique, Les autres paramètres sont définis ci-après :

Ec : module pressiométrique dans le domaine sphérique,

Ed : module pressiométrique dans le domaine déviatorique,

q’ : contrainte effective apportée par la fondation sur le sol,

’vo : contrainte effective au niveau de fondation avant travaux,

Bo : dimension de référence = 0,60 m,

B : largeur de la fondation,

α : coefficient rhéologique du sol (dépend de la nature du sol et de son état de consolidation),

c et d : coefficients de forme de la fondation.



Annexe 09 : Feuilles de calcul du tassement d’une fondation superficielle



N° de dossier :

Sondage de référence : SP1

B =p = q'-'v o = 0,3 MPa PROF (m) 0,40m

Domaine sphériqueNiveau d'assise : 0,4

α = 0,67 E1 = 13,5 E1 = 13,5 MPa

0,6

Domaine déviatorique E2 = 13,5 E2 = 13,5 MPa

0,8

α = 0,5 E3 = 13,5

1

Coefficients de forme E4 = 13,5 E3;5 = 13,5 MPa

1,2

c = 1,5 E5 = 13,5

d = 2,65 1,4

E6 = 68,9

L/B Cercle Carré 2 3 5 20 1,6

c = 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 E7 = 68,9 E6;8 = 68,9 MPa

d = 1 1,12 1,53 1,78 2,14 2,65 1,8

E8 = 68,9

Calculs 2

E9 = 68,9

13,5 Ec = 13,5 MPa 2,2

16,2710394 E10 = 68,9

16,0869941 2,4

Ed = 16,3 MPa E11 = 194,6

16,2710394 2,6

16,2710394 E12 = 194,6

sc = 0,10 cm 2,8 E9;16 = 133,6 MPa

E13 = 194,6

3

sd = 0,33 cm E14 = 194,6

3,2

E15 = 194,6

3,4

sf = 0,43 cm E16 = 194,6

3,6

CALCUL DE TASSEMENT D'UNE FONDATION SUPERFICIELLE PAR LA

METHODE PRESSIOMETRIQUE (annexe H de la norme NF P 94-261)

TEA170476



N° de dossier :


B =p = q'-'v o = 0,3 MPa PROF (m) 0,40m


α = 0,67 E1 = 43,4 E1 = 43,4 MPa

0,8


1

α = 0,5 E3 = 43,4

1,2


1,4

c = 1,5 E5 = 43,4

d = 2,65 1,6

E6 = 182


c = 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 E7 = 182 E6;8 = 182,0 MPa

d = 1 1,12 1,53 1,78 2,14 2,65 2

E8 = 182

Calculs 2,2

E9 = 182

43,4 Ec = 43,4 MPa 2,4

50,6129801 E10 = 182

51,1978221 2,6

Ed = 50,6 MPa E11 = 93,7

50,6129801 2,8

50,6129801 E12 = 93,7

sc = 0,03 cm 3 E9;16 = 129,0 MPa

E13 = 93,7

3,2

sd = 0,11 cm E14 = 93,7

3,4

E15 = 240

3,6

sf = 0,14 cm E16 = 240

3,8



TEA170476



N° de dossier :


B =p = q'-'v o = 0,3 MPa PROF (m) 1,00m


α = 0,67 E1 = 13,5 E1 = 13,5 MPa

0,9


1,4

α = 0,5 E3 = 68,9

1,9


2,4

c = 1,1 E5 = 194,6

d = 1,12 2,9

E6 = 194,6


c = 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 E7 = 237 E6;8 = 221,0 MPa

d = 1 1,12 1,53 1,78 2,14 2,65 3,9

E8 = 237

Calculs 4,4

E9 =

21,8027903 Ec = 13,5 MPa 4,9

E10 =

22,4753924 5,4

Ed = 22,5 MPa E11 =

22,4753924 5,9

22,4753924 E12 =

sc = 0,18 cm 6,4 E9;16 = MPa

E13 =

6,9

sd = 0,24 cm E14 =

7,4

E15 =

7,9

sf = 0,43 cm E16 =

8,4



TEA170476



N° de dossier :


B =p = q'-'v o = 0,3 MPa PROF (m) 1,00m


α = 0,67 E1 = 43,4 E1 = 43,4 MPa

1,1


1,6

α = 0,5 E3 = 182

2,1

Coefficients de forme E4 = 182 E3;5 = 138,5 MPa

2,6

c = 1,1 E5 = 93,7

d = 1,12 3,1

E6 = 93,7


c = 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 E7 = 240 E6;8 = 157,8 MPa

d = 1 1,12 1,53 1,78 2,14 2,65 4,1

E8 = 240

Calculs 4,6

E9 =

62,8061151 Ec = 43,4 MPa 5,1

E10 =

63,5123418 5,6

Ed = 63,5 MPa E11 =

63,5123418 6,1

63,5123418 E12 =

sc = 0,06 cm 6,6 E9;16 = MPa

E13 =

7,1

sd = 0,09 cm E14 =

7,6

E15 =

8,1

sf = 0,14 cm E16 =

8,6



TEA170476