Reconnaissances géologiques et géotechniques.pdf

LOT 3

AVANT-PROJET SOMMAIRE

RAPPORT TECHNIQUE

Reconnaissances géologiques et géotechniques Dimensionnement des Chaussées

LOT3-APS-RT8 Date : 15/01/11 Révision: 01 Préparé par : Vérifié par : Approuvé par :

GLt - HSa RRo VDu

Lot 3

APS Études Préliminaires, d’Avant-Projet Sommaire

et d’Avant-Projet Détaillé de la 4ème rocade d’Alger Page 2 sur 73

Révision : 01 Du : 15/01/11

Rapport technique Reconnaissances Géologiques, géotechniques – Dimensionnement des chaussées

Fichier : LOT3 - APS - RT8_vA3_glt.doc

Informations relatives au document

Historique des modifications

Contrôle final : Directeur de projet

Date 15/01/2011

Nom Vincent DUBOIS

Signature

Version Date Rédigé par Contrôle externe Modifications

01 28/09/2010 Gérard LE TOUZO H. SABBAH

Régis ROMAGNY

02 15/01/2011 Isabelle ESTEULLE Régis ROMAGNY

Autres informations

Nom de fichier LOT3 - APS - RT8_vA3_glt.doc

Nom de fichier et emplacement

N° d’affaire A6753

Table des matières page

GENERALITES ...........................................................................................................5 .1. Présentation Générale ............................................................................................................. 5

Présentation ............................................................................................................................... 5 .2. La méthodologie d’étude en phase APS ............................................................................... 5

Présentation ............................................................................................................................... 5 Etudes antérieures ................................................................................................................. 5 Analyse géomorphologique détaillée ..................................................................................... 5

.3. Les documents disponibles.................................................................................................... 5

ETUDES GEOLOGIQUES ..........................................................................................7 .1. Rappel du contexte géologique général................................................................................ 7

Généralités ................................................................................................................................. 7 La région de Sidi-Aïssa .............................................................................................................. 7 La plaine du Hodna .................................................................................................................... 7 Le contournement des Djebels Tarf et Djedoug......................................................................... 7 L’Oued Dokkara.......................................................................................................................... 7 La région des Monts du Hodna .................................................................................................. 7 La région d’El Hamadia .............................................................................................................. 7 La région de Bordj Bou Arreridj (BBA) ....................................................................................... 7 Contexte sismique...................................................................................................................... 7

.2. L’analyse géomorphologique et modèles numériques de terrain MNT ............................. 8 Présentation ............................................................................................................................... 8 Principales étapes de l’analyse .................................................................................................. 8

Calcul du MNT........................................................................................................................ 8 Premières analyses................................................................................................................ 8 La carte des pentes.............................................................................................................. 10

Etudes des secteurs spécifiques.............................................................................................. 11 Présentation ......................................................................................................................... 11 Méthode d’étude................................................................................................................... 11 Analyse - Conséquences pour le projet ............................................................................... 11

.3. Les missions de terrain ......................................................................................................... 15 Présentation ............................................................................................................................. 15

Déroulement des missions................................................................................................... 15

ETUDES GEOTECHNIQUES....................................................................................17 .1. Les matériaux du projet......................................................................................................... 17

Généralités ............................................................................................................................... 17 Les marnes........................................................................................................................... 17 Les calcaires ou dolomies.................................................................................................... 18 Les grès................................................................................................................................ 18 Les formations quaternaires des plateaux ........................................................................... 19

.2. Les ressources en matériaux................................................................................................ 19 Généralités ............................................................................................................................... 19

Matériaux de remblais ordinaires ......................................................................................... 19 Matériaux pour PST ............................................................................................................. 19

Lot 3



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Ressources en matériaux rocheux....................................................................................... 20 Orientation pour les recherches de gîtes d’emprunt (en phase APD) ................................. 20

.3. Choix de tracé......................................................................................................................... 21 PK 0 PK 7 ........................................................................................................................ 21 PK 7 PK 14 ...................................................................................................................... 21 PK 14 PK 21 .................................................................................................................... 22 PK 21 PK 28 .................................................................................................................... 22 PK 28 PK 37 .................................................................................................................... 22 PK 37 PK 40 .................................................................................................................... 22 PK 40 PK 47 .................................................................................................................... 22 PK 47 PK 54 .................................................................................................................... 22 PK 54 PK 61 .................................................................................................................... 23 PK 61 PK 65 (échangeur n°3) ......................................................................................... 23 PK 65 PK 74+000 ............................................................................................................ 23 PK74+000 PK81+500 ...................................................................................................... 23 PK 81+000 PK89+000 ..................................................................................................... 23 PK 89+000 PK96+000 ..................................................................................................... 24 PK96+000 PK102+500 .................................................................................................... 24 PK 102+500 Autoroute Est-Ouest ................................................................................... 24

.4. Les terrassements.................................................................................................................. 24 Présentation.............................................................................................................................. 24 Les pentes de talus .................................................................................................................. 24

Pentes des déblais ............................................................................................................... 24 Pentes des remblais ............................................................................................................. 25

Réutilisation des déblais........................................................................................................... 25 Extraction des matériaux...................................................................................................... 25 Réutilisation des matériaux .................................................................................................. 26 Taux de réutilisation ............................................................................................................. 26

PST / Arase / Couche de forme................................................................................................ 26 Principes du dimensionnement ............................................................................................ 26 Dimensionnement de la couche de forme............................................................................ 27 Cas des déblais .................................................................................................................... 27 Cas des remblais.................................................................................................................. 27

Nature des matériaux de couche de forme .............................................................................. 27 Principes - spécifications...................................................................................................... 27 Provenance - Ressources .................................................................................................... 27

.5. Mouvement des Terres .......................................................................................................... 28 Généralités ............................................................................................................................... 28

Bilan des cubatures.............................................................................................................. 28 Conséquences pour le projet ............................................................................................... 30 Conclusion - Pistes d’équilibre du PMT................................................................................ 30

.6. Fondations des ouvrages d’art ............................................................................................. 30 Généralités ............................................................................................................................... 30 Nature des sols de fondation.................................................................................................... 30

Wilaya de Bouira .................................................................................................................. 30 Wilaya de M’Sila ................................................................................................................... 30 Wilaya de Bordj Bou Arreridj ................................................................................................ 30

Principes de fondation .............................................................................................................. 30 PS en déblai ......................................................................................................................... 30

PS en remblai ....................................................................................................................... 30 PI .......................................................................................................................................... 31 Ouvrages hydrauliques ........................................................................................................ 31 Viaducs................................................................................................................................. 31

PRINCIPES DE RECONNAISSANCES EN PHASE D’APD.....................................32 Généralités ...................................................................................................................................... 32

Lot ROUTE........................................................................................................................... 32 Lot OA et VIADUCS ............................................................................................................. 32 Lot GITE de MATERIAUX.................................................................................................... 32 Programme d’investigations géotechniques ........................................................................ 32

DIMENSIONNEMENT DES CHAUSSEES................................................................33 Objet ......................................................................................................................................... 33 Normes et Standards................................................................................................................ 33

Hypothèses de dimensionnement .........................................................................34 Classe de plate-forme .............................................................................................................. 34 Trafic......................................................................................................................................... 34

Durée de vie ......................................................................................................................... 34 TMJA section courante / taux de croissance ....................................................................... 34 TMJA bretelle d’échangeur / taux de croissance ................................................................. 34 Répartition du trafic .............................................................................................................. 34 Distribution spatiale du trafic ................................................................................................ 34 Agressivité............................................................................................................................ 34

Risque de calcul ....................................................................................................................... 35 Matériaux ......................................................................................................................................... 35

Modules .................................................................................................................................... 35 Principales caractéristiques...................................................................................................... 35

Matériaux hydrocarbonés..................................................................................................... 35

Pré-dimensionnement .............................................................................................36 .1. Principes de calcul................................................................................................................. 36

Exposé de la méthode.............................................................................................................. 36 Principe de justification du dimensionnement .......................................................................... 36 Déformations admissibles à la base de la couche bitumineuse .............................................. 36 Déformations admissibles à la surface du sol support............................................................. 36 ε t adm et ε z adm obtenues..................................................................................................... 36

.2. Résultats du calcul de dimensionnement des chaussées ................................................ 37 Couche de roulement et liaison................................................................................................ 37

PF2....................................................................................................................................... 37 .3. Structures de chaussée à retenir ......................................................................................... 38

Scénario d’entretien ................................................................................................39 Scénario d’entretien.................................................................................................................. 39

ANNEXES GEOTECHNIQUES

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ANNEXES CHAUSSEES

GENERALITES

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GENERALITES

.1. Présentation Générale

Présentation Le présent rapport technique s’inscrit dans le cadre des Etudes d’Avant-Projet Sommaire de la 4ème rocade d’Alger. Il correspond au prix n°8 « Reconnaissances géologiques et géotechniques » du Cahier des charges.

Les reconnaissances concernent l’identification et l’analyse des matériaux rencontrés le long du tracé, dans le couloir choisi pour les deux variantes étudiées.

Elles s’appuient sur les données issues de l’Etude Préliminaire, sur les données recueillies lors des visites de terrain réalisées dans le cadre de cet APS, avec en support l’établissement de cartes et plans.

Elles comprennent également l’étude des zones sensibles du point de vue géologique, ainsi que l’approche de la problématique du mouvement des terres par la recherche de ressources potentielles de matériaux d’emprunt.

Enfin, le présent document abordera la problématique des terrassements, quant à :

- l’extraction et la réutilisation des matériaux de déblais,

- la stabilité des pentes de talus de déblai et de remblai,

- la problématique du couple arase/couche de forme.

Une approche du type de fondation des Ouvrages d’Art figure également dans ce dossier.

Les principes de la reconnaissance géotechnique de la phase APD seront également présentés.

Le présent mémoire concerne également l’étude et le pré-dimensionnement des chaussées

.2. La méthodologie d’étude en phase APS

Présentation La méthodologie d’étude retenue, pour cette phase s’appuie sur :

- l’exploitation des études antérieures,

- les cartes géologiques existantes,

- l’analyse géomorphologique détaillée du MNT établie à l’issue du levé topographique de détail, réalisé dans le cadre de l’étude d’APS,

- les visites de terrain, faites à l’issue de cette analyse, conduites sur les deux variantes de tracé.

Etudes antérieures Il s’agit des études réalisées dans le cadre de l’Etude Préliminaire du présent projet :

- Etudes Préliminaires, Rapport Technique, Rapport final de synthèse,

Annexe n°6 : Etude géologique et géotechnique (doc n° LOT3-ETP-

RT3.4 du 10/11/09 ind. 01).

Le rapport comprend deux parties :

- Rapport de phase 1, basé sur l’exploitation des documents disponibles : cartes géologiques, bibliographie, complété par une analyse des images SPOT et du modèle numérique d’élévration (MNE).

- Rapport de phase 2, qui concerne le rendu de deux (2) visites de terrain qui ont permis d’étayer l’étude approfondie du MNE sur certaines zones particulières.

Analyse géomorphologique

détaillée

Un levé topographique spécifique pour les phases APS et APD a été réalisé par lasergrammétrie.

De ce levé topographique, un modèle numérique de terrain (MNT) a été établi, dont l’exploitation a conduit à l’établissement des cartes (échelle 1/15000) suivantes sous quatre niveaux différents (4 cartes) :

- carte sur fond topographique, avec délimitation des zones à risques,

- carte relief MNT, avec délimitation des mêmes zones,

- carte géologique,

- carte de synthèse reprenant les cartes précédentes.

En surimpression figure le tracé des deux variantes étudiées ainsi que l’axe de la variante préférentielle issue de l’analyse multicritères.

Les anomalies, soit topographiques, soit géologiques où les zones à risques sont contournées, et représentées sur les plans par différentes couleurs suivant les thèmes abordés :

- en bleu, pour ce qui concerne l’hydrographie,

- en orange, pour les ravinements, a priori, dans les marnes d’âge miocène et en vert pour les marnes crétacées.

Les accidents tectoniques (failles, accidents) sont également indiqués.

Ces cartes (au 1/15000) sont présentées en annexe 3.

.3. Les documents disponibles

Les documents suivants ont servi comme base d’études :

Etudes préliminaires – RAPPORT TECHNIQUE – Rapport final de synthèse

Annexe n°6 : Etude géologique et géotechnique Doc n° LOT3-ETP-RT3.4 – 10/11/09 – 01

Cartes géologiques au 1/50 000

OUED OKRIS Felle n°113 (avec notice explicative)

BORDJ BOU ARRERIDJ Felle n° 115 (avec note explicative)

MAGINOT Felle n°138 (avec notice explicative)

SIDI AISSA Felle n°139 (avec notice explicative)

TARMOUT Felle n°140 (avec notice explicative)

GENERALITES

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MAADID Felle n°141 (sans notice explicative)

Livrets des substances utiles non métalliques de l’Algérie (Office national de Recherche Géologique et Minière – ORGM - Editions du Service Géologique de l’Algérie).

WILAYA DE BOUIRA – 10 – 1999

WILAYA DE M’SILA – 28 – 1999

WILAYA DE BORDJ BOU ARRERIDJ – 34 – 1998

Cartes topographiques 1/25000

Plans topographiques (issus du levé spécifique pour l’APS/APD à l’échelle du 1/5000 [Pl 1 Pl 16 – LOT 3-APS-RT11-TRA-01-001-1 à 016-1]

Cartes et plans d’occupation des sols (planches 1 à 4 – 1/25000 – LOT 3–APS–RT6–ENV–13-001)

ETUDES GEOLOGIQUES

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ETUDES GEOLOGIQUES

.1. Rappel du contexte géologique général

Généralités Le projet de tracé – Lot 3 – de la 4ème rocade se développe, principalement sur la partie méridionale de l’Atlas tellien du centre de l’Algérie.

On distingue trois grands domaines géologiques :

- Les nappes telliennes rencontrées aux extrémités du tracé (Sidi Aïssa et Bordj Bou Arreridj – formations charriées).

- Le bassin miocène correspondant aux zones morphologiques basses (au Sud de Sidi Aïssa et Nord de la région de M’Sila).

- La bordure occidentale de la chaine du Hodna, caractérisée par un relief plus accidenté.

L’Etude Préliminaire a défini de grandes unités morphologiques et géologiques, rappelées ci-après.

La région de Sidi-Aïssa

Le relief vallonné, que traverse le début du tracé, est constitué des marnes grisâtres et verdâtres du Crétacé, ponctuées par des lambeaux et écailles de gypse du Trias (PK 0 PK 3).

Puis, le tracé emprunte les formations du Miocène inférieur (grès fins très durs alternant avec des marnes, parfois gypseuses) en limite d’une pénéplaine occupée par, en couverture, des argiles et limons quaternaires, meubles, fins et érodables (PK 3 PK 8).

Ensuite, le fuseau traverse quelques appointements éocènes de marno-calcaires et calcaires (PK 8 PK 10).

Le fuseau, entre PK 10 et PK 13, emprunte un vaste piémont, plus ou moins vallonné, présentant en surface essentiellement des éléments fins limoneux (alluvions A1). Des modelés d’érosion très marqués sont observables dans les cours d’eau, sur les versants desquels apparaissent les marnes verdâtres à grisâtres du Crétacé.

Le fuseau (PK 15 PK 21) traverse ensuite une longue pénéplaine inscrite dans les marnes verdâtres du Crétacé, qui n’affleurent qu’au niveau des oueds ou Chabet, avec modelés d’érosion très marqués.

La plaine du Hodna Correspondant à une vaste dépression topographique, peut-être inondable, elle est constituée principalement d’argiles, de limons quaternaires (a et q des cartes géologiques) peu épais, meubles et érodables, pouvant servir de ressources pour gîtes d’emprunts (PK 21 PK 35).

Le massif synclinal du « Sebaine Koudiat », constitué de calcaires dolomitiques, caverneux marqués par des auréoles de marnes bariolées et de gypse, est contourné par le Nord.

La ride d’orientation Nord – Sud du Guern Menndjel est constituée de grès très durs, d’âge Miocène, avec en base des marnes érodables. Elle est l’élément topographique caractéristique dans cette vaste pénéplaine du Hodna (PK 32 – PK 35).

Le contournement des Djebels Tarf et Djedoug

Marqué par un relief accidenté, dû aux calcaires monoclinaux, à pendage Sud, du Crétacé (Campanien, Santonien et Turonien), ces massifs sont évités sur leurs franges Sud par le fuseau.

Le fuseau traverse la base du massif du Tarf, constituée de calcaires et marnes du Miocène (PK 36 PK 52).

Mais le massif du Djebel Djedoug est, lui, traversé par le fuseau sur sa frange marneuse et de calcaires à lumachelles du Campanien (PK 52 PK 63) jusqu’à l’échangeur n°3.

L’Oued Dokkara Le vaste cône dépressif de l’Oued Dokkara sépare les massifs des Djebel Tarf et Djedoug, des massifs des monts du Hodna.

Dans cette dépression se sont accumulés des marnes, grès et calcaires de la base du Miocène Inférieur. Ces formations sont très largement érodées et masquées par des alluvions récentes, d’âge quaternaire (PK 63 PK 65).

La région des Monts du Hodna

Ces massifs, principalement constitués d’une série marno-calcaire (marnes et calcaire de l’Emschérien - C71) surmontés des marnes et calcaires à lumachelles du Campanien, sont traversés sur un long linéaire (PK 65 PK 90) par les tracés.

Ces massifs sont très fortement fracturés par des accidents tectoniques d’orientation NW – SE. Les directions structurales sont globalement SW – NE, à pendage Sud Est.

Une activité de carrières s’est intensément développée sur ces formations (région d’El Euch).

On peut également observer les dépressions caractéristiques des Oued El Guesab et Tihamanine dont le fuseau tutoie un des méandres très encaissés (PK 83+500 PK 85+500).

Sur ce secteur, tous les oueds se développent au sein des formations marneuses avec un relief fortement érodé.

La région d’El Hamadia

Le fuseau traverse un relief vallonné, constitué de marnes miocènes et de coiffes gréseuses, puis d’alternances entre bancs de grés et lits de marnes miocènes (PK 90 PK 102).

La région de Bordj Bou Arreridj (BBA)

La vaste pénéplaine de BBA, au relief peu prononcé, se développe sur des dépôts quaternaires masquant partiellement le substratum du sénonien (Crétacé) constitué de marnes noires schisteuses et de calcaires marneux.

Contexte sismique La quatrième rocade d’Alger se situe en zone de sismicité moyenne IIa, selon le règlement RPA99, version 2003.

Les grands ouvrages tels que les ponts, les grands talus de remblai ou déblai peuvent être classés ouvrages de grande importance au sens du règlement parasismique algérien. Le coefficient d’accélération de zone est

ETUDES GEOLOGIQUES

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donc pris égal à A = 0,20.

.2. L’analyse géomorphologique et modèles numériques de terrain MNT

Présentation L’analyse des conditions géologiques et géotechniques d’un projet doit comporter une photo-interprétation classique associée à une « Photo-Interprétation Assistée par Ordinateur – PIAO ».

Elle peut, si disponibles, s’appuyer sur les photographies aériennes stéréoscopiques, soit en couleurs naturelles (et/ou infrarouges), soit en noir et blanc.

Mais, elle doit s’appuyer surtout sur l’analyse des Modèles Numériques de Terrain en 3D (ou MNT).

Ces modèles sont établis à partir des fichiers de semis de points (au format ASCII) ayant permis l’établissement des plans photogrammétriques ou topographiques pour le projet.

Les MNT permettent l’analyse géomorphologique fine du relief et des singularités topographiques, géologiques ou géotechniques, et ce en corrélation avec les traitements d’images spécifiques sur les photographies aériennes numérisées. On peut, si besoin, utiliser des méthodes dites « en fausses couleurs » pour la différentiation des terrains et de la végétation.

Principales étapes de l’analyse

Les caractéristiques géologiques principales (failles, lithologies) sont déduites de la morphologie des reliefs, des pentes du terrain naturel et de la « courbure » de ces pentes.

Entre chaque « image », il se passe de nombreux calculs itératifs portant sur :

- le choix du maillage du MNT (en fonction de l’échelle, de la précision requise)

- le choix des paramètres et de leurs limites pour les pentes, les « courbures »

- le géoréférencement des documents de base (fond topographique existant, tracé du projet, photographie aérienne, etc…)

Pour faire cette analyse, des logiciels particuliers sont utilisés :

- SURFER V.9.0

- GRAPHER V.6.0 (Golden Software)

- ER MAPPA V.6.4 (Earth Ressources Mapping)

- PHOTOSHOP (Adobe)

Calcul du MNT Cette 1ère étape consiste au calcul du MNT sur la base d’un maillage régulier, à partir de coordonnées X, Y et Z issues du levé topographique, destiné à l’établissement des plans topographiques au 1/5000 avec la maille désirée suivant la précision (1 à 5 m).

A partir du fichier topographique ASCII, on calcule un « grid » qui interpole les données suivant un maillage régulier.

A partir de ce fichier de base, il sera donc possible de restituer la topographie en 3 dimensions sous n’importe quel angle de vue et d’y plaquer des « textures » : le tracé du projet, des photographies aériennes, la carte géologique, la carte topographique existante.

Pour cela, les textures doivent être orthorectifiées et géoréférencées dans le même système géographique du MNT de base.

Tous les plaquages ont nécessité le géoréférencement préalable des différentes cartes.

Premières analyses La 1ère analyse géomorphologique concerne l’examen du relief, avec un éclairage, soit réel, soit fictif. On y associe, en général, une « exagération » des hauteurs pour accentuer l’impression du relief.

On trouvera ci-après un extrait des cartes de relief obtenues.

(Extrait Planche 07 – Carte du relief)

On peut ainsi observer les singularités dans le relief qui ne sont pas (ou peu) visibles sur les photographies aériennes.

On peut particulièrement bien observer les oueds (+/- encaissés) avec ses méandres, les rives convexes abruptes et concaves plus douces.

On met en évidence les massifs rocheux, le relief plus doux des plaines, indices de terrains de dureté différente.

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On met également en évidence les réseaux de failles, sur lesquels s’inscrivent souvent les oueds ou thalwegs étroits.

Pour l’étude de la 4ème rocade d’Alger, nous avons plaqué la carte topographique issue du 1/25000, pour apporter les éléments de repérage de l’espace.

(Extrait Planche 07 – carte topographique)

Nous avons également plaqué la carte géologique (issues des cartes au 1/50 000).

(plaquage de la carte géologique)

En final, on peut superposer l’ensemble des cartes sur un même et seul document.

ETUDES GEOLOGIQUES

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(Carte de synthèse)

La carte des pentes A partir du MNT, il est possible de calculer les valeurs des pentes du terrain naturel (données en degré par rapport à l’horizontale).

On obtient ainsi une carte en couleurs indiquant les zones d’égales valeurs de pentes.

(extrait de la carte des pentes de la Planche 07)

On peut ainsi évaluer :

- la présence des terrains rocheux (pentes en général fortes – 30 à 35°).

- Les terrains meubles (valeurs en général inférieures à 30°).

- La nature des terrains (par érosion des terrains tendres avec pente plus forte que celle des terrains compactés).

- La présence de failles (pentes fortes, rectilignes,…).

Le calage de l’intervalle des pentes (tous les 5° dans le cas présent) influe fortement sur la qualité de l’analyse, par la précision qu’il donne aux modèles.

A partir du MNT de base, il est également possible de dessiner la carte des « courbures » du terrain, c'est-à-dire de définir les zones de convergence et de divergence des pentes, autrement dit, de mettre en évidence les thalwegs et les lignes des crêtes. Cette option n’a pas été utilisée dans le cadre de cette étude ainsi que pour les visites de terrain.

Nous avons estimé que la « simplicité » du terrain naturel ne le justifiait pas.

L’établissement des différentes cartes issues de cette analyse MNT a donc permis la mise en évidence des points suivants :

- mise en évidence des failles,

- mise en évidence de la répartition des différents faciès litho-stratigraphiques,

- analyse d’éventuelles zones de glissement de terrain, de versants instables, de massifs rocheux, etc…

- le repérage des zones fortement érodées, principalement dans les formations marneuses (du Crétacé et du Miocène),

- le contrôle de l’homogénéité et de l’extension des faciès lithologiques particuliers. En l’occurrence, cela a permis d’orienter la recherche de sites potentiels des gîtes d’emprunt.

L’établissement de ces cartes a été le support des visites de terrain, réalisées dans le cadre de cet APS, en focalisant les observations sur des points topographiques ou géologiques particuliers.

En définitive, l’analyse MNT a été une aide à la définition du choix du tracé (optimisation du tracé) en permettant d’éviter, au mieux :

les secteurs fortement érodés et ravinés dans les marnes,

les secteurs topographiques présentant des reliefs accentués, dont le franchissement se concrétiserait par des forts remblais ou forts déblais,

d’orienter la prospection de gîtes d’emprunt potentiels.

L’analyse du MNT conduit à l’établissement des cartes sur l’ensemble du tracé.

Ces cartes sont établies à l’échelle du 1/15 000, échelle jugée suffisante pour une bonne analyse. Elles sont présentées en annexe 3 au présent mémoire.

Nous avons fait figurer sur ces cartes, le tracé des variante 1 (tracé rouge) et variante 2 (tracé vert), ainsi que le tracé de la variante préférentielle, résultat de l’analyse multicritères de l’APS.

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Ces cartes auront été le support de base des visites de terrain – au même titre que les vues en plan du tracé au 1/5 000.

Etudes des secteurs spécifiques

Présentation Sur le tracé de la variante préférentielle, nous avons repéré 9 zones pouvant justifier une analyse particulière, à partir du MNT de base, soit du point de vue géotechnique, soit du point de vue des terrassements ou de la stabilité des ouvrages.

Ces zones sont les suivantes :

PK 33+000 PK 34+500

Franchissement du Guern El Menndjel affecté par un réseau de failles

PK 34+500 PK 35+200

Montée du tracé, depuis l’Oued Sed B’Ghal jusqu’à la RN60 et le secteur de l’Echangeur n°2 – Vérification de la stabilité du versant et des terrassements.

PK 46+500 PK 47+500

Inscription du tracé sur le versant de la colline au sommet de laquelle est édifié un important réservoir d’eau.

Vérification de la stabilité du versant et des terrassements dans des matériaux marneux.

PK 59+500 PK 61+500

Tracé inscrit en profil mixte déblai-remblai, en bas de versant – vérification de la stabilité d’ensemble.

PK 79+000 PK 80+500

Traversée du Chabet Madene El Arara Thenet Edrid

Vérification de la stabilité des versants, notamment pour le viaduc au PK 79+500 et des remblais des PK 79+800, PK 80+250.

PK 85+000 PK 87+250

Inscription du tracé au-dessus de l’Oued El Guesab et Franchissement de l’Ouest Tihamanine

Vérification de la stabilité des pentes. Présence d’un réseau important de failles, stabilité vis-à-vis des ouvrages prévus (viaduc). Stabilité du déblai du PK 86+150.

PK 87+750 PK 88+500

Inscription du tracé en bordure de crête du plateau. Stabilité générale du profil mixte déblai/remblai.

PK 91+500 PK 92+500

Méthode d’étude Pour l’analyse de ces secteurs, nous avons, à partir du MNT de base, établi des cartes des pentes, à l’échelle du 1/5 000.

On trouvera, en annexe 4, ces différentes cartes.

On présente deux cartes, par zone :

- vue en plan au 1/5 000

- bloc-diagramme en 3D.

Nous avons pris, comme détail, un intervalle de 5° pour l’établissement des zones de même valeur de pente.

Analyse - Conséquences pour

le projet

Zone 1

Le franchissement du Guern El Menndjel par le tracé se fait dans un secteur très fortement affecté de failles.

Les failles sont globalement de direction NW-SE avec une faille principale passant au col qui est de direction N-S.

La barre rocheuse est constituée de bancs gréseux d’épaisseur variable (décimétrique à plusieurs mètres). La direction structurale est sensiblement NE-SW à pendage NW.

La fracturation s’accompagne d’un réseau de fracturation +/- orthogonal à la direction principale de faille. Il en résulte une fracturation prononcée des bancs gréseux, en blocs.

L’exploitation de ces bancs va produire des blocs de dimension pouvant être importante, avec des contraintes importantes pour leur réemploi.

Zone 1 (extrait – vue en plan)

On note également, entre la faille principale N-S et la barre rocheuse, des zones présentant de très fortes valeurs de pente (20° à 30°) dans les marnes, présentes sous la barre rocheuse.

Ces fortes valeurs sont caractéristiques d’un fort ravinement dans des matériaux très érodables. Mais elles peuvent aussi correspondre à des

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instabilités ponctuelles du versant, sans doute superficielles.

Cette zone se situe, globalement, sous l’emprise des terrassements. Il incombera, donc, en phase APD, de s’assurer de la stabilité d’ensemble des terrassements et du versant naturel.

Les risques restent cependant limités car le tracé « prend perpendiculairement » les courbes de niveau du terrain naturel.

Zone 2

La montée depuis d’Oued Sed B’Ghal, du plateau où est la RN 60, ne pose pas de problème particulier. Elle est inscrite sur le versant sur un secteur présentant des pentes modérées (10°-15°).

On note cependant en partie gauche du tracé de la variante préférentielle, une zone présentant des pentes plus fortes (entre 15 et 30°), signes de fortes érosions dans les marnes constituant le versant.

Il faudra, sans doute, prévoir des purges et substitutions en assise du remblai.

A noter, sur cette zone, que l’on repère très bien les différents gîtes d’emprunt présents le long de la RN60.

Rien à signaler par ailleurs.

Zone 2 (extrait bloc-diagramme en relief)

Zone 3

On remarque sur le versant, sous le réservoir d’eau, des secteurs avec de fortes valeurs de pentes (15 à 30°), ainsi que la trace d’un écoulement d’eau préférentiel.

Le versant ne présente pas d’anomalies topographiques ou signes de glissement et d’instabilité. Le bloc-diagramme, en relief 3D, permet de bien visualiser ces deux observations.

En conception, et en travaux, il conviendra de mettre en place un fossé de crête de déblai. Le secteur, à fortes pentes, correspond à des ravinements dans les marnes. Situés dans les terrassements du déblai, ils ne devraient pas poser de problème particulier.

Malgré tout, on vérifiera, à l’APD, la stabilité d’ensemble talus - versant

Zone 3 (extrait - vue en plan)

Zone 4

Le tracé se situe en bas de pente, avec un profil en travers mixte, par endroits.

Pas d’anomalies caractéristiques, autres que celles associées aux méandres d’un écoulement qui longera le pied du remblai, au PK 60+400.

Dans ce secteur, le rescindement des écoulements en dehors des entrées en terre est à prévoir. Les sols d’assise du remblai devront être purgés et substitués.

La vérification de la stabilité du profil mixte sera faite en APD.


Zone 5

A noter, la présence d’une faille d’orientation N-S mais qui ne semble pas fortement affecter les formations rocheuses.

On observe des anomalies de pentes sur les versants du « canyon » (cf. extrait ci-après).

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Elles doivent correspondre à des mouvements très superficiels dans les marnes. Elles sont sans conséquence pour les fondations du viaduc, si des fondations sont prévues sur le versant. Pas d’anomalie sur la dalle rocheuse et gréseuse.

Nous ne constatons pas d’anomalie caractéristique par ailleurs sur le tracé.

Il semblerait également que l’on puisse positionner le cimetière présent sur la dalle calcaire en CD du tracé (cf. sur la photo).

Zone 6

La zone de l’Oued El Guesab et Tihamanine est fortement affectée par une faille d’orientation NW-SE. Une faille secondaire pourrait affecter le promontoire rocheux de la confluence des deux Oueds.

On observe les points suivants :

- signes de zones +/- érodées sur le versant droit du thalweg de l’Oued El Guesab (vers PK 86+100)

- présence d’un ravinement sur le versant de la butte du PK 86+100 (CG du tracé)

- la convexité du méandre de l’Oued Tihamanine présente quelques moutonnements sur une pente relativement douce (15° - 20°, localement 25°).

En définitive, pas d’anomalies significatives de désordres topographiques ou géologiques et géotechniques.

En phase APD, on vérifiera la stabilité des fondations des piles et culées du viaduc.


Zone 7

Le tracé en profil mixte est très déséquilibré au PK 88+150.

On note la présence d’un thalweg très prononcé au PK 88+200 qui débouche en crête de déblai.

La partie en remblai est inscrite sur un versant très pentu (15 à 30°). Des dispositions de stabilisation du remblai seraient à prévoir (bêches, drainage, voire soutènement).

En définitive, l’axe du tracé doit être déplacé, plus en amont, pour :

- éviter totalement le thalweg qui est très prononcé,

- le remblai sur versant avec des dispositions constructives éventuellement importantes, comme un soutènement.

Cet ajustement se fera en phase APD.

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Zone 7 (extrait- vue en plan)

Zone 8

Le tracé présente un PT très déséquilibré, avec un fort déblai en CG et très peu de remblai en CD.

Une voie latérale est prévue en aval du tracé. Cette voie est partiellement en déblai, au PK 91+900.

Pas d’anomalie significative, si ce n’est au PK 91+950, où l’on observe une distorsion dans les valeurs de pente qui pourrait correspondre localement à un glissement très superficiel mais spacialement très limité.

Situés dans les terrassements du déblai, les risques paraissent donc très limités.

Une vérification sera faite cependant à l’APD.

Zone 8 (extrait bloc 3D)

Zone 9

La carte des pentes confirme le versant marneux très érodé situé sous la dalle rocheuse du PK 100+100.

Le ravinement est très prononcé (valeurs de pentes élevées (30 à 40°, voire 45°).

Le déblai étant en partie taillé dans ces marnes, il faudra, en phase APD, vérifier la stabilité des terrassements.

Le tracé recoupe obliquement les courbes de niveaux. Les risques d’instabilité générale restent donc très limités – d’autant que le versant ne présente pas d’anomalie notable au droit du tracé.

Ces observations concernent également la deuxième butte rocheuse (PK 100 + 600).

Enfin, il faut signaler les thalwegs (en CG) qui vont déboucher en crête de déblai, au PK 100+200, PK 100+350 : fossés de crête et descentes d’eau sur talus de déblai sont à prévoir.

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Zone 9 (extrait bloc 3D)

.3. Les missions de terrain

Présentation Dans le cadre des études d’APS, deux missions de terrain ont été entreprises.

Elles sont intervenues à l’issue de l’analyse du MNT décrite précédemment et qui a permis de circonscrire les points suivants :

- anomalies topographiques,

- affleurements de sols marneux, (où se développent très souvent de forts ravinements et érosions),

- affleurements rocheux,

- zones d’accidents d’ordre tectonique (failles, décrochements,…),

- gites de matériaux et carrières existantes (dans la bande d’étude des 1 000 m),

- zones potentielles d’emprunt,

- réseaux hydrographiques principaux.

Cette analyse préalable a donc permis d’orienter les interventions sur le terrain sur les points principaux ou singuliers.

Déroulement des missions

Les deux missions se sont déroulées aux dates suivantes :

1ère mission : du 19 au 26 juin 2010,

2ème mission : du 11 au 18 juillet 2010.

Les missions ont été conduites par M. Gérard LE TOUZO, expert géotechnicien d’EGIS, avec la participation de Madame BELLAÏD, géotechnicienne d’EGIS Algérie.

Le déroulement a été le suivant :

1ère mission :

Depuis BOUIRA :

Le 19/06/10 : PK 3+500 PK 6+500

Le 20/06/10 : PK 0+500 PK 3+500, puis PK 6+500 PK 9+000

Le 21/06/10 : PK 9+000 PK 19+500

Le 22/06/10 : PK 19+500 PK 28+000

Depuis M’SILA :

Le 23/06/10 : PK 28+000 PK 33+000

Le 24/06/10 : PK 33+000 PK 42+500

Le 25/06/10 : PK 42+500 PK 56+000

Le 27/06/10 : présentation et compte rendu de visite à l’ANA – Alger (M. GUERTI et Mme ZETOUNI)

2ème mission :

Le 11/07/10 : réunion à l’ANA, en présence de M. SOUKEUR, Directeur des Etudes et de l’Environnement.

Depuis M’SILA :

Le 12/07/10 : PK 55+500 PK 63+000 (échangeur n°3), puis visite de gîtes, près de l’échangeur n°2 (RN60)

Le 13/07/10 : PK 63+000 PK 75+000

Le 14/07/10 : PK 75+000 PK 87+000

Le 15/07/10 : PK 87+000 PK 97+000

Le 16/07/10 : PK 97+000 PK 109+000

Le 18/07/10 : Réunion de présentation à l’ANA Alger.

Ces deux missions ont fait l’objet de compte-rendus (CR) de visite : • 1ère visite : LOT3-APS-NT-012 – 02/07/10 – 00 • 2ème visite : LOT3-APS-NT-014 – 18/07/10 – 00

Un certain nombre de photographies a été pris lors de ces 2 missions.

Une sélection en a été faite. Les plus intéressantes sont reportées sur les plans topo au 1/5 000 (avec les variantes des 2 tracés).

Des aplats et commentaires sont portés sur ces plans. Ils concernent, principalement, la nature des sols ou formations significatives (marnes, grès, calcaires), pas toujours en référence à la formation géologique concernée. Les descriptions sont faites dans une « optique terrassements ».

Ont été également indiqués les accidents géologiques (failles, décrochements, …) qui ont pu être observés lors de ces visites.

Sont également précisées toutes les informations pouvant conduire au choix du tracé :

- présence de cimetières, carrières en activité ou non, activité économique,

- signe de ressources potentielles en gîtes d’emprunts,…

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Ces planches sont des « carnets de route ». Elles sont présentées en annexe 5 (Pl 1 à Pl 16).

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.1. Les matériaux du projet

Généralités Dans les paragraphes suivants, nous préciserons la nature et les caractéristiques des matériaux prévisibles qui seront rencontrés sur le tracé retenu.

Nous préciserons les contraintes propres à chaque matériau.

Les marnes Les désordres constatés

L’utilisation de matériaux sensibles (matériaux classés R3, A3 et A2 au sens du GTR), souvent très fortement surconsolidés en place comporte, à termes, de nombreux risques pouvant entraîner la stabilité des ouvrages.

• En remblai, apparition de fissures longitudinales, souvent en limite BAU – voie lente de la chaussée, mais aussi au niveau du TPC,

• Affaissement au niveau des ouvrages sous remblai : PI, ouvrages hydrauliques,

• Déformations des talus, très visibles quand il y a présence d’ouvrages d’assainissement : fossés longitudinaux, descentes d’eau, ….

• Déformations pouvant aller jusqu’au glissement, plus ou moins régressif,

• Déformation du profil en long et en travers avec les conséquences sur la pérennité de l’assainissement de la plate-forme, et notamment sur les risques d’une mauvaise évacuation des eaux sur la plate-forme,

• Perte à terme de la portance de la plate-forme, suite à une diminution de la portance de la partie supérieure des terrassements (PST).

Le mécanisme des désordres

Ils sont dus essentiellement à la migration de l’eau au sein des remblais, par :

- la base des remblais,

- les talus,

- la plate-forme (chaussée, couche de forme, TPC non revêtu),

- l’absence ou le mauvais entretien de l’assainissement.

Les venues d’eau correspondent à des phénomènes d’imbibition, d’autant plus importants que les matériaux ont été compactés à l’état sec. Les déformations, différentielles, seront plus évidentes si les matériaux mis en œuvre sont hétérogènes (nature différente, mais aussi granularité) et que leur compacité est différente.

Le comportement des sols non saturés fait que les déformations internes, au sein des massifs compactés, se présentent ainsi :

- gonflement des zones peu chargées, notamment en partie supérieure des remblais,

- effondrement des parties chargées du remblai, et cela concerne les bases de remblai,

- distorsions dues au cisaillement pour les parties extérieures des remblais et donc les talus.

Le cumul de ces déformations est souvent le cas. Aussi les dispositions constructives doivent-elles en tenir compte, et notamment pour les déformations des talus qui peuvent concerner les dispositions de confinement des remblais.

Enfin, il faut tenir compte des phénomènes dus à la dessiccation, en période sèche, qui peut provoquer des phénomènes inverses, sachant toutefois qu’une partie des désordres est irréversible.

Conséquences pour la conception

Pour limiter l’apparition de désordres, de déformations sur les remblais réalisés avec des matériaux fins sensibles, non saturés, les approches théoriques du comportement des sols non saturés engagées ces dernières années, conduisent à préconiser les mises en œuvre suivantes :

- mise en œuvre des matériaux du côté humide par rapport à l’optimum Proctor,

- compactage intense au sens du GTR, et sans surcompactage. Cependant, ces dispositions générales ne peuvent, malheureusement, pas toujours être respectées pour diverses raisons :

- matériaux en général, et c’est le cas en Algérie, en état hydrique « secs voire très secs »

- absence de matériaux insensibles (rocheux, granulaires, alluvionnaires, …),

- difficulté en ressources en eau, pour l’arrosage ou l’humidification,

- coût du traitement des matériaux. Et en définitive, la conception du corps des remblais devra tenir compte de la quantité de bons matériaux disponibles sur le chantier pour une bonne optimisation des meilleurs matériaux. On doit assurer un bon comportement de la partie « active » du remblai qui correspond à la zone d’influence de la chaussée. Cette zone a la forme d’un tronc de pyramide avec des pentes à 2v/1h. Deux solutions sont possibles :

- Traitement d’un noyau, - Encagement par carapace.

Les deux solutions sont traduites dans les schémas suivants.


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30e

carapace20

l10

20 40 80

30 H

20 noyau2

12

10 0

20 40 60 80

ZONE ACTIVE ( du noyau )

La conception des hauts remblais sera faite en phase APD.

On retiendra cependant les principes généraux suivants :

Bases des remblais : Pour les remblais de grande hauteur (> 10 m), la mise en place d’une base de remblai réalisée en matériaux non (ou peu) évolutifs est nécessaire, par :

- base en matériaux insensibles, frottants et granulaires (matériaux rocheux),

- matériaux rendus insensibles par traitement (chaux : de l’ordre de 1 à 2 %).

L’épaisseur minimale de cette base de remblai sera variable, allant jusqu’à NPHE + 0.50 m dans les zones inondables.

Corps des remblais : La constitution du corps de remblai dépendra de sa hauteur. Pour les remblais de faible hauteur (< 10 m), on adoptera les conditions de mise en œuvre de la base de remblais. Pour les remblais de grande hauteur (Hr > 10 m), la partie supérieure, au dessus du noyau sera constituée de matériaux non traités, classés A2/A3, peu sensibles, avec mise en œuvre dans les conditions du Proctor normal. Il n’est pas envisageable de mettre des matériaux en état « sec » en partie supérieure de remblai. Les matériaux seront donc mis en état minimal « m » ou voisin de « m ».

Parements : Si l’on adopte la solution avec un noyau non traité avec des parements ou carapaces latérales, le risque est de mettre en œuvre des matériaux ayant des contrastes de perméabilité très différents et ainsi de favoriser les migrations de l’eau au sens du corps du remblai des matériaux les plus humides vers des matériaux plus secs, et éventuellement sensibles. Pour cela, il faut allonger au plus la longueur de migration. Aussi la longueur

horizontale minimale sera de 6 m. Cette disposition géométrique n’est valable que pour les hauts remblais. La pente moyenne des talus sera prévue à 2h/1v. Pour les hauts remblais des pentes à 3h/2v sont envisageables avec mise en place de banquettes, sous réserve de vérification de la stabilité.

Partie supérieure des terrassements : La partie supérieure des terrassements doit être réalisée avec attention dans le cas de remblais composites : éviter les infiltrations supérieures par la couche de forme granulaire, éviter les effets de bord au droit des parements pour éviter l’apparition d’une fissuration longitudinale. Aussi peut-on envisager :

⎥ une partie supérieure en matériaux totalement insensibles (rocheux ou alluvionnaires),

⎥ une partie supérieure en matériaux rendus insensibles par traitement à la chaux.

Pour les remblais de grande hauteur (> 15 m), il serait préférable que la PST ait une épaisseur minimale de 3 mètres. Le respect du GTR (PST de 1 mètre) garantit toutefois un comportement acceptable vis-à-vis des déformations dans le temps si l’on met des matériaux prévus au marché (en l’occurrence des A2 en état hydrique moyen et à condition qu’ils ne proviennent pas de l’évolution de matériaux R3).

Les calcaires ou dolomies

Si l’on se réfère au GTR, ces matériaux, réutilisables en remblai et en matériaux de couche de forme sont d’une manière générale des matériaux non évolutifs. Ils ne posent pas de problème particulier pour leur réemploi en remblai.

En couche de forme, leur possible friabilité peut entraîner, pendant leur élaboration, par altération ou désagrégation, la production de fines pouvant conférer, aux matériaux ainsi élaborés, un comportement sensible à l’eau sous la charge due à la circulation.

Il conviendra donc de vérifier, en phase APD, les caractéristiques mécaniques de ces matériaux par des essais de dureté et de comportement (LA et MDE) et de résistance (Rc).

On pourrait être ainsi amené à prévoir :

- l’élimination de la fraction fine o/d, sensible à l’eau,

- l’élimination de la fraction grossière empêchant un réglage correct.

Les grès Suivant la résistance due à la cimentation des grains, les matériaux issus de ces grès pourront avoir des comportements variables avec des risques de réorganisation des matériaux sous compactage, mais également sous trafic.

Si ces roches sont très fragmentables, leur évolution pourrait se faire jusqu’à la désagrégation totale.

Certains grès qui comporteraient une fraction argileuse pourraient avoir en final un comportement voisin d’un matériau évolutif type R34 (cf. GTR).

Là aussi, les résultats des essais (en phase APD) permettront de conclure


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sur la réutilisation des grès, en fonction de leur nature et de leur comportement prévisible.

La réutilisation en couche de forme dépendra de ce comportement et de leur dureté.

Les formations quaternaires des

plateaux

Sous cette dénomination, est regroupée une très grande variété de matériaux :

- limons fins sableux ou argileux classés A1 au sens du GTR

- matériaux granulaires (classe C1Ai ou C1Bi).

Le comportement de ces matériaux dépend de la fraction fine 0/50 mm. Suivant que cette fraction fine sera classée Ai ou Bi, le comportement dépendra de la classe A ou B.

Toujours est-il, le caractère commun à la réutilisation de ces matériaux, sera leur état hydrique. Il est prévisible que ces matériaux se présenteront en état hydrique sec, voire très sec.

Leur mise en œuvre nécessitera donc d’importantes quantités d’eau pour au moins leur arrosage, sinon pour leur humidification pour changement d’état hydrique, pour leur mise en œuvre en remblai de grande hauteur (h > 5 m). On retiendra aussi que l’arrosage et l’humidification ont des limites techniques (notamment le malaxage). On peut considérer que la limite maximale d’apport en eau est de 4 – 5 %

Au stade de l’étude d’APS, leur réutilisation comme matériaux pour couche de forme reste à vérifier.

Au mieux, pourront-ils être réutilisés comme matériaux de PST.

.2. Les ressources en matériaux

Généralités Comme exposé au chapitre 5 « Le Mouvement des Terres », on peut constater un fort déficit en matériaux sur les sections 1 et 2 et, à un degré moindre, sur la section 3.

Ce déficit porte sur, aussi bien :

- les matériaux de remblai ordinaire,

- les matériaux sélectionnés pour PST,

que pour les matériaux nobles :

- couche de forme,

- matériaux de chaussées.

Il importe donc d’avoir recours à des ressources extérieures pour ces types de matériaux.

Le présent chapitre évoque les possibilités de ressources extérieures et ce, principalement sur le linéaire compris entre PK 0+000 et PK 66+000 (fin section 3), car au-delà, le MVT est excédentaire.

Matériaux de Sur les 66 premiers kilomètres, l’analyse de la carte géologique, confortée par les visites de terrain aboutit à constater que les possibilités de

remblais ordinaires ressources en matériaux meubles susceptibles de fournir des matériaux de remblais ordinaires (MOR) restent très limitées, de part et d’autre des tracés.

Dans un contexte général, d’un substratum globalement marneux (Crétacé ou Miocène), et même si pour le Miocène des grès intercalés sont présents localement, les seules formations géologiques susceptibles de fournir de tels matériaux, se limitent aux formations alluvionnaires du Quaternaire ou Plio-quaternaire.

Il s’agit :

d’alluvions anciennes des plateaux (q, q1) nappe caillouteuse d’épaisseur très variable. Presque tous les ravinements, souvent étroits et profonds, qui l’entaillent, percent ces formations jusqu’au substratum, souvent marneux.

On peut donc constater ainsi que leur épaisseur se limite à quelques mètres (< 3 m environ)

d’alluvions récentes (a), présentes le plus souvent au niveau des oueds principaux.

d’éluvions (a1) sous forme de sols pulvérulents fins très secs et peu épais (d’ordre métrique).

Les visites de terrain ont permis de constater que les volumes disponibles sont très faibles ; les oueds ne présentant pas d’alluvions très épaisses (d’ordre métrique).

Si les épaisseurs sont faibles (et très limitées) par contre les surfaces de ces formations sont très importantes.

Il est à craindre, donc, que pour couvrir les déficits, l’on soit amené à « geler » des surfaces importantes pour pouvoir récupérer des volumes conséquents et couvrir les déficits.

Il sera toutefois possible d’envisager de multiples gîtes d’emprunt, régulièrement espacés le long du tracé, de part et d’autre de l’axe.

On se reportera aux plans au 1/5 000e des visites de terrain (cf. annexe 5) pour « visualiser » les sites potentiels possibles répertoriés.

En attendant les résultats des reconnaissances Phase 1 (APS) et Phase 2 (APD), on considèrera que les matériaux sont des matériaux dans l’ensemble assez fins, parfois sableux et localement graveleux, très souvent limoneux.

On peut prévoir des classes A1, B3, B5 voire CiBj au sens du GTR.

Ces sols présents en surface, se présentent en état hydrique sec, voire très sec (en période estivale).

Par référence au GTR, leur mise en œuvre nécessitera donc au minimum un arrosage sinon une hydratation ou humidification complète, ce qui peut poser quelques problèmes d’approvisionnement dans une région très déficitaire en ressources d’eau.

Matériaux pour PST Dans l’optique d’une PST de type granulaire, les ressources extérieures au projet sont encore plus limitées et aléatoires que celles des remblais ordinaires.

Les alluvions granulaires d’oued, si l’on se réfère aux observations de


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terrain – sont relativement rares ou absentes, ou du moins en quantités insuffisantes ou limitées.

Au stade de l’APS, les orientations possibles sont donc :

réutilisation de matériaux rocheux : grès du Miocène, calcaires miocènes ou crétacés, présents localement jusqu’au PK 70.

On devra prévoir, pour leur réemploi, les sujétions suivantes :

- tri sélectif et criblage après extraction au BRH, voire par explosifs,

- élaboration par concassage mobile primaire pour production d’une blocométrie adaptée : 0/100 – 0/150 ou 0/200 mm.

- transport des matériaux ainsi élaborés en provenance de la « zone des calcaires crétacés » du secteur PK 75-PK85.

Des PV de transport devront être prévus aux marchés de travaux.

Ressources en matériaux rocheux

On se reportera aux plans d’occupation des sols (planches 1 à 4 au 1/25 000e – LOT3-APS-RT6-ENV-15-001) qui recensent les carrières en activités et les périmètres d’exploitation.

En l’absence de matériaux rocheux de qualité (et en quantité), entre PK 0 et PK 65, et entre PK 90 et PK 109, on constate que les ressources disponibles en matériaux nobles, tels que :

- matériaux granulaires drainants,

- matériaux pour couche de forme,

- matériaux pour PST,

- matériaux pour chaussées,

- et enrochements

se situent au niveau des massifs calcaires du Crétacé, et principalement dans les formations de l’Emchérien inférieur (calcaire et marnes).

Pour les marchés de travaux, deux possibilités existent :

- valoriser les ressources issues des déblais propres au projet concernés par ces formations (solution 1 « ressources propres »),

- avoir recours aux fournitures extérieures provenant des carrières existantes (région d’El Euch – solution 2).

Pour les carrières existantes, on se reportera aux documents et plans évoqués ci-avant, ainsi qu’aux documents fournis par l’Agence Nationale du Patrimoine Minier (ANPM) du Ministère de l’Energie et des Mines.

Pour les matériaux calcaires extraits des déblais (« ressources propres – solution 1 »), les marchés de travaux doivent prévoir l’installation de centrales de concassage complètes (une ou plusieurs), afin de produire les blocométries nécessaires :

- 0/300 pour les remblais ou les bases drainantes,

- 0/100 à 0/200 pour la PST,

- 0/60 à 0/100 pour la couche de forme,

- 0/20 à 0/31,5 pour les couches de chaussées (fondation).

Dans ce cas, il faut prévoir, au marché de travaux, des PV de transport pour tenir compte des distances supérieures aux distances habituellement retenues (> à 30 / 40 km).

Le scénario 1 (ressources propres) comporte des contraintes importantes, en termes de marchés. Des délais partiels sont à prévoir pour obliger l’entreprise à réaliser les travaux en priorité sur le secteur PK 75 - PK 85 des déblais rocheux et permettre l’approvisionnement des autres sections en certains types de matériaux :

matériaux drainants en base de remblai,

purge et substitution d’encaissement des déblais marneux (PST),

matériaux insensibles en base de remblais, en zones inondables.

Orientation pour les recherches de gîtes

d’emprunt (en phase APD)

Principes :

On se reportera au plan (1/5 000) de compte-rendu de visites de terrain (annexes 5).

Sur ce plan, sont répertoriées les aires potentielles susceptibles d’être des gîtes d’emprunt. Une confirmation par reconnaissance sera faite.

La reconnaissance se fera, principalement, par sondages à la pelle mécanique.

Observations de terrain :

Quelques gîtes, récemment ouverts, pour des travaux de viabilités ont pu être observés, lors de nos visites de terrain :

Photo 1 - Emprunt le long de la RN60


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Photo 2 - Possibilité d’emprunt de l’autre côté de la RN60

Photo 3 – vers le PK30

Photo 4 – vers PK 73+500

.3. Choix de tracé

Le présent chapitre traite du choix de tracé en termes de géotechnique et de terrassements.

Le choix découle des paramètres suivants :

- difficultés géotechniques : nature des sols (argiles, marnes, calcaires,…), difficultés d’extraction, difficultés de réemploi, risques d’instabilité, etc…

- grands ouvrages de terrassement (en déblai et en remblai) ; l’objectif a été de limiter les grands ouvrages en terre (pour minimiser les risques d’instabilité), mais en essayant de conserver l’équilibre du mouvement des terres (MVT), ou du moins de limiter les déficits. On tient donc compte du profil en long des variantes.

Le choix prend en compte également :

- l’analyse des données existantes (voir GENERALITES),

- l’analyse géomorphologique du MNT,

- les visites de terrain et les observations faites.

Le choix est fait entre la variante n°1 (tracé rouge - TR) et la variante n°2 (tracé vert - TV). Il figure sur l’annexe 5.

PK 0 PK 7 Les deux tracés traversent les mêmes formations géologiques, mais on peut noter les différences suivantes :

Tracé vert (TV) : plus de réutilisation possible entre PK 0 et PK 4,

Tracé rouge (TR) : présence de marnes plus abondantes moins de réutilisation entre PK 0 PK 4. Au-delà de ce PK, plus de réutilisation possible sur TR, par rapport à TV.

Nota 1 : le rétablissement de CW13 sur TV nécessite un Ouvrage d’Art (OA) plus important sur le TR.

Nota 2 : risques de gypse sur TR, entre PK1+900 et PK 2+100, d’où les purges et substitutions possibles en fond d’encaissement de déblai, au niveau de la PST.

Conclusion (vis-à-vis de la géotechnique et des terrassements) :

TV de PK 0 PK 4, puis TR jusqu’au PK 7.

PK 7 PK 14 Sauf entre PK 7 à PK 10, les 2 tracés traversent les mêmes formations du Crétacé (marnes grises et verdâtres, avec d’éventuelles intercalations de bancs de marno-calcaires).

Ces formations sont partiellement recouvertes d’éluvions, peu épaisses (sols fins très limoneux, en état hydrique sec à très sec).

Le TR est globalement plus favorable, car présentant moins de déblais dans les marnes.

Les deux tracés sont équivalents, on retiendra TR PK 8+500 et TV PK14.


Lot 3



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PK 14 PK 21 Les deux tracés sont globalement dans les marnes du Crétacé.

On doit envisager « purges et substitutions des arases » dans la presque totalité des déblais, tant sur TR que sur TV.

L’Oued Bou Assaker (vers PK 15+200) a un champ d’inondation très large, notamment sur TR. De nombreuses traces de crues importantes (laisses) sont visibles.

A noter, les possibilités, malgré tout très limitées de gîtes d’emprunts dans les terrasses alluviales anciennes recouvrant partiellement les marnes.

Conclusion :

TV du PK 14 au PK 17+500

TR jusqu’au PK 21.

PK 21 PK 28 Sur TR, si possible éviter le déblai du PK 25+500 au PK 26+300 : présence de gypse du Trias.

Sur TV : éviter si possible la butte du PK 28+000, en évitant également le thalweg très raviné et érodé.

Quelque soit le tracé, le MVT sera, sans doute, très déficitaire sur cette section. Un recours aux gîtes d’emprunt est donc nécessaire.

Conclusion :

TR : du PK 21 au PK 23

TV : du PK 23 au PK 27

Puis retour au TR au-delà du PK 27 28

PK 28 PK 37 Sur TR, éviter si possible les buttes, principalement marneuses (marnes jaunâtres du Miocène) situées entre PK 29+ 500 et PK 30+ 000, entre PK 30+ 400 et PK 31+ 200.

On favorisera le passage du TR au col de la ride rocheuse du Guern Menndjel (grès) situé vers PK 33+ 400.

Le col doit correspondre à un système de failles et fractures (cf. Etudes des secteurs spécifiques).

Quelque soit le tracé choisi, la montée au déblai gréseux se fera dans les marnes jaunâtres du Miocène qui constituent la base des bancs gréseux redressés.

On devra prévoir en déblai la purge et la substitution des fonds d’encaissement marneux.

Si possible, éviter (ou limiter) les buttes marneuses (PK 29+ 800) et gréseuse (PK 30+ 800).

Le MVT doit être déficitaire sur cette portion de tracé, d’où le recours aux gîtes d’emprunt (dans les terrasses d’alluvions anciennes peu épaisses) au-delà de l’échangeur n°2 (cf. Plan « CR visite de terrain » - Annexe 5).

Conclusion :

TR du PK 28 au PK 29

Puis TV jusqu’au PK 23

Ensuite, passage au TR jusqu’à l’échangeur n°2.

PK 37 PK 40 Sur TR, on peut espérer pouvoir récupérer des matériaux sur les buttes des PK 38+800 et PK 40 sur TR (comme sur TV également), le secteur de l’échangeur n°2 est faible en possibilité de gîtes.

Seules possibilités : les alluvions, peu épaisses, des terrasses anciennes, ce qui « gèlera » d’immenses surfaces.

Sur TV, on signale un fort ravinement dans les marnes du PK 39+800 ( PK 42+000), à éviter, si possible.

Sur TV, les remblais sont très importants (PK 38+6000), compte tenu du manque de ressource.

Conclusion :

TR : du PK 35+500 au PK 40.

PK 40 PK 47 Plusieurs observations sont à faire :

- sur TV (en termes de terrassements) :

les assises des hauts remblais (PK 40+ 800 PK 46) seront des marnes.

Les déblais (PK 42+ 800 – PK 44) sont, a priori, dans les calcaires +/- marneux du Crétacé, dont l’extraction demandera le recours à l’explosif, sinon au BRH.

Ces ouvrages devront faire l’objet d’études spécifiques à l’APD.

A noter le champ d’inondation très large de l’Oued Zerdoum ou du chabet situé au PK 45 PK 45+ 800.

Des laisses de crues récentes et des dépôts y sont visibles, notamment au droit de la CW1.

Le TR passe, en déblai, près d’un réservoir d’eau en construction. La stabilité d’ensemble doit être vérifiée et assurée (en phase APD).

Globalement, on trouve des marnes en base des dalles calcaires. Ces formations sont rencontrées en fond de thalweg.

Elles serviront d’assise aux remblais, mais pourront être également rencontrées en fond d’encaissement des déblais, d’où purges et substitutions en PST/arase.

Conclusion :

TR du PK 40 au PK 47.

PK 47 PK 54 Les observations de terrain mettent en avant que le TV génère plus de remblais (données à prendre en compte pour le MVT).

Sur TR, à noter la traversée d’une butte de grès au PK 53+000 dont l’extraction peut s’avérer difficile par la production de blocs +/- importants.

Globalement, on n’observe pas de difficulté importante d’ordre géotechnique ou de terrassement sur TR et TV.


Lot 3



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Conclusion :

TR du PK 47 au PK 54.

PK 54 PK 61 Les formations sont identiques sur les 2 tracés (marnes et calcaire du Crétacé), recouvertes par place par des plaquages de Quaternaire (matériaux +/- fins, avec quelques galets et blocs) sur de faibles épaisseurs.

Pas d’observation particulière sur ce secteur très plat à faibles déblais et remblais.

Conclusion :

TR : du PK 54 PK 59+500

TV : du PK 59+500 PK 61

PK 61 PK 65 (échangeur n°3)

Les deux tracés s’inscrivent dans les mêmes formations jusqu’au PK 62 (calcaires et marnes du Crétacé). Au-delà, ils traversent les formations du Miocène, recouvertes par des alluvions quaternaires.

A noter, quelques ouvrages en terre d’importance en remblai (PK 62 PK 65).

Conclusion :

TV : du PK 61 PK 63

TR : du PK 63 PK 64+500

TV : du PK 64+500 PK 65

PK 65 PK 74+000 Les deux tracés variantes empruntent les marnes et grès du Miocène (au moins entre PK 64 et PK 66+500), ainsi que l’Oued Dokhara avec ses alluvions quaternaires et récentes.

Ensuite, ils traversent les calcaires et marnes à Lumachelles (C8 et C7-1) du Crétacé jusqu’au PK 74.

Ces formations montrent une direction structurale d’orientation E-W, avec pendage vers le Sud. En conséquence, la stabilité des talus en déblai CG sera à vérifier en phase APD.

Nota : les buttes situées vers PK 67+200 / PK 67+500, seraient à attribuer au Miocène (marnes et grès), plutôt qu’au Crétacé (contrairement à ce qu’indique la carte géologique).

Sur TR : chevelu hydrographique très développé entre PK 68+800 et PK 69+600. Présence d’Oueds (ou Chabet) au PK 70+100 et PK 70+400.

Le MVT semble mieux équilibré sur ce tracé.

Sur TV : fort remblai (H ~ 8 m) entre PK 73+600 et PK 74+300.

Conclusion :

TV : du PK 60+500 62+500

TR : du PK 62+500 PK 64+250 (avec déplacement de l’axe vers le Nord pour éviter le cimetière au PK 63+800).

TV : du PK 64+200 PK 71+500, puis passage au TR (PK 71+500 PK

74+500).

PK74+000 PK81+500

Les observations de terrain portent sur les points suivants :

Les deux tracés, jusqu’au PK 77+500, se situent en limite des calcaires marneux du Crétacé (C7-1) qui présentent une orientation structurale E-W, à pendage Sud.

Ensuite, elles se situent entièrement dans ces mêmes formations. Il conviendra donc, en phase APD, de vérifier la stabilité des pentes de talus en CG (pendages éventuellement défavorables, cf. commentaires faits au Chapitre « Etudes des secteurs spécifiques au présent dossier »).

Sur TV : des rescindements d’Oued sont à envisager entre PK 76+650 et PK 77+000.

Le tracé se situe en limite d’une carrière en exploitation (PK 78+500).

Il se situe ensuite en bordure immédiate de la crête de la falaise, au niveau du méandre.

Sur TR : le tracé franchit deux (2) fois la CW (PK 79+250 et PK 79+200) et longe un cimetière entre PK 79+250 et PK 79+400. Un léger déplacement de l’axe vers le Nord est éventuellement à prévoir.

Les deux tracés traversent donc les calcaires du Crétacé identiques à ceux qui sont extraits des carrières situées à proximité. On peut donc envisager une réutilisation en remblais, PST et CDF, éventuellement en chaussées, mais également comme enrochements et matériaux drainants.

Des OANC sont à prévoir : 1 sur TV et 2 sur TR.

Conclusion :

TR : du PK 74+500 PK 80+200, avec déplacement de l’axe vers le Nord au niveau du cimetière.

TV : du PK 80+200 PK 81+500

PK 81+000 PK89+000

Les deux tracés se situent entièrement dans les calcaires du Crétacé (C7-1) (voir les commentaires faits ci-avant sur leur réutilisation).

La butte du PK 85+000 / PK 85+500 présente des marnes en partie basse ; le calcaire étant en partie sommitale où s’inscrit le TR.

A priori, la réutilisation des marnes sera faible (30/40 % 50 %, à vérifier).

Le relief est caractérisé par un paysage de canyons occupés par les Oued El Guesab et Oued Tihamanine, très encaissés.

Sur TR, au niveau de la butte du PK 85+000 / PK 85+500, prévoir le clouage du talus de déblai CG, dans les marnes grisâtres (à, dimensionner en phase APD).

Conclusion :

TV : du PK 81+000 PK 83+500

TR : du PK 83+500 PK 89+000


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PK 89+000 PK96+000

Les tracés traversent toujours les calcaires et marnes crétacés (C8-7) jusqu’au PK 90 (TV) et PK 91+800 (TR).

La direction structurale est recoupée +/- perpendiculairement par les tracés ; la stabilité des talus étant ainsi assurée.

Au-delà des PK mentionnés ci-avant, les 2 tracés traversent des sols moins favorables (alternance de grès, marnes, conglomérats) du Miocène (m2-1). Prévoir des difficultés d’extraction.

Conclusion :

TR : entre PK 89+000 PK 96+000

PK96+000 PK102+500

Les deux tracés traversent les formations du Miocène (m2-1 ou m 1c) : argiles, grès en alternance sous forme de bancs ou de couches, d’épaisseur variable.

A noter, des plaquages de Quaternaire (alluvions) épars sur ce Miocène.

La direction des couches est W-E, avec pendage Sud, perpendiculairement au tracé. Elle est donc favorable à la stabilité des talus des déblais.

Les tracés passent en limite de deux secteurs de reboisement.

Conclusion :

TR du PK 96+000 PK 101

TV du PK 101 PK 103

PK 102+500 Autoroute Est-Ouest

Jusqu’au PK 104, les tracés sont toujours dans les mêmes formations du Miocène (voir commentaires précédents). Au-delà de ce PK, les tracés retrouvent les marnes du Crétacé (C8-7) partiellement masquées par des dépôts quaternaires (alluvions fines).

Conclusion :

TV du PK 103 à la fin du projet.

.4. Les terrassements

Présentation A ce stade d’étude (APS), et en l’absence de toute reconnaissance géotechnique, les avis ou préconisations qui sont donnés concernant les terrassements, ne le sont qu’à titre informatif, sur la base de l’analyse des données existantes, des visites de terrains et de l’expérience que nous avons des sols et roches de l’Algérie.

Nous donnerons un avis sur :

- la pente stable des talus de déblai et de remblai que l’on peut retenir à ce stade d’APS, sur le tracé de la variante préférentielle.

- Les moyens d’extraction des matériaux de déblai,

- La qualité prévisible des arases tant en déblai qu’en remblai,

- Le prédimensionnement possible du couple arase/couche de forme,

- Ainsi que sur le prédimensionnement des chaussées.

Nous commenterons le bilan des cubatures, issues du tracé de la variante préférentielle retenu pour cet APS.

L’analyse du Mouvement des Terres (MVT) nous conduira à définir, par secteurs, les besoins en matériaux d’apport extérieur (gîtes d’emprunts, carrières, …) pour permettre l’équilibre du MVT.

Enfin, nous aborderons la problématique des emprunts le long du tracé retenu.

Les pentes de talus

Pentes des déblais Elles dépendent à la fois :

- de la nature des matériaux rencontrés,

- de la hauteur du déblai.

En termes de terrassement, nous considérons :

- les matériaux meubles,

- les matériaux rocheux (ou semi-rocheux).

Les matériaux meubles rencontrés, le long du tracé, sont à classer selon :

• les matériaux de recouvrement, d’âge récent (quaternaire) essentiellement des limons fins, secs, avec cailloutis, galets ou blocs – suivant le substrat sur lequel ils reposent – ou suivant leur mode de dépôts (fluviatile, éolien,…),

• les matériaux alluvionnaires récents ou anciens (quaternaire) plutôt graveleux,

• les matériaux argileux, marneux de classe A2-A3-R32 (ou R33) selon le GTR.

Les matériaux rocheux ou semi rocheux sont :

• les grès se présentant sous forme de bancs (ou lits) d’épaisseur variable, présentant souvent des structures +/- redressées avec pendage variable,

• les calcaires (et calcaires dolomitiques) sous forme de bancs, d’épaisseur variable, présentant également des pendages variables,

• les marnes indurées (classées R3 ou A2/A3, selon le GTR) qui à l’extraction se présenteront sous forme +/- rocheuse, mais qui pourront évoluer (sous l’action des cycles humidification – dessication) vers des matériaux assimilables à des sols argileux.

• des alternances, soit de grès et d’argiles, soit de calcaires et de marnes.

Au stade de l’APS, et dans l’attente d’une vérification faite à l’APD – après réalisation des reconnaissances et essais – nous retiendrons les principes suivants :

• matériaux meubles :


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- pente de talus : 2h/1v jusqu’à 10 m de hauteur de talus,

Au-delà de 10 m :

- 2h/1v jusqu’à 6 m de hauteur, avec risberme de 3 à 4 m de largeur.

Pour certains déblais, dans les marnes supposées évolutives et très sensibles, on adoptera :

- jusqu’à 10 m de hauteur, 2,5h/1v

- si HD > 10 m 2,5h/1v jusqu’à 6 m de hauteur, avec risberme de 3 à 4 m de large.

• matériaux rocheux :

- les grés : nous proposons, à l’APS, de retenir, suivant les déblais :

- 2h/1v si HD < 10 m

- Si HD > 10 m : 2h/1v jusqu’à 6 m de hauteur, avec risberme de 3 (ou 4) m de large.

Pour certains déblais (vers PK 32+900), on propose de retenir, sur le même principe, des pentes de talus unitaires redressées à 3h/2v.

- les calcaires : on propose de retenir :

- si HD < 10 m : 2h/3v

- si HD > 10 m : 1h/4v jusqu’à 8 m puis risberme de 3 (ou 4) m de large.

Pour certains talus, il est envisagé la mise en place d’un « piège à cailloux » en pied de talus jusqu’à 5 m de large environ.

On trouvera, en annexe, le tableau des pentes retenues (annexe 1), en déblai et en remblai pour le tracé de la variante préférentielle retenue pour cet APS.

Pentes des remblais La pente stable des talus de remblai dépend à la fois des matériaux du corps de remblai (stabilité interne) et des matériaux d’assise des remblais (stabilité générale ou d’ensemble).

Dans le cas présent, les visites de terrain n’ont pas mis en évidence de secteurs pouvant mettre en cause la stabilité générale des remblais quant à des risques d’instabilité dus aux assises de remblai ou à des portances faibles.

Maintenant, il faudra considérer l’inscription des remblais sur le terrain, et notamment sur versants.

La stabilité des remblais sur versants ne peut être étudiée au stade d’étude APS. En première approche, nous n’avons pas rencontré de versants instables ou présentant des cicatrices dues à des glissements anciens ou récents.

Elle sera abordée en phase APD, par des études spécifiques à l’issue desquelles seront envisagées les dispositions constructives permettant d’assurer leur stabilité :

- bêche d’ancrage,

- drainage profond ou de surface,

- soutènements.

Au stade des études d’APS, pour les remblais, nous retiendrons donc (et quelque soit la nature des matériaux de remblai) les pentes suivantes :

- 2h/1v,

- Si HR > 10 m : 2h/1v 8 m de hauteur + risberme de 3 (ou 4) m de large.

Nous avons tenu compte, cependant, de la nature prévisible des matériaux de remblai, dans le secteur des calcaires (vers PK 77 PK 85) où l’on adoptera :

3h/2v (si matériaux rocheux), sinon 2h/1v.

On se reportera au tableau des pentes – Annexe 1 - (en D et en R) retenues au stade de la présente étude APS, pour le tracé de la variante préférentielle.

Réutilisation des déblais

Extraction des matériaux

Trois (3) modes d’extraction possibles sont à envisager pour extraire les matériaux des déblais :

les engins à lame : pelles mécaniques, bouteurs, niveleuses, etc…

l’explosif pour les matériaux rocheux,

le troisième procédé relève de moyens de type BRH : dérocteuse, BRH, etc…

• Les engins à lame :

Ils serviront à l’extraction de tous les déblais meubles :

- limons de surface ou de débordement,

- argiles de classe A2-A3,

- marnes classées R32-R33,

- alluvions quaternaires et récentes,

- formations finement alternées de grès et marnes (ou argiles), ou de calcaires et argiles (ou marnes).

• L’explosif :

Cette extraction concerne :

- les grès en bancs très épais,

- les calcaires (et dolomies) massifs en bancs épais.

• Les moyens de déroctage :

Les formations rocheuses, tant gréseuses que calcaires, se présentent très souvent sous forme de bancs centimétriques, décimétriques, ou métriques en alternance avec des sols meubles principalement de type argileux ou marneux.

Ces formations présentent de plus des directions structurales avec des pendages variables, parfois très redressés. Dans ce type de formations,


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les rendements d’extraction à l’explosif ne seront pas optimaux (phénomènes de débourrage) avec comme conséquence la production de blocs rocheux dont la blocométrie sera difficilement maîtrisée. Une reprise aux moyens d’engins type BRH sera donc nécessaire si l’on veut optimiser la réutilisation de ces formations rocheuses, voire avec le recours au concassage (installation mobile).

Un bon nombre de déblai sera extrait par ces moyens ; l’objectif est de réutiliser au maximum des matériaux dont les caractéristiques intrinsèques doivent permettre leur valorisation comme matériaux nobles.

Réutilisation des matériaux

A ce stade d’étude (APS), et en l’absence des reconnaissances et essais de l’APD, on retiendra les hypothèses de réutilisation suivantes :

• Matériaux de remblais ordinaires :

- limons de surface : leur état hydrique prévisible sec à très sec nécessitera leur arrosage voire leur hydratation (attention aux ressources en eau).

- les argiles A2 (voire A3), moyennant quelques dispositions quant à la maîtrise de leur teneur en eau (attention aux ressources en eau) de leur mise en œuvre et à leur compactage.

- les marnes (du Crétacé et du Miocène) : moyennant certaines dispositions de mise en œuvre : fragmentation mécanique, arrosage, voire hydratation ou même traitement à la chaux ou aux liants hydrauliques.

- les matériaux dits de « mélange », issus des formations alternées (grès + argiles et calcaires + argiles ou marnes), avec quelques opérations, soit de tri, soit de réduction de la blocométrie des plus gros éléments (criblage envisageable).

- les matériaux rocheux (grès et calcaires) après fragmentation et réduction par concassage primaire à la blocométrie retenue (0/300, par exemple) (sur installation mobile).

• Matériaux de PST (partie supérieure des terrassements) :

- les matériaux dits de « mélange », en vérifiant leur blocométrie (0/100 à 0/200, par exemple) – (tri, criblage à envisager).

- les matériaux rocheux (grès et calcaires) après obtention d’une granulométrie conforme aux prescriptions de matériaux de PST (0/100 à 0/200, par exemple).

• Matériaux de Couche de Forme (CdF) :

On suppose que certains grès pourront fournir des matériaux de CdF. Leur dureté apparente le laisse supposer, mais elle doit être vérifiée par des essais de dureté (LA et MDE).

Malgré tout, leur extraction, leur élaboration pourront être difficiles et contraignantes (reprise au BRH, opération de tri pour élimination des fines (criblage), concassage sur installation mobile, etc…).

La vérification (en phase APD) de leur dureté (par essais LA et MDE) reste à faire.

Mais ce sont les calcaires (situés au PK 75 et PK 85) qui pourront fournir ces matériaux de CdF (cf. carrières existantes sur ce secteur).

Leur dureté reste cependant à confirmer (LA, MDE).

Se posera cependant la problématique liée au transport vers le début du tracé, mais également vers la fin du tracé (prévoir des PV de transport aux marchés de travaux).

• Enrochements – Matériaux drainants :

On prend comme hypothèse que les formations rocheuses, comme les grés, pourront être réutilisés comme matériaux granulaires pour :

- enrochements (protection, confection de gabions,…).

- matériaux drainants pour masques poids drainants, éperons ou épis drainants.

- matériaux de filtre.

Les calcaires d’âge crétacé sont, eux aussi, aptes à fournir ces matériaux.

L’étude des distances de transport sera à faire en phase APD.

Taux de réutilisation A ce stade d’étude APS, il ne sera fait que des hypothèses sur les taux de réutilisation à adopter pour chaque type de matériaux rencontrés.

Les taux de réutilisation sont donnés à titre indicatif. Ils sont établis sur la base de notre expérience du GTR. On tient donc également compte du retour d’expérience que nous avons pu acquérir sur des chantiers autoroutiers en Algérie, comme l’Autoroute Est-Ouest et notamment le lot Ouest.

On trouvera, en annexe 1, sur le tableau des pentes de talus, les différents pourcentages retenus pour chaque déblai du tracé de la variante préférentielle retenue.

Les principes suivants ont été retenus :

- marnes crétacées ou miocènes : 45 à 50 %

- alluvions anciennes et récentes du quaternaire : ~ 80 %

- grès massifs : 85 %

- « mélange de grés et marnes » : 65 à 75 %

- calcaires massifs : 85 %

- calcaires et marnocalcaires : 65 %

Bien entendu, ces taux de réutilisation devront être validés, à l’issue des reconnaissances de phase APD.

PST / Arase / Couche de forme

Principes du dimensionnement

Le dimensionnement de la couche de forme se fera en référence au « Guide de dimensionnement des Chaussées – SCETAUROUTE ».

On présente le cas des déblais et le cas des remblais, en tenant compte de


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la nature prévisible des sols d’assise.

Cas des déblais A cette phase d’étude (phase APS), on retiendra, comme hypothèse, cas général des sols, en fond d’encaissement de déblai comme pouvant être classés en arase minimale AR12 (avec un module EV2 > 40 MPa).

Deux cas particuliers sont cependant à considérer :

- le fond d’encaissement de déblai des marnes,

- le fond d’encaissement des déblais rocheux.

• Déblais marneux :

Pour tenir compte du caractère évolutif de ces matériaux (sensibilité aux cycles dessication / humidification), même si l’on met en place un assainissement de plateforme efficace, pour assurer la portance à long terme, on doit prévoir la purge et la substitution (sur 70 cm) de la PST, par des matériaux insensibles (ou rendus insensibles par traitement) assurant une classe d’arase minimale AR12 > 40 MPa à long terme.

• Déblais rocheux :

Que ce soient pour les grès ou les calcaires, on est assuré d’avoir une classe d’arase minimale AR2.

On doit seulement prévoir la réduction des « têtes de chat », consécutives à l’extraction par explosif ou BRH. Une opération de fragmentation supplémentaire du fond d’encaissement rocheux sur 50 cm est à prévoir.

Dans ces conditions, une simple couche de réglage en GNT 0/20 ou 0/31,5 mm (sur 10 à 15 cm) assurera l’obtention d’une plateforme de classe PF2 (EV2 > 50 MPa à long terme, soit 80 MPa à court terme).

Cas des remblais On peut envisager deux hypothèses : classe d’arase minimale AR12 (soit EV2 > 40 MPa), avec une PST

- soit intégrée,

- soit rapportée sur 70 cm.

A cette phase d’étude, on retiendra comme arase minimale AR12 (EV2 > 40 MPa) et ce, quelque soit la nature des matériaux de remblai.

On se reportera au tableau des pentes de talus, annexée au présent mémoire. Une colonne présente les dispositions en termes d’arase/PST, retenues le long du linéaire, pour les déblais et les remblais.

Dimensionnement de la couche de forme

Il est fait en référence au Guide de SCETAUROUTE.

Cas des déblais • Cas général :

- classe d’arase AR12 (EV2 > 40 MPa) + 35 cm de couche de forme (CDF) obtention d’une classe de plate forme PF2 (EV2 > 50 MPa à long terme).

• Cas des déblais marneux :

- purge et substitution sur 70 cm par des matériaux insensibles classe d’arase AR 12 (EV2 > 40 MPa).

- 35 cm de couche de forme plateforme de classe PF2.

• Cas des déblais rocheux (grès et/ou calcaires et dolomies) :

- fragmentation sur 50 cm (réduction des « têtes de chat »

- obtention d’une arase de classe AR2 (EV2 > 80 MPa à court terme pour 50 MPa à long terme).

- couche de réglage (10 à 15 cm d’une GNT 0/20 ou 0/31,5 mm) obtention d’une plate forme de classe PF2.

Cas des remblais Pour tous les remblais, on retiendra une classe d’arase minimale AR12

(EV1 > 40 MPa) (pour tous types de matériaux).

Dans ces conditions, une couche de forme de 35 cm d’épaisseur assure l’obtention d’une plate-forme de classe PF2.

Nature des matériaux de couche de forme

Principes - spécifications

La couche de forme sera faite de matériaux granulaires, provenant soit des déblais du projet, soit de fournitures extérieures, à partir des carrières existantes.

Les caractéristiques mécaniques de dureté minimales requises sont :

LA < 35 et MDE < 35

Il s’agit de matériaux de classe mécanique minimale s2, avec :

80 MPa < EV2 (module intrinsèque) < 120 MPA

On peut envisager une GNT 0/60 mm à GNT 0/80 mm, pour l’épaisseur requise (35 cm).

Provenance - Ressources

Les ressources possibles, à partir des déblais du projet, concernent essentiellement :

- les grés d’âge miocène,

- les calcaires (ou dolomies) d’âge crétacé.

Pour les déblais gréseux, il est à craindre cependant que les volumes soient insuffisants et que leur élaboration soit difficile, compte tenu de la stratification de ces formations gréseuses (bancs rarement de plusieurs mètres). Des opérations de tri et de fragmentation (concasseur mobile primaire), seront nécessairement à prévoir, y compris des opérations de criblage.

Les déblais, dans les calcaires entre PK 75 et PK 85, pourront donc fournir les matériaux de couche de forme pour le tracé.

Il faudra prévoir des installations de concassage mobiles pour leur élaboration.

Il conviendra, également, de vérifier la dureté des matériaux (essais LA et MDE) lors des reconnaissances PIG de phase APS et APD.

Des fournitures extérieures à partir de ces carrières sont également possibles. De nombreuses carrières, dans les calcaires, entre PK 75 et PK 85, sont à signaler à proximité immédiate du tracé.


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



.5. Mouvement des Terres

Généralités L’analyse qui sera faite dans le présent chapitre concerne le « tracé de la variante préférentielle » retenu dans le cadre du présent APS.

Le tracé est découpé en 6 sections pouvant correspondre à des sections de travaux :

- PK 0 PK 27

- PK 27 PK 40

- PK 40 PK 66

- PK 66 PK 87

- PK 87 PK 95

- PK 95 PK 109

Les ressources globales en déblai prennent en compte les déblais meubles et les déblais rocheux.

Les taux de réutilisation retenus sont ceux qui ont été développés au chapitre « Réutilisation des déblais » du présent mémoire.

Les pentes de talus sont celles développées au chapitre « Les pentes de talus ».

On a également retenu les principes de classes d’arase/PST/couche de forme, développés dans le chapitre « PST/arase/couche de forme ».

Bilan des cubatures Le bilan des cubatures de la « Variante préférentielle » est synthétisé sur le tableau présenté ci après.


Lot 3



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SECTIONS RESSOURCES EN DEBLAIS (en m3) BILAN DES CUBATURES (en m3) AUTRES BESOINS

(en m3)

n° section PK --> PK Déblai Déblai meuble Déblai rocheux

Déblai réutilisable

Taux de réemploi

Besoins en remblai (en m3) Déficits -->

Emprunts Excédents Non Réutilisables-->Dépôts PST CDF

1 0_27 2 871 972 2 871 972 0 1 692 738 59 % 2 007 762 315 024 1 179 234 606 996 377 300

2 27_40 1 206 841 1 045 491 161 350 885 338 73 % 1 063 325 177 988 321 503 329 591 182 000

87 % (*) 13 % (*)

3 40_66 3 118 760 1 142 013 1 976 747 1 957 054 63 % 2 672 377 715 323 1 161 706 656 382 364 000

37 % 63 %

4 66_87 3 779 945 109 508 3 670 437 2 843 531 75 % 1 666 491 1 177 040 936 414 496 798 294 000

3 % 97 %

5 87_95 1 644 914 769 163 875 752 920 090 56 % 610 214 309 875 724 825 192 725 112 000

47 % 53 %

6 95_109 2 928 238 2 406 362 521 875 1 984 094 68 % 2 175 673 191 579 944 143 366 537 200 900

82 % 18 %

Total 16 119 069 8 912 909 7 206 160 10 282 844 64 % 10 195 842 1 399 913 1 486 915 5 267 825 2 649 029 1 530 900

55 % 45 %

(*) 87 % : pourcentage de matériaux meubles dans le déblai (*) 13 % : pourcentage de matériaux rocheux dans le déblai

Les commentaires sont les suivants :

Le volume global des déblais est : 16 119 069 m3, dont :

- matériaux meubles : 8 912 909 m3 (55 % des déblais)

- matériaux rocheux : 7 206 160 m3 (45 % des déblais)

Il convient de noter l’importance des déblais rocheux - extraits soit au BRH, soit à l’explosif, principalement sur les sections 3 à 5.

En fonction des taux de réutilisation retenus, les déblais réutilisables s’élèvent à :

10 282 844 m3, soit un taux de réemploi global de 64 %, sur l’ensemble du tracé.

Cela génère donc un volume de dépôt de matériaux non réutilisables

conséquent de 5 267 825 m3, principalement sur les sections 1, 3, 4, 5 et 6.

Les besoins en matériaux de remblai ordinaire s’élèvent à 10 195 842 m3.

L’analyse, par section, fait apparaître :

- un déficit en remblais ordinaires, sur :

- section 1 : 315 024 m3

- section 2 : 177 988 m3

- section 3 : 715 323 m3

- section 6 : 191 579 m3

- un fort excédent de matériaux de déblai, sur :

- section 4 : 1 177 040 m3 essentiellement rocheux


Lot 3



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- section 5 : 309 875 m3 en partie rocheux

Enfin, les besoins en matériaux de PST et couche de forme sont :

PST : 2 649 029 m3

CDF : 1 530 900 m3

Les sections 1, 2 et 3, mais aussi 6, sont déficitaires en matériaux de PST et de couche de forme.

Les besoins en PST et CDF restent couverts par les ressources propres sur les sections 4 et 5.

Conséquences pour le projet

Si l’on retient les distances de transport suivantes, couramment observées sur les chantiers de terrassement autoroutiers, à savoir :

- matériaux de remblais : entre 10 et 15 km

- couche de forme : entre 25 et 35 km

On doit retenir les grands principes suivants :

- on peut envisager que la section 3 alimente, en partie, les besoins, en remblai ordinaires (MRO) de la section 2,

- la section 3 deviendra donc un peu plus déficitaire en MRO qui devra être comblé par les matériaux de la section 4,

- la section 4 pourra couvrir les besoins en PST et couche de forme jusqu’à la section 3.

- La section 6 sera alimentée en MRO par la section 5

Pour aller au-delà de cette section, des plus values de transport sont alors à prévoir.

Les autres sections 4 et 5 sont auto-suffisantes en tout type de matériaux (MRO, PST et couche de forme).

Conclusion - Pistes d’équilibre du PMT

Il convient donc de rechercher :

- des gîtes d’emprunts en MRO pour les sections 1, 2 et 3.

- Des gîtes de matériaux pour PST pour les sections 1 et 2, dans une moindre mesure pour la section 3.

- Alimentation en matériaux pour CDF depuis les sections 4 et 5, jusqu’aux sections 1 et 2 (prévoir des PV de distance de transport).

En définitive, il convient également de regarder les possibilités du MVT du lot 2 pour d’éventuelles fournitures sur les sections 1 et 2, voire 3 du lot 3.

.6. Fondations des ouvrages d’art

Généralités En l’absence de reconnaissances, à ce stade des études d’APS, le mode de fondation des ouvrages d’art est principalement basé sur l’examen de la carte géologique et les observations faites lors des visites de terrain.

Il dépend également du type d’ouvrages (viaduc, OH, PS, PI, etc…).

On se reportera au tableau des ouvrages, en annexe 2, sur lequel figurent :

- la nature prévisible des sols de fondation,

- le type de fondation envisageable : superficiel, profond par pieux,…

Nature des sols de fondation

Wilaya de Bouira Le contexte géologique est globalement le suivant :

- présence en surface de matériaux détritiques représentés par des alluvions récentes du Quaternaire, ou par des cailloutis des plateaux,

- ces formations, souvent en état hydrique sec, voire très sec, sont peu épaisses et reposent sur des marnes sous-jacentes, soit grisâtres et verdâtres (Crétacé), soit jaunâtres (Miocène).

- en l’absence de recouvrement, les fondations des ouvrages se feront directement sur les marnes.

Il est prévisible que la nappe phréatique soit présente en surface, au niveau des fondations superficielles.

Wilaya de M’Sila Le contexte géologique reste identique au précédent. Localement, on pourra rencontrer quelques bancs ou formations gréseuses (Miocène).

Wilaya de Bordj Bou Arreridj

Le contexte géologique, du PK 70 PK 75 est caractérisé par la présence des formations d’âge Crétacé, représentées par des marnes, des marnocalcaires et des calcaires.

Au-delà du PK 75 jusqu’au PK 98, le tracé traverse les formations du Miocène, représentées par des grés et des marnes.

Ensuite, jusqu’à l’autoroute Est-Ouest, on retrouve le contexte de formations alluvionnaires de surface d’âge Quaternaire, peu épaisses, reposant sur des formations marneuses d’âge Crétacé ou Miocène.

Principes de fondation

PS en déblai Dans un contexte de marnes, on retiendra :

- des fondations profondes par pieux pour les culées,

- des fondations superficielles (semelles) pour les appuis intermédiaires, au niveau de la plateforme.

Si les sols le permettent (rocher gréseux ou calcaire), les culées pourraient être fondées directement sur semelles (culées perchées).

PS en remblai On prendra comme hypothèse, les possibilités de se fonder superficiellement, même sur des formations marneuses.

Dans ce cas, on prévoit une purge et une substitution de l’ordre de 1,0 / 2,0


Lot 3



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m sous la semelle.

PI Compte tenu de la nature des sols rencontrés, on peut imaginer que les fondations de ces ouvrages seront superficielles (semelles, radiers), avec éventuellement une purge sous radier.

Ouvrages hydrauliques

Pour les OH nécessitant la mise en place d’un cadre fermé, on peut prendre comme hypothèse de fondation, des fondations superficielles sur semelles, avec purges et substitution éventuelles.

Pour les ouvrages à plusieurs travées, les fondations profondes, par pieux, ou semi-profondes (puits) sont retenues.

Viaducs Tous les viaducs sont envisagés avec des fondations profondes par pieux, quelque soit la nature des sols de fondation.

On se reportera au tableau des fondations prévisionnelles annexé au mémoire.

PRINCIPES DE RECONNAISSANCES EN PHASE D’APD

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



PRINCIPES DE RECONNAISSANCES EN PHASE D’APD

Généralités

Les reconnaissances en Phase APD seront conduites sur le tracé de la variante préférentielle.

Les types de sondages seront adaptés à la nature des sols rencontrés (meubles, rocheux, …), à l’importance des ouvrages de terrassement (déblai ou remblai).

On tiendra compte de la morphologie : zone de plaine, zone de vallée et fond de vallée, zone montagneuse.

Des reconnaissances par sondages seront également prévues pour le dimensionnement des fondations des ouvrages d’art (OAC, OANC) dans le cadre du Lot OA et VIADUCS.

Des sondages sont également à prévoir pour la reconnaissance des gîtes de matériaux (Lot GITE DE MATERIAUX).

Le tracé du lot 3 ne présentant pas de tunnel, il n’est donc pas prévu de reconnaissance spécifique.

Lot ROUTE Les types de sondage à envisager sont :

- puits à la pelle mécanique avec prélèvement d’échantillons remaniés.

- éventuellement, des tarières en gros diamètre (ø > 500 mm).

- sondages carottés après prélèvements d’échantillons intacts.

- sondages au pénétromètre dynamique ou statique.

Les essais d’identification et d’état permettront de classer les sols selon la classification GTR, pour déterminer les taux de réutilisation.

Quelques essais mécaniques (oedomètres, cisaillement – boite ou triaxial) permettront de déterminer les caractéristiques mécaniques des sols en vue des calculs de stabilité (définition des pentes de talus) et de tassement.

On prévoira également les essais de dureté sur les matériaux rocheux (Los Angeles, Micro-Deval) en vue de déterminer leur réemploi en matériaux nobles (PST, couche de forme, …).

Des essais de comportement (fragmentabilité, dégradabilité) sont à prévoir pour les matériaux marneux évolutifs, afin de définir les principes de construction des remblais avec ces matériaux.

Lot OA et VIADUCS Les reconnaissances seront établies sur la base de :

- sondages carottés,

- sondages pressiométriques,

accompagnés de quelques essais de laboratoire pour l’identification des sols et pour déterminer les caractéristiques mécaniques des sols traversés et des sols de fondation.

Ces reconnaissances doivent permettre le dimensionnement des fondations des ouvrages d’art.

Lot GITE de MATERIAUX

On prévoira la réalisation de :

- puits creusés à la pelle mécanique,

- quelques sondages carottés,

avec prélèvements d’échantillons (remaniés ou intacts) en vue d’essais de laboratoire (identification et état pour le classement des matériaux, et essais mécaniques pour leur réemploi).

Programme d’investigations géotechniques

Pour disposer au plus tôt de données sur les matériaux rencontrés, les investigations géotechniques sont réalisées en 2 phases. Ces données permettront de confirmer les pentes de talus, le potentiel de réemploi des matériaux rencontrés. C’est l’objet du Programme d’Investigations Géotechniques (PIG) n°1, présenté en annexe 6.

Dans une deuxième phase, un programme d’investigation sera réalisé sur le tracé définitif et sur la base des résultats de la première campagne.

DIMENSIONNEMENT DES CHAUSSEES

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



DIMENSIONNEMENT DES CHAUSSEES

Objet Le présent chapitre a pour objectif d’établir, dans le cadre de cet APS, le dimensionnement des structures des chaussées de la Section Courante et des échangeurs de la 4ème Rocade d’Alger entre la RN 8 et l’échangeur avec l’autoroute Est – Ouest à Bordj Bou Arreridj.

Normes et Standards

Pour le dimensionnement, les référentiels utilisés sont :

• Guide technique Conception et dimensionnement des structures de chaussées du SETRA/ LCPC – 1994,

• Manuel de conception des chaussées d’autoroute de SCETAUROUTE – 2005.

• Le catalogue des chaussées neuves SETRA – 1998 Pour ce qui concerne les matériaux, les référentiels utilisés seront les suivants :

• Les normes européennes NF EN 13 108 -1 à NF EN 13 108-21.

Les paramètres de dimensionnement seront choisis afin qu’ils soient représentatifs des conditions climatiques et des conditions de réalisation des travaux. Ces principaux paramètres sont précisés dans le présent chapitre.

Hypothèses de dimensionnement

Lot 3



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Classe de plate-forme

La plate-forme retenue est une PF2 (Module équivalent long terme = 50MPa). Elle sera obtenue par la mise en œuvre d’une couche granulaire de 35 cm d’épaisseur sur une arase de type AR12.

Trafic Les données de trafic prises en considération pour le dimensionnement des chaussées de la section courante sont issues de l’étude de trafic transmise par le groupement COBA/ EUROESTUDIOS en mai 2010.

Durée de vie La durée de vie initiale de la chaussée est définie égale à 20 ans.

TMJA section courante / taux de

croissance

Les données de trafic mises à disposition par le groupement COBA/EUROESTUDIOS sont les TMJA dans les deux sens de l’année 2014 jusqu’à l’année 2030. La durée de vie de 20 ans nécessite des valeurs de TMJA jusqu’en 2033. N’ayant pas le taux de croissance de trafic, nous avons calculé un taux de croissance géométrique sur la base des TMJA disponibles.

Nous avons constaté que le taux de croissance à partir de 2026 reste stable jusqu’en 2030. Ce taux est utilisé comme étant le taux de croissance pour la période 2030 – 2033. (voir tableau ci-dessous).

L’analyse du trafic est détaillée dans l’annexe 1.

Début Lot 3

/ échangeur nº1

Echangeur nº1 /

Echangeur nº2

Echangeur nº2 /

Echangeur nº3

Echangeur n°3 /

Echangeur nº4

Echangeur n°4 /

Echangeur nº5

Echangeur nº5 /

Echangeur AEO

Taux de croissance pour la période 2030/2033

2.69 % 2.69 % 2.68 % 10.69 % 10.69 % 1.37 %

TMJA bretelle d’échangeur / taux de

croissance

Les données de trafic mises à disposition pour le groupement COBA / EUROESTUDIOS sont les TMJA dans les deux sens de l’année 2014, 2016, 2017, 2019, 2020, 2025 et 2030. Afin de calculer le trafic cumulé nous avons besoin de calculer le TMJA sur la durée de vie de la chaussée (20 ans dans le cas présent)

N’ayant pas le taux de croissance de trafic, nous avons calculé un taux de croissance géométrique sur la base des TMJA disponibles.

L’analyse du trafic des bretelles est détaillée dans l’annexe 2.

Répartition du trafic En l’absence de données sur la répartition du trafic, on considère que chaque sens reçoit 50 % du trafic total prévu.

Distribution spatiale du trafic

La distribution spatiale du trafic lourd dimensionnant en section courante pour une 2x2 voies selon le Guide technique Conception et dimensionnement des structures de chaussées du SETRA/ LCPC que nous proposons d’adopter est la suivante :

• Voie lente : 90 % du trafic total PL

• Voie rapide : 10 % du trafic total PL

Les bretelles des diffuseurs sont considérées sur 1 voie.

Agressivité L’agressivité du trafic PL a été prise égale à l’agressivité proposée par le Manuel de conception des chaussées d’autoroutes de SCETAUROUTE (CAM pour le PL de PTCA > 35 KN), soit : • 0,65 pour les matériaux bitumeux, • 1 pour le sol.

Nombre Equivalent Le dimensionnement des structures de chaussée est établi sur la base du trafic poids lourd cumulé en essieu équivalent à 13 tonnes sur la durée de calcul de la chaussée. Les hypothèses retenues donnent les valeurs suivantes :

Section Courante Nombre de PL cumulé

NE pour matériaux

bitumineux

Ne pour le sol

Début Lot 3 / échangeur nº1

8 887 160 5 776 654 8 887 160

Echangeur nº1 /Echangeur nº2

8 887 160 5 776 654 8 887 160


8 813 024 5 728 466 8 813 024


8 092 939 5 260 410 8 092 939


8 092 939 5 260 410 8 092 939

Echangeur nº5 /Echangeur AEO

7 306 821 4 749 434 7 306 821

Echangeur n°2 Nombre de PL cumulé

NE pour matériaux

bitumineux

Ne pour le sol

Khemis Miliana / RN60

107 132 69 636 107 132

RN60/ BBA 26 482 17 214 26 482


NE pour matériaux

bitumineux

Ne pour le sol


5 297 165 3 443 157 5 297 165


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



RN60/ BBA 4 774 022 3 103 114 4 774 022


NE pour matériaux

bitumineux

Ne pour le sol


2 105 782 1 368 758 2 105 782

RN45/ BBA 933 794 606 966 933 794

Echangeur AEO Nombre de PL cumulé

NE pour matériaux

bitumineux

NE pour le sol

Alger / 4ème Rocade 1 639 997 1 065 998 1 639 997

4ème Rocade / Constantine

6 557 331 4 262 265 6 557 331

Risque de calcul Les valeurs retenues pour le dimensionnement conformément aux recommandations de Catalogue des structures types de chaussées neuves SETRA/ LCPC– 1998, sont les suivantes:

Classe de trafic Nombre de PL en millions

Matériaux bitumineux

TC2 Inférieur à 0.5 30%

TC3 De 0.5 à 1.5 18%

TC4 De 1.5 à 2.5 10%

TC5 De 2.5 à 6.5 5%

TC6 De 6.5 à 17.5 2%

Matériaux

Modules La température de référence du Guide du SETRA est de 15°C. Cette température ne paraît pas adaptée aux conditions climatiques d’Algérie.

Le choix d’une température de référence doit s’appuyer sur un traitement statistique d’une longue série (au moins un an) de mesures in situ. Faute de telles données, il est proposé d’adopter conventionnellement une température de référence de 20°C pour mener les calculs analytiques.

Les modules des matériaux bitumineux sont déterminés sur la base de cette température.

Nota : les courbes de correction des modules selon la température de référence ne sont pas calées avec précision au-delà d’une température de 18°C. De plus, l’évolution des caractéristiques en fonction de la température n’est pas formalisée dans la bibliothèque des matériaux d’ALIZE (BBM). La correction est néanmoins généralement appliquée et acceptée jusqu’à 18-19°C. Ces valeurs sont donc à prendre avec réserve.

Principales caractéristiques

Le tableau suivant récapitule les principales caractéristiques des matériaux hydrocarbonés pris en compte dans le projet :

Matériaux hydrocarbonés

Béton Bitumineux

Grave Bitume classe 3

Module d’Young (MPa) 15°C, 10Hz

E 5400 9300

Module d’Young (MPa) 20°C ,10Hz

E 3600 6300

Résistance en fatigue (μdef)

ε6 100 90

Pente de la droite de fatigue

-1/b 5 5

Dispersion essai de fatigue

SN 0.25 0.3

Coefficient de Poisson ν 0,35 0,35 Coefficient de calage Kc 1.1 1.3

Pré-dimensionnement

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11




.1. Principes de calcul

Exposé de la méthode

Les calculs sont effectués selon les principes de la méthode française de dimensionnement des chaussées exposée dans le guide technique Conception et dimensionnement des structures de chaussées, édité par l’administration française en décembre 1994 (SETRA /LCPC).

La méthode consiste à vérifier que les sollicitations dans la structure liées au passage d’une charge de référence restent inférieures aux valeurs admissibles pour un nombre de cycles donné. La méthode est probabiliste et tient compte de l’importance de la dispersion et du caractère aléatoire des divers facteurs agissant directement sur la tenue dans le temps de la chaussée.

Tout d’abord, il existe une dispersion dans les caractéristiques des matériaux, d’une part, et dans les épaisseurs de mise en œuvre, d’autre part. Par ailleurs, divers facteurs qui ne peuvent généralement être prédits précisément, varient au cours de la durée de vie de la chaussée (paramètres d’environnement et de trafic).

Le caractère probabiliste se traduit notamment par une probabilité d’apparition de dégradations avant la fin de la durée de vie de la structure. Cette probabilité de rupture est appelée « risque de calcul ». La chaussée est dimensionnée pour que la probabilité de la rupture à la fin de la durée de vie soit égale au risque de calcul.

Principe de justification du dimensionnement

Les chaussées souples sont vérifiées par le calcul vis-à-vis : • de la rupture par fatigue en partie inférieure de la couche bitumineuse de

base, • de l’orniérage de la couche de forme.

Deux critères sont à vérifier :

• que la déformation spécifique d’allongement ε t réel en partie inférieure de la couche de base reste inférieure à une valeur admissible ε t adm,

• que la déformation spécifique verticale ε z réel à la surface de la plate forme support de chaussée est inférieure à une valeur limite ε z adm.

La déformation spécifique d’allongement à la base de la couche de base ε t réel et la déformation spécifique verticale à la surface de la plate-forme support de chaussée ε z réel sont calculés avec le programme ALIZE du LCPC/SETRA.

Déformations admissibles à la base de la couche bitumineuse

La relation donnant la déformation admissible à la base de la couche bitumineuse de base est la suivante :

ε t adm = ε(NE , θéq , f) x kc x kr x ks

Avec

ε(NE, θéq, f) = Déformation pour laquelle la rupture conventionnelle en flexion sur éprouvette est obtenue au bout de NE cycles avec une probabilité de 50 % pour une température de 20°C,

ε(NE , θéq , f) = ( NE/106 ) b. ( E(10°C)/E(θéq) ) 0,5. ε6(10°C ,25Hz).

Le coefficient kr est un coefficient de risque qui ajuste la valeur de sollicitation admissible au risque de calcul retenu, il est de la forme kr = 10ubδ, δ est fonction de la dispersion sur les épaisseurs et sur les résultats des essais de fatigue, b est la pente de la droite de fatigue et u est la variable réduite associée au risque r admis.

Le coefficient kc est un coefficient de calage pour ajuster les résultats du calcul aux résultats observés in situ. Les valeurs à retenir sont 1,1 pour du BB, 1,3 pour de la GB. Le coefficient ks est un coefficient minorateur de plateforme tenant compte des hétérogénéités locales d’une couche de faible rigidité sous une couche liée. La valeur de ks retenue est de 1/1,1 pour une plate forme de type PF2 ; On retiendra pour l’écart-type Sh sur l’épaisseur des couches bitumineuses mises en œuvre la valeur suivante :

Déformations admissibles à la surface du sol support

La déformation admissible à la surface de la plate-forme est donnée par la formule :

ε z adm = 0.012*NE -0,222

où NE est le nombre équivalent d’essieux de référence correspondant au trafic poids lourds cumulé sur la durée de calcul retenue.

ε t adm et ε z adm obtenues

Les déformations admissibles ε t adm et ε z adm obtenues avec le logiciel ALIZE sont synthétisées dans le tableau ci-après :

Section Courante Nombre de PL

cumulé ε t adm ε z adm


8 887 160 72.3 334

Echangeur nº1 / échangeur nº2

8 887 160 72.3 334


8 813 024 72.3 334


8 092 939 73.7 351.2


8 092 939 73.7 351.2

Echangeur nº5 / échangeur AEO

7 306 821 75.2 359.3

e (cm) e ≤ 10 10 < e < 15 15 ≥ e

Sh (cm) 1 1 + 0,3 (e – 10) 2,5


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



Echangeur n°2


107 132 234.5 1223.2

RN60/ BBA 26 482 310.1 1668.1

Echangeur n°3


5 297 165 86.3 385.9

RN60/ BBA 4 774 022 88.2 394.9

Echangeur n°5


2 105 782 110.8 473.6

RN45/ BBA 933 794 139.3 567.3

Echangeur AEO

Alger / 4ème Rocade 1 639 997 116.5 500.6


6 557 331 76.8 368.0

.2. Résultats du calcul de dimensionnement des chaussées

Couche de roulement et liaison

Pour nos calculs nous avons retenu les épaisseurs suivantes :

PF2 Les résultats obtenus pour une Plate-forme PF2, sont les suivants :

Section Courante Structure ε t réel ε t adm ε z réel ε z adm


8BBSG/14GB3/ 15GB3

71 72.3 235.4 334

Échangeur nº1 / échangeur nº2

8BBSG/14GB3/ 15GB3

71 72.3 235.4 334


8BBSG/14GB3/ 15GB3

71 72.3 235.4 334


8BBSG/14GB3/ 15GB3

71 73.7 235.4 351.2


8BBSG/14GB3/ 15GB3

71 73.7 235.4 351.2

Échangeur nº5 / échangeur AEO

8BBSG/14GB3/ 14GB3

74.4 75.2 246.7 359.3

Echangeur n°2


8BBSG/9GB3 228.7 234.5 837.6 1223.2

RN60/ BBA 8BBSG/8GB3 247.1 310.1 918.3 1668.1

Echangeur n°3


8BBSG/12GB3/ 13GB3

85.9 86.3 286.1 385.9

RN60/ BBA 8BBSG/12GB3/ 13GB3

85.9 88.2 286.1 394.9

Echangeur n°5


8BBSG/10GB3/ 11GB3

105.9 110.8 354.7 473.6

RN45 / BBA 8BBSG/8GB3/ 9GB3

133.2 139.3 450.8 567.3

Echangeur EAO

Alger / 4ème Rocade 8BBSG/10GB3/ 10GB3

111.9 116.5 375.7 500.6


8BBSG/14GB3/ 14GB3

74.4 76.8 246.7 368.0


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



.3. Structures de chaussée à retenir

Les structures à retenir pour les chaussées de la 4ème rocade sont :

Section Structure

Section courante 8BBSG / 14GB3/ 15GB3

Echangeur n°2 8BBSG/9GB3

Echangeur n°3 8BBSG/12GB3/ 13GB3

Echangeur n°5 8BBSG/10GB3/ 11GB3

Echangeur Alger / 4ème Rocade 8BBSG/10GB3/ 10GB3

Echangeur 4ème Rocade / Constantine

8BBSG/14GB3/ 14GB3

Scénario d’entretien

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11




Scénario d’entretien Le scénario d’entretien indicatif pour les solutions analysées, conformément au Manuel de conception des chaussées d’autoroute de SCETAUROUTE – 2005, se caractérise de la manière suivante :

Dans la pratique, les 6 cm BBSG peuvent être répartis sur le linéaire concerné entre les sections où on ne réalise qu’un enrobé de 4 cm, d’autres de 6 cm ou de 8 cm.

Age médiane d’intervention Nature de l’intervention

9 ans 60 % de l’itinéraire mise en œuvre de 6 cm BBSG

40 % de l’itinéraire renouvellement de la couche de surface








Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXES GEOTECHNIQUES

1 – TABLEAU DES PENTES ET REUTILISATION 2 – TABLEAU DES FONDATIONS DES OUVRAGES D’ART 3 – ETUDE GEOMORPHOLOGIQUE - PLANS AU 1/15 000 (Pl 1 Pl 22) 4 – CARTES DES PENTES (1/5000) (plans 1 à 9) 5 – PLANS « CR DE VISITE DE TERRAIN – POTENTIALITE EN GITES D’EMPRUNT (Pl 1 Pl 16)


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 1 – TABLEAU DES PENTES ET REUTILISATION


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



TRACE DE LA VARIANTE PREFERENTIELLE

PK à PK Déblai Remblai Formation géologique (sols) % réutilisation % explosif réemploi PST déblai

purge et substitution

0 0 + 250 si H < 10m --> 2h / 1v si H > 10m : 2h / 1v --> 6m + risberme : 3 (ou 4) m de large

2h / 1v Eocène (marnes feuilletées) 50% R

0 + 250 2 +800 2h / 1v 2h / 1v Crétacé +/- masqué par alluvions récentes (a)

et terrasses anciennes (q) - Possibilité de présence de gypse

80% sur les 2m supérieur 50% en dessous

partie supérieure: R, PST partie inférieure : R

PK1+125 --> PK1+400 PK2+440 --> PK2+770

2 +800 3 + 900 2h / 1v 2h / 1v Miocène (marnes) masqué en partie par des alluvions récentes



3 + 900 5 + 900 2h / 1v 2h / 1v Miocène (marnes) masqué par des

alluvions 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous


5 + 900 6 + 800 2h / 1v 2h / 1v Alluvions quaternaires sur Miocène 80% R, PST

6 + 800 7 + 500 2h / 1v 2h / 1v terrasses anciennes + récentes sur

Miocène (marnes) 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous PK6+950 --> PK7+400

7 + 500 8 + 000 2h / 1v 2h / 1v alluvions sur Miocène 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous


8 + 000 9 +000 2h / 1v 2h / 1v Lutétien (marno-calcaires) sur Miocène 50% R PK8+350 --> PK8+960

9 +000 10 + 100 2h / 1v 2h / 1v Lutétien supérieur (marnes feuilletées) 50% R PK9+270 --> PK9+450

10 + 100 14 + 000 si H < 10m --> 2h / 1v si H > 10m : 2h / 1v --> 6m + risberme : 3 (ou 4) m de large

2h / 1v Crétacé +/- masqué par des éluvions (matériaux très fins) 70% sur les 2m supérieur

50% en dessous partie supérieure: R, PST

partie inférieure : R

PK10+170 --> PK10+500 PK10+750 --> PK10+880 PK11+150 --> PK11+250 PK13+380 --> PK13+650

14 + 000 15 +700 2h / 1v 2h / 1v terrasses anciennes et quaternaires 80% R, PST

15 +700 17 + 000 si H < 10m --> 2,5h / 1v si H > 10m : 2,5 h / 1v --> 6m + risberme : 3 (ou 4) m de large

2h / 1v Crétacé (marnes) et Eocène (marnes grises

et marno calcaires) entre PK 17+000 et PK18+100 50% R PK15+950 --> PK16+750

17 + 000 22 + 000 2h / 1v 2h / 1v marnes du Crétacé 50% R PK20+450 --> PK20+770 PK21+910 --> PK22+000

22 + 000 26+500 2h / 1v 2h / 1v terrasses anciennes et quaternaires 80% R, PST PK23+050 --> PK23+500

26+500 29 +000 2h / 1v 2h / 1v alluvions récentes sur marnes du miocène


29 +000 30 + 600 2h / 1v 2h / 1v alluvions récentes sur Miocène 80% R, PST

30 + 600 31 + 500 si H < 10m --> 2h / 1v si H > 10m : 2h / 1v --> 6m + risberme : 3 (4) m de large

2h / 1v alluvions quaternaires sur Miocène 90% R, PST PK30+600 --> PK31+150

31 + 500 32 + 300 2h / 1v 2h / 1v alluvions récentes 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous


32 + 300 33 + 350 2h / 1v 2h / 1v alluvions sur marnes du Miocène 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous

partie supérieure: R, PST partie inférieure : R PK32+850 --> PK33+100


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11






33 + 350 33 + 600 3 h / 2 v --> 6m + risberme 3m piège à cailloux en pied : 5m Barre rocheuse gréseuse du Miocène

80%

60% explosif 40% BRH

R, PST, CDF (sous réserve de vérification), E, MD

PK33+450 -->PK33+700

33 + 600 34 + 750 2h / 1v 2h / 1v alluvions récentes sur marnes du

Miocène 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous


34 + 750 35 + 200 3 h / 2 v --> 6m + risberme 3m

piège à cailloux : 5m 2h / 1v alluvions récentes sur Miocène 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous


35 + 200 37 + 200 2h / 1v 2h / 1v alluvions récentes quaternaires 80% R, PST PK36+550 --> PK36+850 PK36+850 --> PK37+150

37 + 200 39 + 000 2h / 1v 2h / 1v Miocène (grès) masqué par des

alluvions 85%


R, PST, CDF (sous réserve de vérification), E, MD PK37+700 --> PK38+000

PK35+500 --> PK38+650

39 + 000 39 + 700 2h / 1v 2h / 1v marnes miocènes 50% R PK39+000 --> PK39+250 PK39+500 --> PK39+700

39 + 700 40 + 100 2,5h / 1v

2h / 1v alluvions quaternaires sur marnes du

Miocène 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous


PK39+700 --> PK39+850 PK40+000 --> PK40+125

40 + 100 42 + 000 2h / 1v 2h / 1v alluvions quaternaires 80% R, PST PK40+350 --> PK40+450

42 + 000 44 + 200 si H < 10m --> 2h / 1v si H > 10m : 2h / 1v --> 6m + risberme : 3 m de large

si H < 10m --> 2h / 1v si H > 10m : 2h / 1v --> 8m + risberme : 3 (4) m de large

Marnes du Miocène

50% R

PK42+300 --> PK42+450 PK42+550 --> PK42+650 PK43+000 --> PK43+250 PK43+550 --> PK44+200

44 + 200 44 + 800 2h / 1v alluvions sur marnes du Crétacé 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous



2h / 1v calcaires miocènes reposant sur les marnes

80%


R, PST, CDF (sous réserve de vérification), E, MD PK44+870 --> PK45+150

PK45+680 --> PK45+800

45 + 800 46 + 650 2h / 1v --> banquette

tous les 10 m largeur 4m

marnes miocènes 50% R

46 + 650 47 + 350 3 h / 2 v --> 6m + risberme 3m

piège à caillous : 5m 2h / 1v calcaires miocène sur marnes 80%


R, PST, CDF (sous réserve de vérification), E , MD

PK47+200 --> PK47+350 47 + 350 51 + 450 2h / 1v 2h / 1v marnes miocènes 50% R PK49+880 --> PK50+750

51 + 450 51 + 850 2h / 1v 2h / 1v alluvions quaternaires sur marnes

miocènes 80% sur les 2m supérieur 50% en dessous PK51+280 --> PK51+600


2h / 1v marnes et grès, Grès 70% BRH

marnes : R grès : R, PST, CDF (à

vérifier), E, MD PK52+050 --> PK52+250 53 + 400 54 + 100 2h / 1v 2h / 1v marnes du crétacé 50% R PK53+700 --> PK53+900

54 + 100 57 + 000 2h / 1v 2h / 1v marnes et calcaires crétacés 55% BRH

marnes : R calcaire : R, PST, CDF ( à vérifier) PK55+500 --> PK55+650


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11






57 + 000 61 + 400 2h / 1v 2h / 1v

marnes et calcaires à Lumachelles du Crétacé C8

quelques placages de quaternaire (faible épaisseur) entre PK 60 + 600 et Pk 61 +400 50% BRH

marnes : R calcaire : R, PST, CDF ( à vérifier)

PK59+380 --> PK59+640 PK59+880 --> PK60+100 PK60+300 --> PK60+400

61 + 400 62 + 100 2h / 1v 2h / 1v


quelques placages de quaternaire (faible épaisseur) entre PK 60 + 600 et Pk 61 +400 45%

marnes : R calcaires : R, PST

62 + 100 66 + 500


2h / 1v

Calcaires et Grès du Miocène - mi1a et mi1b possibilité en points de rencontrer des

marnes mi1c 65%

BRH, voire explosif dans les calcaires

marnes : R calcaires : R, PST PK64+880 --> PK65+180

66 + 500 68 + 600 2h / 1v 2h / 1v


quelques placages de quaternaire (faible épaisseur) entre PK 60 + 600 et Pk 61 +400 45%

BRH, voire explosif dans les calcaires R PK666+600 --> 67+500

68 + 600 70 + 600


2h / 1v marnes et calcaires à Lumachelles du

Crétacé C8 50%



70 + 600 71 + 500


2h/1v Tracé dans le C 8-7 11 (marnes - marno

calcaires) 50%



71 + 500 73 + 400


2h/1v Tracé dans le C71 (calcaires et marno

calcaires et marnes) 65%



73 + 400 77 + 600 2h / 1v 2h / 1v Tracé en limite de C71 (calcaires et marno

calcaires) et de C81 (marnes) 65%


marnes : R calcaires : R, PST PK74+500 --> PK75+750

77 + 600 80 + 300

si H < 10m --> 3h / 2v si H > 10m : 1h / 4v --> 8m + risberme : 3 (4) m de large et prévoir piège à cailloux de 5m de large

3h / 2v (si réutilisation des matériaux

rocheux), sinon 2h/1v Tracé en limite de C71 (calcaires et marno


Explosif dans les

calcaires + BRH

R, PST, CDF, CH, E, MD

PK76+050 --> PK76+450 PK76+950 --> PK77+090 PK77+350 --> PK77+550 PK77+780 --> PK77+910 PK78+840 --> PK79+280

80 + 300 83 + 900


3h / 2v ( si réutilisation des

matériaux rocheux), sinon 2h/1v

Tracé en limite de C71 (calcaires et marno calcaires) et de C81 (marnes) 85%

Explosif dans les

calcaires + BRH

R, PST , CDF , CH , E, MD

PK80+380 --> PK80+500 PK81+920 --> PK82+100 PK82+880 --> PK83+080

83 + 900 86 + 600


3h / 2v (si réutilisation des matériaux

rocheux), sinon 2h/1v Tracé en limite de C71 (calcaires et marno


Explosif dans les

calcaires + BRH

R, PST, CDF, CH, E, MD

Pk84+580 --> PK84+730 PK85+550 --> PK86+550


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11






86 + 600 91 + 700

si H < 10m --> 2h / 1v si H > 10m : 2h / 1v --> 6m + risberme : 3 (4) m de large 2h/1v

Tracé dans le C 8-7 11 (marnes - marno calcaires) 50%

BRH éventuel R

PK87+400 --> PK87+700 PK89+000 --> PK89+300

91 + 700 96 + 100


2h/1v miocène m 2-1

Conglomérats, calcaires, marnes et grès 65% BRH

éventuel R , PST

PK91+800 --> PK92+000 PK92+350 --> PK92+700 PK93+250 --> PK93+480 PK94+000 --> PK94+150 PK95+800 --> PK96+100

96 + 100 99 + 600


miocène m 1 c

argiles et grès 65% BRH

éventuel R , PST PK97+100 --> PK97+400 PK99+200 --> PK99+350

99 + 600 101 + 200


miocène m 1 g

Grès (et marnes sous dalles de grès épaisses de ~ 10m ?) 75%

BRH éventuel R , PST

PK103+340 --> PK103+650

101 + 200 104 + 600


2h/1v miocène m 1

c

argiles et grès 65% BRH

éventuel R , PST

PK102+500 --> PK102+750 PK103+000 --> PK103+150

104 + 600 Fin

du projet


2h/1v

Tracé dans le C 8 - 7 (marnes - marno calcaires)

Plaquages de Quaternaire q1 (alluvions anciennes des vallées) 60% R , PST

PK104+950 --> PK105+550

réemploi remblai ordinaire R

Partie supérieure des

Terrassements PST couche de forme CDF chaussées CH enrochements E matériaux drainants MD

Légende des couleurs : tracé préférentiel avec indication :

Tracé vert Tracé rouge


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 2 - TABLEAU DES FONDATIONS DES OUVRAGES D’ART


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



Gabarit pente sous Talus FONDATIONS DES OUVRAGES

Ouvrage 4ème Rocade Wilaya Commune Nom de l'ouvrage

Nom du rétablissement

(m) Déblai Remblai

Observations Nature des sols du niveau d'ancrage

type de fondation envisageable niveau

APS

BOUIRA Dirah PIOH03 Oued Djenane 2H/1V H100 (mNGF) = 711,05 marnes du Crétacé Fondations profondes (ou semi-profondes) par pieux

BOUIRA Dirah PI 06 5,25 2H/1V alluvions récentes

quaternaires (e ~ 1/2m) sur marnes du Crétacé

superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

BOUIRA Hadjera Zerga PS15 5,25 2H/1V alluvions récentes



BOUIRA Hadjera Zerga PI23 5,25 2H/1V alluvions récentes










quaternaires (e ~ 1/2m) sur marnes du Miocène


BOUIRA Hadjera Zerga PS66 CW 13 5,25 2H/1V alluvions récentes






BOUIRA Hadjera Zerga PIOH91 Oued BOU BEIDA 2H/1V H100 (mNGF) = 731,95

alluvions récentes quaternaires (e ~ 1/2m) sur

marnes du Crétacé

Fondations profondes (ou semi-profondes) par pieux



Culée : sur pieux Pile centrale : superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

BOUIRA Taguedite PI120 5,25 2H/1V alluvions récentes



BOUIRA Taguedite PS149 CW24 5,25 2H/1V terrasses ancienne du Quaternaire


BOUIRA Taguedite PIOH145 Oued BELAMHAHIM 2H/1V H100 (mNGF) = 762,80 marnes du Miocène Fondations profondes (ou

semi-profondes) par pieux

BOUIRA Taguedite PIOH152 Oued BOU ASSAKER 2H/1V H100 (mNGF) = 769,95 marnes du Miocène Fondations profondes (ou


BOUIRA Taguedite PI154 5,25 2H/1V Ouvrage mixte _réserver ouverture 3m en V pour hydraulique


marnes du Crétacé


BOUIRA Taguedite PS176 5,25 2H/1V marnes du Crétacé Culée : sur pieux Pile centrale : superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11






(m) Déblai Remblai



APS

BOUIRA Taguedite PI194 5,25 2H/1V marnes du Crétacé superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

BOUIRA Taguedite PI203 5,25 2H/1V marnes du Crétacé superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

BOUIRA Taguedite PIOH225 Oued CHEREA 2H/1V H100 (mNGF) = 693,90


marnes du Crétacé


BOUIRA Taguedite PS232 5,25 2H/1V alluvions récentes




quaternaires (e ~ 1/2m) sur marnes du Trias ou ou Lias


BOUIRA Taguedite PIOH264 Oued Terga 2H/1V H100 (mNGF) = 686,78 alluvions récentes

quaternaires (e ~ 1/2m) sur marnes du Trias ou ou Lias





M'SILA Beni Ilmane PS309 5,25 2H/1V alluvions récentes



M'SILA Beni Ilmane PS352 RN60 5,25 2H/1V *surlargeur 0,80m chaussée gauche+0,60m chassée droite : bretelles diffuseur

alluvions récentes et terrasses anciennes quaternaires (e ~

2/3m) sur marnes du Miocène


M'SILA Beni Ilmane PS355 Diffuseur RN60 5,25 2H/1V *surlargeur 2,30m chaussée droite: voie insertion diffuseur


marnes du Miocène


M'SILA Ouanougha PS365 5,25 2H/1V alluvions récentes



M'SILA Ouanougha PS385 5,25 2H/1V cailloutis des plateaux sur marnes du Miocène


M'SILA Beni Ilmane PIOH393 Oued Djerai 2H/1V H100 (mNGF) = 626,52 Marnes du Miocène Fondations profondes (ou semi-profondes) par pieux

M'SILA Tarmount PS400 5,25 2H/1V alluvions récentes



M'SILA Tarmount PIOH406 Oued LEBEIDH 2H/1V H100 (mNGF) = 622,60 Marnes du miocène Fondations profondes (ou


M'SILA Tarmount PS410 5,25 2H/1V alluvions quaternaires peu

épaisses (e ~ 1/2m) sur marnes du miocène


M'SILA Tarmount PI479 CW1 5,25 2H/1V marnes du Miocène superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11






(m) Déblai Remblai



APS

M'SILA Tarmount PS494 5,25 2H/1V marnes du Miocène Culée : sur pieux Pile centrale : superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

M'SILA Tarmount PS505 5,25 2H/1V alluvions quaternaires peu

épaisses (e ~ 1/2m) sur marnes du miocène


M'SILA Tarmount PI534 5,25 2H/1V marnes du Crétacé superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

M'SILA Tarmount PS539 5,25 2H/1V marnes du Crétacé Culée : sur pieux Pile centrale : superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)


M'SILA Tarmount PI569 5,25 2H/1V alluvions quaternaires peu

épaisses (e ~ 1/2m) sur marnes du Crétacé



M'SILA Hammam Dalaa PI645 Diffuseur RN60 2H/1V alluvions récentes du

Quaternaire superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

M'SILA Hammam Dalaa PS652 RN60 5,25 2H/1V Grès et marnes du Miocène superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

M'SILA Hammam DalaaBeni Ilmane PIOH653 Oued

Dhokkara 2H/1V H100 (mNGF) = 635,00 alluvions récentes sur marnes du Miocène


B.B.A. El Euch PIOH705 Oued EL FEDJ 2H/1V H100 (mNGF) = 718,15 marnes et marno calcaires du

Crétacé Fondations profondes (ou semi-profondes) par pieux

B.B.A. El Euch PS711 5,25 2H/1V marnes et marno calcaires du Crétacé










B.B.A. El Euch PI788 5,25 2H/1V marno calcaires Calcaires du Crétacé



Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11






(m) Déblai Remblai



APS

B.B.A. El Euch VIADUC 796 Chabet Madene El Arara Thenet Edrid

2H/1V H100 (mNGF) = 635,00 Calcaires sur marnes

Culée sur semelles si appuis dans le thalweg--> fondation profondes par pieux

B.B.A. El Euch PI818 5,25 2H/1V marnes du Crétacé superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)



B.B.A. El Euch PIOH837 Chabet ESAF LANGUAR 2H/1V H100 (mNGF) = 699,1 marno calcaires Calcaires du

Crétacé superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

B.B.A. El Euch VIADUC TIHAMANINE

Oued TIHAMANINE Cailcaires crétacés ( banc

épais ) sur marnes Fondations profondes par pieux

B.B.A. El Euch VIADUC MIFRENE

Oued MIFRENE Marnes du Miocène Fondations profondes

par pieux

B.B.A. El Euch PS926 5,25 2H/1V Grès et marnes du Miocène Culée : sur pieux Pile centrale : superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)


B.B.A. El Euch VIADUC TOUBOU

Oued TOUBOU

Grès et marnes du Miocène (plaquages de Quaternaire :

alluvions anciennes)

Fondations profondes par pieux

B.B.A. El Euch PS953 Chemin 5,25 2H/1V Grès et marnes du Miocène (plaquages de Quaternaire :

alluvions anciennes)

Culée : sur pieuxPile centrale : superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)


B.B.A. El Hamadia PI984 5,25 2H/1V Grès et marnes du Miocène superficielle sur substitution (~ 1/1,5m)

B.B.A. El Hamadia Diffuseur RN

B.B.A. El Hamadia PS1038 5,25 2H/1V Alluvions anciennes des plateaux sur Marnes du

Crétacé


B.B.A. El Hamadia PIOH1043 Oued ZBADI 2H/1V H100 (mNGF) = 856,90 Alluvions anciennes des plateaux sur Marnes du

Crétacé


B.B.A. El Hamadia PIOH1047 Oued SOULIT marnes du Crétacé,

partiellement recouvertes de dépôts du Quaternaire

Fondations profondes par pieux

B.B.A. B.B.A. PS1061 5,25 2H/1V Alluvions anciennes des plateaux sur Marnes du

Crétacé



Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11






(m) Déblai Remblai



APS

B.B.A. B.B.A. PI1074 Voie Ferrée 5,25 2H/1V Alluvions anciennes des plateaux sur Marnes du Crétacé


B.B.A. B.B.A. PI1080 RN5 5,25 2H/1V Alluvions anciennes des plateaux sur Marnes du Crétacé

superficielle sur substitution (~ 1/1,5m) ou pieux

B.B.A. B.B.A. PSAEO1 Bifur. AEO Alluvions anciennes des plateaux sur Marnes du Crétacé


B.B.A. B.B.A. PSAEO2 Bifur. AEO 5,25 2H/1V Alluvions anciennes des plateaux sur Marnes du

Crétacé



Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 3 - ETUDE GEOMORPHOLOGIQUE - PLANS AU 1/15 000 (Pl 1 Pl 22)


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 4 - CARTES DES PENTES (1/5000) (plans 1 à 9)


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 5 - PLANS « CR DE VISITE DE TERRAIN – POTENTIALITE EN GITES D’EMPRUNT (Pl 1 Pl 16)


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11




Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11




Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXES CHAUSSEES


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 1


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



Annexe 1

TMJA PL 2 sens

Taux d'acroissement

TMJA PL 2 sens

Taux d'acroissement

TMJA PL 2 sens

Taux d'acroissement

TMJA PL 2 sens

Taux d'acroissement

TMJA PL 2 sens

Taux d'acroissement

TMJA PL 2 sens

Taux d'acroissement

1 2 014 2 186 2 186 2 167 1 809 1809 1 2992 2 015 2 278 4.21% 2 278 4.21% 2 259 4.25% 1 883 4.09% 1883 4.09% 1 354 4.23%3 2 016 2 374 4.21% 2 374 4.21% 2 355 4.25% 1 960 4.09% 1960 4.09% 1 412 4.28%4 2 017 2 748 15.75% 2 748 15.75% 2 727 15.80% 2 284 16.53% 2284 16.53% 1 707 20.89%5 2 018 2 892 5.24% 2 892 5.24% 2 871 5.28% 2 401 5.12% 2401 5.12% 1 779 4.22%6 2 019 3 044 5.26% 3 044 5.26% 3 022 5.26% 2 524 5.12% 2524 5.12% 1 854 4.22%7 2 020 2 268 -25.49% 2 268 -25.49% 2 249 -25.58% 1 684 -33.28% 1684 -33.28% 2 169 16.99%8 2 021 2 339 3.13% 2 339 3.13% 2 319 3.11% 1 737 3.15% 1737 3.15% 2 228 2.72%9 2 022 2 412 3.12% 2 412 3.12% 2 391 3.10% 1 791 3.11% 1791 3.11% 2 290 2.78%

10 2 023 2 487 3.11% 2 487 3.11% 2 466 3.14% 1 847 3.13% 1847 3.13% 2 352 2.71%11 2 024 2 564 3.10% 2 564 3.10% 2 543 3.12% 1 905 3.14% 1905 3.14% 2 417 2.76%12 2 025 2 644 3.12% 2 644 3.12% 2 622 3.11% 1 964 3.10% 1964 3.10% 2 483 2.73%13 2 026 2 715 2.69% 2 715 2.69% 2 692 2.67% 2 174 10.69% 2174 10.69% 2 517 1.37%14 2 027 2 788 2.69% 2 788 2.69% 2 764 2.67% 2 406 10.67% 2406 10.67% 2 552 1.39%15 2 028 2 862 2.65% 2 862 2.65% 2 838 2.68% 2 663 10.68% 2663 10.68% 2 588 1.41%16 2 029 2 939 2.69% 2 939 2.69% 2 914 2.68% 2 947 10.66% 2947 10.66% 2 624 1.39%17 2 030 3 018 2.69% 3 018 2.69% 2 992 2.68% 3 262 10.69% 3262 10.69% 2 660 1.37%18 2 031 3 099 2.69% 3 099 2.69% 3 072 2.68% 3 611 10.69% 3 611 10.69% 2 696 1.37%19 2 032 3 182 2.69% 3 182 2.69% 3 154 2.68% 3 997 10.69% 3 997 10.69% 2 733 1.37%20 2 033 3 268 2.69% 3 268 2.69% 3 239 2.68% 4 424 10.69% 4 424 10.69% 2 771 1.37%

8 887 160 8 887 160 8 813 024 8 092 939 8 092 939 7 306 8210.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65

1 1 1 1 1 15 776 654 5 776 654 5 728 466 5 260 410 5 260 410 4 749 4348 887 160 8 887 160 8 813 024 8 092 939 8 092 939 7 306 821

CAM pour le solNE matériaux NE dans le sol

Échangeur Nº4- Échangeur Nº5

Nombre

d'année

Année

Échangeur Nº5- Échangeur AEO

Trafic PL cumulé CAM pour

Début Lot 3 -Échangeur Nº1

Échangeur Nº1 - Échangeur Nº2



Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 2

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



Annexe 2

Échangeur Nº2 Échangeur Nº3 Échangeur Nº5 Échangeur AEO Khemis Miliana/RN60 RN60/BBA Khemis Miliana/RN60 RN60/BBA Khemis Miliana/RN45 RN45/BBA Alger/4ème Rocade 4ème Rocade/Constantine

TMJA PL

Taux d'accroissement

TMJA PL


TMJA PL


TMJA PL


TMJA PL


TMJA PL


TMJA PL


TMJA PL


23 4 1002 643 535 25 144 1155 24 4,26% 5 22,47% 1 040 3,82% 664 3,29% 555 3,67% 26 3,92% 146 1,38% 1 205 4,36%25 4,26% 6 22,47% 1080 3,82% 686 3,29% 575 3,67% 27 3,92% 148 1,38% 1258 4,36%29 16,00% 8 33,33% 1150 6,48% 706 2,92% 607 5,57% 31 14,81% 168 13,51% 1539 22,34%30 5,05% 9 11,80% 1 197 4,05% 727 2,93% 655 7,85% 33 7,76% 114 -31,86% 1 607 4,39%32 5,05% 10 11,80% 1245 4,05% 748 2,93% 706 7,85% 36 7,76% 78 -31,86% 1677 4,39%24 -25,00% 5 -50,00% 1312 5,38% 747 -0,13% 61 -91,36% 546 1416,67% 530 579,49% 1639 -2,27%25 3,13% 5 3,71% 1 353 3,11% 845 13,08% 91 49,53% 512 -6,17% 524 -1,20% 1 730 5,53%26 3,13% 5 3,71% 1 395 3,11% 955 13,08% 136 49,53% 481 -6,17% 517 -1,20% 1 825 5,53%26 3,13% 6 3,71% 1 438 3,11% 1 080 13,08% 204 49,53% 451 -6,17% 511 -1,20% 1 926 5,53%27 3,13% 6 3,71% 1 483 3,11% 1 221 13,08% 305 49,53% 423 -6,17% 505 -1,20% 2 033 5,53%28 3,13% 6 3,71% 1529 3,11% 1381 13,08% 456 49,53% 397 -6,17% 499 -1,20% 2145 5,53%29 3,96% 7 8,45% 1 570 2,68% 1 489 7,85% 516 13,26% 361 -8,98% 526 5,43% 2 117 -1,29%30 3,96% 7 8,45% 1 612 2,68% 1 606 7,85% 585 13,26% 329 -8,98% 555 5,43% 2 090 -1,29%31 3,96% 8 8,45% 1 655 2,68% 1 732 7,85% 663 13,26% 299 -8,98% 585 5,43% 2 063 -1,29%33 3,96% 8 8,45% 1 699 2,68% 1 868 7,85% 750 13,26% 272 -8,98% 617 5,43% 2 036 -1,29%34 3,96% 9 8,45% 1745 2,68% 2015 7,85% 850 13,26% 248 -8,98% 650 5,43% 2010 -1,29%35 3,96% 10 8,45% 1 792 2,68% 2 173 7,85% 963 13,26% 226 -8,98% 685 5,43% 1 984 -1,29%37 3,96% 11 8,45% 1 840 2,68% 2 344 7,85% 1 090 13,26% 205 -8,98% 723 5,43% 1 958 -1,29%38 3,96% 11 8,45% 1 889 2,68% 2 528 7,85% 1 235 13,26% 187 -8,98% 762 5,43% 1 933 -1,29%

107 132 26 482

5 297 165

4 774 022

2 105 782

933 794

1 639 997

6 557 331

0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65

1 1 1 1 1 1 1 1

69 636 17 214 3 443

157 3 103

114 1 368

758 606 966

1 065 998

4 262 265

107 132 26 482

5 297 165

4 774 022

2 105 782

933 794

1 639 997

6 557 331

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 3 – DEFORMATION REELLE

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



Annexe 3 Déformation réelle Section Courante : Début de lot 3 Echangeur 3

Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra

Signalement du calcul :

- données Chargement :

- jumelage standard de 65 kN

- pression verticale : 0.6620 MPa

- rayon de contact : 0.1250 m

- entraxe jumelage : 0.3750 m

Unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100

Tableau 1 (synthèse) :

Tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et

Compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale

niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ

calcul horizontale horizontale verticale verticale

-------------------------------- ----------------surface (z=0.000) ---------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 33.9 0.255 37.2 0.658

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 14.3 0.237 81.3 0.574

---------------- --------------------------------collé (z=0.080m) --------------------------------------------------

h= 0.140 m 0.080m 14.3 0.380 38.7 0.574

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.220m -18.6 -0.081 34.8 0.177

------------------------------------------------ collé (z=0.220m) --------------------------------------------------

h= 0.150 m 0.220m -18.6 -0.081 34.8 0.177

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.370m -71.0 -0.635 67.9 0.014

------------------------------------------------ collé (z=0.370m) --------------------------------------------------

h infini 0.370m -71.0 0.002 235.4 0.014

E= 50.0 MPa

nu= 0.350

Déflexion maximale = 43.1 mm/100 (entre-jumelage)

Rayon de courbure = 1013.5 m (entre-jumelage)

Section Courante : Echangeur 3 Echangeur 5













------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 33.9 0.255 37.2 0.658

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 14.3 0.237 81.3 0.574

------------------------------------------------ collé (z=0.080m) --------------------------------------------------

h= 0.140 m 0.080m 14.3 0.380 38.7 0.574

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.220m -18.6 -0.081 34.8 0.177

------------------------------------------------ collé (z=0.220m) --------------------------------------------------

h= 0.150 m 0.220m -18.6 -0.081 34.8 0.177

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.370m -71.0 -0.635 67.9 0.014

------------------------------------------------ collé (z=0.370m) --------------------------------------------------

h infini 0.370m -71.0 0.002 235.4 0.014

E= 50.0 MPa

nu= 0.350



Section Courante : Echangeur 5 Echangeur AEO



Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11













------------------------------------------------surface (z=0.000) ---------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 36.6 0.270 34.3 0.658

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 15.2 0.243 79.9 0.573

------------------------------------------------ collé (z=0.080m) --------------------------------------------------

h= 0.140 m 0.080m 15.2 0.392 37.4 0.573

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.220m -20.5 -0.103 36.1 0.171

------------------------------------------------ collé (z=0.220m) --------------------------------------------------

h= 0.140 m 0.220m -20.5 -0.103 36.1 0.171

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.360m -74.4 -0.663 70.7 0.014

---------------- -------------------------------- collé (z=0.360m) --------------------------------------------------

h infini 0.360m -74.4 0.002 246.7 0.014

E= 50.0 MPa

nu= 0.350



Echangeur 2 Bretelle sens début du lot 3

Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées

Selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra












------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 136.6 0.946 -118.8 0.657

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 20.3 0.250 49.3 0.450

------------------------------------------------ collé (z=0.080m) --------------------------------------------------

h= 0.090 m 0.080m 20.3 0.423 15.9 0.450

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.170m -228.7 -1.982 210.5 0.051

------------------------------------------------ collé (z=0.170m) --------------------------------------------------

h infini 0.170m -228.7 0.011 837.6 0.051

E= 50.0 MPa

nu= 0.350



Echangeur 2 Bretelle sens AEO









Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11








------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 144.0 1.011 -139.2 0.657

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 15.5 0.203 51.6 0.426

------------------------------------------------ collé (z=0.080m) --------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.080m 15.5 0.341 20.0 0.426

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.160m -247.1 -2.146 227.8 0.056

------------------------------------------------ collé (z=0.160m) --------------------------------------------------

h infini 0.160m -247.1 0.013 918.3 0.056

E= 50.0 MPa

nu= 0.350



Echangeur 3 Bretelle 2 sens














------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 45.5 0.324 24.0 0.658

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 18.0 0.264 75.4 0.568

------------------------------------------------ collé (z=0.080m) --------------------------------------------------

h= 0.120 m 0.080m 18.0 0.430 33.3 0.568

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.200m -22.0 -0.106 39.9 0.194

------------------------------------------------ collé (z=0.200m) ---------------------------------------------------

h= 0.130 m 0.200m -22.0 -0.106 39.9 0.194

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.330m -85.9 -0.759 80.4 0.017

------------------------------------------------ collé (z=0.330m) --------------------------------------------------

h infini 0.330m -85.9 0.003 286.1 0.017

E= 50.0 MPa

nu= 0.350
















Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11




------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 60.7 0.417 5.9 0.658

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 21.8 0.294 68.4 0.560

------------------------------------------------ collé (z=0.080m) --------------------------------------------------

h= 0.100 m 0.080m 21.8 0.485 26.9 0.560

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.180m -26.8 -0.146 46.3 0.211

------------------------------------------------ collé (z=0.180m) --------------------------------------------------

h= 0.110 m 0.180m -26.8 -0.146 46.3 0.211

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.290m -105.9 -0.923 96.8 0.021

------------------------------------------------ collé (z=0.290m) --------------------------------------------------

h infini 0.290m -105.9 0.004 354.7 0.021

E= 50.0 MPa

nu= 0.350

Déflexion maximale = 54.5 mm/100 ( entre-jumelage )

Rayon de courbure = 735.8 m ( entre-jumelage )








Uunités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100






------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 80.7 0.544 -19.9 0.658

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 25.4 0.320 60.3 0.544

------------------------------------------------ collé (z=0.080m) --------------------------------------------------

h= 0.080 m 0.080m 25.4 0.535 20.0 0.544

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.160m -34.2 -0.210 54.7 0.226

------------------------------------------------ collé (z=0.160m) --------------------------------------------------

h= 0.090 m 0.160m -34.2 -0.210 54.7 0.226

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.250m -133.2 -1.142 121.7 0.027

------------------------------------------------ collé (z=0.250m) --------------------------------------------------

h infini 0.250m -133.2 0.005 450.8 0.027

E= 50.0 MPa

nu= 0.350



Echangeur AEO Bretelle sens EST













---------------- surface (z=0.000) -----------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 65.2 0.445 0.3 0.658

E= 3600.0 MPa

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



nu= 0.350 0.080m 22.8 0.301 66.5 0.556

---------------- collé (z=0.080m) ----------------------------------

h= 0.100 m 0.080m 22.8 0.499 25.2 0.556

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.180m -31.1 -0.193 49.3 0.200

---------------- collé (z=0.180m) ----------------------------------

h= 0.100 m 0.180m -31.1 -0.193 49.3 0.200

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.280m -111.9 -0.972 102.3 0.022

---------------- collé (z=0.280m) ----------------------------------

h infini 0.280m -111.9 0.004 375.7 0.022

E= 50.0 MPa

nu= 0.350



Echangeur AEO Bretelle sens OUEST













---------------- surface (z=0.000) -----------------------------------

h= 0.080 m 0.000m 36.6 0.270 34.3 0.658

E= 3600.0 MPa

nu= 0.350 0.080m 15.2 0.243 79.9 0.573

---------------- collé (z=0.080m) ----------------------------------

h= 0.140 m 0.080m 15.2 0.392 37.4 0.573

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.220m -20.5 -0.103 36.1 0.171

---------------- collé (z=0.220m) ----------------------------------

h= 0.140 m 0.220m -20.5 -0.103 36.1 0.171

E= 6300.0 MPa

nu= 0.350 0.360m -74.4 -0.663 70.7 0.014

---------------- collé (z=0.360m) ----------------------------------

h infini 0.360m -74.4 0.002 246.7 0.014

E= 50.0 MPa

nu= 0.350



Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



ANNEXE 4 – DEFORMATION ADMISSIBLE

Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



Annexe 4 Déformation admissible Section Courante : Début de lot 3 Echangeur 3


Calcul de Valeur admissible - matériau : bitumineux - gb3

données de trafic :

trafic cumulé NPL = 8 887 160 PL

trafic cumulé équivalent NE :

coefficient CAM = 0.65

trafic cumulé NE = 5 776 700 essieux standard

données sur le matériau :

Epsilon6 = 90.00 µdéf

pente inverse 1/b = -5.00

TétaEq = 20 °C

module E(10°C) = 12300 MPa

module E(TétaEq) = 6300 MPa

Ep. bitumineuse struct. = 0.150 m

écart type Sh = 0.025 m

écart type SN = 0.300

risque = 2.0%

coefficient Kr = 0.6910

coefficient Ks = 1/1.1

coefficient Kc = 1.3

Epsilon T admissible = 72.3 µdéf

Calcul de Valeur admissible - matériau : gnt et sols







coefficient A = 12000

exposant = -0.2220

Epsilon Z admissible = 344.0 µdéf

Section Courante : Echangeur 3 Echangeur 5


Calcul de Valeur admissible - matériau : bitumineux













risque = 2.0%













exposant = -0.2220

EpsilonZ admissible = 351.2 µdéf

Section Courante : Echangeur 5 Echangeur AEO



Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11















risque = 2.0%













exposant = -0.2220






trafic cumulé NPL = 107 132 PL



trafic cumulé NE = 69 636 essieux standard




TétaEq = 20 °C






risque = 30.0%













exposant = -0.2220











Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11









risque = 30.0%




EpsilonT admissible = 310.1 µdéf









exposant = -0.2220


Echangeur 3 Bretelle 2 sens











TétaEq = 20 °C






risque = 5.0%




EpsilonT admissible = 86.3 µdéf









exposant = -0.2220

















Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11



risque = 10.0%













exposant = -0.2220

















risque = 18.0%













exposant = -0.2220


Echangeur AEO Bretelle sens EST















risque = 10.0%





Calcul de Valeur admissible - matériau : gnt et sols (sol trafics moyen et fort)


Lot 3



Révision : 01 Du : 15/01/11









exposant = -0.2220


Echangeur AEO Bretelle sens OUEST















risque = 2.0%













exposant = -0.2220


Documents

Reconnaissances géologiques et géotechniques.pdf