Semelle de fondation

IsoleSEMELLE DE FONDATION ISOLEEB.A.E.L 91 rvis 99CHANTIER :DonnesDimensions du poteauGrand cot du poteaub =0.3mPetit cot du poteaua =0.25mContrainte de l'acier utilisFe =500MPaContrainte du bton 28 joursFc28 =35MPaEffort de service = G + QNser =0.4MNEffort ultime = 1.35 G + 1.5 QNu =0.6MNContrainte admissible du solDpend du type de solq.sol =0.42MPaType de calcul (1) Dbords homothtiques, (2) Dbord constantType :2Conditions de fissuration (1) FP, (2) FTPType :1RsultatsAire approche de la surface portante( Nu / q.sol )S1 =1.43mCalcul des dimensions approchesDbord homothtique =>A1 = ( S1 x ( a / b )) ^1/2B1 = ( S2 x ( b / a )) ^1/2Dbord A =0.46mDbord constant =>Dbord B =0.46mDbord = [((( 4 x S1 ) + a - 2ab + b )^1/2 ) - a - b ] / 4A1 =1.17mA1 = a+( 2 x dbord ), B1 = b+( 2 x dbord )B1 =1.22mChoix des dimensionsA > A1A =1.20mB > B1B =1.25mHauteur minimale de la semelleSi dbord > 15 cm => (( B - b ) / 4 ) + 5 cmSi dbord < 15 cm => ( 2 x dbord ) + 5 cmHt mini =0.29mChoix de la hauteur de la semelleArrondirHt =0.30mCalcul de la hauteur utile( Ht - 5 cm )d =0.25mContrle de la contrainte admissible du solAire de la surface portante( A x B )S =1.50mPoids propre de la semelle( A x B x Ht x 0.025 )Pp =0.0113MNCharge totale sur le sol( Nu + Pp )N =0.6113MNContrainte de travail sur le sol( N / S )q' =0.408MPaContrle( q' < q )vrifiDtermination des aciers tendusContrainte de traction du bton0.6 + ( 0.06 x Fc28 )Ft28 =2.70MPaContrainte de traction de l'acierFP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/2 )))FTP = 0.80 x sst ( FP )sst =250.00MPaNappe infrieure( Nser / 8 ) x (( B - b ) / ( d x sst ))Ax // b =7.60cmNappe suprieure( Nser / 8 ) x (( A - a ) / ( d x sst ))Ay // a =7.60cmChoix des sections commerialesLire dans le tableau des aciersAx =>Ay =>

ContinueSEMELLE DE FONDATION CONTINUEB.A.E.L 91 rvis 99CHANTIER :DonnesLargeur du murb =0.2mContrainte de l'acier utilisFe =400MPaContrainte du bton 28 joursFc28 =30MPaEffort de service = G + QNser =0.35MNEffort ultime = 1.35 G + 1.5 QNu =0.42MNContrainte admissible du solDpend du type de solq sol =0.8MPaConditions de fissuration (1) FP, (2) FTPType :2RsultatsAire et dimension approche( Nu / q sol )S1 = B1 =0.53mChoix des dimensionsB > B1B =0.55mDtermination du type de semellesi [( B - b ) / 2] < 15 cm =>>=>> Semelle de petite dimensionsi [( B - b ) / 2 ] > 15 cm =>>Semelle de=>> Semelle de grande dimensiongrande dimensionHauteur minimale de la semellePetite dimens = 2 x [(( B - b ) / 2 ) + 5 cm ]Grande dimens = [( B - b ) / 4 ] + 5 cmHt.mini =0.14mChoix de la hauteur de la semelleHt =0.30mCalcul de la hauteur utile( Ht - 5 cm )d =0.25mContrle de la contrainte admissible du solAire de la surface portanteB x 1.00S =0.55mPoids propre de la semelle( B x 1.00 x Ht x 0.025 )Pp =0.0041MNCharge totale sur le sol( Nu + Pp )N =0.4241MNContrainte de travail sur le sol( N / S )q' =0.771MPaContrle( q' < q )vrifiDtermination des aciers tendusContrainte de traction du bton0.6 + ( 0.06 x Fc28 )Ft28 =2.40MPaContrainte de traction de l'acierFP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/2 )))FTP = 0.80 x sst ( FP )sst =172.44MPaSection d'acier de chainage minimal( 1,6 cm / ml pour HA 500 ) = ( 1,6 x B )( 2,00 cm / ml pour HA 400 ) = ( 2,00 x B )Remarque : Si B < 1,00m = ( 1,6 ou 2,00 cm )Ax .mini =2.00cmNappe suprieurePetite dimens =>> pas de ferraillageGrande dimens =( Nser / 8 ) x [( B - b ) / ( d x sst )]Ay =3.55cm / mlNappe infrieurePetite dimens = Ax . miniGrande dimens = maxi ( Ay /4 ; Ax . mini )Ax // b =2.00cmChoix des sections commerialesLire dans le tableau des aciersAy =>4 HA 10Ax =>3 HA 10