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SESSION 2004 PME4AVO
~,==B=R=E=V=E=T=D==E==T=E=C=H=N=I=C=IE=N=S=U=P=É=R=IE=U=R===d!PRODUCTIQUE MECANIQUE
E4 : CONCEPTION DES OUTILLAGESSous-épreuve: U.41
Analyse et validation d'un outillage
Durée: 3 heures 30 Coefficient: 2,5
Aucun document autoriséContenu du dossier:
Le contexte de l'étude: Page 1/1
Les documents techniques: - DT41.1 Contrat de phase 20 (ancien processus 2phases)- DT41.2 Dossier machine C. U. H 3 axes palétisé- DT41.3 Montage d'usinage phase 20 (page 1/2 à 2/2)- DT41.4 Nomenclature- DT41.5 Documentation NORELEM
Les documents SUJET et REPONSE 1/15 à 15/15.
Les documents ressource complémentaires: - OC1 Pressions de contact- DC2 Système vis-écrou
Cette épreuve a pour but de valider tout ou partie des compétences:
C21 : analyser une solution d'outillage.C23 : valider et/ou dimensionner tout ou partie d'une solution technique.C24 : améliorer une solution
CALCULATRICE AUTORISÉE
Sont autorisées toutes les calculatrices de poche, y compris les calculatrices programmables, alphanumériques ou à écran graphique à condition que leur fonctionnement soit autonome et qu'il ne soit pas faitusage d'imprimantes.
Le candidat n'utilise qu'une seule machine sur la table. Toutefois, si celle-ci vient à connaÎtre unedéfaillance, il peut la remplacer par une autre.Afin de prévenir les risques de fraude, sont interdits les échanges de machines entre les candidats, laconsultation des notices fournies par les constructeurs ainsi que les échanges d'informations parl'intermédiaire des fonctions de transmission des calculatrices.
Tous les documents réponses seront placés dans une copie anonymée et rendus àla fin de la sous-épreuve.
PML4AVO
Page 1/1
Le carter de convertisseur est réalisé actuellement en quatre phases:
Première phase: Usinage de la face avant, des surfaces intérieures, des perçages et des lamages
Deuxième phase: Usinage de la partie hydraulique et des perçages (voir DT41.1)
Le montage d'usinage de la deuxième phase est représenté sur le document DT41.3 (2 feuilles) etsa nomenclature sur le document DT41.4.
Troisième phase et quatrième phase: Usinage des perçages radiaux N°l et N°2
DT41.1 CARTER DE CONVERTISSEUR - CONTRAT DE PHASE 20 CU MAKINO (3axes) - Ancien Processus
OPERATION OUTIL CONDITIONS DE COUPE
N° Désignation N° Désignation Dia.Nbre
Vc fz VfNbre de
dentsn
passes
a Percer PS 10 Foret 07.4 7,4 3 150 6452 0,02 387 1
b Aléser PS 14 Alésoir 07.91 7,91 2 200 8048 0,13 2093 1
c Chanfreiner 0226 3 Fraise à chanfreiner 032 32 3 500 4974 0,6 8952 1
d Percer 6x 05 17 Foret 05 5 2 94 5984 0,05 598 6
e Tarauder 6x M6 18 Taraud machine M6 6 1 38 2016 1 2016 6f Percer 5x 06,75 19 Foret 06,75 6,75 2 250 11789 0,08 1886 5
Ig Tarauder 5x M8 20 Taraud machine M8 8 1 50 1989 1,25 2487 5h Surfacer-épauler Y + 0226 - Eb. 16 Fraise à dresser 060 60 8 2262 12000 0,03 2880 1i Aléser 0116,8 + Face - Eb. 16 Fraise à dresser 060 60 8 2262 12000 0,03 2880 1
li Surfacer X Eb. 16 Fraise à dresser 060 60 8 2262 12000 0,03 2880 1
k Surfacer X Fin. 16 Fraise à dresser 060 60 8 2262 12000 0,03 2880 1
1 Aléser 0116,8 + Face - Fin. 16 Fraise à dresser 060 60 8 2262 12000 0,03 2880 1m Surfacer-épauler Y + 0226 - Fin. 16 Fraise à dresser 060 60 8 2262 12000 0,03 2880 1n Aléser PS 14 Alésoir 07.91 7,91 2 200 8048 0,13 2093 1
PME4AVO
Isostatisme : Appui plan sur ALinéaire annulaire dans MPonctuelle dans C
Voir aussi DT2
1A : Face avant 1
PME4AVO
DT41.2 Dossier Machine CU 3 axes palétisé MAKINO
Commande dela machineCommande à microprocesseur Pro31FANUC 16 iM)Commande anticipée de la vitesse GI pour des vitesses élévées sur la trajectoireassociées à une glande précision de comournage
, pour un poids d'outil de 8 I<.g
" attention aux dimensions d'outil max,
140
400 x400360 xl
7,02
400e 630
900
51515308
50.00040.000
6
HSK·A63
60Fixe0,92,3
870
360
40050
ca. 426
7.80011.5
1150,12.000
6670
560 x560 x500Ba ' 64070,570
kg
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
pièces
kg
bar
1min'
pièces
Caractéristiques techniques
Nombre de buses d'arrosage sur la broche pièces
Nenoyage de raire de travail et enlèvement des copeaux
Canctéristiqui d'instaUationRaccordement électrique Il
Hz
PUissance électrique kVA
Air compnmé bar
Poids total kg
Encombrement m'
Zone d'usinageAxes X. yel Z
Ecarl centre broche - palette
Ecart nez de broche - centre palene
Surface lia bridageSurface de bndage
IndexationTemps de changement de palene
Nombre de palenes
Charge admiSSible de la paleneOiamètre de collisionHauteur de pivotement àpartir de la surface palene mm
Entrainemlnt principal, broche standlrdPUissance broche Irégime permanentl kWGamme de vitesse t/min
Couple max. NmDiamètre broche prinCipal au palier avant mm
Entrainlmlnt d'uls par Slrvo motlurs c.a. i réglagl digital
Vitesse rapide mm/min
Vitesse d'avance mm/mm
Accélération mis'Maglsin d'outils
Cône face selon DlN 69893Nombre d'emplacements d'outils
CodageTemps de changement d'outil'
Temps de copeau àcopeau'
Poids d'outilDiamètre d'outil
Longueur d'outil "Diamètre d'outil, si emplacements
libres à gauche er àdroite"
Clntrall d'arrosageCapacité du bac
Liquide par la bmcheIlDJ 211O.!CUl 4{IIll olIl!IO /QIl lai) IU:XI 'QI) IlDJO llŒO 1;'OfIl
"'"VlllSse d! !DIIlion dela broc.he nIl/mm']
'l1
900 mm
Diagramme de puissanceBroche Illndlrd 12.000 l/min
.w '""h:
1~111lJ
~:-'10 !
'...... ~::"~ f-·
~ ". -ë.a1 /
". .a
"Ir/1 .J!
~ <!I
il! j~
ror .,. !
'"-1,- ~
i! -~.-.-
Dimensions de la pièce et de l'outil
PME4AVO
x
Pi~I\
16
MONTAGE DE CU PHASE 20 - DT41.3 - Page 1/22
A
7
5
4
A-A (1: 2)
212
z
8
10
11
B-B (1 : 2)
---- ---- - - ------PME4AVO
-----~----,
17 3 8
14
9 5 6
13 15
7
3 9 2
1
i
MONTAGE DE CU PHASE 20 -DT41.3 -Page 2/21
. '-----' -------~--
PME4AVO
17 2 Anneau de levage M12 C45 E. Maurin 18-011-1216 8 Vis CHC M12x40 Classe 12.9 Nf EN ISO 476214 6 Vis CHC M12x55 Classe 12.9 Nf EN ISO 476214 5 Vis CHC M12x55-36 Classe 12.9 Nf EN ISO 476213 2 Goupille cylindrique taraudée m6 012x60 C 75 E. Maurin 32-230-12-6012 1 Vis CHC M12x50 Classe 12.9 Nf EN ISO 476211 9 Vis CHC M5x10 Classe 12.9 Nf EN ISO 476210 3 Vis CHC M12x70-50 Classe 12.9 Nf EN ISO 4762
9 3 Bague de serrage C 45 Bruni
8 3 Crochet de bridage M12 25 CrMo4 Norelem 04370-12
7 1 Locating 10 NiCr6 Cémenté Trempé HRC ~ 56
6 4 Vis CHC M10x20 Classe 12.9 Nf EN ISO 4762
5 1 Centreur 10 NiCr6 Cémenté Trempé HRC ~ 56
4 1 Anneau d'usure 10 NiCr6 Cémenté Trempé HRC ~ 563 2 Nervure C 45 Bruni2 1 Montant C45 Bruni1 1 Semelle C45 Bruni
Rp Nb Désignation Matière Observations
MONTAGE DE CU PHASE 20 - DT41.4
PME4AVü
DT41.5 - Documentation NORELEMIl' aluc. _Js:zu:a:œ :. :swz. IFWZ
~~
Nouvelle référence Ancienne référence 0..." D< (), [h H H H, fi> H3 Ha B R R, fù F ~kgForme A FormeS Forme A Forme B ".10 Forme A/fonneE onnel~ kN Fo<meA onneB
04370-06 04370.106 0437060 - 16 6,5 11 10 42 41,5 20 6 la 9,5 11 9 20 30 4,82 0,052 0,060
04370-08 ll4370-106 04371)80 - 20 6,5 15 12 52 51,5 25 8 12 11,5 15 12 25 50 8,77 0,111 0,119
04370-10 ll43700110 0437100 - 25 10,5 18 14 66 65,S 32 10 16 15,5 17 14 32 60 13,9 O,2M 0,238
04370-12 ll437a-112 0437120 - 32 12,5 20 17 83 82,5 40 12 20 19,5 20 18 40 60 20,2 0,472 0,492
Crochet de bridage
Vis CHC
Fonne B
DIN 912
Matière:Acier classe12.9ou inox (A 2).
Forme A
Matière:Acier traité 25 Cr Mo 4.
Finition:Traité et bruni.
Exemple de commande:nlm 04370-06
Finition:Acier bruni. Inox poli.
Exemple de commande:nlm 07160-08 x 40(nous indiquer la cote L).
"- A~c:enf',,;; - D Cl< SW T..,..,..
réT;;~ca <fi.....ador a(;;'~,· 1nol
01160-114, 07180-1041 M 4 10 12 16 18 20 25 - - - - - - 20 3,«
07180-05. C71fl)Z,')., . 071eo-1O!i , M 5 10 12 16 18 20 25 30 - 4lT - - - - - 22 8,5 4,5& 4 2,5
071_, 07:ifM 07180-10lh M6 la 12 16 18 20 25 30 35 40 45 50 55' 60 - 24 10 5,72 5 3
071_' 071-€:.:-,o .. 07180-1081 M 8 - :6 18 20 25 30 35 40 45 50 60 70 60 - 28 13 6.86
07180-10 , i)7i6~:J _. 01180-110. MIO - - 16 18' 20 25 30 35 40 45 50 - 60 70 60 90 100 - - 32 16 10 9,15 8
07160-12. 07~i;j'l'ZO .. 07180-112, M12 - 20 25 30 35 40 45 50 - 60 70 60 90 100 110 120 36 16 12 11,43 10 6
07160-14' 01151.;<) M14 - - - - - - 50 - 80 - - - 120 40 21 14 13,9 12
01180-161 0716~:D, .. 011eo-ll6J M16 - - 30 35 40 45 50 - 60 70 80 90 100 110 120 « 24 16 16 14 8
071eo-20, ():71êZC) .. 07180-12Ih M20 - - - - - - 40 45 50 - 60 70 80 90 100 110 120 52 30 20 19,44 17 10
• Non disponible en inox
PME4AVO
Le candidat complète le présent dossier qui sert de document,
reponse.
Problème technique: Valider le montage d'un point de vue fonctionnel par rapport au cahier descharges partiel de la page 15 et proposer d'éventuelles modifications.
PLAN DE L'ÉTUDE
Documents à partir de page
1. - Analyser le montage ---------------------------------------------- 1/15
2. - Assurer la mise en position isostatique de la pièce -------------------- 2/15
3. - Respecter les normes ergonomiques-------------------------------- 5/15
4. - Vérifier l'existence ou l'absence de matage sur le carter--------- 8/15
5. - Rechercher les efforts réels sur le centreur et le locating----- 9/15
6. - Effectuer le bilan de la validation de l'outillage------------------- 15/15
1 - Analyser le montage.
Il est conseillé de décoder les documents suivants :
• DTl : mise en situation• DT2: dessin de définition du carter• DT41.1: contrat de phase 20• DT41.3 et DT41.4 : montage d'usinage phase 20 et nomenclature
Document sujet et réponse Page 1/15
PME4AVO
1.1 Compléter le graphe des liaisons, en suivant l'exemple proposé, permettant de définirl'isostatisme de la pièce sur le montage ~t son maintien en position (avec un système debridage uniquement).
A ui lan de normale A z
C§s~ ~1
3XBRIDAGE-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"-"_.._.._.. _.._.._'------
2 - Assurer la mise en position isostatique de la pièce.
L'isostatisme de type centreur - locating doit être dimensionné en fonction de 2 critèresprincipaux:
• Toutes les pièces entrent dans le montage• Toutes les pièces sont bonnes (respect de la cotation de définition)
Les caractéristiques dimensionnelles et géométriques de l'isostatisme qu'on se propose derechercher et / ou de calculer sont les suivantes :
Liaison à spécifier Spécification Liaison de référenceAppui plan Planéité 0,05Centreur court Cmini =... Question 2.2
Cmaxi =...Entraxe =... Question 2.3 LocatingPerpendicularité 0,05 Appui plan
Locating L =014,226 ±O,036Perpendicularité 0,05 Appui plan
2.1 Rechercher, sur le dessin de défition DT2, le diamètre tolérancé du carter dans lequelvient se loger le centreur.
10 carter =
Document sujet et réponse Page 2/15
PME4AVÜ
2.2 Dimensionnement du centreur
2.2.1 Déterminer la dimension maxi du centreur pour que toutes les pièces rentrentdans le montage en acceptant un jeu mini de 0,01 entre la pièce et le centreur.
IOCmaxi =
Le diamètre mini du centreur doit être déterminé afin que toutes les pièces soientbonnes.
2.2.2 Par rapport à l'extrait de dessin de définition ci dessous, quelle surface (M ou F)est usinée dans cette phase? Donner la valeur du jeu maximum admissible entre lapièce et le centreur pour respecter la cotation géométrique de cette surface.
M
2.2.3 En déduire la dimension mini du centreur pour que cette tolérance soit respectée.
1 OC mini =
2.3 Dimensionnement du système centreur - locating
2.3.1 Déterminer la dimension tolérancée de l'entraxe centreur-Iocating en tenantcompte des dimensions de la pièce (voir document DT2 vue de droite) et enprenant IT montage =0,03.
1 Entraxe E =
Afin de déterminer le locating nous avons besoin de savoir quel est l'usinage le plusrestrictif (usinage l, 2 ou 3 voir tableau ci après).
Le calcul de la dimension du locating est fonction:• de la distance au centreur• de la valeur de la tolérance de localisation des trous (voir figure ci après).
Document sujet et réponse Page 3/15
PME4AVO
L'illustration ci-dessous suppose un jeu nul entre le centreur et la pièce.
<rI§'00 :0(.
~~;><Q
~~~c:r.Q q,~%,&
<S-"y4&
Locotlng
2.3.2 Rechercher dans les extraits du dessin de définition ci-dessous la distance aucentreur pour avoir le défaut mini et la tolérance à prendre en compte pourchaque usinage.
2.3.3 Calculer, dans ce même tableau ligne 3, le défaut angulaire pour chaque usinage.2.3.4 A partir de quel usinage 1, 2 ou 3 le calcul de locating a-t-il été effectué?
1 Usinage:
1-1 K·KE-E
~/'-
~~Usinage et 6x M6x1 'b ,~
l±@jl:~lili:@ ~ / 5x M8x1.25extrait du ~~ ~ Jl~~~I'I'lcldessin de /il-
~~ ~/ ~définition.~
;/ 0791 .0025correspondant 1:/ [fJîiîsElI@
L4.o10
USINAGE 1 -& USINAGE 2[1'~5I~ld~j
USINAGE 3Position X Position Y Rayon Position X Position Y Rayon Position X Position Y Rayon
96.2 39.4 103.95 57.5 40 70.04 46.34 32.45 58.4
Position par 93.8 44.9 103.99 48 47.4 67.4555.2 87.6 103.54 22.5 62.5 66.42
rapport à F 71.9 52.4 88.96 65.8 2.3 65.8496.4 44.3 106.09 31 59.5 67.09
0 96.1 96.1
Justificationpar calcul dudéfautangulaire
Remarque: Le choix de la tolérance la plus restrictive permet le calcul des dimensions dulocating. Suite à un calcul effectué par un logiciel nous obtenons les dimensionssuivantes pour le locating : 0L = 014,226 ± 0,036
Document sujet et réponse Page 4/15
PME4AVÜ
3 - Respecter les normes ergonomiques de sécurité.
3.1 Choisir et mettre en évidence dans l'extrait de norme NF X 35-104 ci-dessous laposture de l'opérateur en considérant:
• posture: debout• nature de l'action: baisser d'une main
Het'n. ft rac'fon '01It1l,. Sen' de I·.-ffort 1.en.'•• 'e"I1I'ASSIS
~-'<I0SSlef8
POUSSEI~ d-"ne ",.In
DESOUT f-- J
ASSIS
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TIRE" d'\lnl ""in
OE80UT ~'- l-
ASSIS ~I N-
IAISSEFh:l'ul'le Mlin
0(80UT r'l K-
ASSIS 1&,t Q"
t.~fl d";,In. _In
Ot8out ~t M-
A()DUc:nON -.J O·
ASSIS
~-ABDUCTION 011 ,..O!80UT
SeAJllER'a)Ol"n. ;,. c
t t- 1"
ASSIS1
TQUftNERdlll de...x "'.ins'\0 T 0-
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t r- ..."oeeOU,.
T e". -
ol'SSI$ ~; Adossier -1.\
f1'OUSSE~clIJ Died,ut "'dll'
onour t F. i
3.2 L'opérateur gère un î10t de 3 postes de production identiques à celui étudié.La manipulation d'une pièce (pose et dépose) est supposée être équivalente, en termed'effort demandé à l'opérateur, à un serrage ou desserrage de bride.En considérant sur un poste de production que le cycle (serrage, desserrage, usinagedure 7mn30s, rechercher sur l'abaque extrait de norme NF X 35-104 page suivante,l'effort maximum de l'opérateur sur la clef de serrage pour respecter les normes
ergonomiques.
Document sujet et réponse Page 5/15
PME4AVO
Calcul de la fréquence horaire:
Nombre d'actions sur la pièce: poser + 3xserrer + 3xdesserrer +déposer =8 actions
LETTRESREPaRES
FORceIdaNI
...----..---..---,...--.,---..,..---,----r-.--...---.--A. L----JI---~-.J---+--+---+---t---_+_-_+-_r_-_i 2S
f\-'-+-~-_4_-+-__+_---+-___t--_.+-----4--j-.---l
L,.:I\~......I---~--I---f._ _+---;--t.---.J,..---+---+--~
l-\-\-.-1---+----lf---;--f--.-+---t-+---~__i_-'-~~\~-!---I-___I~~-+--.....!--_t._ _+_-t_-j_l_j 20
I--.\+--+--+--+--+---+---r----+---+--~I-~B. C.O. r\
E. F: 1-3\i\...-.+-,~+_---lr__-__t-_+--+---t-+---;--J--~
\ "15
--+.--+----lf-~
--J..---+'--4---l
FRÉQUENCE HORAIRE
Valeur de l'effort:
Document sujet et réponse
Valeursthéoriques en
continu (effortsstatiques)
Page 6/15
PME4AVO
3.3 Le maintien en position de la pièce lors de l'usinage est assuré par 3 crochets de bridageNORELEM de type MI2 voir document DT41.5.
~~
F serrage 1 carter
L'opérateur utilise une clef standard ayant un bras de levier de 120 mm ; déterminer lecouple de serrage sur la vis.
1 C serrage =
3.4 Déterminer, à l'aide du document DC2, l'effort de serrage maximum que les crochets debridage appliquent sur la pièce.
Hypothèses: Pour cette étude simplifiée, l'influence du frottement dans la liaisoncrochet / montage est négligée. Ainsi l'effort résultant de l'action deserrage de la vis sur le crochet se reporte intégralement sur la pièce àserrer.
Données: Vis CHc MI2 - document DC2 et DT41.5Crochet NLM - document DT41.5Facteur d'adhérence f =tan<p =0.1Cserrage =2500 Nmm
1 F crochet 1carter =
Document sujet et réponse Page 7/15
PME4AVO
4 - Vérifier l'existence ou l'absence de matage sur le carter.
4.1 Recherche des efforts limites admissibles au niveau du centeur et du locating pour éviterle matage:
Données: Module d'élasticité de l'aluminium E =SO.OOO MpaModule d'élasticité de l'acier E =210.000 MpaPression de contact maxi admissible Padm =40 Mpa
4.1.1 Ecrire l'expression littérale à partir du document DCl permettant de calculerl'effort admissible au niveau du contact considéré.
Expression littérale :
4.1.2 L'effort maximum admissible est calculé lorsque le jeu de fonctionnement del'assembage centreur / carter est maximum.Calculer l'effort maximum admissible entre le centreur et le carter.
Données: Hauteur de la ligne de contact 4 mmContact linéaire rectiligneDimension du centreur 069,965 ± 0,005Dimension carter 0 70,005 ± 0,025
1 F centreur 1carter =
4.1.3 Calculer l'effort maximum admissible entre le locating et le carter.
Données : Hauteur de la ligne de contact 3 mmContact linéaire rectiligneDimension du locating 0 14,226 ± 0,036Dimension carter 014,5455 ± 0,0135
F locating 1carter =
Document sujet et réponse Page S/15
PME4AVO
5 - Rechercher les efforts réels agissant sur le centreur et le locating.
Revoir le graphe des liaisons de la question 1.1.Il s'agit dans les questions suivantes de modéliser les actions mécaniques agissant sur le carteret en aucun cas d'effectuer les calculs numériques. Ces calculs seront effectués par logiciel.
Les actions mécaniques agissant sur la pièce peuvent être décomposées en trois familles :
• les actions des liaisons qui réalisent la mise en position de la pièce (voir question 1.1)• les actions dues au bridage
• les efforts de coupe
z
Ces actions mécaniques seront exprimées dans le repère R indiqué ci-dessous:
~
5.1 Le maintien en position de la pièce lors de l'usinage est assuré par 3 crochets de bridage.Le contact entre les crochets et la pièce est considéré comme parfait.Chacun de ces crochets provoque un effort de bridage de 1500 N.
Exprimer le torseur de l'action mécanique de serrage en l par exemple et dans le repère R.
x
{'t crochet 1carter}=
Document sujet et réponse Page 9/15
PME4AVO
5.2 Exprimer, dans le repère R, les torseurs des actions mécaniques transmissibles par lesdifférentes liaisons qui réalisent la mise en position de la pièce:
5.2.1 En A on considère une liaison réelle avec une tendance au mouvement de rotationuniquement.
a. Ecrire dans un premier temps le torseur correspondant à la liaison parfaite:
{'t anneau 1carter}=
b. Les crochets de bridage provoquent sous l'effet de la résultante des actionsde serrage 5 un couple d'adhérence du montage sur la pièce. Le facteurd'adhérence est f =tan q> =0,05. La couronnne de contact est définieci-dessous:
z Dimensions de la couronne de contact:
x y
Rextérieur =y =170 mmRintérieur =Z =150 mm
Couple induit par adhérence:2.(Y 3_ Z3)
C adhérence = .S. tan q>3.(y 2_ Z2)
Déterminer le couple d'adhérence:
1 C adhérence =
c. La figure ci-dessous montre l'usinage du carter et le mouvement de l'outil parrapport à la pièce lors du
ndance du mouvement de lapièce
x
En déduire le signe du couple d'adhérence:
d. Ecrire ci-dessous le torseur de la liaison réelle en A :
{'t anneau 1carter}=
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PME4AVO
5.2.2 En Bon considère une liaison parfaite. Ecrire le torseur correspondant:y
x
{"t centreur 1carter }=
5.2.3 En C on considère une liaison parfaite. Ecrire le torseur correspondant:y -.
R C locating / carter
A X-.-.-. "-'-"r"'R"-'-'-_a_ .. __.__ .. __ .. t-'
.--.~_ .. -- .. --.--.-- ..
{"t locating 1carter } =
5.3 L'opération d'usinage provoquant le plus d'effort sur la pièce est celle de contournage enébauche de la face d'appui du carter de convertisseur.
y
Conditions de coupe:• Vc = 2262 m/mn• Avance 0.03 mm/dt• Fraise carbure d=60 mm / 8 dts• Nbre de passes 1• Profondeur de passe 11.5 mm
Il s'avère que pour la position étudiée 2 dents de l'outil fraise se trouvent en prise.
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PME4AVO
5.3.1 Rechercher dans le tableau ci-après les valeurs pour une dent de :
• l'effort de coupe Fe =• l'effort d'avance Ff =• l'effort de pénétration Fp =
Vitesse de couoe Ve = 1 22621 m'mn --
Largeur de coupe 1 28/mm __
Matière usinée A1Sill ....
Avance fz = O,031mm'dt
Nombre de dents 1 8 dts
Profondeur de passe 11,51mm _
Matière de l'outil carbure ....
t-::T~ype-:=de~fraë"isa7'i",:gle~---,-_--,Fraisage en:,;,ut ~Diamètre de la fraise d- 1 60lmmo
NCI»CIlca
.a::::Q.
Fe - 313 N sur 1 dentFt = 410 N sur 1 dent
Fp = 306 N sur 1 dent
P = 20,545 kW
Fca = 545 N n dents
~~pOlIe corrigée 1€ 1329 N/rnrn'I
Conditions Ô. cOUllt lors de ,..... 1
1 106
1 1ha hK
ao / ro KO l.o 1 rs 1 Vco 1 ho 1 bo J51 151 70 01 0,81 1001 11 1)
1
11
50_4 0
0 0
25 %
90 0
95 %
1,74 dts11,5 mm
a 0204941 mm
hst1,25
0,73 1,07 1,25
fsv ft fstFacletlrS de COlfeclioI'I inlluent
20 1,081 321 0,75
1,5 0,34 1,25gs gv gst
kf1,1 x 1 kp1,1 1 y2601 4871 0,2
fh l'y Tl.
hh h, hl.
2,18 1,29 1,00
PreHi'!1MRm Ike1,1/ z
gh gr gl.
18,46 1,76 1,00
66,60 1,95 1,00
À angle d'inclin. de l'arête
Usure prévue de l'outil
b
Rendement machine
a dépouille
K angle de dir- d'arête
hm
Nombre de dent en crise
, anale de coupe
DI:::)WCI)CI)
tw>ZoUWQDI:WtDI:ceU
/
Ffi/carter
/d"/"
() Ff2lcartcr
Les figures ci-dessous mettent en évidence la modélisation des actions de l'outilfraise sur la pièce.y
5.3.2
Plaquette 2
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PME4AVO1
Dans le plan (A,X,Y)
~
Ffllcarter
Plaquette 1
... ---""'-
/
11
1/.
--::;,.~.
,/- FC2/cartcr
/.
/,' 0
/1)Ecrire sous forme de torseur, en effectuant "application numérique, les actions del'outil fraise (plaquette 1) sur la pièce en M par exemple et dans le repère R.Ne pas s'occuper de l'action en N.
{'tplaquette 11carter} =
5.4 Ecrire le principe fondamental de la statique.
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PME4AVO
5.5 L'application du principe fondamental de la statique donne les résultats suivants:
EFFORTS SUR LE CENTREUR ET LE LOCATING800,00
600,00
400,00
200,00 -
~{! 0,00~w
-200,00
-400,00
-600,00
-800,00
X B centreur 1carter
R B centreur 1carter
Position angulaire de la fraise (N)
Vérifier si les efforts en B du centreur sur le carter d'une part et en C du locating sur lecarter d'autre part sont compatibles avec les conditions de non matage des surfaces demise en position du carter calculées à la question 4.1.
Relever les valeurs suivantes :
Effort au niveau du centreur :
Effort au niveau du locating :
Résultante RB centreur 1 carter =
Résultante RB locating 1 carter =
5.6 Conclusion sur le matage ou le non matage:
• au niveau du centreur:
• au niveau du locating :
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PME4AVO
6 - Effectuer le bilan de la validation de l'outillage.
Le tableau ci-dessous est le cahier des charges fonctionnel partiel de l'outillage étudiéprécédemment.Effectuer le bilan des différentes spécifications requises en complétant les spécifications
t t' t . d" t" , T t" t d' t" 1 h" d hcons a ees e en ln Iquan SI ces speci Ica Ions son en a equa Ion avec e ca 1er es c arqes"SPECIfICATIONS
fONCTION CONSTATEES REQUISES Partie VALIDEEScorrespondante Oui / Non
Assurer la mise en • Mise en position • Voir partie 2
position de la isostatique de la
pièce sur le pièce sur le montage
montage • Mise en position -Lecture duunique de la pièce sur dossierle montage(détrompeur)
Assurer le non • Non marquage des - Voir partie 4 et
matage du carter surfaces de mise en partie 5position
Etre utiIisable en • Respect des normes • Voir partie 3
toute sécurité par en vigueur d'un point
"opérateur de vue ergonomique
• Rapidité de -Lecture du"installation de la dossierpièce sur le montage
Etre facilement • Présence d'organes -Lecture du
transportable de manutention dossier
Conclusion générale et solutions éventuelles pour rémédier aux non validations détectées dans letableau ci dessus:
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PME4AVO
DC! : Formulaire pression de contact
Pour une liaison pivot ou rotule par exemple, on constate dans la pratique uneaugmentation de la pression maximale. En fait le contact surfacique setransforme en contact quasi linéaire ou ponctuel sous l'influence des défauts deforme et du jeu existant dans l'ajustement. Les formules de Hertz relatives àces contact s'appliquent dans le domaine élastique. Pour ces calculs il faut définirles grandeurs suivantes:
Tangenceextérieure
T~e
intérieure
1 • 1 ± 1·r, '" ~
1.1(1..+1..)E ZE1 Ez
f,: le rayon de courbure relative :
rI: rayon du cylindre ou de la sphère 1.f 2 : rayon du cylindre ou de la sphère 2.
Signe :+pour une tangence extérieure.Signe :- pour une tangence intérieUre.
Le module d'élasticité Epour le calcul:
El: module d'élasticité du matériau 1.E2 : module d'élasticité du matériau 2.
Dans le cas d'un contact cylindre plan ou sphère plan l'un des rayons est infini.
Contact re81 Réparti1lon de p Contal:! rHl Répartition de p
/-
V!lFli. rrbz1,52 -E-'
.1
2b
iiFII. E
r,.1" r"" 1,11
2r
\\.)")• • Pmax
J r:--ii?Pmax 0> 0,388 \j tiF 11.( rd
PME4AVO
De2 Relation dans un système vis-écrou
La relation exprimant dans un système vis-écrou le couple de serrage en fonctionde l'effort de serrage est:
C serrage F. (~m.tanqJ1~2.tan(qJ+a))
tanql= tanqJcosfJ
pastana=-
tr.d2
Cserrage : couple de serrage en N.mmF : force de serrage en Nd2 : diamètre moyen du filetage en mmf =tanq> : coefficient de frottementdm : diamètre moyen de la surface d'appui entre
la vis et la pièce serré en mmP: demi-angle au sommet du filet p =300
Si le contact avec la pièce se faitsuivant un cercle de rayon X :
y2
dm22
dm Y+Z
Si le contact avec la pièce se faitsuivant une couronne de rayons Y et Z :
Z
xdm2
Caractéristiques des fileta es ISO1-----=-lT-;;:::======;::;~1
Diomh'es de la vis
:, : :, : :~~:::inal 1~ : ;_ ~;~;80~6495 P :: ::66P .------t-~~~~~---·---DIMENSIONS NORMALlSf.ES (NF E 03-013 - NF E 03-014 - NF E 03-053)
~•• ··~'("",llt~""""""""'-,*,JQA!I"~ ......,.....'liÎ, 0.35 1.DB 1.373 -19 - 82 + 85 0 U21 + 100 0 0.2----------'. 0.4 1.19 1.140 -19 - 86 + 90 0 1.567 + 112 0 __ ll:25 _
'ai 0.45 2..98 2.208 - 20 - 91 + 95 0 2.013 + 125 0 0.35f-'-ooo~I---_f--_f_--_t_-_+--+--_+_--__t---I_--_+--- c------ ----
î 0.5 4.47 2.615 - 20 - 95 + 100 0 2.459 + 140 0 0.35------1
.. 0.1 7.75 3.545 - 22 - 112 + 118 0 3.242 + 180 0 _~ _
•••• D.8 12.1 4.480 - 24 -119 + 125 0 4.134 + 200 0 0.5-f----------I
" 11.9 5.350 -26 -138 +150 0 4.918 +235 0 0.15
• 1.25 32.9 1.188 - 28 -146 + 160 0 6.641 + 265 0 0.15-1
ft 1.5 52.3 9.D26 - 32 -164 + 180 0 8.318 + 300 0 0.15·1·1.25
J2 1.15 16.2 10.863 - 34 - 184 + 200 0 10.106 + 335 0 1-1.25 - 1.5
"" 2 105 12.701 -38 -198 +212 0 11.835 +375 0 1-1.25-1.5
11:< 2 144 14.701 - 38 - 198 + 212 0 13.835 + 375 0 1- 1.5