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Brevet de technicien supérieur Bâtiment
Épreuve E4 : ÉTUDE TECHNIQUE
Sous - Épreuve : E. 41
DIMENSIONNEMENT ET VERIFICATION D’OUVRAGES
SESSION 2015
Durée : 4 heures
Coefficient : 2
Matériel autorisé : toutes les calculatrices de poc he y compris les calculatrices programmables alphanumériques ou à éc ran graphique dont le fonctionnement est autonome et qu’il ne soit pas fa it usage d’imprimante (circulaire n° 99-186, 16/1 1/1999).
Tous les documents réponses même vierges, doivent être rendus avec la copie
Dès que le sujet vous est remis, assurez-vous qu’il est complet.
Ce sujet comporte 17 pages, numérotées de 1/17 à 17/17
BTS BATIMENT SESS ION 2015
Dimensionnement et vérification d’ouvrages – E 41 Code : 15NCBTE4DVO
Document présentation DT0 Page 1/17
CENTRE AQUATIQUEContenu du dossier
Présentation, Dossier Technique : DT0 à DT6
Dossier Sujet : DS1 à DS4
Documents réponses : DR1 à DR3
Dossier Annexe - Formulaire : DA1 à DA3
Barème
Etude A : 12 points I. 2,5 points II. 5,5 points III. 4 points
Etude B : 8 points I. 1,5 points II. 2 points III. 4,5 points
Toutes les parties sont indépendantes.
PRÉSENTATION
l’ouvrage
L'étude porte sur des éléments de structure d'un centre aquatique. Il présente les principales zones suivantes : Document DT1
Z1 : Le parvis d'entrée, l’accueil et l'administration ;
Z2 : Les vestiaires et les locaux techniques ;
Z3 : La halle du bassin sportif ;
Z4 : La halle du bassin ludique, les saunas et le hammam ;
Z5 : Le toboggan et la tour d'accès.
Descriptif sommaire
Fondations superficielles
➢ Semelles filantes sous voiles et ponctuelles sous poteaux, coulées sur béton de propreté.
Infrastructures et bassins
➢ Voiles béton armé coffrés et coulés sur place.
Planchers hauts des sous-sol et vides sanitaires. B assins
➢ Dalles béton armé coffrées et coulées sur place. Épaisseurs 20 cm et 22 cm.
Élévation du RDC
➢ Voiles et poteaux béton armé coffrés et coulés sur place.
➢ Structure poutres-poteaux béton armé dans la zone des bassins.
➢ Façade vitrée et bardage double peau.
Planchers hauts du RDC
➢ Dalles béton armé coffrées et coulées sur place. Épaisseurs 20 cm et 22 cm.
➢ Couverture des terrasses : Isolation + étanchéité bicouche + protection.
Toiture des bassins
➢ Charpente treillis métallique sur structure béton armé pour la halle du bassin sportif .
➢ Structure mobile composée de portiques métalliques sur rails béton armé pour la halle du bassin ludique.
➢ Couverture multicouche : bac acier + verre cellulaire + étanchéité multicouche autoprotégée.
Données : les matériaux
Béton Armé
➢ Classe de résistance du béton C25/30 fck = 25 MPa
c= 1,5 fctm = 2,6 MPa
➢ Armatures pour BA classe B500 fyk = 500 MPaγs = 1,15
➢ Classes d'exposition XC1 pour tous les éléments étudiés
➢ Catégorie de durée d'utilisation : 4 Durée indicative : 50 ans
➢ Classe structurale S4 pour tous les éléments étudiés
Acier pour charpente
➢ Classe de résistance S 235 classe 1 fyk = 235 MPaγM0 = 1
➢ Module d'élasticité E = 210000 MPa
➢ Profil HEB 400 Classe 1 Iy1 = 57680 cm4 wel,y = 2 884 cm3
wpl,y = 3 232 cm3
Profil HEA 700 Classe 1 Iy2 = 215301 cm4 wel,y = 6 241 cm3
wpl,y = 7 032 cm3
Données : les charges
Structure de l'auvent du parvis d'entrée
➢ Poids volumique du béton armé 25 kN/m3
➢ Charge permanente de terrasseIsolation + étanchéité bicouche + gravillon 1 kN/m²
➢ Charge climatique de neigeRégion A1 0,35 kN/m²
Plan de masse DT1 Page 2/17
CENTRE AQUATIQUE
Z1
Z2
Z3 Z4
Z5
Z1 : Le parvis d'entrée et l’accueil L'administrationZ2 : Les vestiaires Les locaux techniquesZ3 : La halle du bassin sportifZ4 : La halle du bassin ludique Les saunas et hammamZ5 : Le toboggan et la tour d'accès
Façades DT2 Page 3/17
Façade ouest
Façade est
Plan de toituresDT3 Page 4/17
3'3
1'
1
H'
GG
'
+ protection
+ protection
Etude A
Etude B
H
+ protection
+ protection
+ protection
+ protection
Coupe 11'Coupe GG'DT4 Page 5/17
Etude B
Coupe 11'
Coupe GG'
0.20
Etude A
Détails des appuisdes portiques destoitures mobiles
Coupe HH'Echelle non définieDT5 Page 6/17
1
2 3 4 5
A
B
C
P101
Ø20P99
20x20P25
20x25P26
20x23P112
Ø30P18
Ø30P4
Ø30P2
Ø30P19
Ø30P5
Ø30P3
20x20P113
JD
JD
JD
20x25P27
Voiles béton non porteurs
Voi
les
béto
n no
n po
rteu
rs
Acrotère Acrotère
Acrotère
Acrotère
+4.72 fini
+4.57 brut20 cm
4Dalle CSP
L17
20x5
0ht
AI N
iv. +
4.07
CL1
720
x50h
t
CL1
820
x50h
t
CL1
820
x50h
t
+4.72 fini
+4.57 brut20 cm
4Dalle CSP
+4.72 fini
+4.57 brut20 cm
4Dalle CSP
+4.72 fini
+4.57 brut22 cm
4Dalle CSP
+4.72 fini
+4.57 brut20 cm
4Dalle CSP
L26 25x80 ht AI Niv. +3.77
Corbeau ponctuel25x20x40ht AI +3.77
L20 20x45 ht AI Niv. +4.37
+4.72 fini
+4.57 brut20 cm
1Dalle CSP
L21 20x45 ht AI Niv. +4.37
+4.72 fini
+4.57 brut20 cm
1Dalle CSP
L22 AI Niv. +4.37 L23 20x45 ht AI Niv. +4.37
L24 AI Niv. +4.37 L25 20x45 ht AI Niv. +4.37
3 Goujons dirax 20I/J
3 Goujons dirax 20I/J
3 Goujons dirax 20I/J
+3.87 fini
+3.72 brut22 cm
1Dalle CSP
CH 25x22ht
CH 25x22ht
CH 25x22ht
CH 25x22ht
+3.87 fini
+3.72 brut20 cm
1Dalle CSP
+3.87 fini
+3.72 brut20 cm
1
Dalle CSP
Acrotère
Acrotère
Acrotère
Acrotère
Acrotère
Acrotère
Acrotère
+3.87 fini
+3.72 brut20 cm
1
Dalle CSP
CH
25x2
0ht
CH
25x2
0ht
CH
25x2
0ht
CH
25x2
0ht
AcrotèreAcrotère Acrotère
Acrotère
Acrotère
+3.07 fini
+2.94 brut25 cm
75 1182,5
255
481
481
80 573 308,5 515 550
L29 20x50 ht AI Niv. +3.22
L19 20x50 ht AI Niv. +4.07
NB: ±0,00 = +96.00 NGF
76
185,
5
1520
150
20
975
271,
5
15
338,
5
20
150
20
693
20
227
15
859,5
49520
530
15
60
35
160x
302h
t/niv
+0.
00
128,
5
55x2
60ht
/niv
+0.
42
119,
5
55x2
60ht
/niv
+0.
42
149,
5
55x2
60ht
/niv
+0.
42
102,
5
55x2
60ht
/niv
+0.
42
67
55x260ht/niv+0.42
260
55x260ht/niv+0.42
151,5
55x260ht/niv+0.42
75,555x260ht/niv+0.42
482,5A A
PL230x30charge : 0,420 t/U
PL2
A
PL350x50charge : 1,42 t/U
PL450x50charge : 2,23 t/U
PL550x50charge : 2,59 t/U PL3
PL650x50charge : 1,10 t/U
PL1050x50charge : 1,51 t/U
PL1150x50charge : 1,75 t/U
PL750x50charge : 1,76 t/U
PL1250x50
PL850x50charge : 2,17 t/U
PL1950x50charge : 1,60 t/U
A A A83.5
5016
7
103.5503765028050
347.5
159
23.518.5
127.5
39
15x15
73
15x15
20x1075.5
3.548
15x15
187.5
173
15x15
168
14x34
5.5
18105x170 105x170
Ø125
Ø125
20
Ø180
18x18
1517030170
A
A
111
297,
5
148
124
124156
288.5
124148
124
816
1312
4
124
185.5 124
144
124
235.5 124
425.
512
4
42 42
5020
245
1616
1
1616
120
377,
5
1649 20 326,5 20 358 20 398
60
843,5
568
4343
V7
V7
V9 V9
V15
V15
Lt9
Lt20 Lt20
Lt9 Lt9 Lt9
Lt21 Lt21
Lt10
Lt9
Lt9
Lt9
Lt9
Lt31
Lt5
Lt6
Lt7
Lt8
BN6
Lt34
AC1
AC1 16x47ht AC3 16x27ht
AC
220
x47h
tA
C2
1212
AB
Lt35AB
AB
AB
AN RO RO RO RO RO RORO RO
AJ
AN
AJ
RO
RO
AJ
RO
RO
RO
RO
RO
RO
RO
RO
RO
RO AJ RO RO RO RO
ROROROROAJANRO
RO
RORO
RO
engravure10x10AI +0.50(voir détail 2)(guib)
120
157.5
guibAI +2.60
41
18.5
18.5
Ø120
30 38
3038
20
138
RESERVATIONS TOURNIQUETS- 3 fourreaux Ø32 dans l'épaisseurde la dalle (20cm)
10
10
2279
196
FORC
AI +3.30
FORC
AI +3.30
32.5
40
FORC
AI +3.30
FORC
AI +3.30
46 50
FORC
AI +3.30
FORC
AI +3.30
66 50 58.5
50
FORC
AI +3.30FORC
AI +3.30
FORC
AI +3.30
1035
15
CV
CV
150x216ht/niv0.00
152x216ht/niv0.00
Lt37
150x
216h
t/niv
0.0086
16
All
ht=
42cm
All
ht=
42cm
All
ht=
42cm
All
ht=
42cm
All ht=42cm All ht=42cm All ht=42cm All ht=42cm
JF
259 306,5 107x216ht/±0.00107x216ht/±0.00
169 107x216ht/±0.00107x216ht/±0.00 14615
145
107x216ht/±0.00107x216ht/±0.00
107x
216h
t/±0.
00
20
biha.AI +4.64
37
AI +4.64 B
150
146
AI +4.64
AI +4.64
150
146
biha.AI +4.64
B
AI +4.64 49.5
73.5
B
107
198x
212h
t/±0.
00
186x
206h
t/±0.
006
6
C
122x
136h
tA
llège
bét
on h
t=80
cm/±
0.00
AI +4.64
16
80
2016
2046
146
1
20x45 ht
20x45 ht
Coupe 43-43
+4.82+4.84
47
1
20
+4.57
+4.37
Coupe 42-42
+3.72
+3.87
+4.57
+4.72+4.84 +4.83
225
20
1
+3.32
+4.82
111
2020
Plan de coffrage Plancher Haut RDC Echelle 1/80 Cotation en cm Zone Auvent du parvis d'entrée DT6 Page 7/17
Document sujet DS1 Page 8/17
DOSSIER SUJET
Etude A Etude de la structure de l'auvent du parvis d'entrée
Documents de référence : DT3 Plan de toituresDT4 Coupe GG'DT6 Plan de coffrage Plancher haut du RDC
Description
Contrainte architecturale : la sous-face de couverture béton est totalement plane, sans retombée de poutre.Constitution de l'auvent :
➢ Dalle béton + Isolation + étanchéité bicouche + protection par gravillon ;
➢ Système porteur constitué de poutres retroussées (relevées) en files A,B et Csur 6 poteaux circulaires ;
➢ Fondations ponctuelles superficielles sous poteaux ;
➢ Acrotère périphérique non porteur ;
➢ Joint de dilatation file 4 entre l'auvent et la zone de vestiaire. La liaison verticale entre les deux zones est réalisée par des goujons au droit des poutres files A, B et C.
I - Etude des charges
I.1
Les sens porteurs de la dalle de l'auvent sont définis par le plan de coffrage du document DT6.Les charges sont définies sur le document DT0.
a. Déterminer les valeurs des charges permanentes et climatiques pour 1 m² de plancher courant.
b. Tracer les zones d'influence des planchers sur la poutre file B.Utiliser le document réponse DR1.
c. Calculer l'aire de la surface de charge de plancher pour un ml courant de la poutre file B.
I.2
On donne le schéma mécanique de la poutre file B. Elle est portée par deux poteaux et l'appui des goujons en file 4.Les appuis sont une articulation en B2 et des appuis simples en B3 et B4.
La charge apportée en B4 par l'acrotère file 4 est transmise directement aux goujons et n'est pas représentée sur le schéma mécanique.
a. Justifier le type de liaison utilisé en B4.b. Calculer les valeurs des charges permanentes G1, g2 et climatique s2.
II - Etude de la poutre continue file A
II.1
On donne le schéma mécanique de la poutre file A.La charge apportée en B4 par l'acrotère file 4 est transmise directement aux goujons et n'est pas représentée sur le schéma mécanique.
a. Définir sans calcul le cas de chargement à l'ELU afin d'obtenir le moment fléchissant maximal en travée T1, en utilisant uniquement les combinaisons de charge suivantes : (1,35 G) ou (1,35 G + 1,5 S)Utiliser le document réponse DR1.
b. Sans calcul, donner l'allure de la courbe de moment fléchissant pour ce cas de charge. Utiliser le document réponse DR1.
g2G1s2
B2 B3 B4
0,720 5,730 2,980
g2 = 22 kN/ms2 = 1,3 kN/m
G1 = 4,6 kN
0,720 5,730 2,980
A2 A3 A4
T1 T2
Document sujet DS2 Page 9/17
II.2
On donne les actions pour le cas de charge à l'ELU permettant d'obtenir le moment fléchissant maximal sur appui A3.
a. Calculer le moment fléchissant sur appui A2.b. En utilisant la méthode des trois moments, calculer la valeur du moment fléchissant
sur appui A3.
II.3
On donne la valeur maximale du moment fléchissant positif en travée T1 : MEd = +85 kN.m
a. Calculer l'aire d'armature longitudinale nécessaire en travée T1.b. On donne l'aire d'armature longitudinale nécessaire sur appui A3 : As = 6,20 cm²
Choisir les armatures sur appui A3 et en travée T1.Réaliser les schémas de ferraillage de principe des sections A3 et T1.Utiliser le document réponse DR2.
c. Réaliser sans calcul le schéma de principe de ferraillage longitudinal le long de la poutre. Utiliser le document réponse DR2.
III - Etude du poteau P4
III.1
Ce poteau est sollicité en compression centrée et reprend à l'ELU l'effort normal agissant en pied de poteau : NEd = 162 kN Niveau de l'arase inférieure du poteau : -0,800 m ; l0 = 5,170 m
a. Calculer la section d'armature longitudinale nécessaire dans ce poteau.b. Proposer un choix d'armature longitudinale.c. Déterminer le diamètre et l'espacement des armatures transversales en zone courante et en
zones d'extrémité. Prévoir le recouvrement en pied de poteau avec les armatures en attente situées dans la semelle.
d. Réaliser les schémas d'armatures cotés, attentes comprises.Utiliser le document réponse DR2.
Etude B Etude des portiques de toiture mobile du bassin ludique
Documents de référence : DT3 Plan de toituresDT4 Coupe 11'DT5 Coupe HH' et détails des appuis des portiques
Description
Le bassin ludique peut être découvert au moyen de deux toitures mobiles qui coulissent chacune sur deux rails en béton.Chaque toiture mobile est constituée de portiques métalliques et d'une ossature secondaire qui porte la couverture bac acier, le bardage métallique et la façade vitrée.En position ouverte, la toiture supérieure et la toiture inférieure se superposent et viennent stationner au dessus de la zone des saunas et hammam.
Les portiques métalliques constituent l'ossature principale et assure la stabilité transversale de chaque toiture.
4 portiques espacés de 4,10 m d'entraxe pour la toiture mobile supérieure.3 portiques espacés de 4,10 m d'entraxe pour la toiture mobile inférieure.
L'ossature secondaire qui reçoit l'enveloppe, assure la stabilité longitudinale interne de chaque toiture.Chaque pied de portique est porté par un bogie muni de 2 galets de roulement, et éventuellement de 2 galets de guidage, en appui sur le rail en béton.Les galets de roulement permettent le déplacement longitudinal de la toiture.Les galets de guidage permettent le blocage transversal de l'appui.
2021
2223 24
25Toiture supérieure
Toiture inférieure
pu2 = 32 kN/mPu = 6,2 kN
A2 A3 A4
T1 T2
pu1 = 30 kN/m
0,720 5,730 2,980
Document sujet DS3 Page 10/17
I - Etude de la modélisation du portique file 21
On étudie le portique file 21 de la couverture supérieure.Il est constitué d'une traverse et de deux poteaux portés par des bogies sur les rails.Deux types de bogie constituent les appuis des portiques. Document DT5
L'appui gauche utilise le modèle muni de galets de guidage: bogie de type T1.L'appui droit utilise le modèle sans galet de guidage: bogie de type T2.
On admet que les galets de roulement peuvent glisser sur le rail béton sans frottement.On admet que les rotations sont possibles autour de l'axe Z.
I.1 Comportement des bogiesOn étudie le comportement des bogies qui forment les appuis des portiques.La liaison entre le poteau HEA 400 et le rail béton dépend du type de bogie utilisé.
a. En considérant les axes x, y et z, donner les degrés de liberté de translation éliminés par le bogie de type T1.
b. En considérant les axes x, y et z, donner les degrés de liberté de translation éliminés par le bogie de type T2.
I.2 Modélisation du portiqueLa modélisation mécanique est la suivante.
L'étude se limite au comportement du portique dans son plan (XY).Les appuis sont une articulation en A et un appui simple en B.La traverse CD est considérée horizontale.
a. Justifier, à partir des résultats de la question I.1, la modélisation des appuis A et B.b. Montrer que ce portique est isostatique.
II - Etude du portique sous l'action des charges permanentes et dela neige
II.1
Le cas de charge défavorable pour le dimensionnement à l'ELU de la traverse est le suivant.
a. Calculer les actions aux appuis A et B.b. Déterminer la valeur du moment fléchissant maximum dans la traverse.c. Effectuer la vérification de la condition de la résistance vis à vis du moment
fléchissant de cette traverse. Prendre MEd = 600 kN.m valeur approchée dumoment fléchissant maximum.Utiliser l'Annexe DA1.
x
y
z x
y
z
Poteau HEA 400
Rail Béton
Galets de roulement
Galets de guidage
Bogie de type T1 Bogie de type T2
23,600
3,60
02,
800
6,40
0
B
A
C D
HEA 700 (E, Iy2)
HEB 400 (E, Iy1)
HEB 400 (E, Iy1)
X
Y
8,13 kN/m
B
A
C DHEA 700 (E, Iy2)
HEB 400 (E, Iy1)
HEB 400 (E, Iy1)
Document sujet DS4 Page 11/17
III - Etude du portique sous l'action du vent seul
Le déplacement horizontal de l'appui simple sous l'action d'une charge variable seule, est un paramètre important à vérifier: il est impératif de le limiter afin que les galets de roulement du bogie restent opérationnels dans le rail béton. C'est pourquoi le déplacement maximal de l'appui simple doit-être limité à 40 mm.C'est l'action du vent qui provoque la valeur maximale de ce déplacement.L'échange des bogies des appuis A et B permet de modifier le modèle mécanique du portique. Nous allons étudier les deux solutions possibles du portique afin de choisir celle qui donne le déplacement horizontal de l'appui simple le plus faible.
Solution variante : modèle 1 l'appui simple est en A
Solution de l'architecte : modèle 2 l'appui simple est en B
Remarque : les cas de charge étudiés dans cette question ne sont composés que de l'action du vent, sans les charges permanentes.Ils permettent d'étudier les variations de déplacement par rapport à un état de la structure déformée sous les charges permanentes.
III.1 Etude du modèle 1Le cas de vent défavorable pour le calcul du déplacement de l'appui A est le suivant.
a. Calculer les actions aux appuis A et B.b. Pour la suite des calculs, prendre les résultats approchés donnés sur le document réponse
DR3.Tracer les diagrammes de l'effort tranchant et du moment fléchissant le long de la structure.
c. Pour ce cas de charge de vent seul, l'appui simple A se déplace de 56 mm vers la droite.Donner dans ce cas, l'allure de la déformée du portique.
III.2 Etude du modèle 2Le cas de vent défavorable pour le calcul du déplacement à l'appui B est le suivant.
On donne le diagramme de moment fléchissant M le long de la structure sur le document réponse DR3.Hypothèse de calcul : on néglige l'effet de l'effort normal et de l'effort tranchantpour le calcul du déplacement demandé.
a. On désire déterminer le déplacement horizontal de l'appui B.Pour cela, on donne la structure fictive associée sur le document réponse DR3.On donne les actions aux appuis A et B.
Tracer le diagramme de moment fléchissant M le long de cette structure.
b. Le déplacement horizontal au point B est obtenu par le théorème de Muler-Breslau :
Δ xB = ∫AC
M.ME.Iy1
+ ∫CD
M.ME.I y2
+ ∫DB
M.ME.Iy1
On donne l'expression de la partie du déplacement Δ xB due à la traverse CD seule.
∫CD
M.ME.Iy2
=−15,992E.I y2
Les unités utilisées sont : m, MN, MPa
On donne l'expression de la partie du déplacement Δ xB due au poteau DB seul.
∫DB
M.ME.I y1
=−0,376E.I y1
Les unités utilisées sont : m, MN, MPa
Déterminer l'expression ∫AC
M.ME.I y1
de la partie du déplacement due au poteau AC seul.
c. Calculer les valeurs numériques de chacune des trois parties du déplacement Δ xB .Donner la valeur numérique totale du déplacement horizontal de l'appui B : Δ xB .
d. Le déplacement maximal admissible de l'appui simple est 40 mm.Quel modèle 1 ou 2, est le meilleur vis à vis de ce critère de déplacement ?Expliquer pourquoi le choix du profil de la traverse CD est prépondérant vis à vis de ce déplacement.
2,37 kN/m
A
B
HEA 700 (E,Iy2)
HEB 400 (E,Iy1)HEB 400 (E,Iy1)
4,30 kN
5,30 kN
2,65 kN
2,65 kN
3,20
03,
200
C D
3,60
0
2,80
0
2,84 kN/m2,70 kN
2,70 kN 8,50 kN
4,20 kN
3,20
03,
200
A
B
HEA 700 (E,Iy2)
HEB 400 (E,Iy1)HEB 400 (E,Iy1)
C D
3,60
0
2,80
0
B
A
B
A
A2 A3 A4
Allure du Moment fléchissant
Etude A - Etude de la poutre continue file AII.1
Etude A - Etude des chargesI.1
a.
b.
Document réponse DR1 Page 12/17
A2 A3 A4
T1 T2
Etude A - Etude de la poutre continue file AII.3
Document réponse DR2 Page 13/17
Section du poteau
Etude A - Etude du poteauIII.1
Section en travée T1 Section sur appui A3
Coupe longitudinale
A2 A3 A4
T2T1
Goujons
A2 A3 A4
Allure du Moment fléchissant enveloppe
Doc
umen
t rép
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D
R3
P
age
14/1
7
Etud
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u mod
èle
2III
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Mom
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ant
M : A
com
plét
er
-33,
92
-8,4
8
-202
,90
-41,
72-4
1,72
-33,
92kN
.m
All
ure
de l
a d
éfor
mée
: A
com
plét
er
37 k
N
18,1
kN
30 k
N
8,5
kN
4,2
kN
2,7
kN
2,7
kN
2,84
kN
/m
kN.m
1
0,15
3
1
0,15
3
1
Document annexe DA1 Page 15/17
Résistance des matériaux : Théorème des trois moments (formule de Clapeyron)
Résistance des matériaux : Rotations et flèches pour des poutres isostatique courantes
Eurocode 3 : Vérification simplifiée en flexion simple
Vérification du moment de flexion
Tableau des armatures en barre pour béton armé
Tableau des intégrales de MOHR : ( ) ( )0
L
i jm x m x dx× ×∫Eurocode 2 : Organigramme de calcul des armatures longitudinales en flexion simple, section rectangulaire
Document annexe DA2 Page 16/17
Document annexe DA3 Page 17/17
Eurocode 2 : Organigramme de calcul, poteau circulaire Eurocode 2 : Espacement des cours d'armatures transversales des poteaux
Il convient d’ancrer convenablement les armatures transversales.
Il convient de réduire l’espacement cl ,t maxs d’un facteur 0 6, (multiplier cl ,t maxs par 60, ):
• dans les sections situées à une distance égale à la plus grande dimension de la section transversale du poteau au-dessus ou au-dessous d’une poutre ou d’une dalle.
• dans les jonctions par recouvrement d’armatures longitudinales lorsque le diamètre maximal des barres longitudinales est supérieur à mm14 . Un minimum de 3 barres (cours d’armatures) transversales régulièrement disposées dans la longueur de recouvrement est nécessaire.
Lorsque la direction des barres longitudinales change (aux changements de dimensions du poteau par exemple), il convient de calculer l’espacement des armatures transversales en tenant compte des efforts transversaux associés. Ces effets peuvent être ignorés si le changement de direction est inférieur ou égal à 1 pour 12.
Il convient que chaque barre longitudinale (ou paquet de barres longitudinales) placé dans un angle soit maintenue par des armatures transversales.
< 150 mm
Il convient dans une zone comprimée, de ne pas disposer de barre non tenue à plus de 150 mm d’une barre tenue.
Eurocode 2 : Longueur de recouvrement des armatures en attente Pour les poteaux toujours sollicités en compression centrée, pour simplifier, la longueur des attentes sera déterminée forfaitairement : l0 = 30.Φ
t,cls