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CH.X: Etude au vent selon RNV99

Etude au vent selon le rglement algrien (RNV99)

1- Intr Le prsprocdudu ventparties. actions remplacpar rfrlocale. europentats lim 2- Dom Le prsedont la h Btim

indu Chem Ouv Struc

etc. 3- Dte La presshauteur

oduction : ent document technique rglementaire (DTR) fournit les res et principes gnraux pour la dtermination des actions sur lensemble dune construction et sur ses diffrentes Le document est fond sur une approche probabiliste : les normales et extrmes des anciennes rgles (NV65) sont es par le concept unique daction caractristique dfinie ence un zonage territorial li aux spcificit climatique Le rglement dcoule principalement du rglement unifi (Eurocode) qui est cohrent avec les mthodes aux

ites.

aine dapplication :

nt rglement DTR sapplique aux constructions suivantes auteur est infrieure 200 mm. ents usage dhabitation, administratifs, scolaires,

striel, etc. ines et ouvrages similaires.

rages de stockages (rservoirs, chteaux deau, silos, etc. tures verticales en treillis (pylnes, grues, chafaudages,

rmination de la pression statique du au vent :

ion due au vent qui sexerce sur une construction la h est donne par la formule suivante :

hP

[ ]iehdh CCqCP = [ ]2/ mN

165


:dC Coefficient dynamique de la construction. :hq Pression dynamique du vent calcule la hauteur considre. h:eC Coefficient de pression extrieure. :iC Coefficient de pression intrieure.

3.1- Calcul de la pression dynamique : hq La pression dynamique qui sexerce sur un lment de surface au niveau de la hauteur est donne comme suit :

hqh

[ ]2/ mNda

exrefh Cqq =

o : :refq est la pression dynamique de rfrence pour les constructions

permanentes donne par le tableau ci-dessous en fonction de la zone du vent.

:exC est le coefficient dexposition au vent. 3.2- Valeur de la pression dynamique de rfrence : la pression dynamique de rfrence pour les constructions permanentes sont donnes par le tableau 1 ci-dessous en fonction de la zone du vent. Tableau 1: Pression dynamique de rfrence

Zone refq ( )2/ mdaN

I 37,5 II 47,0 III 57,5

166


Remarque :

rfq en ( )2/ mdaN est calcule par : , o en est la vitesse de rfrence du vent, et est la

masse volumique de lair.

25.0 rfrf Vq = rfV( sm / ) 3/20.1 mkg= 4- Calcul du coefficient dexposition : Le coefficient dexposition au vent tient compte des effets de la rugosit du terrain, de la topographie du site et de la hauteur au dessus du sol. En outre, il tient compte de la nature turbulente du vent.

exCh

1. Cas de structures peu sensibles aux excitations dynamiques :

+=

tr

Trtex CC

KCCC 7122

2. Cas de structures sensibles aux excitations dynamiques :

[ ]vrtex IgCCC += 2122 avec :

:rC coefficient de rugosit. :tC coefficient de topographie.

:g facteur de pointe. :vI lintensit de la turbulence. :TK facteur du terrain.

167


5- Calcul des facteurs de site : 5.1- Catgories de terrain : Les catgories de terrain sont donnes dans le tableau 2 ci-dessous ainsi que les valeurs des paramtres suivants :

:TK facteur du terrain. :0h (en m), paramtre de rugosit.

:minh (en m), hauteur minimale. : coefficient utilis pour le calcul du coefficient dynamique . dC

Tableau 2: Catgories de terrain Catgorie de terrain TK )(0 mh

)(min mh

I En bord de mer, au bord dun plan deau offrant au moins 5 km de longueur au vent, rgions lisses et sans obstacles.

0.17

0.01

2

0.11

II Rgion de culture avec haies et avec quelques petites fermes, maisons ou arbres.

0.19

0.05

4

0.26

III Zones industrielles ou suburbaines, fort, zones urbaines ne rentrant pas dans la catgorie de terrain IV.

0.22

0.3

8

0.37

IV Zones urbaines dont au moins 15% de la surface est occupe par des btiments de hauteur moyenne suprieure 15 m.

0.24

1

16

0.46

168


5.2- Coefficient de rugosit : Le coefficient de rugosit traduit linfluence de la rugosit et de la hauteur sur la vitesse moyenne du vent. Il est dfini par la loi suivante :

rC

=

0

lnhhKC Tr pour mhh 200min

=

0

minlnh

hKC Tr pour minhh p

avec : :TK facteur du terrain.

:0h paramtre de rugosit (en m). :minh hauteur minimale (en m).

:h hauteur considre (en m). 5.3- Coefficient de topographie : Le coefficient de topographie prend en compte laccroissement de la vitesse du vent lorsque celui-ci souffle sur des obstacles tels que les collines, les dnivellations isoles, etc. Il est donn dans le tableau 3 ci-dessous en fonction de la nature du site.

tC

Tableau 3 : Coefficients de topographie Site tC Site plat 1 Site aux alentours des valles et oueds sans effet dentonnoir 1 Site aux alentours des valles avec effet dentonnoir 1.3 Site aux alentours des plateaux 1.15 Site aux alentours des collines 1.15 Site montagneux 1.5

169


6- Calcul du coefficient dynamique : dC Le coefficient dynamique tient compte des effets de rduction dus limparfaite corrlation des pressions exerces sur les parois ainsi que des effets damplification dus la partie de turbulence ayant une frquence proche de la frquence fondamentale doscillation de la structure.

dC

Le coefficient est dtermin laide des abaques (voir annexe). Ces abaques correspondent des btiments ou chemines de moins de 200 m de hauteur. Pour les valeurs intermdiaires, il y a lieu dinterpoler ou dextrapoler linairement.

dC

dC est donn en fonction de :

(en m) qui dsigne la dimension horizontale perpendiculaire

la direction du vent prise la base de la construction. b

(en m) qui dsigne la hauteur totale de la construction. h 7- Dtermination des coefficients de pression : 7.1- Coefficient de pression extrieure : eC Constructions base rectangulaire : (RNV 99 1 p.64) Les coefficients de pressions extrieures des constructions base rectangulaire et de leurs lments constitutifs individuels dpendent de la dimension de la surface charge.

eC

Pour des surfaces charges de 10 m2 et plus le coefficient Ce est donn par les tableaux ci-dessous :

170


a- Parois verticales : Tableau 4 : Coefficients de pressions extrieures

A,A B,B C D E

eC eC eC eC eC -1.0 -0.8 -0.5 +0.8 -0.3

Vent

d

E D

A B C

VUE EN PLAN Cas o d >e

b

VUE EN PLAN Cas o d< e

B A

b b

d

E D

e = min ( b ; 2h )

171


ELEVATION ELEVATION Vent h

e/5

A C B A

e/5

B

e

Lgende pour les parois verticales

b- Toitures un versant : La direction du vent est dfinie par un angle . = 0 pour un vent dont la direction est perpendiculaire aux gnratrices. = 90 pour un vent dont la direction est parallle aux gnratrices. Il convient de diviser la toiture comme indique sur la figure ci-dessous. Les coefficients de pressions extrieures pour la toiture sont donns dans le tableau suivant :

172


Tableau 5 : Coefficients de pression extrieures (toiture un versant)

Zone pour vent de direction = 0 Zone pour vent de

direction = 180 Pente

F G H F G H 5 -1.7 -1.2 -0.6 -2.3 -1.3 -0.8

-0.9 -0.8 -0.3 15 +0.2 +0.2 +0.2

-2.5 -1.3 -0.9

-0.5 -0.5 -0.2 30 +0.7 +0.7 +0.4

-1.1 -0.8 -0.8

45 +0.7 +0.7 +0.6 -0.6 -0.5 -0.7 60 +0.7 +0.7 +0.7 -0.5 -0.5 -0.5 75 +0.8 +0.8 -0.8 -0.5 -0.5 -0.5

Zone pour vent de direction = 90 Pente F G H I

5 -1.6 -1.8 -0.6 -0.5 15 -1.3 -1.9 -0.8 -0.7 30 -1.2 -1.5 -1.0 -0.8 45 -1.2 -1.4 -1.0 -0.9 60 -1.2 -1.2 -1.0 -0.7 75 -1.2 -1.2 -1.0 -0.5

173


rive haute

b

rive basse

rive basse

rive haute

vent

F

F

H

e/10

e/4

e/4

G vent

H

F

F

e/10

e/4

e/4 F

G

Direction du vent = 0 Direction du vent = 180 b

F

I

G

F

rive haute

rive basse

vent

Direction du vent = 90

174


c- Toitures deux versants : Les coefficients de pressions extrieures pour la toiture deux versants sont donns dans le tableau suivant : Tableau 6 : Coefficients de pression extrieures (toitures deux versants)

Zone pour vent de direction = 0 Pente F G H I J

5 -1.7 -1.2 -0.6 -0.3 -0.3 -0.9 -0.8 -0.3 15 +0.2 +0.2 +0.2

-0.4 -1.0

-0.5 -0.5 -0.2 30 +0.7 +0.7 +0.4

-0.4 -0.5

45 +0.7 +0.7 +0.6 -0.2 -0.3 60 +0.7 +0.7 +0.7 -0.2 -0.3 75 +0.8 +0.8 +0.8 -0.2 -0.3

Zone pour vent de direction = 90 Pent F G H I

5 -1.6 -1.3 -0.7 -0.5 15 -1.3 -1.3 -0.6 -0.5 30 -1.1 -1.4 -0.8 -0.5 45 -1.1 -1.4 -0.9 -0.5 60 -1.1 -1.2 -0.8 -0.5 75 -1.1 -1.2 -0.8 -0.5

e = min. ( b ; 2h )

b: dimension du ct au vent.

175


fata

ge

vent

F

F

H J I

e/10

e/4

e/4

G

e/10

b


e/10

fata

ge

e/2

e/4 e/4

b

F G G

H H

I I

F

vent


176


7.2- Coefficient de pression intrieure : (RNV 99 2 p.78) Principes de dfinitions : On dfinit lindice de permabilit p comme suit :

= ouvertures les toutesde surfaces des

au vent parallleset vent le sous ouvertures des surfaces desp

Les ouvertures considres ici sont les orifices de toutes natures dbouchant sur lextrieur et au travers desquelles lair peut circuler. Pour une combinaison quelconque douverture, les valeurs les plus dfavorables doivent tre prises en compte. Valeurs du coefficient de pression intrieure Ci : Le coefficient de pression intrieure Ci des btiments sans cloisons intrieures (hall industriel par exemple) est donn en fonction de lindice de permabilit p (voir ANNEXE V). Dans le cas des btiments sans cloisons intrieures pour

lesquels p ne peut tre dtermin (dossier technique incomplet par exemple), les valeurs extrmes suivantes peuvent tre utilises : 8.0+=iC et 5.0=iC

Dans le cas de btiments avec cloisons intrieures, les valeurs

suivantes doivent tre utilises : 8.0+=iC et 5.0=iC Dans le cas dune construction tanche au vent ( dont les parois extrieures ne comporte aucune ouverture, et sont faites de matriaux ne laissant pas passer lair, ni du fait des joints ni du

177


Fait de la porosit, par exemple ouvrage de stockage), on prendra . 0=iC

8- Exemple dapplication : Calcul au vent dun hangar industriel : Refaire ltude au vent du hangar tudi au chapitre I (voir figure ci-dessous), mais avec le rglement Algrien : RNV99

21

21

21

44 21

40.0 m 7.5 m

6.0 m

16.0 m Donnes : Longueur : 40 m Largeur : 16 m Hauteur du poteau : 6.0m Hauteur totale : h = 7.5 m

178


Implantation du hangar : Tizi-Ouzou

Nature du site : plat

Terrain de catgorie III.

Ouvertures :

Petites faces : Une ouverture de (44)m. Grandes faces : Deux ouvertures de (22)m. pour chaque face

Solution :

Dtermination de la pression statique due au vent :

La pression du au vent qui sexerce sur une construction la

hauteur h est donne par la formule suivante :

hP

( )iedhh CCCqP = avec :

hq : pression dynamique la hauteur h (h =7.5m pour la toiture et

h = 3 m pour les parois verticales).

dC : coefficient dynamique.

eC et : coefficients de pression extrieure et intrieure

respectivement.

iC

Dtermination du coefficient dynamique dC :

Le coefficient dynamique est donn par la figure de lannexe

IV :

dC

On doit dterminer la valeur de pour chaque direction du vent : dC

179


Vent perpendiculaire au long-pan : Pour une hauteur h = 7.5m et b = 40m, on lit dC = 0.91


+=

tr

Trtex CC

KCCC 7122

avec : :rC coefficient de rugosit. :tC coefficient de topographie. :TK facteur du terrain.

Pour le terrain de catgorie III on tire les valeurs suivantes du tableau (RNV 99 tableau 2.4 p.47).

22.0=TK : paramtre de rugosit. mh 3.00= : hauteur minimale. mh 8min= 3.2- Coefficient de rugosit : Le coefficient de rugosit traduit linfluence de la rugosit et de la hauteur sur la vitesse moyenne du vent. Il est donn ci-dessous :

rC

min5.7 hmh p=

( ) 722.03.0

822.0ln5.70

min =

=

= Ln

hhKC Tr

( ) 722.03.0

822.0ln30

min =

=

= Ln

hhKC Tr

Remarque : Le coefficient de rugosit h = 7.5 m et h = 3 m pour la toiture et les parois verticales respectivement sont calculs en introduisant dans la formule h = hmin = 8m

181


Le coefficient dexposition sera donc: toiture

633.11722.0

22.071722.0171)5.7( 2222 =

+=

+=

tr

Trtex CC

KCCC

parois verticales

633.11722.0

22.071722.0171)3( 2222 =

+=

+=

tr

Trtex CC

KCCC

avec tC = 1.0 (coefficient de topographie), terrain plat. Valeur de la pression dynamique :

2/5.61633.15.37)3()5.7( mdaNCqqq exrefhh ==== 4- Calcul des coefficients de pressions extrieures : 4.1- Vent perpendiculaire la grande face : a- Parois verticales :

vent -0.3 +0.8

b =

40

m

-0.5 -0.8 -1.0

1m 12m 3m

A B C

E

C B A

D

182


Pour cette direction du vent (voir figure ci-dessus) :

mb 40= , md 16= , mh 5.7= me 15)5.72;40.(min ==

me 75.34/ = me 5.110/ =

b- Versants de toitures :


8 m 6.5m 1.5 m

Fata

ge

-1.7

-1.2

-1.7

--0.6 -0.3

3.75

m

32.5

m

3.75

m


vent

183


184

4.2- Vent perpendiculaire la petite face : Pour cette direction du vent (voir figure ci-dessous) :

mb 16= , md 40= , mh 5.7= me 15)5.72;40.(min ==

me 75.34/ = et me 5.110/ = a- Parois verticales :

vent

b = 16 m

-0.5

-0.8

-1

-0.5

-0.8

+0.8

-0.3

-1


b- Versant de toiture :

vent

3.75 m 3.75 m

32.5

m

6 m

1.

5

-1.6 -1.3 -1.3 -1.6

-0.5 -0.5

-0.7 -0.7

8.5 m

Fata

ge

5- Coefficient de pression intrieure Ci : On dtermine tout dabord lindice de permabilit :

=

ouvertures les toutesde surfaces desau vent parallleset vent le sous ouvertures des surfaces des

p

185


Paroi AB au vent

33.00.24

0.8.)10.2(22)0.40.4(

.)10.2(22 ==+=p

Valeurs du coefficient de pression intrieure Ci : Le coefficient de pression intrieure Ci des btiments sans cloisons intrieures (hall industriel par exemple) est donn en fonction de lindice de permabilit p (voir ANNEXE V). Pour 4.033.0 +== ip C Paroi BC au vent :

83.00.240.20

)0.10.2(22)0.40.4()0.10.2(2)0.40.4( ==+

+=p 3.0= iC Paroi CD au vent :

0.10.240.24

)0.10.2(22)0.40.4()0.10.2(22)0.40.4( ==+

+=p 5.0= iC 6- Dtermination de la pression dynamique du au vent : La pression du au vent qui sexerce sur une construction la hauteur h est donne par la formule suivante :

hP

( )iedhh CCCqP = avec :

88.0=dC et 2/5.61 mdaNqh =

186


Tableau 5 : Pression dynamique du vent (grande face au vent)

Grande face au vent Parois verticales Versants de toitures

Zone eC iC hp (kg/m2)


D +0.8 -0.3 +60 F -1.7 -0.3 -76 A -1.0 -0.3 -38 G -1.2 -0.3 -49 B -0.8 -0.3 -27 H -0.6 -0.3 -16 C -0.5 -0.3 -11 I -0.3 -0.3 0 E -0.3 -0.3 0 J -0.3 -0.3 0

a- Paroi vertical :

vent 0 +60 a

= 4

0 m

1m 12m 3m

-11 -27 -38

A B C

E

C B A

D

187



3.75

m

32.5

m

3.75

m

8 m 6.5m 1.5 m

-76

-49

-76

--16 0

vent

Fati

re

Tableau 6 : Pression dynamique du vent (portail au vent)

Portail au vent Parois verticales Versants de toitures



D +0.8 +0.4 +22 F -1.6 +0.4 -108 A -1.0 +0.4 -76 G -1.3 +0.4 -92 B -0.8 +0.4 -70 H -0.7 +0.4 -60 C -0.5 +0.4 -49 I -0.5 +0.4 -49

E -0.3 +0.4 -38

188


a- Parois verticales :


1893.75 m 3.75 m

32.5

m

6 m

1.

5

-108 -92 -92 -108

Fati

re

-49 -49

-60 -60

vent

b = 16 m

-49

-70

-76

-49

-70

-38

+22

3.75

m

32.5

m

3.75

m

vent

-76

8.5 m


Tableau 7 : pression dynamique du vent (portail sous vent)

Portail sous vent Parois verticales Versants de toitures



D +0.8 -0.5 +65 F -1.6 -0.5 -60 A -1.0 -0.5 -27 G -1.3 -0.5 -43 B -0.8 -0.5 -17 H -0.7 -0.5 -11 C -0.5 -0.5 0 I -0.5 -0.5 0 E -0.3 -0.5 +11

a- Parois verticales :

190

b = 16 m

-27

0

-17

0

-17

+65

3.75

m

32.5

m

3.75

m

vent

+11

-27


b- Versants de toitures:

vent

3.75 m 3.75 m

32.5

m

6 m

1.

5 -60 -43 -43 -60

0 0

-11 -11

8.5 m

Fati

re

9- Calcul de la force de frottement : (RNV99 Chapitre 2, 1.4). Dans le cas des structures allonges ou lances, on tient compte dune force complmentaire due aux frottements qui sexerce sur les parois parallles la direction du vent dans le cas o lune des conditions suivantes est vrifie :

3bd , ou 3

hd

191


avec : :d dimension (en m) de la construction parallle au vent. :b dimension (en m) de la construction perpendiculaire au vent. hauteur (en m) de la construction. h

:

)(toitureFfr )//( auventParoisFfr

35.21640 p==

bd

333.55.7

40 f==hd

Lune des conditions est vrifie. Il y a lieu de considrer les forces de frottement.

mb 16= vent

mh 5.=6m

md 40= A B

C

D

E

F G

7

192


La force de frottement est donne par la formule suivante : frF ( ) = frfrhfr SCpF o :

:hp (en daN/m2) est la pression dynamique du vent la hauteur h

considre. :frS (en m

2) est laire de llment de surface considr. :frC est le coefficient de frottement pour llment de surface

considre. Tableau 8 : Valeur des coefficients de frottement. Etat de surface Coefficient de

frottement frCLisse (acier, bton lisse, ondulations parallles au vent, paroi enduite, etc.)

0.01

Rugueux (bton rugueux, paroi non enduite, etc.)

0.02

Trs rugueux (ondulations perpendiculaires au vent, nervures, plissements, etc.)

0.04

On prendra dans ntre cas un bardage en toiture et au niveau des parois verticales dont les ondulations sont perpendiculaires la direction du vent. Donc 04.0=frC

193


La force de frottement sera donc : Pour la toiture :

daNFfr 1602)14.8240(04.05.61 == Parois verticales :

daNFfr 1181)0.6240(04.05.61 == La force de frottement totale : daNFfr 278311811602 =+= Remarque : Laire de frottement pour la toiture est dtermine en introduisant la longueur du dvelopp de la toiture, soit :

.14.8)62.10cos(/0.8 m= 10- Action densemble : La force rsultante se dcompose en deux forces (voir figure) : Une force globale horizontale T (Trane) qui correspond la

rsultante des forces horizontales agissant sur les parois verticales de la construction et de la composante horizontale des forces appliques la toiture ;

Une force de soulvement U (Portance) qui est la composante

verticale des forces appliques la toiture.

194


La force rsultante R est donne par :

U

T

R ( ) += fri FSqR i

vent avec :

iq (en ) : pression du vent qui sexerce sur un lment de surface i .

2/ mdaN

is (en ) : laire de llment de surface i . 2m

frF (en ) : les forces de frottements (dentranement) ventuelles.

daN

Lexcentricit de la force globale horizontale T doit tre prise gale : (RNV99 Chapitre 2, 2.2.24) vent sur Pignon :

mbe 6.110/1610/ === o : b (en m) : dimension la base du matre couple.

T

e

b

b

a

195


vent sur Long pan :

mae 410/4010/ === o : a (en m) : dimension la base du matre couple.

a e

b

T

Les valeurs des forces parallles la direction du vent et les forces verticales qui sexercent sur la construction sont donnes dans le tableau ci-aprs : Tableau 9 : Valeurs des forces horizontales et verticales ; portail au vent . Zone Composante Horizontale

(daN) Composante verticale

(daN) D 211216622 = [ ] 2642/)5.116(22 = 0 E 345616638 = [ ] 4562/)5.116(38 = 0 F1 0 4.59611cos75.35.1108 0 = F2 0 4.59611cos75.35.1108 0 = G 0 5.115111cos5.85.192 0 = H 0 2.565411cos16660 0 = I 0 2501211cos165.3249 0 =

frF 2783 9071=T 33010+=U

196


Remarque : Les zones D et E intgrent la partie rectangulaire et la partie triangulaire du pignon.

92 (G) 60 (H) 49 (I)

108 (F1 )

3.7

76(A) 70(B) 49(C)

108 (F1 )

70(B) 49(C)

92 (G)

8.5 3.7

vent

76(A)

60 (H) 49 (I)

Tableau 10 : Valeurs des forces horizontales et verticales ; Grande face au vent : Zone Composante Horizontale

(daN) Composante verticale

(daN) D 1440040660 = 0 E 0 0 F1 8211sin75.35.176 0 = 42011cos75.35.176 0 = F2 8211sin75.35.176 0 = 42011cos75.35.176 0 = G 45611sin5.325.149 0 = 234511cos5.325.149 0 = H 79411sin405.616 0 = 408411cos405.616 0 = I 0 0 12986+=T 10261+=U

197


vent

76 (F1 et F2) 49 (G)

86.51.5

0 16 (H)

60 (D) 0

Remarque : Il est important de recalculer les actions du vent en considrant la construction comme tant ferme (parfois plus dfavorable) tant donne que les ouvertures sont gnralement fermes pendant la nuit. 11- Comparaison des rsultats avec ceux obtenus par le

rglement NV65 (voir CH.I) : Tableau 12 : Rglement Algrien (RNV 99) :

Portail au vent Parois verticales Versants de toitures



D +0.8 +0.4 +22 F -1.6 +0.4 -108 A -1.0 +0.4 -76 G -1.3 +0.4 -92 B -0.8 +0.4 -70 H -0.7 +0.4 -60 C -0.5 +0.4 -49 I -0.5 +0.4 -49 E -0.3 +0.4 -38

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Tableau 13 : Rglement NV65 (voir CH.I) :

Portail au vent Paroi AB au vent Parois verticales Versants de toitures



D(AB) +0.8 -0.20 +28.1 F (EF) -0.30 +0.54 -25.8 A

(BC et AD) -0.31 +0.54 -25.8 G (EF) -0.30 +0.54 -25.8

B (BC et AD)

-0.31 +0.54 -25.8 H (EF) -0.30 +0.54 -25.8

C (BC et AD)

-0.31 +0.54 -25.8 I (FG) -0.30 +0.54 -25.8

E (CD) -0.31 +0.54 -24 Laction du vent sur une paroi est donne par la formule suivante : (voir CH.I)

rmsref CkkqP .... = avec : 0.1== ms kk Site normal non masqu.

2/5.37 mdaNqref = valeur de la pression dynamique de rfrence pour la zone I. : Coefficient de rduction donne par le diagramme de lannexe III. En fonction de la plus grande surface offerte au vent affrente llment considr. Pour la grande face : ma 40= 75.0=

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[ ] 2/12.28)20.0()8.0(75.00.10.15.37 mkgPAB +=+= [ ] 2/0.24)54.0()31.0(75.00.10.15.37 mkgPCD =+= Pour la petite face : mb 16= 81.0 [ ] 2/8.25)54.0()31.0(81.00.10.15.37 mkgPP ADBC =+== Les versants de toiture : mb 16= 81.0 [ ] 2/8.25)54.0()31.0(81.00.10.15.37 mkgPP FGEF =+== Remarques : Les rsultats obtenus par le rglement neige et vent algrien

(RNV99) sont suprieurs aux rsultats obtenus par le rglement NV65. Donc on se met plus en scurit en utilisant le RNV99.

Les rsultats seront comparables si on utilise la mthode

simplifie du rglement NV65, qui est plus conservative que la mthode exacte.

200

Le prsent document technique rglementaire (DTR) fournit leDtermination de la pression statique du au vent:Tableau1: Pression dynamique de rfrence

ZoneTableau 2: Catgories de terrainIIIIIIIVTableau 3: Coefficients de topographiePente (Pente (

Zone pour vent de direction \( = 90Refaire ltude au vent du hangar tudi au chapitre I (voirOn dtermine tout dabord lindice de permabilit:Tableau 5: Pression dynamique du vent (grande face au vent)

Grande face au ventParois verticalesVersants de toituresZone

Portail au ventParois verticalesVersants de toituresZone

Portail sous ventParois verticalesVersants de toituresZoneEtat de surface

Tableau 12: Rglement Algrien (RNV 99):

Portail au ventParois verticalesVersants de toituresZoneTableau 13: Rglement NV65 (voir CH.I):

Portail au vent \( Paroi AB Parois verticalesVersants de toituresZone