Van Long LE thesis defense

Van

Lo

ng

LE

Soutenance

Thse de DoctoratVanduvre-ls-Nancy, le 26/09/2014

Ecole Doctorale EMMA ED 409Energie Mcanique et Matriaux

tude de la faisabilit des cycles organiques sous-critiques et supercritiques de Rankine pour la valorisation des rejets thermiques

2

01

4

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ng

LE pour la valorisation des rejets thermiques

Van Long LE

Directeur de thse: Michel FEIDT

Co-directeur de thse: Abdelhamid KHEIRI

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LEPlan

Introduction

Etat de lart

Modle thermodynamique

Mthodologie doptimisation du systme ORC*

2

01

4

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LE

Mthodologie doptimisation du systme ORC*

Cas dtude

Conclusions - perspectives

2Introduction Etat de lart Modle Optimisation Cas dtude Conclusions

* Organic Rankine Cycle

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LECERES-2

CERES: Chemins Energtiques pour la Rcupration dEnergie dans les Systmes industriels

Programme ANR: Efficacit nergtique et Rduction des missions de CO2 dans les Systmes Industriels (EESI) 2010Coordinateur du projet: EDF Recherche et DveloppementDbut et dure: 01/2011 42 mois

2

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4

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LE


LEMTA

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ng

LEContexte

20 50 % de lapport dnergie gaspill60 % de rejets thermiques < 230 C (450 F)90 % de rejets thermiques < 316 C (600 F)

(BCS Inc. 2008)

Source: IEA

2

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4

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ng

LE


(BCS Inc. 2008)Consommation dnergie par secteur (2011)

Impact environnemental

Valorisation de rejets thermique Amliorer lefficacit nergtique Diminuer la pollution thermique

Rarfaction des Ressources ptrolires

Consommation dnergie par industrie (2011)

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ng

LEValorisation de rejets thermiques

Cycle traditionnel de Rankine(Cycle vapeur deau)

Temprature de rejets thermiques

Haute Moyenne et faible

2

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LE


Cycle organique de Rankine

Van

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ng

LEProblmatiques

Fluides organiques:

Scurit, sret

Stabilit (thermique, chimique)

Impact environnemental (GWP, ODP)

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LE


Impact environnemental (GWP, ODP)

Faible performance thermodynamique: rendement ~ 10 20 %

Rentabilit conomique

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LEContributions

Objectifs :1. Etude des conditions de faisabilit des cycles organiques

sous-critiques et supercritiques de Rankine pour la valorisation des rejets thermiques

2. Optimisation nergtique, exergtique et thermo-conomique

2

01

4

Van

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ng

LE


Dmarche :1. tat de lart des cycles organiques de Rankine et leurs fluides

de travail2. Modlisation et optimisation thermo-conomique des cycles

ORC en considrant linfluence de la nature du fluide de travail et la configuration du cycle ORC

Van

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ng

LEtat de lart

Cycles organiques de Rankine Situation de la recherche

Configurations du cycle ORC

Applications

2

01

4

Van

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ng

LE

Applications

March

Fluides de travail Catgories du fluide de travail

Travaux de recherche

Procdure de slection


Van

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LE

1823: M. Hamphrey Davy suggre le cycle ORC comme une alternative la machine vapeur deau

1824: Travaux de Carnot

1859: Thorie complte du moteur vapeur deau de Rankine

1883: Moteur naphta (Frank W. Ofeldt )

1923-1930: Moteurs de Rankine utilisant Chlorure de Mthyle

Situation de la recherche

Source: www.kcorc.org

Projets R&D en cours (www.kcorc.org)

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4

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LE Chlorure de Mthyle

1961 1965: Prototype ORC de 3 kW en 1961 et ltablissement de ORMAT en 1965

1967: premier cycle binaire gothermique de 680 kW utilisant R12

1980: Turboden

1990s: ORMAT Gothermie; TURBODENCognration

2000 - prsent: Plusieurs fabricants, recherches


Financement Europen Financements nationaux

H-REII Demo (2012 2014) Fluid mixtures for ORC (2010-2015)

LOVE (2011 2014) TRENERGY (2013-2015)

BRICKER (2013 2017) DryRSP (2013-2017)

CPV/Rankine (2013 2015) ORC Micro Power Plant (2011-2013)

NoWaste (2011 2015 ) SCORC (2013-2015)

Financement priv Two-stage-RO-Rankine (2011-2014)

MarineORC (2013-2014) ORCNext (2012-2016)

Sun2Power (2010 2014) CC-PowerTraine (2013-2017)

Projets R&D en cours (www.kcorc.org)

Van

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ng

LEConfigurations du cycle ORC

ORC standard

(a) Configuration sous-critique (b) Configuration supercritique

2

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4

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ng

LE


ORC avec rcuprateur (IHE)



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LEConfigurations du cycle ORC

ORC rgnratif (avec soutirage) ORC trilatral flash

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4

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Lo

ng

LE


ORC rgnratif (avec soutirage) ORC trilatral flash

Organic Flash CycleORC multi-pression dvaporation

Van

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ng

LEApplications

Rpartition de puissances installes par applications

2

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4

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Lo

ng

LE


installes par applicationsBiomasse - cognration

Centrale gothermique

Centrale solaire thermodynamique Valorisation de rejets thermiques industriels

Le nombre des installations est le plus important pour des applications biomasseTurboden: 246Adoratec: 22

(Ho et al. 2012)

Van

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LEMarch

2

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4

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LE


Van

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ng

LEFluide de travail du cycle ORC

Fluide schant Fluide isentropique

2

01

4

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ng

LE


,

,2

11ds

dT

r evap

r evapvap

evap evap

nT

TCp HT T

: Fluide schant: Fluide isentropique: Fluide mouillant

(Liu et al. 2004)

0 0 0

Fluide mouillant

Van

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ng


Rfrences Fluides tudis

Chen et al.

(2010)

35 candidats du fluide de travail pour

le cycle sous- et supercritique de

Rankine

Hung et al.

(2010)

Srie rfrigrants: R11, R12, R113,

R114, R123, R152a, R500 et R502

Srie benzne: C6H6, C7H8, C8H10

Lakew et al.

(2010)

R134a, R123, R227ea, R245fa, R290

et n-pentane

Mikielewicz

et

Ammoniac, perfluorobutane,

mthanol, thanol, heptane,


Guo et al.

(2011)

27 fluides avec les

tempratures

dbullition allant de

-47.7 47.6 C

Datla et al.

(2012 )

Pentane, R245fa,

R134a, R1234ze,

R1234yf, R123, DR-

2, C6FK, Tolune,

D4, D5

Gao et al. 18 fluides diffrents


Wang et al.

(2010)

M1 (R245fa pur), M2 (R245fa/R152a,

0.9/0.1), M3 (R245fa/R152a, 0.7/0.3) sont

exprimentalement tests avec un cycle solaire

de Rankine basse temprature

Baik et al.

(2012 )

Comparaison de la puissance optimale du

cycle transcritique de Rankine utilisant les

mlanges binaires avec le cycle sous-critique

de Rankine utilisant R134a et R245fa

Chys et al.

2012

Quelques fluides purs souvent utiliss sont

considrs comme les composs potentiels

2

01

4

Van

Lo

ng

LE

Mikielewicz

(2010)

isohexane, R11, R12, R123, tolune,

R152, R134a, R141b, R227, R245ea,

R245ca, R365mfc, SES36 et eau

Chen et al.

(2011)

Fluides zotropes pour les cycles

ORC supercritiques

Fernandez et

al. (2011)

Siloxanes (plus prcisment

polymthylsiloxanes ou huiles de

silicone) incluant MM, MDM,

MD2M, D4, D5, et D6

Guo et al.

(2011)

CO2, R170, R41, R125, R218, R143a,

R32, R115, R1270, R22, R290,

R134a, R227ea


(2012) sont tests

He et al.

(2012)

22 fluides de travail

du cycle ORC sous-

critique sont

examins

Heberle et

al. (2012)

Isobutane/isopentan

e et R227ea/R245fa

de diffrentes

compositions

Vidhi et al.

(2013)

R23, R32, R125,

R143a, R134a, R218

et R170 sont tests

pour crer des mlanges binaires et ternaires.

La slection de mlange est discute. Les

concentrations molaires optimales sont

suggres dans larticle

Heberle et

al. (2012)

Isobutane/isopentane et R227ea/R245fa de

diffrentes compositions sont utiliss comme

fluide de travail du cycle sous-critique de

Rankine

Dai et al.

(2013 )

Les mlanges zotropes du dioxyde de

carbone avec 7 fluides de bas GWP sont

utiliss comme fluide de travail du cycle

transcritique de Rankine

Van

Lo

ng


Union EuropenneDirective MAC Rgulation de F-gaz

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


Fluide ODP GWP Tb ASHRAE 34

Novec 649 0 1 49 N/A

Novec 774 0 ~1 74 N/A

Novec 7000 0 370 34 N/A

R134a 0 1370 -26.1 A1

Isobutane 0 ~20 -11.7 A3

n-Pentane 0 ~20 36.1 A3

R1234ze (E) 0 6 -19 A2L

R1233zd 0 7 18.3 N/A

R245fa 0 1030 15.14 A1

Base de donnes

Van

Lo

ng


Collecte dinformations sur les fluides candidats

Premire slection: Toxicit, inflammabilit, stabilit, GWP, ODP, et

proprits thermo-physiques

Modlisation du systme avec les fluides

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


Modlisation du systme avec les fluides prslectionns

Optimisation du systme avec les fluides prslectionns

Choix finale du fluide

Van

Lo

ng

LEModle thermodynamique

Analyse nergtique Base sur le premier principe de la thermodynamique

lnergie ne peut tre ni dtruite, ni cre

Ne distingue pas la quantit et la qualit de lnergie (ex. on ne fait pas la diffrence entre un joule de chaleur dlivr 500 C et un autre fourni 50 C)

Analyse exergtique

2

01

4

Van

Lo

ng

LE Analyse exergtique Base sur le deuxime principe de la thermodynamique

si lnergie se conserve, sa qualit, elle se dgrade

Cest un complment pour lanalyse nergtique (lanalyse exergtique permet de localiser et dvaluer la cause et limportance de la perte de la ressource nergtique)


Van

Lo

ng

LEAnalyse nergtique

, ,

, ,

isp out p inp

isp out p in

h h

h h

, ,p p out p inwfW m h h

, ,HPHEX HPHEXh wf wf out wf in h hsi hsoQ m h h m h h

,,

,,

t outt intis is

t outt in

h h

h h

( )W m h h 75 11.5 pmotor log W

elecp p motorW W

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


,,( )t t outt inwfW m h h

, ,( ) ( )cond condc c cso csiwf wf in wf outQ m h h m h h

2

75 11.5

1.5

pmotor

p

log W

log W

pnet tW W W

elec elec elecpnet tW W W

netI hW Q

elecsys net hW Q

Systme ORC

elecgent tW W

Van

Lo

ng

LEAnalyse exergtique

01

t pnet

h h

net

s

h

i h os

h

Ex

W WW

Ex Ex

W

Ex TQ

T

0 0 0t pnet

hsi h hsi

WHR

W WW

Ex m h h T s s

Rendement exergtique

Taux de rcupration exergtique

Rendement au sens du 2me principeSchma de procds

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


1

netI

Loren

h

h

z c

II

W

TQ

T

Rendement au sens du 2 principe

cso csic

cso csi

h hT

s s

hso hsi

h

hso hsi

h hT

s s

Temprature moyenne entropique

Temprature moyenne entropiqueT0 = Tcsi

Les temprature sont en K Diagramme T-s

Schma de procds

Van

Lo

ng

LEAnalyse exergtique

Systme ORC , ,, ,0p p out p outp in p inwfEx m h h T s s

, ,( )p p out p inwfW m h h

0h h hsi hso hsi hsoEx m h h T s s

0, , , ,HPHEX HPHEX HPHEX HPHEX HPHEXwf wf wf out wf in wf out wf inEx m h h T s s

0 , ,HPHEX HPHEXHTHEX wf wf out wf in h hso hsiI T m s s m s s

HPHEX HPHEXEx wf hEx Ex

, ,, ,0t t out t outt in t inwfEx m h h T s s

,,t t outt inwfW m h h

, ,0t t out t inwfI T m s s t

t tEx W Ex

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


0 , ,p op wf ut p inI T m s s p

p pEx Ex W

0, , , ,cond cond cond cond condwf wf wf in wf out wf in wf outEx m h h T s s

0c c cso csocsi csiEx m h h T s s

0 , ,cond cond c cso csicond wf wf out wf inI T m s s m s s

cond condcEx wfEx Ex

tot ii

I I

p t c tothEx W W Ex I

01

nett p

h

h

h

Ex

W W

E Tx

W

QT

t p hsiWHR W W Ex

1

net

ch

h

II

W

TQ

T

Van

Lo

ng

LEOptimisation

Transfert thermique & chute de pression

changeur tubes et calandre

Corrlations pour transfert de chaleur et chute de pression

2

01

4

Van

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ng

LE pression

Modle conomique

Cot dinvestissement

Cot dexploitation

Mthode doptimisation


Van

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ng

LETransfert thermique & chute de pression

changeur tubes et calandre Gomtrie simple de lchangeur

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


Types standards de calandre selon TEMA

chicane coupe unique de lchangeur de chaleur tubes et calandre

Gomtrie simple de lchangeur tubes et calandre

Van

Lo

ng


lmQ UAF T o o tA A d LN

1

,

,

ln / 1

2

f i o o o iOf o

i i i o

R d d d ddU R

d d k

, , , ,

, , , ,ln /

h out c in h in c out

lm

h out c in h in c out

T T T TT

T T T T

Facteur de correction DTLM*

Mthode DTLM*tpwf

t ti

m NN

S V

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


Facteur de correction DTLM*

s sin out

t tout in

T TR

T T

t tout in

s tin in

T TP

T T

(1/ )1

1

NRP

P

1S

R

2

2

2

11

1

2 ( 1 1)( 1)

2 ( 1 1)

SR ln

RSF

S R RR ln

S R R

( 1)

PS

N N P

2

2 (2 2)(1 )

2 (2 2)

SF

SS ln

S

R 1 R = 1

*Diffrence de temprature logarithmique moyenne

Van

Lo

ng


0.6s id C L B R S idJ J J J J

0.142/3

s s sid i s w

s s s s

m kj Cp

A Cp

Mthode de Bell-Delaware

21.33

a

aj a Re

3

a

aa

2 ( 1)

2s b s

s

e s

fG N Dp

D

0.14( / )ws s s

1bL

NB

[0.576 0.19 ( )]sf exp ln Re

2 24( / 4)T oe

o

P dD

d

ss

T

D CBA

P

Coefficient de transfert de chaleur

Chute de pression (Mthode de Kern)Ct calandre

20.785

ts T

N CLD P

CTP

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


211.33

/i s

T o

j a ReP d

41 0.14( )asa

Re

Angle dagencement

des tubes Re a1 a2 a3 a4

90

105-104 0.370 -0.395 1.187 0.370

104-103 0.107 -0.266

103-102 0.408 -0.460

102-10 0.900 -0.631

10 0.970 -0.667 Disposition des tubes

Constantes pour le calcul du coefficient dchange thermique ct calandre

Van

Lo

ng


0.5

2/3

/ 8 1000

1 12.7 / 8 1

f Re PrNu

f Pr

Nu k D

Ct tubes (zone monophasique)

Coefficient de transfert thermique

Chute de pression

Ct tubes (zone diphasique ou bien supercritique)

qflux = const

coulement

L(Gnielinski 1976)

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


2[0.790 ( ) 1.64]f ln Re

2

2tp

L VP f N

D

2

( 4 )2

tp t

tube p

LN VP f N

D

2

42

tr p

VP N

dQ const

xi+1xi

Transferts de chaleur de lcoulement diphasique et en pression supercritique vaporation: Gungor-Winterton (1987) Condensation: Shah (2009) Supercritique: Jackson (2002)

dLi

Van

Lo

ng


Evaporation: corrlation de Gungor-Winterton (1987)TP lE

0.410.75

0.861 3000 1.121

l

v

xE Bo

x

0.8 0.4Pr

0.023 1l

l

l

kDG x

D

Condensation: corrlation de Shah (2009)

1

1 1 exp oIC glidel vap l

B qF T

q H

0.410.75

0.861 3000 1.12

1l

c

v

xE BoF

x

0.0058 0.5573.8

1rp

l

Fluide pure

Fluide zotrope

Rgime I

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


TP I

TP I Nu

0.95

3.81

14l

I LS

vZ

1/33

1/3

21.32Re l l v lNu LS

l

g k

0.8 0.4

0.023 R Pe r lLS LS lk

D

1 1 V

mix mono VS

Y

Fluide

pure

Fluide zotrope

Rgime II

0

0.3

0 .5.82 P0 r.0183Re

n

pwb b

b pb

CNu

C

w bp

w b

h hC

T T

Pression supercritique: corrlation de Jackson (2002)

kNu

D

Van

Lo

ng


2 2 2 2(1 ) (1 )

(1 ) (1 )mom

l v l vout in

x x x xP G

10.25

0.5

1.18 111 0.12 1

l v

v v l l

x gx x xx

G

2 1 1Pmomout in

G

2

2frict

L VP f

D

2

10

1

(1.82 1.64)f

log Re

coulement diphasique

coulement en pression supercritique

Chute de pression dynamique

Chute de pression dynamique

Chute de pression par frottement

Chute de pression

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


v v l l

0

z

frict

dpP dz

dz

1/3 3(1 )frict

dpx bx

dz

2( )a b a x

22l

lo i l

dp Ga f

dz d

22v

vo i v

dp Gb f

dz d

Chute de pression par frottementB, PT, V, Ntp, Nsp

A, P

P Pmax

A, P

Van

Lo

ng

LEModle conomique

Quel est le montant de linvestissement pour mettre en place une installation de valorisation des rejets thermiques par un cycle ORC?

Quels sont les cots dexploitation dune

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


Quels sont les cots dexploitation dune installation de valorisation des rejets thermiques?

Evaluer la rentabilit conomique de linstallation?

Effectuer loptimisation thermoconomique de linstallation

Van

Lo

ng

LEModle conomique

Cot dinvestissement

Somme des cots nus des quipements de linstallation, CTBM

Cot de prparation du site, Csite Csite = 0.05CTBM

Cot des facilits des services, Cserv Cserv = 0.05CTBM

Cots attribus pour les centres dutilit et des installations connexes Calloc

Investissement permanent direct, CDPI CDPI = CTBM + Csite + Cserv + Calloc

Cots des ventualits et frais de lentrepreneur, Ccont Ccont = 0.18CDPI

Capital amortissable total, CTDC CTDC = CDPI + Ccont

Cot du terrain, C C = 0

TBM BM spare wfC C C C

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


0BM p BMC C F

0 210 1 2 10 3 10( ) [ ( )]plog C K K log A K log A

1 2BM M PF B B F F

210 1 2 10 3 10( )plog F C C log P C log P

Cot nu dquipement (Turton 2009)

* Chemical Engineering Plant Cost Index

CEPCI*CEPCI2001 = 397CEPCI2012 = 584.6

20122012

20012001

BM

BM

CEPCIC

CEPCIC

Variation de lindice des cots des quipements

Cot du terrain, Cland Cland = 0

Cot des redevances, Croyal Croyal = 0

Cot de dmarrage de linstallation, Cstartup Cstartup = 0.1CTDC

Investissement permanent total, CTPI CTPI = CTDC + Cland + Croyal + Cstartup

Fond de roulement, CWC CWC = 0

Investissement total, CTCI CTCI = CWC + CTPI

Van

Lo

ng

LEModle conomique

Cot dexploitation

Cots Elments Formule

1. Cots directs Cots directs de production CDMC

Utilits Eau de refroidissement 14.8$ /1000m3

Maintenance Rmunrations et avantages sociaux CWB = 0.035CTDC

Salaires et avantages sociaux CSB = 0.25CWB

Matriaux et services CMS = CWB

Frais gnraux dentretien CMO = 0.05CWB

2. Cots fixes Cots fixes de production CFix

2

01

4

Van

Lo

ng

LE


gross annual TPCProfit S C

(1 )net corp grossProfit t Profit

PrROI net

TCI

ofit

C

PBPcash flow (1 )( )

TDC TDC

annual TPC D

C C

t S C C

1

1

1LCOE

1

nTPC

TCI tt

nel

tt

CC

IR

M

IR

Mesures de rentabilit

Cot moyen actualis de llectricit, LCOE (Konstantin 2009)

2. Cots fixes Cots fixes de production CFix

Taxes foncires et assurance Cot de limpt foncier et de lassurance de responsabilit CPI = 0.02CTDC

Van

Lo

ng

LEOptimisations et contraintes

Mthode doptimisation(EES)

Mthode du gradient conjugu

Mthode de quasi-Newton

Mthode de Nelder-Mead

2

01

4

Van

Lo

ng

LE Mthode de Nelder-Mead

Algorithme DIRECT

Mthode Gntique


Van

Lo

ng

LECas dtude

Centrale ORC sous-critique

Centrale ORC supercritique

Rendement isentropique de la pompe et de la turbine, (%) 80

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Donnes pour loptimisation

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Rendement isentropique de la pompe et de la turbine, is (%) 80

Rendement du gnrateur lectrique, gen (%) 95

Fluide de la source thermique et du puits froid Eau

Temprature entrante de la source thermique, Thsi (C) 150

Temprature entrante du puits froid, Tcsi (C) 20

Pression de la source thermique, Phsi (bar) 5

Pression entrante du puits froid, Pcsi (bar) 2

Dbit massique de la source thermique, (kg/s) 50

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LEOptimisation dORC sous-critique

hm

Fonctions objectivesRendement exergtiqueLCOE

Eau chaude pressurise (5 bars)Thsi = 150 C; 50 (kg/s)hm

95%gen

80%is

80%is

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Eau froide (2 bars)Tcsi = 20 C

Fonction objectif :Rendement exergtiqueCot moyen actualis de llectricit (LCOE)

Contrainte:

Dure de vie: 20 ans

, 1t outx

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Maxi. du rendement exergtique

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Minimisation du LCOE

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LEOptimisation dORC supercritique

Eau chaude pressurise (5 bars)Thsi = 150 C; 50 (kg/s)hm

95%gen

80%is

80%is

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Eau froide (2 bars)Tcsi = 20 C

Fonction objectif:Rendement exergtiqueLCOE

Contrainte:

Dure de vie: 20 ans

, 1t outx

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Maxi. du rendement exergtique

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Minimisation du LCOE

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LEConclusions

tat de lart des cycles ORC et de leurs fluides de travail

Modle danalyse nergtique et exergtique des systmes ORC de diffrentes configurations

Modle pour le transfert de chaleur et chute de pression dans un changeur tubes et calandre avec

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LE

pression dans un changeur tubes et calandre avec fluide pure ou zotrope en pression sous-critique ou supercritique

Modle conomique pour loptimisation des centrales de valorisation des rejets thermiques utilisant un ORC sous-critique ou supercritique

Livrable projet ANR CERES-2


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LEPerspectives

Validation des corrlations utilises:

Pour les transferts de chaleur et les pertes de charge

Pour les cots des composants

Prendre en compte des autres variables (rendement de la turbine, la gomtrie de lchangeur) pour

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de la turbine, la gomtrie de lchangeur) pour loptimisation

Optimisation multicritres et/ou en rgime transitoire


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LEPublications communications

Journal articlesV. L. Le, M. Feidt, A. Kheiri, S. Pelloux-Prayer, Performance optimization of low-temperature power generation by supercritical ORCs (organic Rankine cycles) using low GWP (global warming potential) working fluids. Energy. 2014; 67:513-526

M. Feidt, A. Kheiri, V. L. Le, Analyse exergtique d'un Cycle Organique de Rankine (COR) sous-critique pour rcuprer les chaleurs perdues basse temprature. Termotechnica; 2012(1): 12-17

Paper in progressV. L. Le, A. Kheiri, M. Feidt, S. Pelloux-Prayer, Thermodynamic et economic optimizations of a waste heat to power plant driven by a subcritical ORC (Organic Rankine Cycle) using pure or zeotropic working fluid. 2014 (en cours de rvision)

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Conference papersA. Zoughaib, M. Feidt, S. Pelloux-Prayer, F. Thibault, V. L. Le, Chemins nergtiques pour la rcupration dnergies (CERES), Congrs Franais de Thermique, Lyon, France 2014

V. L. Le, M. Feidt, Kheiri A., Jumel S., Optimisation de la puissance du cycle organique de Rankine pour le cas supercritique en considrant le cycle endorversible, Congrs Franais de Thermique, Gradmer, France 2013

S. Jumel, V. L. Le, M. Feidt, A. Kheiri, Working fluid selection and performance comparison of subcritical and supercritical Organic Rankine Cycle (ORC) for low-temperature waste heat recovery. ECEEE Industrial Summer Study. Arnhem, Netherlands2012

M. Feidt, A. Kheiri, V. L. Le, Analyse exergtique d'un Cycle Organique de Rankine (COR) sous-critique pour rcuprer les chaleurs perdues basse temprature, Colloque Francophone sur lEnergie Environnement Economie et Thermodynamique (COFRET12), Sozopol, Bulgaria 2012


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Soutenance

Thse de DoctoratVanduvre-ls-Nancy, le 26/09/2014

Ecole Doctorale EMMA ED 409Energie Mcanique et Matriaux

Merci de votre attention!

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LE Merci de votre attention!Questions?

Van Long LE thesis defense

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Thesis Mahmoud Addouche

Preface Thesis RebeccaVTaylor

Thesis Guede

B. Gateau Thesis Defense

Thesis Manuscript 2009

Ldpc Thesis

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Boutareaud PhD Thesis

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