1.88 m ARVOR Géotechnique < 275 kPa 1.52 m < 187 kPa 1.88

UFR Sciences et Sciences de l'Ingénieur

Université de Bretagne Sud - Rue Coat Saint Haouen

56321 LORIENT

ARVOR Géotechnique - 11 Route de Toulindac - 56870 BADEN

Tel. : 09.63.46.57.81 – Port. 06.35.94.13.78

Courriel : [email protected] – Site : www.arvor-geo.fr

ARVOR GéotechniqueIngénierie des sols et des fondations

Master 1 - Génie Civil et Maîtrise de Projet

Corrigés des travaux dirigés de géotechnique ____________________________________________

Introduction aux calculs des fondations

superficielles ________________________________________________________

0.00

0.30

4.80

ELU 1 : 1,35 W + 1,35 Pa

Vd = 237.2 kN

ed = 0.26 m

1.88 m

126 kPa

R = 251 kN

< 275 kPa

Hd = 83.4 kN

Rh,d = 149.7 kN

ELU 2 :W + 1,35 Pa

Vd = 177.5 kN

ed = 0.44 m

1.52 m

117 kPa

R = 196 kN

< 187 kPa

Hd = 83.4 kN

Rh,d = 112.1 kN

ELS :W + Pa

Vd = 175.7 kN

ed = 0.26 m

1.88 m

94 kPa

R = 186 kN

< 167 kPa

Profil n° : Profil A2 B semelle : 2.40 Bp patin : 0.80 Bt talon : 1.30

Version du 29.03.2020 Année universitaire 2019 - 2020

Franck AVRIL

mailto:[email protected]

http://www.arvor-geo.fr/

Université de Bretagne Sud – UFR Sciences et Sciences de l’Ingénieur – Master 1 – Génie Civil et Maîtrise de Projet 2 / 18


Introduction aux calculs des fondations superficielles

Année universitaire 2019 - 2020 Franck AVRIL

SOMMAIRE

1. Exercice n°1 - Diffusion des contraintes selon Boussinesq pour une fondation rectangulaire souple .............................................................................................................. 3

1.1. Données .............................................................................................................................................. 3 1.2. Solution .............................................................................................................................................. 3

2. Exercice n° 2 - Fondation circulaire souple. .................................................................... 7


3. Exercice n°3 : Calcul de tassement d’un dallage en remblai - sous une sollicitation de 10 et 20 kPa. .............................................................................................................................. 8


4. Exercice n°4 : Calcul d’une fondation superficielle par la méthode pressiomètrique selon la norme NF P 94-261 ..........................................................................................................11

4.1. Données ............................................................................................................................................ 11 4.2. Solution ............................................................................................................................................ 12





1. Exercice n°1 - Diffusion des contraintes selon Boussinesq pour une fondation

rectangulaire souple

1.1. Données

On applique une contrainte uniforme de 100 kPa sur une semelle rectangulaire de 5 m x 7.5 m.

Calculer la contrainte verticale à une profondeur de 5.0 m

a) sous le coin de la semelle,

b) sous le centre de la semelle,

c) à l’intérieur une distance de 2.0 m de chaque bord.

d) à l’extérieur à une distance de 2.0 m de chaque bord

1.2. Solution

a) Dans le coin de la semelle

Pour déterminer le coefficient d’influence I on peut :

- soit les éléments du tableau 1 qui indique la valeur du facteur d’influence v/q à l’aplomb de l’angle

d’un rectangle souple de dimensions B et L.

L/B

z/B 1 1.25 1.5 2 3 5 10

0 0,250 0,250 0,250 0,250 0,250 0,250 0,250 0,250

0,25 0,247 0,248 0,248 0,248 0,248 0,249 0,249 0,249

0,50 0,233 0,236 0,238 0,239 0,240 0,240 0,240 0,240

0,75 0,206 0,214 0,218 0,222 0,224 0,224 0,224 0,224

1,0 0,175 0,187 0,194 0,200 0,203 0,204 0,205 0,205

1,5 0,121 0,135 0,145 0,156 0,164 0,167 0,167 0,167

2,0 0,084 0,097 0,107 0,120 0,132 0,136 0,137 0,137

2,5 0,059 0,071 0,080 0,093 0,104 0,113 0,114 0,115

3 0,045 0,054 0,061 0,073 0,086 0,096 0,099 0,099

4 0,027 0,033 0,038 0,048 0,060 0,071 0,076 0,076

6 0,013 0,016 0,019 0,024 0,032 0,043 0,051 0,052

8 0,007 0,009 0,011 0,014 0,020 0,028 0,037 0,039

10 0,005 0,006 0,007 0,009 0,013 0,020 0,028 0,032

12 0,003 0,004 0,005 0,007 0,009 0,015 0,022 0,026

15 0,002 0,003 0,003 0,004 0,006 0,010 0,016 0,021

18 0,002 0,002 0,002 0,003 0,004 0,007 0,012 0,018

20 0,001 0,001 0,002 0,002 0,004 0,006 0,010 0,016

Tableau 1

- soit utiliser l’abaque de Newmark ci-avant, soit l’équation de Newmark établie sous le coin d’une

surface rectangulaire souple et rappelée ci-après :

²²1²²

)1²²(.2arctan

)1²²(

)2²²(

²²1²²

)1²²(.2.

4

1.

2/12/1

0

nmnm

nmmn

nm

nm

nmnm

nmmnqz

avec m =B/z et n=L/z

Les angles sont en radians.





Le résultat est présenté ci-après sous la forme d’un tableau comparatif.

B

(m) L(m) z (m)

Tableau 1 Newmark z

(kPa) Z/B L/B IO

m = B/z n = L/z I

5 7.5 5 1.0 1.5 0.194 1 1.5 0.194 19.4

b) au centre de la semelle

Pour le calcul au centre de la semelle, on divisera la semelle en 4 rectangles égaux de dimension :

- B1=B2=B3=B4 = 5/2 = 2.5 m

- L1=L2=L3=L4 = 7.5/2 = 3.75 m

D’ou le tableau suivant :

B1

(m)

L1

(m)

z

(m)

Tableau 1 Newmark z

(kPa) Z/B1 L/1B1

IO

m =

B1/z n = L1/z I

2,5 3,75 5,0 2 1,5 0,107x 4

= 0,428 0,50 0,75

0.107 x 4 =

0.428 42.8

Valeur du coefficient d'influence pour une contrainte verticale sous le coin d'une surface

rectangulaire uniformément chargée.

0.00000

0.02000

0.04000

0.06000

0.08000

0.10000

0.12000

0.14000

0.16000

0.18000

0.20000

0.22000

0.24000

0.26000

0.010 0.100 1.000 10.000

Valeur de n = B/z

Fa

cte

ur

d'in

flu

en

ce

I

m = 0.1

m = 0.2

m = 0.3

m = 0.4

m = 0.5

m = 0.6

m = 0.7

m = 0.8

m = 0.9

m = 1

m = 1.2

m = 1.4

L

BZ

z = q 0 .I

n = B/z ; m = L/z

Nota : m et n sont interchangeables





c) à l’intérieur de la semelle à une distance de 2.0 m de chaque bord.

Pour définir la contrainte à l’intérieur de la semelle, il faut définir 4 rectangles élémentaires et affecter

pour chaque d’entre eux un facteur d’influence. Le facteur d’influence total sera égal à la somme des

facteurs de chaque rectangle.

Rectangle B (m) L(m) z

(m)

Tableau 1 Newmark z

(kPa) Z/B L/B I m = B/z n = L/z I

I 2,0 2,0 5,0 2,5 1 0,059 0,4 0,4 0,060

38,4

II 2,0 5,5 5,0 2,5 2,75 0,101 0,4 1,1 0,104

III 3,0 5,5 5,0 1,67 1,83 0,14 0,6 1,1 0,140

IV 2,0 3,0 5,0 2,5 1,5 0,08 0,4 0,6 0,08

Total 0,38 Total 0,384

d) à l’extérieur de la semelle à une distance de 2.0 m de chaque bord.

Pour trouver la valeur de la contrainte vertical à la profondeur z, à l’extérieur de la surface chargée, on définit un

grand rectangle fictif dont l’un des angles correspond au point de calcul A, ainsi que des sous rectangles pour

lesquels on additionnera on l’on soustraira les facteurs d’influence.

L1 L2

B1

L4

B2

B3

B4 L3

I II

IV III

A’

A 1

2 3

4

7.5

5

5

6 7

8

1

7





Rectangle

B (m) L(m) z

(m)

Tableau 1 Newmark z

(kPa) Z/B L/B I m = B/z n = L/z I

A123 7,0 9.5 5 0,71 1,35 + 0.22 1,4 1,9 + 0,22

6

A176 2,0 9,5 5 2,5 4,75 - 0.11 0,4 1,9 - 0,11

A583 2,0 7,0 5 2,5 3,5 - 0,11 0,4 1,4 - 0,11

A546 2,0 2,0 5 2,5 1,0 + 0,06 0,4 0,4 + 0,06

Total 0,06 Total 0,06





2. Exercice n° 2 - Fondation circulaire souple.

2.1. Données

On applique une contrainte uniforme de 100 kPa sur une semelle circulaire de 5 m de diamètre.

Calculer la contrainte verticale à une profondeur de 1.0 m, 3.0 m, 5.0 m et 7.0 m.

La valeur de la contrainte à la profondeur z au centre de la semelle est donnée par la formule.

2/3

)²(1

11.

z

Rqv

R = D/2 = 2,5 m

2.2. Solution

Prof (m) R/z I0 v (kPa)

1.0 2.50 0.9487 94.87

3.0 0.83 0.5466 54.66

5.0 0.50 0.2844 28.44

7.0 0.36 0.1647 16.47





3. Exercice n°3 : Calcul de tassement d’un dallage en remblai - sous une sollicitation de

10 et 20 kPa.

3.1. Données

Cote du terrain naturel Cote de la nappe Poids volumique des sols

+100,0 + 98,0 18 kN/m3

Modèle géomécanique :

Sol n° Description Cote de

base

Prof de la

base (m) EM (MPa) Pl* (MPa)

1 Terre végétale (TV) + 99,7 0,3 - - -

2 Limon argileux mou (Li) + 95,0 5,0 3 0,3 0,67

3 Schistes très altéré (Sch1) + 94,0 6,0 15 1,0 0,67

4 Schiste altéré (Sch2) En deçà 10,0 30 3,0 0,50

Caractéristiques du remblai / couche de forme

- la terre végétale est entièrement décapée jusqu’à + 99,7

- remblais/ couche de forme en matériaux d’apport de carrière :

- EM = 15 MPa - pl = 1,5 MPa - = 0,33 – Poids volumique : 18 kN/m3

- Cote du niveau fini de la plate-forme sous dalle de béton : +101,0

Caractéristiques de la dalle béton – surcharge d’exploitation

- Cote fini du dallage : + 101.17

- Poids volumique du béton : 22 kN/m3

- Charges d’exploitation : cas 1 : 10 kPa (1 T/m²) – cas 2 : 20 kPa (2 T/m²)

Les calculs seront établis jusqu’à une profondeur de 4 m sous le toit des schistes (Sch2)

3.2. Solution

a) Contrainte verticale effective initiale ’vo au niveau du fond de fouille décapé

- ’v0 : contrainte verticale effective initiale du sol au niveau du fond de fouille décapé (base de la

terre végétale)

h

wwzv zhd0

0 ).(.'

Pour un TN à + 100,0 et un décapage à + 99,7 : h = 100 – 99,7 = 0,3 m

’vo = 18 x 0,3 = 5,4 kPa





b) Contrainte totale due au remblai/ couche de forme + dalle de béton sur le fond de fouille

- Hr = hauteur de remblai + couche de forme : +101,0 – 99,7 = 1,3 m

- Epaisseur de la dalle de béton : 0,17 m

- Contrainte ramenée sur le fond de fouille : 1,3 m x 18 kN/m3 + 0,17 m x 22 kN/m

3 = 27,14 kPa

En tête de la couche remblai/forme il convient de prendre en compte seulement le poids de la dalle de

béton (0,17 x 22 kN/m3 = 3,74 kPa) + les charges d’exploitation

c) Tassement du remblai sous son propre poids.

La valeur de la contrainte moyenne dans le remblai due à son propre poids est égale à :

r moyen = r x Hr / 2 = 18 kN/m3 x 1,3 m / 2 = 11,7 kPa.

Le tassement d’une couche de sol est donné par : i

iM

iii

E

Hs

.

.

Soit pour le remblai : cmsr 03,07,11.100015

1003,133,0

d) Accroissement de total de la pression sur le sol en fond de fouille – Profondeur d’arrêt des

calculs.

Dans les conditions géotechniques du site, les calculs de tassements seront conduits jusqu’à une

profondeur de 10 m / terrain naturel, soit 11 m / niveau de la plateforme, soit jusqu’à pénétrer de 4

mètres dans les schistes altérés 03b

Calcul des valeurs des tassements par couche et totaux

Le tassement d’une couche de sol est donné par : i

iM

iii

E

Hs

.

.

Description Epaisseur

Hi (m) EMi (MPa) i

Cas 1 = 10 kPa Cas 2 = 20 kPa

i

(kPa) Tassement i (kPa) Tassement

Remblai / Couche de forme 1,3 15 0,33 13,74

(*) 0,04 23,74 0,07

Limon argileux mou (Li) 4,7 3 0,67

31,7

(**)

3,33

41,7 (*)

4,38

Schistes très altéré (Sch1) 1,0 15 0,67 0,14 0,18

Schiste altéré (Sch2) 4,0 30 0,50 0,21 0,28

Tassement du remblai sous son propre poids 0,03 0.03

Tassement total s (cm) 3,75 4,94

(*) Le remblai reprend la surcharge d’exploitation + poids de la dalle

= 10 kPa + 3,74 kPa = 13,74 kPa et 20 KPa + 3,74 kPa = 23,74 kPa

(**) Augmentation de la contrainte en fond de fouille :

i = 10 + 27,14 – 5,4 = 31,7 kPa ou i = 20 + 27,14 -5,4 = 41,7 kPa





1

VILLE : Adresse : Projet :

Dossier n°: Date : 16/03/2014 Sondage de référence : SP1 Zone :

Système altimétrique : 18.0 kN/m3 19.0 kN/m3

Cote du

sondage

(avant

travaux)

Cote de la

nappe

Cote plate-forme

sous dallageCote du dallage fini

Cote prévisible

fond de fouille

compris

purges

Epaisseur des

purges /TN (m)

Hauteur

remblayée

entre TN et

niveau fini (m)

100.00 98.00 101.00 101.17 99.70 0.30 m 1.17 m

Cas 1 Cas 2

Poids.Vol

(kN/m3)

EM mini

(MPa)

pl mini

(MPa) 10.0 20.0

18.0 15 1.5 0.33 31.7 41.7

Sol n°

Cote

altimétrique

de la base

Prof de

la base/ Plate-

forme(m)

pl*

(MPa)

EM

(MPa)EM/pl

ES

(Mpa)Cas 1 Cas 2

1 99.7 1.3 1.5 15 10 0.33 45 0.04 0.07

2 95.0 6.0 0.3 3 10 0.67 4 3.33 4.38

3 94.0 7.0 1.0 15 15 0.67 22 0.14 0.19

4 90.0 11.0 3.0 30 10 0.50 60 0.21 0.28

5

3.76 4.95

E S :Module de déformation du sol au sens du DTU 13.3 de Mars 2005.

'v0 : Contrainte effective avant

travaux à la cote fond de fouille

(kPa)

Epaisseur de la dalle

béton (m)

Le modèle géomécanique est défini après les travaux de terrassement pour la

réalisation de la plate-forme

Limon argileux mou (Li)

Schiste très altéré (Sch1)

Remblai + Couche de forme

Schiste altéré (Sch2)

Description

27.1

Charges d'exploitation

q : Charges d'exploitation ELS sur

dallage (kPa):

5.4 kPa

Caractéristiques mécaniques du remblais technique / Couche de forme

Modèle géomécanique - calcul des tassements

Tassement du remblais sous

son propre poids (cm)

négligeable

NOTE DE CALCUL N°

Tassement total s (cm)

1.30 m

: Accroissement total de pression

sur le sol en fond de fouille (kPa)

Contrainte totale due au

remblais + dalle béton sur le

fond de fouille (kPa)

0.17 m

Caractéristiques altimétriques

Poids. Vol. saturé estimé du sol s :Poids. Vol. humide estimé du sol h :

Hauteur des remblais +

couche de forme / fond de

fouille

BADEN Bâtiment industriel

Estimation des valeurs de tassement sous dallage infini

à partir de résultats d'essais pressiomètriques

14-100

1 Route de Toulindac

Ensemble

102.0

101.0

100.0

99.0

98.0

97.0

96.0

95.0

94.0

93.0

92.0

91.0

90.0

+ 101.17+ 101

+ 99.7

+ 95

+ 94

+ 90

Remblai + Couche de forme

Limon argileux mou (Li)



15

3

15

30

1.5

0.3

1.0

3.0

0.33

0.67

0.67

0.50

23.7

47.1

41.7

41.7

41.7

41.7 0.00

0.28

0.46

4.85

4.95

Pression limite

pl* (MPa)

ModuleEM (MPa)

Coefficientrhéologique

Accroissementdes contraintes

sur les couches (kPa)

Tassement cumulé(cm)

Plate-forme : + 101

Nappe : 98

100.00

Cote avant travaux

Charges exploitation : 20 kPa

BADEN 1 Route de Toulindac Bâtiment industriel

Dossier : 14-100 Sondage de référence : SP1 16/03/2014

Cote du dallage fini : + 101.17

MODELE GEOMECANIQUE





4. Exercice n°4 : Calcul d’une fondation superficielle par la méthode pressiomètrique

selon la norme NF P 94-261

4.1. Données

Modèle géomécanique

Cote du terrain naturel avant travaux : + 100,0 Cote de la nappe : + 98,00

Sol n° Description Cote de base EM (MPa) Pl* (MPa)

1 Limon argileux (Li) 99,2 3 0,3 0,67

2 Schiste décomposé (Sch1) 98,0 10 1,0 0,67

3 Schiste très altéré (Sch2) 95,0 20 2,0 0,67

4 Schiste altéré (Sch3) En deçà 40 4,0 0,50

- Poids volumique des sols : 18 kN/m3

- Poids volumique du béton : 22 kN/m3

- Cote de la plateforme d’intervention après travaux : + 99,7

- Niveau fini extérieur : +99,7 (pour vérification mise hors gel).

- Sol d’assise : schiste décomposé

- Ancrage : 0,3 m dans l’horizon porteur

Caractéristiques des semelles :

Type de semelle Largeur B (m) Longueur L (m)

carré 0,7 0,7

1,2 1,2

a) Dessiner le modèle géo-mécanique avec la semelle

b) Contraintes caractéristiques aux états limites

Calculer les valeurs des contraintes caractéristiques ELU et ELS pour les 2 cas de semelles.

c) Tassements

Pour une valeur de contrainte admissible au ELS q’ ELS de 350 kPa, calculer les tassements des

semelles.

d) Charges

Pour une valeur de contrainte admissible limitée à q’ ELS = 350 kPa à la base de la fondation, calculer

la valeur de la charge maximale disponible pour la structure, en retranchant le poids propre de la

semelle. On considéra que le béton est mis en œuvre sur la hauteur total d’encastrement de la semelle,

compter depuis le niveau de la plate-forme.





4.2. Solution

4.2.1. Contraintes caractéristiques aux états limites.

Cote altimétrique Profondeur de

la semelle /

TN

Poids

volumique du

sol

Contrainte effective

initiale à la base de la

fondation – q’0 Terrain avant

travaux Assise

de fondation Nappe

ngf ngf ngf m kN/m3 kPa

+ 100,0 + 98,9 + 98,0 1,1 18,0 19,8

Cas 1 Cas 2

Largeur B m 0,7 1,2

Encastrement de la semelle /

Plateforme D m 0,8

Contrainte effective initiale h

wwz zhdq0

0 ).(.'

De +100,0 à + 98, 9 : 1,1 m x 18 kN/m3 =

19,8

kPa 19,8

Profondeur de calcul sous

semelle : 1,5 B Hr m 1,05 1,8

Cote d’arrêt calcul sous

semelle D-Hr ngf + 97,85 + 97,1

Couche

Sch1

Epaisseur m 0,9 0,9

Pression limite pl kPa 1000 1000

Couche

Sch2

Epaisseur m 0,15 0,9

Pression limite pl kPa 2000 2000

Valeur de la pression pl mini sur la hauteur sur la hauteur Hr kPa 1000

Limitation de la pression ple à 1,5 pl mini sur la hauteur de calcul kPa 1500

Ple* (kPa)

Le sol est découpé en

tranches de 0,05 m

d’épaisseur

nllle pppP *.(...).*.** ln21

110420001000*05,1 15,09,0 leP

kPa 1104 1414

Ple retenue

= min (ple; 1,5 pl mini) Ple kPa 1104 1414

Pl*(z).dz entre 0 et D Pl*(z).dz = 0,5 x 300 + 0,3 x 1000 = 450 kPa 450

Encastrement équivalent

D

zl

le

e dzpP

D0

).(**

1

De1 = 450 /1104 = 0,407 -

De2 = 450/1414 = 0,318

m 0,407 0,318

Rapport d’encastrement De/B - 0,582 0,265





Nature du sol d’assise Schiste décomposé

Catégorie de sol Argile limon

Courbe de portance Q2

Facteur de portance mini kP0 - 0,8

Coefficients sur la portance

a - 0,3

b - 0,02

c - 1,5

Portance calculée )1)((

0;

B

Dc

eB

Dbakk

e

e

p

L

Bp

- 0,98 0,90

Coefficient d’inclinaison i - 1

Coefficient de talus i - 1

Contrainte nette

iipkqlepnet

... * kPa 1082 1273

Contrainte caractéristique 2,1

;net

kv

qq kPa 903 1061

Contrainte admissible ELU 00

;

0;68,14,1

qq

qq

qqq netkv

dvELU kPa 665 778

Contrainte admissible ELS 00

;

0;76,23,2

qq

qq

qqq netkv

dvELS kPa 412 481





4.2.2. Calcul des tassements

B (m) 0,7 m 1,2 m

R = B/2 0,35 m 0,6 m

Profondeur

de calcul

8 x B

5,6 m 9,6 m

Module par

couches

Prof (m) Cote alt. Prof (m) Cote alt.

0,0 + 98,90 0,0 + 98,9

E1 10 MPa 10 MPa

0,35 + 98,55 0,6 + 98,3

E2 10 MPa MPa33,1320

3,0

10

3,0/6,0

0,7 +98,20 1,2 +97,7

E3/5 MPa8,1620

85,0

10

2,0/05,1

20 MPa

1,75 +97,15 3,0 +95,9

E6/8 20 MPa MPa67,2640

9,0

20

9,0/8,1

2,8 +96,10 4,8 +94,1

E9/16 MPa7,2840

7,1

20

1,1/8,2

40 MPa

5,6 +93.3 9,6 +89,3

Ec 10 MPa 10 MPa

Ed 7,28

1,0

20

1,0

8,16

25,0

10

3,0

10

25,01

dE -

Ed =12,76 MPa

40

1,0

67,26

1,0

20

25,0

3,13

3,0

10

25,01

dE

Ed = 15,09 MPa





Type de semelle Carré

Largeur de la semelle B 0,7 1,2

L/B 1,0

Largeur de la

semelle de

référence

B0 0,6

Coefficient de

forme

c 1,10

d 1,12

Coefficient

rhéologique du sol 0,67

Contrainte

effective initiale ’v0 (kPa) 19,8

Contrainte

effective moyenne

appliquée au sol q’ ELS (kPa) 350

Tassement total

(cm)

)..(2

...

.9

)''(

0

00

B

B

E

B

E

Bqs d

dc

cvf 0,60 0,82

Application :

- Cas 1 :

cms f 60,0)60

7012,1(

12760

602

10000

701,167,0.

9

)8,19350( 67,0

- Cas 2 :

cms f 82,0)60

12012,1(

15090

602

10000

1201,167,0.

9

)8,19350( 67,0





4.2.3. Charges

Contrainte admissible

retenue q’max ELS kPa 350

Cas1 Cas 2

Largeur B m 0,7 1,2

Longueur L m 0,7 1,2

Charge totale admissible à

la base de la fondation ELS LBqSqV ELSELSd kN 171,5 504

Poids propre de la

fondation Vd,fondation =B x L x E x béton kN 8,6 25,3

Charge disponible pour la

structure fondationddstructd VVV ,, . kN 163 479





Fondsup NF.P 94-261 V1 du 02.03.2016

1

VILLE : Adresse : Projet :

Dossier n° : Date :

Sols (kN/m3)

18.0

Sol n°

Cote

altimétrique de

la base

Prof de

la base/ terrain

(m)

Prof de

la base/plate-

forme (m)

EM

(MPa)

Pl*

(MPa)

1 99.2 0.8 0.5 3 0.3 0.67

2 98.0 2.0 1.7 10 1.0 0.67

3 95.0 5.0 4.7 20 2.0 0.67

4 85.0 15.0 14.7 40 4.0 0.50

5

6

(*) Le modèle géomécanique est défini après les travaux de terrassement pour la réalisation de la plate-forme

Cote de la

base

Profondeur/

plate-forme

(m)

Ancrage dans

la couche (m)

98.9 0.8 0.3

Calculée Retenue Calculée Retenue

10.70 0.70 Carrée Q2 1.10 0.58 0.98 903 665 412 163 kN 0.6 cm

21.20 1.20 Carrée Q2 1.41 0.27 0.90 1061 778 481 479 kN 0.8 cm

3

4

5

6

Fondation Total + Appliquée Admissible %

FormeB

(m)

L

(m)

Poids de la

fondation en

béton

Vd, fondation

Charge totale

ramenée à la base

de la fondation

Vd,ELS

q'ref ELS à la base

de la fondation

= Vd,ELS/ (L x B)

qmax ELS retenue

sur le sol

d'assise

Rapport

qref ELS / qmax

ELS

c d

Carrée 0.70 0.70 163 kN 8.6 kN 172 kN 350 kPa 100% 1.10 1.12 0.6 cm

Carrée 1.20 1.20 479 kN 25.3 kN 504 kN 350 kPa 100% 1.10 1.12 0.8 cm


Coef. de forme

Béton (kN/m3)

22.0

Poids volumique

Effective initiale à la base de la

fondation 'v0 (kPa)

Géométries de fondations - Caractéristiques mécaniques limites du sol d'assise

19.8

Altimétrie de la fondation - Nature du sol d'assise


Argiles - Limons

Charge

maximale

ELS

disponible

pour la

structure.

Poids de

fondation

déduit

Schiste décomposé (Sch1)

Nature du sol d'assise Catégorie de sol

Tassement

total

s

sous

charge

maximale

ELS

Géométrie de la fondation

Facteur de portance k p

Contraintes caractéristiques limites

sous charge verticale centrée (kPa)Géométrie de la fondation

Largeur

B (m)

E.L.S

q.permanent et

caractérist.

qmax ELS

Application au projet - Exemples de pré-dimensionnement - Estimation des tassements sous combinaisons E.L.S sous charges verticales centrées

650 350

BADEN

Système

altimétrique

Catégorie de sol

Argiles - Limons

Argiles - Limons

Argiles - Limons

Sondage de référence :

NappeAltimétrie du terrain et de la plate-forme

SP2

11 Route de Toulindac

14-100 17/03/2016

Bâtiment

Nota : la valeur de la pression limite équivalente retenue entre D et B + 1.5 B pour le calcul des contraintes est égale au minimum entre la moyenne géométrique des pl et 1,5 pl mini sur cette épaisseur .

Cote plate-forme

après travaux

100.00

Description

Limon argileux (Li)

Schiste décomposé (Sch1)

350 kPa

Charges à l' E.L.S

- Déblais

+ Remblais

-0.30

Contrainte

caractéristique

qv;k

Tassement

total

s

Rappel: Dans le cas d'un remblayage du terrain et/ou de surcharges importantes sur le dallage, il y aura lieu de tenir compte, selon la profondeur d'assise de la fondation, des résultats des calculs de tassements sous

ces charges additionnelles annexes qui influeront sur les valeurs des tassements totaux et différentiels des fondations. Ce cas n'est pas traité dans la présente note.

NGF

Roches altérées

NOTE DE CALCUL N°

Charge réelle

ramenée par la

structure

Vd, structure

Structure

Cote terrain avant travaux Cote de la nappe

99.70

Contraintes Tassements

E.L.U

Durable et transitoire

qmax ELU

98.00

n°

Justification des fondations superficielles et semi-profondes

sous charges verticales centrées

Selon la norme NF P 94-261 du 15 juin 2013

Type

Longueur

L (m)

Courbe De/B kp

Ple

Calcul

(MPa)

Modèle géomécanique

Vd (kN)

q (kPa)





Documents

1.88 m ARVOR Géotechnique < 275 kPa 1.52 m < 187 kPa 1.88