98202702methode de Composition Beton PDF

Méthodes de composition des bétons ordinaires

Safi B. 1

LES METHODES

DE COMPOSITION DE

BETON


Safi B. 2

Dd)A100(AP −+=

I- METHODES DE COMPOSITION DES BETONS

L’étude de la composition d’un béton, consiste à définir le mélange optimal des différents

granulats dont on dispose ainsi que le dosage en ciment et en eau, afin de réaliser un béton

dont les qualités soient celles recherchées pour la construction de l’ouvrage ou de partie

d’ouvrage en cause. Les méthodes de composition se subdivisent en deux types :

� Les méthodes à « granularité continue », si la courbe sur le graphique granulométrique

s’élevant d’une façon continue ; autrement dit du plus petit grain de ciment de dimension

dc ≈ 6.3�m au plus gros grain D des graviers. Toutes les grosseurs intermédiaires sont

représentées.

Exemple : béton constitué d’un sable 0/5 mm et deux graviers 5/20 mm et 20/50 mm.

� Les méthodes à « granularité discontinue », lorsque la courbe granulométrique

correspondante présente un palier qui équivaut à un manque d’élément intermédiaire

Ex : béton constitué d’un sable 0/5 mm et d’un gravier 20/50.

La granularité continus permet d’obtenir des bétons plus plastiques et de bonne ouvrabilité ;

Par contre la granularité discontinus conduit à des bétons présentant en général, des

résistances en compression un peu supérieures mais au détriment de l’ouvrabilité ; il semble

toute fois que la plus part des bétons actuellement utilisés sont à granularité continue.

I..1- Méthode de Bolomey

Par une formule appropriée, on trace une courbe granulométrique de référence et d’où

s’efforce de réaliser avec des granulats dont on dispose une composition granulaire totale

(ciment compris), dont la courbe soit aussi proche que possible de la courbe de référence

théorique.

La formule de base est la suivante.

P : est le pourcentage de grains passant à la passoire de diamètre

D : est le diamètre des plus gros grains.

A : la valeur de A dépendra de

- la consistance souhaité de béton

- la provenance des granulats.

Elle varie de 6 à 16, étant d’autant plus élevée que le dosage en ciment est plus fort.

Cette méthode aboutit théoriquement tout au moins à une granularité continue.


Safi B. 3

75,0DR

BD17AY 5

−+=

I.2.- Méthode de Faury :

La particularité de cette méthode est qu’elle est :

- Applicable à tous les granulats, qu’elle que soit la masse volumique Faury à distingué des

grains fins et moyens des celles gros et la pente de la droite n’est pas la même pour chacune

de ces deux courbes, il adopta aussi une échelle des abscisses graduée en 5√d

L’abscisse du point de rencontre de ces deux droites est fixée D/2 et son ordonnée par la

formule :

Où:

A : constante, traduisant la maniabilité du béton.

B : constant traduisant l’importance du serrage du béton.

D : plus grande dimension de tamis.

R : rayon moyen démoule.

I.3.- Méthode d’Abrams

C’est une règle de mélange basée sur l’obtention d’un certain module de finesse global pour

le mélange de granulats à partir de la connaissance des modules de finesse des granulats à

employer.

Le module de finesse du mélange est choisi de manière que les vides dans ce mélange soient

en principe, réduits au minimum ; les modules optimaux pour béton de granulat roulés,

détermines expérimentalement par Abrams, sont indiqués dans le tableau (I.1). En fonction du

dosage en ciment et de la dimension D du granulat le plus gros.


Safi B. 4

Tableau (I.1) : Valeurs optimales d’après ABRAMS du module de finesse des

compositions granulaire des bétons courants.

Dosage en

ciment

kg/m3

Dimension maximale D des granulats.

10 15 20 25 30 40 60

275

300

350

400

4.05

4.20

4.30

4.40

4.45

4.60

4.70

4.80

4.85

5.00

5.10

5.20

5.25

5.40

5.50

5.60

5.60

5.65

5.73

5.80

5.80

5.85

5.88

5.90

6.00

6.20

6.30

6.40

La règle de mélange d’ABRAMS, permet de de calculer les pourcentages relatifs des

granulats de module de finesse Mf1 et Mf2, choisi pour obtenir un module de finesse

Mf choisi pour le mélange.

I.4- Méthode de Vallette :

Vallette à mis au point une méthode essentiellement expérimentale. Mais qui nécessite

cependant un certain nombre de calcul préparatoire dans les cas les plus courants, on partira

en général de deux granulats (béton binaire) : un sable 0/5mm et un graviers présentant le plus

souvent une certaine discontinuité avec le sable. On calcul d’abord le dosage de sable et

ciment devant donner en principe le mortier plein à minimum de ciment, ce dosage s’obtient

en mesurant les vides du sable mouillé et ou calculant le dosage en ciment permettant de

remplir le volume des vides du sable par un volume égale de pâte pure de ciment. On ajoute

ensuite le maximum de gravier mouillé compatible avec une ouvrabilité permettant un

moulage correct et une mise en œuvre facile dans les conditions du chantier.

On obtient alors le béton plein à minimum de sable et le moins dosé (en ciment). Les dosages

en ciment auxquels on abouti ainsi sont presque toujours très nettement au-dessous des

dosages nécessaires pour obtenir les résistances souhaitées et la plasticité nécessaire

l’étanchéité ou autres qualités pour déterminer la composition du béton de dosage en ciment

suffisant pour la résistance à obtenir ou fixe à priori dans certains cas ou on évalue par un

calcul approprié, le volume de pâte pure compensatrice à substituer à un égal volume plein

mouillé de sable.

I.5- Méthode de joisel :

S’inspirant comme Faury de la théorie de caquot mais en la généralisant, A.joisel propose de

considérer que la loi de granulation conduisant à la compacité maximale est fonction de m√ d


Safi B. 5

, m dépendant de la compacité avec laquelle se serre un granulat de dimension uniforme selon

les moyens de serrage, m peut alors varier de 3 à 10.Comme dans la théorie de Faury , on

aboutit donc en principe à une granularité continue sauf, bien entendu, si les granulats dont on

dispose en pratique présentent une discontinuité.

Comme pour les méthodes de Faury et Valette, le dosage en ciment déterminé par cette

méthode est le dosage minimal correspondant théoriquement sur le plan granulométrique, à la

compacité maximale, ce dosage est en général nettement inférieur (150 à 200Kg/m3) au

dosage nécessaire ou exigé (250 à 400Kg/m3dans la plus part des cas). Une correction doit

être apportée dans ce sens.

I.6- METHODES DE CALCUL DE LA COMPOSITION DU BETON

SELON G. DREUX

I.6.1- Données de base

A) Nature de l’ouvrage

La connaissance de la nature de l’ouvrage est nécessaire : ouvrage massif ou au contraire

élancé et de faible épaisseur, faiblement ou très ferraillé. Il sera nécessaire de connaître

l’épaisseur minimale et les dispositions des armatures dans les zones les plus ferraillées :

distance minimale entre elles et couvertures par rapport au coffrage.

B) Résistance souhaité

On demandera en général, une résistance nominale σ’n à la compression à 28 jourset compte

tenu des dispersions et de l’écart quadratique, il foudra viser une résistance moyenne à 28

jours :

C) Ouvrabilité désirée :

Elle en fonction de la nature de l’ouvrage ( plus ou moins massifs ou plus ou moins ferraillé),

de la difficulté du bétonnage, des moyens de serrage, etc…, elle peut se définir en général par

la plasticité désirée mesurée par affaissement au cône comme indiqué le tableau suivant :


Safi B. 6

Tableau ( I.2) : Evaluation de l’ouvrabilité par référence à l’affaissement au cône ou au

test d’ouvrabilité C.E.S.

Plasticité

Serrage

Affaissement A

en cm

Nombre de chocs test C.E.S

Béton très ferme

Béton ferme

Béton plastique

Béton mou

Béton liquide

Vibration puissante

Bonne vibration

Vibration courante

Piquage

Léger piquage

0 à 2

3 à 5

6 à 9

10 à 13

≥ 14

>60

30 à 50

15 à 25

10 à 15

< 10

I.6.2- Dimension maximale des granulats :

La dimension maximale des granulats ( Dmax) est choisie suivant les spécificité de l’ouvrage à

bâtir. Le tableau suivant montre les règles à suivre, en général ces valeurs sont valables pour

une granularité continue, tandis que une granularité discontinue, ces valeurs devront être

diminuer de 20% environ.

Tableau ( I.3) : Dimension maximale du granulat.

Caractéristiques de la pièce à béton

Dimension D des granulats

Roulés Concassés

e- espacement entre armatures horizontales

c- couverture entre armatures et coffrages

r- rayon moyen des mailles de ferraillage

r’- rayon moyen du moule ( volume à remplir

de béton par rapport à la surface totale des

parois et armatures.

hm = épaisseur minimale

D ≤ e

D ≤ 0.8 c

D ≤ 1.85 r

D ≤ 1.2 r’

D ≤ 0.9 e

D ≤ 0.7 c

D ≤ 1.65 r

D ≤ r’

D ≤ 0.25 hm

I.6.3- Dosage en ciment :

On commencera par évaluer approximativement le rapport C/E en fonction de la résistance

moyenne désirée σ’28 .


Safi B. 7

Avec :

σσσσ’ 28 : Résistance moyenne en compression désirée ( à 28 jours) en bars,

σσσσ’ c : Classe vraie du ciment ( à 28 jours) en bars,

C : Dosage en ciment ( en kg/m3),

E : Dosage en eau totale sur matériau secs ( en litre),

G : Coefficient granulaire.

Tableau ( I.4) : Valeurs approximatives du coefficient granulaire ( G)

Qualité des granulats

Dimension D des granulats

Fins ( D ≤ 16 mm)

Moyen (25 ≤ D ≤ 40 mm)

Gros ( D ≥ 63 mm

Excellente

0.55

0.60

0.65

Bonne, courante

0.45

0.50

0.55

Passable

0.35

0.40

0.45

Le dosage en ciment est en fonction de C/E, mais également du dosage en eau E nécessaire

pour une ouvrabilité satisfaisante. L’abaque de la figure n°1 permet d’évaluer

approximativement C en fonction de C/E et de l’ouvrabilité désirée qui doit être considérée

comme une donnée au problème.


Safi B. 8

Fig ( I.1) : Abaque permettant d’évaluer approximativement le dosage en ciment à

prévoir en fonction du rapport C/E et de l’ouvrabilité désirée ( affaissement au cône).

I.6.4- Dosage en eau :

L’abaque de la figure ( I.2), donne l’allure générale de la variation du dosage en eau en

fonction de l’affaissement au cône et du test d’ouvrabilité C.E.S. Il ne s’agit bien entendu que

d’ordre de grandeur pour des bétons courants et permettant de dégrossir rapidement une

formule de composition mais comme pour tous les facteurs de cette composition c’est à notre

avis par des essais sur des éprouvettes que les divers éléments constitutifs, et l’eau tout

particulièrement, peuvent être définitivement dosée.


Safi B. 9

Fig ( I.2) : Variation relatives moyennes du dosage en eau E et du nombre de chocs du test d’ouvrabilité C.E.S. en fonction de l’affaissement, dans le cas des bétons composés suivent la présente méthode ( le dosage en sable augmente quand le dosage en ciment diminue).

� Correction du dosage en eau en fonction de Dmax

Les données précédents sont plus particulièrement applicables aux bétons dont la dimension

maximale des granulats est d’environ D = 25 mm ( dimension la plus courante). Si l’on a

D < 25 mm, la surface spécifique des granulats augmente et à plasticité équivalente, il foudra

légèrement majorer le dosage en eau, et vice- versa.

La correction sur le dosage en eau correspond à D = 25 mm, peut être approximativement

évaluée d’après les valeurs du tableau ( I.5) en fonction de D.


Safi B. 10

Tableau ( I.5) : Correction en pourcentage sur le dosage en eau en fonction de la

dimension maximale des granulats

Dimension maximale des granulats

D en mm

5

10

16

25

40

63

100

Correction du dosage en eau ( %).

+15

+9

+4

0

-4

-8

-12

� Dosage en eau réelle :

La quantité d’eau totale (sur matériau supposés secs) étant ainsi approximativement

déterminée, en obtiendra la quantité d’eau à ajouter sur les granulats humides en déduisant

l’eau d’apport ( contenue dans les granulats).

I.6.5- Analyses granulométriques des granulats

Sur un graphique d’analyse granulométrique, on trace la courbe granulaire de référence OAB.

- Point B à l’ordonnée 100% correspond à la dimension D du plus gros granulats.

- Point de brisure A à pour coordonnées :

• En abscisse Si D ≤ 25 mm X = D/2.

Si D > 25 mm X est située au milieu du segment limité par le

Module 38 ( 5mm) et le module correspond à D ;

• En ordonnée :

Y = 50 – (Dmax)1/2 + K.

Avec K : est un terme correcteur qui dépend du dosage en ciment, de l'efficacité de serrage,

de la forme des granulats ( roulés ou concassés) et également de module de finesse du sable.

Les valeurs de K est donnée sur le tableau ( I.6) :


Safi B. 11

Tableau ( I.6) : Valeurs de K

Fig

. N°:

Ana

lyse

gra

nulo

mét

rique

. Nor

me

NF

P 1

8-30

4. E

xem

ple

d'ét

ude

de la

com

posi

tion

gran

ulai

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'un

terna

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ntin

u D

= 5

0 m

m.

Sable fin

Anal

yse

gran

ulom

étriq

ue p

ar ta

mis

age

NF

P18.

560

0102030405060708090100 0,08

0,10,1

250,16

0,20,250,3

150,40,50,63

0,8

11,25

1,6

22,53,15

4

56,3

810

12,5162025

31,540506380100100

Série

de

tam

is e

n m

illim

ètre

s

Tamisats (%)

SA

BLES

G

RAV

IER

S

G8/15 45% G3/8 11% Sg 32% SF 12%

GR

AP

HE

- 2

-

Sable fin

A

B

O


Safi B. 12

Vibration Faible normale Puissante

Forme des granulats

Roulé

Concassé

Roulé

Concassé

Roulé

Concassé

Dosage

en

ciment

400+fluidif

400

350

300

250

200

-2

0

+2

+4

+6

+8

0

+2

+4

+6

+8

+10

-4

-2

0

+2

+4

+6

-2

0

+2

+4

+6

+8

-6

-4

-2

0

+2

+4

-4

-2

0

+2

+4

+6

Nota 1 : Si le module de finesse du sable est fort ( sable grossier), une correction

supplémentaire sera effectué de façon à relever le point A, ce qui correspond à augmenter le

dosage en sable et vice versa. La correction supplémentaire ( sur K ) peut être effectuée en

ajoutant la valeur Ks = 6Mf – 15.

Nota 2 : Si la quantité du béton est précisée « pompable », il conviendra de conférer au

béton le maximum de plasticité et de l’enrichir en sable par rapport à un béton de

qualité « courante ». On pourra pour cela majorer le terme correcteur K de la valeur Kp = +5

à +10 environ, selon le degré de plasticité désiré.

I.6.6- Coefficient de compacité ( γγγγ) :

C’est le rapport à un mètre cube du volume absolu des matériaux solides ( ciment et

granulats) réellement contenus dans un mètre cube de béton frais en œuvre. On choisira une

valeur approximative de γ dans le tableau ( I.7) :


Safi B. 13

Tableau ( I.7) : Valeurs du coefficient de compacité :

Consistance

Compactage

( serrage)

Coefficient de compacité

D=5 D=10 D=16 D=25 D=40 D=63 D=100

Molle

Piquage

Vibration faible

Vibration normale

0.750

0.755

0.760

0.780

0.785

0.790

0.795

0.800

0.805

0.805

0.810

0.815

0.819

0.829

0.820

0.815

0.820

0.825

0.820

0.825

0.830

Plastique

Piquage

Vibration faible

Vibration normale

Vibration puissante

0.760

0.765

0.770

0.775

0.790

0.795

0.800

0.805

0.805

0.810

0.815

0.820

0.815

0.820

0.825

0.830

0.820

0.825

0.830

0.835

0.825

0.830

0.835

0.840

0.830

0.835

0.840

0.845

Ferme

Vibration faible

Vibration normale

Vibration puissante

0.775

0.780

0785

0.805

0.810

0.815

0.820

0.825

0.830

0.830

0.835

0.840

0.835

0.840

0.845

0.840

0.845

0.850

0.845

0.850

0.855

Nota : Ces valeurs sont convenables pour des granulats roulés sinon il conviendra d’apporter

les corrections suivantes :

- sable roulé et gravier concassé = - 0.01 ;

- sable et gravier = - 0.03

- pour les granulats légers, on pourra diminuer de 0.03 les valeurs de γ

qui correspondant ici à des granulats denses ordinaires.

I.6.7- Dosage des granulats :

La courbe granulaire de référence OAB doit être tracée sur la même graphique que les

courbes granulométriques des granulats composants. On trace alors les lignes de partage entre

chacun en joignant le point à 95% de la courbe granulaire du premier, au point à 5% de la

courbe du granulat suivant, et ainsi de suite.

On lira alors sur la courbe de référence au point de croisement avec la ou les droites de

partage le pourcentage en volume absolu de chacun des granulats g1, g2, g3 ,par exemple.

Si C est le dosage en ciment, le volume absolue des grains de ciment est :


Safi B. 14

en admettant une masse spécifique de 3.1 pour les grains de ciment ,valeur moyenne

habituellement admise).

On choisira dans le tableau ( I.6), une valeur convenable du coefficient de compacité γ en

fonction de D, de la consistance et de l’efficacité du serrage.

V= 1000 γγγγ - C1

Si g1 , g2, g3 sont les pourcentages en volume absolu des granulats . Les volumes absolus de

chacun des granulats sont par suite :

V1 = g1 V

V2 = g2 V

V3 = g3 V

Si les masses spécifiques de chacun de ces granulats sont ϖ1, ϖ2, ϖ3 les masses de chacun

deux sont :

P1 = V1 ϖϖϖϖ1

P2 = V2 ϖϖϖϖ2

P3 = V3 ϖϖϖϖ3

∑∑∑∑ P1 + P2 +P3 = G = masse totale du granulat.

Apres avoir obtenu les résultats du calcul on ferra les essais d’études en préparant des gâchées

d’essais et en fonctionnant des éprouvettes afin de vérifier la consistance et la résistance du

béton.

I.6.8- Correction (d’après DREUX )

� Résistance insuffisante :

Si la résistance mécanique est insuffisante on peut :

♦ Augmenter le dosage en ciment.

♦ Diminuer le dosage en eau mais il est impératif de maintenir une plasticité suffisante ,

faire appel à un adjuvant fluidifiant.

♦ On peut également augmenter la résistance en diminuant le dosage en élément fin du

sable au profit des éléments plus gros (augmenter du module de finesse ) ; mais dans ce

cas, il faut faire attention à la diminution de l’ouvrabilité.

C1 = C/3.1


Safi B. 15

♦ On peut également augmenter le rapport G/S en diminuant un peu de la qualité de sable au

profit du gravier, il suffit d’abaisser un peu le point A de la courbe de référence.

Si l’on retenu par le temps, on pourra effectuer quelques écrasements d’éprouvettes à

7 jours en adoptant R28/R7 =1.45.

� Ouvrabilité insuffisante, ségrégabilité

♦ Soit ajouter un sable ( ou faire appel à un adjuvant plastifiant).

♦ Soit augmenter le dosage en eau ( mais on risque des chutes de résistance).

♦ Soit augmenter le dosage des éléments fins, il suffit de relever le point A de la courbe de

référence.

� Ajustement de la formule au m3 :

Pour ajuster la formule au m3, on pèse plusieurs éprouvettes de béton frais en œuvre.

Soit ∆ la densité réelle ainsi mesurée. Si ∆0 est la densité théorique, la correction X à apporter

sur la masse totale des granulats est :

X = ±±±± 1000 (∆∆∆∆ - ∆∆∆∆0) kg

Sur la masse de chacun des granulats, la correction à apporter est :

±±±± X P1/G, ±±±± X P2/G, ±±±± X P3/G.

Avec P1, P2, P3 : Masses déterminées précédemment, G : Masse totale des granulats.

Essai de gâchage • Béton frais : mesure ∆ (contrôle des dosages effectifs) mesure plasticité (contrôle de

la consistance) mesure teneur en air (contrôle des vides) Fabrication éprouvette (contrôle de β moyen)

• Béton durci: mesure ∆, mesure β cube, évolution scléromètre, évolution essai gel, perméabilité, essais spéciaux...

Corrections En fonction des observations, des mesures faites lors de l’essai de gâchage et des résistances

mécaniques obtenues, il sera nécessaire d’effectuer des corrections.


Safi B. 16

a) Consistance : Lors de l’essai de gâchage, il est recommandé de ne pas ajouter tout de suite

la quantité d’eau totale E prévue. Il est préférable d’ajouter seulement 95 % de E, de mesurer

la consistance, puis d’ajouter de l’eau jusqu’à obtention de la consistance prescrite.

b) Dosage en ciment : Si le dosage en ciment effectivement réalisé est faux, on devra le

corriger. S’il faut rajouter (ou enlever) un poids ∆C de ciment pour obtenir le dosage désiré,

on devra enlever (ou rajouter) un volume absolu équivalent de sable, soit un poids ∆C égal à :

Si ∆C est important, il faudra aussi corriger la quantité d’eau.

c) Résistances mécaniques : Si les résistances mécaniques sont insuffisantes, il faudra avoir

recours à l’une ou plusieurs des possibilités suivantes :

• Augmenter le dosage en ciment (au-delà de 400 kg/m3, une augmentation de dosage en ciment n’a plus qu’une très faible influence sur l’accroissement de résistance).

• Diminuer le dosage en eau sans changer la granulométrie.

• Corriger la granulométrie et réduire la quantité d’eau.

• Utiliser un autre type de granulats.

• Utiliser un adjuvant et réduire la quantité d’eau.

• Utiliser un ciment à durcissement plus rapide.

On devra en tous cas toujours veiller à ce que la consistance du béton permette une mise en

oeuvre correcte.


Safi B. 17

Exemple d’application de la méthode

La formulation de la composition des bétons a été faite d’après la méthode « DREUX GORISSE » basée sur l’analyse granulométrique (sable et différentes fractions de gravier). Données de bases :

a). Dosage de ciment : C = 450 Kg/m3

� le rapport E/C = 0.4

� le dosage en eau : E = 450 × 0.4 =180 l/m3

� la correction d’eau : E = 180 + 4= 184 l/m3

b). Caractéristiques techniques du sable :

Masse volumique, Masse spécifique et module de finesse qui est égale à 2,8.

c). Caractéristiques techniques des granulats :

� Dimension maximale des granulats ( Dmax = 16 mm).

� Les granulats concassés et roulés.

� Masse volumique apparente et masse spécifique.

� Les fines (laitier) = 50 Kg/m3

Sur le graphe d’analyse granulométrique (Graphe : 2), on trace la courbe granulaire de

référence OAB.

� Point B à l’ordonnée 100% correspond à la dimension D du plus gros granulats.

==

%.100

.16int

Y

mmXBPo

� Point de brisure A à pour coordonnées :

� En l’abscisse :

25≤D , 2

DX = ,

� En ordonnée : KpKsKDY +++−= 50 Les valeurs de K et Ks et Kp sont données par des tableaux.

� Dosage de ciment C = 450 kg/m3 → K = -2, pour les granulats roulés.

� Pour le dosage en ciment de 450kg/m3 , et avec un granulat concassé et une vibration

normale et le module de finesse :

Mf = 3.43 est :


Safi B. 18

Ks = 6 Mf – 15

Ks = 6(3.43) – 15

Ks =5.58

Kp=K+( 5 à 10)

Kp = -2+ 10

Kp= 8

==

⇒

++−−=

++−=

===

58.57

8

858.521650

50

82

16

2

inty

mmX

Y

KKDY

mmD

X

APo S

1. DOSAGE DES GRANULATS : La courbe granulaire de référence OAB doit être tracée sur le même graphe

(Graphe -2-) que les courbes granulométriques des granulats composants.

On trace alors les lignes de partage entre chacun en joignant le point à 95% de la courbe

granulaire du premier, au point à 5% de la courbe du granulat suivant, et ainsi de suite.

On lira alors sur la courbe de référence au point de croisement avec la ou les droites de

partage le pourcentage en volume absolu de chacun des granulats S1, S2, G3/8, G8/15

Les résultats obtenu sont :

Sable 1 (S1) 12% Sable 2 (S2) 32% Gravier (G3/8) 11% Gravier(G8/15) 45%

2. COEFFICIENT DE COMPACITE γ :

800,0

16

=

=γ

faibleVibration

mollesBéton

D

Ces valeurs sont convenables pour des granulats roulés sinon il conviendra d’apporter les

corrections suivantes :

- sable roulé et gravier concassé = - 0.01 ;

Donc γ = 0.800 – 0.01

γ = 0.790


Safi B. 19

3. DETERMINATION DE VOLUME DES GRANULATS :

3

3

3

645

64516.145)790.0(1000

1000

1451.3

450;10.3

mlV

mlV

VV

VVV

mlV

CV

g

g

Cg

CTg

CC

=

=−=

−=

−=

===

γ

4. DETERMINATION DU VOLUME ABSOLU DE CHAQUE GRANULAT :

- Volume absolu du sable 1 = 645 × 0.12 = 77.40 ℓ

- Volume absolu du sable 2 = 645× 0.32 = 206.4 ℓ

- Volume absolu de gravier (3/8) = 645× 0,11 = 70.95ℓ

- Volume absolu de gravier (8/15) = 645 × 0.45 = 290.25 ℓ

� Les masses spécifiques sont :

- Sable = 2.43 g/cm3

- Sable = 2.50 g/cm3

- Gravier (3/8) = 2.60 g/cm3

- Gravier (8/15) = 2.54 g/cm3

• Les dosages en matériaux secs seront donc en kg/m3 :

- Ciment = 450 kg/m3.

- Sable 1 = 2.43 × 77.40 = 188.08 kg/m3

- Sable 2 = 2.50 × 206.4 =516 kg/m3

- Gravier (3/8) = 2.60 × 70.95 = 184.47 kg/m3

- Gravier (8/15) = 2.54 × 290.25 = 737.23 kg/m3

- Eau total = 184 ℓ/m3

� La densité théorique du béton frais = 2259.78 kg/m3


Safi B. 20

Sable fin

Anal

yse

gran

ulom

étriq

ue p

ar ta

mis

age

NF

P18.

560

0102030405060708090100 0,08

0,10,1

250,16

0,20,250,3

150,40,50,63

0,8

11,25

1,6

22,53,15

4

56,3

810

12,5162025

31,540506380100100

Série

de

tam

is e

n m

illim

ètre

s

Tamisats (%)

SA

BLES

G

RAV

IER

S

G8/15 45% G3/8 11% Sg 32% SF 12%

GR

AP

HE

- 2

-

Sable fin

A

B

O

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98202702methode de Composition Beton PDF