C18-11887 G2PRO Avenue de Normandie - Avenue de la Vielle

1

SIAH Rue de l’Eau et des Enfants

95 550 BONNEUIL EN FRANCE

Réhabilitation et création des réseaux d’assainissement – OP 491 A

Avenues de Normandie et de la Vieille France

95 380 LOUVRES

DOSSIER : N° C18-11887 Pièce n° 1 Indice Date Observations - Modifications Rédaction Vérification Contrôle

A 06/03/2019 Rapport final MFE TRF MAB 0 05/03/2019 Relecture interne MFE TRF MAB

Nbre de pages 32 Nbre d'annexes 9 Nbre de plan(s) -

RAPPORT D’ETUDE GEOTECHNIQUE PREALABLE OP 491 A - ETUDE G2 PRO

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SOMMAIRE 1 Généralités ......................................................................................................................... 4

1.1 Définition de l’opération .........................................................................................................4 1.2 Définition de la mission géotechnique ...................................................................................4 1.3 Description du projet ..............................................................................................................5 1.4 Documents fournis ..................................................................................................................8

2 Enquête documentaire et de site préalable ......................................................................... 8 2.1 Documents de base.................................................................................................................8 2.2 Contexte géomorphologique et contexte de site ...................................................................9

2.2.1 Contexte géomorphologique ..............................................................................................9 2.2.2 Contexte de site ..................................................................................................................9

2.3 Contexte géologique ............................................................................................................ 11 2.4 Contexte hydrogéologique .................................................................................................. 13 2.5 Aléas géotechniques ............................................................................................................ 15

3 Investigations géotechniques ............................................................................................ 18 3.1 Généralités ........................................................................................................................... 18 3.2 Résultats des investigations ................................................................................................. 19

3.2.1 Synthèse des résultats des sondages géotechniques ...................................................... 19 3.2.2 Analyse géotechnique des formations rencontrées en sondage .................................... 20 3.2.3 Hydrogéologie ................................................................................................................. 20

3.2.3.1 Piézométrie au droit des ouvrages d’essais ............................................................ 21 3.2.3.2 Essais de perméabilité ............................................................................................ 22 3.2.3.3 Remarque sur les niveaux de nappe et les perméabilités ...................................... 22

3.2.4 Résultats des essais laboratoires ..................................................................................... 23 3.3 Analyse géotechnique des formations rencontrées en sondage ........................................ 24

4 Principes généraux de construction ................................................................................... 24 4.1 Analyse des risques géotechniques et de la Zone d’Influence Géotechnique (Z.I.G) .......... 24 4.2 Principes généraux de construction..................................................................................... 25

5 Analyse et recommandations géotechniques .................................................................... 26 5.1 Modèle géologique et géotechnique ................................................................................... 26 5.2 Système support des ouvrages ............................................................................................ 26 5.3 Dispositions constructives ................................................................................................... 27 5.4 Réutilisation des matériaux du site en remblais de tranchée ............................................. 27 5.5 Terrassements ...................................................................................................................... 29

5.5.1 Conditions de terrassement ............................................................................................ 29 5.5.2 Soutènement et mise hors d’eau de la fouille. ................................................................ 29

5.6 Distance réseau/avoisinants ................................................................................................ 30 5.7 Synthèse des principales recommandations géotechniques ............................................... 32 5.8 Avoisinants ........................................................................................................................... 32 5.9 Discussion sur les incertitudes géotechniques .................................................................... 32

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Liste des Annexes Annexe 1 : Plans de situation 1 page Annexe 2 : Plan d’implantation des sondages G1 ES-PGC 1 page Annexe 3 : Plan d’implantation des sondages G2 AVP 1 page Annexe 4 : Localisation des essais d’eau G2 PRO 1 page Annexe 5 : Résultats des sondages G1 ES-PGC 26 pages Annexe 6 : Résultats des sondages G2 AVP 9 pages Annexe 7 : Résultats des essais en laboratoire G1 ES PGC 8 pages Annexe 8 : Résultats des essais en laboratoire G2 AVP 2 pages Annexe 9 : Description des techniques d’investigations géotechniques 1 page

Liste des Figures Figure 1 : Plans travaux (source : SIAH) ................................................................................................... 7 Figure 2 : Extrait de la carte IGN du secteur (source : www.geoportail.fr) ............................................. 9 Figure 3: Photo de l’Avenue de Normandie (source : www.google.fr/maps) ....................................... 10 Figure 4 : Photo de l’Avenue de la Vieille France (source : www.google.fr/maps.) .............................. 10 Figure 5 : Extrait du plan cadastral du secteur (source : www.cadastre.gouv.fr) ................................. 10 Figure 6 : Extrait des cartes géologiques de l’Isle d’Adam et de Dammartin-en-Goële au 1/50 000 ... 11 Figure 7 : Localisation des sondages du BRGM (source : www.geoportail.fr) ...................................... 12 Figure 8 : Carte piézométrique de la nappe du Lutétien-Yprésien 1970 à 1972 (BRGM) ..................... 14 Figure 9 : Extrait de la carte des zones de cavités dans le Val d'Oise (source : www.igc-versailles.fr) . 15 Figure 10: Extrait de la carte de l'état-major datant de 1820-1866...................................................... 16 Figure 11 : Aléa inondation par remontée de nappe (source : www.sigessn.brgm.fr) ......................... 17 Figure 12 : Eau de prélèvement en SC5+PZ3 ......................................................................................... 22 Figure 13 : Profil en long du projet ........................................................................................................ 25 Figure 14 : Coupe type d’une tranchée (source : norme NF P 98-331) ................................................. 27 Figure 15 : Coupe type d’une tranchée sous voirie (source : norme NF P 98-331 ................................ 27 Figure 16 : Protections particulières ..................................................................................................... 31

Liste des Tableaux Tableau 1 : Identification de l’opération ................................................................................................. 4 Tableau 2 : Document fourni dans le cadre de l’étude ........................................................................... 8 Tableau 3 : Documents consultés par nos soins ..................................................................................... 8 Tableau 4 : Tableaux récapitulatifs de la géologie des sondages BRGM (source : www.infoterre.fr) .. 12 Tableau 5 : Synthèse des aléas géotechniques répertoriés .................................................................. 15 Tableau 6 : Synthèse des investigations géotechniques in situ ............................................................ 18 Tableau 7 : Programme des essais laboratoires .................................................................................... 19 Tableau 8 : Synthèse des résultats géotechniques ............................................................................... 19 Tableau 9 : Suivi piézométrique au droit du projet ............................................................................... 21 Tableau 10: Résultats des essais laboratoires ....................................................................................... 23 Tableau 11 : Description des terrains de classe « A1 » ......................................................................... 23 Tableau 12: Liste des mitoyens identifiés ............................................................................................. 25 Tableau 13 : Modèle géologique et géotechnique ............................................................................... 26 Tableau 14 : Réemploi des sols en partie inférieure des Remblais(source : norme NF P 98-331) ....... 28 Tableau 15 : Réemploi des sols en partie Supérieure des Remblais (source : norme NF P 98-331) ..... 28 Tableau 16 : Exigences et objectifs de densification (source : norme NF P 98-331) ............................. 29 Tableau 17 : Distance Réseau/Avoisinants dans le cas de réseau en tracés parallèles ........................ 30 Tableau 18 : Distance Réseau/Avoisinants dans le cas de réseau en tracés croisés ............................ 30 Tableau 19 : Règles générales spécifiques à chaque réseau ................................................................. 30 Tableau 20 : Synthèse des principales recommandation géotechniques ............................................. 32

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1 Généralités 1.1 Définition de l’opération

Références Désignations

Devis : P18 – 19637 Commande : 001565du 13/12/2018 Demandeur : SIAH Mandataire : SEMOFI

Projet : Modification du projet de réhabilitation et création des réseaux d’assainissement Lieu : Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95)

Tableau 1 : Identification de l’opération

1.2 Définition de la mission géotechnique Notre mission consiste en une étude géotechnique préalable G1 Phases ES et PGC (cf. rapport SEMOFI C17-10233) , une étude géotechnique de conception G2 phase AVP (cf. rapport SEMOFI C17-10774) et une étude de conception G2 phase PRO (NF 94-500 de novembre 2013). Cette mission comprend :

• Enquête documentaire et de site préalable (G1 ES) :

Caractériser le cadre géotechnique du site, Identifier l’existence d’avoisinants.

• Investigations géotechniques :

Définir, suivre des investigations géotechniques et interpréter leurs résultats,

• Contexte géologique et géotechnique, risques géotechniques (G1PGC) :

Définir le modèle géologique, le contexte géotechnique du site, et les principales caractéristiques géotechniques des couches de sol,

Identifier les risques géotechniques majeurs et importants, Proposer des mesures et/ou adaptations du projet appropriées pour réduire ou annuler ces

risques. • Conception géotechnique des ouvrages (G2 AVP) :

Pour chaque type d’ouvrage géotechnique : Définir la zone d’influence géotechnique (ZIG), Définir les hypothèses géotechniques (valeurs des paramètres géotechniques), Donner le ou les principes constructifs envisageables, Donner les principes d’interaction sol-structure, Fournir une ébauche dimensionnelle,

• Conception géotechnique des ouvrages (G2 PRO) :

Définir les choix constructifs des ouvrages et les dispositions particulières, Souligner les incertitudes géotechniques qui subsistent quant à la connaissance du site. Préciser les types d’investigations envisageables pour réduire les incertitudes et risques

géotechniques. NB : Une ébauche dimensionnelle est établie à partir des résultats de la phase AVP d’une étude géotechnique de conception (G2). Elle donne des ordres de grandeur des caractéristiques dimensionnelles envisageables, ainsi qu’un premier aperçu des sujétions géotechniques d’exécution. Elle ne permet pas le dimensionnement d’un projet.

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1.3 Description du projet Dans le cadre de la réhabilitation des réseaux d’assainissements communautaires des Avenues de Normandie et de la Vieille France situées sur la commune de Louvres (OP 491 A), la société SEMOFI réalise une étude géotechnique G2 AVP, sous mandat du S.I.A.H des Vallées du Croult et Petit Rosne. Les caractéristiques du réseau existant de l’Avenue de Normandie sont les suivantes :

• Longueur : 700ml environ ; • Profondeur : entre 2,10 et 5,55 m/TN ; • Diamètre : DN 200 ;

Les travaux prévus sont le remplacement de cette canalisation par une canalisation de caractéristiques suivantes :

• Longueur : 700ml environ ; • Profondeur : 3,66 à 6,60 m/TN ; • Diamètre : DN 400 fonte ;

Les caractéristiques du réseau de l’Avenue de la Vieille France à créer sont les suivantes : • Longueur : 170ml environ ; • Profondeur : 2,25 à 6,20 m/TN ; • Diamètre : DN 400 fonte ;

Les travaux prévus sont le terrassement et la pose de cette canalisation.

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Début du projet

7

Figure 1 : Plans travaux (source : SIAH)

Fin du projet

8

C18-11887 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 PRO

1.4 Documents fournis Dans le cadre de la réalisation de notre étude, il nous a été transmis les éléments suivants :

DOCUMENTS ET PLANS FOURNIS

Auteur Référence Date Echelle Information

SIAH OP491- Plan travaux 1b2 2017 1/500 Plan des travaux

Tableau 2 : Document fourni dans le cadre de l’étude

2 Enquête documentaire et de site préalable 2.1 Documents de base Pour apprécier le contexte géologique, morphologique, hydrogéologique et définir les principaux risques naturels sur la zone d’étude, nous avons consulté les sources suivantes :

CARTES Auteur Référence Date Echelle Information

BRGM Carte géologique de la France, feuille de l’Isle d’Adam n°153 1973 1/50000

Informations relatives au contexte géologique et hydrogéologique du

secteur.

BRGM Carte géologique de la France, feuille de Dammartin-en-Goële

n°154 1971 1/50000

Informations relatives au contexte géologique et hydrogéologique du

secteur.

IGC Atlas des Carrières souterraines 1998 1/ 5 000 Informations relatives au contexte de carrière

IGC Atlas des carrières souterraines et périmètre de dissolution du gypse

antéludien - 1/1 000 Informations relatives aux cavités

souterraines connues

PORTAILS / SITES INTERNET Organisme Adresse web Informations

MTES/ BRGM www.georisques.gouv.fr

Informations relatives à la prévention des risques majeurs ; Informations relatives à l'aléa retrait-gonflement des sols

argileux ; Informations relatives aux mouvements de terrains (glissement,

chute, éboulement, effondrement, coulée, érosion) ; Informations relatives aux cavités souterraines abandonnées en

France métropolitaine "hors mines". IGN/ BRGM www.geoportail.fr Carte topographique actuelle. Cartes anciennes

BRGM infoterre.brgm.fr

Portail géomatique d’accès aux données géoscientifiques du BRGM : cartes géologiques, dossiers de la Banque de données du Sous-Sol, cartes des risques naturels et industriels, données sur

les eaux souterraines...

BRGM www.inondationsnappes.fr Informations relatives au risque d'inondation par remontée de nappe.

INSPECTION GENERALE DES

CARRIERES www.igc-versailles.fr Informations relatives aux cavités souterraines connues.

DRIEE Ile-de-France

www.driee.ile-de-france.developpement-

durable.gouv.fr

Informations relatives aux risques naturels et aux plus hautes eaux connues de la région Ile-de-France

BRGM www.mineralinfo.fr Informations relatives aux exploitations actuelles et anciennes du pays.

ADES www.ades.eaufrance.fr Banque nationale d'Accès aux Données sur les Eaux Souterraines

Tableau 3 : Documents consultés par nos soins

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2.2 Contexte géomorphologique et contexte de site 2.2.1 Contexte géomorphologique Nos investigations se sont déroulées dans la commune de Louvres, à 25 km au nord de l’agglomération parisienne, dans le département du Val d’Oise (95) , le plan de situation est disponible en Annexe n°1. Le site d’étude se place au niveau de la Plaine de France, plateforme structurale du Marno-Calcaire de Saint-Ouen. Cette plateforme est apparue suite à un puissant mouvement épirogénique positif à la fin du Pliocène et du Quaternaire ayant provoqué le soulèvement important des terrains dans cette partie nord du Bassin Parisien. D’un point de vu topographique, d’après la carte IGN, le site d’étude se trouve en contexte de versant. D’après le plan de travaux fournis (cf. figure 1), le site s’inscrit à une cote altimétrique variant entre environ 80 et 103 NGF.

Figure 2 : Extrait de la carte IGN du secteur (source : www.geoportail.fr)

2.2.2 Contexte de site

L’Avenue de Normandie est une voie communale à double sens de circulation. L’accotement sud de cette voie est pavillonnaire, des places en batailles sont situées ponctuellement au niveau de son accotement nord. La cote altimétrique de l’avenue de Normandie varie de 98,89 NGF à l’est à 86,82 NGF à l’ouest (source : plan SIG).

Zone d’étude

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Figure 3: Photo de l’Avenue de Normandie (source : www.google.fr/maps)

L’Avenue de la Vieille France est une voie communale à double sens de circulation. L’accotement est de cette voie est pavillonnaire tandis que son accotement ouest est rural. La cote altimétrique de l’avenue varie de 86,82NGF au nord à 81,02 NGF au sud (source : plan SIG)

Figure 4 : Photo de l’Avenue de la Vieille France (source : www.google.fr/maps.)

Figure 5 : Extrait du plan cadastral du secteur (source : www.cadastre.gouv.fr)

Zone d’étude

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2.3 Contexte géologique La ville de Louvres se trouve dans une cuvette en Plaine de France. La zone d’étude est située en contexte de versant d’un affluent du Croult, ici appelé le Rhin.

Légende :

LP Limons des Plateaux E6b Marno-Calcaire de Saint Ouen E6a Sable de Beauchamp

Figure 6 : Extrait des cartes géologiques de l’Isle d’Adam et de Dammartin-en-Goële au 1/50 000 (source : www.infoterre.fr)

D’après les cartes géologiques de l’Isle d’Adam n°153, Dammartin-en-Goële n°154 au 1/50 000 et notre connaissance du secteur, la succession lithologique susceptible d’être rencontrée au droit du site est la suivante : Remblais

De nature hétérogène, les Remblais sont susceptibles de contenir des blocs et/ou niveaux indurés. D’épaisseur variable, ils sont liés aux aménagements passés du site (voirie, réseaux,…). Ils sont attendus sur des épaisseurs pouvant être importantes et très variables en fonction des sondages compte-tenu de l’histoire anthropique du site.

Limons des Plateaux Ce sont des terrains de recouvrement qui se positionnent sur la surface structurale des plateaux. On distingue dans leurs parties supérieures des limons de surface décalcifiés, bruns et argileux (loehm) et en profondeur, des limons carbonatés (loess). De par l’origine éolienne de cette formation ayant recouvert et érodé un paléo-relief, des surépaisseurs sont possibles.

Sables de Beauchamp Ce sont des sables quartzeux blancs ou jaunâtres. En partie supérieure, on observe des sables humifères, violacés à mauves, ou des grès à racines. En-dessous viennent des sables blancs à stratifications entrecroisées, contenant des petits galets noirs. La base de la formation est constituée de sables fossilifères. L’épaisseur moyenne de cette formation est de 6 à 7m.

Marnes et Caillasses Cette formation est composée d’une une alternance de marnes blanchâtres et grises et de calcaires durs parfois siliceux. Les Caillasses sont composées de marno-calcaires et d'argiles brunes magnésiennes. Cette formation contient parfois, surtout dans sa partie inférieure, des bancs de gypses massifs

Zone d’étude

12


La banque de données du sous-sol du BRGM (Bureau de Recherche Géologique et Minière) référence la présence de plusieurs sondages réalisés non loin du site étudié. Les plus proches du site d’étude et les plus pertinents sont localisés sur la carte ci-dessous :

Légende :

01538X0091/F Sondages du BRGM SC1 Sondages carroté de l’étude G1 ES PGC C17-10233 SP1 Sondages pressiométrique de l’étude G1 ES PGC C17-10233 SC1 Sondages carroté de l’étude G2 AVP C17-10774 SP1 Sondages pressiométrique de l’étude G2 AVP C17-10774

Figure 7 : Localisation des sondages du BRGM (source : www.geoportail.fr) Sondages BRGM (ref.01538X0175/PZ3) 85,00 NGF

Profondeur (m) Cote (NGF) Formation 0,00m-8,00m 85,00-77,00 Sables de Beauchamp

8,00m-36,00m 77,00-49,00 Calcaire du Lutétien Eau à 18,5 m de profondeur en 1997

Sondages BRGM (ref.01538X0091/F) 98,00 NGFProfondeur (m) Cote (NGF) Formation Description

0,00m-2,20m 85,00-82,80 Limons des plateaux Limons fin jaunes, limons argilo-sableux roux. 2,20m-14,00m 82,80-71,00 Sables de Beauchamp Sables fin gris vert clair, Alternance de sable fin jaune et grès jaune gris.

14,00m-25,00m 71,00-60,00 Marnes et Caillasses Lutétiennes Alternance de marne blanc gris et de calcaire brun gris Eau à 29,10 m de profondeur en 1974

Sondages BRGM (ref.01538X0178/PZ10) 77,32 NGF Profondeur (m) Cote (NGF) Formation

0m-1m 85-84 Limons des plateaux 1m-2,5m 84-82,5 Sables de Beauchamp

2,5m-31m 82,5-54 LutétienEau à 10 m de profondeur en 1997

Tableau 4 : Tableaux récapitulatifs de la géologie des sondages BRGM (source : www.infoterre.fr) Les résultats des sondages réalisés lors de la phase G1 PGC et ce de la phase G2 AVP sont fournis respectivement en Annexe n°5 et Annexe n°6.

Ouvrage

01538X0178/PZ10

01538X0175/PZ3

01538X0091/F

SC3

SC2

SC1

SC4

SC5

SD5

SD4

SP3

SP2

SP1

SC1

SP1

SC2

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2.4 Contexte hydrogéologique Cette étude ne constitue pas une étude hydrogéologique approfondie, toutefois nous vous précisons ci-dessous les principales circulations et nappes susceptibles d’être rencontrées au droit du projet. Le contexte géologique de la zone présente un substratum de Marnes et Caillasses et Calcaire Grossier, recouverts par les Sables de Beauchamp. Une couverture quaternaire de Limons des Plateaux prend place sur les Sables de Beauchamp. Un recouvrement de remblais est aussi attendu au droit du site. Des circulations superficielles :

Les horizons de Remblais et Limons des Plateaux sont le siège de circulations d’eaux anarchiques et temporaires ainsi que des poches d’eaux piégées. Alimentées par les précipitations, le ruissellement ou des fuites de réseaux, elles se produisent à la faveur de passées sableuses ou graveleuses plus perméables, ou bien au niveau des interfaces lithologiques.

La nappe des sables de Beauchamp :

Cette nappe apparaît au sein des sables, elle est artésienne dans le secteur de Gonesse (vallée du Croult) à 7km au sud du site. La nappe des Calcaire lutétien :

Cette nappe est constituée de 2 niveaux, les Marnes et Caillasses très productives en aval de Gonesse, et les calcaires présentant une perméabilité fissurale. L’importance de la nappe dans ce niveau est donc fonction du développement du réseau de fissures dans les calcaires. Le Système d’Information pour la Gestion des Eaux Souterraines de Seine-Normandie a mis en place une carte piézométrique de la nappe du Lutétien-Yprésien relevée de 1970 à 1972. Cette carte localise le site entre les isopièzes 70 et 80NGF.

14


Figure 8 : Carte piézométrique de la nappe du Lutétien-Yprésien 1970 à 1972 (BRGM)

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2.5 Aléas géotechniques L’inventaire des aléas géotechnique répertoriés s’établit comme suit :

Risque Type d’aléas Niveau d’aléas Commentaires Source

Cavités

Carrières souterraines Pas de carrière

répertoriée sur le site

- Inventaire des cavités souterraines

abandonnées « hors mines » établie par le BRGM et le MTES

(www.georisque.gouv.fr) Atlas des carrières souterraines

Carrières à ciel ouvert Anciennes sablonnière

Dissolution du gypse antéludien

Hors zone définie par l’arrêté -

Arrêté inter préfectoral du 25/02/1977

Atlas IGC des zones soumises à dissolution de gypse

Mouvement de terrain

Glissement, chute, éboulement,

effondrement, coulée, érosion

Commune non concernée

Pas de cartographie disponible

Pas d’arrêté mis en place sur cette commune

Cartographie des mouvements de terrain établie par le BRGM et le MTES

(www.georisque.gouv.fr)

Retrait-gonflement des argiles Aléa faible -

Portail de la prévention des risques majeurs

Cartographie de l’aléa retrait-gonflement des argiles établie par le

BRGM et le MTES (www.georisque.gouv.fr)

Sismicité Séisme Zone 1

Catégorie bâtiment II Coefficient d’importance γ1 =

1.0 Coefficient de réduction υ =

0.4


(www.georisque.gouv.fr) Site internet de la prévention du

risque sismique (www.planseisme.fr)

Inondations

Inondation et coulées de boue par

ruissellement en secteur urbain

Commune concernée

6 arrêtés d’inondations et de coulées de boue ont été

répertoriés dans la commune : 2 fois en 1999.


(www.georisque.gouv.fr)

Inondation par remontée de nappe

Zone d’étude hors des zones de débordement

de nappe et d’inondation de cave

2 arrêtés d’inondation par remontée de nappe phréatique en 2003 4 événements historiques

entre 1784 et 1994.

Cartographie des remontées de nappe établie par le BRGM

(www.inondationsnappes.fr)

Inondation par crue (submersion) Hors zone de PPRI -


(www.georisque.gouv.fr) Tableau 5 : Synthèse des aléas géotechniques répertoriés

La consultation des risques affectant les communes sur le site www.georisque.gouv.fr laisse apparaître certains arrêtés et plans de préventions affectant la commune de Louvres. Cavités et dissolution de gypse

D’après le site www.igc-versailles.fr, la commune de Louvres possède un Zonage R111-3 qui délimite les zones de risques liées à la présence d’anciennes carrières souterraines abandonnées.

. Figure 9 : Extrait de la carte des zones de cavités dans le Val d'Oise (source : www.igc-versailles.fr)

Site

Légende :

16


La commune reste cependant en dehors de tout Plan de Prévention des Risques et aucune ancienne carrière n’est répertoriée à proximité de la zone d’étude, d’après le site www.georisque.gouv.fr. D’après l’étude des cartes anciennes, notamment la carte de l’état-major datant de 1820-1866, un ancienne sablonnière est présente au sud-est du site. Il n’est plus fait mention de cette sablonnière après cette date.

Figure 10: Extrait de la carte de l'état-major datant de 1820-1866

Risque d’inondation

Par remontée de nappe

D’après la carte d’inondation par débordement de la nappe publiée par le BRGM, la zone d’étude est située en en dehors de tout risque de débordements de nappe et d’inondation de cave.

Toutefois, des circulations de versants sont susceptibles de se développer au sein des formations superficielles des Remblais et des Limons de Plateaux en période de forte intempérie.

Les 2 arrêtés d’inondations par remontée de nappe ayant été mis en place sur la commune de Louvres concerne majoritairement les Sables de Beauchamp, affleurant sur une grande partie de la commune. Cette formation contient une nappe à faible profondeur.

La zone d’étude, étant en contexte de versant, reste en-dehors de tout risque d’inondation par remontée de nappe.

Site

17


Légende :

Figure 11 : Aléa inondation par remontée de nappe (source : www.sigessn.brgm.fr)

Zone d’étude

18


3 Investigations géotechniques 3.1 Généralités Les investigations et essais sur site de l’opération 491 A ont été réalisés en trois phases. Les investigations sur site, conformément au programme initial ont été réalisés du 12/03/2018 au 13/03/2018 leur localisation est détaillé en Annexe n°2. Les sondages réalisés lors de la phase d’étude G1 de cette opération ont été réalisés entre le 29/09/2017 et le 6/10/2017, les sondages de l’étude G2 AVP ont été réalisés les 12 et 13 Mars 2018, leur localisation est détaillée en Annexe n°3. Les essais de l’étude G2PRO, réalisés au sein des sondages piézométriques de la phase G1 (localisation détaillée en Annexe n°4), ont été réalisés le 28/01/2019. Les différentes phases d’investigations ont consisté en l’exécution des essais et sondages suivants : Essais et mesures en place :

Sond. Etude

Cote altimétrique des têtes de

sondages (NGF) (1)

Prof. (m/TN)

Type Essais Machines / Enregistrement

Equipement / Remarques

17Pz1 G2

PRO

95,02 4,0 Essai de pompage au sein des

piézomètres déjà présents

Essais de pompage ø ø 17Pz2 86,93 6,0

17Pz3 82,17 4,0

SP1 G2

AVP

94,91 8,0

Sondages destructifs

préalables aux essais

pressiométriques

Essais pressiométriques tous les mètres SILEA 45

ø

SC1 95,02 8,0 Sondages carottés 2 Classifications

GTR ø

SC2 91,92 8,0 øSP1

G1 ES PGC

94,91 4,0 Sondages destructifs

préalables aux essais

pressiométriques

Essais pressiométriques tous les mètres

SOCOMAFOR .35

øSP2 91,92 4,0 øSP3 88,85 4,0 øSP4 86,90 6,0 øSP5 82,28 5,0 ø

SC1+17Pz1 95,02 4,0

Sondages carottés

6 Classification GTR

3 essais Triaxiaux UU

Equipé en piézomètre, tube crépiné

sur 4 m SC2 90,06 4,0 ø

SC3+17Pz2 86,93 6,0


sur 6 m SC4 85,28 5,0 ø

SC5+17Pz3 82,17 5,0


sur 5 m Tableau 6 : Synthèse des investigations géotechniques in situ

Les sondages ont été réalisés depuis le niveau du terrain naturel au moment de nos investigations, les profondeurs sont données par rapport à ce référentiel (en m/TN). (1) Les cotes sont mesurées lors de l’implantation des sondages grâce à un GPS Leica et ont été arrondies au décimètre, elles pourront être précisées par le géomètre du projet.

19


Essais en laboratoire : Les essais en laboratoires ont été réalisés

Sondage Etude Profondeur (m/TN) Essai en laboratoire

SC1 G2 AVP

4,5 – 7,6 Classification GTR

SC2 6,0 – 6,8 Classification GTR

SC1 + PZ1

G1 ES PGC

0,5-1,5 Classification GTR

SC3+Pz2 0,3-1,9 Classification GTR + triaxial UU

2,0-3,0 Classification GTR

SC4 1,0-2,0 Classification GTR

3,0-4,0 Classification GTR + triaxial UU

SC5 + Pz3 2,4-3,4 Classification GTR

Tableau 7 : Programme des essais laboratoires

3.2 Résultats des investigations Préambules : les valeurs géomécaniques de dimensionnement des ouvrages géotechnique ne sont pas à calculer sur la base des données ci-dessous, il conviendra de se référer aux paragraphes correspondants au présent document afin de connaître les paramètres géomécaniques à prendre en compte. 3.2.1 Synthèse des résultats des sondages géotechniques

Les sondages destructifs enregistrés, de par leur mode de foration, ne constituent pas une façon sûre de reconnaissance des faciès souterrains. Seul le mode par carottage permet cette reconnaissance précise. Cependant, en fonction des résultats des sondages à la tarière, des fouilles de reconnaissance, des cuttings et paramètres de forage destructif et des indications fournies par les sondeurs, nous vous proposons les coupes de sol décrites sur les coupes de sondage en annexe n°1 et n°5, et dans les tableaux en pages suivantes. Remarque : dans nos analyses statistiques sur les valeurs pressiométriques mesurées, l'écart type (σ) caractérise la répartition des pressions limites et des modules pressiométriques autour de la moyenne calculée et la dispersion (coefficient de variation C.V.) indique si ces valeurs sont homogènes ou non.

Formations Description lithologique

Sondages C17-10233 et C18-10774

Caractéristiques pressiométriques Niveaux

d’eau Remarques Base

(m/TN) EP. (m) Pl* (MPa) EM (MPa)

Remblais

Blocs et cailloux calcaire dans une matrice plus ou

moins fine.

1,00 à 3,80 1,00 à 3,80

0,04<Pl*<1,55 Pl*moy : 0,48

N = 16 ; σ =0,42 ;

C.V. = 1,36

0,40<EM<13,20 EMmoy : 3,38

N = 16 ; σ =3,27 ;

C.V. =1,53

Formation d’origine anthropique très hétérogène et pouvant

présenter de brusques variations d’épaisseur en fonction des

aménagements antérieurs du site. Des tassements et

gonflements importants, évolutifs et non maîtrisables à

terme sont possibles

Limons des Plateaux

Limon marron à passages argileux

et graviers calcaires

3,40 à 7,70 0,60* à 4,55

0,11<Pl*<2,86 Pl*moy : 1,14

N =11 ; σ =1,03 ;

C.V. =1,42

0,50<EM<93,90 EMmoy : 15,35

N =11 ; σ=27,41 ; C.V. =5,25

Niveau d’eau

fluctuant mesuré en

17Pz3

Formation contenant des zones hétérogènes. Des tassements évolutifs et non maîtrisables à

terme sont possibles

Sables de Beauchamp Sables jaune fins 3,40 à

8,00* 0,00(1) à

1,20* Pl*moy : 4,66

N = 1 EMmoy : 37,50

N =1 Formation très fine

partiellement ou totalement érodée au droit des sondages.

Marnes et Caillasses

Lutétiennes

Marne blanc crème à passage de calcaire blanc.

5,00* à 6,53*

0,50* à 1,95*

1,15<Pl*<2,59 Pl*moy : 1,75

N = 3 ; σ =0,75 ; C.V. =0,45

6,50<EM<33,40 EMmoy : 16,63

N =3 ; σ =14,63 ; C.V. =1,13

Formation pouvant être sujette

au phénomène de dissolution de gypse

*fin de sondage (1) Non reconnu dans le sondage (*) Cette étude ne consiste pas en une étude hydrogéologique approfondie. Nous nous limiterons donc aux données de base concernant la mesure ponctuelle du niveau d’eau dans le sol.

Tableau 8 : Synthèse des résultats géotechniques

20


Les résultats des essais en laboratoires des études G1 ES-PGC et G2 AVP sont détaillée respectivement en annexe n°7 et Annexe n°8. 3.2.2 Analyse géotechnique des formations rencontrées en sondage

Les investigations géotechniques permettent de mettre en évidence plusieurs aléas géotechniques et confirment l’analyse de site préalable : Remblais

L’horizon des remblais est présent, sous une faible épaisseur d’enrobé, sur des hauteurs comprises entre 1,90 et 3,60 m/TN et se caractérise par une première couche de galets, graviers et cailloutis parfois accompagnés de sables argileux bruns ocre, suivi de limons argilo-sableux bruns noirâtres. Des hétérogénéités de lithologie peuvent être responsables de tassements différentiels, des circulations d’eau et des faibles valeurs pressiométriques. Compte tenu de son origine anthropique, les Remblais peuvent présenter des surépaisseurs importantes et brutales et être constitués de matériaux hétérogènes. Également, du fait de son hétérogénéité, cet horizon peut être sujet à des tassements et gonflements importants, évolutifs et non-maîtrisables à terme. Des circulations d’eau sont possibles, notamment en fonction des conditions météorologiques (périodes pluvieuses prolongées). Limons des Plateaux

Les Limons des Plateaux sont caractérisés par des limons marrons à passages argileux et graviers calcaires. Les caractéristiques pressiométriques sont assez homogènes (0,10< Pl* <1,71 MPa) et globalement moyennes. Les Limons des Plateaux contiennent des passages argileux et sableux pouvant être la cause de tassements évolutifs non maîtrisables. Cette formation peut être le siège de circulations anarchiques d’eau en périodes pluvieuses prolongées. Sable de Beauchamp

Les Sables de Beauchamp sont caractérisés par des sables fins jaunâtres. Leurs caractéristiques pressiométriques, mesurée sur un seul sondage, sont moyennes. Les Sables de Beauchamp n’ont été observés qu’au sein des sondages carottés réalisés en mars 2018, dans les formations les plus profondes. Elles sont absentes des sondages plus à l’est de l’avenue, mettant en contact les Limons des Plateaux avec les Marnes et Caillasses Lutétiennes. Marnes et Caillasses Lutétiennes

Les Marnes et Caillasses Lutétiennes ont été observées en fond de sondages. Elles sont caractérisées par des marnes calcaires gris-blanc. Les caractéristiques pressiométriques de ces formations sont moyennes et homogènes dans les passages testés. Cette formation possède un caractère hétérogène du fait de l’alternance de marnes et de caillasse la composant. A cause de cette hétérogénéité, cet horizon peut être sujet à des tassements et gonflements importants, évolutifs et non-maîtrisables à terme.

3.2.3 Hydrogéologie

Conformément au programme initial, il a été mis en place trois équipements piézométriques dans des sondages spécifiques à chaque extrémité du tronçon ainsi qu’au centre de la parcelle. Ces derniers, crépinés jusqu’à 4,0 m/TN pour SC1 et SC5 et jusqu’à 6,0 m/TN pour SC3, ont pour objectif de préciser la position d’un éventuel niveau d’eau en interaction avec le niveau bas du projet. Un suivi piézométrique mensuel a été réalisé au sein de ces trois piézomètres. Des niveaux fluctuants ont alors été mis relevés, ainsi des mesures complémentaires sur des piézomètres proches de la zone d’étude ont été réalisés.

21


3.2.3.1 Piézométrie au droit des ouvrages d’essais

Sondage SC1+17Pz1 SC3+17PZ2 SC5+17PZ3 SC2+18+PZ21 SC3+18+PZ22 SC6+18+PZ23 SC10+18+PZ24

Aquifère capté Remblais / Limons des

Plateaux

Remblais / Limons des

Plateaux


Plateaux


Plateaux


Plateaux


Plateaux


Plateaux Crépiné de 1,0 – 4,0 1,0 – 6,0 1,0 – 4,0 - - - -

Profondeur fond pose

(m/TA) 4,0 6,0 4,0 6,3*** 4,5*** 5,8*** 5,0***

Hauteur capot (m/TA) 0,0 0,0 0,0 0,4 0,0 0,0 0,0

Posé le 04/10/2017 04/10/2017 04/10/2017 18/10/2018 18/10/2018 19/10/2018 19/10/2018

Date du relevé

Prof. (en m/TA)

Prof. (en m/TA)

Prof. (en m/TA)

Prof. (en m/TA)

Prof. (en m/TA)

Prof. (en m/TA)

Prof. (en m/TA)

03/11/2017 Sec Sec fond boueux - - - -

27/11/2017 4,13* Sec 2,95 - - - -

23/01/2018 3,95 5,28 1,18 - - - -

24/01/2018 4,12* 5,56 1,35 - - - -

22/02/2018 4,12* Sec 2,47 - - - -

08/03/2018 Sec Sec 2,47 - - - -

27/03/2018 Sec Sec 2,33 - - - -

05/04/2018 Sec Sec 2,22 - - - -

30/04/2018 Sec Sec 3,02 - - - -

04/06/2018 Sec Sec 2,94

09/07/2018 Sec Sec 2,94

06/08/2018 Sec Sec 2,96

10/09/2018 4,16* Sec 2,98

08/10/2018 4,15* Sec 2,98

12/11/2018 4,15* Sec 2,83 Sec Sec Sec Sec

10/12/2018 4,17* Sec 2,42

28/01/2019** Sec Sec 2,72 6,25* Sec Sec Sec

* : niveau en fond de piézomètre pouvant correspondre à des eaux résiduelles ** : niveau piézométrique relevé avant les essais par prélèvement / pompage *** : fond mesuré lors de la mesure

Tableau 9 : Suivi piézométrique au droit du projet Les niveaux mesurés ci-dessus montrent la présence de circulations temporaires au sein des matériaux de remblais. Ces niveaux ont principalement été mis en évidence fin janvier 2018, qui a été très pluvieux. Ainsi en SC3+PZ2, des niveaux n’ont été mesurés qu’en janvier 2018, avec une baisse enregistrée à 1 jour d’intervalle. Les niveaux semblent donc drainés dans ce secteur (plus ou moins rapidement selon le mode d’alimentation : nappe ou infiltrations superficielles). S’il s’agit d’infiltrations superficielles, alors la perméabilité doit y être assez faible (28 cm infiltrées en 24h). En SC1+PZ1, ces niveaux semblent un peu plus pérennes à faible profondeur avec des niveaux mesurables entre novembre 2017 et février 2018 (hors décembre 2017, mesure non-réalisée). Cependant 3 des 4 mesures sont proches du fond de l’ouvrage et pourraient correspondre à des eaux résiduelles. En SC5+PZ3, les niveaux sont relativement pérennes avec des fluctuations importantes, pouvant témoigner d’une perméabilité moyenne à faible.

22


Ces ouvrages se situant sur voirie, un mauvais drainage de cette dernière peut amener à des eaux d’infiltrations depuis la surface, notamment lors de fortes pluies (cas des mesures de janvier 2018). Tous les ouvrages situés sur des rues adjacentes (SC2+18+PZ21 ; SC3+18+PZ22 ; SC6+18+PZ23 et SC10+18+PZ24) n’ont pas permis de relever un niveau d’eau en fond d’ouvrage représentatif d’un niveau de nappe.

3.2.3.2 Essais de perméabilité

Des essais de perméabilité par pompage ont été envisagés au droit des 3 ouvrages de suivi. Cependant deux des ouvrages se sont révélés sec (SC1+PZ1, SC3+PZ2) ou avec un niveau d’eau très chargée en particules (SC5+PZ3). Aucun essai n’a pu être réalisé en SC1+PZ1 et SC3+PZ2. Le prélèvement en SC5+PZ3 (cf. photo ci-dessous) a révélé une eau stagnante et a été vidangé en moins de 40 sec à un débit de prélèvement très faible. Aucune réalimentation n’a pu être mesuré au cours de l’heure ayant suivi le prélèvement. Cela peut témoigner soit d’une perméabilité très faible des matériaux, soit de l’absence de nappe à cette profondeur à la date du relevé. Compte tenu des valeurs mesurées lors du suivi, nous émettrons l’hypothèse qu’il s’agit de circulations localisées au droit de matériaux de très faible perméabilité.

Figure 12 : Eau de prélèvement en SC5+PZ3

3.2.3.3 Remarque sur les niveaux de nappe et les perméabilités

Les essais par pompage n’ont pas pu être réalisés compte tenu de l’absence générale d’une nappe à la profondeur des ouvrages testés. Compte tenu du nombre d’ouvrage relevés, nous pouvons conclure à l’absence de nappe générale à faible profondeur. Il s’agirait ici de circulations de versant au sein de remblais / limons des plateaux / matériaux colluvionnés. Ainsi les perméabilités attendues au sein de ces matériaux sont généralement faibles. Seuls quelques passages peuvent être productifs au droit des dépôts les plus grossiers. L’hétérogénéité des valeurs pourra y être importante. Le niveau « d’eau » en SC5+PZ3 a pu être vidangé mais aucune remontée n’a été enregistrée par la suite. Nous ferons l’hypothèse pour ce piézomètre que des circulations relativement pérennes ont lieu (cf. tableau de suivi). Ainsi la perméabilité attendue au sein de ces matériaux peut être considérée comme très faible (< 1.10-7 m/s).

23


De plus les fluctuations importantes enregistrées au droit de cet ouvrage témoignent en faveur d’une faible à très faible perméabilité. 3.2.4 Résultats des essais laboratoires

L’ensemble des résultats des essais de laboratoire réalisés sur les échantillons intacts prélevés au sein des sondages carottés réalisés sur site est présenté ci-dessous (détail en annexe n°7 et n°8) :

Sondages Profondeur (m/T.N.) Stratigraphie

Granulométrie

W (%)

Ip

Wp (%)

Wl (%) Ic

Type de sol (classification

GTR)

Essais mécanique

< 80μm

(%)

< 2mm (%)

< 5mm (%)

< 20mm

(%)

< 50mm

(%)

Essai triaxial UU

Cuu (kPa)

ɸuu (°)

Campagne d’essais en laboratoires sur les sondages de la phase G2 de l’opération (C18-10774)

SC1 4,5-7,6

Limon marron plastique

(Limons des Plateaux)

98 100 100 100 100 25,4 10 23 33 0,76 A1

SC2 6,0-6,8

Argile sableuse

marron molle avec graves

50 87 89 97 100 23,5 7 22 29 0,78 A1

Campagne d’essais en laboratoires sur les sondages de la phase G1 de l’opération (C17-10233)

SC1 0,5-1,5 Sables fins

argileux (Remblais)

95 99 99 100 100 22,4 A1

SC3

0,3-1,9

Argile légèrement limoneuse (Remblais)

75 90 92 100 100 13,3 8 20 27 1,81 A1 72 27,8

2,0-3,0

Argile fine limoneuse

brune (Limons des

Plateaux)

91 100 100 100 100 15,2 8 17 24 1,18 A1

SC4

1,0-2,0

Argile limoneuse

ocre à matière organique (Remblais)

63 76 81 96 100 19,6 6 17 22 0,46 A1

3,0-4,0

Argile légèrement limoneuse


68 98 98 98 100 16,2 4 14 18 0,54 A1 10 5,5

SC5 2,4-3,4

Sables fin argileux


41 60 62 68 93 9,8 A1

W : teneur en eau : en % ; Wp : limite de plasticité : en % ; Wl : limite de liquidité en % ;

Ip : indice de plasticité ; Ic : indice de consistance.

Cuu : cohésion en contrainte totale ; ɸuu : angle de frottement en contrainte totale

Tableau 10: Résultats des essais laboratoires Ces essais permettent de classer les échantillons selon le GTR (Guide technique des terrassements Routiers, Réalisation des remblais et des couches de formes, LCPC, SETRA, 1992) et la norme qui en découle NF P11-300. Les terrains superficiels locaux sont des sols de classe « A1 ».

Type de sol (Classification

GTR) Caractéristiques du terrain

A1 Limon peu plastique,

loess, silts alluvionnaires, sables fins peu pollués, arènes peu plastiques

Ces sols changent brutalement de consistance pour de faibles pourcentage de teneur en eau, en particulier lorsque leur wn est proche de wopn. Le temps réaction aux variations de l’environnement hydrique et climatique est relativement court, mais la perméabilité

pouvant varier dans de larges limites selon la granulométrie, la plasticité et la compacité, le temps de réaction peut tout de même varier assez largement. Dans le cas de ces sols

fins peu plastiques, il est souvent préférable de les identifier par la valeur de bleu de méthylène VBS, compte tenu de l’imprécision attachée à la mesure de l’IP.

Tableau 11 : Description des terrains de classe « A1 »

24


Les essais de laboratoire montrent que les Limons des Plateaux, présents au droit de site, sont constitués de sols fins de classe A1. Les remblais sont également constitués, au droit du site, de matériaux fins de classe A1, présentant de la matière organique.

3.3 Analyse géotechnique des formations rencontrées en sondage Les reconnaissances géotechniques réalisées au droit du projet ont permis de mettre en évidence les différentes formations pouvant constituer les terrains encaissant du projet. Les Remblais, présents en tête de sondages peuvent atteindre jusqu’à 3,80m d’épaisseur, leur épaisseur moyenne étant de 2,7m sur l’ensemble des sondages ; Nous rappelons également que les remblais peuvent présenter des caractéristiques mécaniques hétérogènes et des variations d’épaisseurs importantes compte tenu de leur nature anthropique. Sous-jacent, il a été trouvé les Limons des Plateaux sur une épaisseur variant de 1,0 à 4,55m avec une épaisseur moyenne de 2,9m. Les caractéristiques mécaniques de cette formation sont relativement faibles. Du fait de leur mode de dépôt éolien érosif, des variations d’épaisseurs importantes et bruitales pourront être observés au droit du site sans avoir été mise en évidence par les sondages. La formation des Sables de Beauchamp n’est pas présente sur toute la longueur du site. En effet cette formation, fortement érodée par l’ancien réseau hydrographique du plateau, n’est présente que sur la partie nord-est de notre site, là où la topographie est la plus haute. Cette formation peut atteindre jusqu’à 1,2m d’épaisseur en fin de sondages, tout comme ne pas être présente entre les Limons des Plateaux et les Marnes et Caillasses sur les sondages le plus au sud-ouest du site. Les Marnes et Caillasses Lutétiennes composent le substratum de notre site, cette formation hétérogène, alternant entre zones molles de marnes et points durs composés de blocs présentant une épaisseur maximale observée de 1,26m bien que sa base n’ai pas être reconnue par les différents sondages.

4 Principes généraux de construction 4.1 Analyse des risques géotechniques et de la Zone d’Influence Géotechnique (Z.I.G) Nous rappelons que le projet prévoit la réhabilitation du réseau d’eaux usées des Avenues de Normandie et de la Vieille France. Cette réhabilitation sera faite en deux phases de travails distincts. L’Avenue de Normandie fera l’objet d’une réhabilitation par tranchée ouverte et dépose des

700m de l’ancien réseau. La nouvelle canalisation, de diamètre ∅400mm, se trouvera entre 2,10 et 5,55m/TN. La génératrice inférieure de ce réseau est alors attendue au sein des Limons des Plateaux.

L’Avenue de la Vieille France fera l’objet de la création de 170 ml d’un réseau d’assainissement. Ce réseau, de diamètre ∅400 mm en fonte, est attendu à 3,60 m/TN, d’après les informations qui nous ont été communiquées. La génératrice inférieure du réseau est alors attendue au sein des Limons des Plateaux.

Les sondages réalisés sur site mettent en évidence différents risques géotechniques au droit de la zone d’étude.

• La surépaisseur de Remblais Comme vu au sein des différents sondages, l’épaisseur des Remblais est variable, de 1,0m à 3,8m/TN. De plus, des surépaisseurs de Remblais ne sont pas à exclure. En effet nos sondages étant ponctuels et la zone d’étude étant en contexte urbain, des surépaisseurs sont probables. Il faudra alors s’assurer que ces Remblais ne soient pas constitués de matériaux évolutifs (matière organique par exemple), pouvant tasser en fonction du temps et créer des désordres ponctuels sur le réseau.

25


• Présence d’une nappe au sein des Limons des Plateaux

Le suivi mensuel des trois piézomètres n’a révélé aucune nappe. Les niveaux mesurés montrent la présence de circulations temporaires au sein des matériaux de remblais. Il s’agirait de circulations de versants au sein des Remblais, des Limons des Plateaux et des matériaux colluvionnés. Les perméabilités attendues au sein de ces horizons sont faibles et très hétérogènes en cas de passages de matériaux plus grossiers et donc plus productifs. La perméabilité pouvant être considérée pour ces matériaux est très faibles, inférieure à 1.10-7 m/S. Ainsi un simple pompage en fond de fouilles et la mise en place de passe moyenne, de 7 à 8 m de long, suffiront à maintenir la fouille hors d’eau le temps des travaux.

Figure 13 : Profil en long du projet

• Mitoyen Les mitoyens pouvant être identifiés à ce stade du projet sont présentés dans le tableau ci-dessous. Il s’agit là d’une liste non exhaustive établie dans le but d’identifier d’éventuelles interactions entre le projet et l’existant, pouvant contraindre la réalisation des travaux, notamment des blindages bois lors de superposition et croisement de réseaux.

Type Dénomination (concessionnaires) Localisation Distance par rapport au

projet Risques

Conc

essio

nna

ires

Enedis – Réseau électrique Avenue de Normandie Traverse Moyen GRDF Ile de France Ouest – Réseau de Gaz Avenue de Normandie A 5m du réseau d’eaux

usées Faible

CEG – Réseau d’eau potable Avenues de Normandie et de la Vieille France Longe le tracé du réseau Faible

Tableau 12: Liste des mitoyens identifiés La réalisation des tranchées ouvertes peut entrainer des déplacements des sols d’assise des mitoyens. De ce fait, le dispositif de soutènement doit prendre en compte la surcharge, et l’admissibilité au déplacement de chaque ouvrage mitoyen. Toutes modifications du projet, et renseignements sur les incertitudes restantes aura un impact sur nos conclusions géotechniques. 4.2 Principes généraux de construction Au stade actuel du projet, le poids des ouvrages ne nous a pas été communiqué. Pour cette étude, nous le considérons comme négligeable par rapport au poids des terres excavées et celui du réseau existant. Les avoisinants ne devront en aucun cas être déstabilisés.

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5 Analyse et recommandations géotechniques 5.1 Modèle géologique et géotechnique

Formations Description lithologique

Altimétrie Caractéristiques pressiometriques

Niveau d’eau (*) Classification GTR Base Epaisseur

(m) Pl

(MPa) EM

(MPa) (m/TN) NGF

Remblais Blocs et cailloux calcaire dans une matrice plus

ou moins fine.

1,90 à 2,25

91,6 à 79,7 1,87 à 3,60

0,08 <Pl< 0,57 MPa

Plmoy : 0,39 MPa

0,45 <Em< 4,43 MPa

Emmoy : 2,60 MPa

Aucun niveau d’eau

détecté A1

Limons de Plateau

Limon marron à passages argileux et

graviers calcaires

3,40 à 5,20

77,18 à 91,02 1,00 à 3,30

0,11 <Pl< 1,09 MPa

Plmoy : 0,45 MPa

0,50 <Em< 7,10 MPa

Emmoy : 2,54MPa

Niveau d’eau à moyenne

profondeur détecté A1

Sables de Beauchamp Sables jaune fins Entre 3,40

et 8,00* Entre 0,00(1) et 1,20* m

Pl*moy : 4,66

N = 1

EMmoy : 37,50

N =1

Non testés

Marnes et Caillasses

Lutétiennes

Marne blanche crème à passage de calcaire

blanc.

Entre 5,00* et

6,53* Entre 0,50*

et 1,95* m

1,15< Pl* <2,59

Pl*moy : 1,75

N = 3 ; σ =0,75 ;

C.V. =0,45

6,50< EM <33,40 EMmoy : 16,63

N =3 ; σ =14,63 ;

C.V. =1,13

Non testés

*fin de sondage (1) Non reconnu dans le sondage (*) Cette étude ne consiste pas en une étude hydrogéologique approfondie. Nous nous limiterons donc aux données de base concernant la mesure ponctuelle du niveau d’eau dans le sol.

Tableau 13 : Modèle géologique et géotechnique

5.2 Système support des ouvrages Les terrains d’assise du projet sont constitués par les Limons des Plateaux. Les caractéristiques mécaniques y sont faibles présentant des limons sous consolidés. Ces terrains sont contenus dans les groupes de sols G3 au Fascicule 70, le guide de classification GTR les caractérise en classe GTR A1, qui représente des sols sensibles aux variations de teneur en eau. Un suivi piézométrique entre Novembre 2017 et Février 2019 a permis de conclure à une absence de nappe à faible profondeur. Cependant la présence de circulations de versant au sein des différentes formations nécessite une gestion des eaux durant la phase de travaux. Ainsi lors des travaux, un terrassement classique, en passes courtes de 7 à 8m, avec mise en place d’un pompage en fond de fouille est préconisé. Nous conseillons de procéder à une mesure du niveau d’eau de la nappe avant le début du chantier pour affiner le zonage et de procéder aux travaux en période dite « favorable » pour minimiser l’impact de la nappe. NB : Compte tenu du caractère changeant des Limons des Plateaux (passages argileux), des venues d’eaux latérales importantes sont possibles, rabattement de nappe plus conséquent, par pointes filtrantes par exemple, est à prévoir. Au vu des terrains d’assise, nous recommandons la pose des canalisations sur une couche de forme de 20 cm afin d’assurer un appui continu et de prévenir le risque de points durs. Cette couche de forme devra être constituée de matériaux d’apports insensibles à l’eau (type GNT par exemple). En fond de fouille, la couche de forme devra reposer sur un géotextile anti contaminant et de renforcement afin de limiter le matelassage des sols sous la canalisation et toute contamination entre le terrain naturel et les remblais. La mise en place d’une couche de réglage (lit de pose) de 10cm, au-dessus de la couche de forme sera nécessaire. Dans le cadre de la réalisation des tranchées, il conviendra de réaliser une fouille et un fond de fouille de manière soignée. Pour cela, des travaux de purge systématique des matériaux de mauvaises qualités mécaniques et remaniés par les engins de chantier devront être réalisés.

27


Comme dit précédemment, la présence de plusieurs réseaux de concessionnaires (orange, SFR, GRDF, …) complique la réhabilitation en tranchée ouverte du réseau d’eaux usées. Un marquage du réseau ainsi qu’un soutènement adéquat pour éviter la déstabilisation de ces réseaux sera nécessaire.

5.3 Dispositions constructives Afin de ne pas accentuer le risque vis-à-vis des déformations, le choix du matériau utilisé pour le remblaiement de la tranchée devra prendre en compte la nature du terrain naturel (ne pas créer de zone de drainage à la base de la canalisation).

5.4 Réutilisation des matériaux du site en remblais de tranchée La coupe type d’une tranchée dans le cas de la pose d’un réseau sous une voirie est la suivante :

Figure 14 : Coupe type d’une tranchée (source : norme NF P 98-331)

Compte tenu du projet et de la coupe géologique du site, les formations susceptibles d’être réutilisées sont les Remblais, les Limons des Plateaux et les Marnes et Caillasses Lutétiennes avec de possibles poches de Sables de Beauchamp. Pour rappel, les Remblais sont constitués de terrains très hétérogènes composés de sable noirâtre grisâtre, d’éléments de tailles variées et de natures diverses. Compte tenu de leur caractère anthropique, les matériaux ne sont pas réutilisables dans le cadre du remblaiement de la tranchée. Sous-jacent sont attendus les Limons des Plateaux constitués de limons sableux/sables limoneux à argileux (classification GTR A1). Les Marnes et Caillasses Lutétiennes sont composées de lithologies hétérogènes, non réutilisables en remblaiement de tranchée. Dans le cas de la mise en place de la canalisation selon la technique de tranchée sous voirie, la coupe type d’une tranchée est la suivante :

Notation : 1 : Hauteur de recouvrement, 2 : Structure de Chaussée, 3 : Partie supérieure de remblai (PSR) 4 : Partie inférieure de remblai (PIR)

Figure 15 : Coupe type d’une tranchée sous voirie (source : norme NF P 98-331

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Matériau réutilisable en Partie Inférieure de Remblai (PRI) et en zone d’Enrobage Nous vous présentons l’extrait du tableau concernant les « matériaux utilisables en Partie Inférieure de Remblais et zone d’enrobage » selon la norme NFP 98-331 :

Tableau 14 : Réemploi des sols en partie inférieure des Remblais(source : norme NF P 98-331)

Ainsi, les Limons de plateaux A1 sont réutilisables en remblais de tranchée au sein de la Partie Inférieure de Remblai (PRI) et en zone d’enrobage mais avec un état hydrique « h » et «m » et « s » pour les sols A1, d’après la norme NFP 98-331. Matériau réutilisable en Partie Supérieure de Remblai (PSR) Les sols utilisables pour la Partie Supérieure de Remblai (PSR) sont les suivants :

Tableau 15 : Réemploi des sols en partie Supérieure des Remblais (source : norme NF P 98-331)

Les sols rencontrés lors de notre campagne au droit du site, de classes GTR A1 (Limons des Plateaux) ne peuvent pas être réutilisés en Partie Supérieure de Remblais. Il sera alors nécessaire de procéder à un apport de matériau. Lors du remblaiement de la tranchée, le compactage des différentes couches devra satisfaire les objectifs de densification des différents cas décrits dans le fascicule 70 (tranchée sous chaussée, accotement, …). Compte tenu de la profondeur importante du réseau notamment au niveau de l’exutoire, la tranchée peut être remblayée à l’aide de matériaux auto-compactant. Les matériaux utilisés en remblais de tranchée et les conditions de mise en place des ouvrages devront respecter les préconisations suivantes :

- Mise en place d’une couche de forme comme précédemment décrite. - Dans le remblai proprement dit (partie inférieure de remblai et partie supérieure de

remblai) : utilisation de matériaux de dimension maximale D < 1/10 de la largeur de la tranché et D < 1/5 de l’épaisseur de la couche compactée.

- Compactage des différentes couches afin d’obtenir les objectifs de densification décrits dans le fascicule 70.

29


Tableau 16 : Exigences et objectifs de densification (source : norme NF P 98-331)

Un contrôle du compactage devra être effectué au moment de l’exécution des travaux, au minimum tous les 50cm sur toute la hauteur.

5.5 Terrassements 5.5.1 Conditions de terrassement La mise en œuvre de l’ouvrage projeté (canalisation), nécessitera la réalisation de terrassements pouvant atteindre environ 7,20 m de profondeur. Les matériaux intéressés par les opérations de terrassements seront constitués de Remblais, Limons des Plateaux et potentiellement les Marnes et Caillasses Lutétiennes, des poches de Sables de Beauchamp sont également possibles. Leur extraction ne devrait pas poser de difficulté particulière, les terrassements pourront être réalisés à l’aide de matériel courant de moyenne puissance. Néanmoins les remblais pourraient contenir des blocs ainsi, l’excavation de ces terrains pourra nécessiter l’utilisation de matériel spécifique (ex BRH et trancheuse). Si le projet venait à être modifié (profondeur de la canalisation), les terrassements pourraient intercepter les Marnes et Caillasses Lutétiennes qui elles aussi peuvent nécessiter l’utilisation ponctuelle d’un BRH. Remarque : Lors de la phase terrassement, l’ouverture des fouilles peut provoquer des éboulements locaux au sein des remblais par exemple (ex : présence possible de poches sableuses, de poches d’eau, de niveaux décomprimés).

5.5.2 Soutènement et mise hors d’eau de la fouille. Un suivi piézométrique entre Novembre 2017 et Février 2019 a permis de conclure à une absence de nappe à faible profondeur. Cependant la présence de circulations de versant au sein des différentes formations nécessite une gestion des eaux durant la phase de travaux. Des circulations de versants sont attendues au sein des Limons des Plateaux à la faveur des passages plus sableux reposant sur des passées plus argileuses. La perméabilité pouvant être considérée pour ces matériaux est très faibles, inférieure à 1.10-7 m/S. Ainsi un simple pompage en fond de fouilles et la mise en place de passe moyenne, de 7 à 8 m de long, suffiront à maintenir la fouille hors d’eau le temps des travaux. Nous conseillons de procéder à une mesure du niveau d’eau de la nappe avant le début du chantier pour affiner le zonage et de procéder aux travaux en période dite « favorable » pour minimiser l’impact de la nappe.

30


NB : Compte tenu du caractère changeant des Limons des Plateaux (passages argileux), des venues d’eaux latérales importantes sont possibles, rabattement de nappe plus conséquent, par pointes filtrantes par exemple, est à prévoir. Il sera également nécessaire de prendre en compte les paramètres limites de chaque type de sol, lors du dimensionnement des ouvrages. Ainsi les Remblais ont une cohésion, Cuu, de 72 kPA et un angle de frottement, φUU, de 27,8°, tandis que les Limons de Plateaux ont une Cuu de 10 kPA et un φUU de 5,5°. Il conviendra de vérifier l’évolution des déformations sur les ouvrages mitoyens et notamment les bâtiments et réseaux sensibles. 5.6 Distance réseau/avoisinants La norme NF P 98-332 traite des règles de distance à respecter entre les différents types de réseaux existants (électrique, gaz, transport eau potable…) lorsque ces réseaux sont parallèles ou croisés. Elle tient également compte des règles générales à adapter à chaque réseau, et de la distance à respecter avec les terrains forestiers. Les tableaux suivants présentent donc ces différentes distances à respecter : Cas des réseaux en tracé parallèle :

**Distance 0,60m si croisement oblique

Tableau 17 : Distance Réseau/Avoisinants dans le cas de réseau en tracés parallèles Cas des réseaux en tracé croisé :

*Distance 0,40m si croisement oblique

Tableau 18 : Distance Réseau/Avoisinants dans le cas de réseau en tracés croisés Règles générales spécifiques à chaque réseau :

Tableau 19 : Règles générales spécifiques à chaque réseau

31


Protection et règles à adopter en présence d’arbres à proximité :

Les conditions d’implantation sans protection particulière doivent être les suivantes : - Aucune implantation de réseau à moins de 2m de distance des arbres ne sera réalisée sans

protection particulière ; - Aucun passage de réseau n’est réalisé dans la terre végétale ou la fosse de plantation, ni

même sous la fosse de plantation d’un arbre existant ; - Aucune implantation de réseau effectuée à moins de 1m de distance des végétaux tels

qu’arbustes en massif ou en haie. Protections particulières : Pour le linéaire en tranchée, dans le cas où ces conditions ne seraient pas respectées, nous conseillons la mise en place d’un film plastique afin d’éviter tout contact entre le réseau et le futur ouvrage, tel que présenté dans le schéma ci-dessous :

Notation : 1 : Tranchée faible profondeur 1,30m 2 : Tranchée profonde >1,30m 3 : Film plastique ou demi-coquilles ou fourreaux

Figure 16 : Protections particulières NB : Compte tenu du contexte urbain du site, rue bordée d’habitation et contenant très probablement de nombreux réseau concessionnaire, il conviendra de les localiser et de prendre le cas échéant toutes les mesures nécessaires à leur protection lors des travaux et en phase vie de l’ouvrage.

32


5.7 Synthèse des principales recommandations géotechniques Données géotechniques

Sondages concernés Sondages de l’étude G1PGC, SC12, SC2 et SC3

Profondeur de mise en œuvre 2,60 à 7,20 m/TN

Profondeur d’eau

Venues d’eau anarchiques possibles au sein des Remblais et Limons des Plateaux. Un niveau bas mesuré au sein de 17Pz3 à 3,02m/TN. Niveau mesuré en saison pluvieuse sur 17Pz1, 17Pz2 et 17Pz3 respectivement à 3,9 ; 5,3 et 1,18 m/TN.

Terrains excavés Remblais et Limons des Plateaux. Les Marnes et Caillasse Lutétiennes ainsi que des poches de Sables de Beauchamp pourraient être atteint en cas de modification de la profondeur du terrassement.

Terrains en fond de fouille Limons des Plateaux, potentiellement les Marnes et caillasses Lutétiennes, localement les Sables de Beauchamp.

Interception des circulations d’eau Interception possible de circulations de versants, plus ou moins productif au sein des différentes formations

Recommandations géotechniques

Travaux de terrassement

Les matériaux intéressés par les opérations de terrassements seront constitués de Remblais et Limons des Plateaux. Leur extraction ne devrait pas poser de difficulté particulière. Néanmoins la présence de blocs pourra nécessiter l’utilisation de matériaux spécifiques. Les Marnes et Caillasses Lutétiennes, si atteinte, pourraient contenir des blocs difficile à terrasser.

Ouvrage de soutènement et Protection contre l’eau

Nous recommandons de prévoir la mise en place d’un système de blindage à l’avancement type caisson ou équivalent, ainsi qu’un pompage en fond de fouille.

Remblai de tranchée (selon la

norme NF P 98 331)

Partie supérieure de remblai (PSR) et zone

d’enrobage

Limons des Plateaux de classification GTR A1 sont réutilisables à ‘l’état hydrique « h » et «m » et « s ».

Partie inférieure de remblai (PIR)

Les sols de classification GTR A1 ne sont pas réutilisables en partie inférieure de remblai (PIR)

Lit de pose/couche de forme Nous recommandons la réalisation d’une couche de forme de 20cm minimum sur laquelle reposera la canalisation sur un lit de pose de 10cm. (cf. §4.1). Nous conseillons la mise en œuvre d’un géotextile entre l’arase et la couche de forme.

Tableau 20 : Synthèse des principales recommandation géotechniques

5.8 Avoisinants De manière plus générale, les travaux réalisés ne devront en aucun cas déstabiliser les avoisinants (réseaux existants, fondations de bâtiment, talus, …). Ils devront faire l’objet d’une méthodologie et d’un phasage spécifique, soumis à l’accord préalable du Bureau de contrôle. Nous conseillons un suivi des déformations de ces ouvrages notamment dans le secteur ou un rabattement de nappe est nécessaire. Il est également rappelé le contexte urbain du site (voirie en sens unique, avec stationnement, faible largeur de chaussée...).

5.9 Discussion sur les incertitudes géotechniques Des incertitudes persistent quant au projet, à savoir, les caractéristiques et l’état de la canalisation, le poids de l’ouvrage, le système de mise en place. De manière plus générale, les travaux réalisés ne devront en aucun cas déstabiliser les avoisinants (réseaux existants, infrastructures et bâtiments). Ils devront faire l’objet d’une méthodologie et d’un phasage spécifique, soumis à l’accord préalable du Bureau de contrôle. Nous rappelons que le site se positionne en contexte de versant, un niveau de nappe des circulations de versants sont attendues au sein des différents horizons recoupés. Nous conseillons alors la réalisation des travaux durant les périodes favorables limitant au maximum les circulations d’eau.

L’ingénieur chargé du dossier FERCOQ Manon


ANNEXE 1

PLAN DE SITUATION


Plans de situation


ANNEXE 2

PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES

G1 ES-PGC


Localisation des sondages


ANNEXE 3

PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES

G2 AVP



ANNEXE 4

LOCALISATION DES ESSAIS D’EAU

G2 PRO


17Pz1 – Essai de

pompage 1

17Pz2 – Essai de

pompage 2

17Pz3 – Essai de

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ANNEXE 5

RESULTATS DES SONDAGES

G1 ES-PGC

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Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées

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Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC1

Dossier : C17-10233 Date

Client : SIAH Croult-Petit Rosne

SC1 0–4m

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Sondages




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SC4 0-3m

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ANNEXE 6

RESULTATS DES SONDAGES

G2 AVP

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Sondages



Client : SIAH Croult-Petit Rosne 13/03/2018

SC1 0-3 m

SC1 3-6 m

Planche photo


Sondages




SC1 6-8 m

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Sondages

Lieu : Louvres – Avenue de Normandie

SC2



SC2 0-3 m

SC1 0-3 m

Planche photo


Sondages

Lieu : Louvres – Avenue de Normandie

SC2



SC1 6-8 m

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ANNEXE 7

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE

G1 ES PGC

LOGO

Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossier

Profondeur (m) Nos références dossierDate du prélèvement Date de réception du dossier

Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:

Observation de prélèvements / Réceptions

Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:

Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un

échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.

La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et

d'apprécier la consistance d'un sol fin.

La valeur de bleu de méthylène (VBS) constitue un paramètre d'identification qui mesure globalement

la quantité et l'activité de la fraction argileuse contenue dans un sol ou un matériau rocheux.

Cette valeur est rapportée directement à la surface spécifique des particules constituant le sol,

laquelle est avant tout régie par l'importance et l'activité des minéraux argileux présents

dans la fraction fine du sol.

La Fraction 0/5mm de sol mesurée sur la fraction 0/50mm est de :

La VBS retenue pour la fraction 0/50mm est de : en grammes de Bleu pour 100g de sol sec.

Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination

des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.

L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs

aptitudes au compactage.

Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par

une ingénierie compétente. iω:

Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :

Romain GAGNIER

Responsable des essais de Classification des Sols

Identification GTRSelon la norme

NF P 94-050/56/68

PV 60173

Louvres SEMOFI

SC1 C17-10233

0,5 - 1,5 S17-6224

Semaine 40 12/10/2017

GEOSLAB 13/10/2017

EI AGJ / HAM

Argile limoneuse kakie plastique - Réagit au HCl

50

w% = 22,4%

0,99

3,7

0,08

95%

24-oct.-17

GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.R.L au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B

% Tamisats Cumulés

100% 100% 99% 99%

Diamètre du Tamis en mm

50 20 5 2

LOGO selon les normes










La limite de liquidité et la limite de plasticité d'Atterberg s'appliquent aux éléments passants au travers d'un tamis

de dimension nominale d'ouverture 0,400 mm.

Les limites d'Atterberg sont des paramètres géotechniques destinés à identifier un sol et a caractériser son état au

moyen de son indice de consistance.

Limite de Plasticité Wp

Limite de Liquidité Wl

Indice de Plasticité Ip

Indice de Concistance Ic








Romain GAGNIER

AGJ / SOK

91%

Identification GTR

NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1

Louvres SEMOFI

Limon marron ferme - Réagit au HCl

SC3

2,0 - 3,0

Semaine 40

GEOSLAB

sac

C17-10233

S17-6224

PV 60174

13/10/2017

0,08

% Tamisats Cumulés

100%

12/10/2017

100% 100%

17%

24%

50

15,2%

100%

w% =

8

1,18


50 20 5 2

24-oct.-17

GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.S. au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B



























Romain GAGNIER

AGJ / SOK

75%

Identification GTR

NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1

Louvres SEMOFI

Limon légèrement sableux marron ferme - Réagit au HCl

SC3

0,3 - 1,9

Semaine 40

GEOSLAB

EI

C17-10233

S17-6224

PV 60175

13/10/2017

0,08

% Tamisats Cumulés

100%

12/10/2017

92% 90%

20%

27%

50

13,3%

100%

w% =

8

1,81


50 20 5 2

24-oct.-17




























Romain GAGNIER

AGJ / SOK

68%

Identification GTR

NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1

Louvres SEMOFI

Limon sableux marron plastique - Réagit au HCl

SC4

3,0 - 4,0

Semaine 40

GEOSLAB

sac

C17-10233

S17-6224

PV 60176

13/10/2017

0,08

% Tamisats Cumulés

100%

12/10/2017

98% 98%

14%

18%

50

16,2%

98%

w% =

4

0,54


50 20 5 2

24-oct.-17



LOGO










La valeur de bleu de méthylène (VBS) constitue un paramètre d'identification qui mesure globalement

la quantité et l'activité de la fraction argileuse contenue dans un sol ou un matériau rocheux.

Cette valeur est rapportée directement à la surface spécifique des particules constituant le sol,

laquelle est avant tout régie par l'importance et l'activité des minéraux argileux présents

dans la fraction fine du sol.

La Fraction 0/5mm de sol mesurée sur la fraction 0/50mm est de :

La VBS retenue pour la fraction 0/50mm est de : en grammes de Bleu pour 100g de sol sec.








Romain GAGNIER

0,08

41%

24-oct.-17

GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.R.L au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B

% Tamisats Cumulés

93% 68% 62% 60%


50 20 5 2

50

w% = 9,8%

0,66

0,66

EI AGJ / SOK

Sable fin légèrement argileux beige humide avce graves - Dmax : 60 mm - Réagit au HCl

Identification GTRSelon la norme

NF P 94-050/56/68

PV 60177

Louvres SEMOFI

SC5 C17-10233

2,4 - 3,4 S17-6224

Semaine 40 12/10/2017

GEOSLAB 13/10/2017



























Romain GAGNIER

AGJ

63%

Identification GTR

NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1

Louvres SEMOFI

Argile limoneuse marron plastique - Réagit au HCl

SC4

1,0 - 2,0

Semaine 40

GEOSLAB

sac

C17-10233

S17-6224

PV 60178

13/10/2017

0,08

% Tamisats Cumulés

100%

12/10/2017

81% 76%

17%

22%

50

19,6%

96%

w% =

6

0,46


50 20 5 2

24-oct.-17



Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossierProfondeur (m) - m Nos références dossierσ'v0 (kPa ) Date de réception Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:Nature de l'échantillon :Observations de prélevement / Réception

35

15.23

B :

γs estimé ( T/m3 ) 2.65

D0 ( mm )

Wini ( % )

Ucp ( kPa )

1.83

Sr ( % )

- -

2.65

- - -

-

1.84

- - -

35 35

15.23 15.23

2.65

90.8 90.8

1.83

PV 60179

Essais non consolidé non drainé UU à l'appareil tri axial réalisé selon la norme NF P 94-074

- Pour détermination du Cuu -

SemofiE3 C17-10233

S17-6225

Louvres

00.3 01.9

Gaine PVC

41

22

2 37878

Caracteristiques des éprouvettes

Limon légèrement argileux marron/brun ferme à mou avec des graviers

12-oct.-17

GeoSond 17-oct.-17

LAK + AGJ

Valeur initialesH0 ( mm ) 78

γd ( T/m3 )

∆V Saturation ( cm3 )

90.8

0

100

200

300

400

500

600

700

800

0 2 4 6 8 10 12 14

Dév

iate

ur k

Pa

ep 3

ep 2

ep 1

* cr : Cissaillement rectiligne / cm : Cisaillement multiple / t : Tonneau

Nota : Ces donnés sont factuelles issues des differentes normes les régissant, l'interpretation et l'application au site doit être effectué

Procés verbal établit à Villeneuve le Roi le :

Laurent KHEANGResponsable des essais

Critères de rupture

B :

Valeur finales

Hs ( mm )

35

σ3 ( kPa )

100

Cuu( kPa ) 72

- -

35 35

-

14.53

65.94 65.72 66.02

18-oct.-17

Vitesse d'ecrasement ( µm/min )

Vitesse de déformation ( %/min )

Mode de rupture des éprouvettes *

1000 1000 1000

cr cr cr

1.522 1.515

Remarque

par une ingénieurie compétente.

Cu ( kPa )

φu( ° )

72

27.8φuu( ° )

27.8

1.517

ε1f : 12.03 8.41 14.16

Sr ( % )

q = ( σ1 - σ3)max ( kPa ) 383.1 539.8 687.9

100 200 300

100 100

2.17 2.177 2.173γd ( T/m3 )

15.16 14.74W ( % )Ds ( mm )

0 2 4 6 8 10 12 14

Déformation axiale %

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

0 200 400 600 800 1000

Co

ntr

ain

te d

e c

isa

ille

me

nt

(kP

a)

Contraintes Normales (kPa)

Responsable des essais

GEO.S.LAB Siège Social : 565 av. Des voeux St Geor ges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 S.A.S au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00 010 - code APE 7120 B

Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossierProfondeur (m) - m Nos références dossierσ'v0 (kPa ) Date de réception Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:Nature de l'échantillon :Observations de prélevement / Réception

γd ( T/m3 )

∆V Saturation ( cm3 )

92.9

Gaine PVC

41

70

2 37878

Caracteristiques des éprouvettes

Limon sableux marron mou

12-oct.-17

GeoSond 16-oct.-17

LAK + AGJ

Valeur initialesH0 ( mm ) 78

PV 60180

Essais non consolidé non drainé UU à l'appareil tri axial réalisé selon la norme NF P 94-074

- Pour détermination du Cuu -

SemofiE4 C17-10233

S17-6225

Louvres

03.0 04.0

35 35

20.54 20.54

2.65

92.9 92.9

1.67

- -

2.65

- - -

-

1.67

- - -

35

20.54

B :

γs estimé ( T/m3 ) 2.65

D0 ( mm )

Wini ( % )

Ucp ( kPa )

1.67

Sr ( % )

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0 2 4 6 8 10 12 14

Dév

iate

ur k

Pa

ep 3

ep 2

ep 1

* cr : Cissaillement rectiligne / cm : Cisaillement multiple / t : Tonneau

Nota : Ces donnés sont factuelles issues des differentes normes les régissant, l'interpretation et l'application au site doit être effectué

Procés verbal établit à Villeneuve le Roi le :

Laurent KHEANGResponsable des essais

1.982 1.983 1.976γd ( T/m3 )

20.43 19.32W ( % )Ds ( mm )

1.521

ε1f : 13.57 15.72 12.61

Sr ( % )

q = ( σ1 - σ3)max ( kPa ) 43.1 64.0 83.6

100 200 300

100 100

18-oct.-17

Vitesse d'ecrasement ( µm/min )

Vitesse de déformation ( %/min )

Mode de rupture des éprouvettes *

1000 1000 1000

cr cr cr

1.521 1.516

Remarque

par une ingénieurie compétente.

Cu ( kPa )

φu( ° )

10

5.5φuu( ° )

5.5

65.74 65.96

Cuu( kPa ) 10

- -

35 35

-

18.96

65.73

Critères de rupture

B :

Valeur finales

Hs ( mm )

35

σ3 ( kPa )

100

0 2 4 6 8 10 12 14

Déformation axiale %

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0 100 200 300 400

Co

ntr

ain

te d

e c

isa

ille

me

nt

(kP

a)

Contraintes Normales (kPa)

Responsable des essais

GEO.S.LAB Siège Social : 565 av. Des voeux St Geor ges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 S.A.S au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00 010 - code APE 7120 B


ANNEXE 8

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE

G2 AVP


























Romain GAGNIER

18-avr.-18




50 20 5 2 0,08

% Tamisats Cumulés

100%

03/04/2018

100% 100%

23%

33%

50

25,4%

100%

w% =

10

0,76

98%

Identification GTR

NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1

ouvres - Avenue de Normand SEMOFI

Limon marron plastique

SC1

4,5 - 7,6

20/03/2018

GEOSOND

caisse

C18-10774

S18-6601

PV 63700

06/04/2018

AGJ


























Romain GAGNIER

18-avr.-18




50 20 5 2 0,08

% Tamisats Cumulés

100%

03/04/2018

89% 87%

22%

29%

50

23,5%

97%

w% =

7

0,78

50%

Identification GTR

NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1

ouvres - Avenue de Normand SEMOFI

Argile sableuse marron molle avec graves - Dmax : 35 mm - Réagit au HCl

SC2

6,0 - 6,8

20/03/2018

GEOSOND

caisse

C18-10774

S18-6601

PV 63701

06/04/2018

AGJ


ANNEXE 9

DESCRIPTION DES TECHNIQUES D’INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES


Les sondages destructifs enregistrés

Les sondages destructifs préalables aux essais pressiométriques ont été effectués conformément aux prescriptions de la norme 94.110. Ces sondages ne sont donc pas en tout point comparables aux sondages destructifs purs. Dans tous les cas, les enregistrements des paramètres sont les suivants :

la vitesse instantanée d’avancement de l’outil (VIA), en m/h. Elle traduit la rapidité avec laquelle l’outil de forage traverse le matériau. A ce titre, elle est représentative de la résistance globale de la matière traversée, mais aussi de l’adéquation entre l’outil et ce matériau. En effet, un matériau peut être peu résistant à la traversée de l’outil tout en présentant des caractéristiques mécaniques acceptables pour d’autres contraintes,

la pression sur l'outil (PO) en bar. Elle représente généralement l’appui appliqué par la tête de rotation sur le train de tiges (sur l’outil s’applique aussi le poids des tiges). Cette pression enregistre aussi la retenue de la machine vis-à-vis de la chute libre (pour des raisons de sécurité). Elle devra rester la plus constante possible,

la pression d’injection (PI) en bar. Elle représente la pression dans le conduit du fluide de foration et donc est proportionnelle à la capacité du terrain à boucher l’outil de forage. Généralement, ce sont les terrains imperméables qui génèrent les pressions les plus fortes,

le couple de rotation (CR) en bar. Il enregistre la pression hydraulique dans les flexibles d’arrivée des moteurs qui entraînent le train de tiges. Globalement, cette pression est inversement proportionnelle à la facilité avec laquelle l’outil tourne dans le sol,

Ces paramètres sont enregistrés en numérique, avec sortie en parallèle sur bande papier. Afin de déterminer la signature paramétrique de l'équipement en condition de chute libre, deux types d'étalonnage ont été effectués :

le premier (étal.1) avant foration avec la tête de foration seule. Cet étalonnage a été réalisé de façon systématique pour chacun des sondages ;

le second (étal.2) en fin de foration avec la tête équipée de l'ensemble des tiges et de l'outil utilisé pour réaliser le forage. Cet étalonnage se fait en remontant l'ensemble des tiges d'environ 2 m depuis le fond du forage.

Les essais pressiométriques

Les essais pressiométriques ont été réalisés conformément aux prescriptions de la norme AFNOR NF-P94.110.

L’essai pressiométriques consiste à gonfler une sonde normalisée dans le sol jusqu’à que ce dernier cède sous la pression de gonflement.

La réalisation des essais dépend donc fortement de la qualité des parois du forage préalable. De ce fait, les enregistrements des paramètres des forages préalables ne sont pas à interpréter comme ceux de véritables sondages destructifs décrits auparavant.

L’analyse de la courbe effort/déformation de chaque essai permet de déterminer, conformément à la norme, trois phases distinctes de l’essai :

l'amorce de la courbe reflète la mise en contact de la sonde avec les parois du sol, et donc de la qualité du forage, une deuxième partie centrale rectiligne qui traduit la plage de résistance du massif de sol permettant de calculer le

module du terrain et de définir la pression de fluage. C’est la phase pseudo-élastique de l’essai. au-delà du point de fluage, la courbe tend rapidement vers une asymptote verticale donnant la pression limite de

rupture du sol. Les résultats sont présentés sur un profil-coupe faisant apparaître les éléments suivants :

les formations géologiques, les caractéristiques pressiométriques des sols :

- la pression de fluage Pf, en MPa, - la pression limite de rupture Pl, en MPa, - le module pressiométriques E, en MPa.

Les équipements piézométriques

Ils correspondent à la mise en place, dans un sondage réalisé préalablement (ici, destructif foré à l’eau), de tubes en PVC pleins en partie supérieure (tube lisse sans ouverture) et de tubes crépinés en partie inférieure (tube avec des ouvertures régulières permettant à l’eau renfermée dans les terrains de passer dans le sondage). Au niveau des tubes crépinés, nous mettons en place, dans l’espace annulaire, des terrains drainants (graviers dont le diamètre est adapté à l’ouverture des crépines). Au droit des tubes pleins, nous mettons de la sobranite pour créer une étanchéité. Ce sondage permet de mesurer le niveau de l’eau et de suivre son évolution dans le temps.