Calcul_Poutre Pont Roulant 10 t. x 7,8 M_fr

7/25/2019 Calcul_Poutre Pont Roulant 10 t. x 7,8 M_fr

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Heinrich De Fries Gau St. 20 40235 Dsseldorf Page :

kranbahn.EEE 10,0t x 7,8m.Kr2 04.12.2015

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5,55 5,55

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Donnes de systme et efforts gnraux caractristiques de la poutre de roulement

1,6

La poutre de roulement est une poutre deux traves

Longueur de poutre de roulement 5,55 m Grue peut dpasser la poutre: Oui

Classe de levage grue 1 :

Coefficient dynamique grue 1 =

H2

1,2

Nombre de ponts : 1

Groupe de sollicitation : 3

Les roues peuvent dpasser la poutre de roulement.

Charges de roue caractristiques(R1k est dispos la gauche, la force avec le plus grand numro dindice est dispose la droite)

---

Calcul avec tolrance devoie de:

10 mm Coeff. dadhrence 0,27

Section transversale de la poutre de roulement

Type : HEB320

Rail : 50 x 30 non pris en compte statiquement

Poids propre caractristique: 1,38 kN/m y compris rail

Efforts gnraux caractristiques max / min selon la thorie du 1erordre Th. I. O. (Coefficient dynamique pris en compteselon DIN 4132)

Point max. My champ

x = 2,22 m

Point max. Mz champ

x = 8,70 m

Palier B

(moment dappui max.)

Point max. Qz

(sur palier B)

de Fk

My,k 102,52 101,29 -60,59 -30,31 kNm

Qz,k,li 46,18 20,36 -10,92 -5,46 kN

Qz,k,re -16,43 -42,25 80,52 112,62 kN

de Hk

Mz,k 12,97 17,64 -7,24 -7,41 kNm

Qy,k,li 3,39 7,95 -1,30 -1,34 kN

Qy,k,re 3,39 -7,36 7,61 12,24 kN

de gk

My,k 2,98 2,93 -5,33 -5,33 kNm

Qz,k -0,19 0,44 -4,80 -4,80 kN

---

Grue 1: charges de roue verticales (sans coefficientdynamique):

Saisi de : ...

R1k = 52,2 kN R2k = 52,2 kN

Empattement du pont de roulement 1,60 m

Grue 2: n.a.

Charges de roue vert. av. coeff. dyn. Fk =

*Rk F1k = 62,6 kN F2k = 62,6 kN

Charge de roue horizontale grue 1 (sur roue 2) : Hk = 15,3 kN


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Forces dappui

Forces dappui maximales / minimales caractristiques

(sans considration de poutres de roulement voisines) Grue 1: = 1,2

(Appui marginal, vertical)

(Appui central, vertical)

(Appui marginal, horiz., en travers au ch.roul.)

(Appui central, horiz., en travers au ch.roul.)

La force dappui horizontale le long du chemin de roulement (ch.roul.) rsulte de la force tampon.Elle est considre comme action accidentelle et figure dans la fiche de performance de la grue.

Valeurs de calcul maximales / minimales des forces dappui

avec = 1,2

selon DIN 4132, tab.1

pour ch.roul

avec = 1,1

selon DIN 4132, tab.1

pour supports

Force dappui terminale verticale max

min

158,44

-12,49

kN

kN

145,56

-11,12

kN

kN

Force dappui centrale verticale en cas de poutres traves multiples

max

min

194,61

12,96

kN

kN

179,47

12,96

kN

kN

Force dappui verticale au joint articul entre deux

poutres de roulement avoisinantes

max

min

162,33

-10,25

kN

kN

149,45

-8,75

kN

kNForce dappui horizontale AH1 en travers au rail,

valeur extrme sur tous les appuis

+ / - 20,67 kN 20,67 kN

Moment de torsion, valeur extrme sur tous les appuis + / - 3,77 kNm 3,77 kNm

Remarques :

Sur le chemin de roulement oppos, la force AH2 = AH1agit simultanment avec AH1.

---

de Fk=Rk de Hk de gk

AkV max

min

103,03

-10,92

-

-

2,88

2,88

kN

kN

BkV max

min

121,10

0,00

-

-

9,60

9,60

kN

kN

AkH max

min

-

-

15,31

-15,31

-

-

kN

kN

BkH max

min

-

-

15,31

-15,31

-

-

kN

kN


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4

3

2

6

3



Preuve de flambement torsionnel-flexionnel comme dtermination des contraintes selon DIN 18800 T2

et dtermination gnrale des contraintes selon DIN 18800 T1Acier S 235 limite lastique fy,k =2

24,00 kN/cm2

2Mod. lasticit E = 21000 kN/cm

2

2

= 1,1 R,d = 12,60 kN/cm 21,82 kN/cm Mod. cisaillement G = 8077 kN/cm


Type : HEB320


Poids propre caractristique: 1,38 kN/m y compris rail4 4

Valeurs sec. transv. Iy =

IT =

Moments rsist. coin brid Wy =

Gauch. princ. coin brid m =

30820 cm

225 cm

1926 cm

225 cm

Iz =

CM=

Wz =

9239 cm

2069000 cm

616 cm

Distance=bord infr. - centre de gravit ,d mo e= 16,0 cm

v,d x,dy Wz CM

Hauteur dattaque des charges de roue rel. au centre cisaillement ey = 18,25 cm

selon DIN 18800 T2 KSL c w0= l Sttz / 200 ez = 0,5 * 2/3 * w0 nach Ele.(201),(202)

Contre-flche au centre ez = 0,93 cm

a) Contraintes normales au coin de la bride suprieure au maximum du champ selon Th.II.O. pour la combinaison dactions 1,35 * gk + 0,9 * 1,5 * Fk + 0,9 * 1,5 * Hk

moments de flexion dterminants My,d =

torsion dterminante d =

140,7 kNm Mz,d =

0,0183 rad

23,8 kNm

mom. gauchissement dterminant M,d = 36505,8 kNcm2

= 15,53 kN/cm2

PreuvePreuve donne.

Le facteur 1,1 prend en compte la plastification localement limite selon DIN 18800 T2 Ele. 121

b) Contrainte quivalente au bord suprieur de lme au point x =pour la combinaison dactions 1,35 * gk + 1,5 * Fk

2

5,55 m

2

Contrainte quivalente v,d =

d =

10,40 kN/cm

5,09 kN/cm2

aus x,d =

z,d =

1,92 kN/cm

-4,30 kN/cm2

Efforts gnraux : Myd =

Preuve

-52,66 kNm Qzd= 175,41 kN

Preuve donne.

c) Contraintes de tension au champ au bord infrieur du support EK 1,35 * gk + 1,5 * Fk

Preuve donne.

d) Contraintes de soudure de rails (Point max Q) aw =

pour la combinaison dactions 1,35 * gk + 1,5 * Fk2

6 mm

2

Valeur comparative (El.825) w,d

Preuve

= 8,29 kN/cm de xz,d = senkr.,d =

0,91 kN/cm

8,24 kN/cm2

Preuve donne.e) Contraintes de soudure dangle en haut (Point max Q)

Il ny a pas de soudure dangle

---

W

maxv,d=

15,53

24,00= 0,65 < 1,00

1,1 R,d

v,d=

10,40

21,82= 0,48 < 1,00

R,d

x,d

=8,19

21,82= 0,38 < 1,00

R,d

w,d 8,29

w,R,d 17,45


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Dtermination de voilement de la tle dme sous la charge de roue selon DIN 18800 partie 3

2Module dlasticit E = 21000 kN/cm

2

2

Tension de rfrence e = 49,6 kN/cm

mit = 0,3

Dimensions de champ de voilement

Longueur

Hauteur

a =

b =

555,0 cm

22,50 cm

Epaisseur t = 1,15 cm

Largeur entre charge c = 19,0 cm

Empattement min. 1,6 m

Roue voisine considre? OUI

c agrandi c = 30,8 cm

Contraintes (selon DIN 18800 partie 3 Contrainte de compression positive)pour la combinaison de cas de charge 1,35 * g k + 1,5 * F k

2

2

2

2

Valeurs de voilement

kx =

ky =ke1

=

23,90 selon Petersen, statique, tableau 8.5-I av. =

0,16 selon Petersen, constr. acier, chap. 21, fig. 86 av.

=

e2 5,35selonDIN4114,fiche1,tableau6

24,67

24,67

et =

et

=

-1,00

0,055

x,o,d y,d

x,o,d y,d d

+ +

xP,R,d yP,R,d xP ,R,d yP,R,d P,R,d

Facteurs de perte

x =

=

1,00

1,00

pas de comportem. sim. barre flambage

y =0,98 comportem. sim. barre flambage

Contraintes limites de voilement

xP,R,d =

f y,kx = 21,82 kN/cm 2 yP,R,d=

y f y,k = 21,33 kN/cm 2

M M

P,R,d = f y,k =M

12,60 kN/cm 2

Preuves

selon DIN 18800 partie 3 Ele. 501x,o,d 5,76

=21 82

= 0,26 < 1,00

y,d=

,= 0,20 < 1,00

yP,R,d 21,33

d 2,00= =xP,R,d P,R,d 12,60

selon DIN 18800 partie 3 Ele. 503

avec e1 = 2,00 e2 = 1,91 e3 = 1,98

=

0,87

Scurit au

voilement

suffisante !

---

= 0,09 < 1,00

Acier S 235 Limite lastique fy,k = 24,00 kN/cm

Coefficient de scurit M = 1,1

Tension normale limite R,d = 21,82 kN/cm

Cisaillement limite R,d = 12,60 kN/cm

Tension norm. au bord sup. du champ de voilem. x,o,d = 5,76 kN/cm

Tension norm. au bord inf. du champ de voilem. x,u,d = -5,76 kN/cm

Tension dentre de charge y,d = 4,30 kN/cm

Cisaillement d = 2,00 kN/cm


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Vrification de la durabilit selon DIN 4132Acier S 235 Groupe de sollicitation B3 Combinaison de cas de charge 1,0 * gk + 1,0 * Fk


Type : HEB320

Rail : 50 x 30 non compris statiquement

Raidisseurs transversaux seulement sur les appuis

a) Contraintes normales x

Points de vrification :

Punkt 1 Wy =

Punkt 2 Wy =

Punkt 3 Wy =

1926 cm3

2209 cm3

2209 cm3

a1) Vrification pour lutilisation du chemin de roulement seulement par grue 1

Pt. maxMy

kNm

minMy

kNm

xo

kN/cm2

xu

kN/cm2

-

Be admis

kN/cm2

xo/ Be

admis

1 105,50 -21,25 -5,48 1,10 -0,20 16,00 0,34 < 1,00

2 -65,92 -5,33 2,98 0,24 0,08 16,00 0,19 < 1,00

3 -65,92 -5,33 -2,98 -0,24 0,08 16,00 0,19 < 1,00

a2) Vrification pour lutilisation du chemin de roulement par 2 grues selon DIN 4132, Gl. (4)

Pt. maxMy

kNm

minMy

kNm

xo

kN/cm2

xu

kN/cm2

-

Beadmis

kN/cm2

Charge

1 - - - - - - - -2 - - - - - - - -

3 - - - - - - - -

Seulement 1 grue est indique, pour cela, la vrification selon Gl. (4) nest pas ncessaire. Preuve donne.

a) Cisaillement de lentre de charge dans la soudure de rail

(La preuve est seulement prsente en cas dexistence dune soudure de rail)

2

2

Formule de combinaison DIN 4132 Gl.(4), 1 grue; charge = 0,26 < 1,00

Selon DIN 4132, les charges de roue sont diriges travers les soudures dangle et non par contact du rail dans laile suprieure.

Preuve donne.

--- La durabilit est prouve !

avec x1 = 2,22 m

Catgori

K1

avec x2 = 5,55 m K3

avec x3 = 5,55 m K3

Epaisseur de soudure dangle aw = 6 mm

Cisaillement existant senkrecht = 5,49 kN/cm

Cisaillement admissible adm Be (=0) = 10,18 kN/cm

Preuve de charge de roue indiv. /Be = 0,54 < 1,00


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fz = 0,37 cm l Sttz / 1509 < l Sttz / 600



Vrification de laptitude lemploi

Acier S 235 Module dlasticit E = 21000 kN/cm2

Type de section transversale et poids propre caractristique de la poutre de roulement

Type : HEB320


Poids propre caractristique: 1,38 kN/m y compris rail

Moments dinertie Iy =

Iz =

30820 cm4

9239 cm4

Flches max. de la poutre de roulement et recommandations de limite

Vertical, suite gk et charges de roue R1k, R2k , sans coefficient dynamique, par rapport au centre de gravit

Limite selon EC3

Horizontal, par rapport au bord suprieur du rail, suite charge de roue verticale Hk

Limite selon EC3

Preuve donne pour laptitude lemploi.

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fy = 0,41 cm l Sttz / 1366 < l Sttz / 600

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