Chariot Et Potence Execution

7/22/2019 Chariot Et Potence Execution

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NOTE DE CALCUL

GENIE CIVIL

Gestionnaire du Rseau Transport Gaz "GRTG"Sous Direction de l'Engineering

Immeuble 700 Bureaux RN N 38Gu de Constantine - ALGER -

PROJET GAZODUC ROCADE EST OUEST

GREO

NOTE DE CALCUL

FONDATIONS POUR CHARIOT ET POTENCE.

E 14/10/10 FLG BTB BFA Emis pour excution

D 11/10/10 FLG BTB BFA Suivant commentaires client

C 17/08/10 FLG BTB BFA Selon rappel de 11/08/10

B 09/06/10 FLG BTB BFA Emission approbation

A 09/06/10 FLG BTB BFA Emission interne

SAFIR Cosider MORev Date Rdaction Vrification N GREO NC GC 010 Page : 1

D'INGENIERIE ET DE REALISATIONS

SOCIETE ALGERO-FRANCAISE

B.P.7059 - 31000-ORAN(Algrie)Tel : (041) 28.44.07 / 08Fax : (041) 28.44.04


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SOMMAIRE

1. OBJET.2. DOMAINE DAPPLICATION DES REGLES BAEL91.3. LES MATERIAUX ACIER ET BETON.4. LES SOLICITATIONS APPLIQUEES SUR LES SUPPORT DE

FONDATION.

ANNEXES

ANNEXE 1 RESULTATS DE CALCUL.


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1. OBJET :La prsente note de calcul pour objet ltude gnie civil des fondations pour massifsdu chariot et potence dans le cadre du PROJET GAZODUC ROCADE EST-OUEST pourtous les postes.

Ces fondations seront fondes sur un sol meuble de moyenne rsistance avec unecontrainte admissible du sol prise gale 1.0bars partir de 1.50m dancrage (cas leplus dfavorable selon le rapport du sol REF183/UB/2010 du 12/05/2010).

Le dosage est de 350 kg/m3 pour le bton eninfrastructure. Pour la conception de ce projet on utilise les rgles B.A.E.L91.

2. DOMAINE DAPPLICATION DES REGLES BAEL91:les rgles de calcul B.A.E.L91 sont applicables tous les ouvrages et constructions enbton arm dont le bton est constitu de granulats naturels normaux avec un dosage

en ciment au moins gal a 300kg/m3de bton mis en uvre.

3. LES MATERIAUX ACIER BETON :Pour pouvoir dimensionner des lments en bton arm, il est indispensable deconnatre le comportement des matriaux acier et bton et d'tre capable de lemodliser.

3.1 MODELISATION DU BETON:3.1.1 Rsistance caractristique:3.1.1.1 Rsistance caractristique la compression:

Pour l'tablissement des projets, un bton est dfini par une valeur de rsistance la

compression l'age de 28j dite valeur caractristique et note fc28 gale 25Mpa(Classe B25 (Dosage 350 kg/m de ciment).

3.1.1.2 Rsistance caractristique la traction:La rsistance caractristique la traction du bton j jours est conventionnellementdfinie par la relation suivante:

ftj=0.6+0.06.fcj

3.2 DEFORMATIONS LONGITUDINALES DU BETON:L'expression ci-dessous permet de dterminer la valeur du module de dformationlongitudinale instantane du bton soumis des contraintes normales d'une dured'application infrieure 24h:

Eij=11000.fcj281/3

fcj28=25Mpa.

Sous des contraintes de longue dure d'application, on admet que le module dedformation longitudinale est gal l'expression suivante:

Eij=3700.fcj281/3

3.3 MODELISATION DE LACIER:On rencontre plusieurs type d'armatures : les ronds lisses, les armatures hauteadhrences et les treillis souds.

Pour constituer les armatures des pices en bton armes on utilise les aciers de

nuances suivantes:

FeE400=400MPa.


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FeE235=235MPa.

3.3.1 Le module d'lasticit longitudinal:Le module d'lasticit longitudinale de l'acier est gal la valeur suivante:

Es=200000MPa.

4. LES SOLICITATIONS APPLIQUEES SUR LES SUPPORTS DE FONDATION :Les sollicitations sont les efforts (efforts normal et effort tranchant) et les moments(moment flchissent et moment de torsion) calculs partir des actions par desmthodes appropries.

Les charges appliques sur le support sont rcapitules au tableau suivant :

Type dlmentPoids dlment

(KN)

Chariot 32

Potence 20

Tableau1: Rcapitulation des charges appliques sur le massif.

Donc :

Chariot:

NSER= 32KN.

NELU=43.2KN.

Potence:

NSER= 20+20=40KN.

NELU= (1.35x20)+(1.5x20)=57KN.

MSER= 20x2=40KN.m.

MELU=1.35x20x2=54KN.m.

Remarque1 : Les charges sont donnes par le fournisseur.

Remarque2 : La majoration des charges nintervient pas dans le calcul des dimensionsde la fondation qui sont dtermines ltat limite de service. Le dimensionnement vis--vis de leur comportement mcanique (ferraillage) seffectue ltat limite ultime.

Remarque3 :Les rsultats sont montrs a lannexe 2.


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ANNEXE 1


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SEMELLE DE FONDATION CONTINUE

B.A.E.L 91 rvis 99

PROJET :GAZODUC ROCADE ''EST-OUEST'' -GREO- -CALCUL DE CHARIOT-

Donnes

Contrainte de l'acier utilis Fe = 400 MPa

Contrainte du bton 28 jours Fc28 = 25 MPa

Effort de service = G + Q Nser = 0.032 MN

Effort ultime = 1.35 G + 1.5 Q Nu = 0.043 MN

Contrainte admissible du sol Dpend du type de sol q sol = 0.1 MPa

Conditions de fissuration (1) FP, (2) FTP Type : 1

Rsultats

Aire et dimension approche ( Nser / q sol ) S1 = B1 = 0.32 m

Longueur de la semelle A = 4.00 m

Choix des dimensions B > B1 B = 1.30 m

Hauteur minimale de la semelle Petite dimens = 2 x[(( B - b ) / 2 ) + 5 cm ]

Grande dimens = [( B - b ) / 4 ] + 5 cm Ht.mini = 0.38 m

Choix de la hauteur de la semelle Ht = 0.60 m

Calcul de la hauteur utile ( Ht - 5 cm ) d = 0.55 m

Contrle de la contrainte admissible du sol

Aire de la surface portante B x1.00 S = 5.20 m

Poids propre de la semelle ( B x 1.00 xHt x 0.025 ) Pp = 0.0195 MN

Charge totale sur le sol ( Nu + Pp ) N = 0.0625 MN

Contrainte de travail sur le sol ( N / S ) q' = 0.012 MPa

Contrle ( q' < q ) vrifi

Dtermination des aciers tendus

Contrainte de traction du bton 0.6 + ( 0.06 x Fc28 ) Ft28 = 2.10 MPa

Contrainte de traction de l'acier FP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/2 )))

FTP = 0.80 x sst ( FP ) sst = 201.63 MPa

Section d'acier de chainage minimal ( 1,6 cm / ml pour HA 500 ) = ( 1,6 x B )

( 2,00 cm / ml pour HA 400 ) = ( 2,00 x B )

Remarque : Si B < 1,00m = ( 1,6 ou 2,00 cm ) Ax .mini = 2.60 cm

Nappe suprieure Petite dimens =>> pas de ferraillage

Grande dimens =( Nser / 8 ) x[( B ) / ( d xsst )] Ay = 0.47 cm /

Nappe infrieure Petite dimens = Ax . mini

Grande dimens = maxi ( Ay /4 ; Ax . mini ) Ax // b = 2.60 cm

Choix des sections commeriales Lire dans le tableau des aciers Ay => T14 e=15

Ax => T14 e=15


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1 Niveau :

Fissuration : peu prjudiciable

Milieu : non agressif

2 Semelle isole : Semelle1 Nombre : 1

2.1 Caractristiques des matriaux :

Bton : BETON25; rsistance caractristique = 25.00MPa

Poids volumique = 2501.36 (kG/m3)

Aciers longitudinaux : type HA 400 rsistancecaractristique = 400.00 MPa

Aciers transversaux : type HA 400 rsistancecaractristique = 400.00 MPa

2.2 Gomtrie :

A = 1.90 (m) a = 0.80 (m)B = 1.90 (m) b = 0.80 (m)h1 = 0.45 (m) ex = 0.00 (m)

h2 = 0.75 (m) ey = 0.00 (m)h4 = 0.10 (m)

a' = 70.0 (cm)b' = 70.0 (cm)c = 5.0 (cm)

2.3 Hypothses de calcul :

Norme pour les calculs gotechniques : DTU 13.12 Norme pour les calculs bton arm : BAEL 91 mod. 99

Condition de non-fragilit

Forme de la semelle : libre

2.4 Chargements :

2.4.1 Charges sur la semelle :Cas Nature Groupe N Fx Fy Mx My


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(kN) (kN) (kN) (kN*m) (kN*m)G1 permanente 1 20.00 0.00 0.00 0.00 0.00Q1 d'exploitation 1 20.00 0.00 0.00 0.00 40.00

2.4.2 Charges sur le talus :Cas Nature Q1

(kN/m2)

2.4.3 Liste de combinaisons

1/ ELU : 1.35G12/ ELU : 1.00G13/ ELU : 1.35G1+1.50Q14/ ELU : 1.00G1+1.50Q15/ ELS : 1.00G16/ ELS : 1.00G1+1.00Q17/* ELU : 1.35G18/* ELU : 1.00G19/* ELU : 1.35G1+1.50Q110/* ELU : 1.00G1+1.50Q111/* ELS : 1.00G112/* ELS : 1.00G1+1.00Q1

2.5 Sol :

Contraintes dans le sol :ELU

= 0.23 (MPa)ELS

= 0.15 (MPa)

Niveau du sol : N1 = 0.00 (m)

Niveau maximum de la semelle : Na = 0.00 (m)

Niveau du fond de fouille : Nf = -1.30 (m)

Argi les et l imons fermes Niveau du sol : 0.00 (m) Poids volumique: 2039.43 (kG/m3) Poids volumique unitaire: 2692.05 (kG/m3) Angle de frottement interne : 30.0 (Deg)

Cohsion : 0.02 (MPa)

2.6 Rsul tats des calculs :

2.6.1 Ferraillage thor iqueSemelle iso le :

Aciers infrieurs :

ELU : 1.35G1+1.50Q1My = 24.41 (kN*m) Asx = 5.05 (cm2/m)

ELU : 1.35G1+1.50Q1Mx = 7.28 (kN*m) Asy = 5.05 (cm2/m)

As min = 5.05 (cm2/m)

Aciers suprieurs :A'sx = 0.00 (cm2/m)

A'sy = 0.00 (cm2/m)


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As min = 0.00 (cm2/m)

Ft :Aciers longitudinaux A = 19.20 (cm2) A min. = 12.80 (cm2)

A = 2 * (Asx + Asy)Asx = 6.40 (cm2) Asy = 3.20 (cm2)

Aciers de couture du massi f encastr :

Fx = 0.00 (kN*m) Asx = 0.00 (cm2)

Fy = 0.00 (kN*m) Asy = 0.00 (cm2)

2.6.2 Niveau minimum rel = -1.20 (m)

2.6.3 Analyse de la stabil it

Calcul des contraintes

Type de sol sous la fondation: uniformeCombinaison dimensionnante ELU : 1.35G1+1.50Q1Coefficients de chargement: 1.35* poids de la fondation

1.35* poids du solRsultats de calculs: au niveau du solPoids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 129.83

(kN)Charge dimensionnante:

Nr = 186.83 (kN) Mx = 0.00 (kN*m) My = 60.00 (kN*m)Dimensions quivalentes de la fondation:

B' = 1L' = 1

Epaisseur du niveau: Dmin = 1.20 (m)

Mthode de calculs de la contrainte de rupture:press iomtr ique de cont rainte (ELS), (DTU 13.12, 3.22)

q ELS = 0.15 (MPa)qu = 0.45 (MPa)

Bute de calcul du sol:

qlim = qu / f = 0.23 (MPa)

f = 2.00

Contrainte dans le sol : qref = 0.08 (MPa)

Coefficient de scurit : qlim / qref = 2.878 > 1

Soulvement

Soulvement ELUCombinaison dimensionnante ELU : 1.00G1+1.50Q1Coefficients de chargement: 1.00* poids de la fondation

1.00* poids du sol


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Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 96.17 (kN)Charge dimensionnante:

Nr = 146.17 (kN) Mx = 0.00 (kN*m) My = 60.00 (kN*m)Surface de contact s = 85.19 (%)

slim = 10.00 (%)

Soulvement ELSCombinaison dfavorable : ELS : 1.00G1+1.00Q1Coefficients de chargement: 1.00* poids de la fondation

1.00* poids du solPoids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 96.17 (kN)Charge dimensionnante:

Nr = 136.17 (kN) Mx = 0.00 (kN*m) My = 40.00 (kN*m)Surface de contact s = 100.00 (%)

slim = 100.00 (%)

Glissement

Combinaison dimensionnante ELU : 1.00G1Coefficients de chargement: 1.00* poids de la fondation


Nr = 116.17 (kN) Mx = 0.00 (kN*m) My = 0.00 (kN*m)Dimensions quivalentes de la fondation: A_ = 1.90 (m) B_ = 1.90

(m)Surface du glissement: 3.61 (m2)Cohsion : C = 0.02 (MPa)

Coefficient de frottement fondation - sol: tg() = 0.58Valeur de la force de glissement F = 0.00 (kN)Valeur de la force empchant le glissement de la fondation:

- su niveau du sol: F(stab) = 130.29 (kN)

Stabilit au glissement :

Renversement

Autour de l'axe OXCombinaison dimensionnante ELU : 1.00G1Coefficients de chargement: 1.00* poids de la fondation


Nr = 116.17 (kN) Mx = 0.00 (kN*m) My = 0.00 (kN*m)Moment stabilisateur : Mstab = 110.36 (kN*m)

Moment de renversement : Mrenv = 0.00 (kN*m)

Stabilit au renversement :

Autour de l'axe OYCombinaison dfavorable : ELU : 1.00G1+1.50Q1Coefficients de chargement: 1.00* poids de la fondation


Nr = 146.17 (kN) Mx = 0.00 (kN*m) My = 60.00 (kN*m)Moment stabilisateur : Mstab = 138.86 (kN*m)


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Moment de renversement : Mrenv = 60.00 (kN*m)

Stabilit au renversement : 2.314 > 2

Cisaillement

Combinaison dimensionnante ELU : 1.35G1+1.50Q1

Coefficients de chargement: 1.00* poids de la fondation1.00* poids du solCharge dimensionnante:

Nr = 153.17 (kN) Mx = 0.00 (kN*m) My = 60.00 (kN*m)Longueur du primtre critique : 1.90 (m)Effort tranchant : 25.86 (kN)Hauteur efficace de la section heff= 0.39 (m)Surface de cisaillement: A = 0.74 (m2)Contrainte de cisaillement : 0.03 (MPa)Contrainte de cisaillement admissible : 1.17 (MPa)Coefficient de scurit : 33.42 > 1

2.7 Ferraillage :

2.7.1 Semelle iso le :Aciers infrieurs :En X :

13 HA 400 12.0 l = 2.18 (m) e = 0.15 (m)

En Y :13 HA 400 12.0 l = 2.18 (m) e = 0.15 (m)

2.7.2 FtAciers longi tudinaux

12 HA 400 14.0 l = 1.94 (m) e = 0.15 (m)

Aciers t ransversaux

7 HA 400 8.0 l = 2.72 (m) e = 0.15 (m)

3 Quantitatif :

Volume de Bton = 2.10 (m3)

Surface de Coffrage = 5.82 (m2)

Acier HA 400

Poids total = 81.25 (kG)

Densit = 38.61 (kG/m3)

Diamtre moyen = 11.6 (mm)

Liste par diamtres :

Diamtre Longueur Nombre :(m)

8.0 2.72 712.0 2.18 2614.0 1.94 12

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