DTU 13.12-Regles Pour Le Calcul Des Fondations Superficielles

8/2/2019 DTU 13.12-Regles Pour Le Calcul Des Fondations Superficielles

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Gnr par i-Reef - Edition S150 - Dcembre 2007Document : Rgles DTU 13.12 (DTU P11-711) (mars 1988) : Rgles pour le calcul des fondations superficielles +Erratum (novembre 1988)

DTU 13.12Mars 1988

DTU P 11-711Rgles pour le calcul des fondationssuperficielles

AnalyseLe prsent document annule et remplace les Rgles de calcul du DTU 13.1 Fondations superficielles de fvrier 1968.

ModificationsErratum de novembre 1988 paru dans le Cahier 2296 incorpor.

Sommaire

Liste des auteursChapitre 1 domaine d'application et objetChapitre 2 calcul des ouvrages de fondations

2.1 Raction du sol2.2 Actions et sollicitations2.3 Justifications des ouvrages de fondations

2.3.1 tat-limite ultime de rsistance2.3.2 tat-limite ultime de stabilit de forme2.3.3 tat-limite d'quilibre statique2.3.4 tat-limite de service vis--vis de la durabilit2.3.5 tat-limite de service vis--vis des dformations

2.4.1 Fondations sur sols difficiles2.4.2 Fondations des niveaux diffrents2.4.3 Fondations superficielles proximit d'ouvrages sur pieux2.4.4 Fondations au voisinage de fouilles et talus

2.4.5 Prcautions concernant le gel2.4.6 Fondations antivibratiles

2.5.1 Joint de rupture2.5.2 Joint de dilatation2.5.3 Armatures minimales de chanage2.5.4 Position des armatures2.5.5 Aciers en attente

membre de la commission du DTU relatif aux fondations superficielles

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PrsidentM. JALIL, SOCOTECAnimateurM. ADAM, Directeur de la Rglementation la Fdration Nationale du BtimentCo-RapporteursMM.

JALIL (SOCOTEC)COIN (Directeur technique de la SAE)

MembresMM.

AMAR, reprsentant le LCPCBLEVOT reprsentant le Bureau SECURITASBOLLE, reprsentant SPIE-BATIGNOLLESBUISSON et ISNARD reprsentant le bureau VERITASCLAUZON, reprsentant l'UNMCOLLIN, reprsentant l'ITBTP-CATEDCUNIN, reprsentant le CEPGERY, reprsentant la Socit de Construction GERY-DUTHEILGONIN, reprsentant SIMECSOL ETUDESHABIB, reprsentant le Laboratoire de Mcanique des SolidesHURTADO, reprsentant la Socit SOLS ET STRUCTURES

LEBEGUE et TCHENG, reprsentant le CEBTPMINGASSON, reprsentant la SOCOTECPERCHAT, reprsentant la FNBREIMBERT, reprsentant les ingnieurs-Conseils de FranceROUSSEAU, reprsentant la Socit SOLETCOPAREZ, reprsentant la Socit SOLS-ESSAISSCHMOL, reprsentant le SNBATIVERZAT, reprsentant le CSMBA

Chapitre 1 domaine d'application et objetLes prsentes rgles de calcul sont applicables aux travaux de fondations superficielles en bton, btonarm constitues par des semelles isoles, des semelles filantes, des radiers gnraux et des massifssemi-profonds (puits courts)On rappelle que le DTU 14.1 traite de l'action de l'eau sur les parties immerges des ouvrages de btimentdonc sur les radiers.

Lorsque le rapport de la largeur la hauteur d'une fondation est infrieur un sixime et que la hauteur estsuprieure 3 m, il s'agit de fondations profondes qui relvent alors du DTU 13.2 .



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Les prsentes rgles de calcul ne traitent pas des fondations de certains ouvrages qui font l'objet de rglesparticulires .Il existe ainsi des rgles professionnelles pour les chemines, les chteaux d'eau, etc.

Chapitre 2 calcul des ouvrages de fondations

2.1 Raction du solLa raction du sol sous une structure, au moins dfinie dans ses grandes lignes, peut tre le plus souventcaractrise par une valeur ultime q

u.

Cette valeur tient alors implicitement compte des dimensions prvisibles des semelles, de leursimplantations respectives, de l'ventuelle alternance compression-dcompression du sol et de l'inclinaisonprvisible de la rsultante des charges appliques.Dans certains cas particuliers, il convient de dfinir pour chaque situation la valeur ultime q

u.

La contrainte de calcul q est la plus petite des 2 valeurs qu

/2 et de celle qui dispense de tenir compte des

tassements diffrentiels dans la structure (cf. article 2.3.5 ) .

Il est possible de prendre une contrainte de calcul plus grande que celle dfinie ci-dessus, sans excderq

u/2, mais il faut alors tenir compte des tassements diffrentiels prvisibles associs.

Le rapport de sol a pour objet notamment de prciser la valeur de la contrainte de calcul q.La contrainte de calcul utilise pour les vrifications aux ELU (Etats Limites Ultimes) ne doit pas treconfondue avec la contrainte admissible utilise antrieurement avec les rgles dites aux contraintesadmissibles , par exemple le BA 68 . Cette contrainte admissible est plus faible que la contrainte decalcul.Les dispositions constructives permettent habituellement de limiter les consquences des tassements



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totaux entre la structure et son environnement.

2.2 Actions et sollicitationsLes actions et sollicitations des ouvrages de fondation sont values en fonction des rgles de bton armen vigueur .Il s'agit actuellement des Rgles BAEL 83 et, le plus souvent de la partie B, chapitre B8 et B9 .

Lorsque les ouvrages de fondations sont surmonts par des structures en charpente bois ou mtal, lacombinaison des sollicitations doit tre faite conformment aux rgles de calcul du bton arm ou dfautconformment aux rgles de calcul de la charpente, avec l'accord du matre d'ouvrage.

2.3 Justifications des ouvrages de fondationsLes ouvrages de fondation doivent tre justifis conformment aux rgles de bton arm en vigueur sousles diffrents tats suivants :

tat-limite ultime de rsistance ;tat-limite ultime de stabilit de forme ;tat-limite d'quilibre statique (en particulier, glissement et cercles de glissement) ;tat-limite de service vis--vis de la durabilit ;tat-limite de service vis--vis des dformations.

2.3.1 tat-limite ultime de rsistanceLes sollicitations s'expriment par la rsultante gnrale des forces prise au niveau du plan de contact avecle sol et on en dduit p, la valeur reprsentative de la composante normale des contraintes associes .La raction du sol peut le plus souvent tre considre comme uniforme sous les fondations, axe sur larsultante gnrale des forces et caractrise par la valeur p.Il est loisible de considrer une raction du sol axe sur la rsultante gnrale des forces et respectant unevariation linaire des contraintes avec p valeur normale reprsentative .



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La justification de l'tat-limite ultime de rsistance est satisfaite vis--vis du sol par l'ingalit suivante :p qDans le cas de combinaison d'actions pour lesquelles l'action du vent est l'action variable de base, l'ingalitsatisfaite est :p 1,33 qLa justification des dimensions de la fondation et de ses armatures vis--vis des rgles de bton armrelve de la mthode des bielles dans son domaine d'application ou plus gnralement de toute mthode dela rsistance des matriaux dans la mesure o la forme des pices le permet (mthode des moments oumthode de la poutre). Dans ce dernier cas, les rgles de bton arm en vigueur s'appliquent intgralement.

Pour la mthode des bielles voir l' annexe 2 .Pour le bton arm, il s'agit actuellement du BAEL 83 .

2.3.2 tat-limite ultime de stabilit de formeLorsque la structure qui surmonte les fondations a t justifie par l'tat-limite ultime de stabilit de forme oul'tat de flexion compose avec moment complmentaire, les sollicitations prendre en compte dans la

justification de l'tat-limite ultime de rsistance de la fondation doivent tenir compte des excentricitsadditionnelles provenant des effets de second ordre.



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2.3.3 tat-limite d'quilibre statiqueIl n'y a pas de justification spciale d'tat-limite d'quilibre statique, sauf en ce qui concerne les deux pointssuivants :

condition de non glissement de la fondation sur le sol :Il faut s'assurer que l'inclinaison de la rsultante par rapport la normale au plan de contact de lafondation avec le sol reste dans le cne de glissement de demi angle au sommet tel que tg = 0,5 ;L'angle d'ouverture du cne de glissement est lui-mme limit par l'angle de frottement interne du sol,dans le cas de sol non cohrent (voir chap. 3 ).

condition de stabilit d'ensemble dans le cas de dnivellation ou de pente importante, prenant en comptela structure et le terrain avoisinant .Par exemple, mthode du cercle de glissement.

2.3.4 tat-limite de service vis--vis de la durabilitA dfaut de justification plus prcise sous les combinaisons d'actions de service, dans le cas o lafissuration de la fondation est considre comme prjudiciable ou trs prjudiciable, la section d'armaturesobtenue l'tat-limite ultime de rsistance doit tre majore respectivement de 10 % ou de 50 % .Pour la dfinition des tats prjudiciables et trs prjudiciable, se reporter aux rgles de bton arm envigueur, actuellement le BAEL 83 .

2.3.5 tat-limite de service vis--vis des dformationsIl n'y a pas justifier de l'tat-limite de service vis--vis des dformations, sauf dans les cas suivants :

le premier cas concerne les structures hyperstatiques calcules en prenant en compte des hypothsesquant au dplacement ou la rotation des fondations. Il y a lieu de vrifier que les dplacements ou

rotation des fondations qui dcoulent des sollicitations ainsi calcules restent compatibles avec leshypothses de dpart ;le deuxime cas concerne les fondations et structures lorsque les tassements diffrentiels sont prendreen compte ;Pour les ouvrages en bton, il s'agit du BAEL article B 52 lorsque les tassements diffrentiels calculsexcdent l/500.

le troisime cas sur prescription des DPM .Il s'agit, par exemple, d'utilisation particulire de certains locaux.

2.4 Cas particuliers

2.4.1 Fondations sur sols difficilesLes fondations superficielles sur sols difficiles ncessitent une tude spcifique couvrant la fois lesdomaines de la conception, du calcul et de l'excution .On rencontre notamment de tels problmes :

dans le cas de fouilles ralises sur une grande profondeur dont le fond est situ dans une coucheargileuse ;dans le cas de fondations reposant sur un sol gonflant dont les variations dimensionnelles sont fortement



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conditionnes par sa teneur en eau, etc.

2.4.2 Fondations des niveaux diffrentsLorsque le sol d'assise ne peut donner lieu un glissement d'ensemble, les niveaux des fondationssuccessives doivent tre tels qu'une pente maximale de 3 de base pour 2 de hauteur relie les artes dessemelles les plus voisines .

Si cette condition ne peut tre satisfaite, des dispositions spciales doivent tre prises pour viter ledesserrage des terrains suprieurs, pour quilibrer les pousses et pour assurer l'vacuation des eaux.

2.4.3 Fondations superficielles proximit d'ouvrages sur pieuxLes fondations superficielles ne doivent exercer aucune action dangereuse sur les pieux voisins.

2.4.4 Fondations au voisinage de fouilles et talusSi, dans le voisinage de l'ouvrage, existent des fouilles ou des dpressions plus profondes que le niveau defondation, il convient de vrifier que les charges et pousses apportes par les fondations peuvent tresupportes par leur terrain d'assise aussi bien en phase provisoire qu'en phase dfinitive. Au besoin, desdispositions spcifiques doivent tre prises cet effet.

2.4.5 Prcautions concernant le gelLe niveau de fondation doit tre descendu une profondeur suffisante pour mettre le sol d'assise l'abrides consquences du gel, sauf dispositions spciales prises cet effet .Cette profondeur est fonction de la nature du sol et du climat. Mme si le sol ne gle pas profondment, lateneur en eau du sol sous-jacent peut tre modifie fortement par le gel. La portance du sol s'amliorant en

gnral avec la profondeur, il est indiqu de descendre au moins 0,50 m en pays tempr, et d'allerparfois au-del de 1 m en montagne, compte tenu de l'altitude et de la nature du sol.

2.4.6 Fondations antivibratilesLes fondations antivibratiles ne sont pas traites dans le prsent texte .Les fondations antivibratiles ncessitent une tude spcifique couvrant la fois les domaines de laconception, du calcul et de l'excution pour l'ouvrage lui-mme et les ouvrages avoisinants.



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2.5 Dispositions constructives

2.5.1 Joint de ruptureUn joint de rupture doit tre mnag entre deux lments d'ouvrages voisins lorsqu'ils subissent desdiffrences importantes de charge et de tassement.Il en est de mme lorsque le sol prsente un changement brusque de compressibilit sous un mmeouvrage.

2.5.2 Joint de dilatationSur sol homogne et bien consolid, les joints de rupture coupant les fondations sont de prfrence vits ;les joints de dilatation normalement prvus sont alors arrts au-dessus des semelles de fondation .

2.5.3 Armatures minimales de chanageLes semelles filantes sous mur doivent, sauf disposition contraire des DPM comporter un chanage dont lasection doit tre au moins gale l'une des valeurs suivantes :

3 cm dans le cas de ronds lisses Fe E 215 2 cm dans le cas de barres HA Fe E 4001,6 cm dans le cas de treillis souds ou barres Fe E 500 .Il est loisible dans le cas de semelle en gros bton de reporter les armatures du chanage la base dumur si celui-ci a une hauteur suffisante.

Dans le cas de grande longueur, les armatures du chanage peuvent tre constitues de barres successivesdont le recouvrement est de 35 diamtres (ou de 3 soudures pour les treillis souds).Dans les angles saillants ou rentrants de raccordement entre 2 murs, la continuit du chanage est

galement assure par recouvrement.

2.5.4 Position des armaturesLa distance libre minimale entre toute gnratrice extrieure d'une armature quelconque et la surface de lasemelle ou du bton de propret la plus voisine doit respecter les enrobages prescrits par les rgles debton arm en vigueur. A dfaut, cette distance sera prise gale 4 cm .Article A.7.1 du BAEL 83 .



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2.5.5 Aciers en attenteLorsqu'il est prvu des aciers en attente comme amorce de ferraillage de poteaux ou murs, ces aciers sont retourner en partie basse des fondations par retour d'querre s'ils sont calculs pour quilibrer un moment

flchissant ou un effort normal de traction la base du poteau ou du mur .

Chapitre 3 dtermination de la contrainte de calcul qLa dtermination de la contrainte de calcul peut soit tre dduite de l'exprience, soit tre dtermine par le



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calcul partir des rsultats d'essais de sol.

3.1 Contrainte de calcul dduite de l'exprienceLa contrainte de calcul q peut tre dduite de l'exprience acquise sur des ralisations existantes voisines

pour un sol et un ouvrage donns .A titre indicatif, le tableau ci-aprs donne l'ordre de grandeur des contraintes de calcul q admises enfonction de la nature du sol, en l'absence de tout problme particulier.

3.2 Dtermination de la valeur ultime qu

La valeur ultime qu

peut tre calcule partir des rsultats d'essais gotechniques du sol de fondation.

3.2.1 Essais de laboratoireEn gnral les essais de laboratoire ont conduit la connaissance des 3 paramtres suivants :

C : cohsion : angle de frottement interne : masse volumique.

Les valeurs prendre en compte pour et C sont :pour l'quilibre court terme Cuu

et uu

pour l'quilibre long terme C' et '.Pour une semelle soumise une charge verticale centre de largeur B, de longueur L et d'encastrement D,on a :

Coefficients de forme :

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Sq

= 1

Nc

N

et Nq

sont des paramtres sans dimension dpendant de . Ils sont donns par le tableau suivant :

Dans le cas d'une charge incline de l'angle sur la verticale les 3 termes de la formule prcdente sontchacun affects d'un coefficient minorateur, savoir :



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Dans le cas de charges excentres d'excentrement e la largeur prendre en compte en lieu et place de BestB' = B - 2e

3.2.2 Essais pressiomtriquesLes essais pressiomtriques permettent de dterminer diffrents niveaux les 2 paramtres suivants :

pl

: pression limite

EM

: module pressiomtrique.

On calcule ensuite, pour chaque niveau, la pression limite nette correspondante :pl* = p

l- p

o

o po

est la contrainte totale horizontale dans le sol au niveau concern et au moment o l'on fait l'essai.

Pour une semelle sous charge verticale centre de largeur B, de longueur L et d'encastrement D, on a :qu

=

Kp

pte

* + . D

avec masse volumique du sol, djaug partiellement le cas chant.p

le* est la pression limite nette quivalente calcule comme la valeur moyenne des pressions limites

nettes existant sur une profondeur gale 1.5 B situe sous la semelle. Les pressions limites nettes tanttoutefois plafonnes 1,5 fois leur valeur minimale sur la profondeur envisage.K

pest le facteur de portance qui dpend des dimensions de la fondation, de son encastrement relatif et

de la nature du sol. Il est donn par l' abaque suivant :

Dans le cas d'une charge incline de l'angle sur la verticale, la valeur de Kp

pte

* est affecte d'un

coefficient minorateur i

qui tient compte de l'inclinaison, de la nature du sol et de l'encastrement relatif. Ce

coefficient minorateur est donn par l' abaque suivant :



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Dans le cas de charges excentres, d'excentrement e, la largeur prendre en compte en lieu et place de Best :B' = B - 2e

3.2.3 Essais pntromtriques

3.2.3.1 Pntromtre statique

L'essai au pntromtre statique permet de donner un profil continu de pntration donnant la rsistance depointe q

cen fonction de la profondeur.

Pour une semelle soumise une charge verticale centre de largeur B, de longueur L et d'encastrement D,la valeur ultime q

uest obtenue par la formule :q

u= K

cq

cei

+ D

i

: coefficient minorateur tenant compte de l'inclinaison ;

: masse volumique du sol, djaug partiellement le cas chant ;q

ce: rsistance de pointe quivalente calcule comme la valeur moyenne des rsistances de pointes

nettes sur une profondeur gale 1,5 B situe sous la semelle.Les rsistances des pointes nettes sont dduites des rsistances de pointes mesures en crtant lesvaleurs suprieures 1,3 fois la moyenne calcule sur 1,5 B des rsistances de pointe mesures .



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Le cas de profils de pntration qui fait apparatre dans la zone d'action des fondations de l'ouvrage desvaleurs de q

c< 0,5 MPa doit faire l'objet d'une tude complmentaire avant de choisir le type de fondation

et la contrainte qu

.

kc

: facteur de portance qui dpend des dimensions de la fondation, de son encastrement relatif et de la

nature du sol. Il est donn par l' abaque suivant :

Dans le cas de charges inclines et excentres, on effectue la rectification comme dj indiqu l' article



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3.2.2 Essais pressiomtriques prcdent.

3.2.3.2 Pntromtre dynamiqueL'essai au pntromtre dynamique permet d'obtenir un profil de pntration donnant la rsistance

dynamique qd en fonction de la profondeur.Pour une semelle soumise une charge verticale centre de largeur B, de longueur L et d'encastrement D,la valeur ultime q

uest obtenue par :

Toutefois, l'interprtation des rsultats obtenus avec cet appareil doit tre faite avec une grande prudence,notamment dans le cas des sols argileux.

3.2.3.3 SPT (Standard Penetration Test)L'utilisation du SPT doit tre rserve aux sols pulvrulents. Cet essai permet de donner un profil dunombre de coups N pour enfoncer le carottier standard en fonction de la profondeur.Le graphique suivant donne , N

et N

qen fonction de N. On poursuit ensuite en appliquant l' article

3.2.1 .Courbes donnant la relation entre l'angle de frottement , les facteurs de capacit portante et les valeurs

de N de l'essai standard de pntration

3.3 valuation des tassements



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Les combinaisons d'action considrer sont celles de l'tat-limite de service.Les prsentes rgles concernent l'valuation du tassement d'une fondation superficielle isole.

3.3.1 valuation partir des essais de laboratoire

Le tassement final d'une fondation est la somme de deux termes :Si

: tassement immdiat

Sc

: tassement de consolidation.

Sauf ouvrages particuliers dans lesquels la charge d'exploitation est forte vis--vis des chargespermanentes et peut tre applique dans un dlai trs court, une fois l'ouvrage construit, le terme S

ipeut

tre nglig.Des essais de laboratoire (oedomtres) donnent, pour chaque couche du terrain situe sous la fondation lesparamtres suivants :

eo

: indice des vides initial

Cc

: indice de compression

'p

: pression de prconsolidation.

Le sol sous la fondation est dcompos en tranches d'paisseur z au plus gale B/2. On calcule lacontrainte verticale apporte par la fondation en son axe mi-paisseur de la tranche laquelle on ajoute

l'action du poids des terres situes au-dessus, ventuellement djauges, soit z le rsultat.Le tassement de la tranche considre a pour valeur :

Le tassement total Sc

a pour valeur la somme arithmtique des tassements de toutes les couches.

3.3.2 valuation partir des essais pressiomtriquesLe tassement final d'une fondation est la somme de deux termes :

Sc

: tassement dit de consolidation

Sd

: tassement dit dviatorique.

avec :

o :Bo

= 0,6 m.



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: composante normale de la contrainte du sol sous la fondation pour l'tat-limite de service.E

M: module pressiomtrique du sol.

: coefficient rhologique dpendant de la nature du sol et donn dans les tableaux ci-dessous :

c

et d

= coefficients de forme, fonction du rapport L/B donns ci-dessous .

Dans le cas d'un sol htrogne, on dcoupe le sol en couches successives d'paisseur B/2 et numrotesde 1 16.La valeur de E

Mutilise pour le calcul de S

cest celle du module pressiomtrique de la premire couche.

La valeur de EM

utilise pour le calcul de Sd

est donne par la formule ci-aprs :



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3.3.3 valuation des tassements partir des essais pntromtriques (statiques,dynamique, SPT)Les mthodes pntromtriques ne permettent pas en gnral une mesure directe des paramtres decompressibilit du sol.Il est nanmoins possible d'estimer, l'aide de corrlations bases sur l'exprience, les paramtres decompressibilit affecter aux diffrentes couches de sol situes sous la fondation en fonction de leur

nature.Ces corrlations sont d'autant plus fiables qu'on dispose pour la nature de sol considr d'essais decompressibilit effectus en place ou en laboratoire.

Annexe 1 semelles continues sous murs non armes transversalementLes semelles continues sous murs peuvent ne pas comporter d'armatures perpendiculaires au plan moyendu mur si les conditions suivantes sont supposes remplies :

le mur transmet la semelle une charge verticale uniforme et centre ;la hauteur totale h de la semelle est au moins gale au double du dbord :

avec

Les notations utilises dans les annexes sont celles des Rgles BAEL 83 .



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Annexe 2 mthode des bielles

GnralitsLa mthode des bielles d'usage courant en France depuis de nombreuses annes permet de calculer la

plupart des semelles de fondations sur sol (ou sur pieux) rencontres dans les structures des btiments.Elle consiste supposer que les charges appliques aux semelles par les points d'appui (murs ou poteaux)sont transmises au sol (ou aux pieux) par les bielles obliques ; l'obliquit de ces bielles dtermine la basedes semelles des efforts de traction qui doivent tre quilibrs par des armatures. Un ensemble de deuxbielles symtriques fonctionne comme les deux arbaltriers d'une ferme charge au sommet, les armaturesinfrieures constituant le tirant qui quilibre la pousse de la ferme.En toute rigueur, la mthode des bielles s'applique essentiellement aux semelles centres assurant sur lesol une pression suppose uniforme (ou sur les pieux des charges gales). Sa validit a t tablie dansces cas par de nombreux essais systmatiques. Toutefois, il parat possible d'extrapoler son application d'autres cas, dans les limites prcises ci-aprs.

Application de la mthode des bielles au calcul des semelles sur le solOn suppose expressment dans ce qui suit que les ractions du sol sont normales la surface d'appui de la

semelle. En ralit, il s'exerce des forces de frottement qui, en certains cas, peuvent avoir une influencefavorable et permettre ainsi de rduire la section des armatures infrieures dfinies ci-aprs, mais il importede ne tenir compte de ces effets que dans le cas d'un banc rocheux sain et franc.

Semelles continues sous murs transmettant une charge uniformment centreLa coupe transversale de telles semelles est conforme au croquis ci-dessous qui dfinit les notations.



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Soit pu

la valeur de la charge de calcul par unit de longueur ( l'tat-limite ultime).

L'application de la mthode des bielles implique les conditions :

La condition d > do

/2 permet de considrer que, dans le cas gnral des semelles sur sol, il n'est pas

ncessaire de procder des vrifications concernant l'effort tranchant et la contrainte de compression desbielles ; il n'y a pas lieu, en particulier, de prvoir des triers ou des barres releves.L'aire de la section par unit de longueur de la semelle des armatures infrieures disposestransversalement son plan moyen a pour valeur :

Sauf justifications, toutes les barres s'tendent sur la totalit de la dimension a' de la semelle et sonttermines par des crochets normaux ou d'autres ancrages par courbure quivalents ; l'paisseur de lasemelle aux extrmits est au moins gale 6 + 6 cm, tant le diamtre des armatures en cm.Dans le cas de semelle sur sol correspondant des contraintes de calcul du sol leves, on doit justifier lecomportement de la semelle au poinonnement.



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Semelles base carre sous poteaux de section carreIl n'est trait que du cas o la charge est centre et la pression sur le sol suppose uniforme.Les dispositions sont conformes celles reprsentes sur la figure ci-dessous qui dfinit les notations.

Les armatures de la semelle sont constitues par un quadrillage de barres orthogonales en deux litssuperposs, de mme section dans chaque sens et disposes espacement constant.Si d est la hauteur utile moyenne des deux lits d'armatures.P

ula charge de calcul ( l'tat-limite ultime) transmises par le point d'appui la semelle, l'application de la

mthode des bielles implique les conditions :

La section commune A des barres de chacun des deux lits est donne par la formule :



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Sauf justifications, ces barres s'tendent dans chaque sens sur toute la dimension de la semelle et sonttermines par des crochets normaux ou par des ancrages courbes quivalents.Dans le cas de semelle sur sol correspondant des contraintes de calcul du sol leves, on doit justifier le

comportement de la semelle au poinonnement.

Semelles base rectangulaire sous poteaux de section rectangulaireIl n'est trait que du cas o la charge est centre et la pression sur le sol suppose uniforme.En toute rigueur, la mthode des bielles ne s'applique que si la pression sur le sol peut tre considrecomme uniforme et si la section de base du poteau et celle de la semelle sont homothtiques.Cette dernire condition n'est pas toujours ralise et l'on rencontre souvent en pratique des semelles dontles dbords dans les deux sens sont du mme ordre.L'exprience a cependant lgitim l'extrapolation de la mthode des bielles de tels cas.Liste des documents rfrencs#1 - NF P11-221-1 (DTU 14.1) (mai 2000) : Travaux de btiment - Travaux de cuvelage - Partie 1 : Cahier

des clauses techniques + Erratum (novembre 2000) (Indice de classement : P11-221)#2 - P11-212-1 (DTU 13.2) (septembre 1992) : Travaux de fondations profondes pour le btiment - Partie 1

: Cahier des clauses techniques#3 - Rgles BAEL 91 rvises 99 (DTU P18-702) (mars 1992) : Rgles techniques de conception et de

calcul des ouvrages et constructions en bton arm suivant la mthode des tats limites (Fascicule 62, titre1 du CCTG Travaux section 1 : bton arm) + Amendement A1 (CSTB fvrier 2000 ISBN 2-86891-281-8)

Liste des figuresFigure de l'article : Chapitre 1 domaine d'application et objetFigure de l'article : 2.3.1 tat-limite ultime de rsistanceFigure de l'article : 2.3.1 tat-limite ultime de rsistanceFigure de l'article : 2.3.1 tat-limite ultime de rsistanceFigure de l'article : 2.4.2 Fondations des niveaux diffrentsFigure de l'article : 2.5.2 Joint de dilatationFigure de l'article : 2.5.5 Aciers en attenteFigure de l'article : 2.5.5 Aciers en attenteFigure de l'article : 3.2.1 Essais de laboratoire

Figure de l'article : 3.2.2 Essais pressiomtriquesFigure de l'article : 3.2.2 Essais pressiomtriquesFigure de l'article : 3.2.3.1 Pntromtre statiqueFigure de l'article : 3.2.3.1 Pntromtre statiqueCourbes donnant la relation entre l'angle de frottement , les facteurs de capacit portante et les valeurs

de N de l'essai standard de pntrationFigure de l'article : 3.3.2 valuation partir des essais pressiomtriquesFigure de l'article : Annexe 1 semelles continues sous murs non armes transversalementFigure de l'article : Semelles continues sous murs transmettant une charge uniformment centreFigure de l'article : Semelles base carre sous poteaux de section carre

Liste des tableauxTableau de l'article : 3.1 Contrainte de calcul dduite de l'exprienceTableau de l'article : 3.2.1 Essais de laboratoireTableau de l'article : 3.3.2 valuation partir des essais pressiomtriquesTableau de l'article : 3.3.2 valuation partir des essais pressiomtriquesTableau de l'article : 3.3.2 valuation partir des essais pressiomtriques

13/06/11 CSTB G l' l if d l' tili t IUP GENIE CIVIL LA ROCHELLE P 22

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DTU 13.12-Regles Pour Le Calcul Des Fondations Superficielles