ETUDE GEOTECHNIQUE DE CONCEPTION (Phase projet G2 PRO

CACG Compagnie d'Aménagement des Coteaux de Gascogne Chemin de Lalette – CS 50449 BP449 – 65004 TARBES Cedex Tel : 05 62 51 71 49 Fax : 05 62 51 71 30 WWW.CACG.FR

Société coopérative anonyme de l’Eau

des Deux-Sèvres

ETUDE GEOTECHNIQUE DE CONCEPTION (Phase projet G2 PRO)

CREATION DE RETENUES DE SUBSTITUTION

A DESTINATION DE L’IRRIGATION

Site 17 - MAUZE SUR LE MIGNON

Fouille sondage S10

Novembre 2020

Retenues de substitution des Deux Sèvres Etude géotechnique Projet - site 17

DECEMBRE 2020

1

Sommaire

1 OBJET 2

2 DESCRIPTIF GENERAL DU SITE ET APPROCHE DOCUMENTAIRE 3

2.1 Géomorphologie 3

2.2 Contexte géologique 3

2.3 Enquête documentaire 4

3 CONSISTANCE DES INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES 4

4 RESULTATS ET INTERPRETATIONS DES INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES 4

4.1 Aspect lithologique 4

4.2 Aspect hydrogéologique 7

5 PRECONISATIONS GEOTECHNIQUES POUR LA SUITE DU PROJET 8

5.1 Adaptation du projet à la problématique de nappe 8

5.2 Extraction et réemploi des déblais 10

5.3 Aléa karstique 10

5.4 Stabilité des digues 11

6 Conclusions 14


DECEMBRE 2020

1 OBJET

Le présent rapport a pour objet l’étude géotechnique de niveau projet du bassin de MAUZE

SUR LE MIGNON (site 17) situé au niveau du lieudit « Fief nouveau » (79). Le bassin est

circonscrit à une parcelle de superficie de 70 547 m2, et sera en capacité de stocker 241 000

m3 (volume d’eau maxi). Le niveau du fond du bassin est prévu à la cote 21,89 m NGF. La cote

de crête des digues est fixée à 32,36 m NGF.

Le dossier géotechnique projet de cette retenue bâchée s’appuie sur les investigations

suivantes :

Des sondages réalisés à la pelle mécanique, afin de déterminer la nature des sols et

évaluer la dureté des terrains,

Des investigations géophysiques de type sismique réfraction afin d’apprécier la

rippabilité des terrains en place,

La pose de piézomètre dans le but d’évaluer les conditions hydrogéologiques,

Ce rapport a pour but de :

- Caractériser les matériaux en présence,

- Apprécier la possible présence de zones décomprimées et d’éventuels karsts,

- Fournir les conditions de mise en remblai des matériaux,

- Justifier la stabilité au grand glissement des talus interne et externe de la digue, sous

différentes situations,

- Estimer les tassements maximum attendus sous ouvrage.


DECEMBRE 2020

2 DESCRIPTIF GENERAL DU SITE ET APPROCHE DOCUMENTAIRE

2.1 Géomorphologie

Le terrain assiette du projet est situé dans un contexte de plateaux, entre le Mignon à environ

1000 m au Sud-Ouest et le ruisseau des fontaines au Nord (à 2.8 km). Le terrain est en faible

pente, de l’ordre de 2.6 % vers le Sud-Ouest, de la côte 30.2 NGF au Nord-Est à la côte 21.0

NGF au Sud-Ouest.

Localisation du bassin, fond IGN

2.2 Contexte géologique

Le terrain est situé sur les calcaires argileux et marnes de l’oxfordien supérieur (J6c –

formation d’Esnandes) coté Est et sur les calcaires argileux et marnes (J6b – formation de

Villedoux) coté Ouest. Ces calcaires fins sont tous les deux +/- argileux avec des intercalations

marneuses.

Extrait de la carte géologique


DECEMBRE 2020

2.3 Enquête documentaire

- Retrait – gonflement : risque faible

- Mouvements de terrain : RAS au niveau du site

- Zone de sismicité : 3

- Cavité : aucun indice sur la parcelle et aucune cavité inventoriée à proximité.

- Sensibilité aux remontées de nappes : faible à très faible

3 CONSISTANCE DES INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES

Les campagnes d’investigations a consisté en la réalisation de :

- 10 sondages à la pelle mécanique, notés S1 à S10,

- 4 sondages destructifs notés DE1 (Pz1), DE2 (Pz2), Pz3 et Pz4, dans le but de

caractériser la nature des sols en profondeur et poser 4 piézomètres.

- 8 profils de sismique réfraction, SR1 (69ml), SR2 (46ml) et B1 à B6 de 48 ml de long.

Leur but est de préciser les possibilités de terrassement sur ces matériaux.

4 RESULTATS ET INTERPRETATIONS DES INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES

L’ensemble des données (logs sondages, profils sismiques…) récoltées in situ sont annexées.

Par ailleurs, afin de mieux appréhender la distribution spatiale des faciès en présence, il a été

dressé :

- Trois coupes lithologiques,

- Une cartographie mentionnant l’épaisseur de la terre végétale,

4.1 Aspect lithologique

La stratigraphie des couches rencontrées est la suivante :

- Terre végétale sur 15 à 25 cm [Horizon A],

- Calcaire à débit en plaquettes et grave dans une matrice limono-argileuse [Horizon B],

- Calcaire en bancs de 50 à 160 mm d’épaisseur avec joints limono-argileux à marneux

[Horizon C],

- Un calcaire identique au précédent et ayant conduit au refus pelle [Horizon D] (refus

ou très difficile à creuser)

Aucun niveau d’eau n’a été atteint.


DECEMBRE 2020

Les sondages destructifs ont permis de reconnaître :

- Une argile limoneuse marron à blocs calcaire jusqu’à 0.70 à 1.0 m de profondeur,

- une argile beige de 0.7 à 1.3 m et de 1.9 à 3.7 m uniquement en DE1,

- puis le calcaire argileux devenant massif en profondeur, reconnu en DE1 entre 1.3 et

1.9 m puis à partir de 3.7 m, et en DE2 à partir de 1 m et jusqu’à l’arrêt des sondages

(profondeur maximale atteinte : 8.3 m).

Les vitesses de forage sont faibles dans les passages argileux (≈ 50 m/h) à très faible dans le

calcaire (< 50 m/h), avec des pics caractéristiques des interbancs ou des joints argileux plus

tendres. La pression d’injection est quasiment nulle à l’exception d’un passage entre 2,3 et 3,7

m en DE1, indiquant la présence d’argile compacte. Les diagraphies de pression d’injection en

Pz2 montrent de nombreux pics, indiquant la présence de nombreux interbancs argileux au

sein du calcaire. Le couple de rotation est assez élevé, en particulier à partir de de 3 m de

profondeur en DE1, avec des pics, indiquant la présence d’éléments grossiers résistants

(calcaire se débitant en blocs).

Voici, présentées les statistiques liées à la répartition des sols en présence :

Nature des matériaux Proportion (%)

Terre végétale [A] 4.5

Calcaire à débit en plaquettes [B] 66.3

Calcaire à débit en plaques [C] 14.1

Calcaire induré [D] 15.1

NB : La proportion des différents horizons a été estimée à partir des profils lithologiques.

Par analogie avec les essais de laboratoire réalisés sur des sites voisins pour des sols de nature

similaires, nous pouvons signaler les points suivants :

Les sols meubles (très faiblement importants) sur ce site seront de classe A1/A2 et devenant

rapidement plus en profondeur, de classe C1A1 / C1A2, puis C2A1 / C2A2. Les sols rocheux

étant atteints très rapidement, ils seront classés R23, R22 et R21 pour les plus durs et R3i pour

les passages marneux.

Les sols de classe A1 et A2 ne posent pas de problème de réutilisation en remblai. Toutefois, il

faudra éviter de travailler par pluie forte, ces sols peuvent changer brutalement de consistance

pour de faibles variations de teneur en eau (en particulier les sols de classe A1), et en

respectant les règles du GTR (Guide des Terrassement Routiers). Les sols de classe C peuvent

nécessiter un traitement par élimination des plus gros blocs (>250 mm) avant mise en remblai.

La fraction fine (en particulier si elle est de classe A1, A2) rend ces sols sensibles à l’eau.

Les argiles franches ont été reconnues uniquement en DE1 et sous la côte du fond du bassin.

Elles ne devraient donc pas être découvertes par les terrassements. Toutefois, des fractions

argileuses sont présentes au sein des calcaires, en interbancs ou au niveau des joints (quantité

très faible).


DECEMBRE 2020

Les sols de classe R pourront être débités en blocs à l’aide d’engins de forte puissance. Pour les

déblais, la profondeur moyenne sera de 4,1 m et la profondeur maximale de 6.5 m. Les

terrains pourront être terrassés à la pelle sur la majeure partie. Ils nécessiteront

éventuellement des engins de forte puissance en fond de terrassement afin d’atteindre la côte

NGF de fond du bassin (engins type BRH). Nous rappelons à ce titre les refus obtenus en

sondage à la pelle mécanique entre 1.3 et 2.7 m de profondeur.

Les profils de sismique réfraction mettent en évidence les caractéristiques suivantes :

Les bases B1 à B6 indiquent des vitesses sismiques pouvant être classées de la manière

suivante :

- 400-800 : horizons de surface [Horizon A],

- 1200-1600 : Calcaire à débit en plaquettes / plaques dans une matrice limono-

argileuse [Horizon B et C]. Attention, il est noté des effets de dalle au sein de cette

formation au niveau de la base B3. C’est pourquoi, une réduction granulaire au BRH

doit être envisagée localement.

- 2000-2400 : Calcaire induré [Horizon D],

Compte tenu de la cote prévisionnelle de fond de bassin (21,89 m NGF), les terrassements

concerneront en grande majorité des terrains défonçables à la pelle, et localement, afin

d’atteindre la profondeur du projet et sur la partie amont où les déblais seront plus

importants, des terrains classés comme marginaux.


DECEMBRE 2020

4.2 Aspect hydrogéologique

Aucune venue d’eau n’a été relevée sur les sondages à la pelle mécanique ni en fin de chantier

après pose du piézomètre Pz1. Les 12/05/14 et 04/06/14, le niveau piézométrique était

respectivement de 7.82 m et 7.37 m en Pz1, ce qui indique une stabilisation de la nappe à ce

niveau. En Pz2, le niveau relevé en fin de chantier (25/11/2014) était de 6.70 m.

Quelques mesures ponctuelles ont été réalisées depuis 2014 pour les deux premiers

piézomètres (11 à 14 mesures Pz1 et Pz2 ) et depuis 2017 sur l’ensemble des 4 piézomètres (5

mesures pour PZ3 et Pz4). Ce suivi piézométrique est synthétisé dans le tableau suivant :

Cote de la nappe (m NGF)

Date SEV17-PZ1 SEV17-PZ2 SEV17-PZ3 SEV17-PZ4

16/04/2014 <13,415

12/05/2014 13,42

04/06/2014 <13,415

01/12/2014 <13,415 23,24

18/01/2015 15,81 23,14

17/02/2015 15,69 23,01

06/04/2015 13,42 22,68

13/06/2016 13,43 22,76

12/09/2017 <13,415 22,20

05/10/2017 <13,415 22,17 21,42 14,75

16/11/2017 <13,415 22,12 20,02 14,35

08/02/2018 14,98 24,98 21,21 16,02

18/06/2020 <13,415 23,76 20,24 14,68

15/07/2020 <13,415 23,95 20,62 15,37

Le suivi piézométrique indique :

- En Pz1, un niveau d’eau mini inférieur à la cote 13,415 m NGF et un niveau maxi à15,69

m NGF,

- En Pz2, un niveau d’eau fluctuant entre 22,12 et 24,98 m NGF,

- En PZ3, un niveau d’eau fluctuant entre 20,02 et 21,42 m NGF,

- En PZ4, un niveau d’eau fluctuant entre 14,35 et 16,02 m NGF

Le gradient de la nappe ainsi mis en évidence serait de 2,9 m de dénivelé pour 100 mètres, et

d’orientation nord-est / sud-ouest.

Le niveau le plus haut de la nappe a été relevé en février 2018 avec une cote maxi de 24,98 m

NGF mesurée au droit de Pz2.


DECEMBRE 2020

D’après la coupe du projet, ce niveau haut de nappe serait proche du fond du bassin dans

l’angle Nord-Est mais resterait en dessous avec :

- Un niveau piézométrique estimé à 22,13 m NGF pour un pied de talus à 23,31 m NGF

- Un niveau piézométrique estimé à 20,64 m NGF au centre du bassin pour une cote de

fond de bassin à 22,14 m NGF

Nous manquons de mesures piézométriques régulières pour bien connaitre les mouvements

de cette nappe. Nous pouvons seulement dire qu’au vu des mesures effectuées les risques

sont uniquement en nappe haute (période janvier-février) et que la zone concernée se situe au

droit du quart Nord-Est du bassin. Un drainage plus dense du fond du bassin devra être prévu

au droit de cette zone.

Par ailleurs, il a été effectué un essai d’eau (consistant à vidanger le piézomètre et mesurer la

vitesse de remontée de l’eau) le 12 septembre 2017. Les valeurs de perméabilité déterminées

à partir de ces essais sont les suivantes :

Piézomètre Perméabilité

(m/s)

Pz2 2,3.10-8

Cette valeur de perméabilité est faible, et peut indiquer un faible rayon d’action de la nappe et

un calcaire localement peu fracturé.

5 PRECONISATIONS GEOTECHNIQUES POUR LA SUITE DU PROJET

L’étude permet de mettre en évidence les contraintes et risques suivants pour le site 17 -

Mauzé sur le Mignon.

5.1 Adaptation du projet à la problématique de nappe

Compte tenu des éléments mentionnés dans le paragraphe 4.2, on estime le débit d’exhaure

afin de dimensionner, si nécessaire, un éventuel dispositif de pompage pour assécher les

fouilles et améliorer la traficabilité en phase chantier ; mais également pour prévoir un

dispositif de drainage permettant d’évacuer les sous-pressions susceptibles de dégrader le DEG

en phase d’exploitation.

Calculs des débits d’exhaure :

Le calcul théorique donné ci-dessous permet de donner une approche du débit des eaux

provenant du fond de fouille. Il n’est donné qu’à titre indicatif.


DECEMBRE 2020

Tapis drainant (concassé calcaire)

Drain

Substratum calcaire

Géomembrane

Néanmoins pour fixer les idées et orienter les dispositions constructives de drainage (de la

couche de forme drainante, par exemple), il a été procédé à une estimation sommaire du débit

provenant du fond de fouille par la méthode simplifiée de SCHNEEBELI.

Q = 2,5 K h S0.5

avec : K : perméabilité du sol K = 10-7 m/s

h : hauteur mouillée (m),

S : surface mouillée (m²).

On prend en compte une surface et une hauteur mouillées théoriques et défavorables en

considérant une nappe plus haute; les valeurs prises en compte sont les suivantes :

• S = 26 000 m3

• h = 1,3 m

On détermine le débit d’exhaure : 1,9 m3/h. Le paramètre ayant le plus d’incertitude sur cette

estimation est la perméabilité, déterminée à partir d’essais d’eau réalisés dans les

piézomètres ; ainsi ce débit peut être fortement augmenté si une fracturation du calcaire est

décelée ponctuellement lors de l’excavation des matériaux, c’est pourquoi une valeur

sécuritaire de 10-7 m/s a été choisie.

Le rabattement de nappe, s’il s’avère nécessaire, consisterait à mettre en place 4 puits

excavés à la pelle dans le périmètre nord du bassin descendus à -2m sous le niveau du fond

de bassin, et à prévoir par puits une pompe de relevage de 3m3/h.

Le système de drainage du fond de fouille consisterait sur la partie nord du bassin en des

bretelles drainantes, placées à intervalle régulier (30ml). Les eaux seraient ainsi collectées et

acheminées vers un puits positionné à proximité de l’exutoire de la canalisation de vidange. Le

drain central serait en DN 200 mm et les bretelles drainantes en DN 160 mm.


DECEMBRE 2020

5.2 Extraction et réemploi des déblais

Les matériaux de ce site sont à dominante calcaire avec interbancs argileux. Ils pourront être

terrassés à l’aide de pelle de puissance moyenne mais il sera nécessaire de recourir à des

engins de forte puissance afin d’atteindre la côte de fond (de type BRH).

Les déblais pourront être réutilisés en remblai sous réserve du respect des règles du GTR et sous conditions météorologiques normales (hors précipitations intense). Les matériaux fins de classe A1 ou A2 sont sensibles à l’eau c’est pourquoi il conviendra de bien suivre leur état hydrique. Ils seront associés à des blocs calcaire (classe C1 A1 ou C1A2 voire C2A1 ou C2A2) et confèrent à ces matériaux graveleux avec fines une sensibilité importante à l’eau.

5.3 Aléa karstique

Les investigations n’ont pas déterminées de risque particulier lié à la présence de karst. Les

investigations n’ont pas déterminées de risque particulier lié à la présence de karst. Toutefois,

nous rappelons que les terrains sont des calcaires et que ce risque n’est pas à exclure

totalement dans ce contexte régional. De plus, le caractère stratifié du calcaire peut révéler

localement des passages à matrice argileuse absente (pouvant être inhérent au marnage de la

nappe), autrement dit une zone de faiblesse mécanique qu’il conviendra de traiter pour

obtenir une homogénéité mécanique du fond de bassin.

Le traitement local consistera en fonction des conditions hydriques de fond de bassin, soit :

- A broyer les 30 cm de matériaux au contact avec la géomembrane au liant

hydraulique.

- Poser un géogrille

La surface à traiter sera appréciée préalablement au broyage du fond de forme devant

accueillir la géomembrane.


DECEMBRE 2020

5.4 Stabilité des digues

Stabilité d’ensemble :

Matériaux en place :

Les investigations géotechniques menées lors de l’étude d’avant-projet ont mis en évidence la

présence de matériaux calcaires. Le remblai constituant la digue sera en matériaux calcaires

compactés. Le modèle géotechnique proposé est le suivant :

c (kPa) φ (°) γ (kN/m3)

Remblai 5 35 18

Calcaire en place 20 35 20

L’aspect granulaire de la digue présente un risque lié au poinçonnement de la géomembrane,

ainsi une purge en calcaire de plus faible granulométrie sera mise en place sous le dispositif

d’étanchéité. L’épaisseur de cette couche étant très faible par rapport à la hauteur de digue,

elle n’affecte aucunement la stabilité globale de l’ouvrage.

Le choix de considérer un remblai avec une cohésion de 5kPa se justifie par la nature

relativement argileuse des calcaires présents in situ. En effet, après concassage et compactage

du calcaire, les particules argileuses fines vont apporter une certaine cohésion à la structure, et

en améliorer la stabilité. Cette valeur de cohésion reste assez faible, et paraît réaliste au vu des

matériaux présents in situ.

Géométrie :

La géométrie de cette étude est basée sur le profil présentant la hauteur de digue la plus

importante, afin d’être dans les conditions les plus défavorables. Le plan de coupe sur la

conduite présente les caractéristiques de ce profil, étant donné que la station constitue le

point bas du site. En tenant compte des matériaux en place pour le choix des pentes, on

considère les caractéristiques suivantes :

• Hauteur digue/fond de bassin : 11,9 m

• Hauteur digue/terrain naturel : 11,3 m

• Pente du talus intérieur : 2,2H / 1V

• Pente du Talus extérieur : 1,7H / 1V

../../../../../../../AUTOCAD/AMENAGEMENT%20AGRICOLE/DOSSIERS%20NOVEMBRE/F1231_Retenues%20Substitution%2079%20(2%20SEVRES)/F1231_AVP/RETENUES/Site_17_ph1/01_PDF-JPEG/Site_17_ph1_03-Coupe%20sur%20conduite.pdf

../../../../../../../AUTOCAD/AMENAGEMENT%20AGRICOLE/DOSSIERS%20NOVEMBRE/F1231_Retenues%20Substitution%2079%20(2%20SEVRES)/F1231_AVP/RETENUES/Site_17_ph1/01_PDF-JPEG/Site_17_ph1_03-Coupe%20sur%20conduite.pdf


DECEMBRE 2020

Stabilité globale :

Le principe de calcul de stabilité consiste à déterminer le facteur de sécurité FS par lequel il

faut diviser la résistance de la surface de glissement pour que la masse potentiellement stable

soit à la limite de l’équilibre.

Dans le cas présent la résolution de l’équation de stabilité est donnée via la méthode de

Bishop à l’aide du logiciel TALREN5.

Les situations suivantes sont étudiées : (d’après le guide du CFBR : « Recommandations pour la

justification de la stabilité des barrages et des digues en remblai – version approuvée en

Commission Exécutive le 9 Octobre 2015 ») :

1. Situation normale d’exploitation Cette situation peut correspondre à la présence ou l’absence d’eau dans la retenue. Le cas le

plus défavorable étant l’absence d’eau pour ce qui est de l’étude du talus intérieur et la

présence d’eau pour ce qui est de l’étude du talus extérieur.

2. Situation extrême de séisme SES : Il s’agit de vérifier les conditions de stabilité de l’ouvrage sous action du séisme de projet. On

retient comme action sismique de calcul une accélération horizontale de 1,4 m/s2 et une

accélération verticale de 1,1 m/s2 (valeurs extraites du document rédigé en novembre 2010,

par le groupe de travail « Barrages et séismes », intitulé « Risques sismiques et sécurité des

ouvrages hydrauliques », pour des barrages de classe C en zone de sismicité 3).

3. Situation extrême de défaillance du contrôle des écoulements : Il s’agit de vérifier les conditions de stabilité de l’ouvrage dans le cas d’un défaut d’étanchéité

de la géomembrane.

4. Situation exceptionnelle de crue : Cette situation correspond à une élévation du niveau du plan d’eau à la cote PHE, suite à une obstruction du trop-plein.

Le tableau suivant, extrait de ce même guide, rappelle les coefficients partiels à appliquer,

ainsi que les coefficients de sécurité minimum à atteindre pour chaque situation à considérer :


DECEMBRE 2020

Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau ci-dessous, qui rappelle également les

coefficients de sécurité attendus :

Intérieure Extérieure Intérieur Extérieur

1 : Normale 2.2/1 1.7/1 Bassin à PEN 1,2 1,63 1,33

2 : Extrême 2.2/1 1.7/1 Accident sismique 1,1 1,5 1,26

3 : Extrême 2.2/1 1.7/1 Défaut d'étanchéité 1,1 - 1,26

4 : Exceptionnelle 2.2/1 1.7/1 Obstruction trop-plein 1,2 - 1,51

SituationsPentes

Comentaires Coefficients attendusCoefficients obtenus

Les coefficients de sécurité obtenus sur le talus amont sont dans tous les cas largement

supérieurs aux valeurs minimales recommandées, de par la pente retenue (2.2/1), qui résulte

non pas des limites de stabilité, mais plutôt des conditions de préparation du talus qui

supportera le DEG. Concernant le talus aval, les coefficients varient de 1.26 à 1.51, et

respectent dans tous les cas les minima exigés (cf. graphes annexés).

Stabilité au poinçonnement et tassement :

Compte tenu de la nature des sols (calcaire de bonne portance), la stabilité au poinçonnement

est vérifiée dès lors qu’une purge minimale de 0.50 m sera réalisée sous les digues.

De même, compte tenu des caractéristiques des sols d’assise et des contraintes maximales

apportées au sol par le remblai (max 210 kPa), le tassement de la fondation sera négligeable

sur la majeure partie du projet.


DECEMBRE 2020

6 CONCLUSIONS

Aspect topographique

Pente du terrain naturelle orientée nord / sud. Dénivelé d’environ 7 m.

Aspect lithologique

La stratigraphie des couches rencontrées est la suivante :

- Terre végétale sur 15 à 25 cm [Horizon A],

- Calcaire à débit en plaquettes et grave dans une matrice limono-argileuse [Horizon B],

- Calcaire en bancs de 50 à 160 mm d’épaisseur avec joints limono-argileux à marneux

[Horizon C]. Il est noté des effets de dalle au sein de cette formation au niveau de la

base B3. C’est pourquoi, une réduction granulaire au BRH doit être envisagée

localement.

- Un calcaire identique au précédent et ayant conduit au refus pelle [Horizon D] (refus

ou très difficile à creuser). Ce calcaire devra être extrait à la dent de déroctage (ou

minage). Il se situe principalement sur la partie amont où les déblais seront plus

importants, et sa proportion est de 15,1 %.

Aspect dureté

Pour rappel, la stratigraphie est associée aux horizons sismiques suivants :

- 400-800 : horizons de surface [Horizon A],

- 1200-1600 : Calcaire à débit en plaquettes / plaques dans une matrice limono-

argileuse [Horizon B et C]. Attention, il est noté des effets de dalle au sein de cette

formation au niveau de la base B3. C’est pourquoi, une réduction granulaire au BRH

doit être envisagée localement.

- 2000-2400 : Calcaire induré [Horizon D], cet horizon est localement très induré.

Mode d’extraction

Nature des matériaux Proportion (%) Mode d’extraction

Terre végétale [A] 4.5 Pelle mécanique ou bulle

Calcaire en bancs à matrice limono-argileuse [B] 66.3 Pelle puissante (localement

BRH)

Calcaire en bancs plus épais [C] 14.1 Pelle puissante (localement

BRH)

Calcaire induré [D] 15.1 Déroctage ou minage


DECEMBRE 2020

Aspect homogénéisation fond de bassin

Le caractère stratifié du calcaire peut révéler localement des passages à matrice argileuse

absente, autrement dit une zone de faiblesse mécanique qu’il conviendra de traiter pour

obtenir une homogénéité mécanique du fond de bassin. Le traitement consistera en fonction

des conditions hydriques de fond de bassin, soit à broyer les 30 cm de matériaux au contact

avec la géomembrane au liant hydraulique, soit à poser un géogrille. La surface à traiter sera

appréciée préalablement au broyage du fond de forme devant accueillir la géomembrane.

Aspect hydrogéologique

Au vu des niveaux d’eau mesurés au droit des piézomètres, il peut être envisagé de :

- Prévoir, en partie nord du bassin, un rabattement de nappe s’il s’avère nécessaire en

cours de chantier (peu probable),

- un drainage du fond de bassin avec une densité plus importante sur la partie nord.

Pentes talus

Pente du talus intérieur : 2,2H / 1V

Pente du Talus extérieur : 1,7H / 1V


NOVEMBRE 2020

16

ANNEXE 1

PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES ET ESSAIS

0066

0067

0025

0024

0022

0021

0020

0012

0013

0014

0015

0016

0019

0045

0043

0042

0055

0046

0048

0047

0049

0050

0051

0052

0011

0010

0009

0008

0007

0006

0005

0004

0003

0002

0071

0017

0081

0018

0028

0027

V

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Accès

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F

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L

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M

T

L

i

g

n

e

E

R

D

F

H

T

A

S1

S2

S3

S4

S5

DE1 + Pz (8ml)

DE2 + Pz2

S

R

1

(

4

6

m

l)

S

R

2

(

6

9

m

l)

S7

S8

S10

S9

S6

B

2

(

4

8

m

l

)

B

1

(

4

8

m

l

)

B

4

(

4

8

m

l

)

B

3

(

4

8

m

l

)

B

5

(

4

8

m

l

)

B

6

(

4

8

m

l

)

Pz3

Pz4

S1

S6

Pz3

DE1

B1

: Sondage à la pelle mécanique

: Sondage à la pelle mécanique

: Sondage piézométrique

: Forrage destructif + Pz

: Base sismique

Légende :

SR1

: Profil sismique


Site 17_Ph1 - MAUZE SUR LE MIGNON

Plan d'implantation des sondages et bases sismiques

Echelle: 1 / 2500

150750

Mètres

1:2500

75


NOVEMBRE 2020

17

ANNEXE 2

COUPES LITHOLOGIQUES SYNTHETIQUES

PC : 13.00m

Altitude Tn

Distance cumulée Tn

Altitude Projet

Distance cumulée Projet


Profil lithologique AA'

Commune de MAUZE SUR LE MIGNON

Phase projet

1 / 1 000

1 / 1

00

DE1 (21.20m N.G.F.)

S4 (23.50m N.G.F.)

S1 (28.50m N.G.F.)

S9 (25.25m N.G.F.)

S6 (27.90m N.G.F.)

Légende:

Terre végétale (A)

Calcaire à débit en plaquettes et grave dans une matrice limono-argileuse (B)

Calcaire en bancs de 50 à 160 mm d’épaisseur avec joints

limono-argileux à marneux (C)

Calcaire induré (D)

0066

0021

0020

0012

0013

0014

0011

0010

0009

V

o

i

e

c

o

m

m

u

n

a

l

e

n

°

4

d

u

P

e

t

i

t

-

B

r

e

u

i

l

-

D

e

y

r

a

n

ç

o

n

R

D

N

°

1

0

1

Accès

L

i

g

n

e

F

T

L

i

g

n

e

E

R

D

F

H

T

A

S1

S2

S3

S4

S5

DE1 + Pz (8ml)

DE2 + Pz2

S

R

1

(

4

6

m

l)

S

R

2

(

6

9

m

l)

S7

S8

S10

S9

S6

B

2

(

4

8

m

l

)

B

1

(

4

8

m

l

)

B

4

(

4

8

m

l

)

B

3

(

4

8

m

l

)

B

5

(

4

8

m

l

)

B

6

(

4

8

m

l

)

Pz3

Pz4

A

B

C

A'

B'

C'

PC : 20.00m

Altitude Tn


Altitude Projet



Profil lithologique BB'


Phase projet

1 / 1 000

1 / 1

00

S3 (26.80m N.G.F.)

Légende:






0066

0067

0022

0021

0020

0012

0013

0014

0015

0011

0010

0009

V

o

i

e

c

o

m

m

u

n

a

l

e

n

°

4

d

u

P

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-

B

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u

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l

-

D

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y

r

a

n

ç

o

n

R

D

N

°

1

0

1

Accès

L

i

g

n

e

F

T

L

i

g

n

e

E

R

D

F

H

T

A

S1

S2

S3

S4

S5

DE1 + Pz (8ml)

DE2 + Pz2

S

R

1

(

4

6

m

l)

S

R

2

(

6

9

m

l)

S7

S8

S10

S9

S6

B

2

(

4

8

m

l

)

B

1

(

4

8

m

l

)

B

4

(

4

8

m

l

)

B

3

(

4

8

m

l

)

B

5

(

4

8

m

l

)

B

6

(

4

8

m

l

)

Pz3

Pz4

A

B

C

A'

B'

C'

PC : 20.00m

Altitude Tn


Altitude Projet



Profil lithologique CC'


Phase projet

1 / 1 000

1 / 1

00

S5 (24.40m N.G.F.)

S2 (28.60m N.G.F.)

Pz2 (29.80m N.G.F.)

S8 (26.65m N.G.F.)

S7 (28.30m N.G.F.)

S10 (25.25m N.G.F.)

Légende:






0066

0067

0022

0021

0020

0012

0013

0014

0015

0011

0010

0009

V

o

i

e

c

o

m

m

u

n

a

l

e

n

°

4

d

u

P

e

t

i

t

-

B

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u

i

l

-

D

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y

r

a

n

ç

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n

R

D

N

°

1

0

1

Accès

L

i

g

n

e

F

T

L

i

g

n

e

E

R

D

F

H

T

A

S1

S2

S3

S4

S5

DE1 + Pz (8ml)

DE2 + Pz2

S

R

1

(

4

6

m

l)

S

R

2

(

6

9

m

l)

S7

S8

S10

S9

S6

B

2

(

4

8

m

l

)

B

1

(

4

8

m

l

)

B

4

(

4

8

m

l

)

B

3

(

4

8

m

l

)

B

5

(

4

8

m

l

)

B

6

(

4

8

m

l

)

Pz3

Pz4

A

B

C

A'

B'

C'


NOVEMBRE 2020

18

ANNEXE 3

RESULTATS DES INVESTIGATIONS

ARVOR Géotechnique - 11 Route de Toulindac 56870 BADEN – Tel : 09.63.46.57.81 – Port. 06.35.94.13.78

Courriel : [email protected] - SARL unipersonnelle au capital de 25 000 euros – RCS Vannes 528 711 534 – APE 7112B

ARVOR GéotechniqueIngénierie des sols et des fondations

Sondages et essais in situ

Hydrogéologie - Laboratoire

Etudes géotechniques - Expertiseswww.arvor-geo.fr

Compagnie d’Aménagement des Coteaux de Gascogne

______________________________

MAUZE SUR LE MIGNON (79210)

Site 17e - Fief nouveau

Projet de construction d’une retenue bâchée

______________________________

Compte-rendu d’investigations in situ à la pelle hydraulique

______________________________

Dossier n° 13-133-4 Type de mission selon N.F. P 94-500 Sans objet

Indice Date Établi par Visa Modification Nb de pages

A 12.01.2014 Franck AVRIL

- 12


Page 2/12

Construction d'une retenue bâchée – Fief nouveau – Site 17e – MAUZE SUR LE MIGNON (79) - Dossier n° 13-133-4 Indice A – 12.01.2014

Investigations géotechniques sans interprétation - Compte rendu de sondages à la pelle hydraulique

SOMMAIRE

PRESENTATION GENERALE 3

1. Définition de l’opération 3

2. Documents communiqués. 3

3. Données générales 3

PRESENTATION ET SYNTHESE DES RECONNAISSANCES 5

4. Présentation des investigations in situ 5

5. Résultats des investigations 6

ANNEXE 1 CAHIER PHOTOGRAPHIQUE DES COUPES 10


Page 3/12



Présentation générale

1. Définition de l’opération

Devis n° : 13-133- Indice B du 05.12.2013

Mission : Investigations in situ sans interprétation - Sondages de reconnaissance à la pelle hydraulique.

Commande : du 06.12.2013 par la Compagnie d’Aménagement des Coteaux de Gascogne

Lieu : MAUZE SUR LE MIGNON (79210) – Fief nouveau - Site 17e

Désignation : Construction d’une retenue bâchée

2. Documents communiqués.

- Plan de situation et plan masse

3. Données générales

3.1. Situation et données géologiques

Carte géologique : MAUZE SUR LE MIGNON Oxfordien supérieur

- j6c : Marnes et Calcaires argileux (Formation d'Esnandes)

- j6b. Calcaires argileux à chondrites et marnes, intercalations de minces bancs sublithographiques (Formation de Villedoux) (50 m).

- Calcaire argileux: calcaire à grain fin où la matière argileuse est régulièrement

disséminée dans toute la masse ou concentrée en petits flocons uniformément distribués dans la masse calcaire. Les calcaires argileux forment la transition

entre les calcaires et les marnes. (L. CAYEUX, 1935).

- Calcaire sublithographique : calcaires qui possèdent un grain fin

(sublithographique), caractéristique d'une mer assez profonde

- Chondrite : terme utilisé en astronomie pour désigner un certain type de

météorites pierreuses (moins de 35 % de métal). Cette catégorie renferme les

météorites les plus primitives et est elle même divisée en plusieurs sous-groupes de

météorites : notamment les chondrites ordinaires, les chondrites carbonées et les

chondrites à enstatite. Ces roches sont les plus anciennes du Système solaire.

Projet

Projet

http://fr.wikipedia.org/wiki/Astronomie

http://fr.wikipedia.org/wiki/M%C3%A9t%C3%A9orite

http://fr.wikipedia.org/wiki/M%C3%A9tal

http://fr.wikipedia.org/wiki/Roche

http://fr.wikipedia.org/wiki/Syst%C3%A8me_solaire


Page 4/12



Ere Période Epoque Etage Age (en Ma)

Mésozoïque

(Secondaire)

Crétacé Inférieur

-130

Berriasien

-135

Jurassique

Supérieur

Tithonien

-141

Kimméridgien

-146

Oxfordien

-154

Moyen

Callovien

-160

Bathonien

-167

Bajocien

-176

Aalénien

-180

Inférieur Toarcien

-187

3.2. Aléas et risques divers

Carte des Aléas au phénomène de

retrait et de gonflement des sols Risque : faible (www.argile.fr)

Mouvements de terrain différentiels

consécutifs à la sécheresse et à la

réhydratation des sols

Arrêtés de catastrophe naturelle : 1991 et 2012 (www.prim.net)

Sismicité Zone : 3 (modéré) (www.prim.net)

Cavités

Indications du propriétaire : aucun signe de cavité sur la parcelle u

Le site internet est en cours d’inventaire pour le

département des Deux Sèvres.

Aucune cavité signalée sur la commune sur le

internet infoterre

(www.bd.cavités.net)

3.3. Occupation du site

En décembre 2013, le site correspond à une aire de culture, avec une déclivité sensiblement orientée vers le Sud.


Page 5/12



*

Présentation et synthèse des reconnaissances

4. Présentation des investigations in situ

En l’absence de plan topographique et de bornage, les points de sondages

ont été implantés approximativement à partir de certains alignements de

haies/limites de parcelles, avec une imprécision qui peut être pluri-métrique.

Les têtes de sondage n’ont pas fait l’objet d’un nivellement.

Les sondages ont été conduits avec une pelle hydraulique HITACHI 210 Lc

équipée de godets de 110 cm et 60 cm.

EXC1

EXC2

EXC3

EXC4

EXC5

0 m 100 m50 m

Symbole

Sondage à la pelle hydraulique

Type de sondage Désignation

EXC1 à EXC5


Page 6/12



5. Résultats des investigations

5.1. Remarques préliminaires

5.1.1. Description granulométriques des sols

Il n’y a pas eu d’analyse granulométrique en laboratoire des sols.

La description granulométrique, visuelle et strictement indicative, est inspirée des éléments de la classification proposée par la norme NF EN ISO 14688-1 Mai 2003 Dénomination, description et classification des sols Partie 1 : Dénomination et description.

Fraction granulaire Sol fin Sol grossier Sol très grossier

Subdivision Argile Limon Sable Grave Cailloux Blocs Gros blocs

Taille des particules (mm)

≤ 0,002 >0,002 à 0,063 >0,063 à 2 > 2,0 à 63 > 63 à 200 > 200 à 630 > 630

La majorité des sols sont composites et sont constitués d'une fraction granulaire principale et de fractions granulaires secondaires. Ils seront désignés par un nom correspondant à la fraction granulaire principale, et par un ou plusieurs qualificatifs se rapportant aux fractions granulaires secondaires

Dans les sols fins (d 63 m) il n’est pas possible de distinguer raisonnablement visuellement les argiles (d 2 m)

des limons (2m <d 63 m). Seules des analyses sédimentométriques permettraient de distinguer le pourcentage

pondéral de chacune des fractions. Ces sols fins seront donc qualifiés de limon argileux ou d’argile limoneuse.

5.1.2. Rappel concernant les distinctions entre sols et matériaux rocheux au sens du Guide des

Terrassements Routiers – LCPC SETRA de 1992 – Conditions de terrassement.

Sols : il s’agit de matériaux naturels, constitués de grains pouvant se séparer aisément par simple trituration ou

éventuellement sous l’action d’un courant d’eau. Ces grains peuvent être de dimensions très variables allant des

argiles aux blocs. Les sols sont de nature géologique diverse : alluvions, colluvions, matériaux meubles

sédimentaires, dépôts glaciaires, sols résiduels formés sur place par un processus d’altération physico-chimique des

roches (arènes granitiques, ….)

Matériaux rocheux : il s’agit de matériaux naturels comportant une structure qui ne peut être désagrégée par simple

trituration ou sous l’action d’un courant. Leur utilisation implique une désagrégation mécanique préalable par minage

ou emploi d’engin d’extraction de forte puissance. Ils ont pour origine l’ensemble des roches sédimentaires,

magmatiques et métamorphiques.

Application au site :

Les terrassements en déblais ont été conduits à la pelle hydraulique jusqu’au refus de pénétration, c’est-à-dire

jusqu’aux « matériaux rocheux » au sens du guide GTR, dans des niveaux où il apparait une structure dans ces

matériaux.

Dans ces horizons, la granulométrie décrite correspondra aux matériaux en déblais (débit) , sortis de la fouille et non

à l’arrangement naturellement en place.

Les refus à la pelle sont obtenus dans des bancs indurés. Ceci ne présage en rien :

- le continuum mécanique en profondeur,

- la rippabilité de ces sols en conditions de chantier qui pourrait éventuellement être évaluée par des méthodes

géophysiques.


Page 7/12



5.1.3. Problématique des cavités

L’approche de la problématique karstique (cavités de dissolution) est restée extrêmement sommaire par :

- la consultation du site internet DB cavité.net

- un échange avec le propriétaire du terrain

- un examen des sols en surface pour détecter d’éventuelles dolines.

Ceci ne présage en rien qu’il n’y a pas de phénomène karstique en profondeur.

5.2. Coupe des sondages

5.2.1. Les sols de couverture (Cv)

Il s’agit de sols de culture qui se présentent sous la forme de limons argileux végétal marron brun sableux à graveleux

(graves calcaires), avec radicelles.

EXC1 de 0,0 à 0,25 m EXC2 de 0,0 à 0,2 m EXC3 de 0,0 à 0,25 m

EXC4 de 0,0 à 0,15 m EXC5 de 0,0 à 0,2 m

5.2.2. Les calcaires

Les calcaires, qui présentent un profil variable d’altération sur la verticale, sont décrits ci-après de haut en bas

a) Les calcaires en plaquettes dans une matrice limono-argileuse

Il s’agit principalement de calcaire beige (gris clair) très fracturé sous forme de plaquettes sub-horizontales, de taille

variable (graves et cailloux), dans une matrice limono-argileuse légèrement sableuse, de couleur marron brun à beige.

Avec la profondeur, l’épaisseur des plaquettes (10 mm à 80 mm) est globalement croissante et le pourcentage de la

fraction fine diminue par endroits.

En partie supérieure ces horizons ont pu être :

- plus ou moins mélangés avec les limons sus-jacents, les travaux de labours au cours du temps ayant

remanié les terrains en tête sur la profondeur de pénétration des charrues,

- être pénétrés par les sols de couverture du fait des infiltrations d’eau.

La fraction de couleur marron brun peut également correspondre en partie à des argiles de décalcification générées

par la dissolution de la fraction « calcaire » sous l'action des eaux de ruissellement et/ou d'infiltration.


Page 8/12



EXC1 de 0,2 à 0,7 m EXC2 de 0,2 à 0,8 m EXC3 de 0,25 à 0,7 m

EXC4 de 0,15 à 1,2 m EXC5 de 0,2 à 0,7 m

b) Les calcaires en bancs, à joints limono-argilo-marneux

Les calcaires argileux (légèrement grisâtres), se présentent en bancs sub-horizontaux d’une hauteur de l’ordre de 50

mm à 150 mm, séparés par des joints limono-argileux à marneux de couleur grisâtre à beige, d’épaisseur et en

proportion variables

Le débit de calcaire se fait principalement en blocs et «dalles» de longueur (L) en plan qui peuvent atteindre l’ordre de

350 mm. Le refus est obtenu généralement sur une «dalle» de calcaire très compacte.

EXC1 – Refus à 1,8 m EXC2 – Refus à 1,3 m EXC3 – Refus à 2,0 m

EXC4- Refus à 2,7 m EXC5 – Refus à 2,4 m


Page 9/12



Aspect des déblais prélevés à la base des excavations

EXC1

Cailloux et blocs (dalles)

EXC2


EXC3


EXC4


EXC5


5.3. Arrivées d’eau

Lors de l’intervention aucune arrivée d’eau n’a été observée dans les excavations.

5.4. Echantillons prélevés

Aucun échantillon n’a été prélevé.

L’ingénieur chargé du dossier

Franck AVRIL

Projet FH107-site 17

Sondage 6

Date 23/08/2017

Côte NGF : 28.2

Pelle mécanique 15T

Godet 1.6m/Godet 0.9m/Dent

Gérald Le Bozec

Venue

d'eau

Profondeur

(m)

Figuré Description NGFObservations

(mesures, venue d'eau, etc.)

0.2Terre végétale

28

1

calcaire altéré se débitant en petits blocs (5-10cm)

comprenant des interbancs argileux marrons foncé

27.2

4.7

Calcaire fracturé se débitant en dalles horizontales de

10 à 20 cm d'épaisseur avec des interbancs d'argiles

beige (bancs horizontaux)

fin du sondage 23.5

L'avancement avec la dent est assez rapide (utilisation de la dent à

partir de 2m)


Sondage 7

Date 23/08/2017

Côte NGF : 28.25



Gérald Le Bozec

Venue

d'eau

Profondeur

(m)



0.2Terre végétale

28.05

0.8

calcaire altéré et fracturé se débitant en petits blocs (5-

10cm) comprenant des interbancs argileux marrons

foncé

27.45

3.9


20 cm d'épaisseur avec des interbancs d'argiles beige

(bancs horizontaux)

Refus 24.35

L'avancement avec la dent est assez rapide, par passe de 40-60 cm

(utilisation de la dent à partir de 2m)


Sondage 8

Date 23/08/2017

Côte NGF : 26.25



Gérald Le Bozec

Venue

d'eau

Profondeur

(m)



0.3

Terre végétale

25.95

0.9

calcaire altéré et fracturé se débitant en petits blocs (5-


foncé

25.35

3.9


10 cm d'épaisseur avec des interbancs d'argiles beige

(bancs horizontaux)

refus 22.35

L'avancement avec la dent devient très difficile à partir de 3.5m

(utilisation de la dent à partir de 2m)


Sondage 9

Date 23/08/2017

Côte NGF : 25.25



Gérald Le Bozec

Venue

d'eau

Profondeur

(m)



0.2Terre végétale

25.05

0.5

calcaire très fracturé se débitant en petits bancs (5-


foncé24.75

3.5

Calcaire fracturé se débitant en bancs horizontaux de

5-10 cm d'épaisseur avec des interbancs d'argiles


arrêt du sondage 21.75

Utilisation de la dent à partir de 2m (avancée assez facile)


Sondage 10

Date 23/08/2017

Côte NGF : 25



Gérald Le Bozec

Venue

d'eau

Profondeur

(m)



0.2Terre végétale

24.8

0.9

calcaire très fracturé se débitant en petits blocs (5-

10cm) avec des argiles marrons fonçé de remplissage

entre les blocs

24.1

3.5

Calcaire fracturé se débitant en bancs horizontaux de

5-10 cm d'épaisseur avec des interbancs d'argiles


arrêt du sondage 21.5

Utilisation de la dent à partir de 2m (avancée assez facile)


Page 10/12



AANNNNEEXXEE 11

CCAAHHIIEERR PPHHOOTTOOGGRRAAPPHHIIQQUUEE DDEESS CCOOUUPPEESS


Page 11/12



EXC1 EXC2

0,0 – 0,25 m Limon argileux marron brun légèrement sablo-graveleux 0,0 – 0,2 m Limon argileux marron brun légèrement sablo-graveleux

0,25 -0,7 m Calcaires se débitant en plaquettes (graves et cailloux) avec une

matrice limono-argileuse marron brune à beige

0,2 - 0,8 m Calcaires se débitant en plaquettes (graves et cailloux) avec une


0,7 – 1,8 m Calcaire légèrement grisâtre, en bancs (50 mm -100 mm) avec

joints limono-argileux à marneux de couleur grisâtre à beige en

poportion variable. Refus à 1,8 m – Pas d’eau

0,8 -1,3 m Calcaire légèrement grisâtre, en bancs (50 mm -150 mm) avec



EXC3 EXC4

0,0 – 0,25 m Limon argileux marron brun légèrement sablo-graveleux 0,0 -0,15 m Limon argileux marron brun légèrement sablo-graveleux

0,25 – 0,7 m Calcaires se débitant en plaquettes (graves et cailloux) avec une







1,2 – 2,7 m Calcaire légèrement grisâtre, en bancs (50 mm -160 mm) avec




Page 12/12



EXC5

0,0 – 0,2 m Limon argileux marron brun légèrement sablo-graveleux






EXGTE 2.30/LB2EPF536FR

Dossier 14.003219

Deux-Sèvres - Site 17e79 - MAUZE SUR LE MIGNON

Forage : DE1

Date : 24/04/2014 Profondeur : 0,00 - 8,29 m

Observations :

Pro

fon

deu

r

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Lithologie

argile limoneuse marron à blocs

calcaires

argile beige

calcaire argileux beige

argile marron/jaune

calcaire argileux beige

calcaire blanc/beige

Niveau d'eau

Néant

Outil

Tricône d

iam

. 120 m

m

Tu

ba

ge Vitesse

d'avancement

0 500250

Pression de poussée

0 300150

Pression d'injection

0 105

Couple de rotation

0 200100

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Lo

gic

iel JE

AN

LU

TZ

S.A

- w

ww

.jean

lutz

sa.f

r

Sondage

x

y

zNéantNiveau d'eau

8,3 mProfondeur

Piézomètre

24/04/2014DateDeux-Sèvres - Site 10a79 - MAUZE SUR LE MIGNON

Site

14.003219Dossier n°DE1+Pz

argile limoneusemarron à blocs

calcaires

argile beige

calcaire argileuxbeige

argile marron/jaune

calcaire argileuxbeige

calcaire blanc/beige

Coupe lithologique

Pro

fond

eur

(m)

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

Niv

eau

d'ea

u fin

de

sond

age

8.3

Néa

nt

Tric

ône

diam

. 120

mm

OU

TIL

Tub

e P

VC

plei

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am.

52/6

0 m

mT

ube

PV

C c

répi

né d

iam

. 52/

60 m

mE

QU

IPE

ME

NT

TU

BA

GE

Protection métallique

Cimentation

Tube PVC plein diam. 52/60 mm

Oregonite

Taillant tricône diam. 120 mm

Tube PVC crépiné diam. 52/60mm

Gravier

Bouchon de fond

Equipement de forage

Observation :

Sondage

x

y

z6,70 mNiveau d'eau

8 mProfondeur

Piézomètre

25/11/2014DateDeux Sèvres - Site 17_ph179 - MAUZE SUR LE MIGNON

Site

14.007311Dossier n°Pz2

terre végétale

argile marron àrognons calcaires

calcaire beige/blanc

Coupe lithologique

Pro

fond

eur

(m)

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

Niv

eau

d'ea

u fin

de

sond

age

6.7

Tric

ône

diam

. 110

mm

OU

TIL

Tub

e P

VC

ple

in d

iam

.52

/60

mm

Tub

e P

VC

cré

piné

dia

m. 5

2/60

mm

EQ

UIP

EM

EN

T

TU

BA

GE

Protection métallique

Cimentation

Oregonite

Tube PVC pein diam. 52/60 mm

Taillant tricône diam. 110 mm

Gravier

Tube PVc crépiné diam. 52/60mm

Bouchon de fond

Equipement de forage

Observation :

Sondage

x

y

z 6,70 mNiveau d'eau

8 mProfondeur

Enregistrement de paramètres de forage

25/11/2014DateDeux Sèvres - Site 17_ph179 - MAUZE SUR LE MIGNON

Site

14.007311Dossier Pz2

Coupe Sondeur DuTerrain

Pro

fond

eur

(m/T

.N.)

0.00

0.40

1.00

8.00

terre végétale

argile marron àrognonscalcaires

calcairebeige/blanc

TU

BA

GE

Tric

ône

diam

. 110

mm

OU

TIL

6.70

Niv

eau

d'ea

ufin

de

sond

age

Pre

ssio

nsu

r ou

til(b

ar)

0 50 100

Pre

ssio

nd'

inje

ctio

n(b

ar)

0 5 10 15

Cou

ple

dero

tatio

n(b

ar)

0 150 300

Vitesse d'avancement

(m/h)

0 500 1000

Observation :

yaudi

Ligne

yaudi

Ligne

yaudi

Zone de texte

Fond du bassin : +20,97 mNGF

yaudi

Zone de texte


yaudi

Zone de texte


yaudi

Zone de texte


yaudi

Zone de texte


yaudi

Ligne

yaudi

Ligne

yaudi

Ligne

yaudi

Ligne

yaudi

Ligne

yaudi

Ligne

yaudi

Zone de texte


yaudi

Zone de texte



NOVEMBRE 2020

19

ANNEXE 4

ÉTUDE DE STABILITÉ

Talren v5v5.1.3

Imprimé le : 25 nov. 2015 11:34:30Calcul réalisé par : CACG

Projet : Stabilité Site 17

M:\0-Projets\F1231_SèvreNiortaise-RetSubst.AVP\3-Travail\Geotechnique\Phase2\talren\Site18\StabSite18.t5p Page 1/4

Talren v5v5.1.3




Talren v5v5.1.3




Talren v5v5.1.3




Talren v5v5.1.3




Talren v5v5.1.3


