Embed Size (px)
Citation preview
expérimentation en vraie grandeurd'un rideau de palplanches
par
J.P. GiganIngénieur civil des Ponts et Chaussées
Laboratoire régional de l'équipement Le Bourget France
lntroduction
A côté des méthodes classiquesméthodes dites r< élastoplastiques D
utilisées pour le calcul des rideaux
aux états limites, lessont de plus en plusde palplanches.
L'étude du comportement réel de ces écrans de soutène-ment a pour objectif de nous renseigner à la fois sur larépartition des efforts dans I'Ouvrage et sur les lois demobilisation des pressions du sol.
Dans ce but, plusieurs expérimentations ont été réaliséespar les laboratoires des Ponts et Chaussées depuis 1974.(Josseaume et Al. 1977 Gigan 1979). Celle qui estprésentée ci-après concerne un rideau ancré par destirants précontraints inclinés et a permis d'étudier en parti-culier l'intéraction rideau-ancrage.
Après une description du site et de l'équipement des pal-planches, nous présenterons I'ensemble des mesures etl'interprétation qui en a été faite, avant de comparer cesrésultats expérimentaux à ceux d'un calcul complet del'ouvrage par une méthode << élastoplastique ll.
1 Présentation du site et de I'ouvrage
1.1 L'ouvrage
La réalisation de la Voie rive gauche de Seine, en aval deParis a nécessité la construction d'un rideau de pal-planches le long des berges du fleuve, sur un longueur de7OO mètres environ entre les communes d'Asnières et deVilleneuve-la-G a ren ne.La coupe transversale de I'Ouvrage (fig. 1) au niveau despalplanches expérimentales en fixe les principales caracté-ristiques:
Palplanches LARSSEN VS de 17,2 mètres de longueurtota le.
-Tirants d'ancrage IRP 10T 13 d'une capacité de93 tonnes, inclinés à 3Oo, espacés de deux mètres. Cestirants ont une longueur de 24 mètres dont 10 mètres descellement.
- Le rideau est surmonté d'un mur de couronnement enbéton, portant la hauteur totale du soutènement à près de10 mètres.
REVUE FRANçAISE DE GEOTECHNIOUE NUMERO 8
Fig. 1 Coupe transversale du rideauToutes les cotes sont exprimées en m NGF (NivellementGénéral de la France)
27
I OHSWnN 3notNHC3l.of g 3c1 SS|VÔNVUJ 3nA3H
neapu np ttorp ne anbtutleatogî tltord t '69
ednl o edt:lll ld
dIAVHCNV3S3Cr S3]EIVS
a6e6etp - tuaualelquter np ulJ g-,slueJ4 sap aAtl
-!u!lqp uotsuat ua aslu tuauatepuar np atlns tslueJ E
sap alpnted uotsuat ua aslu tuauatetquaA ZaûeneQ - a6e6eryy4 I
xneAeg ap saseqd sa1ed1cu1t4 Z '6H
II 3SVHd
a
--- -z7TZ
I fSVHd
)=1
,:ï: r)rvtgnrSu
SSNU]COWSNOIANIIV
A 8 Al SSVHd oc'otr
ilt SsvHd
@OLr
I
:.r
1ï
ll
*
dnJVHCnVlS 30 S3]EIVS
SSNNfICNV SNOIANIIV
XN]I]AVUC ]IBVS
alæJaAsuen adnoc -uoqeAil? ta snssap ap senA -
saqcueldled ap tuauadlnb7 f '6!J
VIAJUOJ3CI
S=lCnVf
8 0u3runN SnotNHcSlo3c 3ct SstvSNVuJ 3n^3u
ZL
TL
6t
ô
8çt,
891
8izgl
I
86t
fNUS|-1
97,
90'LzOZ'LZ
AUVSVA =IIEIVS
tzl-otg:l-tVtOI
NOISSs
=lcI UNSld\rf,
nv3clHo€l3IVLOI
Nlo|SSSUd:fCl
sunsrdY5
9tI
vl I
ttI
otI
SIVISAJ3U
u9tM
I
LL
t!l(
N ollo^!fl}QurczgloqnL
o^tlelua] aun,p slol olelol uotssoJd op sJnaldec sap anbtl-se;d uo solnlnqnl ap uotlcnllsap el glg e xnoqoe+ snld al
'saôe;-lloredde sop uotlcolotd ep slodeo sop oluestlJnsu! uo!lex!+oun P luoutollotluasso sg!l 'sluop!3ut sJa^tp op agll!eLUgglg e latlueqc ol Jns sot4oueldled sap alnnæ uo ostru el
eôelteq np slol sllaledde sep luauopodruo3 Z.Z
'otpaut lnol olqtsuos ol?!uerrt ap sed Ue!+!poul auluotrJedlnbg 1ec enb lot+ugA op s!r.uled luo salduurs stndderns segsod sorlcueldled sop oqcQl+ el ap sornsoul soçl
'oldnosllnpord un suep sgÂou lo sanb!llelgu slodec sep.red sg6-gtord luo!e1g seôneI sel onb rsute olnsoul op sl!] sol snol'(g '6t+) oL{cueldled el slo^el} p snor} 7, ap alqe;egrd }uotu-oclad el gtlssecgu e olelol uorsseld op srneldec sop uoll-ext+ el '!su!V'xnorlnu!ul tro+ xne^ell sap sloped gnb!ldul!luo (6/6 L - ue6r91 luaulncop orlne un suep lrelgp uosegsodxa'soôelltaledde slo^lp sop esod op sonbtuqcol sol
ogd!nbg ouoz el Iuessorglu! s+llncgsuoc slueJtl xnaprns segceld gtg luo lzlglC sonblrrgLuouleuÂp solec xnoO
sluerll sep luauadtnbf
'slueJrlsap neo^ru ne suorsseld sop olpluozlror.l uotltyedgr elrolpnlg,p u!+e '( xnoJc D uo z lo ( ossoq D uo Z luop aulotlallac op snssop-ne olsnf sgsod glg luo lzlglg slneldec V'ourorl el op esod el ]o luotrlo!elquol op aseqd
", L eg sprdy
neapu np aJ?ute,l esuotssatd sap aJlelueuqldutoJ apnlf
'ollnq P allo^tu oun,p ap!e,lP uollelor op sornsoru sop oJte+ op u!+e'algl uo ogx!+ glge alosuoc oun'eôelleq sprde'ol{cueldled eurgtn o}}oc lnS
'gpnos enblllelgut ]odec un red 9691ord srnd eqcue;d-led oun lns gx!+ glg e glec enbulguloullcu! oqnl un -
sa?uttoJgp sap arnsaul: saqJueldled ep atred
"g'sor,lr 9 sal
rns sa6neI Z op ]uoulolnos sagd!nbg suot]cos saJ]ne L - '(g'6t+) olnllos el op allne,ple Ued op Z p oulg anbeqc tns ;, :sa6ne[ V ap sogdlnbg'sorloLu t op segcedse saleslonsuell suotlcos g -
:alue^tns uotltuedgl el uolossogpnos glg luo ( HOllllV ) salutelluoo ap se6neï Vt -
saqJueldled sa1 suep saluleJluoJ sap arnsalu: saqJueldled ap atted
"7
JoJnsaur rnod ol]?r.u
op sgcedse 'lzlglD
'saglnq solI op sgcedso luotrleleôg 'sl neldec 6 - 'segssnod sol lol nsout I nod all?ul L
olelol uorsseld op slnaldec LL -: pualduloc luoutedlnbg,l
s atr ar' ?
or':,i'"J:;;,'fl ':; :i;'; :t
8 OU 3NN N SNOINHSSIO:IC 30 SSIVÔNVU J 3NA3U
: sprde-lc lpcgp lo V ou ernôr;el Jns gluosgld lsa soqcueld;ed sep lolduloc luauladrnbg,l
luauuad!nbg,p or.lrurer6ord al L'Z
'aôeneq ol sp.rde Jorlueqc rns glgldruoc srnd'Ja!l-ole uo Ued epuerô eun lnod gsrlegr glg e luauadlnbg la3
seqcueldled sep luetuedrnbg,l Z
'gl+!poul .rolco.rd urnLu!ldo,l op % 96 ornotrgdns gllsuep'urc Ot p OZ op saqcuerl red aôelceduroc 'addeu sloq -
oSt9t
%s:slue^tns solQluc sol Iuelcedsel lueuoA lnol
,6 l!eI9 neopu op ororJJe,l P luourorelquJal op netJgleru al'orcorp9ur sQrl oJnleu ap suorAnlle sop
suep sgrnsauJ sgnolg luorrlallor+ op sa;6ue sal Jorlnclpeduo erolou uO'opuer6ese3 op alloq el p stesso,p souueÂoutsop Iuos sognbrpu! luoutollresrc op sonb!ts!rglcerec sal
o9t P Ot - ô ed) OS : ,c edN Z < rd sgr;rsg-r6xneanru sonb;anb cene'slceduroc sQrt xno;16re su!+ salqes: dureqcneog op salqes I C N r,ll V L ap snossop uo o
GLt, - ô) sosnol-anerô-olqes souuorcue suo!^nllV JgN Lu VL p ul Og'g Lo
edT OOO t p OOg -rd sorl?r.rr t rns srarssorb selqes
o6t P Zt,- Ô O- ced) OO?> ld sarl?ru t rns xnase^ slatl;tnboc su!+ selqes
("ot-Ô ed)Ov Po- c) LUv P
t rns suoujr-l : souropor! suor^nllv J9N ur o9'9 I P ur 92.xnouour!l-olqes s!elqurou J9N u.r 9z a uI 6z o
'(g'ôu) olue^-!ns el lsa 'sonblrlgurotsseld sa6ero,t xnop lo guoJeceôepuos ;, red ogulLuJolgp'sulerJal sap adnoc el
sonbruqcelogô sonbrlsr.rgloeJec sas alls al t'I'l9N ul 0Z'6 L + oloc el P e6e6elc -
'JCN Lu 00'62+ oloc el P
luor.Ilolelquroj la luauouuornoc op Jnru np uorlcnjlsuoS -'NT 09Z P o^!l!u!+9p uolsual uo aslLu
la I C N ur Og'gZ+ p,nbsnl sedelg red ]uourolelqulau - 'JCN Lu VZ + p luatualelqutor op aseqdar?luard oun sqrde slueJrl sop allalued uorsuol uo osr4 - .L
lL p snlelnp eôeg69r ta eôeôerpgrd sprde soqcue;d;ed sep eôelleg -
'ft'ôu',tc) soluenrns sol luos xne^erl ap seseqd se;edrcur.rd sal
'no!l rolulap uo luornJalu! auros uo e6e6erp ol'slueJrl.sop sa^rssaccns uorsuol uo sosrLu oP le neoprJ npor?ure,l p sluourolelqtuor op ocueulolle oun euoduoc uoll-inrlsuoc e; 'eôernno,l op sluauroceldgp sol rellu!l op u!+V
xnenell op saseqd sol Z'L
uotteuro4gp ap sa6ne! sap uotttsodtueslc?rd saqcueldled ap a4ed au n,p uottras g '6lI
0t
alelol uotsseJd ap stnaldecsap asod ap euryttos g '6lIel
1ZLO19 rneldec
sornlnqnl sap
-î-
NOIIVAIUOISC 3C SSONVT
D ate Phase de travauxDéplacement partiel
- - vers la terre+ - vers la Seine
Déplacement cumulé
03.7 5
2.O4.7 5
du 2.04 au7.O4
7.O4
B.04
8.7 5
Remblaiement partiel
Mise en tensionpartielle (1 50 kN)des tirants no 1 50à 153
remblaiement jusqu'à+ 26,50
mise en tension à
750 kN des tirantsN" 151 et 152
Mise en tension à750 kN des tirantsl\" 1 53 et suivants
Dragage entre + 21 ,2Oet 1 9,2O
non mesu re
- 3,9 cm
1,9 cm
1,6 cm
1,4 cm
+ 0,4 cm
+ 0,9 cm*
- 3,0 cm
1,1 cm
- 2,7 cm
- 4,1 cm
* valeur estimée à partir des relevés effectués sur d'autres profils.
Tableau I Déplacements de la tête du rideau
de ressoudage des capots. Leur remise en état a nécessitéI'arrachage d'une palplanche en cours de battage.Le déplacement d't.tn élément de tube inclinomètre a
empêché les mesures angulaires en partie inférieure.Par contre, il faut souligner le bon fonctionnement detoutes les jauges malgré un battage énergique au moutonDelmag D.12.
3 Mesure des déformées des palplanches
3.1 Mesure des déplacements de la tête du rideau
Les déplacements de 3 tiges métalliques, soudées en têtede palplanches à I'aplomb des tirants no 1 50 152 et153 ont été suivis par nivellement à I'aide d'un niveau N 2.Les déplacements mesurés (moyenne des 3 valeurs) sontindiqués dans le tableau 1
On constate que la 1'" phase de remblaiement provoqueun faible déplacement du rideau vers la Seine, mais quepour toutes les phases ultérieures de travaux, le rideau<t rentre > dans le remblai.
3.2 Déformées des palplanches
Les déformées successives des palplanches sont déduitesdes relevés inclinométriques. Les mesures angulaires, per-mettant de lire le 1/1OO" de degré ont été confirmées parles valeurs de rotations en tête données par la nivelle à
bulle d'une précision bien plus grande (quelques secondesd'a rc) .
En I'absence de référence par rapport au pied du rideaupa!'suite de la détérioration de la base du tube inclinomé-trique, ces déformées ont été ( calées > à partir desmesures de déplacement en tête.Les déformées du rideau sont tracées (entre + 27 et+ 18 m NGF), sur la figure 7.
REVUE F RANÇAISE DE GEOTECHNIOUE NUME RO 8
4 Les mesures des contraintes dans les palplanchesdétermination des moments fléchissants
4.1 Diagrammes de contraintes
Les mesu res d'a llongement fou rnies pa r les ja uges ont étéconverties en valeurs de contraintes.
FAIo' - t-- avec E - 2,1 108 kN/m2I
Les diagrammes (cf fig. 8) montrent que :
- Des contraintes de signe opposé, sont obtenues de partet d'autre des serrures. Le rideau ne doit donc pas êtreconsidéré comme une poutre monolithique, au contraire,les deux palplanches d'une paire semblent se comporterde manière indépendante, par suite d'un glissement relatifdans les serrures, ce résultat étant surtout net pour lessections situées à + 21 m et + 18 m NGF. Il faut rappelerque les palplanches étaient mises en fiche individuelle-ment, qu'elles n'étaient ni pincées, ni soudées.
- A la base du rideau (sections situées à + 1 5 m et+ 12 m NGF), on mesure des contraintes de traction dansla palplanche extérieure (côté Seine) et des contraintes decompression dans la palplanche intérieure (côte terre).
4.2 Détermination des moments fléchissants
La détermir,ation des moments fléchissants et des effortsnormaux à partir des mesures de contraintes est relative-ment aisée dans les deux cas extrêmes: (cf fig. 9)a) Rideau monolithiqueb) Palplanches indépendantesEn fait, il est probable que le comportement du rideau estintermédiaire entre ces deux cas (glissement partiellementempêché dans les serrures), mais le calcul devient alorsbeaucoup plus difficile.
31
Prof. CotesOlz7,OOm.
24,50
21,20
III
admettre une obliquité vers le bas des efforts de poussées.Par contre, I'effort normal décroît rapidement en dessousde + 15 m NGF pour s'annuler en pied de palplanche.
Palplanche côté Seine (sans tirant)
Dans cette palplanche, les efforts mesurés sont des trac-tions, qui augmentent au fur et à mesure des phases detravaux. L'effort reste à peu près constant entre + 24 m et+ 15 m NGF et décroît en dessous.Nous n'avons pas trouvé d'explication réellement satisfai-sante de ce phénomène.
D iagramme résultant
Avant la mise en prétension du tirant, on observe un effortrésultant de traction. Par la suite, le rideau est comprimé,l'effort étant maximal vers + 1 8 m NG F. Toutefois à+ 21 m NGF l'effort de compression est inférieur à la com-posante verticale de I'effort d'ancrage.
I
IIII
4.2.2 Commentaires sur lesmoments fléchissants (fig.
Les moments ne diffèrent pas de plusles deux palplanches, qui ont donc unsiblement identique.
diagrammes11)
de
graveleu
Fig. 7 Déformées de la palplanche déduites des mesuresincl inométriq ues
- mesure no | 2s/02/7s Battagec
- mesure n'2 06/03/75 Remblai à + 24 NGF( mesu re d^e réf ére nce p ou r l'inc I ino mètre )
- mesure n" 3 04/04/75 Après mise en tension partiet-le à | 50 kN et remblaiement à + 26,50
- mesure n" 4 07/04/75 Après blocage à 750 kN destirants 1 51 et 'l 52
- mesure no 5 0S/04/75 Après blocage à 750 kN de laligne de tirants
- mesure n" 6 2s/04/7s/04/75 | 7 jours après la mise en ten-ston
Au vu des diagrammes de contraintes, I'hypothèse despalplanches indépendantes s'avère ici beaucoup plusreprésentative du comportement réel du rideau et a étéretenue dans les calculs qui consistent alors, en admettantun état de flexion composée, à calculer un effort normal etun moment de flexion pour chaque palplanche d'une paire.(figures 1O et 1 1 )
4.2.1 Commentaires sur les diagrammes d'effortnormaux (fig. 1O)
Palplanche côté terre (avec tirant)
Sous le tirant, les efforts normaux de compression aug-mentent jusque vers + 18 m NGF et sont supérieurs à lacomposante verticale de I'effort d'ancrage. ll faudrait donc
REVUE F RANçAISE DE GEOTECHN IOUE NUME RO 8
de 10 à 15% entrecom portement sen-
Après la mise en tension des tirants, on trouve un momentnégatif à + 21 m et + 18 m NGF, et positif à + 15 m et+ 12 m NGF, ce qui caractérise bien un comportement dutype rideau encastré.Le point de moment nul devrait se situer entre + 15 m et+ 16 m NGF.Le moment fléchissant maximal, atteint vers + 2O m NGFvaut environ 260 mkN/ml après la mise en tension, onpeut constater que cette valeur est très voisine de celleobtenue en construisant la courbe des moments à partirde mesures de pressions totales. (cf fig. 15)Par contre les moments obtenus pour la partie en ficherestent faibles.
5 Les mesures de pression des terres
5.1 Diagrammes de pressions mesurées pour lesprincipales phases de travaux - déterminationdes coefficients de poussée et de butée
Nous avons retenu 3 des diagrammes les plus significatifs(cf fis 121.le 28.02.7 5 : 3 jours après battage du rideaule 07.O4.75 : Après mise en tension partielle des tirants(150 kN) et remblaiement à + 26,5 m NGF.Le 22.05.7 5 : 40 jours après mise en tension définitivedes tirants (750 kN) même cote de remblaiement.Un piézomètre situé à I'arrière du rideau a confirmé que leniveau de la nappe y était identique à celui de la Seine.Ceci nous a permis d'exprimer les résultats en pressionseffectives.
Pressions des terres après battagediagramme du 28.02.75Après le battage, les poussées restent très faibles dans lesalluvions. Si, compte tenu du profil de la berge,il est diffi-cile de définir un coefficient de poussée initial, onremarque que les pressions effectives sont pratiquementnulles entre + 18 m et + 16 m NGF, à la base des allu-vions modernes, pourtant sableuses.Le matériau semble avoir un comportement cohérent, lacohésion ou ( pseudo-cohésion > ayant pu d'ailleurs êtreprovoquée par les vibrations des palplanches lors du bat-ta ge.Dans les Sables de Beauchamp, on constate une bonnesymétrie des diagrammes de pression, les pics pouvantcorrespondre à des niveaux plus résistants ou grésifiés.Les pressions effectives horizontales sont généralementsupérieures aux pressions verticales calculées (le rapport6'h- rr varie entre 0,6 et 3,5).o'v
ï
19,40-sable
B
32
10
DIAGRAMMERESULT\NT
oc o)@
Coté Seine
Coté terre
Composante vertbale del'effort dans le tirant.
ALLUVIONS
IVîODERNES
1o
ANCIENNES
SABLES DEBEATJCHAMP
Fis. I1
23
PALPLANCHE AVECTIRANT
)@50
TIRANTocoi@
453,..o.' ..../' // ..,/t/ //
,/..t'
4'{tt!illll
O+50
Fig. 10 Diagrammes des efforts normaux dans /es palplanches
3
//
-4-l \'
/,l/
,a.,â
i\.\\\\\\
compressionÀt_\_-/ \r
I ,'ï ,,tlI / i,! iaa aa o1234 5
traction+@
33
ECHELLE EN kg/^r#@e to
o2
46TRACTION
o@c +o COMPRESSION
Diagrammes de contraintes dans /es palplanches28/03175 1 mois après battage - remblaiement à + 24 NGF07/04/75 Remblaiement à + 26,5 NGF - avant mise en tension07/04/75 Remblaiement à + 26,5 NGF - après mise en tension
Fig. 9 Schéma indiquant les contraintes de flexion dansle rideaua rideau monolithiqueb palplanches indépendantes (glissement dans les ser-
rures)
EFFORT NORMALPALPLANCHE SANS
oê )o
@c )o
axe d'inertie d'unepalplanche
REVUE FRANçAISE DE GEOTECHNIOUE NUMERO 8
M1palplancheavec tirant
mkNT6rt_150 _100 _50
Fig. 1 1 Diagrammes des moments f léchissantsdantes)| 28/03/75 Remblaiement à * 24 NGF2 02/04/75 Mise en prétension à 150 kN3 07/04/75 Avant mise en tension
déduits des mesures par jauges
4 07/04/755 22/05/75
( in terprétat ion en palp lanches indépen-
Après m ise en tension à 750 kN40 iours après la mise en tension
MOMENTM2
palplanchesans tirant
FLECHISSANTM
diagrammeésultant(M=M1+M2)
_200 _150 _100 _50
coteNGF
lzt
tirant _24
COTESNGF
26
F'=g8,5 kNmlt12--221 kN ml
Q_o4_75)(22_c/5_75)
21 20
ALLUVIONSMODERNES
ALLUVIONSANCIENNES\
SABLES de ,' -DAfJLtrS Oe , =--2=--_BEAUCHAMI
100 50 50 100 150Fig. | 2 Pressions effectives mesurées de part et d'autre du rideau- 2B/02/75 3 jours après battage
- 07/04/75 Après mise en tension partielte et remblaiement à + 26,5 NGF- 22/05/75 40 iours après la mise en tension
^2OO.kPatres$ons
REMBLAIS
ALLUVIONSMODERNES
REVUE FRANçAISE DE GEOTECHNIOUE NUMERO 8 34
COTESNGF
25A
Pression des terres après la prétension des tirants et leremblaiement à + 26,50 mesure du 07.04.75
Le rapport
K--0'6 pression effective horizontale mesurée
pression effective verticale calculéevaleurs suivantes : (fig. 13).O,7 dans les remblais compactés par tranches
au dessus du tirantK - 0,1 à O,2 dans les remblais noyés et les alluvions
modernes côté terreKOn note surtout les faibles coefficients de poussée obte-nus dans les alluvions et une légère augmentation despressions, aussi bien côté terre que côté Seine dans lesSables de Beauchamp après le remblaiement.
Effet de la mise en tension des tirants - comparaison desrésultats du 7.O4.75 et du 22.05.75
La mise en tension du tirant provoque une nette augmen-
REVUE FRANçAtSE DE GEOTECHNTOUE NUMERO I 35
7.o4.758.04.75 ..-
22 05.75
tation des pressions non seulement au dessus de celui-ci,mais aussi en dessous jusqu'à + 19 m NGF. Ce résultatest tout à fait conforme aux mesures des déformées, indi-quant un enfoncement vers le massif de toute la partiehors fiche d u ridea u.Par contre, on note une légère diminution des poussées à+18met+19mNGF.Dans les Sables de Beauchamp, on constate encore unaccroissement simultané des pressions côté Seine et côtéterre.Les coefficients de poussée deviennent :
K-4etK _ 1,6 dans les remblais au dessus du tirantK+19mNGFK _ 0,15 à O,22 entre + 18 m et + 16 m NGFK _ O,7 à 4 dans les Sables de Beauchamp.Après la mise en tension, les valeurs des pressions ontcontinué d'évoluer pendant plusieurs mois. Ainisi sur lafigure 13 sont indiquées les valeurs du coefficient K sixsemaines après le blocage des tirants.
ALLUVIONSANCIENNES
Fig. l3 variations du coeff icient K - pression horizontale effg.ctive
'me's-uré?- pression verticale effective calculée1 07/04/75 Avant mise en tension2 0S/04/75 Après m ise en tensionT3 22/05/75 S/x semaines après la mise en tensionii
o'vprend lesK-0,6à
SOkPa
D istribution des pressions des terres entre les creux et lesbosses des palplanches (fig. 'l 4)
Sur un axe horizontal, situé juste au dessus de la lierne etau niveau des tirants, des capteurs avaient été placésalternativement sur les < bosses > et dans les creux despalplanches.Dans les creux des palplanches, les valeurs des pressionsmesurées restent très faibles (inférieures à 10 kPa) pourtoutes les phases de travaux. Un effet de voûte semble secréer dans le remblai, favorisé certainement par un défautde compactage dans le creux des palpianches.On peut donc se demander dans quelle mesure des pres-sions mesurées sur les ( bosses D nous fournissent un pro-fil des pressions moyennes appliquées au rideau. A cetitre, la mesure des pressions au sein du terrain, sur uneverticale distante de O,5 à 1 m du rideau aurait étépréf érable.
5.3 Equations d'équilibre du rideau
Compte tenu des mauvais fonctionnements de certainscapteurs, de modifications des valeurs de l'inertie dequelques cellules constatées après le battage et des écarts
côté terreCapteurs GLOTZL
Fig. 14 Répartition des pressions entre les (creux)t et les c.bosest des palplanches| 07/04/752 15/04/753 22/05/754 18/07/75
de pression observés entre creux et bosses, vouloir vérifierles équations d'équilibre du rideau était un objectif biena m bitie ux.Pourtant les calculs effectués indiquent une assez bonneconcordance des résultats en ce qui concerne l'équilibredes forces.Ainsi en considérent les mesures du 22.05.7 5 après lamise en tension, on trouve :
Pression totale arrièrePression totale avant(valeurs interpolées entre+21 met+ 16m)
d iffé re n ceComposante horizontale deI'effort dans le tirant
1 25O kN/ml
1 01 8 kN/ml
232 kN/ml
221 kN/ml
En fait, les mesures de variations de pression sont plusfiables que leurs valeurs absolues et à ce titre trois résul-tats ont été mis en évidence :
- Les diagrammes de pression restent symétriques à labase du rideau dans les sables de Beauchamp compacts,fa mise en tension des tirants y a peu d'influence.
REVUE FRANçAISE DE GEOTECHNIOUE NUME RO 8 36
'sonuuoc uo!q sulotl'l luos suols-saJd sol [o 'snossop-uo auuoq sn ld ]So,u ocueplocuocel 'olluoc Jed 'uolleulo+9p op salnsou sap ollnp?p oqJnocel co^e olueslelslles ocueplocuoc oun ]uollqo uo 'lcNur 6 L + Op snssop nv '9 L aln6u el Jns o93eJl lso uolssaldop sojnsouj sap llued P sglnclec sluesslqcgl+ sluououlSop aqJnoc el 'neopll np olnol1qdns aryed el lnod
aL{cu eld;edel suep seluleJluoc sap le sollal sop uols-seJd ap soJnsoLu sop luoLue^llcedsel sllnp9psluesslr.lcgl+ sluaulotl.l sep uosleJeduto3 v'9
Lt, I OU3runN snolNHCsIOID 3cl sslVÔNVUJ 3nn3u
'lueJ!l ol snos luesslqc9l+ luoLuol'xal Joluaulône,p lo#o'lnod e los np ellalued oglnq opsuorlcegr sol lo eôercue,p uoJ+o,1 red gullo+ e;dnoc ol lsulv'(JgN Lll Og'VZ e.;'tuoc IDN ul 08'ZZl a6el3ue,p lulod npsnossop uo gnlls g4^elô ep aJluoc lnol luo Suollce9l sa3 -
1ru/N) t9 L
lnr/Nï O LL
lsa6nel) sew!e&uoc ap sarnsau sap allnp?paletot uo$sard ap saJnsatu sap al!npqp
.'siuess/tlcglt stuauout ap saqrnoJ 9t '6tl
lueJ!l ol suep uoJJa,l ap
oleluozpoq oluesodtuoc el op uollelleAuolsuol uo aslul el P anp
'l9N ul LZ + lo tlj 6 L + OJlua neopll npor?ule,l p solelo] suolssold sep uollelJe4
egued er suep neoprr np or?rre,r p suorssard ;#ili"i::-stoloce,l led gsuaduroc sptd ned P lsa eôelcue,p uoJ+a,-l -
dmvHcnv=|EIap sflgvs
S=lNN3l3NVSNOIANIIV
sf Nulaol^SNOIANIIV
\.\\
\\.\)oL\
\\\
\\\II
\Î
./ez
-o'
svz
lYirrr*INVSSIHS3IJ
rNsr^or^l ooL
9'92
ooLoot
urllur/Nï Ot6g _ ): ]ne^'enbllse;g lndde ouJtuoc gJgptsuoc lsa ll Qo
Incfec ap saseqd sal lnod'(w zl oJqtl Jnonôuo1 ap,LU Z opsgcedso'oOt p sgu!lcul t L I O t luer!l),luell np gl!pt6U ef
'aldruoc uo sesr.rd g]g luo lnb louuorsuorrrlplq Inclecol so^e solqlledtuoc la'orq!l!nbg,p lelg un p luepuodse.r-JOC '1tu/NT LZ,Z ap leluoztloq poga) sJnoleA soc luos aJ
'NI Otg ap uotsuol op sauuaÂotusJnaleA sap gnbrpur luo solec sol ,sluocelpe s]upJ!]sap uotsuol uo ostm sgrde stololnol ';11 ogL ap suotsuo]sop p sgnbolq glg luo salec op sgdlnbg sluerlt xnap sal
slueJtl sap alduoc ue asud e7
'lll ou neolqel ol rns sgu-uop ]uos sopoLllgru xnop soc uolos snuolqo solnpouj sol
'seuJopoul suotAnlle sol suep uolsrcgldop sulout co^e lo s!elquJoJ sol suep or!p-?-lsa,c ,(r,rlc
t <)s9^al9 luoLlrLlJest}lns luolel? slueuroceldgp solf o souoz sol suep anb luo^uoc llennod eu opor.llgu auocs!ew'luauroceldgp op le uotssoJd ep soêruetlnuJ!s soJnsoulsap s]!npgp glg luarrrole6g luo uorlceg.r op salnpoLu sol: uotpe?t ap salnpou sap aleluautugdxa uo!rculutral?o -
'(g^elqutoJ nelJgterrt uo ( utoc )np rnaô.re; el op la eôelceduoc op oporrr np,arnleuel sp eldu.roc nual Ue^e uo,!esso,p oouosqe,l uo) ].rod-de,p s!elqLUoJ so; .rnod luouraJrerlrqJe snld seru!+gp srnollreted luelg solnpoul sap sJnole^ sol 'neoprJ np le!l!u! luaur-ouuotsuaultp ol lnod agnbrldde glg lle^e apoLllgur alla3
'lenbuogql ue;d un Jns asnoJnoôr,rlnol np sed lso,u 'sapnll,p xneolnB xnolqruou op Jed agsil-!ln 'oporllgru ollac) eqcnoc alloc op gnltlsuoc llelg notltutol lnol enb slo} enbeqc p luesoddns uo,los ap oqcnoored olnporu un glncles suone snou !c! steLu ,CIUVN:ll
l .lred eru!+gp olloc lsa Inclec ap alnurro+ el -sanbulgùoiiiansalnpout sap trued ? uottce?r ap salnpout sap lncpJ _
: saLllofide xnap ?stlnn suoAe snoN
'ogslo^olluoc sn;d el ]o ollclJJlpsnld el lso uotleutulrolgp el ]uop tnloc ]uaruouteuac lso,csteut'lnclec ol suep luel.rodurr algl un enof arl?uleled 03
uotlse?J ap salnpout sa7
'd) oglnq op la t) oleurlulul egssnodap lel9,l ellue oJtetpgulJolut lso luene orrluJe.r6erp acanb ot+trg^ uO 'outoS glgc orq!l!nbg,l anbrrlguÂs euruel6-e!p un,nb esoddns uo la snlel np acuesg.rd el ap elduoclueuo] uo glnclec lse e6jeQ glgc agssnod ep aurrrjel6elp ol
'e6eueq al sp.rde olsnf uoge unone ps!uInos erlg srole l!op ou neoprJ ol 'oJq!l!nbg,p lelg un suepo^noJl as uterro] e; 'eôelleq luene,nb aspglodÂq,l l!e+ e uO
lell!u! let?.l ap uofieu!urat?p e7
stule4uocgtd stuern sap uoguat et ap uo\ryoAg g l .6H
8 OU 3WN N 3NOINHC3IO39 3CI 3SIVSNVU J 3NA3U
t saglnq sol rnod ô, Z -
g
sagssnod sel rnod O - g
:gl!nbt;qo oun lnod 1onbe3op salqel sal led sguuop soglnq lo segssnod ap stuotc-f#oo3 sol co^e sglnclpc glg luo saltuill souturelôerp sa-l
.ll nealqel alsuep luorn6u sogstllln ]uarualttestc op sonbllslrglcerec sa3
e?lng la a?ssnod ep seUutl setauerïelo
ztlr x NT OOZ tgt _ | x lruc OOO Z L-odÂq) sernJlos sap neonru ne sagrlsecua soLlcueldled -
zu)x N) Oot 9? : I x J ruc OtO LL x Z - | llos (saônef se;ted gnbtpu! lueurouuotlcuo}) seluepuadgput soLlcueldled - : sespqlod-Âq z e.:re+ suonnod snou ;anbe; ,rnod aruou!,p luouroul : I
zut/N) sO L L'Z - I rolse,l ap gllcltselg,p olnporu : jI x J 4npofi a1 ted a?uuop neapu np ?ltp!6!t ej
: luos los np ]o a6eln-no,l ap sonbrlsl.rglceJec sal ]uesstu!+gp saJl?uleled soC
'xn eluo ru r.rgdxeslellnsgJ sol rns ( e6elec ) uoq un llualqo,p u!+e,tnclec npsorlouteled sop uotletJeA el op ocuonllu!,1 luouJol!ce+ la!p-nl9,p 9l!llqlssod el r!+ord p ornaru nlno^ suone snou loJ+auf 'tuaJgJ+tp ned un tl.rdse un suep 'o6elnno,; ep ( tJolJgl-sod e ) Inclec e; ,rnod sapoqlgur so3 gstltlngr suo^e snoN
'sa]tuJtl stelg xne senbrs-selc sapoq]gru sol co^e sec ol sed lso,u Inb oc,sluerllop uolsuol uo sosll.rj sop agste uotlelnuJts oun aj]loruledop e6elue^e,l ]uoluesg.rd sollo's+tlce sluer!l red sgjcuexneoptJ lo soglnoul stoJed sep Inslec e; .rnod soguue saJ?tu-Jop so3 segddolo^gp luorrjaô.rel luos os sopoqlguJ so3
'xne^eJl ap soj|etpgruJalu!seseqd sap alduroc lueuol'enbrlse;do1se;9 apoLllgLu ounred gsllegr g]g I!e^e neoptJ np letltu! ]uaulouuotsuoul!p al
'uotle uJ-JO+gp ep seônel se; led ecuap!^g ua stul 'soJnjjas sol suepluoruessr;6 un,p olduloc lueuol uo sglnolec glg ]uo slues-s!qc9l+ sluauroul sal onb lueutuelou lo alqetJe^ uorsrcg.rdoun cone snuuoc luos slellnsgJ soc anb n^ suone snoN
stueJ!l sol suep eôercue,p suoJ+o sal -salJol sop uolsseld op souLrleJôetp sol -]uesstqcgl+ luoruoru op sourtuelôelp sol -
neoptJ np sogujro+gp sal -: tulno+ ]uo neoptr np uollcnrlsuoc el ap 6uol ne lnol sagn]-3O#O SOInSOLU SOp UOrlelg.rdlelut,; la luotua;;lnodgp el
saJl?uered xnedrcur.rd sop uorleurulrolgclInclec np ln g L' L
serl?ruered sepluauelsnty selelueurlrgdxe srnele^ sel ce^BIncle_c np sle1nsgJ sep uosteJeduoc sanbrl-se;dolselg sopoqlgru sep red neaplr np IncleC
'e6ernno,; op sluel!l saJlne sallns sag^Jasqo g]g sed luo,u'soleluotul.rgdxe soqsueldledsop neo^tu ne gldope uotsual uo osrut op ratlnclued snssoc-ord ne sogtl 'uotsua] ap solnqc souo+ sao anb Jolou lne] 1;
'(g L '6t+) oltns el led sogstllqels luos as lnb(NI 0gg lo O?g p luourenllcadsor) sluer!] slatueld xnapsop suotsuol sop olelnJq alnqc oun glelsuoc e uo ,neaptJnp alqulasuo,l op lo oulo!l el ap luoulocuoluo un gnbono.rdlueÂe sluoce[pe s]uel!] sep uotsuo] uo ostLU el ,a]tns el Jed
(trt>t 0g/ ap enbr.rogq] rnale^) Nï OL Llo NI 0gZ ap luotelg salec sal led sagnblpu! srnole^sal 'e6eco;q n p sJol 'luorrjgu eu n uI ts uotsuol uo slut g]gluo sonbr.rlgurotueuÂp salec op sgd!nbg sluer!l xnap sal
slute4uocgrd sluerll sep uolsuel Bl ep uorlnlo^:l g
8t
N atu re Cotes N G F
m
vkN/m3
I
kN/m3c'
kPaao
Remblais d'apport(tout venant)
Alluvions modernessa b lo-va se u ses
Alluvions modernessa b lo-g rave le u ses
Alluvions anciennesSable et Graviers
Sables de Beauchamp
+29à+ 21 ,2O
+21 ,2Oà+ X9,2O
+ 19,20 à
+ 1 5,5O
+ 'l 5,50 à
+ 14,00
+ 14,0O à+ 10
17
17
17
18
21
9,5
9,5
9,5
10
11
0
0
c
0
10
35
30
37
37
35
Tableau 2 Caractéristiques utilisées pour les calcu ls des poussées ef butées
Tableau 3 Détermination des modules de réaction
7.2 Ajustement des paramètres du calcul
Avant de réaliser un dimensionnement complet de l'ou-vrage par phases Successives de travaux avec le pro-gramme R IDEAU*, rlous avons réalisé une série de calculdits de < dégrossissage ) à l'aide d'un programme plussimple**, afin de tester I'influence des principaux para-mètres.
* Le Programme RIDEAU a éTé mis à notre disposition par le B.E.T.
DODIN, que nous tenons à remercier ici.** ll s'agit du Programme SCPO'U mis au point par le Bureau d'Etude de
la Direclion Départementale de l'Equipement de Seine Saint-Denis. Ce
pro(yramme élastoplastique ne permet pas d'enchaîner des phases suc-cessives de travaux.
REVUE FRANÇAISE DE GEOTECHNIOUE NUMERO B
Mais avant tout calcul, I'examen des résultats expérimen-taux permet une simplification des données. En effet, lesdéformées successives du rideau montrent que :
- Dès la 1'e mise en tension du tirant du tirant et jusqu'audragage les déplacements de la partie hors fiche du rideause font vers le massif.
- Les déplacements de la partie fichée n'excèdent pasquelques millimètres, valeurs très insuffisantes pour mobi-liser la butée lirnite du sol.
Ainsi, SUr presque toute Sa longueur, le sol se trouve dansun état d'équilibre élastique. Le module de réaction serauri paramètre essentiel du calcul, alors que les dia-grammes limites de poussée et de butée n'interviendrontpratiquement pas.
Cotes N G F
Détermination du calculin itia I
Déte rm inationexpé ri m e nta le
pk:7
(kN/m3)
mod u lepressiomé-
trique(M Pa)
K module deréa ctio n
(kN/m3)
Remblais horsnappe
Remblais noyés
Alluvions modernes(sables vaseux)
Alluvions modernes(sables graveleux)
Alluvions anciennes
Sables deBeauchamp
+29à+26+ 26 à + 23,50
+ 23,50 à + 21 ,2O
+ 21 ,2A à + 19,2A
+ 19,20 à + '1 5,50
+15,50à+14,00+14.00à+10,00
?
?
?
2
6
10
15
7 0005 000
3 500
1 000
7 500
1500015000
entre1 000
et 2OOO
entre 1 OOO
et 1 5OO
39
Ne retenons que les principaux renseignements apportéspar cette étude paramétrique::l - Les va riations du modu le de réaction, influent directe-ment sur les déformées (en première approximation, ledéplacement en tête est inversement proportionnel à k),mais ont également une incidence importante sur lesvaleurs des moments fléchissants (cf tableau no lV don-nant deux exemples de ca lcu ls).2 L'augmentation de l'effort d'ancrage a pour effetd'augmenter le moment fléchissant en travée (cf tableauno v).Cela tient au fait, déjà constaté expérimentalement (cf.5 5-3) que le surcroît des réactions du sol est alors mobi-lisé essentiellement au dessous des tirants.3 Les valeurs des modules de réaction déduites desessais pressiométriques dans les différentes couches desterrains en place sont des ordres de grandeur raison-na bl es.4 - Le module de réaction des remblais d'apports (maté-riau graveleux compacté, d'angle de frottement internesupérieur à 35 degrés) est bien inférieur aux estimationseffectuées. ll est du même ordre de grandeur que celui desalluvions les plus rnédiocres K - l ooo à 2ooo kN/m3.5 - Le calcul ne fournit des valeurs de déformées, de pres-sions et de moments compatibles avec les données expéri-mentales que si l'on prend en compte l'inertie du rideaumonolithique.Ce résultat est assez déroutant car il est en contradictionavec la constatation de glissements dans les serrures misen évidence par les jauges.
7.3 Calcul complet du rideau, tenant comptedes phases de travaux(Programme RIDEAU)
Phases de travaux caractéristigues de calcul
Le calcul considère les phases de travaux suivantes
Phase no 1
Phase no 2
Phase no 3
Remblaiement à l'arrière du rideau à+ 24 m NGF
Première mise en tension à 150 kN(effort appliqué T - 69 kN/ml)
Remblaiement à + 26,50 m NGF(Le tirant est considéré comme appuiélastique de rigidité K _ 6930 kN/ml,avec tension initiale de 69 kN/ml).
M ise en tension définitive, applicationd'un effort de 221 kN/ml.
Simulation du cycle de tensionL'effort d'ancrage est porté à 314 kN/ml(phase 4 bis puis ramené à 221 kN/ml(phase 4 ter)).
Remblaiement à + 29 m NGF et dra-gage en Seine de + 21,20 m à + 19,20 mNGF.
Application d'une surcharge en tête10 kPa et dénivellée de nappe de 1 m(cas de la décrue).
Phase no 4
Phases no 4 biset no 4 ter
Phase no 5
Phase no 6
Tableau 4 lnfluence des variations des modules de réac-tion sur les déformées et les moments fléchissantsCaractéristiques communes a(tx calculs :Remblaiement à + 26,50 m NGFEffort d'ancrage 324 kN/ml (750 kN par tirant)Exl
2" Cas324 kN/ml
- Module de réaction en kN/m3
+ 26,50 à 21 ,20 (R)+ 21 ,2O à 1 5,50+15,50à+14(Aa)+ 14 à 1O (SB)
- Déformée en tête
- Déformée au niveaudu tirant
- Moment fléchissantmaximum
Effort dans le tirant
Déformée en tête
Déformée au niveaudu tirant
Moment fléchissant maxi
Moment fléchissant auniveau du tirant
K - SOOO kN/m3 dans(+ 19,20 à + 15,50)
K - 1OOO0 kN/m3 dans
K - 5OO0O kN/m3 dans
2" Cas
7 5005 000
1500015000
2,5 cm
1,4cm
1 50 mkNà
21 ,2O m NGF
Tableau 5 lnfluence de la valeur de la tension d'ancrage(données communes : Remblaiement à + 20,S m NGF,Exl-t5t200kN.m2)Modules de réaction :K - 2000 kN /m3 dans R et AmK - | 0000 kN /m3 dans AaK - 100000 kN/m3 dans SB
750 kN
6cm
3,6 cm
27O mkN
81 mkN
les Alluvions sablo-graveleuses
les Alluvions anciennes
les Sables de Beauchamp.
Caractéristiques de calcul
La rigidité est celle du rideau monolithique
E x | - 151 2OO kN x m2
Les modules de réaction valent:
K - 1 5OO kN/m3 dans le RemblaiK - l ooo kN/m3 dans les Alluvions sablo-vaseuses(+ 21 ,2O à + 19,20l,
REVUE F RANÇA ISE DE G EOTECHN IOUE N UME RO 8 40
1 "t Cas
2 0001 0005 000
10000
6cm
3,6 cm
273 mkNà
+20 m NGF
1 "t CasT - 221 kN/ml
510 kN
3,4 cm
2cm
189 mkN
68 mkN
Phase no 4 Phase no 4 bis Phase no 4 ter
Effort dans le tirant
Déplacement en tête
Déplacement au niveaud u tira nt
Moment fléchissantau niveau du tirant
Moment, fléchissantmaximal
221 kN/ml
4,3 cm
2,7 cm
-55,5 kN/ml
1 91 mkN/ml+ 21 ,2O m NGF
324 kN/ml
6,7 cm
4,2 cm
-74 kl\,i
265 mkN/ml
221 kN/ml
5,1 crn (+ 17 %l
3,1 cm
-33 kN
22O mkN/rnl(+ 15 %l
Tableau 6 Simulation d'un cycle de mise en tension. Evolution des déplacements et des moments fléchissants
Prise en compte de l'hystérésis du solSimulation du cycle de mise en tension
Le programme utilisé tient compte d'une hystérésis du sol,c'est-à-dire la non réversibilité des déplacements dans ledomaine plastique.La simulation approximative par le calcul d'un cycle demise en tension (phases 4 - 4 bis et 4 ter) permet d'analy-ser le comportement du sol suivant un cycle d'hystérésis.(taUteau Vl et fig.ho 17l,
On constate que les déformées ainsi que le moment flé-chissant maximal se trouvent majorés d'environ 15% à
l'issue de cycle de tension.
L'augmentation de la tension de 221 kN (phase 4) à 324kN (Phase 4 bis) provoque une plastification des sols enpartie supérieure. Lorsque I'on revient à l'état initial,(phase 4 ter) la pression exercée par le sol est plus faiblepour une déformée accrue (fig. no 17 a) le cycle de tensiona entrainé une sorte de << détente > du sol en partie supé-rieure.Sous le tirant par contre, le sol reste en équilibre élastique,en fin de cycle (fig. 17bl,, les déformées et pressions onta ug m enté.Le centre de gravité des réactions du sol s'est déplacé versle bas ce qui a pour eftet d'augmenter le moment fléchis-sant en travée.
Comparaison des résultats du calcul global et du calcul parphase
Nous avons comparé les résultats du calcul par phasessuccessives 1,2, 3 et 4 avec les résultats d'un calcul glo-bal (fig. 18 tableau Vll).
Les diagrammes des pressions diffèrent sensiblemententre les deux calculs.Comme dans la simulation du cycle de mise en tension, onconstate que la prise en compte de phases lntermédiairesdes travaux (avec alternance des directions d'efforts) setraduit par une majoration relativement importante desdéformée (+ 30 %l et des moments fléchissants (+ 22 %1.
REVUE FRANçAtSE DE cEOTECHNTOUE NUME RO 8 41
Pmin12,8
Y(cm)
Fig. 17 Schéma expliquant l'évolution des pressions surle cycle d'hystérésis
PtTtax62,6
1m audu tirant
20
P10mtn44
KPa
70
60
50cote z3.INGF1M AU æSSOUSdr tirant
KPa
DEFORMEES)- { O*1 *2*3*4
IVIOIV1ENTSFLECHISSANTS2C,C_ 100 0 lOOmk*/r",
PRESSIONS
4C^2C^0 æ 60 kr%*5 cm 20COTES
NGF
27-26.5-
Calcul global1 +2+3+4
Moment fléchissantmaximal
3,3 cm
2,1 cm
1 55 kN/ml
Tableau 7
R ésultats du calcul par phases
Les résultats du calcul, ainsi que les valeurs expérimen-tales correspondantes sont fournis sur le tableau Vlll et lafigure no 19 et suggèrent quelques commentaires.
a - M odules de réaction
Dans les remblais, le module de réaction permettant la
meilleure corrélation avec les résultats expérimentaux vautk - 15OO kN/m3. Cette valeur paraît faible pour un maté-riau graveleux compacté.En fait, il ne faut pas oublier que le compactage est prati-quement inexistant dans les creux des palplanches. [-a fai-blesse du module de réaction révèle en fait la présenced'une tranche de terrain au contact du rideau certainementmoins bien compactée que le reste du massif, (effet de( peau D).
REVUE FRANçAISE DE GEOTECHNIOUE NUME RO 8
;' 221kNÂrtr'-f'
REMBLAIk=zOOOkNz-e-'7m
ALLUVIONSIVIODERNESk=loooktyhf
ALLANCIF.NNES
SABLES deBEAI.jCHATVPk=so oooktry'-s
b Les déformées
Pour les premières phases de travaux (remblaiement à
+ 2! m puis à + 26,5O m après la 1'e mise en tension) lesdéplacements en tête du rideau sont inférieurs aux valeurscalculées. Ce résultat, confirmé d'ailleurs par des suiviseffectués sur d'autres profils, pourrait être dû à une faiblecohésion à court terme du matériau de remblai.Par contre juste après la mise en tension à 7 50 kt\ lesdéformées calculées et mesurées concordent bien. Cepen-dant, ces déformées mesurées continuent à évoluer pen-dant plusieurs semaines, ce que nous attribuons à un phé-nomène de relaxation du sol mis en compression à I'arrièredu rideau lors de la mise en tension.
c Les moments fléchissants
En ce qui concerne le moment fléchissant maximal entravée, dont les jauges situées à + 21 m NGF permettentLrne détermination expérimentale approchée, on constateune bonne concordance entre le calcul et les mesures pourles diverses phases de travaux.Toutefois, il faut rappeler que le calcul suppose un com-portement monolithique du rideau, alors que les valeursexpérimentales admettent un glissement dans les serrures(en supposant un comportement monolithique, et en n'ex-ploitant que les jauges situées sur les âmes, on auraittrouvé des valeurs des moments environ 20 % plusélevées).
d Les efforts dans le tirant
Pour les phases de calcul correspondant à un remblaie-ment ou au dragage, le tirant étant alors considéré com meun appui élastique, les variations de tension calculées sonttrès supérieures aux valeurs effectivement mesurées.La rigidité réelle du tirant est certainement beaucoup plusfaible que la valeur théorique adoptée. Cette ( souplesse >
du dispositif d'ancrage provient peut-être de déplace-ments du sol au niveau du scellement.
Fig. 18 Comparaison des résultats du calcul par phases successives et du calcul globalCalcul globalCalcul en 4 phases successives
Déplacement en tête
Déplacement au niveaudu tirant
Calcul par phasessu ccessivesphase no 4
4,3 cm
2,7 cm
190 kN/ml
42
Déformées en têtedu rideau (cm)
(+ 27 NGF)
Déformées auniveau des tirants
(+ 24,50 NGF) (cm)
Moment fléchis-sant maximai '
(mkN/ml)
Réactiond'ancrage
(kN )
Pression desterres au niveau
du tirant
Ca lcu I Exp Ca lcu I Exp Ca lcu IExp, à
+ 21 NGFCa lcu I Exp Calcul I Exp
(kPa) 1 (kPa)
Phase n" 1
Remblaiement à24 m NGF
Phase no 2
Mise en tensionpartielle à 150 kN
Phase no 3Remblaiementà + 26,50 NGF
Phase no 4Mise en tensiondéfinitive à 51O kN
Phase no 5Remblaiement à + 29Dragageà+19,2Om
Phase no 6
-1,4
+ 3,1
+ 2.5
+ 4,9
+ 4,O(5,5 crn)à+29)
+ 3,5
- o,6
?
1,1
4,1*
5,7*
4,8
- 1,0
+ 1,9
+ 1,3
+ 2,95
+ 2,6
+ 1,55
- 0,3
+ O,5
+ 2,7*
3,7*
41 kN(à + 18)
13 kN(à + 21 ,2Ol
171 à
(+ 21 ,2Ol
240
+ 322(à +20,30)
NGF
+ 360( à + 2O,4Ol
NGF
212
255
290
150
245
510
650
730
150
170
510
510
9,2 15
34 33
35
28
CoÈsN6F
29
*1t" valeur - au
2€ valeur - six
Tableau I
Cote wont draæge I2l2o=s.=-=-...o,ALLTJVTONS .'tOOERNES,'i
VASEUSESl92o -Co=tc.q{às.drgg
moment de la mise en tensionsemaines plus tard
DEFORMEES y
_t 0 | 2 3 4
MOMENTS
_2@ _tæ
FLECHISSANTS
0 læ 2û mkN/ml
UNITAIRES A
DU RIDEAU
123t5
L'ARRIERE
',,o'kPo
ts,fr
ll
k: iQ (P1qfl163
Phasc t Misc cn tcnsiott à 22lkN/nilPhæc 5 Rcmbloicmcnt o,29 Dragogc o,19.20
Volcurs Catcutées Wlcurs Expcrimcntalcsa+
Fig. l9 Comparaison des résultats expérimentaux et des valeurs calculées pour 2 phases de travaux
./ J rRANr
{- PRE9ONTRATNT
TENSION D'ANCRAGE
Misc cn tuÀsion 221 kN/ mt
Après drogagc
- catcuti 28lkN/mt- mcsuré 221 kN/ml
REVUE FRANÇAISE DE GEOTECHNIQUE NUMERO 8 43
'arllered P oqcraqcauop lroddeg Cdl sar?tusv ? aulas ap aqcneî a^!r aloA
saqcueldled ap neapu un,p uottetuautpgdxg 'd'f NVC I C
'Le6l orquacgp - llurlcalneg - n ua sanbtllet?ru saqoueldpdsap acuetsrsQr ap atnpour np sodotd v - (zg0 t) ul^3t^lHol ro
LL6l lrr^e suedsaqcueldled ap sJnalcnpoJd saîetnno,p allleW
saLlcueldled ap xneapu Jns suotleAJasgo la salnsaWANOH CNVUU]I NVCI9 sNNV]SSOT
sanbrqder6orlqlq secuorgtgg
'orpuerdde p dnocneaq orocua suonesnou'luor.uouQlnos ap xneapH sop Iuaulouuorsuau!pnp oureuJop oc suep onb ennerd el ua!q ]so,c'nlosgr e ua,ue;;e,nb satup;qord op e6elue^ep gnalnos eltg-lned e ollo'gJcue neopu un,p luourouuorlcuo+ ol Jns sluotueuôresuelsolrln,p Çuodde e uorleluotrl ugdxe olloc rs 'a^!l!u !+gp u j
'sluessrL{c9l} s}uourouj sol rns o}uel-rodur uotssncredoJ oun ro^e lned la olnpoul ao op luoul-e6re; puedgp uorsuo] uo sosruJ sop srol sogstllqou slosop suo!]cegr sap uoluuedgr el ]o#o u3 'oL{c!} sroq epued e;suep uorlcegr op olnpout un p gedde ]ueste+ la s+lloe slueJtlred sg.rcue xneopu sop lueùouuorsuoul!p ne olqesrleJgugôsed llelg,u luaurouuosrer ac enb lueJluour xneluaurrgdxeslellns9j sol 9urJrluos e lnc.lec a-l 'neoprJ al suep suo++osop alloc rns olq!e+ s!eur 'sogLuJo+gp sap suorsr^9rd sa; rnsolueyodru! ocuoprcur oun e uorlcegr ap alnpour np uorlerc-grdde,p rnorro ouo+ oun,nb 1se onpuedgr uo+ uotuldo eu 61
B OU 3NNN ]NOINHC3IO39 3A sSIVÔNVUJ 3NA3U
'alls np gl!gugôor-g]gL{,; op nua} e}duroo gsrler9u96 er}g sed }uepuedac }uen-nod au lellnsgJ oc'Iuesrelslles rnapuerô ep olpro un luas-srurno+ uo C UVNI4 '1 red sagnbrpu! lnclec ap so;ôpr se;
!c!,nb nredde lso ll 'nuuoc leul erlQurered 'los np leluozrJotluollcegr op olnpou.r np sJnole^ sol ropuaqgrdde,p ]nq rnodlnol luene UeAe'enbrllguered apnlg oun,p auuo+ snosguou eôer^no,l op uougtsod p ( onbrlse;dolselg ) Incleo al
'sluessrr.lc9l+ sluauoLu sop uorleulur-ralgp el rnod anb neaprr np arq!l!nbg,p suorlenbg sap uo!l-ecUtJgA e; rnod luel'salnsoLU sap uollelgldrelur,; renbr;d-uroc luourosnarjgs luauuor^ sluatrlglg sac'luourollajnleN
'e6epnos no aôeôurd.red solla arluasor.lcueldled sop uosrerl aun,p Jno^e; uo luolrlnrl solre+suorleruasqo sol 'luau.ral?rcuo3'oJnrJos el op nea^ru ne
,t!leloJ luatuessr;6 un,p alrns red'ared oun,p soLloueldgedxnop sop luepuedgpur rsenb luaLUouL.rorlcuo,t un luolQAgrsornJros sop sprd la satug sol Jns s!o+ el p sagnlls se6nel apIrued p sanuolqo soluteJluoo op solnsout sol 'sJnoll!e red -
'assoq uo sog^noll sollac anb solqre+ sn;d dnoc-neoq luos (sgtrodder srelqutor sop suep) soqcueldled sopxnorc ol suep sogJnsau sorol sop suorsserd sol 'rsure
:nulluoc ueld uercg un p neopu o! luelrulsse'lnc-lec ap seLUgr..lcs sop luaJg#rp zosse oJo^e,s tnb'soqcue;d-led sop logr luourouuorlcuo+ al ocuop!^g ue oJllaurop lsa rnapuer6 erern ua opnlg a]lac op lgrglur rorLUard e1
'Sollol Sop suolsseldsal la Jorce,l suep solurerluoc sa; 'eôel^no,l op soguuo+gpsol s!o+ el p uorlcnrlsuoc el ap 6uo; ne lnol rornsoulop sll-ured e lo oluesrelsrles arQlueuJ op ralnorgp os nd esoqcueldled ap neopu un,p uorleluoLulJgdxe ouoc'sornorJ-glue santleluo] sonb;enb ap sluaulou6lasue xne acgJ C
vt
sanbtlleryLuanbolloJ -
(LL6 LI
uo!snlcuoS
