HAGUENAU (67)ville-haguenau.fr/sites/default/files/images_contenu/Urba_environne… · Limites d’Attebeg 1 NF P 94-051/52 - Valeur au bleu VBS 2 NF P 94-068 - Indice Portant Immédiat

.

HAGUENIM SAS

HAGUENAU (67)

CENTRE COMMERCIAL DE

TAUBENHOF. EXTENSION

Etude Géotechnique de conception G2 phase AVP

Réf : 11.214.B.PL Date : 9 juillet 2014

BEG INGENIERIE – HAGUENAU (67) - Extension du Centre Commercial du Taubenhof page 1

SOGEO Expert – Mission G2 phase AVP – Référence Affaire : 11.214.B.PL – Version 2 du 9 juillet 2014

SOMMAIRE

1. PLAN DE SITUATION ................................................................................................................................ 2

2. PRÉSENTATION ........................................................................................................................................ 3

2.1. DONNEES GENERALES ...................................................................................................................................... 3

2.2. DESCRIPTION DU PROJET ................................................................................................................................. 4

3. RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES ................................................................................................ 6

3.1. CONTEXTE GEOTECHNIQUE ET PROGRAMME .................................................................................................. 6

3.2. SUCCESSION GEOTECHNIQUE ........................................................................................................................ 10

3.3. SYNTHESE GEOTECHNIQUE ............................................................................................................................ 12

3.4. HYDROGEOLOGIE ........................................................................................................................................... 13

3.5. SISMICITE ....................................................................................................................................................... 15

4. ADAPTATION AU SOL DU PROJET ...................................................................................................... 19

4.1. PROBLEMATIQUE LIEE A LA TOURBE .............................................................................................................. 19

4.2. INFLUENCE DE LA NAPPE ................................................................................................................................ 20

4.3. VOIRIES .......................................................................................................................................................... 21

4.4. DALLAGES ...................................................................................................................................................... 23

4.5. FONDATIONS SUPERFICIELLES (CAS STATIQUE) .............................................................................................. 24

4.6. FONDATIONS SUPERFICIELLES AUX ELU SOUS SEISME ................................................................................... 26



1. PLAN DE SITUATION

N

Le site

Le site



2. PRÉSENTATION

2.1. DONNEES GENERALES

Commune : HAGUENAU (67).

Adresse du projet : Centre commercial du Taubenhof, lieu dit « Kestlerhof ».

Nom de l’opération : Extension Nord-ouest du centre commercial.

Date de la commande : Contrat du 18 février 2014.

Intervenants et partenaires techniques

Architecte ou Maître d’Œuvre : BEG INGENIERIE.

Mission

Le présent document s’inscrit dans le cadre d’une mission normalisée d’Etude Géotechnique de

conception G2 phase AVP (Norme NF P 94-500 révisée en novembre 2013). La mission commandée

est la suivante :

procéder à une campagne de reconnaissance des sols, identifier les différents horizons

géologiques et les caractériser d’un point de vue mécanique,

indiquer le contexte hydrogéologique,

indiquer les paramètres sismiques du site (EUROCODE 8) et vérifier le risque de

liquéfaction.

définir le ou les systèmes de fondation adaptés aux sols rencontrés et aux constructions

projetées,

étudier les possibilités de réalisation des dallages et dans l’affirmative, donner la

constitution de la couche de forme et les modules selon le DTU 13.3,

fournir les recommandations relatives aux terrassements,

préciser la constitution de la couche de forme sous chaussée,

proposer des constitutions de chaussées en fonction du trafic prévu.

SOGEO Expert a antérieurement réalisé sur le site une étude géotechnique préliminaire de site G11

sous la référence 11.214.A en date du 13 avril 2011. La présente version 2 établie sur la base d’une

réflexion complémentaire sur l’hydrogéologie annule et remplace le rapport V1 du 29/04/2014.



Documents communiqués

Les documents communiqués à SOGEO Expert pour mener à bien sa mission sont les suivants :

Plan de masse et cahier des charges.

Suivi piézométrique de mars 2011 à janvier 2014.

Etude G12 GEOTEC 12/6954/MULHS – volet 1 pour le magasin Leroy Merlin.

Situation et occupation du site

Le terrain intéressé par le projet correspond à un ensemble parcellaire situé à proximité Nord-ouest

de la zone du Taubenhof. Il est limité au Sud-ouest par la D29 (route du Rhin). L’environnement est

occupé par des champs cultivés, mais il existe également des zones boisées.

Topographie

Sur la base du plan topographique du cabinet BAUR, SOGEO Expert a nivelé les têtes de sondages qui

se trouvent entre 138,7 et 136,2 NGF (système IGN69) dans l’emprise du projet. Le site présente une

topographie irrégulière, mais elle descend globalement vers le Sud.

Avoisinants

L’emprise des ouvrages est libre de toute mitoyenneté.

2.2. DESCRIPTION DU PROJET

D’après les documents communiqués cités au paragraphe 2.1 et les informations fournies par les

responsables techniques de l’opération, le projet consistera à réaliser une zone commerciale avec :

4 bâtiments de moyennes surfaces (lot B de 6234 m2, lot C de 4279 m2, lot F de 1920

m2, botanique de 2447 m2).

1 bâtiment de restauration (lot E de 529 m2).

853 places de parking.

Sollicitations appliquées aux fondations et niveaux bas

Les éléments transmis par BEG INGENIERIE concernant les sollicitations aux E.L.S. sont les suivants :

Charges verticales centrées sur appuis isolés : ≤ 800 kN,

Surcharges d’exploitation uniformément réparties sur le niveau bas : 20 kN/m².



Terrassements

Les niveaux finis du projet ne sont pas arrêtés à ce jour. Les altimétries actuelles au niveau des divers

éléments du projet sont les suivantes au droit des sondages :

Pour le lot B 137,5 à 138,2 NGF avec une moyenne de 138 NGF.

Pour le lot C 137,5 à 138,1 NGF avec une moyenne de 138 NGF.

Pour le lot F 137,5 à 138,2 NGF, avec une moyenne de 138 NGF.

Pour le lot « Botanique » 138,3 à 138,8 NGF, avec une moyenne de 138,5 NGF.

Pour le lot E 137,8 à 138,1 NGF avec une moyenne de 138 NGF.

Une altimétrie moyenne actuelle d’environ 138 NGF caractérise donc la majeure partie des

constructions.

Voiries

Le projet comprend la réalisation de voiries et parkings à trafic PL et VL. Le trafic communiqué par

BEG INGENIERIE est de T3- pour les voiries lourdes et T5 pour les voiries légères.



3. RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES

3.1. CONTEXTE GEOTECHNIQUE ET PROGRAMME

Contexte géologique

La carte géologique éditée par le BRGM et l’expérience de SOGEO Expert dans ce secteur permettent

de préciser que les formations devant être rencontrées sur le site sont en principe les suivantes :

Des alluvions.

Le substratum, constitué par des Grès.

Programme de la reconnaissance

Les investigations géotechniques réalisées du 12 au 20 mars 2014 sur la base du programme initial

sont récapitulées ci-dessous.

Type de Sondages Réf. Cote de tête

(NGF IGN69)

Prof.

(m)

Nombre

d’essais Observations

Sondage pressiométrique (NF P 94-110)

Mode de forage : tarière continue / rotopercussion avec injection de fluide

SP20

SP23

SP29

SP32

SP33

SP36

SP39

SP44

SP46

SP47

SP51

137,9

138,0

138,3

138,1

138,1

138,1

138,1

138,0

137,5

138,3

138,7

8,0

10,0

10,0

8,0

10,0

25,0

8,0

8,0

10,0

8,0

10,0

5

5

5

5

5

10

5

5

5

5

6

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt. Enregistrement.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Sondage 89 mm avec réalisation d’essais au Standard Penetration Test.

SPT25

SPT42

138,1

138,2

15,0

15,0

10

10

Arrêt.

Arrêt.




(NGF IGN69)

Prof.

(m)

Nombre


Sondage à la pelle hydraulique sauf

STE74 à la tarière.

PM22

PM27

PM34

PM37

PM40

PM45

PM48

PM49

PM50

PM52

PM53

PM54

PM55

PM56

PM57

PM58

PM59

PM60

PM61

PM62

PM63

PM64

PM65

PM66

PM67

PM68

PM69

PM70

PM71

PM72

PME73

STE74

PME75

138,1

137,9

138,1

137,8

138,1

137,9

138,5

138,3

138,8

138,5

137,5

138,4

137,7

136,2

138,1

138,2

138,0

138,0

138,2

137,9

137,3

137,3

137,7

138,2

138,2

138,1

137,9

137,5

138,0

138,1

137,3

137,7

136,2

1,8

1,5

2,2

1,7

1,7

1,7

1,7

1,7

1,7

2,2

1,7

2,0

1,8

1,8

2,2

1,8

1,8

1,7

2,2

1,7

1,4

1,4

1,4

2,0

1,8

1,8

1,8

2,0

1,8

2,0

1,2

1,2

1,5

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

1

1

1

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt.

Arrêt. Essai d’absorption






(NGF IGN69)

Prof.

(m)

Nombre


Sondage au pénétromètre dynamique.

PD21

PD24

PD26

PD28

PD30

PD31

PD35

PD37

PD38

PD40

PD41

PD43

PD45

PD48

PD49

PD50

PD52

138,1

138,1

138,0

137,5

137,5

138,2

138,1

137,8

137,3

138,1

137,7

138,1

137,9

138,5

138,3

138,8

138,5

6,0

6,0

3,2

3,4

3,4

6,0

6,0

5,5

6,0

6,0

4,3

4,0

6,0

6,0

5,4

6,0

5,9

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

Arrêt.

Arrêt.

Refus.

Refus.

Refus.

Arrêt.

Arrêt.

Refus. Couplé à PM37.

Arrêt.

Arrêt. Couplé à PM40.

Refus.

Refus.






Les résultats des investigations ainsi que le plan d’implantation sont fournis en annexe. Leur

numérotation prolonge celle de la campagne G11.

Les essais en laboratoire suivants ont été réalisés sur les échantillons prélevés lors de la

reconnaissance :

Type d’essai de laboratoire Nombre Norme Observations

Teneur en eau naturelle (wn %) 46 NF P 94-050 -

Analyse granulométrique par tamisage 3 NF P 94-056 -

Limites d’Atterberg 1 NF P 94-051/52 -

Valeur au bleu VBS 2 NF P 94-068 -

Indice Portant Immédiat IPI 2 NF P 94-078 -

Teneur en matière organique 6 XP P 94-047 -

Les résultats de ces essais sont fournis sur le graphique de la page suivante, et en annexe en ce qui

concerne la matière organique.



Sondage Profondeur wn % % 0,08 mm I.P.I. D 50 mm VBS n° Laboratoire

SPT25 9,00 15,8 8 - 0,32 - 37738

PM48 0,30/1,00 3,9 1 4 0,34 0,07 37739

PM72 0,45/1,00 11,1 1 9 0,31 0,04 37740

HAGUENEAU 11.214.B ANALYSES GRANULOMETRIQUES.

sable grossier D1 GTR

Nature du Terrain

sable grossier légèrement limoneux B5 GTR

sable grossier D1 GTR

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.001 0.01 0.1 1 10 100

Diamètre d en millimètres

SPT25 9,00 m PM48 0,30/1,00 m PM72 0,45/1,00 m

argile silt sable fin sable grossier graviers cailloux

0,002 0,02 0,20,05 0,5 2 5 20 50

%

Sondage

Cote m/TN

wL

wP

IP

IC

Lim

ite

s

d'A

tte

rbe

rg

G.T.R.

SPT25

9,0

26

9

-

-

17



3.2. SUCCESSION GEOTECHNIQUE

Formation 0 : Remblai

Les sondages PM55, PM57, PM58, PM65, PM66, PM67 et STE74 ont rencontré des sables et de la

terre végétale mélangés à des briques et des matériaux de construction. A noter qu’en plusieurs

endroits ces matériaux recouvrent la terre végétale qui n’a pas été éliminée.

Au droit des investigations où ils ont été rencontrés, la base des remblais se situe entre 0,2 et 0,9

m/TN (surface du sol à l’époque de la réalisation des sondages, en abrégé TN dans le texte et les

tableaux), soit 137,0 à 137,8 NGF comme l’indique le tableau suivant.

Sondage

Base de la formation 0 au

droit des points de sondages

m/TN NGF

PM55 0,7 137,0

PM57 0,7 137,4

PM58 0,4 137,8

PM65 0,2 137,5

PM66 0,9 137,3

PM67 0,7 137,5

STE74 0,2 137,5

Sondage

Base de la terre végétale sous les remblais

Au droit des points de sondages

m/TN NGF

PM57 1,1 137,0

PM58 0,8 137,4

PM65 0,5 137,2

STE74 0,5 137,2

Formation 1 : Alluvions

La Terre végétale a une épaisseur de 0,2 à 0,5 m, localement 0,9 m. La moyenne ressortant de

l’ensemble des investigations est de 0,4 m.



Sous cet horizon, les sondages ont rencontré des sables et des sables graveleux gris, beige, ocre,

noirâtres ou marron. Ils peuvent devenir argileux et prendre une teinte bleuâtre en profondeur. Les

essais en laboratoire relatifs à la tranche 0,4/1,0 m disponibles dans le rapport de mission G11, la

mission G12 GEOTEC et la présente mission G2 phase AVP indiquent que les alluvions sableuses

testées appartiennent dans leur majorité à la classe D1 GTR, localement C1B3 et B5 GTR.

La base des alluvions sableuses a été atteinte à 16,7 m/TN soit 121,4 NGF au droit du sondage SP36

descendu à 25 m de profondeur. A noter que les différents sondages à la pelle ont montré que ces

matériaux sont sujets à la cavitation (voir les photographies dans le rapport G11). Par ailleurs, la

rencontre de la nappe empêche rapidement toute progression du sondage à la pelle.

Du point de vue géotechnique, les alluvions doivent être séparées en deux sous-ensembles. Elles sont

hétérogènes et peu denses à denses jusqu’à 1,0 m/TN (formation 1a), avec des résistances

dynamiques Rd déterminées en continu au pénétromètre qui varient de 2 à 10 MPa voire davantage,

et des pressions limites nettes pl* de 0,4 à 1,6 MPa. A compter de 1,0 m/TN (formation 1b), les

caractéristiques mécaniques augmentent et les Rd atteignent et dépassent 10 MPa, bien que

quelques chutes vers 7 MPa (PD38 entre 2,0 et 3,0 m) sans grandes conséquences soient observables.

Les pressions limites nettes pl* varient de 0,8 à plus de 2,0 MPa sauf exceptions locales, pour des

modules de déformation Em que l’on peut estimer en moyenne à 15 MPa.

Les essais au SPT réalisés en SPT25 et SPT42 donnent des valeurs variables comprises entre 10 et 70,

en accord avec les données pressiométriques. Si les valeurs maximales peu représentatives sont

éliminées, une valeur représentative de 19 est obtenue. Un minimum de 14 sera considéré.

Formation T : Tourbe

Les sondages des diverses campagnes ont rencontré par places des horizons constitués de tourbe

franche (en surface) ou de tourbe mélangée à du sable ou des limons.

Sondage Altitude tête

(NGF)

Toit de la tourbe Base de la tourbe

(m/TN) (NGF) (m/TN) (NGF)

PD31 138,2 1,3 136,9 1,6 136,6

SP39 138,1 2,2 135,9 2,7 135,4

PD43 138,1 2,5 135,6 3,0 135,1

SP46 137,5 1,0 136,5 2,0 135,5

PD49 138,3 1,9 136,4 2,4 135,9

PM63 137,3 0,3 137,0 1,0 136,3

PM70 137,5 1,3 136,2 1,6 135,9



Les sondages et cotes où cette formation T a été rencontrée dans l’emprise du projet sont récapitulés

en page précédente. Il est très important de bien intégrer que les niveaux tourbeux sont disposés :

Soit directement sous la Terre Végétale, comme en PM63. C’était le cas majoritaire

des sondages de la campagne G11.

Soit au sein des sables des formations 1a et 1b. Dans ce cas de figure, le toit de la

tourbe est entre 1,0 et 2,5 m de profondeur, sa base entre 1,6 et 3,0 m de profondeur.

Tous les sondages des diverses campagnes indiquent qu’il n’y a pas de tourbe à partir d’une

profondeur maximale de 2,5 à 3,0 m/TN actuel, soit une cote de 135 NGF pour une altimétrie

moyenne du TN de 138 NGF dans l’emprise des constructions futures.

Les niveaux tourbeux constituent un horizon compressible très peu consistant, avec des Rd de 0,3 à

0,5 MPa et des pressions limites nettes pl* de 0,1 à 0,2 MPa. Ils se caractérisent par des teneurs en

eau naturelles wn de 130 à 600 %.

Formation 2 : Substratum

Le substratum se trouve à 16,7 m/TN soit 121,4 NGF au droit du sondage SP36 descendu à 25 m de

profondeur. Il est constitué par des grès résistants qui n’ont pas fait l’objet d’étalonnage mécanique.

3.3. SYNTHESE GEOTECHNIQUE

Les données qui suivent ont pour seul objet de préciser les hypothèses de calcul retenues pour la

justification des ouvrages. La conception et la méthodologie de mise en œuvre devront intégrer les

adaptations inhérentes aux variations des limites de couches et aux hétérogénéités locales toujours

possibles. Sur la base des résultats de la reconnaissance de sols, le modèle géotechnique moyen

récapitulé dans le tableau suivant est proposé.

Tranche de terrain (m/TN) Formation NSPT

Rd

(MPa)

Em pl* Coef.

Toit Base (MPa) (MPa) α

0,4 1,0 Sables 1a pouvant inclure

des lits de tourbe T 10

3 hors tourbe

5 hors tourbe

0,5 hors tourbe

1/3

1,0 3,0 Sables 1b pouvant inclure

des lits de tourbe T 14

10 hors tourbe

15 hors tourbe

1,2 hors tourbe

1/3

3,0 17 1b : sables 14 10 15 1,2 1/3

17,0 - 2 : grès - - - - -



Il est rappelé que les lits de tourbe se trouvent soit en position affleurante, soit en inclusions et qu’ils

sont absents à partir de 2,5 à 3,0 m de profondeur. Les remblais de la formation 0 rencontrés à

quelques endroits ne sont pas intégrés au modèle, mais sont néanmoins présents.

3.4. HYDROGEOLOGIE

Piézométrie

Les alluvions abritent une nappe phréatique. Les niveaux d’eau enregistrés au droit des sondages et

synthétisés ci-dessous donnent des profondeurs de 0,6 à 2,0 m/TN, soit une fourchette de 134,4 NGF

à 137,1 NGF.

Sondage

Cote de l’eau au moment de l’exécution Sondage

Cote de l’eau au moment de l’exécution

m/TN NGF m/TN NGF

SP20 1,5 136,4 PM53 1,5 136,0

PM22 1,5 136,6 PM54 2,0 136,4

SP23 1,5 136,5 PM55 1,5 136,2

SPT25 1,4 136,7 PM56 1,8 134,4

PM27 1,2 136,7 PM57 2,0 136,1

SP29 1,5 136,8 PM58 1,6 136,6

SP32 2,3 135,8 PM59 1,5 136,5

SP33 2,1 136,0 PM60 1,5 136,5

PM34 2,1 136,0 PM61 2,0 136,2

SP36 1,5 136,6 PM62 éboulement -

PM37 1,5 136,3 PM63 1,0 136,3

SP39 1,6 136,5 PM64 1,1 136,2

PM40 1,5 136,6 PM65 1,0 136,7

SPT42 1,5 136,7 PM66 2,0 136,2

SP44 1,3 136,7 PM67 1,6 136,6

PM45 1,4 136,5 PM68 1,5 136,6

SP46 1,5 136,0 PM69 1,4 136,5

SP47 1,8 136,5 PM70 1,6 135,9

PM48 Sec - PM71 1,4 136,6

PM49 Sec - PM72 1,4 136,7

PM50 Sec - PME73 0,6 (stabilisé) 136,7

SP51 1,6 137,1 STE74 1,0 136,7

PM52 2,0 136,5 PME75 0,9 (stabilisé) 135,3



134.50

135.00

135.50

136.00

136.50

137.00

137.50

SPZ1

SPZ7

SPZ8

SPZ16

Il faut remarquer que les niveaux mesurés ne sont pas forcément les niveaux statiques stabilisés

compte tenu de la durée des observations. Il peut par contre être constaté une cote moyenne de

136,5 NGF qui varie peu en fonction de la topographie.

Les données du suivi piézométrique réalisé entre mars 2011 et février 2013, plus quelques mesures

entre septembre 2013 et janvier 2014, indiquent que les fluctuations annuelles sont peu importantes,

avec pour l’ensemble des piézomètres des variations de 0,4 à 1,0 m.

Sauf au niveau de SPZ7 dont le comportement est différent des autres points, et donc non

représentatif, la synthèse suivante peut être faite.

Piézomètre Altitude sol

(NGF)

Plus basses eaux mesurées Plus hautes eaux mesurées

(NGF) (m/TN) (NGF) (m/TN)

SPZ1 137,60 136,50 1,10 137,21 0,39

SPZ8 138,10 136,50 1,60 136,92 1,18

SPZ16 137,80 136,43 1,37 137,34 0,46

Il est par ailleurs notoire que les années 2012 et 2013 ont été particulièrement pluvieuses, aussi il

sera considéré que les données recueillies sont représentatives. Les niveaux caractéristiques suivants

sont alors proposés pour le projet :

Eaux Extrêmes EE : 137,60 NGF.

Hautes eaux EH : 137,20 NGF.

Basses eaux EB : 136,00 NGF.



Perméabilité

Les essais réalisés par GEOTEC ont conduit à des perméabilités qui varient de 4,0 x 10-5 à 10-5 m/s

dans les alluvions de la formation 1. Les essais de SOGEO Expert conduisent à 2,0 x 10-4 à 9,0 x 10-5

m/s dans ces mêmes alluvions. En accord avec la granulométrie des matériaux, c’est la valeur

maximale mesurée qui sera retenue, soit :

K = 2,0 x 10-4 m/s

Inondabilité

Il existe pour la commune de HAGUENAU un risque d’inondation par débordement de cours d’eau,

qui a fait l’objet de déclarations d’état de Catastrophe Naturelle en 1983, 1989, 1994, 1997, 1998,

1999.

Les atlas ont été établis pour la rivière SAUER et la rivière MODER. Le site est concerné de part sa

situation par l’Atlas de la rivière MODER, qui doit être consulté auprès des services compétents.

3.5. SISMICITE

Situation dans le zonage national

Si l’on se réfère d’une part aux décrets 2010-1254 et 2010-1255 du 22 octobre 2010 et à l’arrêté daté

du même jour, parus au journal officiel du 29 octobre 2010, et d’autre part à l’arrêté modificatif du 19

juillet 2011 paru au journal officiel du 28 juillet 2011, la commune de HAGUENAU est située en zone 3

dite de sismicité « MODEREE ».

Paramètres sismiques du site

D’après la norme NF EN 1998-1 de décembre 2004/juillet 2009 « Eurocodes 8 – Calcul des structures

pour leur résistance aux séismes – partie 1 » la classe de sol du site est E « Profil de sol comprenant

une couche superficielle d’alluvions avec des valeurs de νs de classes C ou D et une épaisseur comprise

entre 5 m et environ 20 m, reposant sur un matériau plus raide ». En effet, le sondage SP36 a

rencontré le substratum à 17,0 m/TN.

La catégorie d’importance du bâtiment, telle que définie dans l’article 2 de l’arrêté du 22 octobre

2010 paru au JO du 24 octobre 2010, n’a pas été communiquée à SOGEO Expert. A défaut, une



3

5.5

1.1

3

1.2

1.32

E

1.8

0.1346

0.2422

Accélération horizontale de calcul ag au niveau du rocher (m/s2)

Classe de sol

Paramètre de sol S

Rapport α = ag/g (g = coefficient d'accélération de la pesanteur )

Produit α × S

Zone de sismicité

Magnitude

Accélération maximale de référence agr au niveau du rocher (m/s2)

Catégorie d'importance de l'ouvrage

Coefficient d'importance γ1

catégorie d’importance III (3) sera prise comme base d’évaluation des paramètres ci-dessous. Elle

correspond aux définitions suivantes de l’arrêté cité ci-dessus.

« Les établissements recevant du public des 1ères, 2ème et 3ème catégories au sens des articles R. 123-

2 et R. 123-19 du code de la construction et de l’habitation ».

« Les autres bâtiments pouvant accueillir simultanément plus de 300 personnes /……/ notamment les

bâtiments à usage commercial ou de bureaux, non classés établissement recevant du public au sens

de l’article R. 123-2 du code de la construction et de l’habitation ».

Si le classement réel s’avère différent, les paramètres obtenus devront être adaptés en conséquence.

Risque de liquéfaction

En présence d’une nappe phréatique, le risque de liquéfaction doit être évalué sur la hauteur de la

formation 1 (1a+1b) située sous la nappe phréatique. Les méthodes permettant de quantifier ce

risque consistent à comparer :

Le CSR (Cyclic Stress Ratio), rapport entre la contrainte de cisaillement cyclique

engendrée par le séisme et la contrainte verticale effective à une profondeur donnée.

Le CRR (Cyclic Resistance Ratio), rapport entre la résistance au cisaillement cyclique

critique du sol et la contrainte verticale effective à une profondeur donnée.

CRR est conventionnellement calculé pour une magnitude de 7,5 (CRR7,5), contrairement au CSR qui

se rapporte à la magnitude du site et dépend du produit α x S. Le CRR7,5 est ramené à la magnitude du

site par le biais d’un facteur de correction d’échelle CM.



Pour l’évaluation de CRR la méthode de l’annexe B (page 28) de l’EN 1998-5 :2004 sera utilisée. Le

coefficient de sécurité est donné par la relation :

La valeur minimale imposée par la norme 1998-5 de septembre 2005 « Eurocode 8 partie 5 :

Fondations, ouvrages de soutènement et aspects géotechniques »est égale à 1,25.

Les valeurs données dans le récapitulatif de la page suivante sont alors obtenues. Les Eurocodes

n’imposent pas la vérification du risque de liquéfaction au-delà d’une profondeur de 15 mètres.

La vérification est faite en considérant le niveau des eaux extrêmes EE. Un horizon tourbeux entre 2,5

et 3,0 m de profondeur est intégré dans le modèle. Il en ressort que les sables ne présentent pas de

risque de liquéfaction. Les niveaux tourbeux présentent par contre un risque, caractéristique qui doit

cependant être pondérée du fait que les lentilles n’ont pas une extension latérale continue.



3 E

2 1

0.3 5.5

NSPT % fines % de fines Indice Vérification

Haut (m/TN) Base (m/TN) mesuré < 75 μm < 5 μm IP détaillée

0.3 1.0 10 0 12.81 REQUISE

1.0 2.0 14 0 16.86 REQUISE

2.5 3.0 0 35 5.00 REQUISE

3.0 6.0 14 0 16.84 REQUISE

6.0 9.0 10 0 11.27 REQUISE

9.0 12.0 14 0 14.29 REQUISE

12.0 17.0 14 0 12.05 REQUISE

Coef. de

Haut (m/TN) Base (m/TN) sécurité

0.3 1.0 0.13871 0.18217 2.18

1.0 2.0 0.17934 0.22123 2.32

2.5 3.0 0.07206 0.29625 0.70

3.0 6.0 0.17907 0.27655 1.86

6.0 9.0 0.12446 0.25960 1.38

9.0 12.0 0.15303 0.24246 1.81

12.0 17.0 0.12771 0.21141 1.73

Conformément à l'annexe B de l'EN 1998-5, les valeurs du facteur de correction de la magnitude sont celles

d'Ambraseys (1988)

1.80

0.1121

0.2018

Tranche de terrainPOTENTIEL DE LIQUEFACTION

Horizon non liquéfiable2.86

1.10

1.10

Horizon non liquéfiable

CRR 7,5

Le coefficient de sécurité minimal requis indiqué par la norme EN 1998-5 est égal à 1,25.

Cote de la nappe phréatique (m/TN) Magnitude


coefficient d'importance gamma1

Tranche de terrainN1(60)cs

Découpage géotechnique représentatif du site établi d'après le modèle de la reconnaissance de sol

accélération maximale de référence agr au niveau du rocher (classe A)

rapport alpha entre l'accélération ag et l'accélération de la pesanteur

Paramètre de sol S résultant de la classe de sol sous le projet

accélération horizontale de calcul ag au niveau du rocher (classe A)

Données générales relatives au sol et au projet

HAGUENAU 11.214.B

Vérification du risque de liquéfaction (norme EN 1998-5)

Vérification détaillée du risque de liquéfaction (norme EN 1998-5 article 4.1.4 et annexe B)

zone de sismicité

catégorie d'importance du bâtiment

classe de sol

Horizon liquéfiable

CM


CSR


Produit alpha * S




4. ADAPTATION AU SOL DU PROJET

4.1. PROBLEMATIQUE LIEE A LA TOURBE

Les lits de tourbe qui sont à l’affleurement ou en position de presque affleurement vont être sécants

avec les terrassements, et vont donc apparaître visuellement à la faveur de ces derniers. Dans ces

conditions, leur purge ne posera pas de problèmes de reconnaissance. Ils doivent être purgés de

manière systématique sous les voiries et les dallages. Il est rappelé que ces niveaux superficiels ont

été reconnus jusqu’à une profondeur maximale de 2,5 m/TN par la campagne G11.

Par contre, les lits de tourbe qui se trouvent sous les arases de terrassements ne pourront pas être

identifiés visuellement et sont assimilables à une anomalie cachée. Ce cas de figure concerne 3 points

sur les 30 sondages descendus à au moins 3,0 m/TN, et donc statistiquement 10 % des cas.

Sous les fondations, ce problème est particulièrement prégnant car aucune anomalie tourbeuse ne

peut subsister sous ces dernières. Or, les caractéristiques mécaniques des sables prises isolément

autorisent une assise prévisionnelle à 1,5 m/TN actuel, cote d’arrêt à laquelle des horizons tourbeux

de la tranche 2/3 m échapperont au contrôle visuel. Dans ces conditions, et plutôt que de descendre

l’intégralité des fondations à 3,5 m de profondeur en interférence avec la nappe, il est proposé de

procéder à un contrôle systématique dans l’axe des appuis par des pénétromètres dynamiques ou

statiques qui seront descendus à 3,5 m/Terrain Naturel actuel, et donc à 134,5 NGF sous bâtiments

où l’altimétrie moyenne est à 138 NGF. Ce contrôle aura un double intérêt :

S’assurer de l’absence des lits de tourbe, ou définir une hauteur de purge en leur

présence.

Optimiser la cote d’assise en fonction des possibilités offertes par la géométrie des

fondations. En effet, en certains endroits les appuis pourraient se trouver à moins de 1,5 m/TN.

Ce contrôle devra être réalisé en phase chantier, dans l’axe pré implanté des appuis.

Sous les dallages, la problématique est présente également, mais de manière un peu plus diffuse car

la sujétion dépend également de l’emprise horizontale de ces niveaux. Par ailleurs, le contrôle

systématique sous les appuis va apporter une information complémentaire sur la quantité et la

localisation des anomalies. Dans ces conditions, SOGEO Expert considère que le contrôle, à réaliser

par pénétromètres selon les mêmes critères que pour les fondations, peut être circonscrit aux zones

qui auront été identifiées comme anomaliques par le contrôle relatif aux fondations. De manière

prévisionnelle, la statistique des sondages donnant un risque de 10 %, il sera considéré que 10 % de la

surface des dallages sera concernée. Ce pourcentage sera affiné en fonction des résultats du contrôle



sous les fondations. De manière prévisionnelle, il sera prévu dans les zones sélectionnées un essai

tous les 25 m2.

Ces dispositions de contrôle géotechnique sous fondations et dallages devront être réalisées par

l’Entreprise dans le cadre d’une mission d’étude géotechnique d’exécution G3.

4.2. INFLUENCE DE LA NAPPE

Calage altimétrique du projet

Pour un niveau EE de 137,6 NGF, il est clair que les études de conception doivent privilégier une

position avec des niveaux finis calés au minimum 50 cm plus haut, soit 188,10 NGF.

Un drainage provisoire par fossés et tranchées drainantes est en outre à prévoir, à raccorder à un

exutoire de manière gravitaire. Les dispositions de drainage définitif devront être examinées une fois

les calages altimétriques définis.

Ouvrages de rétention des eaux pluviales

Le niveau EE étant également à considérer, ces ouvrages doivent être équilibrés aux sous pressions

quelle que soit leur nature, et être étanches pour éviter les ennoiements. Dans le contexte du site, et

sous réserve d’un calage altimétrique approprié, une technique de casiers enveloppés dans une

géomembrane et surmontés par la structure de chaussée semble à priori la plus indiquée, car la plus

superficielle et donc la moins compliquée à équilibrer vis-à-vis des sous pressions. Ces travaux doivent

par contre se dérouler en période de basses eaux pour limiter les sujétions de mise à sec de la fouille.

Réseaux

La réalisation de ces derniers devra se faire à l’abri de blindages associés à un rabattement de la

nappe. Leur exécution, les constituants des différents niveaux et les techniques de contrôle seront

conformes à la norme NF P 98-331 « Chaussées et dépendances. Tranchées : ouverture, remblayage,

réfection ».



4.3. VOIRIES

Arase de terrassement et couche de forme

D’après les résultats de la reconnaissance de sols, après élimination de la terre végétale les fonds de

forme sous voirie seront constitués par les sables de la formation 1a, étant bien entendu que les

horizons tourbeux de la formation T sécants avec le fond de fouille devront être purgés, et remplacés

par un 0/100 à 0/150 mm. Il en ira de même pour les remblais qui surmontent la terre végétale non

décapée. Dans ces conditions, la situation sera la suivante au sens du GTR.

Partie Supérieure des Terrassements PST 2

Arase de Terrassements AR 1

La Partie Supérieure des terrassements PST est le mètre situé sous les assises de chaussée et

éventuellement la couche de forme. L’arase AR est la surface de cette PST. Etant donné ce couple et

la plateforme de classe PF2 en long terme qui doit être l’objectif minimal à rechercher, la couche de

forme sous voiries sera constituée par au minimum 35 cm de matériau insensible à l’eau et non gélif,

de granulométrie 0/60 à 0/80 mm, surmonté par une couche de réglage de 10 cm de 0/31,5 mm par

exemple. La réception géotechnique portera sur un module LCPC Ev2 de plus de 50 MPa.

Prédimensionnement

Le calcul ci-dessous suppose que la couche de forme décrite au paragraphe précédent ait été

réceptionnée positivement afin de confirmer la classe de portance en long terme.

Les paramètres de prédimensionnement retenus pour la présente étude sont récapitulés dans les

tableaux ci-dessous en accord avec les trafics communiqués.

Voirie lourde T3-

Nombre journalier de PL (MJA) 70

Durée de service d 10 ans

Taux de croissance linéaire du trafic t 0 %

Voirie légère T5

Nombre journalier de PL (MJA) 15

Durée de service d 10 ans

Taux de croissance linéaire du trafic t 0 %



Le prédimensionnement sera fait à l’aide du logiciel ALIZE LCPC. Il calcule des contraintes et des

déformations effectives qui sont engendrées par la charge due au trafic dans une structure de

chaussée donnée et son sol support. Le dimensionnement se fait par itérations, en comparant les

sollicitations engendrées aux sollicitations admissibles. La chaussée est correctement dimensionnée

quand la sollicitation engendrée est inférieure à la sollicitation admissible.

Il sera considéré des structures entièrement bitumineuses mise en œuvre sur une plateforme support

de classe PF2 avec couche de forme. Dans ces conditions, le non franchissement des seuils

admissibles est obtenu pour la structure ci-dessous.

Voirie lourde T3-

Niveau Nature Epaisseur résultant du calcul

Couche de roulement BBSG 6 cm

Couche de base/fondation GB3 11 cm

Plateforme support PF2 avec couche de forme

Voirie légère T5

Niveau Nature Epaisseur résultant du calcul

Couche de roulement BBSG 6 cm

Couche de base/fondation GB3 8 cm

Plateforme support PF2 avec couche de forme

Du point de vue de la vérification au gel, les matériaux D1 GTR sont considérés comme non gélifs si

leur pourcentage d’éléments inférieurs à 80 microns est inférieur à 3, ce qui est le cas si les

granulométries disponibles sont considérées.



4.4. DALLAGES

Nature des niveaux bas

Etant donné les résultats de la reconnaissance de sols, et sous réserve de mettre en œuvre les

dispositions de contrôle évoquées en 4.1 concernant la purge des horizons tourbeux de la formation

T, ainsi qu’un assainissement préliminaire, une solution de dallages sur terre-plein est proposée pour

les dallages extérieurs et intérieurs.

Exécution des plateformes

Après les opérations de décapage de la terre végétale et de purge de la tourbe (à remplir de 0/100 à

0/150 mm), les fonds de forme seront soigneusement compactés et fermés. Les zones déformables

feront l’objet de purges, comme par exemple les remblais qui surmontent la terre végétale non

décapée. Un module LCPC Ev2 de plus de 20 MPa devra résulter de ces opérations (réception du fond

de forme à prévoir).

L’assise des dallages sera constituée par au minimum 35 cm de 0/60 à 0/80 mm insensible à l’eau

(VBS inférieure à 0,2), à adapter en fonction du calage altimétrique des constructions, non défini à ce

jour. La fermeture sera constituée par 10 cm de 0/31,5 ou 0/,20 mm par exemple.

Réception

Pour une hypothèse de surcharge d’exploitation sur le dallage de 20 kN/m², la plateforme d’au moins

0,45 m d’épaisseur sera réceptionnée à son niveau fini sur la base du paramètre suivant :

Coefficient de Westergaard : kw (MPa/m) ≥ 50

Modules Es

Sur la base du DTU 13.3 « Dallages, conception, calcul et exécution » (norme NF P 11-213 de mars

2005), le module conventionnel du remblai sur une épaisseur égale au diamètre Ø de la plaque

d’essai est donné par la relation suivante (article 5.1.2.3 « propriétés du support » note 2, page 15) :

Avec plaqueDiamètre de la plaque de mesure de l’essai de Westergaard = 0,75 m,

kw Coefficient de Westergaard mesuré en réception de la plateforme.



Pour les autres horizons, Es qui est un module d’élasticité peut être énoncé comme le rapport entre le

module pressiométrique Em et le coefficient rhéologique α.

Horizon Epaisseur (m) Em (MPa) Es (MPa)

Partie terminale de la plateforme 0,7 kw = 50 MPa/m 20

Formation 1a 0,6 5 1/3 15

Formation 1b 14 15 1/3 45

Les modules consignés dans le tableau ci-dessus sont alors obtenus. Le substratum de la formation 2

sera considéré comme indéformable vis-à-vis des sollicitations du projet.

4.5. FONDATIONS SUPERFICIELLES (CAS STATIQUE)

Mode de fondation

Compte tenu du contexte géotechnique mis en évidence par les sondages et de la nature de

l’ouvrage, il est proposé de retenir une solution de fondations superficielles par puits. Là encore, ces

dispositions supposent que les opérations de contrôle par pénétromètres soient effectivement mises

en œuvre afin de permettre la purge des horizons tourbeux.

Les fondations seront ancrées de 0,5 m minimum dans la formation n° 1b composée par des sables.

Le toit de cette formation a été rencontré à 1,0 m par rapport au Terrain Naturel au droit des

sondages hors des zones à lits tourbeux ce qui conduit à une assise prévisionnelle de fondation à 1,5

m/TN actuel. Dans les zones de purges, un maximum de 3,5 m/TN est attendu.

Prédimensionnement sous sollicitations statiques

D'après le DTU 13-12 de Mars 1988 "Règles pour le calcul des fondations superficielles", la contrainte

ultime de rupture du sol est donnée par la relation :

Avec Kp : facteur de portance dépendant de la profondeur d’encastrement relative et de la forme de la

fondation,

Ple

* : pression limite nette équivalente du sol sous la base de la fondation déterminée par intégration sur

une profondeur de 1,5 fois sa largeur

D : pression verticale des terres calculée au niveau du centre géométrique de la fondation.



En considérant un kp moyen de 1 et une ple* de 1,2 MPa dans la formation n°1b, une contrainte

ultime de 1,2 MPa est obtenue. Les contraintes de références à retenir pour les justifications seront

donc les suivantes :

Sollicitations Coefficient de sécurité

Contrainte de calcul q

(MPa)

Etat Limite Ultime (E.L.U.) 2 0,60

Etat Limite de Service (E.L.S.) 3 0,40

Tassements

Le tassement final s des fondations calculé suivant les règles pressiométriques (formules de MENARD)

est la somme d’un terme de consolidation sc et d’un terme déviatorique sd qui sont donnés par les

relations suivantes :

( )

( ) (

)

Avec Ec : Module de déformation de la zone à tendance sphérique,

Ed : Module de déformation de la zone à tendance déviatorique,

: Contrainte totale aux E.L.S.,

D : Contrainte verticale avant travaux,

: Coefficient rhéologique dépendant de la nature du sol,

c : Coefficient de forme fonction du rapport L/B,

d : Coefficient de forme fonction du rapport L/B,

Largeur de la fondation,

Longueur de référence pressiométrique = 0,6 m.

Sur la base de la contrainte E.L.S. de 0,4 MPa définie précédemment, une estimation des tassements

absolus a été réalisée pour différentes géométries de fondation.

PUITS ISOLES

Dimension

(m)

Tassement s

(mm) 1000 mm 5 mm

1200 mm 6 mm

1400 mm 6 mm

1800 mm 7 mm



Les tassements théoriques absolus obtenus ci-dessus s’entendent pour une mise en œuvre des

fondations selon les Règles de l’art.

Sujétions d’exécution

En présence de sables sous la nappe, il faut prévoir un tubage ou un blindage, raison pour laquelle les

calculs de tassements sont faits pour des sections circulaires. Le bétonnage sous l’eau sera réalisé au

tube plongeur par une entreprise familière de ce type de technologie.

4.6. FONDATIONS SUPERFICIELLES AUX ELU SOUS SEISME

D’après la norme NF EN 1998-5 de septembre 2005 « Eurocode 8, calcul des structures pour leur

résistance aux séismes. Partie 5 : fondations, ouvrages de soutènement et aspects géotechniques », la

capacité portante sismique des fondations superficielles doit être justifiée au moyen d’une relation

générale qui intègre les paramètres suivants :

Paramètre définition Domaine

NEd Valeur de calcul de l’effort normal sur la base horizontale

BET structures VEd Valeur de calcul de l’effort tranchant horizontal

MEd Valeur de calcul de l’action exprimée en termes de moment

F Force d’inertie Géotechnique

Nmax Force portante ultime de la fondation sous charge verticale centrée

Les 3 premiers paramètres sont à déterminer par le BET structures.

Les éléments intermédiaires de calcul correspondant à l’annexe F de l’Eurocode 8 partie 5 sont

donnés à titre d’ébauche dimensionnelle et de prédimensionnement.

Hypothèse de vérification

Les relations qui conduisent aux paramètres géotechniques dépendent de la nature du matériau et de

la cote de la nappe. En présence de sables D1 GTR de forte perméabilité, il sera considéré un

comportement de sol purement frottant.



Force d’inertie F

Pour des sols secs purement frottants ou pour les sols sans cohésion saturés sans accumulation de

pression interstitielle significative, la force d’inertie du sol F (sans dimension) est donnée par la

relation suivante :

Avec g : Coefficient d’accélération de la pesanteur.

ag*

: Valeur de calcul de l’accélération du sol pour un sol de classe A (ag=γ1 . agr).

S : Paramètre caractéristique de la classe de sol.

φ’d : Valeur de calcul de l’angle de frottement du sol qui inclut le coefficient partiel de matériau.

Pour la formation 1 considérée, le paramètre mécanique est :

Angle de frottement interne du sol φ’ 35°

D’après la norme NF EN 1998-5 de septembre 2005 « Eurocode 8, calcul des structures pour leur

résistance aux séismes. Partie 5 : fondations, ouvrages de soutènement et aspects géotechniques », le

coefficient partiel de matériau affecté à la tangente de l’angle de frottement interne est de :

Coefficient partiel de matériau γ(φ’) 1,25

D’où la valeur de calcul de l’angle de frottement interne :

Valeur de calcul de l’angle de frottement interne du sol φ’d 29,3°

En considérant les paramètres suivants :

Accélération maximale de référence agr au niveau du rocher (m/s2) 1,1

Catégorie d’importance du bâtiment III (3)

Coefficient d’importance γ1 1,2

Accélération horizontale de calcul ag au niveau du rocher (m/s2) 1,32

Paramètre caractéristique de la classe de sol, S 1,8

La force d’inertie du sol F prend alors la valeur suivante :

Force d’inertie du sol F (sans dimension) 0,432



Force portante ultime

Pour des sols secs purement frottants ou pour les sols sans cohésion saturés sans accumulation de

pression interstitielle significative, la force portante ultime Nmax d’une fondation superficielle linéaire

sous charge verticale centrée est donnée par la relation suivante (Nmax en kN/ml) :

(

)

Avec ρ : Masse volumique du sol (en tonnes/m3)

g : Accélération de la pesanteur.

av Accélération verticale du sol, fraction de ag.S fixée par décret.

B Largeur de la fondation

Nγ Coefficient de capacité portante, fonction de φ’d (valeur de calcul de l’angle de frottement)

Le coefficient de capacité portante Nγ est déterminé conformément à l’annexe D de la norme NF EN

1997-1 de juin 2005 « Eurocode 7 : calcul géotechnique, partie 1 règles générales ».

En considérant les paramètres ci-dessous :

Masse volumique du sol 2,0 t/m3

Accélération verticale du sol av 2,14 m/s2

Angle φ’d 29,3°

Nγ 17,8

Les valeurs suivantes sont obtenues pour Nmax.

Dimension de la fondation Nmax

1000 mm 213 kN

1200 mm 368 kN

1400 mm 585 kN

1800 mm 1243 kN

Eléments complémentaires

Les valeurs des paramètres numériques utilisés dans l’expression générale sont ceux du « sol

purement frottant » indiqués en F.4 de la norme. Le coefficient partiel de modèle γRd est de 1,00.



La Société SOGEO Expert se tient à la disposition des Responsables Techniques du projet pour tout

renseignement complémentaire du domaine de la mission G2 phase AVP, cadre du présent rapport.

Contrôle Externe Chargé d’Etude

M. DELOMME P. LETARD

ANNEXE

H A G U E N A U

C e n t r e C o m m e r c i a l

Echelle # 1 /1000

Légende

Sondage pressiométrique

Pénétromètre

Sondage tarière + Essai d’eau

PM-PD5

PM-PD11

PM-PD15

SPZ7

SPZ8

Campagne Mars 2011

SP20

SP23

PM22

PD21 SPT25

PD24

PD26

PM27

PD28

SP29

PD30

PD31

SP32

SP33

PM34

PD35

Existant

PM57 PM58 PM59

PM60

PM69 PM68 PM67 PM66

PM72

PM71

PM70

SP36

PM-PD37

PD38 SP39

PM-PD40

SPT42

PD41

PD43

SP46

SP44

PM-PD45

SPT26

SP47

PM-PD48

PM-PD50

PM-PD49

SP51

PM-PD52

PM53

PM54

PM55

PM56

PM65

PME75

PM64 PM63 PME73

STE74

Sondage Mini-pelle + Essai d’eau

PM62 PM61

SP20Sondage Pressiométrique :BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial...Affaire : 137.90 mZ :19/03/14Date :

8.00 mLong. :

1 / 50Echelle :

HAGUENAU 11 214 BDossier :

1 / 1Page :Nivellement NGF

Cote(m)

137.90

137.40

135.10

131.90

129.90

Nature du terrainProf.

(m/TN)

0.00

0.50

2.80

6.00

8.00

Terre Végétale

Sable fin beige/marron

Sable grossier gris/noir à gravesfines

Sable moyen gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique%

0 20 40

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

8.0

0 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 50 100

30

25

25

8

7

Pl* (MPa)

0 2 4

1.6

1.9

2.0

1.2

1.1

19

13

12

7

6

Em

/Pl*

PD21Essai Pénétrométrique :BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial TAUBENHAUFAffaire : 138.10 mZ :20/03/14Date :

6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Résistance dynamique apparente Rd (MPa)Prof.(m)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.

PM22Sondage Pelle Mécanique:BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial TAUBENHAUFAffaire : Z :Date :

1.80 mLong. :1 / 50Echelle :

HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.10 m

Dossier :


Cote(m)

138.10

137.70

137.30

136.30


(m/TN)

0.00

0.40

0.80

1.80

Terre Végétale

Sable gris et noir

Sable gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

810

Profilhydrique(Wn %)

0 14 30

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le-A

rrêt

à 1

.80

m.-

Out

il


10.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.00

137.50

135.20

128.00


(m/TN)

0.00

0.50

2.80

10.00

Terre Végétale

Sable fin beige

Sable moyen légèrement argileuxgris/bleu

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique%

0 20 40

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

10.

00 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 50 100

19

46

18

17

20

Pl* (MPa)

0 2 4

0.9

2.0

2.1

1.4

1.7

22

23

8

12

12

Em

/Pl*


6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.

SPT25Standard Pénétration Test :BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial...Affaire : 138.10 mZ :19/03/14Date :

15.00 mLong. :

1 / 65Echelle :



Cote(m)

138.10

137.80

135.80

133.60

132.40

131.50

123.10


(m/TN)

0.00

0.30

2.30

4.50

5.70

6.60

15.00

Terre Végétale

Sable gris

Sable gris légèrement graveleux

Sable gris

Limon sablo-argileux marron/noir

Sable gris à lentilles argileusesentre 9.50 et 12.50m

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

16.0

Teneur enEau %

1.40

Niv

eau

d'ea

u(m

)

NW

Ø89

mm

+ c

arot

tier

50 m

m.

Out

il

Essai SPT

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

22

14

43

13

32

79

34

76

62

27

N = N1 + N2

0 50 100


3.20 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Refus à 3.20 m.



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.90 m

Dossier :


Cote(m)

137.90

137.60

136.90

136.40


(m/TN)

0.00

0.30

1.00

1.50

Terre Végétale

Sable limoneux marron/noir

Sable gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

2014


0 14 30

1.20

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.5

0m.-

Out

il


3.40 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Refus à 3.40 m.


10.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.30

138.10

137.50

128.30


(m/TN)

0.00

0.20

0.80

10.00

Terre Végétale

Sable moyen noir/gris

Sable moyen gris/marron

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique%

0 20 40

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

10.

00 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 50 100

4

37

24

30

24

Pl* (MPa)

0 2 4

0.4

2.1

> 2.4

1.6

1.4

11

18

<10

19

18

Em

/Pl*


3.40 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Refus à 3.40 m.


6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.


8.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.10

137.90

137.70

136.00

133.10

130.10


(m/TN)

0.00

0.20

0.40

2.10

5.00

8.00

Terre VégétaleSable moyen ocre

Sable fin beige

Sable moyen gris/beige + qqsgraves

Sable argileux gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique%

0 20 40

2.30

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

8.0

0 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 50 100

26

54

9

15

16

Pl* (MPa)

0 2 4

1.1

3.0

1.5

1.5

1.9

23

18

6

10

8

Em

/Pl*


10.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.10

137.70

133.40

128.10


(m/TN)

0.00

0.40

4.70

10.00

Terre Végétale

Sable moyen gris/beige

Sable argileux gris/bleu

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique%

0 20 40

2.10

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

10.

00 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 50 100

2

57

41

60

43

Pl* (MPa)

0 2 4

3.0

2.3

2.8

3.0

2.7

1

25

15

20

16

Em

/Pl*



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.10 m

Dossier :


Cote(m)

138.10

137.20

135.90


(m/TN)

0.00

0.90

2.20

Terre Végétale(sable noir + racines)

Sable gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

6


0 14 30

2.10

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m.-

Arr

êt à

2.2

0m.-

Out

il


6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.

SP

36S

onda

ge P

ress

iom

étriq

ue +

E

nreg

istr

emen

t Par

amèt

res

:B

EG

ING

EN

IER

IEC

lient

:C

entr

e C

omm

erci

al T

AU

BE

NH

AU

FA

ffaire

:13

8.10

mZ

:18

/03/

14D

ate

:

25.0

0 m

Long

. :

1 / 5

5E

chel

le :

HA

GU

EN

AU

11

214

BD

ossi

er :

1 / 2

Pag

e :

Niv

elle

men

t NG

F

SP

36X

:Y

:

Cot

e(m

)

138.

10

137.

50

131.

40

124.

89

Nat

ure

du te

rrai

nP

rof.

(m/T

N)

0.00

0.60

6.70

13.2

1

Ter

re V

égét

ale

Sab

le m

oyen

gris

/bei

ge

Sab

le a

rgile

ux g

ris/b

leu

ALLUVIONSStratigraphie

Pro

filhy

driq

ue %

025

50

1.50Niveau d'eau

(m)

Roto-percussion - Arrêt à 25.00 m. -Outil

Em

(M

pa)

Prof. (m) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

050

100

4

25

14

51

23

12

17 15 11

Pl*

(M

Pa)

02

4

0.4

1.2

2.0

1.8

1.5

2.0

> 2.

0

> 2.

0

> 2.

0

11.3

3

20.9

0

6.98

28.2

9

15.2

5

5.92

<8.

46

<7.

63

<5.

49Em/Pl*

VIA

(m

/h)

Profondeur 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

025

050

0

VIA

(m

/h)

012

525

0

PO

(ba

r)

040

80

CR

(ba

r)

040

80

PI (

bar)

015

30

TA

(s)

02

4

SP

36S

onda

ge P

ress

iom

étriq

ue +

E

nreg

istr

emen

t Par

amèt

res

:B

EG

ING

EN

IER

IEC

lient

:C

entr

e C

omm

erci

al T

AU

BE

NH

AU

FA

ffaire

:13

8.10

mZ

:18

/03/

14D

ate

:

25.0

0 m

Long

. :

1 / 5

5E

chel

le :

HA

GU

EN

AU

11

214

BD

ossi

er :

2 / 2

Pag

e :

Niv

elle

men

t NG

F

SP

36X

:Y

:

Cot

e(m

)

124.

89

121.

40

113.

10

Nat

ure

du te

rrai

nP

rof.

(m/T

N)

13.2

1

16.7

0

25.0

0

Sab

le a

rgile

ux g

ris/b

leu

Grè

s ré

sist

ant g

ris/b

eige

/ros

é

ALLUVIONS SUBSTRATUMStratigraphie

Pro

filhy

driq

ue %

025

50

Niveau d'eau(m)

Roto-percussion - Arrêt à 25.00 m. -Outil

Em

(M

pa)

Prof. (m)

14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

050

100

8

Pl*

(M

Pa)

02

4

> 1.

5<

5.05Em/Pl*

VIA

(m

/h)

Profondeur

14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

025

050

0

VIA

(m

/h)

012

525

0

PO

(ba

r)

040

80

CR

(ba

r)

040

80

PI (

bar)

015

30

TA

(s)

02

4

PM-PD37Sondage Pelle Mécanique

avec Essai Pénétrométrique :BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial TAUBENHAUFAffaire : 137.80 mZ :20/03/14Date :

6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

137.80

137.30

136.30

136.10


(m/TN)

0.00

0.50

1.50

1.70

Terre Végétale

Sable gris légèrementgraveleux

Sable graveleuxA

LLU

VIO

NS

Str

atig

raph

ie

12P

rofil

hydr

ique

%

0 25 50

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le-A

rrêt

à 1

.70

m.-

Out

il Résistance dynamique apparente (MPa)Prof.(m)

0

1

2

3

4

5

6

0.3 1.0 10.0 100.0

Refus à 5.50 m.


6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.


8.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.10

137.90

137.40

136.50

135.90

135.40

132.60

130.10


(m/TN)

0.00

0.20

0.70

1.60

2.20

2.70

5.50

8.00

Terre Végétale

Sable moyen gris/noir

Sable moyen marron

Sable grossier gris

Limon tourbeux

Sable grossier gris/beige

Sable moyen argileux gris/bleu

ALL

UV

ION

ST

OU

.A

LLU

VIO

NS

Str

atig

raph

ie Profilhydrique%

0 20 40

1.60

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

8.0

0 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 50 100

6

1

7

5

4

Pl* (MPa)

0 2 4

0.9

0.1

1.5

0.8

0.7

7

9

5

6

5

Em

/Pl*



6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.10

137.50

136.40


(m/TN)

0.00

0.60

1.70

Terre Végétale

Sable gris légèrementgraveleux A

LLU

VIO

NS

Str

atig

raph

ie

7P

rofil

hydr

ique

%

0 15 30

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le-A

rrêt

à 1

.70

m.-

Out


0

1

2

3

4

5

6

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.


6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Refus à 4.30 m.

SPT42Standard Pénétration Test :BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial...Affaire : 138.20 mZ :18/03/14Date :

15.00 mLong. :

1 / 65Echelle :



Cote(m)

138.20

137.90

136.10

133.20

126.00

123.20


(m/TN)

0.00

0.30

2.10

5.00

12.20

15.00

Terre Végétale sableuse

Sable gris/beige

Sable gris/beige légèrementgraveleux

Sable argileux gris/beige

Sable gris à lentilles argileusesentre 9.50 et 12.50 m.

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

18.0

Teneur enEau %

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

NW

Ø89

mm

+ c

arot

tier

50 m

m.

Out

il

Essai SPT

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

25

70

57

14

32

10

14

25

31

34

N = N1 + N2

0 50 100


4.80 mLong. :

1 / 50Echelle :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3 1.0 10.0 100.0

Enfoncemement sous son propre poids

Refus à 4.80 m.


8.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.00

137.50

137.00

132.50

130.00


(m/TN)

0.00

0.50

1.00

5.50

8.00

Terre Végétale

Sable moyen marron

Sable moyen gris

Sable moyen gris + qqs gravesfines

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique%

0 20 40

1.30

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

8.0

0 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 50 100

20

13

23

22

13

Pl* (MPa)

0 2 4

1.1

1.1

2.1

1.7

1.4

19

12

11

13

9

Em

/Pl*



6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

137.90

137.60

136.50

136.20


(m/TN)

0.00

0.30

1.40

1.70

Terre Végétale

Sable gris

Sable graveleux

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

1110

Pro

filhy

driq

ue%

0 15 30

1.40

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le-A

rrêt

à 1

.70

m.-

Out


0

1

2

3

4

5

6

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.


10.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

137.50

137.30

136.50

135.50

132.00

127.50


(m/TN)

0.00

0.20

1.00

2.00

5.50

10.00

Terre Végétale

Sable moyen gris-foncé

Tourbe + sable gris

Alternance de sable moyen griset marron

Sable grossier gris avec qqspassages argileux

ALL

UV

ION

ST

OU

RB

EA

LLU

VIO

NS

Str

atig

raph

ie

224

Profilhydrique%

0 125 250

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

10.

00 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 50 100

4

11

5

17

6

Pl* (MPa)

0 2 4

0.2

1.2

0.4

1.2

0.4

17

9

13

14

14

Em

/Pl*


8.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.30

138.10

137.50

135.60

133.20

130.30


(m/TN)

0.00

0.20

0.80

2.70

5.10

8.00

Terre Végétale

Sable moyen marron

Sable grossier beige + qqsgraves

Sable grossier beige/rose/orange

Sable moyen gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique%

0 25 50

1.80

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

8.0

0 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 50 100

10

13

6

44

22

Pl* (MPa)

0 2 4

0.8

0.7

1.1

1.2

1.6

13

19

6

37

14

Em

/Pl*



6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.50

138.20

136.80


(m/TN)

0.00

0.30

1.70

Terre Végétale

Sable beige/rosâtre + graves

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

4P

rofil

hydr

ique

%

0 10 20

Niv

eau

d'ea

u(m

)N

EA

NT

Min

i-pel

le-A

rrêt

à 1

.70

m.-

Out


0

1

2

3

4

5

6

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.



6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.30

138.10

137.80

137.00

136.60


(m/TN)

0.00

0.20

0.50

1.30

1.70

Terre Végétale

Sable noir/bleuté

Sable marron/noir à lentillesargileuses

Sable rosâtre/beige + graves

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

914

Pro

filhy

driq

ue%

0 10 20

Niv

eau

d'ea

u(m

)N

EA

NT

Min

i-pel

le-A

rrêt

à 1

.70

m.-

Out


0

1

2

3

4

5

6

0.3 1.0 10.0 100.0

Refus à 5.40 m.



6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.80

138.50

137.10


(m/TN)

0.00

0.30

1.70

Terre Végétale

Sable bariolé beige/marron

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

4P

rofil

hydr

ique

%

0 10 20

Niv

eau

d'ea

u(m

)N

EA

NT

Min

i-pel

le-A

rrêt

à 1

.70

m.-

Out


0

1

2

3

4

5

6

0.3 1.0 10.0 100.0

Arrêt à 6.00 m.


10.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.70

138.50

137.20

132.90

128.70


(m/TN)

0.00

0.20

1.50

5.80

10.00

Terre Végétale

Sable moyen marron

Sable grossier beige/rose/orange

Sable argileux moyen gris/bleu

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique%

0 25 50

1.60

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m. -

Arr

êt à

10.

00 m

. -O

util Em (MPa)

Pro

f. (m

)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 50 100

6

5

5

9

9

15

Pl* (MPa)

0 2 4

0.7

0.8

1.1

1.2

1.0

1.5

9

6

4

8

9

10

Em

/Pl*



6.00 mLong. :

1 / 50Echelle :



Cote(m)

138.50

138.20

138.00

137.10

136.30


(m/TN)

0.00

0.30

0.50

1.40

2.20

Terre Végétale

Sable ocre/marron

Sable gris

Sable gris ocre/roséA

LLU

VIO

NS

Str

atig

raph

ie

9P

rofil

hydr

ique

%

0 25 50

2.00

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le-A

rrêt

à 2

.20

m.-

Out


0

1

2

3

4

5

6

0.3 1.0 10.0 100.0

Refus à 5.90 m.



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.50 m

Dossier :


Cote(m)

137.50137.35

136.90

136.20

135.80


(m/TN)

0.000.15

0.60

1.30

1.70

Terre Végétale

Sable ocre/marron

Sable graveleux gris/noir

Sable graveleux gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

15


0 14 30

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.7

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.40 m

Dossier :


Cote(m)

138.40

138.05

137.70

137.50

136.40


(m/TN)

0.00

0.35

0.70

0.90

2.00

Terre Végétale

Sable gris/beige

Sable légèrement argileux gris/bleu

Sable beige à graves fines

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

6


0 14 30

2.00

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

2.0

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.70 m

Dossier :


Cote(m)

137.70

137.40

137.00

135.90


(m/TN)

0.00

0.30

0.70

1.80

Terre Végétale

Sable noir/gris, briques…..

Sable beige/rosâtre à graves fines

RE

MB

LAI

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

104


0 10 20

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.8

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 136.20 m

Dossier :


Cote(m)

136.20

135.90

135.20

134.70

134.40


(m/TN)

0.00

0.30

1.00

1.50

1.80

Terre Végétale(sable graveleux noir)

Sable noir

Sable gris

Sable graveleux gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

2525

12


0 10 20

1.80

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.8

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.10 m

Dossier :


Cote(m)

138.10

137.40

137.00

135.90


(m/TN)

0.00

0.70

1.10

2.20

Terre Végétale, blocs….

Terre Végétale(sable noir)

Sable gris

RE

MB

LAI

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

1920


0 25 50

2.00

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

2.2

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.20 m

Dossier :


Cote(m)

138.20

137.80

137.40

136.70

136.40


(m/TN)

0.00

0.40

0.80

1.50

1.80

Sable, blocs, briques…

Terre Végétale(sable noir)

Sable gris

Sable graveleux

RE

MA

LLU

VIO

NS

Str

atig

raph

ie

4


0 10 20

1.60

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.8

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.00 m

Dossier :


Cote(m)

138.00

137.70

136.50

136.20


(m/TN)

0.00

0.30

1.50

1.80

Terre Végétale

Sable gris/ocre

Sable graveleux

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

7


0 10 20

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.8

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.00 m

Dossier :


Cote(m)

138.00

137.60

136.30


(m/TN)

0.00

0.40

1.70

Terre Végétale


ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

19


0 25 50

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.7

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.20 m

Dossier :


Cote(m)

138.20

137.60

136.30

136.00


(m/TN)

0.00

0.60

1.90

2.20

Terre Végétale

Sable gris

Sable graveleux

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

9


0 25 50

2.00

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

2.2

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.90 m

Dossier :


Cote(m)

137.90

137.60

136.20


(m/TN)

0.00

0.30

1.70

Terre Végétale

Sable gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

9


0 25 50

Niv

eau

d'ea

u(m

)E

boul

emen

t des

par

ois

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.7

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.30 m

Dossier :


Cote(m)

137.30

137.00

136.30

135.90


(m/TN)

0.00

0.30

1.00

1.40

Terre Végétale

Tourbe + racines

Sable gris

TO

UR

BE

ALL

US

trat

igra

phie

607

23


0 25 50

1.00

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.40

m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.30 m

Dossier :


Cote(m)

137.30

136.80

135.90


(m/TN)

0.00

0.50

1.40

Terre Végétale

Sable gris ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

19


0 25 50

1.10

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.40

m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.70 m

Dossier :


Cote(m)

137.70

137.50

137.20

136.30


(m/TN)

0.00

0.20

0.50

1.40

Terre Végétale, brique…

Terre Végétale


RE

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

6


0 10 20

1.30

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.40

m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.20 m

Dossier :


Cote(m)

138.20138.10

137.30

136.20


(m/TN)

0.000.10

0.90

2.00

Gravillons

Sable noir, briques, tuiles…..


RE

MB

LAI

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

712


0 10 20

2.00

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

2.0

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.20 m

Dossier :


Cote(m)

138.20

138.00

137.50

136.40


(m/TN)

0.00

0.20

0.70

1.80

Terre Végétale

Remblai sableux, briques, tuiles….

Sable gris à lentilles argileuse + graves

RE

MB

LAI

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

14


0 10 20

1.60

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.8

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.10 m

Dossier :


Cote(m)

138.10

137.65

136.30


(m/TN)

0.00

0.45

1.80

Terre Végétale

Sable gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

15


0 10 20

1.50

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.8

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.90 m

Dossier :


Cote(m)

137.90

137.50

136.50

136.10


(m/TN)

0.00

0.40

1.40

1.80

Terre Végétale

Sable gris/ocre

Sable graveleux

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

9


0 10 20

1.40

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.8

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.50 m

Dossier :


Cote(m)

137.50

137.25

137.05

136.20

135.92

135.50


(m/TN)

0.00

0.25

0.45

1.30

1.58

2.00

Terre Végétale

Sable ocre

Sable limoneux gris/noir

Tourbe

Sable gris

ALL

UV

ION

ST

OA

LLU

Str

atig

raph

ie

6

1712

8


0 10 20

1.60

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

2.0

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.00 m

Dossier :


Cote(m)

138.00

137.70

136.60

136.20


(m/TN)

0.00

0.30

1.40

1.80

Terre Végétale

Sable gris

Sable graveleux

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

6


0 10 20

1.40

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.8

0m.-

Out

il



HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 138.10 m

Dossier :


Cote(m)

138.10

137.65

136.60

136.10


(m/TN)

0.00

0.45

1.50

2.00

Terre Végétale

Sable gris/ocre

Sable marron

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie

1118


0 10 20

1.40

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

2.0

0m.-

Out

il

PME73Sondage Pelle Mécanique:BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial TAUBENHAUFAffaire : Z :Date :


HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 137.30 m

Dossier :


Cote(m)

137.30

137.00

136.30

136.10


(m/TN)

0.00

0.30

1.00

1.20

Terre Végétale

Tourbe + racines

Sable gris

TO

UR

BE

AS

trat

igra

phie Profil

hydrique(Wn %)

0 15 30

0.60

1.10

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.20

m.-

Out

il

k 2 x 10-4 m/sec.0.60

1.10

Essai d' Eau

STE74Sondage Tarière :BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial TAUBENHAUFAffaire : Z :Date :

1.20 mLong. :

1 / 50Echelle :


1 / 1Page :Nivellement NGF20/03/2014 137.70 m

Cote(m)

137.70

137.50

137.20

136.50


(m/TN)

0.00

0.20

0.50

1.20

Terre Végétale, briques….

Terre Végétale


RA

LLU

VIO

NS

Str

atig

raph

ie Profilhydrique

(%)

0 25 50

1.00

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Tar

ière

Ø 6

3 m

m .

Out

il

k 9 x 10-5 m/sec

0.40

1.00

Essai d'Absorption

PME75Sondage Pelle Mécanique:BEG INGENIERIEClient :Centre Commercial TAUBENHAUFAffaire : Z :Date :


HAGUENAU 11 214 B

20/03/2014 136.20 m

Dossier :


Cote(m)

136.20

135.90

135.20

134.70


(m/TN)

0.00

0.30

1.00

1.50

Terre Végétale(sable graveleux)

Sable noir

Sable gris

ALL

UV

ION

SS

trat

igra

phie Profil

hydrique(Wn %)

0 15 30

0.90

1.30

Niv

eau

d'ea

u(m

)

Min

i-pel

le.-

Arr

êt à

1.5

0m.-

Out

il

k 2 x 10-4 m/sec....0.95

1.30

Essai d' Eau