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DATE: PAGES: 12

Maitre d'ouvrage: Entrepreneur:

Attn:

POUR COMMENTAIRE POUR APPROBATION AUTREPOUR INFORMATION POUR CONSTRUCITON

REFERENCES:

REV0

1

2

SIGNATURE ET CACHET DE ICC :

NOTES:

Approuvé avec Reserves

Modifier et Resoumettre

. Tel. No.

S.I.

S.I.

0

K.W.2-Dec-13

7/5/2013

1 20/5/2013As Built H.K. S.I.

K.W.

Emis pour approbation

Pour:

H.K.6-May-13

20-May-13 Emis pour approbation H.K.

TITRE DES DOCUMENTS:

ICC DOC. REF.

PI-168-S12P155-CN-200-CVG-008 2BORDEREAU DE SOUMISSION

K.W.

As Built

REALISATION DE LA CONNEXION ELECTRIQUE 60kV ENTRE BRN ET M7

GSA DOC. REF.

001408.10.D.A.CC.01291

Messieurs Mourad Ghetai / Mario d'Antoni

xxxxxx

25-Jun-2014NOTE DE CALCUL

BUT DE SOUMISSION:

GROUPEMENT ICC ALGERIE-INTERSUD

VERIFIEDATE DESCRIPTION PREPARE APPROUVE ANT. DATE

DATE SIGNATURE

Bon pour Execution

Approuvé

Rejeté

CONTRAT N°S12P155

COMMENTAIRE DU CLIENT

GROUPEMENT SONATRACH-AGIP

GROUPEMENT SONATRACH-AGIPBP. 475 Zone IndustrielleHassi Messaoud Ouargla

De: ICC ALGERIE07 Rue Doudou Mouktar , Ben Aknoun Alger. Villa Yesmina 2eme etage.

+213 (0) 21 94 60 72 Fax No. Fax No. e-mail

Mourad.Ghetai@gsa.dzMario.DAntoni@gsa.dz

e-mail sandra.wehbe@iccgroupe.com kamila.wehbe@iccgroupe.com

info@iccgroupe.com

Tel. No.

REALISATION DE LA CONNEXION ELECTRIQUE 60kV ENTRE BRN ET M7

TITRE DU DOCUMENT:Note de calcul fondation pour parafoudre

As Built

RE‐ED‐001                    This document is the property of ICC who will safeguard its rights according to civil and penal provisions of the law.        

Rev.: 2 Description: xxxxxx Date:

.

Rev.Commentaire

( Etat* et Date)Responsable Statut

0 NA S.I. CLOSED

1 A S.I. CLOSED

2 As Built S.I. CLOSED

* ETAT : A APPROUVE , AC APPROUVE AVEC COMMENTAIRES, NA PAS APPROUVE

Maitre d'ouvrage:

Document #: 001408.10.D.A.CC.01291 25-Jun-2014

Entrepreneur:

REALISATION DE LA CONNEXION ELECTRIQUE 60 kVENTRE BRN & M7.

Feuille de Révision

Commentaires Du Client

1. il faut se référer a la Note de calcul pour support parafoudre -F- 001408.10.D.A.CA.01277 (cas de charge)2. Changées3. OK

Actions /Commentaires ICC

1. Clarifier les combinaisons qui sont utilisées pour ELU, ELS, ACC.2. Changer les armatures supérieures de la semelle par des 7TlOlml. 3. Prévoir de faire passer la note de calcul pour la fondation des isolateurs par le CTC avec les plans y afférents

RE‐ED‐001                     This document is the property of ICC who will safeguard its rights according to civil and penal provisions of the law.

0 A B25/4/2013 14/5/2013 3

25/4/2013 14/5/2013 4

25/4/2013 14/5/2013 4

EDITION DATE01

EDITION N°PAGE

1/�Introduction�générale

2�/�Calcul�du�massif�support�parafoudre�(F)�type�1

DESIGNATION

3�/�Calcul�du�massif�support�parafoudre�(F)�type�2

NOTE�DE�CALCUL�MASSIF�SUPPORT�PARAFOUDRE�(F)

SOMMAIRE

DOCUMENTS�DE�REFERENCE:

Plan�N°001408.10.D.A.CA.01277001408.10.D.A.DE.01242

TITRENote�de�calcul�pour�support�parafoudre��F��Plan�du�chassis�du�parafoudre��F�

1 / INTRODUCTION GENERALE:

La présente note de calcul consiste à dimensionner le massif support parafoudre du poste M7 wilaya d’OUARGLA classé en zone 0 selon le RPA99 addenda 2003.

Il y a lieu de vérifier :

� Les contraintes admissibles au sol �� � sol adm � La stabilité du massif :

renv

stab

MM

� 1.5

� Le soulèvement à l’ELS - L’ELU –l’ELA � La résistance : Vérification des contraintes des matériaux.

1.2 / REGLEMENTS UTILISES :

� BAEL 91 � RPA 2003

1.3/ CARACTERISTIQUES DES MATERIAUX :

1.3.1/BETON ARME :

� Le béton utilisé est un béton de ciment CPA325 dosé à 350 kg/m3

� La résistance caractéristique du béton à la compression à 28 jours notée fc28 = 25 Mpa � La résistance caractéristique du béton à la traction à 28 jours ft28 =2.1 Mpa � La contrainte à l’ELU fbc = 0.85 fcj / �b avec: � �b = 1.5 Situation durable � �b = 1.15 Situation accidentelle � La contrainte limite à l’ELS� �bc = 0.6 fcj = 15 Mpa

1.3.2/ACIER :

� Barres à haute adhérence Fe 400 limite d’élasticité Fe=400 MPa � Contrainte limite à l’ELU �s = fe / �s avec : � �s = 1.15 Situation durable � �s = 1 Situation accidentelle � Contrainte limite à l’ELS:

Fissuration préjudiciable Acier HA � � 6 �a adm = 201.6 Mpa Béton �b adm = 15 Mpa1.4/CONTRAINTES ADMISSIBLE DU SOL :

Massif type1

sol� = 1.00 bars à -1.50 m par rapport au terrassement. Massif type2

sol� = 1.00 bars à -1.80 m par rapport au terrassement.

1.5 / CHARGES CONSIDEREES:

Les charges considérées sont celles des descentes de charge déduites des calculs des supports qui sont introduites dans le programme de calcul pour les massifs.

Le calcul la vérification et le ferraillage ont été faits à l’aide du logiciel Robot 2010

2 / CALCUL DU MASSIF SUPPORT PARAFOUDRE (F) type 1

1 Niveau :

� Milieu: non agressif

2 Semelle isolée :

2.1 Caractéristiques des matériaux :

� Béton: BETON25; résistance caractéristique = 25.00 MPa Poids volumique = 2501.36 (kG/m3) � Aciers longitudinaux: type HA 400 résistance caractéristique = 400.00 MPa � Aciers transversaux: type HA 400 résistance caractéristique = 400.00 MPa

2.2 Géométrie :

A = 1.40 (m) a = 0.70 (m) B = 1.40 (m) b = 0.70 (m) h1 = 0.30 (m) ex = 0.00 (m) h2 = 1.40 (m) ey = 0.00 (m) h4 = 0.10 (m)

2.3 Hypothèses de calcul :

� Norme pour les calculs géotechniques : Fascicule No 62 - Titre V � Norme pour les calculs béton armé : BAEL 91 mod. 99 � Condition de non-fragilité � Forme de la semelle : carrée

2.4 Chargements :

2.4.1 Charges sur la semelle : Cas Nature Groupe N Fx Fy Mx My (kN) (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) CAL.1 de calcul ---- 2.50 6.00 0.00 0.00 16.80 CAL.2 de calcul ---- 2.50 4.60 2.50 -5.00 14.00 CAL.3 de calcul ---- 1.67 4.02 0.00 0.00 11.22 CAL.4 de calcul ---- 1.67 3.08 1.68 -3.32 9.33 CAL.5 de calcul ---- 1.67 5.62 0.00 0.00 18.09

2.4.2 Charges sur le talus : Cas Nature Q1 (kN/m2)

2.4.3 Liste de combinaisons

1/ ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 2/ ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 3/ ELS : CAL.3 N=1.67 My=11.22 Fx=4.02 4/ ELS : CAL.4 N=1.67 Mx=-3.32 My=9.33 Fx=3.08 Fy=1.68 5/ ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62 6/* ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 7/* ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 8/* ELS : CAL.3 N=1.67 My=11.22 Fx=4.02 9/* ELS : CAL.4 N=1.67 Mx=-3.32 My=9.33 Fx=3.08 Fy=1.68 10/* ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62

2.5 Sol : Contraintes dans le sol : �ELU = 0.15 (MPa) �ELS = 0.10 (MPa)

Niveau du sol : N1 = 0.00 (m) Niveau maximum de la semelle : Na = 0.30 (m) Niveau du fond de fouille : Nf = -1.50 (m)

Sables et graves moyennement compacts• Niveau du sol : 0.00 (m) • Poids volumique: 1835.49 (kG/m3) • Poids volumique unitaire: 2692.05 (kG/m3) • Angle de frottement interne : 35.0 (Deg) • Cohésion : 0.00 (MPa)

2.6 Résultats des calculs :

2.6.1 Ferraillage théorique Semelle isolée :

Aciers inférieurs :

ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62 My = 8.29 (kN*m) Asx= 3.65 (cm2/m) On adopte 7 T10/ml ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 Mx = 3.42 (kN*m) Asy= 3.65 (cm2/m) On adopte 7 T10/ml

Aciers supérieurs :

ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62 My = -5.08 (kN*m) A'sx= 1.50 (cm2/m) On adopte 7 T10/ml

ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 Mx = -1.16 (kN*m) A'sy= 1.50 (cm2/m) On adopte 7 T10/ml Fût : Aciers longitudinaux A = 12.54 (cm2) A min. = 11.20 (cm2) A = 2 * (Asx + Asy) Asx = 3.47 (cm2) On adopte 4 T12 Asy = 2.80 (cm2) On adopte 4 T12 Aciers transversaux 8 HA 400 8 l = 2.72 (m) e = 1*0.32 On adopte 3 cadres T08 esp max 20 cm

2.6.2 Niveau minimum réel = -1.40 (m)

2.6.3 Analyse de la stabilité

Calcul des contraintes

Type de sol sous la fondation: uniforme Combinaison dimensionnanteELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 Coefficients de chargement:1.35 * poids de la fondation

1.35 * poids du sol Résultats de calculs: au niveau du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 81.48 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 83.98 (kN) Mx = -9.25 (kN*m) My = 21.82 (kN*m) Dimensions équivalentes de la fondation: B' = 1 L' = 1 Epaisseur du niveau: Dmin = 1.40 (m)

Méthode de calculs de la contrainte de rupture: pressiométrique de contrainte (ELS), (Fascicule No 62 - Titre V, B.1.)

q ELS = 0.10 (MPa) qu = 0.25 (MPa)

Butée de calcul du sol: qlim = (qu - q'0) / �f + q'0 = 0.14 (MPa)

�f = 2.00 q'0 = 0.03 (MPa)

Contrainte dans le sol : qref = 0.09 (MPa) Coefficient de sécurité : qlim / qref = 1.597 > 1

Soulèvement

Soulèvement ELU Combinaison dimensionnante ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 60.36 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 62.86 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 27.00 (kN*m) Surface de contact s = 57.95 (%) slim = 10.00 (%)

Soulèvement ELS Combinaison défavorable : ELS : CAL.3 N=1.67 My=11.22 Fx=4.02 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 60.36 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 62.03 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 18.05 (kN*m) Surface de contact s = 87.63 (%) slim = 75.00 (%)

Glissement

Combinaison dimensionnante ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol

Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 60.36 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 62.86 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 27.00 (kN*m) Dimensions équivalentes de la fondation: A_ = 1.40 (m) B_ = 1.40 (m) Surface du glissement: 1.14 (m2) Cohésion : C = 0.00 (MPa) Coefficient de frottement fondation - sol: tg(�) = 0.70 Valeur de la force de glissement F = 6.00 (kN) Valeur de la force empêchant le glissement de la fondation: - su niveau du sol: F(stab) = 36.68 (kN) Stabilité au glissement : 6.113 > 1.2

Renversement

Autour de l'axe OX Combinaison dimensionnante ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 60.36 (kN)

Charge dimensionnante: Nr = 62.86 (kN) Mx = -9.25 (kN*m) My = 21.82 (kN*m) Moment stabilisateur : Mstab = 44.00 (kN*m) Moment de renversement : Mrenv = 9.25 (kN*m) Stabilité au renversement : 4.757 > 1.5

Autour de l'axe OY Combinaison défavorable : ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 60.36 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 62.03 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 27.64 (kN*m) Moment stabilisateur : Mstab = 43.42 (kN*m) Moment de renversement : Mrenv = 27.64 (kN*m) Stabilité au renversement : 1.571 > 1.5

Cisaillement

Combinaison dimensionnante ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Charge dimensionnante: Nr = 62.86 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 27.00 (kN*m) Longueur du périmètre critique : 1.40 (m) Effort tranchant : 13.59 (kN) Hauteur efficace de la section heff = 0.24 (m) Surface de cisaillement: A = 0.34 (m2) Contrainte de cisaillement : 0.04 (MPa) Contrainte de cisaillement admissible : 1.17 (MPa) Coefficient de sécurité : 28.85 > 1

3 / CALCUL DU MASSIF SUPPORT PARAFOUDRE (F) type 21 Niveau :

� Milieu: non agressif

2 Semelle isolée :

2.1 Caractéristiques des matériaux :

� Béton: BETON25; résistance caractéristique = 25.00 MPa Poids volumique = 2501.36 (kG/m3) � Aciers longitudinaux: type HA 400 résistance caractéristique = 400.00 MPa � Aciers transversaux: type HA 400 résistance caractéristique = 400.00 MPa

2.2 Géométrie :

A = 1.40 (m) a = 0.70 (m) B = 1.40 (m) b = 0.70 (m) h1 = 0.30 (m) ex = 0.00 (m) h2 = 1.70 (m) ey = 0.00 (m) h4 = 0.10 (m)

2.3 Hypothèses de calcul :

� Norme pour les calculs géotechniques : Fascicule No 62 - Titre V � Norme pour les calculs béton armé : BAEL 91 mod. 99 � Condition de non-fragilité � Forme de la semelle : carrée

2.4 Chargements :

2.4.1 Charges sur la semelle : Cas Nature Groupe N Fx Fy Mx My (kN) (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) CAL.1 de calcul ---- 2.50 6.00 0.00 0.00 16.80 CAL.2 de calcul ---- 2.50 4.60 2.50 -5.00 14.00 CAL.3 de calcul ---- 1.67 4.02 0.00 0.00 11.22 CAL.4 de calcul ---- 1.67 3.08 1.68 -3.32 9.33 CAL.5 de calcul ---- 1.67 5.62 0.00 0.00 18.09

2.4.2 Charges sur le talus : Cas Nature Q1 (kN/m2)

2.4.3 Liste de combinaisons

1/ ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 2/ ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 3/ ELS : CAL.3 N=1.67 My=11.22 Fx=4.02 4/ ELS : CAL.4 N=1.67 Mx=-3.32 My=9.33 Fx=3.08 Fy=1.68 5/ ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62 6/* ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 7/* ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 8/* ELS : CAL.3 N=1.67 My=11.22 Fx=4.02 9/* ELS : CAL.4 N=1.67 Mx=-3.32 My=9.33 Fx=3.08 Fy=1.68 10/* ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62

2.5 Sol : Contraintes dans le sol : �ELU = 0.15 (MPa) �ELS = 0.10 (MPa)

Niveau du sol : N1 = 0.00 (m) Niveau maximum de la semelle : Na = 0.30 (m) Niveau du fond de fouille : Nf = -1.80 (m)

Sables et graves moyennement compacts• Niveau du sol : 0.00 (m) • Poids volumique: 1835.49 (kG/m3) • Poids volumique unitaire: 2692.05 (kG/m3) • Angle de frottement interne : 35.0 (Deg) • Cohésion : 0.00 (MPa)

2.6 Résultats des calculs :

2.6.1 Ferraillage théorique Semelle isolée :

Aciers inférieurs :

ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62 My = 8.59 (kN*m) Asx= 3.65 (cm2/m) On adopte 7 T10/ml

ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 Mx = 3.70 (kN*m) Asy= 3.65 (cm2/m) On adopte 7 T10/ml Aciers supérieurs :

ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62 My = -5.79 (kN*m) A'sx= 1.50 (cm2/m) On adopte 7 T10/ml

ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 Mx = -1.25 (kN*m) A'sy= 1.50 (cm2/m) On adopte 7 T10/ml Fût : Aciers longitudinaux A = 12.49 (cm2) A min. = 11.20 (cm2) A = 2 * (Asx + Asy) Asx = 3.45 (cm2) On adopte 4 T12 Asy = 2.80 (cm2) On adopte 4 T12 Aciers transversaux 8 HA 400 8 l = 2.72 (m) e = 1*0.32

On adopte 3 cadres T08 esp max 20 cm

2.6.2 Niveau minimum réel = -1.70 (m)

2.6.3 Analyse de la stabilité

Calcul des contraintes

Type de sol sous la fondation: uniforme Combinaison dimensionnanteELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 Coefficients de chargement:1.35 * poids de la fondation

1.35 * poids du sol Résultats de calculs: au niveau du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 97.07 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 99.57 (kN) Mx = -10.00 (kN*m) My = 23.20 (kN*m) Dimensions équivalentes de la fondation: B' = 1 L' = 1 Epaisseur du niveau: Dmin = 1.70 (m)

Méthode de calculs de la contrainte de rupture: pressiométrique de contrainte (ELS), (Fascicule No 62 - Titre V, B.1.)

q ELS = 0.10 (MPa) qu = 0.24 (MPa)

Butée de calcul du sol: qlim = (qu - q'0) / �f + q'0 = 0.13 (MPa)

�f = 2.00 q'0 = 0.03 (MPa)

Contrainte dans le sol : qref = 0.09 (MPa) Coefficient de sécurité : qlim / qref = 1.432 > 1

Soulèvement

Soulèvement ELU Combinaison dimensionnante ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 71.90 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 74.40 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 28.80 (kN*m) Surface de contact s = 67.05 (%) slim = 10.00 (%)

Soulèvement ELS Combinaison défavorable : ELS : CAL.3 N=1.67 My=11.22 Fx=4.02 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 71.90 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 73.57 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 19.26 (kN*m) Surface de contact s = 93.90 (%) slim = 75.00 (%)

Glissement

Combinaison dimensionnante ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol

Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 71.90 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 74.40 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 28.80 (kN*m) Dimensions équivalentes de la fondation: A_ = 1.40 (m) B_ = 1.40 (m) Surface du glissement: 1.31 (m2) Cohésion : C = 0.00 (MPa) Coefficient de frottement fondation - sol: tg(�) = 0.70 Valeur de la force de glissement F = 6.00 (kN) Valeur de la force empêchant le glissement de la fondation: - su niveau du sol: F(stab) = 43.41 (kN) Stabilité au glissement : 7.236 > 1.2

Renversement

Autour de l'axe OX Combinaison dimensionnante ELU : CAL.2 N=2.50 Mx=-5.00 My=14.00 Fx=4.60 Fy=2.50 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 71.90 (kN)

Charge dimensionnante: Nr = 74.40 (kN) Mx = -10.00 (kN*m) My = 23.20 (kN*m) Moment stabilisateur : Mstab = 52.08 (kN*m) Moment de renversement : Mrenv = 10.00 (kN*m) Stabilité au renversement : 5.208 > 1.5

Autour de l'axe OY Combinaison défavorable : ACC : CAL.5 N=1.67 My=18.09 Fx=5.62 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 71.90 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 73.57 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 29.33 (kN*m) Moment stabilisateur : Mstab = 51.50 (kN*m) Moment de renversement : Mrenv = 29.33 (kN*m) Stabilité au renversement : 1.756 > 1.5

Cisaillement

Combinaison dimensionnante ELU : CAL.1 N=2.50 My=16.80 Fx=6.00 Coefficients de chargement:1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du sol Charge dimensionnante: Nr = 74.40 (kN) Mx = -0.00 (kN*m) My = 28.80 (kN*m) Longueur du périmètre critique : 1.40 (m) Effort tranchant : 12.85 (kN) Hauteur efficace de la section heff = 0.24 (m) Surface de cisaillement: A = 0.34 (m2) Contrainte de cisaillement : 0.04 (MPa) Contrainte de cisaillement admissible : 1.17 (MPa) Coefficient de sécurité : 30.5 > 1