pte San Miguel(Las Choapas)-Velez

8/3/2019 pte San Miguel(Las Choapas)-Velez

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Edif. Olmo A, Depto. 402, Col. Jardines de Xalapa

Xalapa, Ver. C.P. 91179

Tel. 22.81.10.06.77

ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS, DE UN PUENTE

DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINONARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LAS

CHOAPAS, VER.

INFORME: INGEOTEC-MAR-062-2011

XALAPA, VER

LAS CHOAPAS, VERACRUZ.


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ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS, DE UN PUENTE DE10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN

MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LAS CHOAPAS, VER.

INFORME: INGEOTEC-MAR-062-2011XALAPA, VER.

LAS CHOAPAS, VERACRUZ.


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NDICE PAGINA

1.- ANTECEDENTES 3

2.- OBJETIVOS 33.- DESCRIPCIN DEL SITIO Y DEL PROYECTO 4

3.1 Localizacin 4

3.2 Geologa 4

3.3 Sismicidad

3.4 Topografa

3.5 Descripcin del proyecto

5

6

7

4.- EXPLORACIN 7

5.- DETERMINACIN DE PARMETROS GEOTCNICOS

5.1 Ensayos de laboratorio

8

8

6.- PROPIEDADES GEOTCNICAS DEL SUBSUELO

6.1 Estratigrafa

9

9

7.- ANLISIS DE CIMENTACIN

7.1 Metodologa

7.1.1 Socavacin

7.1.2 Anlisis de capacidad de carga

7.1.3 Anlisis de asentamientos

10

11

11

15

16

8.- PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO 18

9.- CONCLUSIONES

9.1 Propiedades geotcnicas del sitio

20

20

ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS, DE UN PUENTE

DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINONARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LASCHOAPAS, VER.

INFORME: INGEOTEC-MAR-062-2011XALAPA, VER.


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9.2 Propuesta de solucin

10.- REFERENCIAS BIBLIOGRFICAS

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ANEXOS:

A)LOCALIZACIN DEL SITIOFigura A1: Localizacin del sitioFigura A2: Localizacin del sondeo

B) TABLAS Y FIGURASTabla B1: Registro de perforacin del sondeo SMC-NICOTabla B2: Resumen de propiedades ndice sondeo SMC-NICOFigura B1: Perfil estratigrfico sondeo SMC-NICO

Figura B2: Carta de plasticidad de los sondeos SMC-NICOTabla B3: Ensaye de densidad de slidos

Tabla B4: Ensaye de consolidacin unidimensional MI-04 SMC-1 Tabla B5: Ensaye de consolidacin unidimensional MI-04 SMC-1(carga descarga)

Figura B3: Curva de compresibilidad MI-04 SMC-1C)INFORME FOTOGRFICO


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1.- ANTECEDENTES

El municipio de Las Choapas, Veracruz, a travs de las dependencias

gubernamentales correspondientes, promovi el Estudio y Proyecto de UN

PUENTE DE 10.00 MTS. Ubicado en el km 6+800, del camino NARANJO

SAN MIGUEL DE ALLENDE, del municipio de las Choapas, en el estado de

Veracruz; dentro de cuyos alcances contempla la realizacin del estudio de

mecnica de suelos para establecer los lineamientos geotcnicos a seguir

para la propuesta de cimentacin de dicha estructura.

2.- OBJETIVOS

Para dar cumplimento a las necesidades del proyecto de cimentacin de la

estructura en proyecto motivo de este informe, se definieron lo siguientes

lineamientos para el estudio:

1) Explorar y muestrear el subsuelo del sitio donde se proyecta realizar laampliacin del cruce, mediante la ejecucin de un sondeos a 10.00

metros de profundidad (en estricto apego a los lineamientos emitidos por

la contratante); de acuerdo las normas ASTM aplicables.

2) Definir las propiedades estratigrficas del sitio explorado, confundamento en los trabajos de exploracin y resultados de ensayos de

laboratorio ASTM (Ref.2) oNMX-ONNCCE-2003 aplicables, efectuados

a las muestras recuperadas.

3) Establecer la propuesta de cimentacin y lineamientos de construccinpara la estructura en proyecto con base la informacin disponible,

resultados de campo, as como de laboratorio recabados en el

desarrollo de este informe.


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3.- DESCRIPCIN DEL SITIO Y DEL PROYECTO.

3.1 Localizacin

EL PUENTE DE 10.00 MTS. DEL KM 6+800, DEL CAMINO NARANJO

SAN MIGUEL DE ALLENDE, est situado aproximadamente a 6.34km en

direccin Sur de la localidad de El Naranjo, Municipio de las Choapas,

Veracruz, en las Coordenadas geogrficas 1733'55.41" de latitud norte y

9357'36.73" de longitud oeste (obtenidas mediante un posicionador GPSFigura A1).

3.2 Geologa

El rea destinada para el puente se localiza en la Provincia Tierras Altas de

Chiapas-Guatemala (E. Raisz, 1964), en una zona geolgica comprendida

del perodo terciario al reciente, representada por la unidad estratigrfica:

ESTRATIGRAFA:

LUTITA-ARENISCA, TO (lu-ar): La unidad consiste en una alternancia de

lutitas, areniscas, calizas y margas, depositados en ambiente marino de

litoral. Las lutitas son gris verdoso con tonos azules; las areniscas son caf

amarillento de grano medio a grueso; los clsticos son principalmente

fragmentos de rocas volcnicas, cuarzo y micas, se disponen en estratos

delgados a medianos, en algunas localidades presentan estratificacin

cruzada, contiene mbar y capas de carbn. Las calizas son grises,

biogenas, estn intercaladas con lutitas y margas en estratos delgados; las

margas son de color gris verdoso muy deleznables. La unidad aparece


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deformada segn pliegues con formas de cofre, asimtricos y buzantes,

afectados por fallas normales y de corrimiento lateral, esto ha originado un

intenso fractura miento que ha acelerado el intemperismo.

3.3 Sismicidad

De acuerdo con el manual de obras civiles (Diseo Por Sismo) de la CFE, el

sitio se ubica en la zona ssmica B, y de las caractersticas observadas, el

subsuelo es del Tipo II, al cual le corresponde un coeficiente ssmico C

igual a 0.30 (Ref. 1).

PTE. DE 10.00 MTS. DELKM 6+800, DEL CAMINO

NARANJO - SAN MIGUEL DEALLENDE.


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3.4 Topografa

El sitio en estudio se encuentra en la zona limtrofe del sureste del estado,

recorrida en gran parte por la Sierra Madre Oriental, que, procedente de

Chiapas y Oaxaca, penetra a Veracruz precisamente por este municipio,

haciendo irregular su topografa, destacando los cerros y lomeros medios.

PTE. DE 10.00 MTS. DELKM 6+800, DEL CAMINONARANJO - SAN MIGUEL

DE ALLENDE.


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3.5 Descripcin del proyecto

Con base a la informacin de proyecto disponible al momento de emitir el

presente documento, en el sitio de cruce el PUENTE DE 10.00 MTS. DEL

KM 6+800, DEL CAMINO NARANJO SAN MIGUEL DE ALLENDE, se

proyecta con un ancho de calzada de 8.60 metros, soportado en dos

apoyos extremos, que de acuerdo con el anlisis de bajada de cargas a

nivel de terreno natural trasmitirn al subsuelo una presin de 22.0

ton/m2, en la condicin ms desfavorable. Asimismo el nivel de rasante deproyecto genera alturas de terrapln variables entre 1.90 a 2.10 metros.

4.- EXPLORACIN.

Previo a la ejecucin de los trabajos de campo, se realiz una inspeccin

visual por parte de un especialista en mecnica de suelos con el fin de

establecer el sitio ms idneo para la ubicacin del sondeo.Consecuentemente con lo anterior, los trabajos de exploracin geotcnica,

se efectuaron mediante la ejecucin de un sondeo Mixto Continuo del tipo

profundo, localizado de acuerdo a lo mostrado en la Figura A-2 del Anexo

A. En la siguiente Tabla, se presenta la nomenclatura y ubicacin de dicha

exploracin, as como la profundidad alcanzada:

SONDEO PROFUNDIDAD

(m)

SMC-NICO 10.00


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Durante la ejecucin de los trabajos de campo, se siguieron los

lineamientos establecidos en la norma ASTM (D1586, D1587 Y D2113), en

los casos aplicables.

5.- DETERMINACIN DE PARMETROS GEOTCNICOS

5.1 Ensayos de laboratorio

En la campaa de exploracin, se obtuvieron muestras alteradas einalteradas. Todas las muestras recuperadas se protegieron por medio de

membranas impermeables para ser transportadas al laboratorio, para

someterlas a ensayes mecnicos e ndice bajo las normas que se enlistan a

continuacin:

ENSAYENORMAS APLICADAS

NMX ASTMClasificacin visual y al tacto NMX-C-416-ONNCCE-2003 D2488

Contenido natural de agua NMX-C-416-ONNCCE-2003 D2216

Lmites de consistencia NMX-C-416-ONNCCE-2003 D4318

Anlisis granulomtrico NMX-C-416-ONNCCE-2003 D422

Densidad de slidos NMX-C-416-ONNCCE-2003 D854

Consolidacin unidimensional --------------------- D2435

El resumen de las pruebas de laboratorio ejecutadas sobre las muestras

obtenidas en el sitio explorado, se presentan en el anexo B de este

documento.


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6.- PROPIEDADES GEOTCNICAS DEL SUBSUELO.

6.1 Estratigrafa

Con fundamento en la inspeccin visual realizada durante la visita al sitio

e informacin obtenida de la exploracin del subsuelo junto con los

resultados de laboratorio obtenidos, pueden concluirse que el subsuelo del

sitio en estudio presenta la siguiente secuencia estratigrfica:

SONDEO SMC-NICO

Estrato 1:

Desde la superficie y en un espesor del orden de 3.00 metros, se detecto

arcilla de alta plasticidad (CH), de consistencia blanda a media (SPT: 2 < N

< 7), arenosa a poco arenosa, color caf a gris claro. La cual presenta un

contenido de humedad variable entre 26.92 w% 41.15, Lmite lquido

(L.L) de 51.00 a 64.74%, limite plstico de (L.P) de 26.00 a 31.00%,contenido de finos (F) entre 55 al 80%.

Estrato 2:

Subyaciendo al estrato anterior y hasta la mxima profundidad explorada

(10.00 metros de profundidad), se detecto arcilla de baja plasticidad (CL),

muy dura (SPT: N 50), color gris claro. La cual presenta un contenido de

humedad variable entre 11.69 w% 25.32, Lmite lquido (L.L) de 40.00a 45.68%, limite plstico de (L.P) de 21.46 a 24.26%, contenido de finos (F)

entre 90 al 98%.


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Por otro lado resulta importante mencionar que el N.A.F; no se detecto en

el sondeo al momento de la exploracin.

7.- ANLISIS DE CIMENTACIN.

El PUENTE DE 10.00 MTS. DEL KM 6+800, DEL CAMINO NARANJO

SAN MIGUEL DE ALLENDE, se proyecta con un ancho de calzada de

8.60 metros, soportado en dos apoyos extremos, que de acuerdo con el

anlisis de bajada de cargas a nivel de terreno natural trasmitirn al

subsuelo una presin de 22.0 ton/m2, en la condicin ms desfavorable,

alturas de terrapln prximas a los 2.10 metros. A este respecto, con base

a las propiedades geotcnicas del subsuelo del sitio en estudio, se puede

concluir que la cimentacin de la ampliacin podr realizarse mediante

zapatas corridas, desplatadas en la elevacin 83.54 sobre arcillas de baja

plasticidad de consistencia muy dura. En tanto que los terraplenes de

accesos se desplantaran a 0.50 metros de profundidad con respecto alnivel de terreno natural actual.

Con el fin de fundamentar lo establecido anteriormente a continuacin, se

presentan los clculos realizados para determinar la socavacin general y

local en cada uno de los apoyos del puente, capacidad de carga admisible

por falla al cortante, anlisis de asentamientos de la cimentacin y

terraplenes de acceso respectivamente del puente en cuestin.


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7.1 METODOLOGA

7.1.1- SOCAVACIN

A continuacin se detalla el anlisis efectuado para determinar la

socavacin general y local que se producir en cada apoyo del puente,

tomando en cuenta para ello las caractersticas geotcnicas del sitio as

como la informacin derivada del estudio topo hidrulico.

a) SOCAVACIN GENERAL.

Los datos hidrulicos proporcionados para una avenida mxima en el sitio

de cruce, fueron los siguientes:

Qd (Gasto de diseo) = 18.59 m3/seg.

v (Velocidad media) = 2.71 m/seg.

Tr = 100 aos.

El puente se sostendr mediante 6 (seis) apoyos localizados en el siguiente

kilometraje:

APOYO UBICACIN

NIVEL DE

TERRENO

NATURAL (*1)

Estribo 1 Est=6+795.25 87.16

Estribo 2 Est=6+804.75 87.28


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(*1) Nivel de terreno natural deducido del levantamiento topogrfico que se nos proporciono.

La erosin del fondo del cauce en la seccin transversal del eje del puente,para una avenida mxima, para cauce definido y con material del fondo

cohesivo, se calcul empleando el criterio propuesto por L. L. Lischtvan

Lebediev (Ref. 3)cuya expresin se muestra a continuacin:

Hs = (*Ho5/3/0.60*d1.18)(1/(1+x)) suelo cohesivo

Donde:

Hs: Profundidad de la socavacin (m).

Ho: Tirante del agua antes de la erosin (m).

: Coeficiente en funcin del periodo de retorno de la

avenida.

d: Peso volumtrico del material seco (ton/m3).

1/(1+x): Exponente variable que est en funcin del peso

volumtrico seco del suelo.

El valor deest dado por: = Qd / (Hm5/3Be)

Donde

Qd: Gasto de diseo (m3).

Hm: Tirante medio (m).

Be: Ancho efectivo de la seccin transversal (m).

: Coeficiente de estrechamiento.

Sustituyendo las variables correspondientes en las expresiones indicadas

anteriormente, se obtuvieron los resultados mostrados en la tabla

siguiente, para los kilometrajes donde se ubicarn los apoyos.


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oRqT HPPPS =

Socavacin general en los apoyos del puente

Apoyo Ubicacin (Km) Socavacin

(m)

Estribo 1 Est=6+795.25 0.30

Estribo 2 Est=6+804.75 0.20

b) SOCAVACIN LOCAL

La socavacin en estribos ocurre cuando estos obstruyen parcialmente el

rea hidrulica del cauce, como es el caso del Puente Vehicular KM

6+800, DEL CAMINO NARANJO SAN MIGUEL DE ALLENDE, donde el

nivel de aguas mximas (NAME) excede el lecho del ro en los apoyos

extremos (estribos); se procedi a determinar la socavacin local en dichas

zonas, empleando el mtodo de K. F. Artamonov (Ref. 3), que expresa su

teora en base a la siguiente ecuacin:

Donde:

P

Coeficiente que depende del ngulo que forma entre el

estribo y el cauce del ro.

q

PCoeficiente que depende de la relacin Q1/Q, de donde Q1es el gasto que tericamente pasara por el lugar ocupado

por el estribo y Q es el gasto total que escurre por el ro.

RP Coeficiente que depende del talud que tienen los lados del

estribo.


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oH Tirante que se tiene en la zona cercana al estribo, antes de

la erosin.

Sustituyendo los valores correspondientes en las expresiones antes

mostradas se obtienen los valores que se muestran a continuacin:

SOCAVACIN LOCAL

Apoyo Ubicacin (Km) Socavacin

(m)

Estribo 1 Est=6+795.25 1.10

Estribo 2 Est=6+804.75 0.70

En resumen la socavacin general y local a la que estar sometido cada

uno de los apoyos de acuerdo a los anlisis establecidos anteriormente se

muestra en la siguiente tabla:

SOCAVACIN TOTAL EN LOS APOYOS DEL PUENTE

ApoyoUbicacin

(Km)

Socavacin

General

(m)

Socavacin

Local (m)

Socavacin

Total (m)

Estribo 1 Est=6+795.25 0.30 1.10 1.40

Estribo 2 Est=6+804.75 0.20 0.70 0.90


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7.1.2- ANLISIS DE CAPACIDAD CARGA

El anlisis de capacidad de carga admisible por falla al cortante de los

terraplenes de acceso y apoyos que contempla el proyecto, se evalu

mediante la ecuacin general de Hansen (considerando el promedio pesado

de los parmetros mecnicos dentro de la profundidad donde se desarrolla

la cua de falla de acuerdo con el criterio de Pusummjara, en los casos

aplicables);la cual se expresa a continuacin (Ref.4):

qadm = (c Nc sc dc + q Nqsqdq+ 0.5 B N s d )/Fs

En la que:

qadm es la capacidad de carga admisible.

q es la presin vertical efectiva a la profundidad de desplante

por peso propio del suelo.

Nc Nq, N son factores de capacidad de carga, de Hansen

sc, sq,s son factores de forma, proporcionados por Hansen

dc, dq,d son factores de profundidad proporcionados por Hansen

es el peso volumtrico del subsuelo de apoyo de la

cimentacin

B es el ancho de la cimentacin.

Sustituyendo las variables correspondientes en la expresin anterior, para

las condiciones ms desfavorables; para la cimentacin superficial y

terraplenes de acceso, con un factor de seguridad Fs igual a 3.0, se obtuvo


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F

s

IIIE

BqH

+

= 212

'

01

211

una capacidad de carga admisible por falla al cortante de 5.40 ton/m2,

para los terraplenes de acceso; en tanto que para la cimentacin se asigno

una capacidad de 50.0 ton/m2, toda vez que los valores obtenidos son

mayores al propuesto, considerando una profundidad de desplante en la

elevacin 83.54 y 0.50 metros con respecto al nivel de terreno natural

actual, para la cimentacin y terraplenes de acceso respectivamente. A

este respecto resulta importante mencionar que los valores obtenidos

satisfacen los requerimientos del proyecto.

7.1.3- ANLISIS DE ASENTAMIENTOS

Por la naturaleza del subsuelo de desplante de las zapatas y terraplenes de

acceso, el anlisis de los asentamientos, se evalu mediante la teora

elstica y diferida; consecuentemente con ello su magnitud se determino

mediante la siguiente ecuacin (Ref. 4):

Donde:

qo Presin de contacto

B Ancho del rea cargada.

L Largo del rea cargada.

Relacin de Poisson del depsito de apoyo.

Es Mdulo de elasticidad del depsito de apoyo.

I1, I2 e IF Factores de influencia que dependen de la relacin

L/B, del espesor del estrato H, de la relacin de

Poisson y de la profundidad de desplante D.


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'

'

1-

22

1

2

22

22

22

222

1

B

HN,

'B

LM

:Donde

radianes)en(tan1NMN

M

tan2

N

I

1NMM

N1)1MM(ln

1NM1(M

NM)1M1(lnM

1I

==

++=

+++

++++

+++

+++

=

Los Factores de Influencia I1 e I2 se calculan usando las siguientes

ecuaciones:

El Factor IF se obtiene de la Figura 5-7, (Ref. 4).

La componente diferida y se evalu con la teora de consolidacin de

Terzagui, mediante la siguiente expresin (Ref. 4):

H = mv* p * H

Donde:

H: Asentamiento esperado, cm.

mv: Coeficiente de variacin volumtrica, cm/kg.

p: Incremento de presin al centro del estrato analizado, kg/cm.

H: Espesor del estrato considerado, cm.


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Sustituyendo las variables correspondientes, considerando un terrapln

de 2.90 metros, con un peso volumtrico m = 1.8 ton/m3, se obtuvieron

asentamientos mximos del orden de 5.20 centmetros y nulos, para el

terrapln y zapatas respectivamente; los cuales, se consideran aceptables

para el tipo de estructura a construir, ya que del orden del 65% ocurrir

de forma elstica.

8.- PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO

A) TERRAPLENES DE ACCESO

a) En el rea destinada para la ampliacin del cuerpo de terrapln; encaso de que se en encuentren zonas saturadas y/o remoldeadas, se

realizara una excavacin en caja por debajo del nivel de desplante

indicado por el proyecto, hasta retirarlas en su totalidad e

inmediatamente sustituir con material granular libre de finos y

compactarse al 95 de su P.V.S.M en capas de 0.25 metros, hasta el

nivel de desplante que indique el proyecto.

b) El material producto de dicha excavacin, se almacenara en el lugarque ordene la supervisin, para su posterior uso, si as lo considera

conveniente.

c) Efectuadas las medidas correctivas, para desplante; a continuacinse proceder a la construccin del cuerpo del terrapln en la forma

y dimensiones indicadas por el proyecto, con material producto debanco que cumpla con las especificaciones de material de cuerpo de

terrapln de la normativa vigente de la SCT, compactndolo al 90%

de su PVSM de la prueba AASSTHO Estndar en capas no mayores


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a 30.0 centmetros de espesor, hasta alcanzar el nivel que indique el

proyecto.

B) CIMENTACIN SUPERFICIAL.

Se considera que las excavaciones realizadas para alojar lacimentacin podrn efectuarse a cielo abierto, formando taludes

temporales en el permetro con inclinacin de 1/4:1 (horizontal:

vertical). Con objeto de preparar el suelo en el que se desplantar la

cimentacin, se recomienda realizar las excavaciones de acuerdo al

siguiente procedimiento:

Se excavar hasta 10 cm por debajo del desplante indicado por elproyecto, desechando el material producto de dicha excavacin en

el lugar que ordene la supervisin.

A continuacin, se deber compactar la superficie descubierta al95% mnimo de su PVSM con respecto a la prueba AASHTO

estndar en su variante correspondiente, en un espesor mnimo de

30 centmetros. En caso de que se en encuentren zonas saturadas

y/o remoldeadas se realizara una excavacin en caja por debajo

del nivel de desplante indicado por el proyecto, hasta retirarlas en

su totalidad, e inmediatamente sustituir con material granular

libre de finos y compactarse al 95 de su P.V.S.M en capas de 0.25

metros, hasta el nivel de desplante que indique el proyecto.

Alcanzado el nivel de desplante que indique el proyecto, se debercolocar una plantilla de concreto pobre con resistencia a la

compresin de cien kilogramos por centmetro cuadrado (fc = 100


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Kg/cm2) de diez (10) centmetros de espesor, con la finalidad de

trabajar con limpieza en el armado y colado de la cimentacin, as

como para evitar que el terreno se altere, ocasionando una

disminucin en la capacidad de carga admisible o mayores

asentamientos a los previstos en el presente informe.

Finalmente se llevar a cabo la construccin de la cimentacin enlas dimensiones y forma establecida por el proyecto.

Todos los rellenos de la cimentacin por encima del nivel dedesplante debern realizarse con material de banco que cumplacon la calidad de cuerpo de terrapln de la normativa vigente de la

SCT. Dichos materiales debern compactarse al 95% de su

P.V.S.M en campas de 30.0 centmetros, hasta el nivel que indique

el proyecto.

9.- CONCLUSIONES

9.1 Propiedades geotcnicas del sitio

Con fundamento en la inspeccin visual realizada durante la visita al sitio

e informacin obtenida de la exploracin del subsuelo junto con los

resultados de laboratorio obtenidos, pueden concluirse que el subsuelo del

sitio en estudio presenta la siguiente secuencia estratigrfica:

SONDEO SMC-NICO

Estrato 1:

Desde la superficie y en un espesor del orden de 3.00 metros, se detecto

arcilla de alta plasticidad (CH), de consistencia blanda a media (SPT: 2 < N


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< 7), arenosa a poco arenosa, color caf a gris claro. La cual presenta un

contenido de humedad variable entre 26.92 w% 41.15, Lmite lquido

(L.L) de 51.00 a 64.74%, limite plstico de (L.P) de 26.00 a 31.00%,

contenido de finos (F) entre 55 al 80%.

Estrato 2:

Subyaciendo al estrato anterior y hasta la mxima profundidad explorada

(10.00 metros de profundidad), se detecto arcilla de baja plasticidad (CL),

muy dura (SPT: N 50), color gris claro. La cual presenta un contenido dehumedad variable entre 11.69 w% 25.32, Lmite lquido (L.L) de 40.00

a 45.68%, limite plstico de (L.P) de 21.46 a 24.26%, contenido de finos (F)

entre 90 al 98%.

Por otro lado resulta importante mencionar que el N.A.F; no se detecto en

el sondeo al momento de la exploracin.

9.2 Propuesta de solucin.

De acuerdo el proyecto PUENTE DE 10.00 MTS. DEL KM 6+800, DEL

CAMINO NARANJO SAN MIGUEL DE ALLENDE, se proyecta con un

ancho de calzada de 8.60 metros, soportado en dos apoyos extremos, que

de acuerdo con el anlisis de bajada de cargas a nivel de terreno natural

trasmitirn al subsuelo una presin de 22.0 ton/m2, en la condicin ms

desfavorable, alturas de terrapln prximas a los 2.10 metros. A este

respecto, con base a las propiedades geotcnicas del subsuelo del sitio en

estudio, se puede concluir que la cimentacin de la ampliacin podr

realizarse mediante zapatas corridas, desplatadas en la elevacin 83.54

sobre arcillas de baja plasticidad de consistencia muy dura. En tanto que


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los terraplenes de accesos se desplantaran a 0.50 metros de profundidad

con respecto al nivel de terreno natural actual.

De acuerdo con los datos del estudio topohidraulico, condiciones

geotcnicas del lecho del ro, as como la informacin de proyecto

disponible al momento de la emisin del presente informe se obtuvieron los

siguientes valores de socavacin en los apoyos estudiados:

Apoyo Ubicacin

Socavacin

General

(m)

Socavacin

Local (m)

Socavacin

Total (m)

Estribo 1 Est=6+795.25 0.30 1.10 1.40

Estribo 2 Est=6+804.75 0.20 0.70 0.90

Del anlisis de capacidad de carga superficial, para las condiciones ms

desfavorables; para la cimentacin superficial y terraplenes de acceso, con

un factor de seguridad Fs igual a 3.0, se obtuvo una capacidad de carga

admisible por falla al cortante de 5.40 ton/m2, para los terraplenes de

acceso; en tanto que para la cimentacin se asigno una capacidad de 50.0

ton/m2, toda vez que los valores obtenidos son mayores al propuesto,

considerando una profundidad de desplante en la elevacin 83.54 y 0.50

metros con respecto al nivel de terreno natural actual, para la cimentacin

y terraplenes de acceso respectivamente. A este respecto resulta

importante mencionar que los valores obtenidos satisfacen los

requerimientos del proyecto.

Del anlisis de asentamientos efectuados, considerando un terrapln de

2.90 metros, con un peso volumtrico m = 1.8 ton/m3, se obtuvieron


25/48



Tel. 22.81.10.06.77

asentamientos mximos del orden de 5.20 centmetros y nulos, para el

terrapln y zapatas respectivamente; los cuales, se consideran aceptables

para el tipo de estructura a construir, ya que del orden del 65% ocurrir

de forma elstica.

En el caso de presentarse alguna situacin, relativa al subsuelo, no

prevista o que difiera de lo mencionado en este documento, deber

avisarse oportunamente, con la finalidad de verificar las condiciones

geotcnicas del sitio y garantizar la completa satisfaccin tcnica yconstructiva del proyecto.

10.- REFERENCIAS BIBLIOGRFICAS

1) Comisin Federal de Electricidad (C.F.E) Manual de Diseo por Sismo. SeccinC, Tomo I, Mxico 1993.

2) American Society for Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTMSTANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I). 2000

3)Jurez Badillo, Rico Rodrguez. MECNICA DE SUELOS. Flujo de Aguaen Suelos Tomo III. Ed. Limusa. 1 edicin. 1972. Mxico.

4) Bowles, Joseph E. FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN. Mc Graw Hill. 5 Edicin. Edicin internacional 1996

XALAPA, VER. 2011.

Vo. Bo.Ing. Fernando Prez Castillo.

Cd. Prof. 4616796.


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ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS, DE UN PUENTE DE 10.00 MTSEN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE,MPIO. LAS CHOAPAS, VER.

INFORME: INGEOTEC-MAR-062-2011XALAPA, VER



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ANEXO A

UBICACIN GENERAL DEL SITIO EN ESTUDIO


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UBICACIN GENERAL DEL SITIO DE ESTUDIO

FIGURA A-1

AREA DEESTUDIO


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UBICACIN DEL SONDEO EJECUTADO

FIGURA A-2

SMC-NICO

COORDENADAS

1733'55.41"N

9357'36.73"W


29/48


30/48

TABLA B-1 FECHA: Marzo-11OBRA: PUENTE DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LAS CHOAPAS, VER.

SONDEO: SMC-NICO TIPO DE SONDEO: MIXTO CONTINUO

UBICACIN: Km 6+795.228 (1733'55.41"N 9357'36.73"W) PERFORADORA: LONG YEAR 34-02N. A. F. : NO SE DETECTO BOMBA PARA LODOS: MOYNO 3L6

PENETRACINESTNDAR

INICIAL FINAL AVANCE m % 30 cm

MA-01 0.00 0.60 0.60 0.39 65.00 4-3-2-2 P.E.

MA-02 0.60 1.20 0.60 0.34 56.67 1-3-4-4 P.E.

MA-03 1.20 1.80 0.60 0.28 46.67 2-1-1-1 P.E.

MI-04 1.80 2.40 0.60 0.24 40.00 ---- T. SHELBY

MA-05 2.40 3.00 0.60 0.42 70.00 2-1-6-14 P.E.

MA-06 3.00 3.10 0.10 0.05 50.00 50/10 P.E.

AVANCE 3.10 3.60 0.50 0.00 0.00 0 0.00

MA-07 3.60 3.70 0.10 0.10 100.00 50/10 P.E.

AVANCE 3.70 4.20 0.50 0.00 0.00 0 0.00

MA-08 4.20 4.27 0.07 0.06 85.71 50/7 P.E.

AVANCE 4.27 4.80 0.53 0.00 0.00 0 0.00

MA-09 4.80 4.95 0.15 0.11 73.33 50/15 P.E.

AVANCE 4.95 5.40 0.45 0.00 0.00 0 0.00

MA-10 5.40 5.48 0.08 0.05 62.50 50/8 P.E.

AVANCE 5.48 6.00 0.52 0.00 0.00 0 0.00

MA-11 6.00 6.05 0.05 0.04 80.00 50/5 P.E.

AVANCE 6.05 6.60 0.55 0.00 0.00 0 0.00

MA-12 6.60 8.00 1.40 0.05 3.57 ---- BARRIL

MA-13 8.00 8.05 0.05 0.04 80.00 50/5 P.E.

AVANCE 8.05 8.60 0.55 0.00 0.00 0 0.00

MA-14 8.60 8.65 0.05 0.04 80.00 50/5 P.E.

AVANCE 8.65 9.20 0.55 0.00 0.00 0 0.00

MA-15 9.20 9.23 0.03 0.03 100.00 50/3 P.E.

AVANCE 9.23 9.90 0.67 0.00 0.00 0 0.00

MA-16 9.90 10.00 0.10 0.10 100.00 50/10 P.E.

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD (CH), POCO ARENOSA, COLOR GRIS CLARO CONTONOS CAF CLARO.

R E G I S T R O D E P E R F O R A C I N

MUESTRANo.

PROFUNDIDAD ( m )CLASIFICACIN DE CAMPO Y OBSERVACIONESMUESTREO

RECUPERACIN

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD (CH), DE CONSISTENCIA MEDIA, ARENOSA, COLORCAF, CON TONOS GRISES.

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD (CH), DE CONSISTENCIA MEDIA, ARENOSA, COLORCAF, CON TONOS GRISES.

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD (CH), BLANDA, ARENOSA, COLOR GRIS CLARO CONTONOS CAF CLARO.

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD (CH), CONSISTENCIA MEDIA, POCO ARENOSA,COLOR GRIS CLARO.

0

ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD (CL), MUY DURA, COLOR GRIS CLARO.

0


0


0


0




0


0


0


0




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TABLA B-2. RESULTADOS DE ENSAYES DE LABORATORIOOBRA: PUENTE DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LUBICACIN: Km 6+795.228 (1733'55.41"N 9357'36.73"W)

Pozo/ Muestra w LL LP IP G A F SUCS Ss

sondeo N % % % % % % % c Inicial Final kg/cm grado

SMC-NICO MA-01 0.00 0.60 35.70% 64.74% 31.00% 33.74% 0% 100% 0% CH

MA-02 0.60 1.20 26.92% 51.00% 26.40% 24.60% 0% 45% 55% CH

MA-03 1.20 1.80 40.01% 55.40% 26.00% 29.40% 0% 100% 0% CH

MI-04 1.80 2.40 34.23% 53.21% 28.00% 25.21% 0% 20% 80% CH 2.695

MA-05 2.40 3.00 41.15% 57.28% 27.20% 30.08% 0% 100% 0% CH

MA-06 3.00 3.10 21.77% 0.00% 0.00% 0.00% 0% 3% 97% CL

MA-07 3.60 3.70 19.85% 0.00% 0.00% 0.00% 0% 100% 0% 0.0

MA-08 4.20 4.27 19.82% 45.68% 21.46% 24.22% 0% 10% 90% CL

MA-09 4.80 4.95 25.32% 45.68% 21.46% 24.22% 0% 100% 0% CL

MA-10 5.40 5.48 16.90% 45.24% 24.26% 20.98% 0% 3% 97% CL

MA-11 6.00 6.05 22.39% 0.00% 0.00% 0.00% 0% 100% 0% 0.0

MA-12 6.60 8.00 11.69% 45.24% 24.26% 20.98% 0% 2% 98% CL

MA-13 8.00 8.05 16.72% 0.00% 0.00% 0.00% 0% 100% 0% 0.0

MA-14 8.60 8.65 17.02% 45.24% 24.26% 20.98% 0% 5% 95% CL

MA-15 9.20 9.23 16.60% 0.00% 0.00% 0.00% 0% 100% 0% 0.0

MA-16 9.90 10.00 18.48% 40.00% 22.00% 18.00% 0% 2% 98% CL

m

FECHA: Marz

Profundidad. TRI



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Edif. Olmo A, Depto. 402, Col. Jardines de XalapaXalapa, Ver. C.P. 91179

Tel. 22.81.10.06.77

PERFIL ESTRATIGRFICOPUENTE DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LAS CHOAPAS, VER.

SONDEO No: SMC-NICO CLIENTE: SCT FECHA : 08/03/2011UBICACIN: Km 6+795.228 (1733'55.41"N 9357'36.73"W) ELEVACIN DEL BROCAL: 87.118 m

% % %

MA-01 0 100 0

MA-02 0 45 55

MA-03 0 100 0

MI-04 0 20 80

MA-05 0 100 0

MA-06 0 3 97

AVANCE 0 100 0

MA-07 0 100 0

AVANCE 0 100 0

MA-08 0 10 90

AVANCE 0 100 0

MA-09 0 100 0

AVANCE 0 100 0

MA-10 0 3 97

AVANCE0 100 0

MA-11 1

AVANCE 0 100 0

MA-12 0 2 98

MA-13 1

AVANCE 0 100 0

MA-14 9

AVANCE 0 100 0

-

AVANCE 0 100 0

MA-16 0 2 98F.S=10.00m

SMBOLOS CONVENCIONALES NOTAS: EL N.A.F. NO SE DETECT.

ARCILLA A) ACOTACIONES EN METROS E) F.S. = FIN DE SONDEO

B) P.H. = PESO DE HERRAMIENTA G) T.SHELBY = TUBO SHELBY

C) R.H. = REBOTE DE HERRAMIENTA

ARENA D) N.A.F. = NIVEL DE AGUAS FRETICASFig. B1

PROYECTO:

RESISTENCIA A LA DESCRIPCINFCO

RTE

ESTRATI-

GRFICO

PENETRACIN ESTNDAR.

PROF.

(m)

No DE GOLPES PARA PENETRAR 30CM.

(ASTM D1586)

MUESTRANo

RESISTENCIA A LAC OM PR ES I N S IM PL E(P EN ET RM ET RO DEBOLSILLO)

HUMEDAD NATURALque (kg/cm):

ARCILLA DE ALTAPLASTICIDAD (CH),DE CONSISTENCIA BLANDAA M ED IA , A RE NO SA A POCO A RE NO SA , COL OR CAF A G RI SCLARO.

ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD (CL), MUY DURA, COLOR GRISCLARO.

LMITE PLSTICO

LMITE LQUIDO C u (kg/cm) :

COHESIN APARENTEDELSUELO.

GRANULOMETRA

G S

5

7

2

7

50/10

50/10

50/7

50/15

50/8

50/5

50/5

50/5

50/3

50/10

BARRIL

NQ

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

4.00

4.50

5.00

5.50

6.00

6.50

7.00

7.50

8.00

8.50

9.00

9.50

10.00

0 10 20 30 40 50

35.70%

26.92%

40.01%

34.23

%

41.15%

21.77%

19.85%

19.82%

25.32%

16.90%

22.39%

11.69%

16.72%

17.02%

16.60%

18.48%

64.74%

51.00%

55.40%

53.21%

57.28%

45.68%

45.68%

45.24%

45.24%

45.24%

40.00%

31.00%

26.40%

26.00%

28.00%

27.20%

21.46%

21.46%

24.26%

24.26%

24.26%

22.00%

0% 40% 80% 0 1 2 3 4 5

T. SHELBY


33/48

G R F I C A D E P L A S T I C I D A D(ASTM - D4318)

CL

MA-0135

40

45

50

55

60

-LP

STICIDAD CH

FIGURA B2: Carta de plasticidad de las muestras obtenidas en el sondeo ejecutado en el sitio en estudio, para UN

PUENTE DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LAS CHOAPAS,

VER.

OH MH

OL ML

ML

CL - ML

4

7

MA-02

MA-03

MI-04

MA-05

MA-08 y 09

MA-10, 12 Y 14

MA-16

0

5

10

15

20

25

30

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

IP%=

L

NDICEDEPL

L M I T E L Q U I D O

SMC-NICO



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PROYECTO: ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS PARA EL PUENTE SAN MIGUEL KM 6+800.

UBICACIN: LAS CHOAPAS, VER. FECHA DE INICIA

SONDEO: SMC-NICO. MUESTRA: MI-04 FECHA DE TERMINADESCRIPCION DE LA MUESTRA:

SONDEO. MUESTRA MATRAZ TEM. Wmws Wmw Wms Wm Ws=Wms-WNo. C gr

SMC-NICO MI-04 2 26.0 380.72 355.46 249.8 209.7 40.1

3 25.0 355.97 330.73 223.9 183.8 40.1

Wm: Peso del matraz antes de agregar los slidos. OBSERVACIONES:Wms: Peso del matraz despus de agregar los slidos.

Wmws: Peso del matraz + agua + muestra a t.Wmw: Peso del matraz + agua a t (de la curva de calibracin).

Ws: Peso del suelo seco.Ws

Ws+Wmw-Wmws

TABLA B-3 ENSAYES DE DENSIDAD DE SLID

LIMO DE ALTA PLASTICIDAD (MH), POCO ARENOSO, COLOR GRIS CLARO CON

ELABORO Vo

ING. FERNANDO PEREZ CASTILLO. ING. FERNANDO

Ss =


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OBRA: ENSAYE No: 1-1

FECHA: 16/03/2011UBICACION: MUNICIPIO DE LAS CHOAPAS, VERACRUZ MUESTRA: MI-04

SONDEO: SMC-NICO PROF DE MUESTREO: 1.80 - 2.40 m

DESCRIPCION DE LA MUESTRA:

CLIENTE: SCT

CALCULOS Y HUMEDADES

DETERMINACION DE w

No. CONSOLIDOMETRO

PESO ANILLO + SUELO HUMEDO

PESO ANILLO + SUELO SECOPESO SUELO HUMEDO (WH)

PESO DEL AGUA

PESO DEL ANILLO

PESO SUELO SECO (Ws)

CONTENIDO DE AGUA w %

13.80

AL INICIO DE LA PRUEBA

2

134.60

115.2074.78

19.40

55.38

115.2069.18

129.00

TABLA B4: CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL (ASTM D 2435-90)

AL FINAL DE LA PRUEBA

2

PUENTE DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN MIGUEL DEALLENDE, MPIO. LAS CHOAPAS, VER.

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD (CH), POCO ARENOSA, COLOR GRIS CLARO CON TONOSCAF CLARO.

24.9235.03

59.82

55.38

59.82

ANILLO No.: 2 ALT. DEL ANILLO=ALT.DE LA MUESTRA AL INICIAR LA PRUEBA= H1 = 20.000 mm.

DIAMETRO (cm): 5.04 VARIACION EN LA ALTURA DE LA MUESTRA AL FINAL DE LA PRUEBA = 2.792 mm.

AREA (cm2) =A= 19.95 ALTURA DE SOLIDOS=Hs= (10*Ws)/(A*Ss)= 10.300 mm.

DENSIDAD (Ss)= 2.695 PESO ESPECIFICO DE LA MUESTRA=( m )=(Ws)(1+w/100)/ V= 1.874 gr/cm3

ALTURA FINAL DE LA MUESTRA H2 = H1 - D H H2 = 17.208 mm.

ALTURA INICIAL DEL AGUA HW1 = W1 * Hs * Ss HW1 = 9.724 mm.ALTURA FINAL DEL AGUA HW2 = W2 * Hs * Ss HW2 = 6.917 mm.RELACION DE VACIOS INICIALe1 = ( H1 - Hs ) / Hs e1 = 0.942RELACION DE VACIOS FINALe2 = ( H2 - Hs ) / Hs e2 = 0.671GRADO DE SAT. INICIALGW1 = HW1 / ( H1 - Hs ) GW1 = 100.00%GRADO DE SAT. FINALGW2 = HW2 / ( H2 - Hs ) GW2 = 100.00%

Hs = 10.300 mm.

H1

= 20.00 mm.

Vo. Bo.

ING. FERNANDO PEREZ CASTILLO

..

EN EL CLCULO DE RELACIONES DE VACIOS,USE LOS SIGUIENTES VALORES:


CALCULO

AIRE

WsHs

H

HW1

H

H2

H1


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FECHA:UBICACION: MUNICIPIO DE LAS CHOAPAS, VERACRUZ MUESTRA:

SONDEO: SMC-NICO PROF DE MUESTREO:

DESCRIPCION DE LA MUESTRA :

CLIENTE: SCT

DURACION DE LA PRUEBA: 7 DIAS INTERVALO ENTRE INCREMENTO DE CARGA:

APLICA EL INCR TIEMPO CORRECCION

QUE SE TRANSC. PRESION LECTURA DEL POR DEFORMACION DEFORMACION DEFORMACION RELACION CONTENIDO

APLICA EL PARA CADA MICROMETRO DEFORMACION CORREGIDA dr VOLUMETRICA DE VACIOS DE AGUA

INCREMENTO INCREMENTO P DEL APARATO d / Hs e = e1 - d / Hs w = e / Ss

DE CARGA DE CARGA Kg/Cm2

0.0025mm 0.0025mm 0.0025mm mm %

09/03/2011 1382 0.2732 80.6 1.50 79.10 0.2009 0.0195 92.22 34.22

10/03/2011 1438 0.5288 146.0 3.00 143.00 0.3632 0.0353 90.65 33.63

11/03/2011 1434 1.0476 248.0 6.90 241.10 0.6124 0.0595 88.23 32.74

TABLA B5: CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL (ASTM D 2435-90)

16/03/2011

MI-04

(CARGA Y DESCARGA)

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD (CH), POCO ARENOSA, COLOR GRIS CLARO CON TONOS CAFCLARO.

CARGA:

PUENTE DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LAS CHOAPAS, VER.

1.80 - 2.40 m

12/03/2011 1542 2.0626 386.5 12.50 374.00 0.9500 0.0922 84.95 31.52

13/03/2011 1354 4.0751 582.0 33.00 549.00 1.3945 0.1354 80.63 29.92

14/03/2011 1431 8.0951 849.5 48.00 801.50 2.0358 0.1976 74.41 27.61

15/03/2011 1430 16.1701 1184.0 67.20 1116.80 2.8367 0.2754 66.63 24.72

16/03/2011 30' 16.1701 1184.0 67.20 1116.80 2.8367 0.2754 66.63 24.72

16/03/2011 30' 8.0951 1155.0 48.00 1107.00 2.8118 0.2730 66.87 24.81

16/03/2011 30' 4.0751 1106.0 33.00 1073.00 2.7254 0.2646 67.71 25.13

16/03/2011 30' 2.0626 1058.5 12.50 1046.00 2.6568 0.2579 68.38 25.37

16/03/2011 30' 1.0476 1016.5 6.90 1009.60 2.5644 0.2490 69.28 25.71

16/03/2011 30' 0.5288 979.0 3.00 976.00 2.4790 0.2407 70.10 26.01

16/03/2011 30' 0.2732 955.0 1.50 953.50 2.4219 0.2351 70.66 26.22

OBSERVACIONES:

CALCULO


DESCARGA:

Vo. Bo.



Tel. 22.81.10.06.77


37/48


FECHA: 16/03/2011UBICACION: MUNICIPIO DE LAS CHOAPAS, VERACRUZ MUESTRA: MI-04

SONDEO: SMC-NICO PROF DE MUESTREO: 1.80 - 2.40 m

DESCRIPCION DE LA MUESTRA :

CLIENTE: SCT

CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL (ASTM D 2435-90)

PUENTE DE 10.00 MTS EN EL KM 6+800 DEL CAMINO NARANJO-SAN MIGUEL DE ALLENDE, MPIO. LAS CHOAPAS, VER.

FIGURA B3: CURVA DE COMPRESIBILIDAD

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD (CH), POCO ARENOSA, COLOR GRIS CLARO CON TONOSCAF CLARO.

0.9222

0.9065

0.8823

0.900

0.950

CALCULO Vo. Bo.

ING. FERNANDO PEREZ CASTILLOING. FERNANDO PEREZ CASTILLO

0.6687

0.67710.6838

0.6928

0.70100.7066

.

0.8063

0.7441

0.6663

0.650

0.700

0.750

0.800

0.850

0.01 0.1 1 10

RELACIO

N

DE

VACIOS(e)

PRESION EN kg/cm2


Tel. 22.81.10.06.77


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ANEXO C

REPORTE FOTOGRFICO


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UBICACIN: LAS CHOAPAS, VER.



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IMAGENES QUE MUESTRAN LA EJECUCIN DE LA PRUEBA DE PENETRACINESTANDAR DE ACUERDO CON LA NORMA ASTM D-1586.


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VISTAS QUE NOS MUESTRA EL HINCADO Y LA RECUPERACION DEL TUBO SHELBYASI COMO LA TOMA DE COORDENADAS CON GPS.


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ASPECTO DE ALGUNAS MUESTRAS ALTERADAS RECUPERADAS DURANTE LACAMPAA DE EXPLORACIN GEOTCNICA EN EL SONDEO SMC-NICO.


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IMGENES DE LAS MUESTRAS DURANTE EL PROCESO DE CLASIFICACION VISUALY AL TACTO, DE ACUERDO CON LA NORMA ASTM D-2488.


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ASPECTOS DEL PESADO Y SECADO DE LA MUESTRAS PARA LA OBTENCIN DELPORCENTAJE DE HUMEDAD, CONFORME LO INDICA LA NORMA ASTM D-2216.


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DETERMINACIN DE LOS LIMITES DE CONSISTENCIA DE ACUERDO A LOESTIPULADO EN LA NORMA ASTM D4318.


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DETERMINACIN DEL CONTENIDO DE FINOS DE UNA MASA DE SUELO, MEDIANTELA TCNICA DE LAVADO.


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LABRADO DE PROBETA Y EJECUCIN DEL ENSAYE DE CONSOLIDACIONUNIDIMENCIONAL DE ACUERDO CON LA NORMA ASTM D-2435.


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Documents

pte San Miguel(Las Choapas)-Velez