INSTITUT FRANCAIS DE RECHERCHE SCIENTIFIQU;: POUR LE DEVELOPPEMENT EN COOPERATION

CENTRE ORSTOM DE LOME

Sectlon Hydrologle

RAPPORT DE FIN DE STAGE SUR:

SIMULATION DE PLUIE

SUR LE BASSIN DE

HIDENWOU (TOGO)

DEROULEMENT DE LA CAMPAGNE ETANALYSE DES RESULTATS

11y ocoubí MohameéJ. SEPTEMBRE 1986

La deuxième année d'élève DRSTDM est supposée être un stage d'application

permettant de mettre en valeur les connaissances théoriques acquises en première

année et de les confronter à la réalité souvent complexe du terrain.

Pour ma part, les 9 mois qu'a duré mon séjour au Togo, m'ont beaucoup

apporté et constituent une bonne introduction à mon futur travail d'ingénie~r hy­

drologue. Cette introduction peut se résumer en 2 points essentiels :

- D'abord voir comment fonctionne un service hydrologique et le rôle

joué par chacun de ses membres, du simple lecteur jusqu'au chef de service, en pas­

sant par les techniciens et les brigades s'occupant des jaugeages et de la main­

tenance du réseau hydrométrique.

- Connaître et surtout faire toutes les étapes du travail hydrologique

classique à savoir : effectuer des jaugeages, étalonner ou réactualiser des courbes

de tarage, dépouiller des enregistrements limnigraphiques et enFin analyser l'écou­

lement au niveau d'un bassin versant sur une saison des pluies.

Ceci étant, mon sujet de recherche s'est porté sur la simulation des

pluies appliquée BU bassin versant de HIDENWDU. C'est une nouvelle méthode mise au

point pour l'estimation du volume de la crue décennale au niveau des petits bassin.

Elle a pour but de remédier à l'imprécision de la méthode de RDDIER utilisée jus­

qu'ici, tout en donnant des résultats fiables dans des délais raisonnables.

L'exemple du bassin de HIDENWDU, montre que la simulation des pluies don­

ne des résultats tout à fait comparables à ceux des autres méthodes. Cependant son

succès dépend beaucoup des caractéristiques du bassin étudié et surtout de sa per­

méabilité. Compte tenu des résultats obtenus sur l'HIDENWDU, nous pensons qu'il

est préférable de mener les prochaines campagnes de simulation :

Dans les régions à climat sahélien ou tropical de transition, où les

averses appelées tornades, sont plus simples à cerner par un protocole de pluie

simulées ; ceci de façon à remédier à la non prise en compte des intensités de

pluie par le modèle.

- Sur des bassins relativement imperméables, se situant dans la classe

P1 ou PZ de RDDIER, car on ne tient compte que des organisations pédologiques de

surface pour différencier les différantes unités du sol.

Ainsi la simulation des pluies tout en étant incapable de remplacer in­

tégralement la méthode de RDDIER dans l'immédiat, peut lui être précieusement com­

plémentaire sur les bassins répondant aux Z conditions déjà citées, et pour lesquels

il est a peu près certain que la méthode réussisse.

soMf" A l. RE

Page

l. - INTRODUCTION.

II. - PRESENTATION DU BAssm,

111, - SIMULATION DES PLUIES PRINCIPE ET ETUDE PRELIMlNAIRE.

IlLl.

IlL2.

IlI.3.

- Description sommaire de l'appareil ••••••••••••••••••••

- Principe général de la méthode ••••••••••••••••••••••••

- Etudes préliminaires ••••••••••••••••••••••••••••••••••

6

6

7

111.3.1. - Détermination des pluies a simuler ••••••••• 7

111.3.2. - Protocole d'exécution •••••••••••••••••••••• 8

111.3.3. - Délimitation des unités pédologiques ••••••• 9

IV, - CAMPAGNE DE SII"IULATION SUR L'HIDENWOU

IV.l. - Installation des parcelles •••••••••••••••.••••••••••••• 10

IV.2. - Protocole suivi ••••••••••••••••••••••••••••••••••••••• 12

IV.3. - Déroulement de la campagne •••••••••••••••••••••••••••• 13

V, - EXPLOITATION DES DONNEES

v.r.V.2.

V.3.

- Dépouillement ••••••••..••.•.••..•..•••.....••••••....•

- Procé dure de ca Lcu 1 •..••.....•••..•......... ~ ..•.•....

- Autres param~tres du ruissellement ••••••••••••••••••••

14

16

22

VI, - LE MODELE SIMULATEUR :

VI.l. - Aires de représentativité des parcelles ••••••••••••••• 28

VI.2. - Fonction de production du bassin •••••••••••••••••••••• 29

VII. - APPLICATION DU MODELE:

VII •.J..VIl.2.

VII. 3.

VII.4.

- Etude de 1962 a 1964 •...•.•••.•.•.••..•....••...•••..•

- Etude de 1985 ••.•.•....•••.•••••....•••...••••.......•

- Fonction de calage représentative du bassin •••••••••••

- Détermination de la crue décennale ••••••••••••••••••••

31

37

41

44

VIII. - REFLEXION GENERALE SUR LA SIf'JILLATION DES PLUIES

Page

VIII.l.

VIII. 2.

VIII.3.

Limites de la méthode ••••••••••••••••••••••••••••

Cas du bassin d'HIDENWOU •••••••••••••••••••••••••

Conclusion •••••••••••••••••••••••••••••••••••••••

51

52

55

B l B LlO G R A PHI E ......................................... 57

ANNEXE ....................................................... 59

-1-

1. - INTRODUCTION.

L'un des soucis majeurs des sciences hydrologiques, est l'évaluation

des crues de projet, notamment la crue décennale déterminante pour le dimen­

sionnement d'un certain nombre d'ouvrages d'art intéressant l'aménagement en

milieu rural.

Un tel objectif nécessite la connaissance du régime hydrologique du

Bassin versant concerné, et donc un équipement climatologique et hydrométrique

complet, entretenu pendant plusieurs années, et qui doit aboutir à une relation

pluie - débit.

Pour les petits bassins de surface inférieure à 200 km2, la procédure

préconisée par l'OR5TOM, est d'étudier des Bassins versant représentatifs pour

chaque grande région climatique. Les résultats obtenus sont ensuites extrapolés

à l'aide d'abaques portant sur des caractéristiques morphométriques quantifiables

(pente, surface), mais aussi sur la perméabilité, caractère' qualitatif dont la

détermination affecte beaucoup la précision des résultats (méthode de RODIER).

La simulation de pluie est une méthode réc~nte, qui prétend obtenir des

résultats sinon meilleurs, du moins comparables à ceux de la méthode classique,

dans des delais beaucoup plus brefs de l'ordre de quelques mois. Pour le moment,

elle est appliquée aux bassins versant représentatifs ayant fait l'objet d'études

antérieures, et dont les résultats servent à caler le modèle simulateur.

Les études menées jusqu'ici dans différents pays de l'Afrique occiden­

tale et centrale, montrent une bonne corrélation entre les résultats du modèle

et les valeurs mesurées. Cependant la fonction de calage, diffère d'un Bassin à

l'autre, et l'objectif à long terme est de déterminer les facteurs qui l'expli­

quent.

C'est, dans le cadre de cet objectif, qu'une campagne de simulation de

pluie a été menée sur le bassin versant d'HIDENWOU qui est le troisième bassin

étudié de la sorte au Togo.

-2-

II. - PRESENTATION DU BASSIN:

a. - Situation et caractéristigues physigues :

Le bassin versant du HIDE~~OU est situé dans la moitié nord du Togo,

sous un climat tropical de transition à deux saisons. La saison sèche sur la

période décembre - mai, et la saison des pluies de juin à novembre. Il est en­

cadré par les lignes 9°54' de Latitude Nord, 1°02' et 1°06' de Longitude Est.

Occupant une superficie de 25 km2, il est délimité au Nord par la route nationale

Niamtougou - Kanté, à l'Ouest par le mont Béhao et à l'Est par le mont Défalo.

Les caractéristiques physiques, obtenues sur une carte au 1/50 000, sont

les suivantes

- coefficient de Gravillius Kc = 1,17

périmètre : P = 21 km

longueur du rectangle équivalent L = 6,73 km

largeur du rectangle équivalent l = 3,71 km

indice de pente globale Ig = 59,4 m/km

- altitude moyenne . 266 m•.La pente longitudinale, calculée sur 60 % de la surface du bassin, est

de l %, valeur pratiquement égale à celle de la pente transversale. Ceci place le

bassin dans la classe de relief R3 de la classification de RODIER-AUVRAY.La déni­

velée totale est de 400 m., car le mont DEFALO culmine à 617 m. Mais comme le

montre la fig. (1), près de 90 % de la surface totale a une altitude inférieure à

300 m.

b. - Réseau hydrographigue

Le collecteur principal est l'HIDENWOU, petit affluent de la Kéran, dont

l'excutoir se situe à l'intersection du cours d'eau avec la route nationale. Il

prend source sur le plaine OUEST du mont DEFALO à une altitude de 310 m. Le profil

en long montre une pente de 30 % au début, qui diminue très vite et atteind une

valeur de 0,6 %, gardée jusqu'à l'excutoire.·

Par ailleurs, le réseau hydrographique est bien développé avec une den­

sité de drainage de 1,8. (fig. 2).

-3-

ID Fig. : 1 HYPSOMETRIE DU BASSIN VERSANT DU IUDENWOU.ïJ::J

+J·ri+J..-1<:(

617

600

500

400

340

300

280

260

240

217

2003

12,5%

6.

25~~

9

37 , 5~~

12 15

62, 5~~

18

75~~

21

87, 5~~

24

10œ~

Surface (km)

-4-

c. - Couverture végétale :

Les terres exploitées représentent 70 à 80 % de la surface du Bassin.

Les cultures pratiquées sont essentiellements, le mil, culture dominante, l'ara­

chide, le riz et le manioc. Elles sont toutes travaillées en billons parallèles

ou perpandiculaires à la pente. On observe également quelques rares buttes pour

l'igname et le manioc. Le travail du sol commence généralement vers le mois de

mai. Les récoltes ont lieu vers le mois d'octobre et novembre. Pendant la saison

sèche, les champs sont brulés en totalité.

La couverture végétale naturelle est constituée de Nerés (Parkia

Biglobosa), de Karité (Butyrosper~um Parkii) et de fromagers (Caribéa Ceiba),

ainsi que quelques baobabs isolés. La couverture herbacée est peu dense et occupe

une surface approximative de 20 %.

e. - Equipement: (fig. 2).

Le bassin est équipé actuellement d'un réseau pluviométrique de 10 plu­

viomètres "association" et 3 pluviographes à augets basculeurs et à rotation heb­

domadaire. Le calcul de la pluie moyenne est fait par la méthode des polygones de

Theissen.

L'équipement hydrométrique est constitué d'une station de jaugeages,

situé à l'excutoire du Bassin et équipé d'un limnigraphe à rotation hebdomadaire.

1 km.

fig. Z : Bassin du HlDENWOU : Equipement et réseau hydrographique.

2 km.

~ Pluviomètre

~ Pluviographe

~ Station hydrométrique

-6-

III. - SI~ULATION DES PLUIES: PRINCIPE ET ÉTUDES PRÉLIMINAIRES.

111.1. - Description sommaire de l'appareil: (cf. Annexe).

L'appareil, appelé mini-simulateur de pluie, est constitué d'une tour

en forme de pyramide d'une hauteur de 3,5 m. Au sommet est fixé un gicleur muni

d'un mouvement oscillatoire, qui permet l'arrosage d'une parcelle de l m2 de

surface, dans le sens perpendiculaire à la pente. La parcelle est délimitée par

un cadre métallique enfoncé de 5 cm dans le sol. L'eau ruissellant sur la par­

celle est collectée en aval dans une cuve~te munie d'un limnigraphe qui permet

de suivre l'évolution de la lame ruisselée à une précision de 0,1 mm.

L'eau fournie par une pompe, passe d'abord par un manomètre avant d'ar­

river au gicleur. Ceci permet de maintenir le débit d'arrosage constant. Le chan­

gement de l'intensité de pluie reçue par la parcelle, se fait par un règlage de,

l'angle d'oscillation du gicleur. Plus l'angle est grand, p~us l'intensité d'ar­

rosage de la parcelle est faible.

L'ensemble du dispositif est protégé par une bâche, qui permet d'isoler

la parcelle de l'action du vent.

111.2. - Principe général de la méthode.

La méthode consiste tout d'abord à distinguer les différentes unités

pédologiques du bassin versant, dont chacune sera représentée par un site. Chaque

site a son tour, est constitué'd'un certain nombre de parcelles, représentant tous

les couverts végétaux qui existent ou prédominent au sein de l'unité pédologique.

Toute parcelle ainsi définie, sera exposée à des pluies similaires aux

pluies naturelles de la région. L'analyse des hauteurs ruisselées, permet de dé­

terminer la réaction de la'parcelle face aux différentes pluies simulées.

Le modèle simulateur permet d'estimer le ruissellement total du bassin

exposé à une pluie donnée. Il consiste en la sommation des lames ruissellées

obtenues sur toutes les parcelles du protocole, ponderées par le pourcentage de la

surface du bassin représentée par chacune d'elles.

111.3. - Etudes préliminaires :

Avant toute campagne de simulation, une étude préliminaire du bassin

s'impose. Elle porte sur les différents facteurs liés au ruissellement, à savoir

-7-

la pluviométrie, la nature pédologique des sols et la couverture végétale.

Ceci permettera de mener une campagne de mesures, adaptée aux conditions natu­

relles de la zone étudiée.

111.3.1. - Détermination des pluies à simuler :

Il s'agit de connaître la hauteur et la forme de chacune de ces pluies.

Ces deux critères doivent être aussi proches que possible de ceux observés sur le

bassin.

Cependant, étant donné la complexité des régimes pluviométriques, et

l'impossibilité de reproduire avec exactitude toutes les pluies réelles, on con­

sidère en général par souci de simplification que

a. les hauteurs d'eau simulées, doivent correspondre à des précipitations

journalières de récurrence annuelle ou décennale.

b. les hyétogrammes doivent prendre une forme d'averse à pointe unique,

tout en respectant la relation intensité - fréquence - durée établie pour la région.

Pour le bassin du HIDENWOU, l'étude hydrologique de 1962, 63 et 64 (5) a

permis de préciser que :

la pluie annuelle moyenne est de : l 250 mm.

- les pluies journalières annuelles et décennales sont de 72 et 116 mm.

- des intensités ponctuelles allant jusqu'à 150 mm/h sont assez courantes

pour une durée de 5 à 6 mn. en général.

Compte tenu de ces données, et tout en respectant les deux conditions a

et b, plusieurs 'solutions sont possibles. Nous prendrons celle préconisée par

A. CASE NAVE lors de sa mission sur le bassin (7).

Les pluies décennales seront constituées de la succession des intensités

suivantes

30 mm/h pendant 30 mn.

60 mm/h " 10 mn.

140 mm/h " 10 mn.

120 mm/h " 10 mn.

100 rnm/h Il 10 mn.

80 mm/h Il 10 mn.

40 mm/h Il la mn.

Soit un total de 105 mm. en l h 30 mn.

-8-

Pour les pluies annuelles :

30 mm/h pendant 10 mn.

50 mm/h " 10 mn.

140 mm/h " 10 mn.

100 mm/h " 10 mn.

70 mm/h " 10 mn.

40 mm/h " 10 mn.

Soit une pluie de 71,7 mm en l heure.

111.3.2. - Protocole d'exécution des pluies.

Abstration faite du facteur sol, le volume ruisselé consécutif à une

pluie donnée, dépend de la forme de l'averse et de sa hauteur, mais aussi de

l'état de saturation initial du sol. Ce dernier facteur d'une importance capitale,

est approché généralement par ce qu'on appelle la capacité d'absorption des sols,

paramètre déterminé de façon empérique et qui permet d'extraire la pluie utile de

la pluie totale.

Par ailleurs il existe trois procédés de mesure directe de l'humidité

d'un sol

- l'utilisation d'une sonde à neutrons

- mesure par l'humidimètre à chocs thermiques

- mesure par pesée et séchage d'échantillons de sol prélevés en

surface.

Les résultats de ces mesures restent cependant très localisés et ne

sont en aucun cas extrapolable à l'échelle d'un bassin.

L'indice de KOHlER que nous allons utiliser dans cette étude n'apporte

aucun élément nouveau à la solution du problème. Il s'agit d'une approche mathé­

matique de la cénitique de ressuyage de n'importe quel sol, tenant compte unique­

ment des pluies antérieures et des intervalles de temps qui les séparent. Son

expression est celle d'un réservoir à loi de vidange exponentielle qui 'se remplit

à chaque averse :

lK = (IK l + Pa) e -0,5.an n-

lKn-l l'indice de la pluie précédente •• (n-l)

Pa hauteur de la pluie précédente.

-9-

La valeur 0,5 du facteur multiplicatif du temps a été choisie arbi­

trairement.

Dans le cadre d'une campagne de. simulation menée au BURKINA-FASSO,

ALBERGEL et TOUIRI (1), ont montré sur certaines parcelles, qu'après chaque'

pluie l'humidité volumique mesurée sur le premier horizon et l'indice IK calculé,

présentent une décroissance similaire tout en restant différents. Ceci montre que

IK peut caractériser le défficit hydrique à saturation, mais ce résultat n'est pas

généralisable, et toute réserve reste gardée quand à l'utilisation de cet indice.

Le protocole des pluies à suivre doit repondre aux conditions suivantes

c. le total des pluies simulées'sur une parcelle ne doit pas excéder la

pluviométrie annuelle moyenne du bassin.

d. les intervalles de temps séparant les pluies sur chaque parcelle,

sont choisis de sorte que les valeurs de IK couvrent une plage allant de 0 à 100.

111.3.3. - Délimitation des unités pédologigues (fig. 3).

Le sol par sa nature, sa composition texturale, son profil pédologique

et son état de surface, joue un rôle déterminant sur le ruissellement. Le grand

nombre de facteurs qui interviennent et le manque de connaissance quand à leurs

rôles respectifs rend complexe l'étude du comportement hydrodynamique d'un sol.

Différentes études pédologiques menées par des chercheurs de l'ORSTOM

(COLLINET, VALLENTIN), ont montré que le ruissellement dans les régions soudano­

sahéliennes, dépend essentiellement de l'état de surface du sol, qui englobe son

organisation pédologique et son couvert végétal.

En partant de ce principe la cartographie du Bassin se fera à deux

niveaux

- cartographie des différentes organisations pédologiques

superficielles rencontrées sur le Bassin, c'est ce qu'on appelera les unités

pédologiques.

- cartographie des occupations du sol, qui peut se faire à partir

de photos aériennes. ,

La reconnaissance effectuée par J.L. JEANEAU (10) surIe bassin d'HIDENWOU,

a permis de distinguer les unités pédologiques suivantes :

- unité : 1. 12,5 %de la surface totale.

-10-

Surfaces à gros blocs de quartzites et micachistes. Elle occupe la

limite Sud et Ouest du Bassin. La végétation est de type savane arbustive

haute.

- Unité 2. 39 % de la surface totale.

Surface à éléments grossiers, située au sommet et sur les flancs des

buttes, on y observe un pavage continu de cailloux et graviers de quartz et

quartzite plus ou moins anguleux avec par endroits des gravillons ferrugineux.

C'est une zone de culture.,

- Unité 3. 17,5 % de la surface totale

Surface à sables moyens et grossiers, avec une proportion inférieur

à 10 % d'éléments grossiers tels que les graviers de quartz, quartzites et gra­

villons latéritiques. Le sol est couvert par de micro-organisations pelliculaires

dont la porosité vésiculaire est importante.

- Unité 4. 29 % de la surface totale.

Cette unité possède une couverture pelliculaire très importante de 1 à

2 mm d'épaisseur, la surface des sols est constitué par des sables fins. C'est

une zone de culture très dense.

IV. - CAfvPAGNE DE SIttULATION SUR L'HIDEf'MOU

IV.l. - Installation des parcelles.

La campagne de mesure s'est déroulée durant tout le mois de mars. Sur

chacune des 4 unités pédologiques déjà définies, on a installé 2 ou 3 parcelles

selon le nombrè de paysages représentés.

Par comodité, et pour éviter de grands déplacements de l'appareil, les

parcelles de chaque site sont regroupées et proches les unes des autres. D'autre

part chaque parcelle doit avoir un minimum de pente pour qu'on puisse récupérer

le ruissellement.

Au total on a Il parcelles énumérées ci-dessous

o ~.

w

[1 N...

c: 2 -f m CIl

-Tt-

.."

1-'-

lC • Vl

Il

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l 0 CT CIl CD 1'1 < CD

,CD CI

l

CIl c: 1'1 ..... CD CT Dl CIl

CIl

1-'-

:::J

-12-

SITE PARCELLE OCCUPATION DU SOL PENTE

l Végétation naturelle 16 01

1 10

2 Brulis 16 0'10

3 Jachère 13,5 ~6

II 4 Brulis 13 0'10

5 Culture (mil) • 10 0110

9 Végétation naturelle 5 0110

III 10 Brulis 7, 5 ~6

Il Culture (mil) • 8 0110

6 Jachère 6,7 01,0

IV 7 Brulis 4,5 01,0

8 Culture (mil) • 7 0'10

IV.2. - Protocole suivi

Pour répondre aux conditions a, b, c et d du paragraphe 111.3. il a

été décidé de simuler 6 pluies sur chaque parcelle. La première et la sixième

seront de récurrence décennale, les 4 autres de récurrence annuelle.

Au total 66 pluies ont été simulées en procédant site par site. Le

programme d'exécution valable pour chaque site est présenté dans le tableau

ci-dessous. On remarquera que IK varie de d à 104 pour chaque parcelle.

~ l 2 3 4 5 6Parcelle

Jour j j+3 j+5 j+6 j+7 j+8

l heure 7h 15h 8h 13h 13h 7 h

IK ° 19,83 38,96 60,48 80,17 104,38

jour j j+3 j+5 j+6 j+7 j+O

2 heure 10h 17h IDh 15h 15h 10h

IK ° 20,25 39,14 60,58 80,23 102,27

jour j j+4 j+5 j+6 j+7 j+8

3 heure 13h 7h 14h 17h 17h 13h

IK ° 16,10 46,03 67,08 84,17 102,76

-13-

IV.3. - Déroulement de la campagne

La campagne de simulation s'est passé sans problème majeur. Il est

cependant important de signaler qu'il est parfois difficile de trouver des sites

regroupant les différents couverts végétaux recherchés, et accessibles au véhi­

cule citerne qui assure l'approvisionnement en eau.

Suite à des erreurs de manipulation, on ne tiendra pas compte dans

nos calculs des données des pluies suivantes :

- les pluies 3 et 5 des parcelles 7 et 8, au cours desquelles,

il y a eut des fuites d'eau au niveau de la goulotte reliant la parcelle à la

cuvette d'accumulation. Ces fuites sont dOes à l'importance du ruissellement con­

juguée à une pente insuffisante de la goulotte.

- les six pluies de la parcelle Il à cause du mauvaix choix de son

emplacement. En effet cette parcelle supposée représenter l'unité des sables gros­

siers, avait un taux trop élevé de gravillons parcequ'elle se situe sur une car­

rière près de la route nationale.

-14-

v. - EXPLOITATION DES DONNEES:

V.I. - Dépouillement: (Voir fig. 4).

A la fin de chaque pluie, on obtient un limnigramme qui représente

la lame ruissellée cumulée en fonction du temps. C'est une courbe généralement

en forme de 5 dont le dépouillement donne les paramètres suivants

- l l'intensité de pluie en mm/ho

- Lr la lame ruissellée totale consécutive à la pluie simulée.

- Rx c'est la pente de la courbe mesurée à raison de 10 mn. Elle

représente l'intensité de ruissellement correspondant à chaque

intensité de pluie. Rappelons que l'intensité de pluie change

toutes les 10 mnOU les 30 mn.

- Pi la pluie. d'imbibition. C'est la hauteur de pluie n'ayant donné

lieu à aucun ruissellement. Elle dépend à la fois de l'indice IKet de l'intensité des précipitations.

- ti le temps d'imbibition, égale au temps qui s'est écoulé depuis

le début de la pluie jusqu'à apparaition du ruissellement.

- Pe la pluie efficace, égale à la pluie d'imbibition retranchée de

la pluie totale

Pe = Pu - Pi.

- Kru le coefficient de ruissellement

Kru = Lr~

- Li la lame d'eau infiltrée

Li = Pu - Lr.

- Dr la détention superficielle récupérable qui est la hauteur d'eau

ruissellée après arrêt de la pluie.

Les résultats du dépouillement de toutes les pluies sont repportés en

Annexe.

rig~ : 4 EXEMPLE DE LIMNIGRAMME OBTENU A PARTIRDE LA SIMULATION D'UNE PLUIE ANNUELLE.

Lr mm)

t ..mps

fu.

1.= 42; 8.

20

10

5

l = 28

10 20 30 40 50 60

Lr = 20,6 mm.

temps (mn)

1~

\.ri1

-16-

V.2. - Procédure de calcul:

a. - Aptitude au ruissellement des parcelles :

Les résultats du dépouillement nous permettent de porter pour chaque

pluie simulée, la lame ruissellée Lr en fonction de la hauteur précipitée Pu,

toutes les 5 minutes. Les points de la courbe se trouvent bien alignés sur une

droite d'équation :

Lr = c.Pu + d. (1).

Chaque équation ainsi définie est valable pour la valeur de IK corres­

pondant au début de la pluie considérée. Rappelons que pour toute parcelle, ou

à 6 valeurs de IK variant de 0 à 104. Pour chacune de ces valeurs, oncalculeLr

correspondant respectivement à 25, 50, 75 et 100 mm de Pu, au moyen de l'équation

(1). Les résultats obtenus sont portés en faisceaux de droites, dont les ségments

sont tracés de manière à s'ajuster au mieux à l'alignement. des points (fig. 5, 6,

7, 8).

C'est la visualisation graphique de l'aptitude au ruissellement de la

parcelle, caractérisée par les deux paramètres Pu et IK.

b. - Eguation d'aptitude au ruissellement :

De façon analogue au paragraphe précédent, on peut exprimer l'aptitude

au ruissellement analytiquement par des équations algébriques. Pour cela, on dé­

termine l'équation de chacun des ségments des figures (5, 6, 7, 8) ; qui s'écrit

SBUS la forme :

Lr = a + b IK. (2).

Si l'on porte les coefficients a et b en fonction de Pu, on observe que

les points s'alignent bien sur des droites d'équations

a = e + f Pu.

b = g + h Pu.

(voir l'exemple de la parcelle l sur la fig. (9)).. .

En remplaçant a et b par leur valeur dans l'équation (2) on obtient pour chaque

parcEüle :

Soit

Lr =Lr =

(e + f Pu) + (g + h Pu). IK.

h.Pu.IK + f.Pu + g.IK + e.

"'yf'l,-,/~c:l6~a0-..>12:'000-~...L'c}IIyoa0=:~l4r-

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LrPARCELLE 12 (bru11s)

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Fig. 5

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1

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Pu Plu i e (mm)

IK Indice de KOHL ER

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IK

Pu-50

Pu-1DD

Pu=75

Lr=f ( lK, Pu )

Fig. 6

lame ruissellee (mm)

IK Indice de KDHLER

Lr

Pu Plu i e (mm)

PARCELLE .4 (brulis)

SITE: JI

+----------- ---- ------------=-,-:-:3~,Ç"

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Lr

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Pu"SO

Pu-l00

Pu-25

Lr=f ( IK, Pu )

Fig. 7

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IK Indice de KOHLER

Lr lame ruissellee (mm)

Pu Plu i e (mm)

SITE: l1I

LI'"

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PARCELLE 111 (cultur-e)

LI'"

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1

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1 Fig. 8f

1

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SITE: YI Lr=f ( l K, Pu )pu-IDaX

X

I&~- Lr lame ruissellee (mm)Pu"75

<> Pu Pluie (mm)

I~r Pu-50IK Indice de KOHLER

I~ Pu=25+ +

1+

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1

11

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1

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.1 Fig. 9

PARf>\METRES CI

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I

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P.l:K + 0, lf-~ P+ 0, Ooi5"XK' - tt- 6, '

C'est ce qu'on appelle l'équation d' apti tude au ruissellement, carac-'· .-/

tériaLique de la parcelle, qui permet de calculer le ruissellement d'une pluie

donnée, connaissant sa hauteur et son indice 11<.

Le calcul a donné les résultats suivant8, pour les Il parcelles du

protocole

~ Lrl = 0,002 Pu.IK -1- 0, Ol~3 Pu D,DO? 11<' - 0, 5{~9.

Lr2 = o, ODl~ Pu. l K + 0,313 Pu 0,022 IK - 3,365.

l=IK(57 Lr3 .- D,D003 Pu.IK + 0,012 Pu + 0,002 IK 0,221....IK>57 Lr3 .- D,flOI. Pu.u< 0,035 Pu 0,008 II{ + 0,297.

!

Lr4 = 0,003 Pu.II< + O,0911 Pu 0,03 11< 1,023. (

\ LrS = 0,003 Pu.1I< -1- 0,139 Pu (J ,016 Il< 1,264.

( Lr6 = 0,001 Pu.IK + 0,042 Pu 0,006 11< 0,546.

11<_,," GO Lr7 = 0,009 Pu.II< + o,2'Il Pu 0,008 11< - 6,156.\ .

IK) 60 Ln = -5,964 -1- 0,7/+6 Pu.

(=IK-' 27 Ll'O = 0,015 Pu.IK + 0, O~)5 Pu - 0,127 IK - 0,853.

11<> 27 Lr8 = -5,741 + O,(~94 Pu.

c=11<415 Lr9 = 0,012 Pu.TI; + O,M Pu + 0,195 IK - 5,520.

IK )15 Lr9 = ;..2,735 + 0,631 ru.

- IK{20 LrlO = 0,006 Pu.11< + 0,64 Pu + 0,184 IK - 6,944.

- 11<) 20 LrlO = -2,882 -1- 0,791 Pu.

IK.& 35 Lrll = 0,000 Pu.II< + 0,365 Pu ... 0,004 IK - 5,644....

- IK/35 Lrll = -3,105 + 0,594 Pu.

Sur les figures (10, 11, 12, 13), nous avons porté la pluie li f imbibition

Pi en fonction de IK pour chaque parclüJ.e, et d'une manière générale, Pi. suit une

décroissance hyperbolique plus ou moi.ns r8pide au fur et à mesure que IK augmente.

L'examen des figures dressées permet d'esquisser les remarques suivantes

- au sein de chaque site, le paramètre Pi garde le même ordre de

grandeur et les courbes ont a peu près la même allure sans qu'il y ait une influence

notable de la nature du couvert végétal.

-23-

- sur toutes les parcelles, le paramètre semble se stabiliser et

reste à peu près constant à partir d'une certaine valeur de IK. Exception faite

des parcelles 3 et 4 du site II, où la décroissance de Pi semble moins accusée

et continue au delà de IK = 100. Ceci peut être imputé à la nature grossière du

sol de ce site, défavorable à la formation d'une croute de battance.

- il est paradoxale de voire que les parcelles 4 et 7, qui sont nues,

aient une pluie d'imbibition supérieure à celle des parcelles couvertes de leur

site respectif. On sait en effet que la végétation favorise l'infiltration.

V.3.2. - Le coefficient de ruissellement: Kru

Les courbes Kru (IK), fig. (10, Il, 12, 13) rendent compte de l'évolu­

tion du ruissellement de chaque parcelle au cours des six pluies simulées.

Une fois encore on observe l'homogénéité de l'allure des courbes dans

chaque site. Sur les sites 1 et II, Kru croit en fonction de IK de façon linéaire

ou hyperbolique. Pour les sites III et IV, cette croissance prend une allure para­

bolique et devient pratiquement nulle pour les grandes valeurs de IK.

Contrairement à ce qu'on a vu pour Pi, la nature du couvert végétal est

déterminante sur la dimension de Kru, au niveau de chaque site. Les parcelles nues

(brûlis) ruissellent plus que les parcelles cultivées et beaucoup plus que celles

à végétation naturelles. Ceci est un comportement normal étant donné que la végé­

tation crée une macroporosite importante favorable à l'infiltration. D'un autre

cOté, elle retarde la formation de la croute de battance en évitant l'effet "spl ash".

Ce phénomène est d'autant plus important que la végétation est dense. C'est notam­

ment le cas des parcelles à végétation naturelle, surtout les jachères (parcelle 3

et 4) formées de poussées de graminées beaucoup plus dense que la culture de mil.

En conclusion des 2 derniers paragraphes, on peut avancer que sur le bas­

sin d'HIDENWOU, les organisations pédologiques de surface, caractérisent le compor­

tement hydrodynamique des sols, notamment l'évolution des deux paramètres Pi et Kru

en fonction de IK. La nature du couvert végétal agit uniquement sur l'ordre de

grandeur du coefficient de ruissellement sans affecter l'allure de son évolution.

SITE TI : Pi ET Kru EN FONCTION DE IK Fig. : 11

\Pi (mm)\ Pi (mm) Pi (mm)

110r \ PARCELLE: 3

u .. P/\RCELLE: 4 12r PARCELLEl51

1\ 1 1

1 1

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I~1

I~1 1 1

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-1 11

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Kl""u7. Kl""u7. Kl""u%1la .. sor / ~r

1 PARCELLE: 3 PARCELLE: 4 PARCELLE: 5

1 / 11

11

11

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Q iii § IK c iii § lK c iii § IK

11

1 SITE TIr: Pi ET Kru EN FONCT l Oî~ DE IK1 Fig. . 121 .j1ii1 Pi (mm) Pi (mm) Pi (mm)

i

"rP,4,RCELLE, 6 ~r· PARCELLE. 7 l PARCELLE, 8

111

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1 1

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1 i 11

11

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! o1 1 01 1, ! a' ! ! , ,i c iii ~ IK c iii ~ IK c iii ~ IK

i11 Kru (~) Kru (~) Kru (Z)

1J5 r PARCELLE, 6 JOOr PP.,RCELLE: 7 70 ..

PARCELLE.Bi 11 1 • 11

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J Va i , , ! , 01 , ,

c iii § IK c li! § IK c iii § IK

11

1 SITE 1[ : Pi ET Kru EN FONCTION DE IK fig. : 13 i1

i !i

1Pi (mm) Pi (mm) Pi (mm)

1IIr PARCELLEI9 5r PARCELLEs 10 7r PARCELLE: Il~ i

1 1i

11

!i

1\1

'--'- ,,-, 11,1,

'--..' 11 1

l~1 1

! ! ! ! ! ! 1

!il § IK iii § IK iii § IK1

Kr-u GD Kr-u (7.) Kr-u (7.)1!

P...RCELLEI9 1DO r PARCELLEs 10 sa .. PARCELLE. Il 11 1, 1 1

1 1 ii ' ___'- ,

1 ,----------- 1

V1 111 i1

1• 'O~351- ~~ 1

11r fr 1

1 1 i 111

1 1 1!! 1 1 i

1

1 ii 1

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t

! 11 i11 i ,

1o i io1! , o 1 ! ! ! !

1" !il § IK " !il § IK " !il § IK111

-28-

VI. - LE fvDDELE S1tJlll.ATEUR •

VI.l. - Aires de représentativité des parcelles:

Comme nous l'avons déjà signalé au paragraphe 111.3.3., la cartographie

des occupations du sol est faite à partir de photos aériennes prises sur le bassin

en 1976. Elles permettent de distinguer uniquement les terres cultivées, qu'elles

soient jachères ou en culture, des terrains non travaillés. On obtient ainsi la

carte représentée sur la fig. (14), qui juxtaposée avec celle des unités pédolo­

giques, donne les aires de surface représentées par chacune des Il parcelles.

Cependant cette distribution a des périodes de validité valables selon

la saison. Pendant la saison sèche, tous les champs sont brOlés de manière anar­

chique, et le feu se propage même dans les zones non cultivées, si bien qu'on ren­

contre uniquement les terres en brûlis. En saison d'hivernage (mai-septembre), le.paysage est formé de cultures, de terres en jachère et de végétation naturelle. On

estime que chaque année 50 % des terres exploitées sont laissées en jachère.

Les résultats du planimètrage sont donnés ci-dessous en pourcentage par

rapport à la surface totale du bassin.

- Saison sèche octobre - avril

seules les parcelles en brÛlis entrent en jeu, chacune représente la

totalité de son unité pédologique.

parcelle 2 12,5 0'10

parcelle 4 39 01,0

parcelle 7 29 0110

parcelle 10 17,5 0'10

- Saison humide . (mai - septembre).•

parcelle l 12,5 0'10

parcelle 3 19,5 0'10

parcelle 5 19,5 0110

parcelle 9 6,1 0110

parcelle 6 14,5 01,0

parcelle 8 14,5 0'10

Soit un total de 86,6 %, car on n'a pas comptab" osé la parcelle Il du_----"1

site III (cf. : IV.3) qui représente une surface de~,4 ~o. '"L.e.V1-"·ru~ lo-vr r~ tI"o\ PlO

1 ~ '4- /100 1. OC{ d;, ~ 1.

-29-

VI.2. - Fonction de production du bassin.

Elle permet de déterminer la lame ruisselée engendrée par toute pluie

naturelle précipitée sur le bassin, dont la hauteur et l'indice IK initial sont

connus. Son équation est donnée par la somme des lames ruisselées des parcelles

représentatives pondérées par le pourcentage de surface représenté par chacune

d'elles.

Lr (Pu, IK) =

i indice des parcelles

Lri t le ruissellement calculé pour la parcelle i à partir des

équations (cf. : I.2.b.).

S la surface du bassin.

Si la surface représentée par la parcelle i.

Compte tenu des résultats précédents on obtient :

- pendant la saison sèche :

Lr = 0,125 Lr2 + 0,J9 Lr4 + 0,29 LR7 + 0,175 Lrlo.(l).

- pendant l'hivernage:

Lr = 0,125 Lrl + 0,195 LrJ + 0,195 Lr5 + 0,061 Lr9

+ 0,145 Lr6 + 0,145 LrS' (2).

-30-

Fig. 14: LES OCCUPATIONS DU SOL OBSERVEES SUR LE BASSIN

d'UIDEN WOU. (d~après les photosaériennes de 1976).

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'.'.'.

\,11;i;

D Surface travaillée (jachère ou en culture)

[J.... . ... ... .,. . Surface couverte de végétation naturelle •

-31-

VII. - APPLICATION DU MODELE

Pour pouvoir juger la méthode, le modèle simulateur est appliqué à

des pluies naturelles dont le volume ruisselé a été mesuré. Ainsi on pourra com­

parer les lames ruisselées réelles (Lro) avec les calculées (Lrc)'

Le premier suivi hydrologique dont le bassin d'HIDENWOU a fait l'objet,

s'est déroulé durant les campagnes de 1962, 1963 et 1964. Le second, plus récent,

a eut lieu pendant la saison humide de 1985. C'est sur les résultats de ces deux

études que vont se porter nos calculs.

VII.l. - Etude de 1962 à 1964.

a. - Résultats de l'étude.

A l'époque le bassin était équipé de 22 pluviomètres et 3 pluviographes,

le calcul des pluies moyennes était fait par moyenne arithmétique. La station de

jaugeage se trouvait au même emplacement que l'actuelle.

Le barême d'étalonnage, dressé à partir des résultats des jaugeages,

appliqué aux enregistrements limnigraphiques, permet de calculer le volume réel de

chaque crue. Une courbe d'étalonnage a été constituée pour chacune des trois an­

nées, et au total 39 crues ont été étudiées.

Sur le tableau (1), tiré du document (5), ont été portées toutes les

crues étudiées avec leur caractéristiques suivantes

Rise temps de montée

tb temps de base

Qmax débit de pointe

Tc temps de concentration

Pa hauteur de la pluie précédente

Lag temps de réponse

Pmoy. pluie moyenne

R coefficient de ruissellement

Vr volume ruisselé

Vp volume précipité.

b. - 1ère fonction de calage

Sur les 39 crues étudiées, on a sélectionné 33 en éliminant

-32-

- les crues dont l'averse génératrice s'étale sur une durée supé­

rieure à l jour. En effet les interruptions de pluie faussent complètement la

valeur de IK, et l'on obtient un coefficient de ruissellement faible par rap­

port à la hauteur précipité. C'est le cas des crues nO Il et 25.

- les crues provoquées par des averses non homogènes pour lesquelles

Pmoy/Pmax <:0,6. C'est le cas des crues nO 30, 32, 35 et 38.

Pour chacune des crues retenues on a calculé la lame ruisselée Lrc à

partir de la hauteur de l'averse et son indice IK. Le calcul de ta, le temps sé­

parant entre 2 averses consécutives s'est fait en jours. On a considéré que pour

deux averses ayant lieu pendant deux jours successifs, ta prend une valeur de 0,8

jours. Les résultats des calculs sont indiqués sur le tableau (II).

Sur la fig. (15), nous avons porté Lro en fonction de Lrc, la droite de

régression s'écrit:

-----""

[ Lro = - 3,75 + 2,74 Lrc (3 )

avec un coefficient de corrélation R = 0,95.

C'est la première fonction de calage du bassin de HIDENWOU.

TABLEAU 1. :.

. BASSIN VERSANT de KANDE - S = 25,0 km2

Tableau des caractéristiques des crues et averses

Averses1

Ruissellement 1 Crues

Durée

Ne Date P max. P moy• Imax. Ta Pa Vpdu corps Vr R Lag Rise T base Tc °max. 0 0. del'averse

(mzn) (mm) znm/h h (mm) 10 3 zn3 (mn) 103 zn3 <1- h h h h m 3/s m 3/s1

1 . 1 1 1 1 , 1 1

l 28.2'3.5 38,5 30,7, 60, 144 16,9 767,5 23 8,3 l, 1 2 h 50 o h 50 6 h 20 8 h 30 1,60 02 26.7 66,2 50,7 55 ·48 0,8 1267, 5 144 35,9 2. 8 5 h 40 13 h 20 2, 52 0,08 13 6.8 45,4 26.9 48 21, 4 672,5 DoutelL'C 95.0 14, 1 3 h 00 14, 30 Vol

Vol4 28.8 149,5 123,0 89 24 3, 8 3075,0 365 1083.0 35.2 2 h 00 1 h 30 22 h 15 18 h 00 105,48 0.81 1

5 8.9 70.2 40, 5 63 24 3,9 1012,5 142 111. 2 11. 0 2 h 00 2 h 20 10 h 30 9 h 00 11,37 0.676 10.11.9 48,5 28,7 80 24 21, 5 717.5 35 163,3 22,8 1 h 30 1 h 30 7 h 50 7 h 40 21,80 1,837 17.9 65,2 35,9 111 48 5,6 897.5 42 137,9 15,4 1 h 10 1 h 50 9 h 20 8 h 45 18,65 0,548 18.9 41,7 23,4 80 24 35,9 585.0 26 130, 1 22,2 1 h 20 2 h 10 8 h 20 7 h 20 20,49 1.239 7. 10 43,0 34,8 80 72 2,4 870.0 22 86,0 9,9 2 h 05 2 h 40 7 h 15 6 h 50 10. 18 0,34

Année 1963

10 5.5 52,6 42,8 85 52 11,6 1070,0 50 17,3 1,6 2 h 15 7 h 20 7 h 00 2.02 011 29.6 66,5 54,0 75 '23 13,6 1350,0 60 41,6 , 3,8 3 h 20 9 h 00 7 h 40 5, 18 0,0512 4.8 51,7 32,4 66 ·23 34,0 810,0 54 149,0 18,4 1 h 30 1 h 50 9 h 45 7 h 30 14,36 0,7613 14.8 46,5 33,5 60 13 6,2 837,5 60 190, 1 22,7 2 h 30 2 h 40 8 h 30 7 h 40 20,76 0,7114 21.8 105,7 89,9 110 31 7.0 2247,5 75 688,7 30,6 2 h 15 3 h 15 17 h 00 10 h 45 52,24 0,5415 28.8 48,7 44,S 70 20 20,6 1112, 5 50 368,3 33, 1 2 h 00 4 h 50 12 h 45 9 h 00 38,57 1,4516 11.9 53,8 39,9 28 21 8,7 997,5 120 209,2 21,0 2 h 40 3 h 20 12 h 30 9 h 45 20,88 0,9517 21.9 70,0 48,4 71 22 7,0 1210,0 72 325,4 26,9 1 h 45 2 h 40 10 h 15 8 h 45 37,55 0,6618 27.9 53,8 37,9 93 21 2,7 947,5 97 112, 0 11, 8 1 h 10 2 h 05 9 h 00 7 h 45 13,70 0,68

TABLEAU l . (suite)

BASSIN VERSANT de KANDE - S = 25,0 km2

Tableau des caractéristiques des crues et averses

Année 1964

Averses .. .Rülssellement Crues-

Durée

N° Datep p l T P V d.u CQl:pS V R Lag Rise T base T Q Qmax. moy. max a a p de·,

r C max 0

l'averse(mm) (mm) mm/h h (mm) 103 m 3 (mm) 103 m 3 '1. h h h h m 3/s m 3/s

1 1

19 28.5 32,6 21,7 127 96 8,9 542,5 20 2,76 0,51 1 h 30 4 h 00 6 h 00 5 h 15 0,680 020 31.5 37,5 28,6 90 48 21,7 715,0 30 2,05 0,29 9 h 00 15 h 00 8 h 10 0,320 0,002

16.17.6 57,8 35,0 264 23,0 a 0 0 0 0 a 0 0,00121 27.6 74,6 32,5 12 264 35,9 812,5 70 4,20 0,52 2 h 40 2 h 00 6 h 30 7 h 30 0,740 0, 004 _22 22.7 61, 1 49,9 . 528 Il, 8 1247,5 Douteux 4,03 0,32 2 h 40 5 h 00 0,600 0

27.7 25,4 20,8 120 49,9 a a a a 0 a D,DIO23 29-.7 39,4 31,6 53 72 20,8 790, a 34 9,07 l, 15 2 h 30 1 h 30 9 h 30 9 h 25 0,880 0,026

1.8 9,5 5,2 1VJ

9.10.8 32,4 20,6 ~1

10.11.8 26,3 16,612.8 12,5 1,9

24.25.8 35,2 25,824 30.31.8 22, 1 11,7 19 23 11,4 292,5 la 5,62 l,9Z 6 h 30 3 h 30 11 h 00 13 h 00 0,560 0,026

31.8 19, 1 la, 1 .25 2.3.9 82, 5 70,3 68 72 14,0 1757,5 52 . 219,6 12,5 4 h 00 4 h 00 12h 00 8 h 15 12: 50 0,22526 3.9 12,7 50,8 80 20 70,4 1270,0 60 442,8 34,.9 , 1- h 40 2 h 40 9 h 10 6 h 30 53,75 3,18027 3.4.9 Il,4 8,6 25 20 50,8 215,0 5 ,36,0 16,7 1 h 10 7 h 00 5 h 45 10,75 6,29028 7.9 22,0 15, 1 45 48 50,8 377,5 20 • 22,5 . 6,0 ·3 h la 3 h 30 Il h la la h 00 2,70 1,40029 7.8.9 32,S 22,9 60 20 15, 1 572,5 24 .~T..3 15,2 2 h 50 3 h 30 9 h 00 8 h 00 10,20 1, 10030 9.9 5,9 3,5 16 48 22,7 87,S 5 '5,26 6,0 3 h 00 4 h 00 6 h 45 7 h 15 1,700 1, 30031 11.9 38,4 32,4 94 " 72 22,7 810,0 30 144,0 17,8 2 h 40 3 h 00 10h 00 8 h 00 14, SO 0,80032 11.9 7,0 3,3 18 20 32,4 82,5 5 5,26 6,4 3 h 30 4 h 00 6 h 45 5 h 30 2,06 1,70033 12.,9 54,2 43,S 64 48 32,4 1087,5 65 441,0 40.6 1 h 40 2 h 00 12 h 00 8 h 45 49,60 1,400

13.9 13, 1 9.634 16.9 20,2 15,9 47 48 43,5 397,5 30 33, 1 8, 3 2 h 40 3 h 30 10h 30 9 h 45 3,66 1,00035 21.9 16,2 7,2 30 120 15,9 180,0 5 2,57 1,4 3 h 00 2 h 00 6 h 00 6 h 40 0,95 0,400

22.9 8, 1 4,836 24.25.9 55,6 31,8 48 48 14,0 795,0 35 61,2 7,7 2 h la Z h 30 10h 45 8 h 20 6,70 0,30037 26.9, 23,5 15 •. 9 41 48 31,8 397,5 7 28,6 7,2 1 h 50 4 h 30 12 h 00 9 h 20 2,65 0.70038 28.9 Il, 1 S, 1 28 48 17,0 127,5 4 4,61 3,6 5 h 00 3 h 00 6 h 45 8 h 55 0,90 0,60039 29.9 21,0 15,5 47 48 22,0 387,5 15 25,0 6, 5 1 h 50 2 h 30 9 h 15 8 h 20 2,60 0,600

-35-

TABLEAU II Les lames ruissellées calculées et celles observées en

1962 - 1963 et 1964.

--

Pu Lrc Lro· ~f'l,,,)

N° Date (mm) IK (mm) (mm)

1 29-05-62 30,7 Y 1,16 1,73 -f, ~

1/0,3 - _2., r

2 26-07-62 50,7)6 0,45 3,32 ),4 1,4 - -5,83 06-08-62

~19,3 ) 3 .ta 3,8 -- -S, 0 1

4 28-08-62 2 -1.21 17,2 17,~ "q,i 43,3 - - 18 ~,

5 08-09-62 40,5 'f 10,4 3,9 ~,o 4,4 - 6,S- 'Ii6 11-09-62 28,7 37,3) 3,8 7,8 6,5· - 6, "1 1

7 17-09-62 35,9 8 3 5,5 --' 5',08 18-09-62 23,4 29,4 2,7 ~,t 5,2 - It, ,..

{9 07-10-62 34,8 4,4 2,5 3,4 - GJ g10 05-05-63 42,8 6,4 3,6 0,7_

" 012 04-08-63 32,4 28 4,3 6 -' " 813 14-08-63 33,5 8,8 3,1 7,6'- lt-,;:14 21-08-63 89,9 8,1 9,2 27,5' . ~,

15 28-08-63 44,5 27,8 6,4 c,ç 14,7· ca,~

16 11-09-63 39,9 13,6 4,3 8,4· '=1,117 21-09-63 48,4 0,2 5 13 - ~,5"

18 27-09-63 37,9 9,3 3,5 .,.; 4,5 <:-••_ S,.f19 28-05-64 21,7 4,9 1,2 0,1 _ .- .A, og20 30-05-64 28,6 5,9 2,4 0,1 - ~,2. .21 27-06-64 32,5 1,4 1,9 0,2 -'- ~,.0122 22-07-64 49,9 0,1 3,2 0,2 -- S'" 6,23 28-07-64 31,6 1,1 2,9 0,4 ... t,~ ,24 31-08-64 11,7 17,5 0,5 0,2 ........ A, 2-26 03-09-64 50,8 57,3 't 8,9 ~,1- 17,7'-- ..,~

27 04-09-64 8,6 72,4v. 0,1 0,3 1,4 -.. - o,$t{ ,\

28 06-09-64 15,1 29,8 1,2 0,9' Cl..,lot29 07-09-64 22,9 30,1 2,6 3,5 - 4-,'+31 11-09-64 32,4 32 . 4,4 5,8 _ ~,~

33 12-09-64 43,5 23,7 6,1 17,7- ~, t+34 16-09-64 15,9 12,5 1 1,3 _ ~.r [,36 25-09-64 31,8 6,4 2,4 2,4_ '?l,~

37 26-09-64 15,9 14 1,1 1,1 - -1,939 29-09-64 15,5 13,2 1,2 1 __

-1,~ __ (1-'- ..

l.. ..... ., : "',~ ~"J _ '/&~":: 0J~5"

p:slU. r.; .1tA'-)/~ Lh.c!:' 1"1,5 -7 1..,-.=4-;, ~:r1C: 1.0

LrO (mm)

40

Fig. 15 -PRENIERE FONCTION DE CALAGE

Lro = -3. 75 + 2. 74 Lrc

30

+

/,v.I0'\

l'20

+ +

++

10+.

+~+ ++

+ +1 0 + +

L0 0 Lrc (mm) 0

........ N

-37-

VII.2. - Etude de 1985.

a. - Résultats

Une campagne de jaugeage a été menée du mois de mai jusqu'à septembr~,

l'équipement hydrologique du bassin étant celui déjà décrit au paragraphe II.-e.

Au total 80 jaugeages ont été effectués, ce qui nous a permis de tra­

cer les courbes de tarage pour les basses et moyennes eaux (fig. 16). Sur les

limnigrammes obtenus, 22 crues ont été enregistrées dont les caractéristiques

sont portées au tableau (III). Pour l'analyse de ces crues, nous n'avons tenu

compte que de l'écoulement de base et le ruissellement proprement dit, ce der­

nier terme incluant l'écoulement hypodermique. La séparation des écoulements a

été faite au diagramme semi-logarithmique.

La comparaison des tableaux (1) et (III), qui regroupent les para­

mètres des hydrogrammes observés respectivement en 1985 et 1962, 63, 64 fait ap­

paraître les remarques suivantes

- le temps de .montée et le temps de base varient à peu près dans les

mêmes intervalles pour les 4 années.

- les temps de réponse Lag, paraissent beaucoup plus brefs en 1985

(minimum: 30 mn. maximum 4h30). Toutefois on ne peut accorder qu'une valeur

approximative à ces mesures, car les 3 pluviographes installés, accusent des

retards importants, et les corrections de temps faites par les lecteurs ne sont

pas toujours suffisantes pour évaluer le temps du début des averses avec la pré­

cision voulue.

- sur le tableau (IV), où sont portées les répartitions statistiques

des débits de pointe, ces débits paraissent nettement faibles en 1985 par rap­

port à la moyenne observée sur les 3 autres années. Ceci peut s'expliquer par

le défficit pluviométrique de 1985, notamment au mois de JUln et septembre (voir

tableau V), ajouté à cela une répartition dispersée des averses dans le temps

entrainant de faibles valeurs de IK. (le maximum calculé est IK = 16,9 Le 9 août).

-38-

Q(m3/s)

8

6

4

2

Moyennes eaux

40

1

0,5

10 20

60

Basses eaux

80 100H (cm).

H (cm).

Fig. : 16 COURBES DE TARAGE DE l'HlDENWOU A KANTE (1985).

TABLEAU III Caractéristiques hydrologiques des crues observées en 1985.

N° Date P max P moy IK Vr R 0' Tb Lag Rise Q max(103 m3) 10 (m3/s)

0 22-05-85 54,2 42,3 0,85 14,5 1,37 7h douteux 2h45 2

1 28-05-85 39 26,3 2,11 - 20,7 3,15 15h 2h 1h50 1,25

2 10-07-85 27,1 23,2 6,26 16,4 2,83 22h35 2h 2h15 0,65

3 13-07-85 42,3 31 5,56 21,9 2,83 25h30 2h 1h55 0,61

4 23-07-85 31,2 24,9 1,2 0,8 0,13 11h10 3h 5h20 0,06

5 02-08-85 45,3 33,5 1,38 5,6 0,67 9h douteux 2h55 0,5

6 06-08-85 42,9 36,4 5,79 15,4 1,69 9h30 30 mn 2h55 1,3

7 09-08-85 62,9 49 8,31 109,3 8,92 28h douteux 4h35 7,4

8 14-08-85 11,2 7 5,11 5,3 3,03 22h30 4h30 6h05 0,19

9 18-08-85 19,5 5,8 6,16 0,8 0,55 6h20 30 mn 3h05 0,14

10 20-08-85 12,5 9,2 4,98 3,1 1,35 17h15 1h15 7h30 0,16

11 23-08-85 16,3 10,6 2,68 4 l,51 22h 1h 7h30 0,13

12 24-08-85 13,6 4,1 2,61 2,3 . 2,24 8h20 1h40 1h55 0,21

13 25-08-85 48,7 44,3 6,92 67,8 6,76 9h 45 mn 4h05 6,2

14 01-09-85 14,5 6,9 4,49 4,6 2,67 9h30 1h 4h40 0,55

15 03-09-85 23,2 15 5,26 10,7 2,85 15h15 45 mn 4h55 0,6

16 04-09-85 14,9 13 15,26 21,7 6,68 9h15 45 mn 2h 1,65

17 06-09-85 68,9 57 12,63 140,3 9,85 27h30 2h30 4h15 4,5

lB 09-09-85 23,6 16,1 16,88 24 5,96 25h 1h 8h35 0,92

19 16-09-85 36,9 16,9 1,61 14,8 3,5 16h 40 mn 2h05 1,25

20 17-09-85 23,4 6,7 14 4,8 2,87 9h45 45 mn 2h05 0,55

21 25-09-85 21,5 18 0,54 1,9 0,42 15h50 1h20 8h30 0,15

1\.N\,()1

-40-

Débit de pointe Nombre moyen deNombre de cruesatteind ou dépassé crue par année (1985)(m3/s) (1962, 63, 64)

5 7,3 2

7 6,6 l

10 6,6 0

20 3 0

30 2 0

50 l 0

TABLEAU IV Répartition des débits de pointe.

~ M J J . A 5Année

1985 128 94 170,6 215,9 167,2

Moyenne 126 167 175 214 2631937-1964

TABLEAU V Pluviométrie moyenne mensuelle (mm).

En conclusion on ne peut pas affirmer que les conditions de ruisel­

lement liés aux caractéristiques physique du Bassin ai~nt changés entre 1964

et 1985. C'est plutôt le régime des précipitations, de part leur hauteur et

leur répartition dans le temps, qui est différent.

b. - Deuxième fonction de calage: (fig. 17).

Comme pour l'étude précédente et pour le calage du modèle, sur les

22 crues enregistrées en 1985, on ne retiendra que 14 d'entre elles en éliminant.

- celles à averses non homogènes (Pmoy/Pmax~0,6) ce sont les crues

nO 9, 12, 14, 20 et 21.

- celles dont les averses ont une faible hauteur d'eau et un faible

indice IK, et pour lesquelles Lrc est négatif (nO 8, 10 et Il).

-41-

N° Date IK Pu Lrc Lro(mm) (mm) (mm)

0 22-05-85 0,85 42,4 2,7 0,6

1 28-05-85 2,11 26,4 1,5 0,8

2 10-07-85 6,26 23,2 1,5 0,7

3 13-07-85 5,56 31,1 'f' 2,2 ~er;9 ~1-- -

4 23-07-a5 1,2 25 1,2 0,03

5 02-08-85 1,38 33,5 2 0,2

6 06-08-85 5,79 36,4 2,8 0,6

7 09-08-85 8,31 49 4,6 4,4

13 25-08-85 6,92 44,3 3,8 2,7

15 03-09-85 5,26 15 0,6 0,4

16 04-09-85 15,46 13 0,8 0,9

17 06-09-85 12,63 57 6,5 5,6

18 09-09-85 16,88 16,2 1,4 l

21 25-09-85 0,54 18,5 0,6 0,1

.tt, çS

TABLEAU VI Les lames ruisse11ées calculées et observées

en 1985.

Pour l'ensemble des crues restantes la droite de régression s'écrit

1 Lro = 0,74 + 0,91 Lrc (4)

avec R = 0,91

VII.3. - Fonction de calage représentative du bassin.

La grande différence qui existe entre les deux fonctions déjà définies,

peut être dOe à une modification notable des conditions de ruissellement du bassin

entre 1964 et 1985. ,Modification qui se traduirait par une diminution de l'apti­

tude au ruissellement. Cette hypothèse nous parait peu probable étant donné les

techniques culturales rudimentaires pratiquées, qui ont peu évolué, en plus de la

forte érosion à laquelle est exposé le bassin qui devrait normalement favoriser

le ruissellement.

LrO (mm)

10 r

5

Fig. 17: DEUX.fEME FONCT.fON DE CALACE•

Lro = -0.74 + 0.91 Lrc

+

+1

.J::­N1

oo

++:t

+ •

+ +

++

Lrc (mm)

LrO (mm)

40

30

Fig. 18 : FONCTION DE CALACE REPRESENTATIVE

LrO = -3.67 + 2.61 Lrc

+

+

1poVI1

Lrc (mm) oN

-44-

L'abscence totale des fortes crues en 1985 ne peut que renforcer le

doute sur la fiabilité de la deuxième fonction de calage. Cependant les points

de cette dernière saison se repartissent assez bien parmis ceux des autres an­

nées (fig. 18) et par soucis d'avoir une fonction représentative, nous retien­

drons l'équation de la droite de régression englobant la totalité des observa­

tions faites sur les 4 années

1 Lro = - 3,67 + 2,61 Lrc (5)

R = 0,93

C'est cette équation qu'on utilisera pour le calcul de la crue

décennale.

VII.4. - Déte~mination de la crue décennale LrlO.

a. - Méthode de RODIER.

L'averse décennale du bassin de HIDENWOU donnée par la méthode de

RODIER (12) est de 124 mm. Son coefficient de ruissellement est de 37 % (fig. 19),

en sachant que le bassin se situe dans la classe de relief R3 et dans la classe de

perméabilité P 2.

Le coefficient d'abattement est peu différent de l et égale à 0,98 pour

124 mm de précipitations (fig. 23). Soit donc LrlO = 0,98 x 0,37 x 124.

45 ,mm.

b. - Méthode de la simulation des pluies :

En comparaison avec la méthode de RODIER, le modèle simulateur nécessite

de connaitre uniquement la hauteur de l'averse décennale et son indice d'humecta­

tian initial IK. Pour le premier paramètre on prendra la valeur déjà donnée plus

haut soit PlO = 124 x 0,98

= 121,5 mm.

Pour le deuxième paramètre on tiendra compte des 3 considérations suivantes

.'")~

~

"~l

h'")~

Fig. 19 : COEFFICIENT DE RUISSELLErviENT

Régimes tropicaux et tropicaux de transition(Pvarie de Boo-à 16DOmm.)

PERMËABILITË P2

1.J::­\n1

~o 50 60 70 80 90 10011012030206.. 7 B 9 iD5

~o

D.S.P. Début saison c'~:r plui~s _ r.s.p. Fin :roi~on des pluies

80 r------.-----,-------r---;------;-----:-.--;---------~-----=------;"----;"-~-,-----;----,---...,..........,

7~ r MAYO LA.Il----r--+--LI.BR~4-p~ 1 ,v~if'2 ~S.P.

I~II 1

1

II ~1 NAD_!..OUNDI 160 ;-. ---;-__--+_---!_---;._+----;...----+I~!-zA-lg:;L.Ti_O_U_l.'..:-........~...........~....;..I.;.J--:.'f~:._P_2_F._.S_.P._.---:..-1__---2.-1_----!.._~I _..!---!...-1.---!----!.--1

1 1 1 1 i Ip2 ~ORÔNr..BAR2.3~ Il .. j 1 .

-------1-----1-JE§_ P2 1 ~.1 .

1 -ï--,--"7---__ 1 1----=-.....!. .1 l 'J ..--- 1 1 1 ---~J

BOULo

L1l'fP'!J(SIp..·4- Prl:.1 -----.:.----..-- 1 1~1° . ------ .

--------'!!.~:.:;---F1.?-.e . 1 ~---------- .1 l ,-;--~-~-- 1 . 1 1 !~-:--:---B ULBI_--=--- , 1 1 1 1 1 b0

1 ----------___ 1 1 1 Rf P3Nt.D.JduNDI -----. --- __

°1 li 1RI. P2

1

D.S.P. b 1

30 L...- ~_ ____l__L_____l_ ___L..._____'_-----l----J ____!..__---L----L----l--L~S:2....t=!!~n~m~1---l..-l......J

2

-~Cl

~c..........::::.~

D'après RUDIER.

-46-

- Par définition, on appelle crue de récurrence décennale, la

crue consécutive à une averse décennale correspondant à une valeur médiane

de IK pendant la saison des pluies.

- La crue décennale, peut très bien être engendrée par une pluie

courante, ayant lieu dans des conditions d'humectation du sol exceptionnellement

favorables.

- En général les crues exceptionnelles, ont plus de chance de se

produire au milieu de la saison humide où les pluies sont abondantes (exemple

aoOt et septembre pour l'HIDENWOU).

Ces 3 cas de figure apparament contradictoires montrent l'importance

du paramètre IK et la difficulté de sa détermination, car en principe la pluie

décennale peut aussi bien intervenir au début, au milieu ou en fin de la saison

des pluies. Cependant, et en allant dans le sens de la sécurité, sens d'ailleurs

préconisé par la méthode de RaDIER - AUVRAY, on fera correspondre à l'averse dé­

cennale, l'indice IK moyen calculé sur les deux mois les plus pluvieux de la sai­

son aoOt et septembre pour les années 1962, 63 et 64. Le calcul est fait pour

tous les jours y compris ceux où il n'a pas plut. Les valeurs obtenues sont peu

différentes sur les 3 années :

Année IK

1962 19,7

1963 21,3

1964 19,6

Moyenne 20

Le modèle simulateur donne (équation 1)

Lrc (121,5, 20) = 17,94

d'où p~r l'équation (5) :

LrlO = 43,1 mm. 1

-47-

c. - La méthode classigue

Elle porte sur les mesures hydrométriques effectuées sur le bassin

durant les 4 campagnes d'observation: 1962, 1963, 1964 et 1985. Afin de faci­

liter la comparaison avec la méthode des pluies simulées, on travaillera sur

le même échantillon (soit 47 crues) qu'on avait retenu pour celle-ci. En effet

notre objectif est avant tout de tester la validité du modèle simulateur sur le

bassin d'HIDENWOU.

Pour déterminer le coefficient de ruissellement décennalKrlO, on a

utilisé la méthode graphique des déviations résiduelles. Deux variables expli­catives ont été retenues: la hauteur de l'averse Pu comme facteur principal et l'in­

dice IK comme facteur correcteur de premier ordre (fig. : 20, 21).

La hauteur de la pluie décennale étant de 121,5 mm., on obtient par la

fig. (20) KrlO = 32,6 9~.

Avec une valeur de IK = 20, la correction de 1er ordre donnée par la

fig. (21) est: R = 10,5 9~.

121,5 x (32,6 + 10,5)100

1 LrlO = 52,3 mm. \

c. - Méthode de corrélation multiple :

Pour expliquer la variable Lr, on a utilisé 3 préviseurs Pu, IK et

Pu x IK. L'équation de régression s'écrit:

Lr = 0,267 Pu + 0,043 IK + 0,005 Pu.IK

avec un coefficient de corrélation multiple : R

7,39

= 0,91

LrlO = 0,267 x 121,5 + 0,043 x 20 + 0,005 + 121,5 x 20 - 7,39

1 LrlO = 38 mm. 1

Récapitulons les résultats des 4 méthodes

Simulation Méthode CorrélationMéthode RODIER des classique multiplepluies

LrlO (mm) 45 43,1 52,3 38

-48-

On remarque que le résultat de la simulation des pluies est tout à

fait comparable à celui des autres méthodes. Toutefois on ne peut pas dire qu'il

soit le plus fiable, étant donné le coefficient de corrélation obtenu par la

méthode des corrélations multiples (R = 0,91) qui est équivalent à celui du ca­

lage du modèle simulateur (R =0,93).

!1i!1ii,1111

11i1 1I~1\0! 1

AJUSTEMENT GRAPHIQUE ~N FONCTION DU TERME PRINCIPAL Pu

•

••

•

•

• •• •a

• •• •• •

• •·l • •

• • • • •.... • •• •0 0 0 0 Pu (mm)lJl 0 lJl 0

...--l ...--l C\J

,....---_.

1 Fig. 20 : COEFFICIENT DE RUISSELLEMENT

oo

Kr Ci;)

60 .-,1

i11.1,11,

1

11

40 l-I11

1

1

T

1

1i1

120 l-

I

1 •1,11

iL.- .. _

~ Kr G~)

25 r1i

20 ~1

115 1-l 1

i1

10 r-I

5 ~1

0

l' • •-5 ~' ••

1! •1

-10 1-.1 •, .1

-15 ~1

1 •!.

-2011

-25 L Fig. 21 : COEFFICIENT DE RUISSELLEMENT

CORRECTION DE PREMIER ORDRE EN FONCTION DE IK

100 IK

l111

1

i 1I..no1

-51-

VIII. - REFLEXION GENERALE SUR LA SIMULATION DES PLUIES

VIII.I. - Limites de la méthode.

De façon générale, et dans l'hypothèse d'un modèle simulateur parfait,

on peut s'attendre à une égalité des lames ruissellées calculées (Lrc) et celles

observées (Lro), avec une fonction de calage d'équation: Lro = Lrc.

Il est cependant évident que l'assimilation d'une surface de 10 m2 à

celle de 25 km2 (cas de l'HIDENWOU) entraine un certain nombre d'erreurs d'ap­

proximation dont l'importance se mesure au décalage de la fonction de calage par

rapport à la première bissectrice. C'est ce qu'on appelle généralement le "fac­

teur échelle". En fait, il englobe des erreurs d'échelle qui sont essentiellement

- l'erreur liée à la topographie du bassin car la pente n'est pas prise

en compte par le protocole des mesures.

- la répartition spatiale des unités pédologiques et de leur couverts

végétaux, dont l'éloignement vis à vis de l'excutoire a une influence sur la quan­

tité d'eau ruissellée.

- l'inhomogénéité des pluies naturelles, car rappelons que toutes les

pluies ayant Pmoy/Pmax)0,6 ont été retenues pour le calage du modèle.

Mais également des erreurs que l'on peut qualifier d'aléatoires dûes

- à la négligence des intensités des pluies naturelles ayant servies au

calage. O~ sait en effet que la durée d'une av~rse et la forme de son hyétogramme,

indépendamment de sa hauteur et de son IK, sont déterminant sur le volume de la

crue qui lui est consécutive que l'on peut aussi bien sur-estimer ou sous-estimer

en tenant compte des deux seuls paramètres du modèle.

- la considération uniquement de l'état de surface d'un sol pour carac­

tériser son ruissellement, reste valable dans les cas où les couches sous-jacentes

entrent peu ou pas en jeu dans la cénitique du ressuyage. C'est le cas des sols

imperméables, ou bien recouvrant une dalle calcaire continue et imperméable.

VIII.2. - Cas du Bassin d'HIDENWOU.

Les coefficients de corrélation (0.95, 0.91 et 0.93) obtenus pour les

trois fonctions de calage déjà définies, montrent de façon incontestable le suc­

cès de la simulation des pluies sur l'HIDENWOU. Ce succès reste toutefois relatif

aux conditions naturelles du bassin choisi, et dans ce qui va suivre on essayera

d'en analyser les raisons.

-52-

a. - Coefficient d'abattement:

De part sa petite surface (25 km2) le bassin d'HIDENWOU a un coeffi­

cient d'abattement proched71 ,uni té 0,9<R<1 ,1, surtout pour les fortes pluies

de plus 80 mm.(0,94<R<1) (cf. : fig. 23). Ceci est important car une pluie

hétérogène a toutes les chances de donner un volume de ruissellement démesuré

en vue de sa hauteur, selon qu'elle s'abatte plus sur des zones favorables ou

non à l'écoulement, loins ou proches de l'excutoire.

b. - Hyétogramme des averses :

Le bassin d'HIDENWOU, se situe dans la zone définie par RODIER : "au

Nord d'une ligne oblique qui part de la latitude 8 à 9° en Côte d'Ivoire pour

arriver à la latitude 4° en République Centrafricaine". Dans cette zone qui in­

tègre les régimes Saheliens et tropicaux de transition, les fortes averses sont

en général des tornades, averses simples ayant un corps de courte durée et à

fortes intensités précédé par une ondée préliminaire et suivi d'une traine à

faible intensité.

Cette description correspond assez bien aux pluies simulées annuelles

et décennales définies dans le paragraphe (111.3.1.). Et si l'on se réfère au

tableau l, on remarquera que la durée du corps des averses observées varie peu

et reste dans la majorité des cas inférieur à 1h. D'autre part, ce dernier para­

mètre pris comme facteur correcteur de second ordre après IK, n'apporte aucune

correction au coefficient de ruissellement (fig. 22).

Malheureusement, on ne peut pas en dire autant pour les intensités de

pluie, car on n'est pas en possession des enregistrements pluviographiques des

années 60. Pour la saison de 1985, les 3 pluviographes· installés sur le bassin

sont à rotation hebdomadaire et ne permettent pas un dépouillement correcte des

intensités.

c. - Le facteur sol

Vers la fin de la campagne de simulation, on a observé des pellicules

de battance plus ou moins· épaisses sur toutes les parcelles du protocole. Ceci

reste à la limite normale, étant donné la succession intense des pluies simulées

(497 mm pendant 10 jours pour chaque parcelle) qui est loin d'être réaliste. On

ne peut toutefois ignorer l'importance de ce phénomène particulièrement visible

sur les deux sites III et IV pour lesquels, à partir d'une certaine valeur de IK,

------.---------_..-- ~

i!

20 r

•

•••

• •

• •

••

• • 30'

• •• • •

•

•

•

•

12Ô 15Ô H(mn)

1: 1!VI1"'"i 1

j1

111

!11

••

•

AVERSE1_______._-l

COEFFICIENT DE RUISSELLEMENTFig. 22 :i1

i!i CORRECTION DE DEUXIEME DRDRE EN FONCTION DE LA DUREE CU CORPS DE LL

-54-

,Fig. 23: S:Y. de l<ANDE

Valeurs du coefficient cl' abattement

en regard de la hauteur de précipitation

D'après (5).

'.. )

6.---- .9- :--........3 .-

S

1,00 _

0,50

. .1

Plvie Pondue/le en mmo l-_~I_--;It----,---,r--r-t 1 i r 1

o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160

-55-

supposée correspondre à la fin de la formation de la pellicule, la parcelle

se comporte comme si elle était imperméable et le ruissellement dépend unique­

ment de la pluie et de façon linéaire (fig. 7, 8).

Cette situation est à comparer avec celle des sites l et II, ou le

ruissellement continue de croitre à la fin des six pluies, suite probablement à

une formation plus lente de la pellicule on à sa faible épaisseur dûe à la tex­

ture grossière du sol. C'est là évidemment des conditions défavorables pour la

réussite de modèle, car le profil pédologique du sol intervient dans sa cinéti­

que de ressuyage pour lequel le paramètre IK n'est pas forcement représentatif.

Toujours est-il que pour le bassin d'HIDENWOU, l'homogénéité des fais­

ceaux de courbes au sein de chaque site (fig. : 6, 7, 8), sans tenir compte de

l'ordre de grandeur de la lame ruisselée conditionné par l'occupation du sol,

montre que l'organisation superficielle du sol est un facteur valide, caracté­

ristique de l'aptitude au ruissellement de chaque unité.

VIII.3. - Conclusion:

Comme on l'a déjà signalé en introduction, pour l'ensemble des cam­

pagnes de simulation de pluie entreprises il y a quelques années en Afrique Oc­

cidentale et Centrale, le but est d'arriver à définir le volume de la crue décen­

nale à l'aide d'une seule campagne de simulation. Ceci suppose connaître d'abord

la fonction de calage Lro = f(Lrc).

Au regard des erreurs d'approximation du modèle (cf. VIII.I.), on peut

logiquement penser que les erreurs d'échelle liées à la topographie et à la ré­

partition spatiale des différents types de sol, sont des erreurs systématiques

liées à des caractéristiques physiques fixes du Bassin, et donc normalement "ef­

facées" par la fonction de calage. Ceci n'est pas le cas des erreurs dites aléa­

toires (non prises en compte des intensités de pluie et du profil pédologique des

sols), qui par la dispersion des points obtenus compromettent la corrélation en­

tre les lames ruisselées et celle observées.

De ce fait le succès d'une campagne de simulation de pluie, est liée

à la représentativité des pluies simulées vis à vis du régime pluviométrique, à

l'importance de l'organisation superficielle des sols quand à leur aptitude au

ruissellement, et à l'homogénéité des pluies naturelles interceptées par le bas­

sin. Et s'il est vrai que la méthode a plus de chance de réussir sous les climats

?l rp[Jirnp ,,1IJvinrn61Tir'J1lp nirnplr. (clirn;lt!, Gflh61ipn'i ,..,~ h'npir~ll1'< dp trAnsition)

-56-

faciles à cerner par un protocole de pluies simulées, cette réussite reste

conditionnée par 2 impératifs

- le bassin doit être assez imperméable se situant dans le classe

P1 ou P2 de RODIER (exemple: l'HIDENWOU).

- il est préférable que la surface du bassin n'excède pas 50 km2,

soit un coefficient d'abattement supérieur à 0,9 en général.

Par ailleurs, l'exemple du bassin d'HIDENWOU, montre que la simulation

des pluies n'est pas opérationnelle dans l'immédiat (ALBERGEL : 3). En effet une

seule saison de pluie n'est pas forcément suffisante pour le calage du modèle et

dépend beaucoup de l'importance de l'échantillon des crues observées. A titre

d'exemple, si on prend la 2ème fonction de calage (fig. 17), définie à partir

des observations de 1985, on obtient pour la crue décennale

Lr10 = - 0,74 + 0,91 + 17,94.

= 15,4 mm.

Soit une erreur de - 65 % par rapport à la méthode de RODIER.

-57-

BIBLIOGRAPHIE

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versant : le minisimulateur de pluies. Expérimentation sur le bs­

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-58-

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méthodique des données obtenues sous pluies simulées.

(Cahier OR5TDM : Vol. XIV, nO 4 - 1977).

A N N E X E

, .

1\J'I'-D1

~:1:..and_Rove!'"c:i~e,.n.

-----------------------,11111111111111111

rnonomètt-cQ.... ba!'"

;""acua~io"ch ar-;e botterie

pour moteur du

gicleur A--j1

L;;;~lw]circ:uit hydroulique

ci..~it ;Iec:lrique

SC~EHA DE FONCTIONNEMEN'i DE LIINFILTROMETRE A ASPERSION

(D'après 1)

NOTATIONS

Rx intensité de ruissellement (mm/h).

l · intensité de pluie (mm/h).·Fn intensité d'infiltration (mm/h) •

Pu pluie précipitée (mm.) •

Pi pluie d'imbibition . (mm.).

Pe · pluie efficace (mm. ) •·tu durée totale de la pluie (mn.).

te durée de la pluie efficace (mn/s) •

IK indice de KDHlER

lr lame ruissellée (mm. ) •

Li lame infiltrée (mm.) •

Kru coefficient de ruissellement UO.Kre coefficient de ruissellement efficace (~~) .Dr détention superficielle récupérable (mm.) •Pa temps qui s'est écoulé depuis la dernière (mn.).

pluie.

Parcelle: 1

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6!

tu 1

(mn) Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr.1

5 2,6 ° 2,5 ° 2,6 ° 2,6 ° 2,5 ° 2,5 °10 5,3 ° 4,9 ° 5,1 ° 5,2 ° 5,1 ° 5,1 0,02

1

1

15 7,9 ° 9 0,04 9,5 0,18. 8,9 0,05 8,9 0,1 7,6 0,05

20 10,6 ° 13,2 0,12 13,8 0,27 12,7 0,09 12,7 0,22 10,2 0,08

25 13,2 ° 24,4 1,22 25,5 2,27 23,6 2,02 23,8 2,84 12,7 0,1

30 15,8 ° 35,6 2,62 37,1 4,4 34,6 4,35 34,9 5,8 15,2 0,12

35 20,9 0,02 43,4 3,04 45,2 5,1 42,2 5,15 43 7,2 20,2 0,6,

40 26 0,07 51,2 1,43 53,3 5,44 49,8 6 51 ,1 8,52 25,1 1,22

45 38 0,9 57,1 3,63 59,5 6,1 55,4 6,3 56,9 9,1 36,5 4,45

50 50 1,2 63 3,8 65,6 6,2 70 6,42 62,7 9,5 47,8 8,1

55 60,7 3,1 66,5 3,84 69,2 6,24 64,3 6,44 66,2 9,58 57,5 11 ,15

60 71,4 4,2 70 3,86 72,7 6,25 67,6 6,44 69,7 9,59 67,2 14,2

65 79,9 4,65 74,9 15,75

70 88,5 5 82,6 17,1

75 95 5,12 88,8 17,9

80 101,5 5,2 95 18,6

85 105,2 5,2 98,8 18,8

90 108,9 5,2 102,7 18,9

Parcelle: 2

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 61

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu1

(mn) Lr

5 2,9 ° 2,3 ° 2,6 0,02 2,5 0,02 2,6 ° 2,5 °10 5,8 ° 4,7 0,15 5,6 0,3 5 0,23 5,1 0,19 4,9 0,3

15 8,7 0,02 8,5 0,6 9,2 1,1 8,5 1 ,1 9 1,3 7,4 0,67

20 11 ,6 0,05 12,6 1 ,3 13 ,2 2,1 12,1 2,35 12,9 2,4 . 9,8 1,07

25 14,5 0,09 23,7 5,3 23,9 8 21,4 8 23,5 8,3 12,3 1,47

34,5 15,1 14,7,

30 17 ,4 0,15 34,7 11 ,1 32,1 34,1 15,7 14,7 1,87 '

35 22,2 0,6 42,6 14,3 42,5 19,6 39,9 18,95 41,6 20,92 19,2 3,72

40 26,9 1,1 50,4 17 50,5 23,4 47,7 27,83 23,7 5,92

45 38,6 5,1 56,2 18,72 56,5 25,82 53,5 30,57 34,9 13,4

50 50,3 10,65 62 20,2 62,5 28,22 59,3 32,97 46,1 21,7

55 60,3 15 65,6 20,55 64,1 29,12 62;8 33,77 55,5 29,5

60 70,3 19,5 69,2 20,63 67,7 29,4 66,3 34,27 65 36,2

65 78,3 21,8 72,6 41,5

70 85,9 24,1 80,2 46,7

75 92,1 25,75 86,9 54,2

80 98,4 27,75 93,5 58,5

85 101,9 27,5 97,7 60,8

90 105,5 27,52 101,8 62,4

Parcelle: 3

'Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Pu(mn)

Lr Lr

5 2,3 ° 2,4 ° 2,5 ° 2,6 ° 2,6 ° 2,4 0,05

10 4,6 0,01 4,8 ° 5 ° 5,2 0,01 5,2 0,05 4,7 0,09

15 6,9 0,02 9,2 ° 9,2 0,02 9 0,07 9,6 0,19 7,1 0,19

20 9,2 0,02' 13,5 0,03 13,4 0,03 12,8 0,15 14 0,31 9,5 0,2

25 11,5 0,02 23,9 0,37 25,9 0,32 24,2 0,5 26,2 0,9 11 ,9 0,27

30 13,8 0,03 34,2 0,75 38,5 0,72 35,5 0,92 38,5 1,85 14,2 0,35

35 18,2 0,05 42,1 0,9 46,8 0,91 43,7 1,2 47,2 2,3 19,2 0,35

40 22,6 0,05 50 1 55 1 ,1 51,9 1 ,5 55,9 2,6 24,2 0,67

45 34,4 0,1 55,9 1 ,1 60,5 1 ,2 57,4 1,7 61,8 2,8 35,6 1,47

50 46,3 0,42 61,7 1,17 66 1,35 62,8 1,8 67,6 3 47,1 3,4

55 57,7 0,78 64,9 1 ,2 66,01 1,4 65,9 1,9 70,9 3,09 58,1 5,05

60 69,2 1,07 68 1 ,2 66,04 1,4 69 1,95 74,3 3,15 69,1 6,6

65 77,1 1,12 76,7 7,27

70 85 1,12 84,3 7,57

75 91,9 1,13 90,7 7,79

80 98,7 1,14 97,1 7,95

85 101,8 1,15 100,4 8

90 104,9 1,15 103,7 8,05

Parcelle 4

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr(mn)

5 2,5 ° 2,5 ° 2,6 ° 2,9 ° 2,7 0,05 2,7 °10 4,9 ° 5,1 0,04 5,2 0,1 5,8 0,2 5,5 0,2 5,4 0,15

15 7,4 ° 9,2 0,2 9,8 0,6 9,9 0,75 9,6 0,7 8 0,25

20 9,9 ° 13,4 0,4 11,3 1 ,1 13,9 1,25 13,8 1 ,2 10,7 3,05

25 12,4 ° 25,1 2,3 25,6 3,4 25 3,9 25,5 4,15 13,4 0,43

30 14,8 0,01 36,7 4,7 36,9 6,6 36 7,95 37,1 9,5 16,1 0,52

35 19,7 0,05 46 6,1 44,3 8,75 43,9 10,25 45,9 12,8 20,7 1 ,18

40 24,6 0,11 55,2 7,4 51,7 10,1 51,8 12,3 54,7 16,2 25,4 2,25

45 35,6 1,6 60,6 8 57,7 11 57,6 13,3 60,8 17,9 37,1 8

50 46,6 3,65 66 8,5 63,6 11,25 63,4 13,95 66,8 19,05 48,7 15,25

55 58,9 5,9 69,5 8,67 66,7 11,35 66,8 14,2 70,4 19,4 58,8 22,5

60 71 ,1 8,3 73,1 8,7 69,7 11,4 70,2 14,3 74 19,52 68,9 28,1

65 79,5 9,85 76,8 33,6

70 87,8 11 ,35 84,8 37,9

75 94,1 12,2 91 41,5

80 100,3 12,9 97,3 44,9

85 103,6 13 100,2 45,4

90 106,8 13,02 103,1 45,65

Parcelle 5

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr .(mn)

5 2,6 ° 2,3 ° 2,6 ° 2,9 0,1 2,4 0,1 2,6 0,11

10 5,2 ° 4,6 0,1 5,1 0,22 5,8 0,6 4,7 0,55 5,3 0,6

15 7,7 ° 8,6 0,55 9,2 0,9 9,5 1,45 8,8 1,55 7,9 1,1

20 10,2 ° 12,6 1 13,3 1,6 13,2 2,4 12,9 2,7 10,6 1,59

25 12,8 0,02 24 3,4 25,3 4,75 24 6,3 24,9 7,6 13,2 2,02

30 15,4 0,07 35,4 6,3 37,3 8,9 34,8 11 ,3 35,5 13,7 15,8 Z,45

35 20 0,28 42,4 8 45,1 11,3 42,2 14,34 43,8 17,75 20,4 3,8

40 24,6 0,48 49,5 9,6 52,9 13,7 42,5 17 ,2 52,2 20,6 24,9 5,3

45 35,9 2 55,3 10,45 58,8 15 54,9 18,8 58 28,5 37,4 10,7

50 47,2 3,75 61 ,1 11,25 64,6 16,15 60,3 20,5 63,8 30,45 49,9 17,1

55 57 5,33 64,5 11 ,5 67,8 16,6 63,7 21,2 67,1 31,5 60,1 22,7

60 66,7 6,93 67,8 11 ,6 70,9 17 67 21,8 70,5 32,3 70,3 27,15

65 74,7 8,06 78,3 31

70 82,6 9,08 86,3 34,4

75 88,4 9,5 92,6 37

80 94,3 9,93 98,8 39,2

85 97,6 10,1 102,3 40,1

90 101 10,2 105,7 40,7

1

Parcelle : 6

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr .(mn)

5 2,6 ° 2,5 ° 2,5 ° 2,3 ° 2,4 ° 2,3 °10 5,3 ° 5 ° 4,9 0,02 4,7 0,02 4,7 0,02 4,5 °15 7,9 ° 9,1 ° 8,9 0,15 8,6 0,1 8,6 0,1 6,8 0,02

20 10,5 ° 13,2 0,1 12,8 0,4 12,6 0,27 12,5 0,32 9 0,05

25 13,2 ° 24,9 1 24,5 1 ,7 24,6 1,45 25 1,4 11 ,3 0,07

30 15,8 ° 35,5 2,3 36,2 3,4 36,7 3,5 37,4 3,75 13,6 0,12

35 20,7 0,01 45,6 3,1 44,1 4,3 45,7 4,35 45 4,62 18,1 0,37

40 25,6 0,03 54,6 3,08 52 5,08 54,6 5 52,6 5,28 22,7 0,63

45 36 0,5 60,4 3,97 57,8 5,54 60,5 5,3 57,9 5,7 34,4 2,9

50 46,5 1 ,1 66,3 4,2 63,6 5,97 66,3 5,6 63,2 6,05 46,1 6,05

55 55,8 1,52 69,4 43,4 66,8 6,15 69,7 5,7 66,4 6,23 56 8,2

60 65,2 1,9 72,5 4,4 70 6,25 73 5,75 69,5 6,37 65,8 10,5

65 72,6 2,3 73,3 11,38

70 80 2,55 80,8 12,07

75 86,1 2,8 86,7 12,62

80 92,2 2,95 92,7 13,2'

85 95,9 3,08 96 13,4

90 99,5 3,1 99,3 13,45.. ..

Parcelle 7

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr .(mn)

5 2,5 0 2,5 0 2,5 0 2,4 0 2,4 0 2,4 0

10 4,9 0 5 0 5,1 0 4,8 0,05 4,8 0 4,8 0,18

15 7,4 0 9,2 0,18 9,1 0,5 8,9 0,95 9,1 0,7 7,2 0,53

9,8 0 13,3 0,6 13,1 1 ,8 13,1 3,0 13,4 2,75 9,6 1 ,1520 ,

1

25 12,3 0 26,3 4,6 24,8 7,5 25,2 11 ,9 25,5 10,65 12 1,9

30 14,8 0 39,2 10 36,5 14,1 37,2 22,65 37,7 20,69 14,4 2,7

35 19,7 0 48,8 12,85 45,1 17,6 45,7 29,55 45,6 30,85 18,8 4,9

40 24,7 0,72 58,3 15,1 53,7 19,97 54,3 37,1 53,6 36,15 23,2 7,55

45 35,1 4,5 64,2 15,8 59,6 23,95 60,2 41,7 59,2 40,1 35 16,1

50 45,5 9,2 70,1 16,45 69,5 27,15 66,1 46,1 64,8 43,85 46,9 24,1

55 54,4 12,65 73,6 16,75 68,9 29,05 69,5 48,55 67,9 45,55 56,6 32,7

60 63,4 15,85 77,1 16,81 72,2 30,3 72,9 49,4 71 46,7 66,7 41

65 71,5 18,3 74,4 46,1

70 79,6 20,7 82,2 51,6

75 85,9 22,12 88,4 56,25

00 92,1 23,4 94,7 60,95

85 95,5 23,9 97,8 62,9

90 98,8 24,14 100,9 64,25

Parcelle: 8

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr(mn)

5 2,2 ° 2,5 ° 2,2 ° 2,5 ° 2,3 ° 2,7 °10 4,5 ° 5 ° 4,4 ° 5,1 0,08 4,6 0,05 5,4 0,07

15 6,7 ° 9,1 0,05 8,4 0,35 9,2 0,6 8,7 0,5 8 . 0,23

20 9 0,01 13,1 0,65 12,4 1 13,3 1,35 12,8 1,15 10,7 0,45

25 11 ,2 0,01 24,4 3,7 23,7 4,85 25,8 7,4 25,3 5,6 13,4 0,65

30 13,4 0,01 35,8 8,95 35,1 9,95 38,3 15,7 37,8 11 ,7 16,1 0,9

35 18 0,15 44,9 12,25 43,8 12,05 47,3 21,25 47 15,7 20,9 1,75

40 22,6 0,43 54,1 15,2 52,5 13,45 56,2 25,95 56,2 19,6 25,7 3

45 33,9 2,35 60,4 17,05 58,3 16,15 62 28,85 62 21,15 38,5 8,3

50 45,2 25,12 66,6 18,65 64 18,8 67,7 31,6 67,8 23,95 51,3 14,85

55 54,4 7,12 70,3 19,5 67,5 20,08 71 32,9 71 ,1 24,9 62,2 20,65

60 63,6 9,05 74 20,05 70,9 21,98 74,2 35,55 74,4 25,47 73,2 26

65 71,7 10,31 81,5 30,8

70 79,7 11,35 89,9 35,4

75 86,1 12,15 96,7 38,5

80 92,5 12,88 103,5 41,35

85 95,8 13,1 106,6 42,6

90 99 13,15 109,7 43,1

1

",

Parcelle : 9

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu(mn)

Lr Pu Lr Pu Lr .

5 2,5 ° 2,4 0,11 2,6 0,1 2,4 0,1 2,3 0,05 2,4 0,15

10 5,1 ° 4,8 0,6 5,1 0,55 4,8 0,6 4,6 0,4 4,8 0,65

15 7,6 0,02 8,9 2,3 9,3 2,2 . 9 2,25 8,6 1,85 7,1 1,3

20 10,1 0,15 13,1 4,2 13,5 4,15 13,1 4,15 12,7 3,7 9,5 1,95

25 12,7 9,35 24 11,9 24,2 11,35 23,7 12,3 24 11 ,35 11,9 2,65

30 15,2 0,48 35 20,6 34,8 19,3 34,3 21,25 35,3 19,95 14,3 3,35

35 19,8 1,95 43,3 25,55 43 24,7 42,1 26,45 43,5 25,1 18,8 5,6

40 24,4 3,3 51,6 30,6 51 ,1 29,45 50 31,85 51,7 30,3 23,3 8,2

45 35,2 8,45 58,2 34,3 57,6 35,05 55,9 35,85 57,6 34,2 34,6 16,2

50 45,9 13,95 64,8 42,75 64,1 36,4 61,8 39,65 63,5 37,95 45,8 24,8

55 55,4 18,95 68,5 39,25 67,5 37,75 65,3 41,2 66,8 39,6 54,9 30,75

60 64,8 24 72,2 40,4 70,8 38,8 68,7 42,4 70 40,9 64,1 37,3

65 72,2 27,15 71,9 42,2

70 79,6 30,75 79,6 46,8

75 86 33,15 85,9 50

80 92,4 35,4 92,1 53,45

85 96,1 36,2 95,6 54,85

90 99,7 37,05 99,1 55,95

..

Parcelle 10

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr(mn)

5 2,8 ° 2,4 0,1 2,4 0,25 2,7 0,2 2,7 0,25 2,4 0,3

10 5,5 0,05 4,8 0,95 4,9 1 ,2 5,3 1,2 5,4 1,3 4,8 1,35

15 8,3 0,5 9 3,65 9,3 3,85 9,5 3,55 9,2 3,9 7,2 2,55

20 11 ,1 1,1 13,2 6,7 13,7 6,85 13,7 6,35 13 6,7 9,6 3,75

25 13,9 1,85 24,5 16,7 25 . 15,8 24,8 16,15 24,2 15,65 12 5

30 16,6 2,55 35,8 25,6 36,3 25,3 35,9 26,05 35,3 25,1 14,3 6,25

35 21,8 4,9 43,7 32,6 44,1 30,9 44 33,65 43,1 31,5 19,2 9,65

40 26,9 7,6 51,7 39,4 51,8 37 52,2 40,7 50,8 37,75 24,1 13,4

45 37,9 15 57,6 44,4 58,2 41,6 58,2 45,45 56,6 42,5 36,3 23,2

50 48,8 23,2 63,5 48,1 64,5 46,3 64,1 50,6 62,4 47,1 48,5 32,5

55 58,6 29,8 65,6 50,55 67,7 49,9 67,5 52,85 65,7 49,75 58,4 41,15

60 68,4 37,1 67,7 52,6 71 51,65 70,9 54,75 68,9 51,85 68,3 48,35

65 75,9 42,8 76,3 55,4

70 83,5 47,7 84,2 62,1

75 89,9 51,65 90,4 69,05

80 96,4 55,45 96,5 73,15

85 100 57,15 99,6 75,45

90 103,6 58,3 102,6 77 ,5

Parcelle 11

Puie 1 Pluie 2 Pluie 3 Pluie 4 Pluie 5 Pluie 6

tu Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Lr Pu Pu(mn) Lr Lr .

5 2,7 ° 2,3 ° 2,4 0,02 2,2 ° 2,2 0,01 2,5 °10 5,4 ° 4,6 ° 4,9 0,2 4,4 0,1 4,4 0,2 5 0,3.15 8,1 0,01 8,7 0,3 8,8 1,25 8,3 1,1 8,1 1,55 7,4 0,8

20 10,8 0,02 12,7 0,7 12,8 2,6 12,1 2,55 11,9 3,25 9,9 1,35

25 13,5 0,05 23,6 5,5 23,8 8,7 22,8 8,8 22,9 9,55 12,4 1,9

30 16,1 0,07 34,4 11,4 34,9 16,1 33,5 16,2 33,9 17,4 14,9 2,5

35 21,2 0,75 42,4 14,8 42,3 20,8 41,3 21,6 42,2 22,8 19,5 4,45

40 26,3 1,85 50,4 18,3 49,7 24,65 49,1 26,4 50,6 27,2 21,2 6,85

45 37,5 7,15 56,8 21 56 28,1 55,7 30,9 56,6 31 36 14,5

50 48,7 13,6 63,1 23,7 62,3 31,35 62,2 34,85 62,6 34,6 47,8 22,2

55 59,3 19 66,1 24,2 65,6 37,4 65,6 36,05 64,1 36,2 57,7 28,5

60 69,9 24,45 69,2 24,4 68,8 37,95 '68,9 37,3 67,6 37,3 67,6 35,55

65 77 ,5 27,7 75,7 41,5

70 85,1 30,9 23,8 46,45

75 91,3 33,3 90,5 51,15

80 97,5 35,65 97,2 55,8.

85 101 ,1 36,5 100,5 57,85

90 104,8 36,9 103,99 59,1

PARCELLE Pluie tu te ta Pa ;Pu Pi Pe Lr Li Kru Kre IK Dr(mn) (mn) (mn)

1 90 57 - - 108,9 18,85 90,1 5,2 103,7 4,8 5,8 0 0

2 60 49 4799 108,9 70 6,7 63,3 3,86 66,14 5,5 6,1 20,57 0

1 3 60 50 2215 70 72,7 5,1 67,6 6,25 66,45 8,6 9,25 41,97 0

4 60 50 1840 72,7 67,6 ?,2 62,4 6,44 61,16 9,53 10,32 60,53 0

5 60 48 1220 67,6 69,7 6,63 63,1 9,59 60,11 13,76 15,2 83,88 0

6 90 85 1102 69,7 102,7 2,5 100,2 18,9' 83,8 18,4 18,9 104,55 0,01

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi Pe Lr .Li Kru Kre IK Dr

1 90 78,30 - - 105,5 6,7 98,8 27,52 78 26,1 27,9 0 0,05

2 60 55 4495 105,5 69,2 2,3 66,9 20,63 48,57 29,8 30,84 22,15 0,01

2 3 60 56 2525 69,2 67,7 2,1 65,6 29,4 38,3 43,4 44,8 38,01 0,04

4 60 55 1560 67,7 66,3 2,25 64,05 34,27 32,03 51,69 53,51 61,5 0,05

5 30 25 1535 66,3 41,6 2,6 39 29,7 11 ,9 71,39 76,15 74,99 -6 90 85 1130 41,6 101,8 2,5 99,3 62,4 39,4 61,3 62,84 78,75 0,23

~s1,1

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi Pe'.

LI' Li Kru Kre IK Dr(mn) (mn) (mn)

1 90 85 - - 104,9 2,3 102,6 1 ,3 103,6 1 ,2 1 ,3 0 0

2 60 45 4610 104,9 68 9,2 58,8 1,2 66,8 1 ,8 2 16,49 0

3 3 60 48 2440 68 66 5,7 60,3 1 ,4 64,6 2,1 2,3 36,21 0

4 60 55 1675 66 69 2,6 66,4 1,95 67,1 2,8 2,9 57,14 0,02

5 60 54 1370 , 69 74,3 3,1 71,2 3,15 71,2 4,2 4,4 78,39 0,01

6 90 88 1020 74,3 103,7 1 102,7 8,05. 95,6 7,8' 7,8 107,15 0,02

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi Pe LI' Li Kru Kre IK Or

1 90 65 - - 106,8 12,4 94,4 13 93,8 12,2 13,8 0 0

2 60 51 4542 106,8 73,1 4,6 68,5 8,7 64,4 11 ,9 12,7 22,06 0

4 3 60 49 2440 73,1 69,7 6,1 63,6 11,4 58,3 16,4 17,9 40,79 0

4 60 55 1735 69,7 70,2 2,9 67,3 14,3 55,9 20,4 21,3 60,49 0

5 60 57 1360 70,2 74 1 ,6 72,4 19,52 54,5 26,4 27 31,5 0

6 . 90 85 1070 74 103,1 2,7 100,4 45,65 - 57,45 44,3 45,5 107,25 0

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi Pe L[' Li KI"U [(['e IK Dr(mn) (mn) (mn)

1 90 70 - - 101 10,2 90,8 10,1 90,8 11 ,2 11 ,2 ° °2 60 53 -5220 101 67,8 3,24 64,6 11,6 56,2 17,1 18 16,48 0,05

5 3 60 55 1695 67,8 70,9 2,6 68,3 17 53,9 24 24,0 46,79 0,03

4 60 57 1735 70,9 67 1,7 65,3 21,8 45,2 32,5 33,4 64,4 0,03

5 60 57 1420 67 70,5 1,4 69,1 32,3 38,2 45,8 46,7 80,27 0,1

6 90 87 1110 70,5 105,7 1,6 104,1 40,7 . 65 38,5 39,1 102,55 0,09

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi· Pe L[' Li KI"U f(I"e IK Dr

1 90 60 4320 16,4 99,5 15,8 83,7 3,1 96,4 3,12 3,7 3,66 °2 60 45 5480 99,5 72,5 9,1 63,4 4,4 68,1 6,1 6,9 15,39 0,02

6 3 60 52 1590 72,5 70 4 64,6 6,25 63,8 8,9 9,7 50,6 -0,01

4 60 53 1555 70 73 2,6 69,3 5,75 67,3 7,9 8,3 70,28 °5 60 57 1375 73 69,5 1 ,2 68,3 6,37 63,1 9,2 9,3 88,89 0,02

6 90 78 1101 69,5 99,3 3,2 96,1 13,45 85,9 13,5 14 108,07 0,02

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi Pe Lr Li Kru Kre IK Dr(mn) (mn) (mn)

1 90 55 4160 16,4 98,8 19,7 79,1 24,14 74,66 24,43 30,52 3,87 0,09

2 60 47,45 4520 98,8 77,1 7,29 7,29 16,81 60,3 21,8 24,1 21,37 0,02

7 3 60 49,30 2405 77,1 72,2 5,4 66,8 30,3 41,9 42 45,4 42,72 0,35

4 60 53 1685 72,2 72,9 3,35 69,6 49,4 23,5 67,8 71 64,02 0,35

5 60 49 1375 72,9 71 5,2 65,8 46,7 19,1 65,8 71 84,94 0,25

6 90 55 1080 71 100,9 2,4 98,5 64,25· 36,65 63,7 65,2 107,18 0,2

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi Pe Lr Li Kru Kre IK Dr

1 90 60 4010 16,4 99 13,4 85,6 13,15 85,85 13,28 15,36 4,07 0,02

2 60 47 4545 99 74 7,43 66,6 20,05 53,95 27,1 30,1 16,11 0,09

8 3 60 49 2415 74 70,9 5,2 65,7 21,98 48,92 31 33,5 37,42 0,1

4 60 53 1685 70,9 74,2 3,5 70,7 35,55 38,65 47,9 50,3 60,45 0,06.

5 60 53 1380 74,2 74,4 3,21 71,2 25,47 48,93 34,2 35,8 83,39 0,04

6 90 84 1035 74,4 109,7 3 106,7 43, 1 ~ 66,6 39,29 40,39 110,15 0,1

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi Pe .Lr Li Kru Kre IK Dr(mn) (mn) (mn)

1 90 79 - 0 99,7 5,35 94,4 37,05 62,65 37,2 39,2 0 0,1

2 60 57 5415 99,7 72,2 1,44 70,8 40,4 30,4 56 57,1 15,21 0,15.

49,37 0,19 3 60 57 1645 72,2 70,8 1 ,3 69,5 38,8 32 54,8 55,8

4 60 57 1700 70,8 68,7 1 ,3 67,4 42,4 26,3 61,7 62,7 66,6 0,15•

5 60 56 1370 68,7 70 1,6 68,4 40,9 29,1 58,4 59,8 84,08 0,19

6 90 88 1070 70 99,1 0,84 98,3 55,95 . 43,2 56,5 56,9 106,27 0,1

l2~. 1-

PARCELLE Pluie tu te - ta Pa Pu Pi Pe Lr Li Kru Kre IK Dr

1 90 82 - ° 103,6 4,19 99,4 58,3 45,3 56,3 . 58,7 ° 0,15

2 60 56 4655 103,6 67,7 1,68 66 52,6 15,1 77,7 79,7 20,56 0,18

10 3 60 57 2381 67,7 71 1,46 69,5 51,65 19,4 72,8 74,3 38,61 0,25

4 60 57 1699 71 70,9 1,62 69,3 54,75 16,2 77 ,2 79 60,76 0,2

5 60 57 1370 70,9 68,9 1,62 67,3 51,85 17,1 75,3 77 81,82 0,25

6 90 57 1040 68,9 102,6 1 ,2 101,4 77,5 . 25,1 75,5 76,4 105,04 0,25

PARCELLE Pluie tu te ta Pa Pu Pi Pe lr li I<ru Kl"e II< Dr(mn) (mn) (mn)

1 90 78 - 0 104,8 6,48 98,3 36,9 67,9 35,2 37,5 0 0,1

2 60 52 4692 104,8 69,2 2,57 66,6 24,4 44,8 35,3 36,6 20,55 0,05

11 3 60 55,30 2628 69,2 68,8 2,16 66,6 37,95 30,9 55,2 57 36,04 0,05

4 60 52 1685 68,8 68,9 3,29 65,6 J7 ,3 31,6 54,4 56,9 58,4 0,1

5 60 57 1385 68,9 67,6 1,3Z 66,3 J7,3 30,3 55,2 56,3 78,7 0,12

6 90 59 1015 67,6 103,9 0,5 103,4 59,1 . 44,8 56,9 57,2 102,85 0,181

ZSa, 3