SCHEMA DIRECTEUR D’ASSAINISSEMENT PLUVIAL · Annexe 2: Note de calcul du bassin de rétention du Chapeau aux ... sur un bassin versant arrive directement au nœud de calcul (regard

COMMUNE DE LA CHAPELLE LAUNAY

SCHEMA DIRECTEUR D’ASSAINISSEMENT PLUVIAL RAPPORT DE PHASE 2PROPOSITIONS D’AMENAGEMENTS

JUILLET 2012 HYN20170G

Egis Eau

Informations qualité

Titre du projet SCHEMA DIRECTEUR DES EAUX PLUVIALES DE LA COMMUNE DE LA CHAPELLE LAUNAY

Titre du document Rapport de phase 2

Date Juillet 2012

Auteur(s) David JOUSSET

N° Affaire HYN20170G_SDEP_La_Chapelle_Launay

Contrôle qualité

Version Date Rédigé par Visé par :

1 30/07/2012 David JOUSSET A.RYAZI

Destinataires

Envoyé à :

Nom Organisme Envoyé le :

Mme LELIEVRE Marie-Yvonne

Directrice Générale des Services 20/08/2012

Copie à :

Nom Organisme Envoyé le :

M. JARNEAU DDTM 44_ Correspondant territorial

20/08/2012

M. QUEMENAIRE Eugène

DDTM 44 _ Chargé d’opération en hydraulique

20/08/2012

Egis Eau Sommaire

Schéma directeur d’assainissement des eaux pluviales de la commune de la Chapelle Launay

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Sommaire

Chapitre 1 - Introduction ............................................................................. 4

Chapitre 2 - Notice explicative sur le chiffrage des aménagements préconisés ............................................................................... 5

1 Méthode appliquée pour l’estimation des coûts des aménagements préconisés .................................................................. 5

2 Etudes complémentaires nécessaires pour affiner le chiffrage ........ 5 2.1 Levés topographiques ............................................................................... 5 2.2 Investigations géotechniques .................................................................... 6 2.3 Sondage (uniquement pour une digue) ..................................................... 6 2.4 Reconnaissance du site ............................................................................ 6 2.5 Suivi piézométrique ................................................................................... 6 2.6 Les essais en laboratoire .......................................................................... 7 2.7 Etude de danger (uniquement pour un ouvrage de rétention) .................. 7

Chapitre 3 - Simulations hydrauliques en situation future ...................... 8

Chapitre 4 - Propositions d’aménagements pour résoudre les désordres quantitatifs et qualitatifs ...................................... 9

1 Désordre hydraulique n°1 : Secteur de la Vallée Géraud .................. 9 2 Désordre hydraulique n°2 : Rue de la Berthelais ..............................15 3 Désordre hydraulique n°3 : Rue de la Valette ....................................18 4 Désordre hydraulique n°4 : Rue du Sacré Cœur ...............................21 5 Désordre hydraulique n°5 : La Touche Basse ...................................25 6 Désordres hydrauliques mis en évidence par la modélisation ........30

6.1 Rue de l’Aubépin et du Pontreau ............................................................ 30 6.2 Rue de l’Aubépin (partie sud) .................................................................. 35

Chapitre 5 - Phasage et estimations des travaux ................................... 38

Chapitre 6 - Conclusion ............................................................................ 40

Annexe 1: Résultats des simulations mathématiques (état futur) ......... 41

Annexe 2: Note de calcul du bassin de rétention du Chapeau aux Moines ................................................................................... 47

Egis Eau Introduction


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Chapitre 1 - Introduction

Ce rapport présente la phase 2 du schéma directeur d’assainissement des eaux pluviales de la commune de la Chapelle Launay, à savoir les propositions d’aménagements pour résoudre les désordres hydrauliques et qualitatifs des réseaux d’eaux pluviales dans l’état actuel répertoriés en phase 1 (terrain et modèle).

Ce dossier fait suite à la phase 1 du schéma directeur qui présentait un diagnostic hydraulique des réseaux de la ville de la Chapelle Launay, comprenant:

La réalisation du plan général des écoulements sur lequel figure tous les regards sur les réseaux d’eaux pluviales avec les informations topographiques sur les principaux regards (altitude terrain naturel, altitude fil d’eau), les diamètres des collecteurs, les bassins versants, etc.…,

Des modélisations mathématiques des réseaux d’eaux pluviales sous le logiciel PCSWMM, Le recensement des désordres hydrauliques et qualitatifs de la ville de la Chapelle Launay. L’étude diagnostic a permis de révéler 5 désordres hydrauliques. Ils correspondent à des secteurs où des inondations récurrentes ou occasionnelles ont été identifiées. Ces inondations peuvent être dues à des sous dimensionnements des réseaux, des défauts d’entretien des réseaux ou des incohérences hydrauliques. Les désordres hydrauliques connus par la ville la Chapelle Launay sont : PN1 : Secteur de la Vallée Géraud, PN2 : La Berthelais, PN3 : Rue de la Valette PN4 : Rue du Sacré Cœur PN5 : La Touche Basse (PN : point noir) Remarque : le détail des désordres cités ci – dessus est présenté dans le rapport de la phase I. Le présent rapport a pour objectif d’étudier différentes solutions permettant de résoudre ces désordres hydrauliques. Différents aménagements ont été intégrés au modèle mathématique réalisé dans le cadre du diagnostic de l’état actuel et testés pour vérifier leur efficacité. Ainsi, pour certains désordres hydrauliques, plusieurs aménagements peuvent être mis en œuvre pour les résoudre, il appartiendra donc à la ville de la Chapelle Launay de choisir l’une des options étudiées. Les caractéristiques du logiciel hydraulique PCSWMM utilisé pour tester les aménagements à prévoir sur la ville de la Chapelle Launay sont présentées dans le rapport phase 1 (diagnostic) mais il est important de rappeler que ce logiciel ne prend pas en compte les phénomènes de ruissellement sur chaussée constatés dans la réalité. Il considère que toute la pluie qui tombe sur un bassin versant arrive directement au nœud de calcul (regard eaux pluviales) alors qu’il y a toujours dans la réalité un ruissellement constaté. Ainsi, il a été admis que les débordements inférieurs à 5 m3 décelés par le modèle pouvaient être considérés comme liés au ruissellement sur chaussée avant engouffrement dans le réseau.

Egis Eau Notice explicative sur le chiffrage des aménagements préconisés


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Chapitre 2 - Notice explicative sur le chiffrage des aménagements préconisés

1 Méthode appliquée pour l’estimation des coûts des aménagements préconisés Au stade de l’étude d’un schéma directeur d’assainissement des eaux pluviales, l’estimation des coûts des aménagements préconisés est réalisée sur la base de ratios, compte tenu de la méconnaissance de l’ensemble des critères nécessaires pour effectuer un chiffrage précis (réseaux divers, géotechnique, etc…). Le chiffrage annoncé des aménagements qui consistent à la création d’ouvrages de stockage et de régulation des eaux pluviales, tient compte du fait que ces derniers n’ont pas besoin d’être étanchéifiés. Un suivi piézométrique doit être réalisé dans le cadre des études complémentaires pour confirmer cette hypothèse. Les chiffrages fournis dans la présente étude ne peuvent donc être utilisés comme tels pour l’élaboration des Dossiers de Consultation des Entreprises. Lorsque la ville de la Chapelle Launay envisagera la réalisation des aménagements préconisés dans la présente étude, elle devra réaliser des études complémentaires nécessaires pour préciser le chiffrage (voir chapitre suivant). Le coût des études complémentaires et de la mission de Maitrise d’œuvre n’est pas inclus dans les estimations.

2 Etudes complémentaires nécessaires pour affiner le chiffrage Entre la phase de chiffrage des travaux, dans le cadre d’un schéma directeur d’assainissement pluvial (faisabilité) et la réalisation des travaux, des investigations et études complémentaires devront être menées.

2.1 Levés topographiques

Des levés topographiques (profils en travers, profils en long, relevés du terrain naturel et des fils d’eaux) devront être réalisés sur le site d’implantation des aménagements préconisés (remplacement de collecteurs, bassins de stockage et de régulation des eaux pluviales, etc…) afin d’affiner les caractéristiques (pente des réseaux, hauteur de digue, emprise, …).



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2.2 Investigations géotechniques

Des investigations géotechniques sont à réaliser dans le cas général de réalisation d’un bassin de retenue et sont d’autant plus importants lorsque le bassin comporte une digue. En effet, la réalisation d’une digue demande une grande attention et exige une étude très soignée du sol et du sous-sol en place dans l’emprise de la digue et à proximité (stabilité).

2.3 Sondage (uniquement pour une digue)

Des essais en place (pénétromètre, pressiomètre, scissomètre…) répartis dans l’axe de la digue sont préconisés. Généralement les zones les plus sensibles sont les zones de grande hauteur et les extrémités des digues (risque de contournement). En règle générale, les sondages et essais en place doivent atteindre une profondeur au moins égale à celle de la hauteur maximum de la digue.

2.4 Reconnaissance du site

Cette phase a pour objet principal l’étude de l’étanchéité du bassin et l’utilisation des terres de déblai pour la construction de la digue. L’étude d’étanchéité comportera des tests Porchet ainsi qu’une campagne d’essais de perméabilité de type Lefranc, nécessitant la réalisation de forages équipés de tubes piézométriques. Ces sondages positionnés sous le niveau de fond de bassin permettent d’évaluer les débits de fuite. Ces sondages sont implantés tous les 100 à 300 m suivant l’homogénéité du site et la superficie de retenue. L’utilisation de terre de déblai comme matériaux de remblai pour la digue doit être étudiée. Pour se faire, une reconnaissance des sols est menée à partir d’échantillons remaniés. On admet généralement un maillage des sondages de 50 x 50 mètres.

2.5 Suivi piézométrique

Le suivi piézométrique devra être envisagé en période de hautes eaux et en période d’étiage afin d’estimer les fluctuations de la nappe. L’influence du thalweg sur la nappe phréatique devra également être déterminée. L’incidence d’un rabattement de nappe sur les ouvrages avoisinants situés au pourtour et à l’aval devra également être évaluée. Le suivi piézométrique est primordial dans le cas de réalisation de bassins de stockage et de régulation des eaux pluviales afin de déterminer si ces derniers se trouvent sous l’influence de la nappe ce qui signifie la mise en œuvre d’un ouvrage totalement étanchéifié.



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2.6 Les essais en laboratoire

Il s’agit d’essais d’identification de comportement et des matériaux afin de définir les possibilités de réemploi des matériaux, la perméabilité, la stabilité des talus. Les essais d’identification ont pour objet la classification des sols et concernent essentiellement :

La granulométrie, La valeur au bleu, les limites d’Atterberg, l’équivalent de sable. Les essais spécifiques aux mouvements des terres caractérisant l’état des matériaux, concernent :

La teneur en eau, L’essai Proctor normalisé, L’essai CBR.

Les essais spécifiques aux calculs de stabilité des ouvrages :

Poids volumique humide et sec, Compression simple.

2.7 Etude de danger (uniquement pour un ouvrage de rétention)

Dans le cas de la mise en œuvre d’une digue sur un ruisseau pour empêcher les inondations en aval, il faudra procéder à une étude de danger de la rupture de la digue. Cette étude permettra de connaître l’impact sur les biens et les personnes situés en aval de la digue en cas de rupture ainsi que prévoir des moyens d’alertes pour prévenir du danger.

Egis Eau Simulations hydrauliques en situation future


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Chapitre 3 - Simulations hydrauliques en situation future

Des simulations ont été réalisées pour l’état futur. Elles prennent comme hypothèse une augmentation de l’imperméabilisation due à un développement futur de l’urbanisation et à une densification raisonnable du centre bourg (hors zones de future urbanisation inscrites dans les documents d’urbanisme). Ces simulations sont réalisées afin de vérifier et d’anticiper l’impact sur les réseaux d’eaux pluviales. Les résultats ne mettent pas en évidence une augmentation en nombre des réseaux en charge. Cependant elles montrent une augmentation des débordements au niveau des points de dysfonctionnements recensés dans la phase de diagnostic. Aussi, il apparaît important de limiter les apports supplémentaires dans les collecteurs où la modélisation à révéler des mises en charge et notamment sur la partie nord du centre bourg. Sur les autres parties du centre bourg une augmentation raisonnable de l’urbanisation peut être supportée par les réseaux actuels. Dans le cas d’une urbanisation importante dans le centre bourg, des mesures visant à limiter les débits de rejet pourront s’avérer nécessaires.

Egis Eau Propositions d’aménagements pour résoudre les désordres quantitatifs et qualitatifs


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Chapitre 4 - Propositions d’aménagements pour résoudre les désordres quantitatifs et qualitatifs

L’objet de cette phase consiste à proposer des aménagements hydrauliques et qualitatifs pour améliorer les situations actuelle et future. Afin de résoudre les dysfonctionnements recensés sur la zone d’étude, plusieurs scénarios d’aménagements hydrauliques ont été intégrés au modèle. Ils ont été testés avec différentes pluies et en prenant en compte une augmentation raisonnable de l’urbanisation par rapport à l’état actuel. Les aménagements proposés ci-après ont été choisis en fonction de leur fiabilité, de leur coût et de leur efficacité. Les aménagements présentés ci-dessous ont été dimensionnés pour une pluie décennale.

1 Désordre hydraulique n°1 : Secteur de la Vallée Géraud Le secteur de la Vallée Géraud a connu lors de l’épisode orageux de 2009 d’importantes inondations. Ce dysfonctionnement, qui ne s’est jamais reproduit, est le résultat de plusieurs facteurs. Les précipitations occasionnées par l’orage ont été intenses et sur une courte durée. Le niveau des eaux dans le thalweg est monté rapidement, le thalweg n’a cependant pas débordé. Les collecteurs aval ont permis d’évacuer le débit du thalweg. Les inondations ont été causées par les eaux de ruissellement du lotissement situé en amont. Au vu de l’intensité de l’orage, le flot n’a pas pu être absorbé par les quelques grilles et avaloirs présents. Les eaux ont ruisselé sur le terrain naturel sans être canalisées ni par les réseaux ni par le thalweg. Elles ont ainsi occasionné des inondations et des dégradations sur la voirie. Les simulations réalisées à l’état actuel ne mettent pas en évidence de mise en charge des réseaux sur la partie canalisée en aval du thalweg. On note cependant des mises en charge importantes des réseaux au niveau du lotissement impasse du Bois et des débordements sur les réseaux rue de la Perrières. Le plan ci-après présente les désordres occasionnés de l’épisode de 2009 (en rouge) et les dysfonctionnements mise en évidence par la modélisation pour une pluie décennale (en orange).



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Propositions d’aménagements

- Proposition d’aménagement n°1 Les caractéristiques du bassin versant intercepté par le collecteur d’eaux pluviales sont les suivantes :

Surface du bassin versant intercepté 30 ha

Coefficient de ruissellement moyen 0.15

Pente moyenne 0.016 m/m

Afin de limiter les phénomènes de ruissellement superficiel et pouvoir diriger au mieux les eaux de ruissellement vers le thalweg, il convient de mettre en place des grilles avaloirs au niveau de l’Impasse du Bois et de les connecter au réseau d’eau pluviales existant. Pour ce qui concerne les mises en charges et débordements mis en évidence par la modélisation mathématique, il convient de prévoir les aménagements suivants : Tronçon 75 - 76 : Remplacement du collecteur Ø400 par un collecteur Ø500 Tronçon 76 - 79 : Remplacement du collecteur Ø400 par un collecteur Ø600



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Les profils en long ci-après présentent les résultats des simulations pour une pluie décennale pour l’état actuel et l’état futur avec les aménagements. Ils mettent en évidence l’efficacité des aménagements proposés en termes de diminution des mises en charge et de suppression des débordements.

Réseau rue de la Perrière

Réseau Impasse du Bois

Réseau rue de la Perrière

Réseau Impasse du Bois



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Estimation des travaux à réaliser :

Le coût des travaux préconisés ci-dessus est estimé à 135 000 € TTC.

- Proposition d’aménagement n°2

La seconde proposition d’aménagement consiste à créer un ouvrage de stockage sur la thalweg en amont de la partie canalisée. Cet ouvrage permettra d’écrêter les débits de pointe lors des périodes pluvieuses et de les rendre compatible avec la capacité des collecteurs aval.

Le tableau ci-après présente les caractéristiques de l’ouvrage de rétention :

Surface du bassin versant intercepté 20 ha

Volume de rétention nécessaire 2200 m3

Hauteur de stockage préconisé 1 m

Débit de fuite 200 l/s *

*Le débit de fuite de 200 l/s correspond à la capacité du collecteur aval en fonction du débit généré par le bassin versant non intercepté par l’ouvrage de rétention.

Au vu du PLU de la commune et des zones de future urbanisation qui y sont identifiées, on note que cet aménagement pourra également être utilisé (sous réserve d’adapter le volume et l’ouvrage de fuite) comme mesure compensatoire globale suite à l’urbanisation des zones amont.



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Schéma de principe de l’aménagement proposé

NOTA : l’inventaire des cours d’eau et des zones humides réalisé sur le territoire communal d’inventorie pas la partie amont de la Vallée Géraud comme cours d’eau. Il est simplement considéré comme thalweg.





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2 Désordre hydraulique n°2 : Rue de la Berthelais Les eaux pluviales de la rue de la Berthelais sont drainées par des fossés situés de part et d’autre de la route. Ces fossés sont canalisés au niveau des intersections. Lors d’orages importants le carrefour entre les rues de la Berthelais et de la Barraterais se trouve inondé. L’ouvrage de franchissement routier est une buse Ø500. On note également la présence importante de végétation herbacée dans le fossé. Afin de caractériser l’origine des dysfonctionnements, il convient de vérifier la compatibilité entre la capacité d’évacuation du collecteur et le débit d’apport décennal du bassin versant naturel. Calcul du débit décennal au droit du secteur à problèmes : Le calcul du débit décennal au droit de l’ouvrage a été réalisé suivant la méthode rationnelle (méthode utilisée en zone rurale).

Le bassin versant à intercepter par le collecteur concerné, représente une surface de 10ha. Les caractéristiques prises en compte dans les calculs sont présentées dans le tableau ci-après : Le temps de concentration (Tc) de ce bassin versant a été calculé avec la Méthode de Ventura. Il est de 35 min.

Données physiques:Surface ( ha ) 10.00Longueur ( Km ) 0.52Pente ( m/m ) 0.0048Coefficient de ruissellement 0.15Temps de concentration (h) 0.58

Le débit décennal calculé au droit de l’ouvrage hydraulique est :

Q10 = 0.14 m3/s

Capacité de l’ouvrage hydraulique La formule permettant de calculer la capacité d’un ouvrage hydraulique est la suivante :

Q = K * S * Rh(2/3) * I(1/2)



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Plan du bassin versant intercepté par l’ouvrage de franchissement



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Avec :

K = Coefficient de Manning –Strickler

S = Surface mouillée (m²)

Rh = S/P : rayon hydraulique (m) avec P le périmètre mouillé (m)

I = Pente de l’ouvrage (m/m)

Les caractéristiques de la buse Ø 500 sont les suivantes :

Diamètre = Ø 500

H = 0.45 m

K = 65

I = 0.005 m/m

S = 0.28 m²

Rh = 0.17 m

Soit :

Qbuse = 0. 24 m3/s

Le débit décennal au droit du secteur étudié est de 0.14 m3/s. Le collecteur en place est une buse diamètre 500 mm pour une capacité de 0.24 m3/s. Suivant les résultats des calculs, il apparait que l’ouvrage de franchissement est correctement dimensionné. Propositions d’aménagements Les dysfonctionnements observés peuvent être le résultat d’un défaut d’entretien. En effet, suivant les renseignements recueillis, il semble que lors des périodes d’entretien des fossés, les fauches soient laissées dans les fossés. Aussi les eaux drainées par les fossés en périodes pluvieuses, entrainent la végétation qui forme des embâcles au niveau des ouvrages de franchissement pouvant créer une mise en charge de l’ouvrage et des inondations. Aussi, afin de limiter les risques d’inondations, il convient de procéder au ramassage des fauches et des coupes de branches pour limiter la création d’embâcles.



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3 Désordre hydraulique n°3 : Rue de la Valette L’aménagement du lotissement du Chapeau aux Moines a donné lieu à la création d’un ouvrage de rétention des eaux pluviales. Cet ouvrage a pour but de limiter l’impact de l’imperméabilisation des sols dû à la construction du lotissement. Or des malfaçons ont été recensées sur le bassin. On note notamment :

Cote du fil d’eau d’entrée égale à la cote du fond du bassin, L’absence de rampe d’accès, L’absence de déversoir d’orage, L’absence d’ouvrage de fuite. Or pour ce dernier point, le permis de construire relatif à l’aménagement du lotissement en date de septembre 2001 fait état de la création d’un ouvrage de rétention type bassin à sec et non bassin d’infiltration. Les caractéristiques de l’ouvrage indiquées dans le permis de construire sont reprises dans le tableau ci-après :

Surface interceptée 1.40 ha

Coefficient d’imperméabilisation C=0.36

Débit de fuite 20 l/s*

Volume de stockage 91 m3

*Au vu de la date du dépôt du permis de lotir, le débit de fuite préconisé est supérieur aux 3 l/s/ha préconisés aujourd’hui. Dans le cadre de la présente étude, nous avons vérifié que les caractéristiques indiquées dans le permis de lotir correspondent à celles du bassin actuel.

Caractéristiques Permis de construire Actuel

Surface interceptée 1.40 ha 2.30 ha

Débit de fuite 20 l/s Néant

Volume de stockage 91 m3 550 m3 *

*En l’absence de déversoir et au vu de la cote fil d’eau du collecteur d’arrivée au niveau du radier du bassin, le volume a été estimé en prenant en compte la hauteur totale du bassin.



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Propositions d’aménagements En l’absence de données d’infiltration du sol, nous avons recalculé les caractéristiques du bassin en prenant en compte le bassin versant intercepté et le débit de fuite préconisé aujourd’hui. La note de calcul est disponible en annexe. Le tableau ci-après présente les caractéristiques que doit avoir le bassin de rétention :

Surface interceptée 2.30 ha

Coefficient d’imperméabilisation C=0.40

Hauteur de stockage 1.00 m *

Débit de fuite 7 l/s**

Volume de stockage 300 m3

*La hauteur de stockage a été estimée à 1m afin de limiter la mise en charge des collecteurs amont. ** Le débit de fuite considéré correspond à 3 l/s/ha. Le volume du bassin actuel est cohérent avec le volume théorique nécessaire. Aussi, les principaux travaux d’aménagements à réaliser sur le bassin sont la création d’un ouvrage de fuite avec la mise en place d’une surverse.

Schéma de principe de l’aménagement proposé



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Coupe type d’un ouvrage de fuite





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4 Désordre hydraulique n°4 : Rue du Sacré Cœur Les principaux désordres au niveau de la rue du Sacré Cœur sont dus à un ruissellement important sur voirie depuis la rue des Perrières. Les simulations réalisées à l’état actuel ne mettent pas en évidence de mise en charge. Le dimensionnement des collecteurs est correct pour les bassins versants interceptés.



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Un second problème d’inondation a été identifié par la commune dans cette même rue suite à la viabilisation et la construction d’habitations en contre bas de la rue. En effet un exutoire du réseau d’eaux pluvial débouche dans le talus de la route sur la parcelle aujourd’hui construite. Lors d’épisodes pluvieux, la parcelle était inondée.



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Propositions d’aménagements Afin de résoudre les désordres hydrauliques constatés, au niveau du carrefour entre la rue de la Perrière et la rue du Sacré Cœur, il convient de procéder aux aménagements suivants : Mise en place de grilles avaloirs au niveau du carrefour à connecter au réseau existant, Création d’un réseau d’eaux pluviales avec grilles et avaloir en amont de la rue de la

Perrière. Estimation des travaux à réaliser :


Le plan présenté page suivante expose les principes des aménagements proposés ci-dessus :



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Pour ce qui concerne le second désordre hydraulique, les services techniques municipaux ont supprimé les apports dans le réseau d’eaux pluviales débouchant sur la parcelle en bouchant volontairement le réseau avec une bâche et en détournant les eaux pluviales amont vers un nouvel exutoire. Ces aménagements ont permis de supprimer les dysfonctionnements en aval ; on notera simplement qu’il conviendra de les pérenniser en condamnant le réseau de façon plus étanche par la mise en place de béton dans le réseau et au niveau du branchement de la grille.



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5 Désordre hydraulique n°5 : La Touche Basse Des inondations sont recensées au niveau du lieu-dit la Touche Basse. Cependant, s’il est clairement établi que ces inondations sont dues à un apport d’eau important dans les réseaux d’eaux pluviales au niveau de la RD 771, l’origine de cet apport est moins évidente. Sur la carte de recensement des cours d’eau, le ruisseau de la Vallée de Mismi suit un axe nord sud et traverse la touche Basse suivant ce même axe. Selon les informations recueillies, il semble que ce ne soit plus sont cours actuel. En effet, si un « ruisseau » ou un « thalweg » a bien été identifié lors des visites terrain à l’endroit indiqué sur la carte de recensement des cours d’eau, il semble que le ruisseau de la Vallée de Mismi s’écoule au nord du hameau de la Touche Basse, le long du chemin piétonnier au nord de la voie SNCF. Au niveau du passage à niveau de la voie SNCF, on note la présence de deux ouvrages de franchissement, orientés de la façon suivante : Au nord du hameau de la Touche Basse, le ruisseau de Mismi se divise en deux Bras : Un ouvrage de franchissement routier Ø600 sur le bras qui semble être le lit du ruisseau. Il

est orienté suivant un axe Est Ouest qui s’écoule au nord de de la ligne SNCF,

Un ouvrage de « délestage » 300 qui est orienté nord sud. Il capte une partie des eaux du ruisseau est se rejette d’une fosse de dissipation en amont de la voie SNCF. Au niveau de la fosse de dissipation, on note également l’arrivée d’un collecteur Ø500. Ce collecteur semble longer la voie SCNF et en collecter les eaux pluviales. Toutes ces eaux pluviales traverses la voie SNCF via un ouvrage Ø600 et se rejettent dans le fossé.

La présence et l’utilité du collecteur Ø300 ne sont pas expliquées. Le plan ci-après illustre le cheminement hydraulique supposé tel qu’il est présenté ci-dessus. L’étude du schéma directeur des eaux pluviales ne prévoit pas de modélisation des ruisseaux. Il n’est donc pas possible d’estimer la répartition des débits entre le bras principal et la partie canalisée sous la voie SNCF. On notera que la proposition décrite ci-après a été réalisée suivant des estimations et une approche simplifiée. Une étude précise sur le ruisseau de Mismi devra être menée notamment afin de pouvoir connaitre la répartition des débits en amont de la voie SNCF et d’appréhender les conséquences du changement de la capacité de l’ouvrage de

franchissement sur les ouvrages situées en aval.

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Propositions d’aménagements Afin de résoudre les problèmes d’inondation, il convient de limiter voire de supprimer les apports du ruisseau dans les réseaux d’eaux pluviales. Aussi, les aménagements proposés consistent à favoriser l’écoulement des eaux du ruisseau vers le lit naturel soit en diminuant la capacité de la buse Ø300 voire en la supprimant. Cependant il faut s’assurer que l’ouvrage de franchissement de la route sur le bras principal soit correctement dimensionné pour évacuer le débit décennal du ruisseau. Une première approche peut néanmoins être menée suivant une formule de calcul simplifiée afin d’estimer le débit décennal au droit de l’ouvrage de franchissement. Calcul du débit décennal au droit de l’ouvrage de franchissement sur le bras principal : Le débit décennal au droit de l’ouvrage a été réalisé suivant la méthode rationnelle (méthode utilisée en zone rurale). Le bassin versant à intercepter par le collecteur concerné, représente une surface de 10ha. Les caractéristiques prises en compte dans les calculs sont présentées dans le tableau ci-après : Le temps de concentration (Tc) de ce bassin versant a été calculé avec la Méthode de Ventura. Il est de 90 min.

Données physiques:Surface ( KM² ) 2.46Longueur ( Km ) 3.11Pente ( m/m ) 0.0190Coefficient de ruissellement 0.10Temps de concentration (h) 1.50

Le débit décennal calculé au droit de l’ouvrage hydraulique est :

Q10 = 1.36 m3/s

Calcul de la capacité de l’ouvrage de franchissement sur le bras principal : La formule permettant de calculer la capacité d’un ouvrage hydraulique est la suivante :

Q = K * S * Rh(2/3) * I(1/2)



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Avec :

K = Coefficient de Manning –Strickler

S = Surface mouillée (m²)

Rh = S/P : rayon hydraulique (m) avec P le périmètre mouillé (m)

I = Pente de l’ouvrage (m/m)

Les caractéristiques de la buse Ø 600 sont les suivantes :

Diamètre = Ø 600

H = 0.57 m

K = 75

I = 0.008 m/m

S = 0.28 m²

Rh = 0.17 m

Soit:

Qbuse = 0.54m3/s

Le débit décennal au droit du secteur étudié est de 1.36 m3/s. le collecteur à mettre en place est une buse diamètre 600 mm pour une capacité de 0.54 m3/s. Suivant les résultats des calculs il apparait que l’ouvrage de franchissement est sous dimensionné pour évacuer le débit décennal du ruisseau. Afin de pouvoir évacuer le débit décennal du ruisseau il convient de remplacer l’ouvrage de franchissement sur le bras principal par un ouvrage dont les caractéristiques sont les suivantes : Ouvrage rectangulaire

Largeur : 1.25m

Hauteur : 0.60m

K= 75

Pente : 0.005 m/m

Débit capable : 1.50 m3/s



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En raison du faible recouvrement de l’ouvrage, il n’est pas possible de remplacer l’ouvrage circulaire par un autre ouvrage circulaire plus important c’est pourquoi notre choix s’est porté sur un ouvrage de forme rectangulaire.





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6 Désordres hydrauliques mis en évidence par la modélisation En plus des dysfonctionnements précisés par les services techniques et la mairie, le modèle mathématique et les simulations réalisées pour l’état actuel ont permis de mettre en évidence des réseaux ou tronçons sous dimensionnés. Les désordres mentionnés ci-après sont ceux identifiés par le modèle pour une pluie de période de retour 10 ans. Ces dysfonctionnements n’ont peut-être jamais été observés mais les simulations mathématiques ont permis d’identifier les tronçons qui présentent des capacités insuffisantes. Les aménagements proposés ne présentent pas de caractère urgent mais ils pourront être intégrés dans des programmes de travaux futurs.

6.1 Rue de l’Aubépin et du Pontreau

Les simulations mathématiques réalisées dans le cadre du diagnostic de l’état actuel ont montré que les réseaux d’eaux pluviales au niveau du carrefour rue de l’Aubépin et de Pontreau étaient sous dimensionnés pour la pluie décennale. Le schéma suivant localise les insuffisances des réseaux et indique les volumes théoriques de débordement issus de la modélisation.

Le profil en long ci-après présente l’état de saturation des réseaux des rues de l’Aubépin et du Pontreau ; résultat de la modélisation état actuel pluie 10 ans.



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Propositions d’aménagements Afin de résoudre les désordres hydrauliques décelés par le modèle mathématique, deux solutions peuvent-être envisagées. La première consiste à réhabiliter les réseaux existants de la rue de l’Aubépin et du Pontreau afin de pouvoir collecter et évacuer la pluie décennale de la façon suivante: Remplacement du collecteur existant Ø300 entre les regards n°16 et 22 par un Ø400, Remplacement et du collecteur existant Ø300 entre les regards n°22 et 27 par un Ø500 et

modification du profil en long ; pente de 1.2m/m. Le plan de la page suivante illustre les aménagements préconisés variante 1.



Page 32

Le profil en long ci-après présente l’état des collecteurs après aménagements.



Ø 400 Rue de l’Aubépin

Ø 500 Rue du Pontreau



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La seconde hypothèse d’aménagement étudiée consiste à remplacer les réseaux de la façon suivante : Remplacement du collecteur existant Ø300 entre les regards n°16 et 22 par un Ø400, Remplacement et du collecteur existant Ø300 entre les regards n°22 et 27 par un fossé à

ciel ouvert. Le plan suivant présente les aménagements proposés ci-dessus :

Coupe type du fossé à créer

0.6

Pente talus 2 pour 10.5



Page 34

Le profil en long ci-après présente l’état de saturation des collecteurs après aménagements.

Fossé Rue du Pontreau




Page 35


Le coût des travaux préconisés ci-dessus est estimé à 110 000 € TTC. La seconde proposition présente un intérêt non seulement financier mais également hydraulique. En effet, les fossés enherbés permettent de réduire les vitesses d’écoulement et participent à l’abattement de concentration de certains polluants. Cependant cette solution nécessite une emprise foncière et un entretien plus important que la première solution.

6.2 Rue de l’Aubépin (partie sud)

Les simulations mathématiques réalisées dans le cadre du diagnostic de l’état actuel ont montré que les réseaux d’eaux pluviales au niveau de l’Aubépin (partie sud) étaient sous dimensionnés pour la pluie décennale. Le schéma suivant localise les insuffisances des réseaux et indique les volumes théoriques de débordement issus de la modélisation.

Le profil en long page suivant présente l’état de saturation des réseaux rue de l’Aubépin; résultat de la modélisation état actuel pluie 10 ans.



Page 36

Propositions d’aménagements Afin de résoudre les désordres hydrauliques décelés par le modèle mathématique, il est préconisé de réhabiliter certains réseaux existants afin de pouvoir collecter et évacuer la pluie décennale : Remplacement du collecteur existant Ø300 entre les regards n°40 et exu-20 par un Ø400. Le plan ci-après présente les aménagements proposés ci-dessus :



Page 37




Egis Eau Phasage et estimations des travaux


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Chapitre 5 - Phasage et estimations des travaux

Le tableau page suivante présente les estimations et le phasage des travaux à réaliser sur la ville la Chapelle Launay. Trois niveaux de priorité ont été désignés pour le phasage des travaux : Niveau de priorité A Suppression des gênes pour les riverains (habitations inondées) et des risques d’accidents (débordements importants sur la voirie). Niveau de priorité B Suppression des débordements dans les secteurs n’occasionnant pas de gêne directe pour les riverains (débordement sur la chaussée sans mise en danger). Niveau de priorité C Suppression des débordements et des mises en charges dans des secteurs peu urbains ou plus généralement des dysfonctionnements secondaires.

Egis Eau Phasage et estimations des travaux

Schéma directeur d’assainissement des eaux pluviales de la commune de la Chapelle Launay Page 39

PROPOSITIONS D’AMENAGEMENTS

Ville de La Chapelle Launay - Propositions d'aménagements hydrauliques

Localisation Nature du problème Enjeux Proposition d'aménagements Montant des travaux

arrondi (€ T.T.C.) Priorité des

travaux

La Vallée Géraud Ruissellement sur voirie et mise en charge et débordement mis en évidence par la modélisation mathématique

Voirie et habitations inondées

Variante 1 Mise en place d'une grille avaloir et remplacement des collecteurs existantsØ400 par des collecteurs Ø500 et Ø600

135 000 € B

Variante 2 Création d’un ouvrage de rétention en amont de la partie canalisée

210 000€ B

La Berthelais Débordement du fossé et ruissellement sur la chaussée

Inondation de la voirie Appliquer de bonnes pratiques dans la gestion des fossés Non Chiffré C

Rue de la Valette Non-conformité de l’ouvrage de rétention Dégradation de l’ouvrage de rétention

Création d’un ouvrage de fuite et d’une rampe d’accès 30 000 € B

Rue du Sacré Cœur Ruissellement important sur voirie

Inondation des habitations situées en aval et risque pour la sécurité des personnes

Création d’un réseau et mise en place de grilles avaloir 65 000 € A

La Touche Basse Inondation du réseau d’eaux pluviales due à un apport du ruisseau de Mismi

Route départementale inondée

Remplacement de l’ouvrage de franchissement sur le bras principal et suppression de l’apport vers le réseau pluvial

20 000 € A

Carrefour rues de l’Aubépin et du Pontreau

Mise en charge et débordement mis en évidence par la modélisation mathématique


Variante 1 Remplacer les collecteurs Ø300 existants par des collecteurs Ø400 et Ø500 avec reprise du profil en long des réseaux

230 000 € C

Variante 2 Remplacer les collecteurs Ø300 existants par des collecteurs Ø400 sur la partie amont et création d’un fossé sur la partie aval

110 000 € C

Rue de l’Aubépin partie sud

Mise en charge et débordement mis en évidence par la modélisation mathématique


Remplacer les collecteurs Ø300 existants par des collecteurs Ø400

70 000 € C

Total des travaux (avec variante 1) : 550 000 €

Total des travaux (avec variante 2) : 430 000 €

Egis Eau Conclusion


Page 40

Chapitre 6 - Conclusion

L’étude hydraulique réalisée sur la ville de la Chapelle Launay a permis de recenser les dysfonctionnements hydrauliques sur le réseau d’eaux pluviales. Plusieurs aménagements ont été testés dans le logiciel hydraulique PCSWMM afin de résoudre les désordres rencontrés ainsi que ceux décelés par le logiciel et les résultats des simulations montrent une forte diminution des débordements après l’intégration des aménagements. Les aménagements préconisés ont été dimensionnés pour la pluie décennale (Q10). Afin de résoudre tous les problèmes rencontrés (ceux connus par la commune et ceux décelés par le modèle mathématique), un investissement minimum de 430 000 € TTC sera nécessaire.

Egis Eau Annexe


Page 41

Annexe 1: Résultats des simulations mathématiques (état futur)

Egis Eau Annexe


Page 42

NomNœud amont

Nœud aval Longueur Rugosité Côte amont Côte avalType

sectionDimensions

(m)Pente (m/m)

Débit maximum

m3/s

Vitesse maximum

m/sC87_1 Exu‐bo J1 105.62 0.0667 59.15 57.20 TRAPEZOIDA 0.4 0.0185 0.012 0.21

C87_2 J1 75 229.82 0.0667 57.20 52.95 TRAPEZOIDA 0.5 0.0185 0.509 0.87

C88 J2 J1 240.21 0.0667 61.60 57.20 TRAPEZOIDA 0.4 0.0183 0.169 0.51

C5 79 162 146.47 0.04 47.05 41.32 TRAPEZOIDA 0.6 0.0392 0.839 2.47

C66 67 75 120.35 0.04 57.75 52.95 TRAPEZOIDA 0.5 0.0399 0.208 1.03

C98 234 232 36.82 0.02 11.02 10.91 CIRCULAR 0.3 0.0030 0.067 0.58

C99 232 Exu‐6‐1 55.39 0.02 10.91 10.59 CIRCULAR 0.6 0.0058 0.083 1

C1 75 76 30.13 0.0143 52.95 51.91 CIRCULAR 0.5 0.0346 0.664 3.44

C2 76 77 39.30 0.0143 51.91 51.30 CIRCULAR 0.6 0.0154 0.778 3.32

C3 77 78 57.40 0.0143 51.30 48.83 CIRCULAR 0.6 0.0431 0.84 4.33

C4 78 79 48.24 0.0143 48.83 47.05 CIRCULAR 0.6 0.0369 0.839 3.78

C7 160 168 36.56 0.0143 40.29 38.97 CIRCULAR 0.3 0.0362 0.164 2.32

C8 168 172 33.89 0.0143 38.97 38.53 CIRCULAR 0.3 0.0129 0.164 2.61

C9 172 175 21.30 0.0143 38.53 37.30 CIRCULAR 0.3 0.0580 0.164 3.26

C10 175 179 59.29 0.0143 37.30 34.10 CIRCULAR 0.3 0.0540 0.164 2.71

C11 167 171 33.49 0.0143 38.98 38.55 CIRCULAR 0.5 0.0129 0.615 3.13

C13 171 176 35.93 0.0143 38.55 36.83 CIRCULAR 0.5 0.0478 0.615 4.45

C14 176 177 26.11 0.0143 36.83 35.21 CIRCULAR 0.5 0.0624 0.615 4.6

C15 177 179 20.77 0.0143 35.21 34.10 CIRCULAR 0.5 0.0533 0.615 4.49

C16 179 184 17.27 0.0143 34.10 33.00 CIRCULAR 0.6 0.0641 0.86 5.11

C17 184 183 10.58 0.0143 33.00 32.40 CIRCULAR 0.6 0.0566 0.86 5.43

C18 183 Exu‐1 23.84 0.0143 32.40 31.48 CIRCULAR 1 0.0386 0.861 4.26

C21 82 77 22.01 0.0143 52.08 51.30 CIRCULAR 0.4 0.0355 0.084 1.05

Egis Eau Annexe


Page 43

NomNœud amont


sectionDimensions

(m)Pente (m/m)

Débit maximum

m3/s

Vitesse maximum

m/sC24 88 89 9.66 0.0143 40.04 39.30 CIRCULAR 0.4 0.0776 0.27 4.52

C25 89 Exu‐13 11.61 0.0143 39.30 37.87 CIRCULAR 0.4 0.1238 0.27 5.01

C27 101 102 25.03 0.0143 36.26 34.67 CIRCULAR 0.3 0.0637 0.07 2.66

C28 102 103 56.76 0.0143 34.67 31.74 CIRCULAR 0.3 0.0517 0.07 2.61

C29 103 105 14.00 0.0143 31.74 30.94 CIRCULAR 0.3 0.0572 0.07 2.09

C30 105 106 45.88 0.0143 30.94 27.42 CIRCULAR 0.3 0.0770 0.157 3.87

C31 106 Exu‐12 31.48 0.0143 27.42 25.89 CIRCULAR 0.5 0.0486 0.157 3.04

C32 112 Exu‐11 50.01 0.0143 32.01 28.62 CIRCULAR 0.5 0.0680 0.298 4.1

C33 113 112 29.49 0.0143 34.17 32.01 CIRCULAR 0.4 0.0732 0.222 3.74

C34 114 113 32.13 0.0143 37.34 34.17 CIRCULAR 0.4 0.0992 0.222 4.15

C35 115 114 16.80 0.0143 38.53 37.34 CIRCULAR 0.4 0.0713 0.104 2.5

C36 121 120 33.97 0.0143 47.35 44.05 CIRCULAR 0.4 0.0976 0.104 3.49

C37 120 118 40.24 0.0143 44.05 40.51 CIRCULAR 0.4 0.0883 0.104 3.41

C38 118 115 22.76 0.0143 40.51 38.53 CIRCULAR 0.4 0.0871 0.104 3.28

C39 61 155 52.22 0.0143 55.60 52.11 CIRCULAR 0.4 0.0670 0.21 3.36

C40 155 154 17.65 0.0143 52.11 51.44 CIRCULAR 0.4 0.0380 0.209 2.22

C41 154 152 25.08 0.0143 51.44 51.24 CIRCULAR 0.4 0.0079 0.209 2.45

C42 152 151 9.38 0.0143 51.24 50.36 CIRCULAR 0.4 0.0946 0.209 4.22

C43 151 156 4.49 0.0143 50.36 49.95 CIRCULAR 0.4 0.0917 0.209 4.2

C44 156 157 22.48 0.0143 49.20 47.57 CIRCULAR 0.3 0.0726 0.209 4.13

C45 157 Exu‐9 38.83 0.0143 47.57 43.08 CIRCULAR 0.5 0.1165 0.31 5.03

C46 62 61 10.78 0.0143 57.11 55.60 CIRCULAR 0.4 0.1412 0.098 2.47

C47 50 45 35.22 0.0143 59.58 59.62 CIRCULAR 0.3 ‐0.0011 0.092 1.39

Egis Eau Annexe


Page 44

NomNœud amont


sectionDimensions

(m)Pente (m/m)

Débit maximum

m3/s

Vitesse maximum

m/sC48 40 38 43.21 0.0143 57.50 56.21 CIRCULAR 0.3 0.0299 0.145 2.15

C49 38 37 6.12 0.0143 56.21 56.06 CIRCULAR 0.3 0.0240 0.121 1.78

C50 37 Exu‐20 91.74 0.0143 56.06 54.23 CIRCULAR 0.3 0.0200 0.15 2.14

C51 130 131 27.36 0.0143 53.83 52.34 CIRCULAR 0.4 0.0547 0.106 3.01

C52 131 133 12.62 0.0143 52.34 50.90 CIRCULAR 0.3 0.1146 0.106 3.85

C53 144 Exu‐2 29.25 0.0143 47.81 41.06 CIRCULAR 0.3 0.2372 0.051 4.03

C54 22 23 33.27 0.0143 58.93 58.81 CIRCULAR 0.3 0.0037 0.073 1.03

C56 23 24 28.40 0.0143 58.81 58.76 CIRCULAR 0.3 0.0017 0.073 1.17

C57 24 25 19.18 0.0143 58.76 58.53 CIRCULAR 0.3 0.0122 0.073 1.64

C58 25 26 51.42 0.0143 58.53 57.55 CIRCULAR 0.3 0.0191 0.073 1.72

C59 26 27 32.71 0.0143 57.55 56.79 CIRCULAR 0.3 0.0232 0.14 2.35

C60 27 Exu‐6 29.26 0.0143 56.79 56.50 CIRCULAR 0.6 0.0098 0.14 1.63

C64 45 46 20.00 0.0143 59.62 59.48 CIRCULAR 0.4 0.0071 0.088 1.04

C68 222 221 39.88 0.0143 29.11 27.62 CIRCULAR 0.4 0.0373 0.184 2.57

C69 221 220 9.98 0.0143 27.62 27.28 CIRCULAR 0.4 0.0340 0.162 1.82

C70 220 Exu‐17 27.33 0.0143 27.28 26.47 CIRCULAR 0.3 0.0298 0.208 2.94

C71 217 219 62.28 0.0143 22.10 21.38 CIRCULAR 0.6 0.0116 0.185 1.87

C72 211 217 60.40 0.0143 23.25 22.10 CIRCULAR 0.6 0.0191 0.185 2.04

C73 209 211 71.92 0.0143 26.61 23.25 CIRCULAR 0.6 0.0467 0.185 2.61

Egis Eau Annexe


Page 45

NomNœud amont


sectionDimensions

(m)Pente (m/m)

Débit maximum

m3/s

Vitesse maximum

m/sC74 207 209 30.59 0.0143 27.96 26.61 CIRCULAR 0.6 0.0441 0.185 3.05

C79 46 Exu‐3 47.11 0.0143 59.48 59.19 CIRCULAR 0.4 0.0062 0.137 1.17

C80 17 22 198.41 0.0143 64.44 58.93 CIRCULAR 0.3 0.0278 0.156 2.25

C81 15 16 36.93 0.0143 65.20 64.56 CIRCULAR 0.3 0.0174 0.058 0.82

C82 16 17 8.45 0.0143 64.56 64.44 CIRCULAR 0.3 0.0141 0.132 1.87

C83 60 61 12.50 0.0143 56.74 55.78 CIRCULAR 0.4 0.0770 0.112 3.32

C84 84 85 33.36 0.0143 46.93 43.70 CIRCULAR 0.3 0.0974 0.17 3.67

C85 85 86 31.06 0.0143 43.70 41.76 CIRCULAR 0.3 0.0627 0.17 3.65

C87 275 274 18.68 0.0143 31.98 31.73 CIRCULAR 0.4 0.0129 0.198 1.96

C89 224 225 33.49 0.0143 36.81 35.11 CIRCULAR 0.3 0.0508 0.209 2.99

C90 225 226 38.55 0.0143 35.11 33.56 CIRCULAR 0.3 0.0404 0.209 3.03

C91 226 227 26.73 0.0143 33.56 32.23 CIRCULAR 0.3 0.0497 0.2 2.88

C92 227 275 6.84 0.0143 32.23 31.98 CIRCULAR 0.3 0.0369 0.2 2.83

C93 260 Exu‐8 148.17 0.0143 8.82 8.12 CIRCULAR 0.4 0.0047 0.176 1.5

C94 256 257 34.31 0.0143 9.06 9.03 CIRCULAR 0.4 0.0009 0.089 0.86

C95 257 258 29.92 0.0143 9.03 8.89 CIRCULAR 0.4 0.0048 0.087 0.78

C96 258 259 34.69 0.0143 8.89 8.84 CIRCULAR 0.4 0.0014 0.087 0.69

C97 259 260 24.32 0.0143 8.84 8.82 CIRCULAR 0.4 0.0009 0.087 0.69

C12 86 88 18.20 0.0143 41.76 40.04 CIRCULAR 0.3 0.0945 0.17 3.61

C22 92 88 114.73 0.0143 46.87 40.04 CIRCULAR 0.3 0.0597 0.1 2.35

Egis Eau Annexe


Page 46

NomNœud amont


sectionDimensions

(m)Pente (m/m)

Débit maximum

m3/s

Vitesse maximum

m/sC23 274 222 69.57 0.0143 31.73 29.11 CIRCULAR 0.3 0.0377 0.184 3

C6 160 167 37.59 0.0143 40.29 38.98 CIRCULAR 0.5 0.0348 0.615 3.13

C67 51 50 18.18 0.0143 59.76 59.58 CIRCULAR 0.3 0.0095 0.092 1.3

C86 52 51 46.71 0.0143 60.03 59.76 CIRCULAR 0.3 0.0059 0.092 1.3

C100 162 160 13.74 0.0143 41.32 40.29 CIRCULAR 0.4 0.0752 0.325 3.02

C101 162 160 13.60 0.0143 41.32 40.29 CIRCULAR 0.5 0.0760 0.513 3.12

Egis Eau Annexe


Page 47

Annexe 2: Note de calcul du bassin de rétention du Chapeau aux Moines

20/08/2012 Version du 10 mars 1999

Définition des paramètres

Opération : Lotissement rue du Chapeau aux Moines

Bassin Versant (BV) et projet interceptés Coefficients de Montana

T a b station Période de retour: 10 anscoefficients de ruissellement: surfaces 1 mois 0.757 0.525 Nantes Bouguenais Temps de pluie Td: 2 min.

2 mois 1.090 0.548 Nantes Bouguenais Intensité pluviométrique I: 3.1 mm/min.

perméable: 0.15 1.5 ha 6 mois 1.961 0.601 Nantes Bouguenais Hauteur précipitée h=I x Td: 6.1 mm

voirie: 1.00 0.4 ha 1 an 2.531 0.615 Nantes Bouguenais

toiture: 0.90 0.4 ha 10 ans 4.66 0.602 Nantes Bouguenais 6min 6h

0.41 2.2 ha 30ans

- b

formule utilisée: I = a x Td

!!!!! Attention aux unités !!!!!

20/08/2012 Version du 10 mars 1999

Bassin(s) de rétention / décantation

Opération : Lotissement rue du Chapeau aux Moines

Dimensionnement du ou des bassin(s) de rétention / décantation par la méthode des volumes (1)nom du bassin de rétention / décantation surface

perméable

surface voirie surface

toiture

surface

active

débit de fuite

Qf

intensité

moyenne de

pluie

temps

critique

(2)

volume à stocker (2)

Lotissement rue du Chapeau aux Moines 1.5 ha 0.4 ha 0.4 ha 0.9 ha 7 l/s 0.11 mm/min. 496 mn 299 m³

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SCHEMA DIRECTEUR D’ASSAINISSEMENT PLUVIAL · Annexe 2: Note de calcul du bassin de rétention du Chapeau aux ... sur un bassin versant arrive directement au nœud de calcul (regard