Traitement de vasesde l'estuaire de la Seine

Les sédiments récents et actuels annuellement draguésdans les ports et les estuaires représentent des volumesconsidérables. Ces boues et ces vases font aqiourd'huil'objet d'un rejet en mer, mais cette procédure estcondamnée à court terme. Il est donc nécessaire deréfléchir rapidement à leur nouveau devenir. L'utilisationd'un pol5rmère actif ou d'un ciment CPJ permet de rendreces boues et ces vases draguées plus cohérentes, enmodifiant de manière irréversible leur structure ainsi queleurs propriétés physiques et mécaniques. Le nouvel étatphysique de ces matériaux apporte un gain immédiatquant aux procédures de transport et de stockage,préalablement à un traitement ou à une utilisationéventuelle.

l'slIEl=I rrDl.SllÉJ.-P. TROALEN

Nlaître de conférencesà I'INP L, Laboratoire

de Géomécanique,Ecole Nafion ale Supérieure

de Géologte, BP 4A,5 45 0 1 V an dæuv re -I èr -{uryy

Cedex

C. DURONtt

C. HAGNEREElèves -ingénie urs EIVS G

Ittl(Jl(oILl*rI lrDl-ol<

Mud and vase of the Seine's

estuary treatment

Recent and current sediments dredged up annually from portsand estuaries represent considerable volume. The currentregulations allow the rejection of mud and vase in the sea. Thisprocedure will be forbidden in the near future. Therefore, it isnecessary to consider a solution of this problem. The use of actifpolymer or CPJ cement allows an ireversible change of theconsistence of theses dredged sediments by modifying theirstructure and their physical and mechanical properties. The newphysical state of these materials brings in an immediate gain totransportation and storage, before the treatment or eventual useof these modified sediments.

31REVUE FRANÇAISE DE GEOTECHNIQUE

N'774e trimestre1996

EIntroduction

Modifier l'état physique des vases issues du dragageavant tout stockage, tout transport terrestre ou fluvia-tile, apparaît comme la première des nécessités en rai-son de leur caractère thixotropique (Mignot, 19Bg). Cesvases apparaissent comme des complexes sol-eauessentiellement variables dans le temps et possédantdes propriétés très différentes de celles de leurs consti-tuants élémentaires, particulièrement en raison de laprésence de matières organiques (Lucas, Cros et Lang,1976). Nous avons donc axé notre intervention sur lesparamètres nécessaires à la compréhension du proces-sus de modification des structures et des propriétés sur-faciques des vases. En première approche, nous avonsutilisé deux types de traitement: du ciment CPJ 45 (NF P15-301) et un polymère actif (GTI). L'application de cestraitements demande beaucoup de précautions et desconnaissances élémentaires préalables. Ce travail estassocié à celui de Bennabi et Levacher (1996) et, conjoin-tement avec Marot et Conil (1996), il entre dans le cadrede l'élaboration d'un programme commun de recherches.

ECara ctërisation des vases

Les différents essais ont eté realisés sur des carottesde vases de Seine provenant de l'avant-port du Havreet prélevées directement par fonçage de tubes PVC.Cette opération de prélèvement a éte effectuée par leLMF-GC de l'université du Havre. A l'ouverture descarottes, il était possible de noter macroscopiquement,une zone bioturbée de 0 à 40 cm de profondeur corres-pondant à une vase de couleur claire, puis une vasenoire sur le reste de la longueur.

ffildentification physique et chimique

Selon la norme NF P 94-050, les résultats obtenussur l'ensemble des échantillons montrent que lesvaleurs moyennes des teneurs en eau pondérale per-mettent de distinguer quantitativement les deuxdomaines de vases observés à l'ouverture:

1H : 93,4 "/" < w "/" < 133,2 "/"

ZIJ: 140,2 "Â < w "/" < 168,3 "/"

Cette variabilité entre les valeurs de la teneur en eaupeut sans doute être expliquée par les hypothèses de dif-férences d'état physique initial, de granulométrie et decomposition minéralogique, qu'il conviendra de vérifier.

Selon la norme NF P 18-558, le poids volumiqueabsolu est défini comme étant le quotient de la massesèche de l'échantillon par le volume de sa matière tousvides déduits. La variabilité des valeurs moyennes dupoids volumique absolu entre les deux domaines devases apparaît encore nettement:

lH : Y. = 25,3 kN/m3 2H: Y, = 21,,4 kN/m3

Par la méthode dite de l'essai n à la tâche ) (NF P 94-068), les résultats montrent une différence assez peusignificative entre les valeurs au bleu moyennes obte-nues sur les deux domaines de vases:

1H: VB - 2,39

Par la méthode du calcimètre Bernard, les valeursdes pourcentages en carbonate de calcium (CaCO.)obtenues sur les deux domaines de vases présenteni,cette fois encore, une faible variabilité:

1H: 30,20 < CaCOr% <32,082H : 29,89 < CaCOr% < 30,09

En raison de la faible variabilité des valeurs au bleuet du pourcentage en carbonate de calcium, il n'a pasété tenu compte pour la suite des essais de la distinc-tion entre les deux domaines de vases observés. En cesens, nous rejoignons le cas d'un matériau dragué eta homogénéisé > par cette opération.

Selon la norme NF P 94-051 (limites d'Atterberg) etsur la totalité des échantillons des deux domaines devases, la valeur moyenne de la limite de liquidité est de79,6 o et celle de la limité de plasticité est égale à44,1, "/". L'indice de plasticité moyen est de 35,5 "/". Enprenant une valeur moyenne de 107,7 % pour la teneuren eau naturelle (initiale), l'indice de consistance estalors égal à - 0,79 et, dans le diagramme de plasticitéde Casagrande, ces vases apparaissent comme deslimons très plastiques.

La composition minéralogique des vases a éte obte-nue par diffractométrie des rayons X et donne, pour lescinq principaux éléments minéraux (63 % de l'échan-tillon total), la répartition suivante :

quartz : 33 "/" calcite : 25 "/" feldspaths : 3 "Âdolomte:2"/" pyrite:1"Â

L'analyse spécifique de la fraction dimensionnelleinférieure à 2 pm (37 %) fait apparaître la compositionsuivante en minéraux argileuX S.S. :

montmorillonite : 20 %

kaolinite : 10 %

illite :7 "Â

ffiffilililNI|II

Analyses dimensionnelles

Pour des raisons intéressant le développement ulté-rieur de notre recherche, nous avons réalisé l'analysedimensionnelle des vases selon trois méthodes demesure distinctes et dont les principes diffèrent totale-ment. Signalons ici que la quasi-totalité des échan-tillons possédait des dimensions inférieures à B0 pm etqu'il était possible, dans ce cas, de négliger la fractionsupérieure à B0 pm.

iHil+iÏ$ffiffifiiiË#

Sédimentométrie

Selon la norme NF P 94-057, cette méthode clas-sique est basée sur la loi de Stokes et utilise un densi-mètre. En considérant la fraction inférieure à 2 pmcomme celle correspondant au pourcentage ena argiles G ) (G au sens granulométrique : Lucas, Croset Lang, 1976), nous obtenons une valeur en argiles Gcomprise entre 26 % et 22 % pour l'ensemble deséchantillons testés.

ËT#ï# ffiSédigraph 5000

Cet appareil mesure par l'intermédiaire d'un fais-ceau de rayons X la concentration des particules qui

32REVUE FRANçAISE DE GËOTECHNIQUEN" 774e trimestre 1996

2}J: VB: 2,45

restent en suspension à une hauteur de sédimentationdiminuant en fonction du temps. La vitesse de sédi-mentation suit comme précédemment la loi de Stokes.Les courbes de sédimentation, obtenues sur l'ensembledes échantillons de vases, donnent pour la fractioninférieure à 2 pm, une valeur du pourcentage en argilesG comprise entre 30 % et 21 %. C'est-à-dire unintervalle de valeurs proche de celui obtenu parsédimentométrie.

ffiffiMalvern Mastersizer

Cet appareil utilise les propriétés de diffraction dela lumière (faisceau laser) par les particules solides ensuspension dans un fluide. L'angle de diffraction de lalumière est alors inversement proportionnel à la tailledes particules. Sur l'ensemble des échantillons de vasestestés, le pourcentage de la fraction inférieure à 2 pmreste très proche de 10 oÂ, ce qui pose nettement le pro-blème de coruélation avec les deux méthodes d'analvsedimensionnelle précédentes.

iffiÆffiffi;iËi$iÆ

Commentaires sur l'analyse dtmensionn elle

Les trois méthodes utilisées, bien qu'elles considè-rent chacune une forme sphérique pour les particulesconstituantes, ne sont pas basées sur les mêmes lois etdonneront des résultats d'autant plus justes que lematériau étudié contiendra des particules de formesphérique, ce qui sembl e a priori ne pas être le cas dessédiments très fins que sont les vases de Seine et lesvases en général (Troalen, 1994).

De plus, ces trois méthodes s'appliquent à desdomaines d'analyse différents (> l pm pour la sédi-mentométrie; de 0,1 à 100 pm pour la Sédigraph 5000;de 0,1 à 600 pm pour le Malvern Mastersizer), et laquantité de matériau utilisée pour l'analyse est elle-même variable (80 g pour la sédimentométrie , 4 g pourle Sédigraph et 1g pour le Malven Mastersizer). Ce quiva poser d'entrée le problème de la représentativité del'échantillon à analyser.

Cette comparaison entre méthodes doit faire l'objetd'une étude bien plus approfondie, surtout si nous vou-lons comparer ces résultats à ceux donnés par l'analyseminéralogique. Cependant, il est possible d'utilisercomme paramètres indicateurs les a diamètres équiva-lents > (dimensions des particules correspondant auxpourcentages cumulés de 10, 50 et 90 %); c'est ce qui aéte réalisé et présenté sur le tableau I :

i$ff$n$i-,ffiÈlÂ.ffi-8,,1fl{ii$i D i m e n s i o n s d e s p a rri c u I e s e xp ri m é e s e ndiamètres équivalents (lrm) selon troisméthodes distinctes d'analysedimensionnelle.Particule sizes expressed in terms ofequivalents diametre according to differentdimensional analvsis methods.

Ca ra ctérisation méca niq ueet traitement

La caractérisation mécanique a principalementporté sur Ia cohésion (ou résistance au cisaillement) desvases intactes et remaniées. L'évolution de la cohésiona été ensuite suivie sur ces mêmes vases après traite-ment, soit par du ciment CPJ 45, soit par un polymèreactif (voir S 3.2.3).

NB : Le terme intact s'applique aussi bien auxéchantillons témoins avant la première mesure decohésion au scissomètre (C,n,) qu'à la première mesurede cohésion sur les échantillons de vases traitées auciment ou au polymère actif. Les termes de cohésionrésiduelle et de cohésion remaniée conservent ensuitele sens défini par la norme de l'essai au scissomètre (NFP 94-012).

ffiCohésion ou résistance au cisaillement

Les mesures de la cohésion ont été réalisées à I'aided'un scissomètre de laboratoire, selon la norme NFP 94-012.Ils'agit ici des mesures de cohésion effectuéesdirectement sur les carottes de vases (cohésion intacteet cohésion résiduelle) et sur les prélèvements réalisésaussitôt après (cohésion remaniée). Ces résultats figu-rent sur le tableau II et concernent les deux domainesde vases différenciées macroscopiquement lors del'ouverture des carottes.

ffi J'ffi1È,,ffi"ïi#-- Æ Valeurs de la cohésion sur les vasesintactes.Cohesion values of intact vases.

2,05 ( C,n, < 6,05 1,,64(C,n,>2,77

1,44 ( Cre. < 1,,7 4 0,41, ( C.e, < 1,85

0,21( C."* < 1,03

Les valeurs qui figurent sur le tableau III, concer-nent les mesures de cohésion réalisées sur les deuxmêmes domaines de vases, mais après remaniement ethomogénéisation de l'ensemble des matériaux corres-pondants. Nous nous plaçons ici dans le cas d'unmélange analogue à celui issu d'un dragage. Cetfe ana-logie est possible en raison des teneurs en eau initialesélevées.

dg,ff-#,fu$,,'$$ffi.$ffiffiffffiïÉ Valeurs de la cohésion sur les vasesremanlees.Cohesion values of remodelled vases.

0,72 ( C,n, <1,,23 0,82(C,n,>1,,23

0,72 ( Cre, <1,,13

0,61 ( Cr"* <1,,33

33

Sédimentométrie

Sédigraph

Malvern 0,51.(Crer<1,03

REVUE FRANÇAISE DE GÉOTECHNIQUE

La variabilité des valeurs de la cohésion des vasesremaniées apparaît bien entendue comme plus faibleque celle observée pour les vases intactes. D'une façongénérale, les valeurs de la cohésion des vases intacteset celles des vases remaniées doivent être considéréescomme le reflet de comportements distincts de vasesdont la structure a été modifiée par les remaniementssuccessifs . La variabilité des valeurs de la cohésionentre les deux domaines de vases intactes devrait pou-voir être interprétée au regard des teneurs en eau ini-tiales plus élevées dans la série 2H (tableau II). Or, cetteinterprétation ne peut être uniquement validée quepour les seules valeurs de la cohésion intacte des vasesdans leur état initial naturel. La valeur maximale de lacohésion résiduelle de la série 2H pose un problème,lequel est encore plus accentué dans le cas des vasesremaniées, puisque les valeurs des cohésions intacteset résiduelles de Ia série 2H peuvent être supérieures àcelles de la série 1lH,, à l'inverse de ce qui se passe dansles vases naturelles intactes.

Il est sans doute possible d'interpréter ces donnéespar l'étude de l'évolution des structures, mais la solu-tion viendra certainement de l'étude des matières orga-niques contenues, puisque celles-ci jouent un rôleimportant dans l'organisation et dans l'établissementdes liaisons interparticulaires qui caractérisent la struc-ture (Troalen, 1,996)

ffiAmélioration des propriétés méca niq ues

Les deux traitements proposés ont été réalisés surl'ensemble des vases de Seine prélevées, aprèsmalaxage et homogénéisation des échantillons . L'étatphysique initial des vases, avant leurs traitements res-pectifs, sera donc a priori considéré comme identique.Il est alors possible, par la mesure des paramètres spé-cifiques de cet état physique, d'en suivre l'évolution àl'issue du traitement. La mesure de l'évolution de cesmêmes paramètres en fonction du temps est relative-ment difficile à réaliser en raison même des vitesses deréaction de prise du mélange, surtout dans le cas del'utilisation du polymère actif.

Procëdure d'essai

Après prélèvement, malaxage et homogénéisationdes vases, il a été procédé à un stockage provisoire, €hchambre à humidité constante, destiné à maintenir leséchantillons dans le même état physique initial.Ensuite, pour chaque essai, il est procédé à la mesurede la cohésion de l'échantillon témoin, puis à la mesurede la cohésion de l'échantillon immédiatement aprèsson traitement. La procédure de traitement a été rigou-reusement la même dans les deux cas : prélèvementd'une masse définie de vase, pesée et ajout de L, 2 et3 % de la masse initiale humide en ciment ou en poly-mère actif. Cet ajout s'effectue par simple saupoudrage(ciment ou polymère actif sous la forme d'une poudreanhydre), suivi d'un malaxage du matériau réalisédirectement dans le récipient les contenant et destinéà la mesure de la cohésion qui est aussitôt pratiquée.

:::::::::i::r::::i::::::t:ii:a::i::::;:::::::i:::::j:::it:i:ii:i:::j::.::i:.:j::.,:i.:::i:::::i::.:::::ir:.::j:::l:..::::::ii:::.::.:::::.:::rjr:i::r:r'i::a:jr:,::::lr':j::t.. ::. r... ::!:t: ... 1::::::rl.:: ::::':i:: :r::: :::t:: :i:i: ::::i::: l: : :t :r': :: :i. : : : :::rn .. : rJ. ::r ..:.: 1. .r

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Traitement au ciment CPJ 45

Le ciment utilisé pour le mélange est un ciment detype CPJ45 (NF P 15-301) à faible chaleur d'hydratationinitiale et composé par : 72"A de clinker, 11 % decendres, 1,1 % de laitier et 6% de filler calcaire.

Le mélange vase-ciment a eté réalisé selon les pour-centages de 1,2 et3% par rapport à la masse initialehumide de vase. Pour l'ensemble des échantillons trai-tés, la valeur de la teneur en eau finale est nettementinférieure à celle de la teneur en eau initiale . La valeurau bleu diminue en fonction de l'élévation du pourcen-tage de ciment et correspond à une diminution de lasurface spécifique accessible : genèse d'agrégats ausein de la vase et structure de moins en moins lâche.Ce comportement est validé par les valeurs de la poro-sité et de f indice des vides qui diminuent ainsi que parla légère augmentation de la masse volumique absolue(tableau IV). La valeur de la cohésion intacte augmenteen fonction du temps mais se stabilise assez vite, mais ilest nécessaire d'atteindre 3"/' de ciment pour que cetaccroissement soit significatif d'une amélioration réelledes propriétés mécaniques. L'évolution de la cohésionen fonction du temps de prise montre que celle-ci croîttrès rapidement dans le cas du mélange à 3 % deciment et la stabilisation est atteinte au bout de 5 à6 minutes (Fig. 1).

La valeur de la cohésion intacte passe ainsi de0,8 kPa (témoin) à près de 1,5 kPa (3 %); les teneurs eneau passent, parallèlement, de 143 % (initiale) à 131%(finale). La valeur de stabilisation de la cohésion peutêtre interprétée comme le seuil optimal d'un mélangedonné, c'est-à-dire qu'elle représente le rapport opti-mal entre la quantité de ciment ajoutée et la quantitéd'eau disponible dans le matériau. Ce rapport est natu-rellement influencé par la nature de la structure, elle-même dépendante du rapport eau contenue/pourcen-tage et nature des matières organiques. Les matièresorganiques, notamment les gels, sont l'un des proces-sus majeurs de la formation des liens interparticulairesde la structure. Et, il est donc nécessaire de cr briser ) aumaximum ces liens lors de l'ajout du ciment et dumalaxage qui lui fait suite. Cette accessibilité au cimentpar la structure et l'eau contenue va donc conditionneren grande part l'efficacité du traitement et la créationde la nouvelle structure (Troalen, 1996).

Traitement au polynère actif

Le polymère utilisé, fourni par la société GTI est uncopolymère acrylique. Ce polSrmère a été utilisé ici sous' sa forme < sèche )), c'est-à-dire qu'il se présente sousl'aspect d'une poudre très fine. Cette poudre va semontrer très < absorbante ) en présence d'eau. En fait,il s'agit d'un processus de prise qui résulte de réactionschimiques immédiates dès le contact du pol5rmère avecl'eau et les matières qui constituent le matériau traité. ilest alors possible de parler d'un ( greffage ) ou de poly-mère actif, puisque la réaction entiaîne la création d'unmatériau de composition a différente >.

Dans le cas présent, les vases de Seine ont été trai-tées cette fois par le polymère actif. Les pourcentagesadoptés sont les mêmes que pour les mélanges avec leciment CPJ 45 et la méthode de préparation desmélanges est identique.

34REVUE FRANçAISE DE GEOTECHNIQUEN'774e trimeslre 1996

De la même manière, les mêmes paramètres ont étémesurés, et ils sont reportés sur le tableau IV.

L'évolution de la cohésion est très brutale et lemélange acquiert très rapidement une certaine rigidité.La différence principale entre le mélange vase-poly-mère actif et celui vase-ciment CPJ 45 tient dans lesprocessus de réaction de prise. En effet et même sidans les deux cas la teneur en eau initiale joue un rôleimportant, la réaction de prise du polymère actif avecles vases se traduit par une sorte de a greffage à froid )et la création d'un réseau de liens qui résulte des réac-tions chimiques entre le polymère actif, l'eau contenue

Cohésion (kPa)

et la phase organo-minérale des vases. Cette réactionsera d'autant plus importante que les vases seront plusriches en carbonate de calcium (Troalen, 1996).

Il en résulte un comportement particulier des vasestraitées, et la mesure des paramètres devient délicate ycompris celle de la cohésion. C'est notamment le casde la mesure de la teneur en eau finale puisqu'une partde l'eau initiale va être utilisée par la réaction de priseavec le polymère actif (comme dans le cas du cimentCPJ 45) et que, d'autre part, une fraction de l'eau ini-tiale va se trouver piégée dans le réseau structural ainsicréé; cette eau ne sera pas a libérée > par le passage

Cohésion (kPa)3

[-'-.''II

il- Porvm ]

Ajout (7o)

iil;li:lË*li+iiiilifiiÏ+cfrË ffir Évolution de la valeur de Ia cohésion enfonction du traitement.Evolution of cohesion with treatment.

r,4

1,3

r,2

1,1

1

)<

1,5

1

0,5

o,9

0,7

0,6

I 5 Temps (mn) 10

$i';ffifÊ$jfii1ï+iiffi$i. i Évolution de la cohésion intacte enfonction du temps. Cas des vases traitéesavec le ciment CPJ 45.Evolution of intact cohesion with time.Example of treated with cement CPJ 45 to 1"Âand 3 %.

1,7T

0

ffiPar:amètresphysiquesetmécaniquesdesvasesaprèstraitementparlecimentcPJ45etparlepolymèreactif.Physical and mechanical parameters of vases after cement and actif polSrmer treatments.

*init (%)

*final (%) 125

cinit (kPa)

cfinal (kPa) 2,25

Ys init (g/cm3)

Ys final (g/cm3) 2,44

"init (%)

"final (%) 77,6

"init

"final 3,461

vB init

vB finale 0,57

s'initial (%)

s'final (%) 89,1

(w = teneur en eau; C = cohésion; % = masse volumique absolue; n = porosité; e = indice des vides; VB = valeur au bleu; Sr = degré de saturation).(w = water content; C = cohesion; T" = volumetric densiry; n = porosity; e = void ratio; VB = blue value; Sr = saturation degreeJ.

35REVUË FRANçAIsE or cÉorucHNteuE

N'774e trimestre 1996

nécessaire à l'étuve 105'C lors de la mesure de lateneur en eau finale ; ce qui ne se produisait pas dans lecas du mélange vase-ciment. Nous parlerons doncdans ce cas de la teneur en eau finale apparente.

Si les paramètres de porosité et d'indice des videspeuvent être mesurés, ils suivent d'ailleurs une évolu-tion à peu près analogue à celle observée dans le casdu mélange vase-ciment, la valeur au bleu et la valeurde la cohésion finale deviennent difficiles à saisir. Leréseau qui se crée par Ie mélange vase-polymère actifempêche toute dispersion du matériau et, en consé-quence, il ne peut y avoir fixation du bleu de méthy-lène : les surfaces spécifiques sont, globalement, nonaccessibles

De mêffie, en raison de la prise très rapide dumélange, l'évolution de la cohésion dans le temps estdifficile à mesurer. Malgré tout, nous n'avons pasobservé de stabilisation de la valeur de la cohésion(Fig. 2), mais au contraire une décroissance de cettevaleur (dès le mélange à2% atteint). Ce qui est remar-quable dans le cas d'un mélange vase-polymère actif,c'est l'accroissement pratiquement immédiat de lacohésion. Cependant, cette augmentation de la valeurde la cohésion n'est réelle que pour un pourcentage depolymère actif compris entre 1 et 2 %. Dès le seuil des2 % dépassé, l'homogénéisation du mélange parmalaxage devient impossible . La réaction de prise estalors trop rapide et les agrégats créés ne peuvent passe lier entre eux, d'où la chute de Ia valeur de la cohé-sion. Bien entendu, tout comme dans le cas du mélangevase-ciment, le type de structure et la teneur en eau ini-

Bibliographie

tiale influencent la réaction de prise; cette influencesera d'autant plus importante que la teneur en matièresorganiques sera initialement élevée.

EConclusion

Les deux traitements réalisés sur des échantillonsde vases de l'estuaire de la Seine ont abouti à une modi-fication immédiate de l'état physique des vases. Lacohésion croît très rapidement en fonction de la dimi-nution apparente de Ia teneur en eau. Nous constatonsque la valeur de Ia cohésion est fonction du pourcen-tage de produit ajouté, mais que passé une certainevaleur de ce pourcentage , Ia cohésion n'évolue plus.L'existence d'un seuil à partir duquel les propriétés dela vase traitée se stabilisent est facilement mise en évi-dence dans le cas du ciment CPJ 45. Par contre, dansle cas de l'utilisation du polymère actif, le seuil se tra-duit cette fois par une valeur limite à partir de laquelleles propriétés mécaniques de la vase chutent rapide-ment. Ce comportement est à relier aux processus deprise qui sont fonction de la teneur en eau initiale, de lanature minéralogique et granulométrique des consti-tuants solides, ainsi que l'importance du pourcentageinitial en matières organiques. Ces paramètres condi-tionnent la structure des vases et, en conséquence, leuraccessibilité aux produits traitants et le comportementmécanique qui résulte des propriétés acquises par cenouveau matériau.

GTI Process , 79 RN 10, 78310 Coignières(France) - LMF-GC : Laboratoire deMécanique des Fluides et de GénieCivil, Université du Havre (France).

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