ÉTUDE GÉOTECHNIQUE

RAPPORT : G-14-282-1 DATE : 2014-06-26

CLIENT : MUNICIPALITÉ DU VILLAGE DE GRENVILLE

PROJET : AGRANDISSEMENT DE LA CASERNE DE POMPIER 21, RUE TRI-JEAN

GRENVILLE, QUÉBEC

PRÉPARÉ PAR : Mustapha Mahouche, ing.jr.

VÉRIFIÉ PAR : Jean Perron, ing.

Distribution : M. Luc Gagné, municipalité du village de Grenville (1 original numérique)

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TABLE DES MATIERES

1 INTRODUCTION ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1

2 DESCRIPTION DU SITE ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1

3 MÉTHODE DE RECONNAISSANCE ----------------------------------------------------------------------------------------------- 2

3.1 TRAVAUX DE CHANTIER -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2

3.2 TRAVAUX D’ARPENTAGE ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 2

3.3 TRAVAUX DE LABORATOIRE -------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2

4 NATURE ET PROPRIÉTÉS DES SOLS ET DU ROC ----------------------------------------------------------------------- 3

4.1 TERRE VÉGÉTALE ET REMBLAI ---------------------------------------------------------------------------------------------------- 3

4.2 TILL ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3

4.3 ROC---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3

5 NAPPE PHRÉATIQUE -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3

6 DISCUSSIONS ET RECOMMANDATIONS -------------------------------------------------------------------------------------- 4

6.1 GÉNÉRALITÉS ET PRÉPARATION DU SITE --------------------------------------------------------------------------------------- 4

6.2 CAPACITÉ PORTANTE AUX ÉTATS LIMITES ULTIMES ------------------------------------------------------------------------- 5

6.3 CAPACITÉ PORTANTE AUX ÉTATS LIMITES DE TENUE EN SERVICE (ÉLTS) ------------------------------------------- 6

6.4 CATÉGORIE D’EMPLACEMENT EN FONCTION DE LA RÉPONSE SISMIQUE ---------------------------------------------- 6

6.5 ÉVALUATION DU POTENTIEL DE LIQUÉFACTION ------------------------------------------------------------------------------- 7

6.6 DALLE-SUR-SOL ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 7

6.7 DRAINAGE À COURT ET À LONG TERME ----------------------------------------------------------------------------------------- 7

6.8 SOUTÈNEMENT TEMPORAIRE------------------------------------------------------------------------------------------------------- 7

7 RECOMMANDATIONS GÉNÉRALES DE CONSTRUCTION ------------------------------------------------------------ 8

7.1 CONTRÔLE QUALITATIF -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 8

7.2 PROTECTION CONTRE LE GEL ------------------------------------------------------------------------------------------------------ 8

7.3 DIVERS------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 9

8 LIMITATIONS CONCERNANT LES ÉTUDES GÉOTECHNIQUES ---------------------------------------------------- 9

8.1 OBJET DU RAPPORT ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 9

8.2 SUIVI DU RAPPORT ET DU PROJET ---------------------------------------------------------------------------------------------- 10

8.3 VARIABILITÉ DES CONDITIONS GÉOLOGIQUES ET GÉOTECHNIQUES -------------------------------------------------- 10

ii

LISTE DES TABLEAUX Tableau I Paramètres géotechniques pour calculer la capacité portante à l’ÉLU Tableau II Capacités portantes aux états limites de tenue en service (ÉLTS) recommandées ANNEXES Annexe I Plan de localisation des forages Annexe II Rapports des forages

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1 INTRODUCTION Les services de Qualilab Inspection Inc. ont été retenus par M. Luc Gagné de la municipalité du village de Grenville, afin de réaliser une étude géotechnique dans le cadre des travaux d’agrandissement de la caserne de pompier située au 21, rue Tri-Jean, à Grenville. L’agrandissement projeté aura une superficie au sol de l’ordre de 150 m2. Ce dernier aura 1 étage et sera raccordé au côté gauche du bâtiment existant. L’étude géotechnique avait pour but de déterminer la nature et les propriétés des sols, la profondeur de l’eau souterraine et la profondeur du roc, afin de formuler des recommandations géotechniques pertinentes pour la conception du projet, en particulier en ce qui concerne :

• La préparation du site et les précautions à prendre lors des travaux d’excavation. • La capacité portante aux états limites de tenue en service (ÉLTS). • Les paramètres géotechniques afin de calculer la capacité portante aux états limites ultimes

(ÉLUT). • La catégorie d’emplacement sismique. • Le potentiel de liquéfaction des sols. • La construction de la dalle-sur-sol. • Le contrôle de l’eau souterraine durant les travaux d’excavation et à long terme. • Toute autre recommandation géotechnique jugée pertinente à la réalisation du projet.

Ce rapport contient une description du site, discute de l’ensemble des travaux réalisés au chantier et en laboratoire, présente les résultats obtenus et émet des recommandations et commentaires relativement au projet anticipé. Le texte est suivi d’annexes où l’on retrouve un plan de localisation des forages (annexe I) et les rapports des forages (annexe II). Ce rapport est assujetti à certaines conditions limitatives qui découlent de la nature inhérente aux profils géologique, géotechnique et hydrogéologique des sites investigués par sondage. La portée de l'étude réalisée et les limitations qui s'y appliquent sont énoncées à la fin du texte. Ces conditions limitatives font partie intégrante de ce rapport et le lecteur est prié d'en prendre connaissance afin de faciliter sa compréhension, son interprétation et son utilisation du présent document. 2 DESCRIPTION DU SITE Le bâtiment ciblé par l’agrandissement est situé au coin de la rue Principale et de la rue Tri-Jean. La parcelle du site où l’agrandissement est prévu est présentement vacante recouverte de gazon avec quelques arbres et arbustes. Du point de vue topographique, le site est en pente, tout comme la rue Principale. Une pente ascendante vers le nord-est du site à l’étude de l’ordre de 5% est estimée.

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3 MÉTHODE DE RECONNAISSANCE 3.1 Travaux de chantier Les travaux de chantier se sont déroulés le 6 juin 2014. Avant la réalisation des forages, la localisation des services publics souterrains a été effectuée à l’aide de demandes auprès d’Info-Excavation. Les services locaux de la municipalité ont été repérés par le personnel des travaux publics concernés. Les travaux de chantier ont consisté en la réalisation de 2 forages, identifiés F-1 et F-2. Les forages ont été réalisés sous la supervision constante du soussigné. Les forages ont été réalisés au moyen d’une foreuse sur camion de type CME-75. Ces derniers

ont atteint une profondeur de 3,0 à 4,3 m. Les échantillons de sol dans les forages ont été

récupérés avec un échantillonneur normalisé de type cuillère fendue. La cuillère fendue procure

des échantillons remaniés mais représentatifs de la nature des sols en place. L’enfoncement des

cuillères fendues permet aussi d’obtenir des valeurs de pénétration appelées « indices N », ce qui

constitue un essai de pénétration standard « SPT ». L’essai est répété pour chaque intervalle de

60 cm ou jusqu’au refus et les indices obtenus sont des valeurs caractéristiques à partir desquelles

on peut estimer la densité, la compressibilité et la résistance des différentes couches de sol

traversées.

De plus, le roc a été carotté dans les deux forages sur une longueur de 1,3 à 1,5 m, au moyen

d’un carottier diamanté. Finalement, des tubes ouverts ont été installés dans les forages pour

mesurer le niveau de l’eau dans le sol. Une lecture du niveau de l’eau a été réalisée le 25 juin

2014.

3.2 Travaux d’arpentage L’implantation des forages a été réalisée par le représentant de Qualilab à partir d’un plan d’implantation qui nous a été fourni. Les forages ont été localisés par rapport au bâtiment existant. Les élévations indiquées dans ce rapport sont des élévations arbitraires. Le repère utilisé correspond au niveau de la dalle-sur-sol du bâtiment existant. Une élévation arbitraire de 30,0 m a été assignée à ce point de référence. L’annexe I présente un plan de localisation des forages. 3.3 Travaux de laboratoire Au total, 7 échantillons de sol et 2 échantillons de roc ont été prélevés à partir des forages. Tous les échantillons prélevés à partir des sondages ont été transportés à notre laboratoire, où ils ont

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été soumis à un examen visuel plus approfondi, pour fins d’identification et de classification. Aucun essai de laboratoire n’a été réalisé dans le cadre de cette étude. Tous les échantillons prélevés à partir des forages seront conservés pour une période de 6 mois à partir de la date d’émission de ce rapport, après quoi ils seront disposés à moins d’avis contraire de votre part. 4 NATURE ET PROPRIÉTÉS DES SOLS ET DU ROC Les forages ont révélé des conditions relativement homogènes à l’endroit de l’agrandissement. Les paragraphes suivants présentent un résumé de nos observations. L’annexe II présente les rapports détaillés de chaque forage accompagnés de notes explicatives sur la terminologie et les symboles utilisés dans ce type de document. 4.1 Terre végétale et remblai En surface, les forages ont révélé la présence d’une couche de terre végétale de l’ordre de 100 à 200 mm. Au droit du forage F-1, le couvert végétal est suivi de remblai de silt et sable avec racines et sols organiques. L’épaisseur du remblai et de l’ordre de 0,5 m. 4.2 Till Sous les couches superficielles de terre végétale et de remblai, un till brun a été rencontré. Ce dernier débute à une profondeur variant entre 0,2 et 0,6 m de profondeur, soit entre les élévations 29,1 et 30,4 m. L’épaisseur du till varie entre 1,3 et 2,4 m. Le till est composé essentiellement de silt sableux avec traces de gravier. De compacité moyenne à dense et d’un aspect schisteux en profondeur, le till était sec et renfermait des cailloux et des blocs. 4.3 Roc Après des refus d’avancement de la tarière et les cuillères fendues, les forages se sont poursuivis dans le roc, jusqu’à une profondeur allant de 3,0 à 4,3 m. Ce dernier a été rencontré entre 1,5 et 3,0 m de profondeur, soit entre les élévations 26,7 et 29,1 m. Bien que les récupérations obtenues lors du carottage du roc soient comprises entre 86 et 92%, les valeurs RQD (indice calculé permettant de qualifier la qualité du roc et signifiant « Rock Quality Designation ») obtenues varient entre 23 et 35%, ce qui signifie que le roc est fracturé et de mauvaise qualité. 5 NAPPE PHRÉATIQUE Un relevé du niveau de l’eau souterraine dans les tubes ouverts laissés dans les forages a été réalisé le 25 juin 2014. Les lectures obtenues ont révélé que les deux forages étaient secs

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jusqu’au fond. Il est important de souligner que le niveau de l’eau dans le sol est susceptible de fluctuer considérablement selon les saisons et/ou les conditions climatiques locales et que seule la prise de lectures à différentes périodes de l'année permet d'établir le niveau de la nappe phréatique et ses fluctuations dans le temps. 6 DISCUSSIONS ET RECOMMANDATIONS Sur la base des résultats obtenus à l’emplacement des forages et présumant que ces derniers représentent adéquatement les conditions sur l'ensemble du site investigué, nous vous présentons nos recommandations et commentaires, sous réserve des limitations inhérentes à toute étude géotechnique, tel que stipulé à la section 8. 6.1 Généralités et préparation du site Le projet prévoit l’agrandissement de la caserne de pompier sur une superficie au sol de l’ordre de 150 m2. Ce dernier aura 1 étage et sera raccordé au côté gauche du bâtiment existant. Le niveau de la dalle de l’agrandissement sera le même que celui de la dalle-sur-sol du bâtiment existant, soit à l’élévation arbitraire 30,0 m. Aucun problème majeur n’est à considérer pour la construction de l’agrandissement. Le till a été rencontré entre les élévations 29,1 et 30,4 m. Le roc se situe entre les élévations 26,7 et 29,1 m. En considérant le niveau des empattements périphériques à 28,3 m, ces derniers rencontreront le till dans la partie avant et le roc dans la partie arrière du bâtiment existant. En ce qui a trait à la nappe phréatique, cette dernière n’a pas été rencontrée.

Des fondations conventionnelles, de type semelles filantes et isolées, pourront être construites pour reprendre les charges du nouvel agrandissement. Cependant, dans la partie arrière du bâtiment, où le roc sera rencontré, nous recommandons d’excaver ce dernier jusqu’au niveau projeté des empattements périphériques afin d’assurer une protection adéquate contre le gel. À notre avis, le roc sera excavable avec une pelle hydraulique équipée d’un marteau. Nous recommandons un coussin de pierre concassée MG-20DB de 300 mm d’épaisseur partout sous

les fondations. Cette opération permet d’assurer un contact homogène entre les fondations et le sol ou le roc porteur. En ce qui a trait au remblayage sous la dalle, il faudra procéder à l’excavation de toutes les couches superficielles de remblai et de terre végétale, jusqu’au till et, si requis, de combler toute surexcavation avec un remblai contrôlé de sable MG-112 jusqu’au niveau de la dalle-sur-sol. Le remblai de sable devra être mis en couches de 300 mm et compacté à un minimum de 95 % de la masse volumique maximale du matériau. Selon les résultats des forages, le remblai de sable sera requis essentiellement au niveau des tranchées des empattements périphériques. Dans la partie centrale de la future dalle, le till sera généralement rencontré.

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La même procédure devra être suivie pour la construction des 2 entrées charretières prévues. Il faudra enlever la terre végétale et le remblai jusqu’au till. Par la suite, nous recommandons la mise en place d’une sous-fondation de sable MG-112 de 300 mm, suivie d’une fondation de pierre concassée MG-56 de 300 mm et d’une fondation supérieure de pierre concassée MG-20 de 200 mm. Le sable et la pierre devront être compactés à un minimum de 95% de la masse volumique maximale des matériaux. Finalement, 2 couches de pavage totalisant 100 mm d’épaisseur devront être posées. 6.2 Capacité portante aux états limites ultimes

La capacité portante aux états limites ultimes (ÉLU) des fondations devra être calculée à partir de

la relation suivante, présentée dans le Manuel Canadien d’Ingénierie des Fondations (MCIF),

section 10.2, édition 2013.

qU = c Nc Sc + qs Nq Sq + 0,5 γ B Nγ Sγ

où : qU : capacité portante ultime (kPa)

c : cohésion du sol (kPa)

Nc, Nq, Nγ : facteurs de capacité portante, sans dimension, selon l’angle de

frottement interne du sol (Φ)

Sc, Sq, Sγ : facteurs de modification, sans dimension, pour tenir compte de la forme,

de l’inclinaison, de la profondeur de la semelle et de la pente du sol

qs : contrainte verticale appliquée au niveau de la fondation (kPa)

γ : poids volumique du sol (KN/m3)

B : largeur de la semelle (m)

Le tableau I présente les paramètres géotechniques recommandés pour calculer la capacité

portante aux états limites ultimes pour le site à l’étude, à partir de la relation du MCIF :

Tableau I Paramètres géotechniques pour calculer la capacité portante à l’ÉLU

Paramètres Unités Till

Angle de frottement interne (Φ) degrés 36

Cohésion du sol (c) kPa 0

Poids volumique du sol (γ) kN/m3 22

Note : Un coefficient de pondération de la résistance de 0,5 devra être appliqué à la capacité portante aux états

limites ultimes (ÉLU) calculée, pour la conception des fondations.

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Dans le cadre de la présente étude, l’angle de frottement interne et le poids volumique du till ont

été établis à partir de relations empiriques avec l’indice « N », présentées dans la littérature

(Bowles, Foundation Analysis and Design, 5e édition, table 3-4, p. 163).

6.3 Capacité portante aux états limites de tenue en service (ÉLTS)

Le tableau II présente les capacités portantes aux états limites de tenue en service (ÉLTS)

recommandées pour la conception des semelles reposant sur un coussin de pierre concassée,

suivi du till ou du roc.

Tableau II

Capacités portantes aux états limites de tenue en service (ÉLTS) recommandées

Type de semelle Capacité

portante en kPa

Largeur minimale

recommandée de la

semelle en mm

Semelles carrées avec un encastrement de 0,7 m 200 900

Semelles filantes avec un encastrement de 1,5 m 300 760

Notes : L’encastrement correspond à la profondeur de la semelle par rapport à la dalle-sur-sol pour les semelles intérieures et par rapport au terrain fini extérieur pour les semelles périphériques. Un encastrement de 0,7 m correspond aux semelles intérieures, tandis qu’un encastrement de 1,5 m correspond aux semelles périphériques. La capacité portante pourra être révisée pour d’autres profondeurs d’encastrement ou si les niveaux assumés des fondations diffèrent.

Les concepteurs devront tenir compte des charges vives et mortes de la structure projetée pour la

conception des fondations. Sous des contraintes n’excédant pas les capacités portantes aux états

limites de tenue en service (ÉLTS) recommandées, les tassements total et différentiel ne devraient

pas dépasser 25 mm et 20 mm respectivement.

Afin de limiter les tassements et assurer les capacités portantes établies, il est très important que

les surfaces d’assise au niveau des semelles projetées soient non remaniées et exemptes de sol

lâche et instable, eau et/ou boue avant de procéder au bétonnage. L’entrepreneur devra prendre

toutes les mesures nécessaires pour éviter tout remaniement indu des sols porteurs.

6.4 Catégorie d’emplacement en fonction de la réponse sismique

Le CNBC 2005, section 4.1.8.4, présente des catégories d’emplacement en fonction de la réponse sismique. Dans le cadre de la présente étude, la catégorie d’emplacement sismique a été

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déterminée en fonction de la nature des sols rencontrés jusqu’au roc lors des travaux de reconnaissance réalisés. Selon la nature des sols rencontrés, une catégorie d’emplacement « C » est attribuée pour ce site, ce qui correspond à une roche tendre selon le tableau 4.1.4.8.A du CNBC 2005.

6.5 Évaluation du potentiel de liquéfaction

Considérant la nature des sols à l’endroit projeté de l’agrandissement, soit un till de compacité

moyenne à dense, le potentiel de liquéfaction pour ce type de sol est considéré faible.

6.6 Dalle-sur-sol

Une dalle-sur-sol conventionnelle, construite sur le sol et structuralement séparée des murs de fondation et des colonnes, pourra être utilisée dans le cadre de ce projet. Pour l’assise de la dalle-sur-sol, il est recommandé de mettre en place une fondation d’au moins 300 mm de pierre concassée MG-20DB, compactée à un minimum de 95 % de sa masse volumique maximale. 6.7 Drainage à court et à long terme

Aucune mesure n’est à prendre en compte à long terme en considérant l’absence de la nappe

phréatique et qu’aucun sous-sol n’est envisagé dans le cadre de ce projet. Cependant, lors de la

construction de l’agrandissement, toutes les mesures devront être prises pour éviter un

remaniement et la saturation des surfaces d’assise qui peuvent provenir des eaux de surface ou

de nappes perchées. Il est important de souligner que le niveau de l’eau dans le sol est

susceptible de fluctuer considérablement selon les saisons et/ou les conditions climatiques

locales et que seule la prise de lectures à différentes périodes de l'année permet d'établir le

niveau de la nappe phréatique et ses fluctuations dans le temps.

6.8 Soutènement temporaire

Aucun soutènement temporaire n’est prévu dans le cadre de ce projet. Il est prévu des pentes

d’excavation en périphérie pour assurer la sécurité. À notre avis, des pentes d’excavation de

l’ordre de 1V : 1H pourront être établies pour des excavations réalisées dans les sols rencontrés. À

noter que ces pentes supposent un rabattement de la nappe phréatique, s’il y a lieu, avant de

procéder aux travaux d’excavation afin de la maintenir à sec. Les pentes devront être réalisées en

conformité avec les exigences de la CSST et selon les règles de l’art. Compte tenu qu’il s’agit

d’excavations temporaires pour fins de construction, l’entrepreneur reste entièrement responsable

du choix des pentes et des mesures pour en assurer la stabilité.

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Les parois devront être adéquatement protégées contre l’érosion. De plus, les déblais devront être placés à une distance du bord de l’excavation au moins égale à la profondeur de cette dernière. 7 RECOMMANDATIONS GÉNÉRALES DE CONSTRUCTION 7.1 Contrôle qualitatif Il est toujours recommandé de procéder à un contrôle qualitatif des diverses étapes de la construction afin d'assurer la qualité de la structure et des aménagements extérieurs projetés. En particulier, pour ce type de projet, les assises des fondations devront être vérifiées par du personnel qualifié qui pourra valider que le sol naturel a été atteint sur toute la superficie de l’agrandissement. De plus, les opérations de remblayage et de compactage devraient également faire l'objet d'un suivi approprié, de façon à s'assurer que des matériaux conformes soient employés et que les degrés de compactage demandés ont bien été atteints. Finalement, les opérations de bétonnage devraient faire l’objet d’une supervision à temps plein pour s’assurer de la conformité des bétons requis et de leurs mises en place. 7.2 Protection contre le gel La pénétration du gel dans les sols porteurs peut causer des problèmes aux structures. Les commentaires suivants sont présentés afin de minimiser les risques associés :

• Toutes les fondations extérieures devront être enfouies à une profondeur d’au moins 1,5 m

sous le niveau final du terrain adjacent, à moins de protéger les sols porteurs avec une isolation thermique équivalente;

• Lors des travaux de construction en hiver, les éventuels sols porteurs exposés et le béton doivent être constamment protégés du gel par des matériaux isolants, tels que de la paille, de l'isolant rigide, des abris chauffés ou autre moyen efficace;

• Lorsque les sols sont sujets à des soulèvements dus au gel, des précautions à long terme doivent être prises pour que les trottoirs ou le pavage n'interfèrent pas avec l'ouverture des portes durant l'hiver. Ce problème potentiel peut être minimisé de plusieurs façons, notamment en conservant un seuil adéquat entre les portes extérieures et le terrain, en prévoyant l'emploi de sections de dalle structurale, ou encore en utilisant un remblai granulaire bien gradué et bien drainé d'une épaisseur suffisante, conjointement avec un drainage positif, etc.

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• Afin de limiter l'amplitude des soulèvements différentiels sous l'action du gel, entre les remblais granulaires peu gélifs et les sols naturels généralement plus sensibles au gel, il est important d'excaver les tranchées des servitudes en prévoyant des pentes de transition appropriées dans la zone d'influence du gel et/ou en remblayant les tranchées avec les sols excavés, en tentant de reproduire la stratigraphie encaissante.

7.3 Divers

• Le remblai qui sera utilisé autour des murs de fondation devra être exempt de cailloux, de blocs, de débris et de sols organiques ou argileux.

• La surface autour des fondations devra être inclinée de manière à éloigner l'eau de ruissellement provenant de la pluie, des gouttières ou de la fonte des neiges.

• Les sols fins ou cohérents sont très sensibles aux remaniements causés par les intempéries (pluie, gel, fonte des neiges) et/ou par la circulation des ouvriers et de la machinerie de chantier. Un remaniement excessif des surfaces d'assise pourrait entraîner une perte de résistance des sols et, subséquemment, des tassements inacceptables. Des vibrations pourraient même provoquer un glissement de terrain, dépendamment des contraintes et des conditions locales.

• La pierre concassée qui sera utilisée sous les empattements, les dalles et toute structure en béton devrait toujours être certifiée "DB", ce qui confirme que la pierre est exempte de minéraux de sulfure de fer, telle la pyrite, ou autres minéraux argileux à structure feuilletée. De tels minéraux sont potentiellement gonflants et susceptibles de causer des dommages structuraux importants, à plus ou moins long terme.

• La présente étude n'avait pas pour but de déterminer la présence d'ocre ferreuse. Il est important de s'assurer de placer les fondations des bâtiments et les drains périphériques nettement au-dessus de la nappe phréatique afin de limiter le pompage et les problèmes reliés à l'ocre ferreuse, s'il y a lieu.

8 LIMITATIONS CONCERNANT LES ÉTUDES GÉOTECHNIQUES 8.1 Objet du rapport Ce rapport d'étude géotechnique est destiné uniquement au client pour qui il a été préparé. Les informations incluses sont présentées au meilleur de notre connaissance et à la lumière des données disponibles à Qualilab Inspection au moment de sa rédaction. Ce rapport doit être considéré comme un tout et aucune de ses parties ne peut être utilisée isolément. Tout usage que pourrait en faire une tierce partie ou toute décision basée sur son contenu prise par cette tierce partie est la responsabilité de cette dernière.

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Ce rapport s'adresse avant tout aux concepteurs du projet. Il a essentiellement pour but de leur présenter les conditions géologiques et géotechniques rencontrées au droit des sondages et de les guider dans la conception des ouvrages à ériger, à la lumière des conditions observées au moment de notre intervention sur le site proposé. Bien que ce rapport contienne quelques informations relatives à la qualité environnementale de sols retrouvés sur le site, il ne saurait en aucune façon être considéré et utilisé comme un rapport de caractérisation environnementale. 8.2 Suivi du rapport et du projet Tous les détails de conception et de construction sont rarement connus au moment de la réalisation d'une étude géotechnique. Les recommandations et commentaires émis dans le rapport d'étude sont basés sur les résultats des sondages effectués et découlent de la compréhension du projet, telle que définie au moment de l'étude. Ces recommandations et commentaires devraient être révisés et confirmés par Qualilab Inspection inc., lorsque la conception du projet sera finalisée. Il est donc recommandé que le maître d'œuvre s'assure de la concordance de ses plans et devis pour les travaux de terrassement, de drainage, d'excavation et de construction des fondations avec le contenu du rapport géotechnique préalablement obtenu, afin de vérifier que ce document a été correctement interprété et utilisé. Nous recommandons également que les services de Qualilab Inspection soient retenus lors des travaux de construction, afin de s’assurer que les conditions rencontrées soient conformes à nos mesures et observations notées lors des sondages et travaux réalisés dans le cadre de cette étude. 8.3 Variabilité des conditions géologiques et géotechniques Les descriptions de sol ou de roc présentées dans les rapports de sondage sont basées sur des méthodes d'identification et de classification communément employées dans la pratique professionnelle de la géotechnique. Les notes explicatives jointes en annexe illustrent certaines des données de base utilisées pour présenter les résultats obtenus sur les rapports de sondage. Les descriptions découlent d'un jugement de l'ingénieur et la pratique courante veut qu'elles puissent être sujettes à une certaine interprétation. Les conditions géologiques présentées sont celles qui ont été observées au moment de la réalisation des sondages. Les conditions de sol ou du roc peuvent toutefois être modifiées de façon significative par des travaux de construction (excavation, drainage, dynamitage, fonçage de pieux) sur le site ou sur les sites adjacents. Elles peuvent aussi être affectées par l'exposition des sols et du roc à l'humidité, au séchage ou au gel.

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Les rapports de sondage présentent la synthèse des unités stratigraphiques rencontrées aux emplacements des sondages seulement. Le degré de précision des conditions indiquées sur ces rapports et notre interprétation subséquente sont tributaires des méthodes d'échantillonnage retenues et de l'uniformité intrinsèque du terrain investigué. Les conditions réelles du terrain, entre les sondages, peuvent présenter des variations significatives par rapport à celles rencontrées au droit des sondages effectués. Les conditions de l’eau souterraine décrites dans ce rapport correspondent uniquement aux emplacements et aux dates indiquées. Le niveau de l'eau souterraine peut être influencé de plusieurs façons, à la hausse ou à la baisse, notamment par les conditions climatiques et saisonnières, ou encore par l'intervention humaine sur le site étudié ou sur des terrains avoisinants.

Nous espérons que ce rapport réponde à vos attentes et aux exigences du mandat qui nous a été confié. N'hésitez pas à communiquer avec nous pour tout renseignement additionnel. Veuillez agréer l'expression de nos sentiments les meilleurs.

QUALILAB INSPECTION INC. Préparé par : Révisé par : Mustapha Mahouche, ing. jr. Jean Perron, ing.

JP/MM

A N N E X E I

PLAN DE LOCALISATION DES FORAGES

A N N E X E II

RAPPORTS DES FORAGES

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PROFIL CORPORATIF 1.0 PRÉSENTATION DE LA FIRME Qualilab Inspection inc. est un laboratoire de sol fondé en 1984 et spécialisé dans les domaines de la géotechnique, de l’environnement et de l’ingénierie des matériaux. Qualilab Inspection inc. est membre de l’Association des Consultants et Laboratoires Experts (ACLE), divisions ingénierie des sols et des matériaux et géoenvironnement. De plus, Qualilab Inspection possède un système qualité certifié selon la norme ISO 9001-2000. Nous avons comme engagement qualité de répondre adéquatement aux besoins et aux attentes de nos clients, dans les délais convenus et à un prix compétitif. Qualilab Inspection inc. s’appuie sur une équipe multidisciplinaire de professionnels et de techniciens qui disposent de tous les équipements pour mener à bien les différentes activités. Nous possédons un laboratoire complet permettant de réaliser les essais sur les sols, les granulats, le béton de ciment et le béton bitumineux selon les normes en vigueur. 2.0 LES SERVICES

GÉOTECHNIQUE

Études géotechniques pour des projets résidentiels, commerciaux, industriels, institutionnels et municipaux.

Identification de la nature des sols, du roc et de la nappe phréatique. Analyses géotechniques et évaluation du comportement de fondations superficielles

ou profondes. Études hydrogéologique. Évaluation géotechnique des chaussées. Mécanique des roches.

.../2

F-713/08/99 Rev.0

2

GÉOTECHNIQUE (suite)

Études géotechniques pour des installations septiques. Expertises géotechniques pour des problèmes structuraux reliés au sol. Expertise géotechnique sur l’ocre ferreuse. Essais spécialisés en chantier et en laboratoire pour déterminer les propriétés

géotechniques des sols et du roc. Études de stabilité de pentes naturelles, d’ouvrage en terre, de murs de soutènement

et de structures de soutènement temporaires.

ENVIRONNEMENT

Évaluation environnementale de site - Phase I . Caractérisation environnementale de site - Phase II. Restauration de sites contaminés – Phase III. Restauration suite à l’enlèvement de réservoirs souterrains. Excavation et manutention de sols contaminés. Traitement des sols et de l’eau contaminés. Évaluation des matières dangereuses. Audit de conformité environnementale.

INGENIERIE DES MATÉRIAUX

Inspection et essais de contrôle en chantier lors des travaux de terrassements. Inspection et essais de contrôle en chantier lors de la mise en place du béton de

ciment et d’enrobés bitumineux. Échantillonnage des matériaux en chantier (sols, granulats, béton de ciment et

enrobés bitumineux) et essais de contrôle de la qualité en laboratoire. Vérification en chantier de la conformité de charpentes d’acier. Contrôle des travaux de mise en place de pieux. Expertise sur la pyrite. Inspection de la mise en place de fondations profondes. Vérification et approbation de formules de mélange de béton de ciment et d’enrobés

bitumineux.