Zone de Stockage – et Atelier MVEF - Semelles vers France/GJON/GJON_100423/AES_18… · • Norme pour les calculs béton armé : BAEL 91 mod. 99 • Condition de non-fragilité

Zone de Stockage – et Atelier MVEF - Semelles Sommaire

1. Objet de la note

2. Caractéristique du Sol

3. Hypothèses 3.1 Béton 3.2 Acier 3.3 Enrobage 3.4 Fissuration

4. Semelles.

GRAND JONCHEROLLES – TECHNICENTRE DE PARIS-NORD Zone de Stockage – et Atelier MVEF - Semelles

SARL AES BET 3, Rue du bout aux moines 78440 DROCOURT Tél : 01.34.76.71.80 Prt : 06.62.08.64.28 Fax : 01.34.79.32.59 E.mail : [email protected]

1. Objet de la note :

Le présent document a pour objet de définir les armatures des semelles et semelles provisoires de la zone de stockage et

l’atelier MVEF dans le cadre de l’affaire « GRAND JONCHEROLLES - TECHNICENTRE DE PARIS-NORD » 2. Caractéristiques du Sol:

QELS= 0.20 MPa K 50 MPa/m

3. Hypothèses :

3.1 Fondations

Béton C25/30 : fc28 = 25 MPa Acier FE 500 : fe = 500 MPa Enrobage : 4 cm Fissuration préjudiciable

4. Semelles :

Les résultats sont présentés dans les pages suivantes. Le ferraillage et présenté dans le fichier AES_154-SI_FD_STO_GJON

Vue en Perspective : Local Stockage

2 Semelle isolée : S01 Nombre : 1

2.1 Caractéristiques des matériaux :

• Béton : BETON; résistance caractéristique = 25.00 MPa

Poids volumique = 2501.36 (kG/m3) • Aciers longitudinaux : type HA 500 résistance

caractéristique = 500.00 MPa • Aciers transversaux : type HA 500 résistance

caractéristique = 500.00 MPa 2.2 Géométrie :

A = 1.80 (m) a = 0.46 (m) B = 1.80 (m) b = 0.36 (m) h1 = 0.60 (m) ex = 0.00 (m) h2 = 0.00 (m) ey = 0.00 (m) h4 = 0.05 (m)

2.3 Hypothèses de calcul :

• Norme pour les calculs géotechniques : DTU 13.12 • Norme pour les calculs béton armé : BAEL 91 mod. 99 • Condition de non-fragilité • Forme de la semelle : libre

2.4 Chargements : 2.4.1 Charges sur la semelle : Cas Nature Groupe N Fx Fy Mx My (T) (T) (T) (T*m) (T*m) G1 permanente 1 6.20 0.00 0.00 0.00 0.00 2.4.2 Charges sur le talus : Cas Nature Q1 (T/m2) 2.4.3 Liste de combinaisons 1/ ELU : 1.35G1 2/ ELU : 1.00G1 3/ ELS : 1.00G1 4/* ELU : 1.35G1 5/* ELU : 1.00G1 6/* ELS : 1.00G1

2.5 Sol : Contraintes dans le sol : σELU = 0.15 (MPa) σELS = 0.10 (MPa) Niveau du sol : N1 = 0.00 (m) Niveau maximum de la semelle : Na = 0.00 (m) Niveau du fond de fouille : Nf = -0.50 (m)

Argiles et limons fermes

• Niveau du sol : 0.00 (m) • Poids volumique: 2039.43 (kG/m3) • Poids volumique unitaire: 2692.05 (kG/m3) • Angle de frottement interne : 30.0 (Deg) • Cohésion : 0.02 (MPa)

2.6 Résultats des calculs :

2.6.1 Ferraillage théorique Semelle isolée : Aciers inférieurs : ELU : 1.35G1 My = 1.27 (T*m) Asx = 5.40 (cm2/m) ELU : 1.35G1 Mx = 1.39 (T*m) Asy = 5.40 (cm2/m) As min = 5.40 (cm2/m) Aciers supérieurs : A'sx = 0.00 (cm2/m) A'sy = 0.00 (cm2/m) As min = 0.00 (cm2/m) Fût : Aciers longitudinaux A = 6.56 (cm2) A min. = 6.56 (cm2) A = 2 * (Asx + Asy) Asx = 1.44 (cm2) Asy = 1.84 (cm2)Aciers de couture du massif encastré : Fx = 0.00 (T*m) Asx = 0.00 (cm2) Fy = 0.00 (T*m) Asy = 0.00 (cm2) 2.6.2 Niveau minimum réel = -0.60 (m)

2.6.3 Analyse de la stabilité Calcul des contraintes Type de sol sous la fondation: uniforme Combinaison dimensionnante ELU : 1.35G1 Coefficients de chargement: 1.35 * poids de la fondation 1.35 * poids du sol Résultats de calculs: au niveau du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 6.56 (T) Charge dimensionnante: Nr = 14.93 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Dimensions équivalentes de la fondation: B' = 1 L' = 1 Epaisseur du niveau: Dmin = 0.60 (m)

Méthode de calculs de la contrainte de rupture: pressiométrique de contrainte (ELS), (DTU 13.12, 3.22)

q ELS = 0.10 (MPa) qu = 0.30 (MPa) Butée de calcul du sol: qlim = qu / γf = 0.15 (MPa) γf = 2.00 Contrainte dans le sol : qref = 0.05 (MPa) Coefficient de sécurité : qlim / qref = 3.318 > 1 Soulèvement Soulèvement ELU Combinaison dimensionnante ELU : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Surface de contact s = 100.00 (%) slim = 10.00 (%) Soulèvement ELS Combinaison défavorable : ELS : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Surface de contact s = 100.00 (%) slim = 100.00 (%)

Glissement Combinaison dimensionnante ELU : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Dimensions équivalentes de la fondation: A_ = 1.80 (m) B_ = 1.80(m) Surface du glissement: 3.24 (m2) Cohésion : C = 0.02 (MPa) Coefficient de frottement fondation - sol: tg(φ) = 0.58 Valeur de la force de glissement F = 0.00 (T) Valeur de la force empêchant le glissement de la fondation: - su niveau du sol: F(stab) = 12.14 (T) Stabilité au glissement : ∞ Renversement Autour de l'axe OX Combinaison dimensionnante ELU : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Moment stabilisateur : Mstab = 9.96 (T*m) Moment de renversement : Mrenv = 0.00 (T*m) Stabilité au renversement : ∞ Autour de l'axe OY Combinaison défavorable : ELU : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Moment stabilisateur : Mstab = 9.96 (T*m) Moment de renversement : Mrenv = 0.00 (T*m) Stabilité au renversement : ∞ Poinçonnement Combinaison dimensionnante ELU : 1.35G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Charge dimensionnante: Nr = 13.23 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Longueur du périmètre critique : 3.52 (m) Force de poinçonnement : 3.82 (T) Hauteur efficace de la section heff = 0.60 (m) Contrainte de cisaillement : 0.02 (MPa) Contrainte de cisaillement admissible : 0.75 (MPa) Coefficient de sécurité : 42.37 > 1

2.7 Ferraillage :

2.7.1 Semelle isolée : Aciers inférieurs : En X : 9 HA 500 12.0 l = 2.08 (m) e = 1*-0.92 En Y : 9 HA 500 12.0 l = 2.08 (m) e = 0.20 Aciers supérieurs :

2 Semelle isolée : S02 Nombre : 1



Poids volumique = 2501.36 (kG/m3) • Aciers longitudinaux : type HA 500 résistance

caractéristique = 500.00 MPa • Aciers transversaux : type HA 500 résistance

caractéristique = 500.00 MPa 2.2 Géométrie :

A = 2.70 (m) a = 0.46 (m) B = 1.20 (m) b = 0.36 (m) h1 = 0.60 (m) ex = 0.00 (m) h2 = 0.00 (m) ey = 0.00 (m) h4 = 0.05 (m)


• Norme pour les calculs géotechniques : DTU 13.12 • Norme pour les calculs béton armé : BAEL 91 mod. 99 • Condition de non-fragilité • Forme de la semelle : libre

2.4 Chargements : 2.4.1 Charges sur la semelle : Cas Nature Groupe N Fx Fy Mx My (T) (T) (T) (T*m) (T*m) G1 permanente 1 6.20 0.00 0.00 0.00 0.00 2.4.2 Charges sur le talus : Cas Nature Q1 (T/m2)

2.4.3 Liste de combinaisons 1/ ELU : 1.35G1 2/ ELU : 1.00G1 3/ ELS : 1.00G1 4/* ELU : 1.35G1 5/* ELU : 1.00G1 6/* ELS : 1.00G1

2.5 Sol : Contraintes dans le sol : σELU = 0.15 (MPa) σELS = 0.10 (MPa) Niveau du sol : N1 = 0.00 (m) Niveau maximum de la semelle : Na = 0.00 (m) Niveau du fond de fouille : Nf = -0.50 (m)

Argiles et limons fermes

• Niveau du sol : 0.00 (m) • Poids volumique: 2039.43 (kG/m3) • Poids volumique unitaire: 2692.05 (kG/m3) • Angle de frottement interne : 30.0 (Deg) • Cohésion : 0.02 (MPa)


2.6.1 Ferraillage théorique Semelle isolée : Aciers inférieurs : ELU : 1.35G1 My = 2.19 (T*m) Asx = 5.94 (cm2/m) ELU : 1.35G1 Mx = 0.78 (T*m) Asy = 5.94 (cm2/m) As min = 5.40 (cm2/m) Aciers supérieurs : A'sx = 0.00 (cm2/m) A'sy = 0.00 (cm2/m) As min = 0.00 (cm2/m) Fût : Aciers longitudinaux A = 6.56 (cm2) A min. = 6.56 (cm2) A = 2 * (Asx + Asy) Asx = 1.44 (cm2) Asy = 1.84 (cm2)Aciers de couture du massif encastré : Fx = 0.00 (T*m) Asx = 0.00 (cm2) Fy = 0.00 (T*m) Asy = 0.00 (cm2) 2.6.2 Niveau minimum réel = -0.60 (m)

2.6.3 Analyse de la stabilité Calcul des contraintes Type de sol sous la fondation: uniforme Combinaison dimensionnante ELU : 1.35G1 Coefficients de chargement: 1.35 * poids de la fondation 1.35 * poids du sol Résultats de calculs: au niveau du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 6.56 (T) Charge dimensionnante: Nr = 14.93 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Dimensions équivalentes de la fondation: B' = 1 L' = 1 Epaisseur du niveau: Dmin = 0.60 (m)

Méthode de calculs de la contrainte de rupture: pressiométrique de contrainte (ELS), (DTU 13.12, 3.22)

q ELS = 0.10 (MPa) qu = 0.30 (MPa) Butée de calcul du sol: qlim = qu / γf = 0.15 (MPa) γf = 2.00 Contrainte dans le sol : qref = 0.05 (MPa) Coefficient de sécurité : qlim / qref = 3.318 > 1 Soulèvement Soulèvement ELU Combinaison dimensionnante ELU : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Surface de contact s = 100.00 (%) slim = 10.00 (%) Soulèvement ELS Combinaison défavorable : ELS : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Surface de contact s = 100.00 (%) slim = 100.00 (%)

Glissement Combinaison dimensionnante ELU : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Dimensions équivalentes de la fondation: A_ = 2.70 (m) B_ = 1.20 (m) Surface du glissement: 3.24 (m2) Cohésion : C = 0.02 (MPa) Coefficient de frottement fondation - sol: tg(φ) = 0.58 Valeur de la force de glissement F = 0.00 (T) Valeur de la force empêchant le glissement de la fondation: - su niveau du sol: F(stab) = 12.14 (T) Stabilité au glissement : ∞ Renversement Autour de l'axe OX Combinaison dimensionnante ELU : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Moment stabilisateur : Mstab = 6.64 (T*m) Moment de renversement : Mrenv = 0.00 (T*m) Stabilité au renversement : ∞ Autour de l'axe OY Combinaison défavorable : ELU : 1.00G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 4.86 (T) Charge dimensionnante: Nr = 11.06 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Moment stabilisateur : Mstab = 14.93 (T*m) Moment de renversement : Mrenv = 0.00 (T*m) Stabilité au renversement : ∞ Poinçonnement Combinaison dimensionnante ELU : 1.35G1 Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Charge dimensionnante: Nr = 13.23 (T) Mx = 0.00 (T*m) My = 0.00 (T*m) Longueur du périmètre critique : 2.40 (m) Force de poinçonnement : 3.84 (T) Hauteur efficace de la section heff = 0.60 (m) Contrainte de cisaillement : 0.03 (MPa) Contrainte de cisaillement admissible : 0.75 (MPa) Coefficient de sécurité : 28.65 > 1

2.7 Ferraillage :

2.7.1 Semelle isolée : Aciers inférieurs : En X : 7 HA 500 12.0 l = 2.98 (m) e = 1*-1.37 En Y : 15 HA 500 12.0 l = 1.48 (m) e = 0.18 Aciers supérieurs :

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009 Auteur : Fichier : semelle atelier.rtdAdresse : Projet : semelle atelier

Date : 13/05/09 Page : 1

2 Semelle isolée : S3_GJON



Poids volumique = 2500.00 (kG/m3)• Aciers longitudinaux : type HA 500 résistance

caractéristique = 500.00 MPa• Aciers transversaux : type HA 500 résistance

caractéristique = 500.00 MPa

2.2 Géométrie :

A = 0.60 (m) a = 0.40 (m)B = 1.00 (m) b = 0.40 (m)h1 = 0.80 (m) ex = 0.00 (m)h2 = 1.00 (m) ey = 0.30 (m)h4 = 0.05 (m)

c = 5.0 (cm)


• Norme pour les calculs géotechniques : DTU 13.12• Norme pour les calculs béton armé : BAEL 91• Condition de non-fragilité• Forme de la semelle : libre

2.4 Chargements :

2.4.1 Charges sur la semelle :Cas Nature Groupe N Fx Fy Mx My

(T) (T) (T) (T*m) (T*m)G1 permanente 1 1.45 0.00 0.00 0.00 0.00V1 vent 1 0.00 0.00 -0.53 0.00 0.00

2.4.2 Charges sur le talus :Cas Nature Q1

(T/m2)

2.4.3 Liste de combinaisons


Date : 13/05/09 Page : 2

1/ ELU : 1.35G12/ ELU : 1.00G13/ ELU : 1.35G1+1.80V14/ ELU : 1.00G1+1.80V15/ ELS : 1.00G16/ ELS : 1.00G1+1.00V17/* ELU : 1.35G18/* ELU : 1.00G19/* ELU : 1.35G1+1.80V110/* ELU : 1.00G1+1.80V111/* ELS : 1.00G112/* ELS : 1.00G1+1.00V1

2.5 Sol :

Contraintes dans le sol : σELU = 0.15 (MPa) σELS = 0.10 (MPa)

Niveau du sol : N1 = 0.00 (m)Niveau maximum de la semelle : Na = 0.00 (m)Niveau du fond de fouille : Nf = -0.50 (m)

Argiles et limons fermes• Niveau du sol : 0.00 (m)• Poids volumique: 1800.00 (kG/m3)• Poids volumique unitaire: 2692.05 (kG/m3)• Angle de frottement interne : 30.0 (Deg)• Cohésion : 0.00 (MPa)


2.6.1 Ferraillage théoriqueSemelle isolée :

Aciers inférieurs :

ELU : 1.35G1+1.80V1My = 0.05 (T*m) Asx = 7.40 (cm2/m)

ELU : 1.00G1+1.80V1Mx = 1.32 (T*m) Asy = 7.40 (cm2/m)

As min = 7.40 (cm2/m)

Aciers supérieurs :A'sx = 0.00 (cm2/m)A'sy = 0.00 (cm2/m)

As min = 0.00 (cm2/m)

Fût :Aciers longitudinaux A = 9.60 (cm2) A min. = 6.40 (cm2)

A = 2 * (Asx + Asy)Asx = 1.60 (cm2) Asy = 3.20 (cm2)Aciers de

couture du massif encastré :

Fx = 0.00 (T*m) Asx = 0.00 (cm2)


Date : 13/05/09 Page : 3

Fy = 0.00 (T*m) Asy = 0.00 (cm2)

2.6.2 Niveau minimum réel = -1.80 (m)

2.6.3 Analyse de la stabilité

Calcul des contraintes

Type de sol sous la fondation: uniformeCombinaison dimensionnante ELU : 1.00G1+1.80V1Coefficients de chargement: 1.35 * poids de la fondation

1.35 * poids du solRésultats de calculs: au niveau du solPoids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 3.23 (T)Charge dimensionnante:

Nr = 4.68 (T) Mx = 1.24 (T*m) My = 0.00 (T*m)Dimensions équivalentes de la fondation:

B' = 1L' = 1

Epaisseur du niveau: Dmin = 1.80 (m)

Méthode de calculs de la contrainte de rupture: pressiométrique decontrainte (ELS), (DTU 13.12, 3.22)

q ELS = 0.10 (MPa)qu = 0.30 (MPa)

Butée de calcul du sol:qlim = qu / γf = 0.20 (MPa)

γf = 1.50

Contrainte dans le sol : qref = 0.16 (MPa)Coefficient de sécurité : qlim / qref = 1.233 > 1

Soulèvement

Soulèvement ELUCombinaison dimensionnante ELU : 1.00G1+1.80V1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation

1.00 * poids du solPoids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 2.39 (T)Charge dimensionnante:

Nr = 3.84 (T) Mx = 1.25 (T*m) My = 0.00 (T*m)Surface de contact s = 52.53 (%)

slim = 10.00 (%)

Soulèvement ELSCombinaison défavorable : ELS : 1.00G1+1.00V1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation




Date : 13/05/09 Page : 4

slim = 100.00 (%)

Glissement

Combinaison dimensionnante ELU : 1.00G1+1.80V1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation


Nr = 3.84 (T) Mx = 1.25 (T*m) My = 0.00 (T*m)Dimensions équivalentes de la fondation: A_ = 0.60 (m) B_ = 1.00

(m)Surface du glissement: 0.32 (m2)Cohésion : C = 0.00 (MPa)Coefficient de frottement fondation - sol: tg(φ) = 0.58Valeur de la force de glissement F = 0.95 (T)Valeur de la force empêchant le glissement de la fondation:

- su niveau du sol: F(stab) = 1.92 (T)Stabilité au glissement : 2.014 > 1

Renversement

Autour de l'axe OXCombinaison dimensionnante ELU : 1.00G1+1.80V1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation


Nr = 3.84 (T) Mx = 1.25 (T*m) My = 0.00 (T*m)Moment stabilisateur : Mstab = 2.27 (T*m)Moment de renversement : Mrenv = 1.72 (T*m)Stabilité au renversement : 1.322 > 1

Autour de l'axe OYCombinaison défavorable : ELU : 1.00G1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation


Nr = 3.84 (T) Mx = -0.47 (T*m) My = 0.00 (T*m)Moment stabilisateur : Mstab = 1.15 (T*m)Moment de renversement : Mrenv = 0.00 (T*m)Stabilité au renversement : ∞

2.7 Ferraillage :

2.7.1 Semelle isolée :Aciers inférieurs :En X :

6 HA 500 12.0 l = 0.88 (m) e = 1*-0.32En Y :

4 HA 500 12.0 l = 1.28 (m) e = 0.14

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009 Auteur : Fichier : semelle passerelle-CP.rtdAdresse : Projet : semelle passerelle-CP

Date : 13/05/09 Page : 1

2 Semelle isolée : S4_GJON



Poids volumique = 2500.00 (kG/m3)• Aciers longitudinaux : type HA 500 résistance

caractéristique = 500.00 MPa• Aciers transversaux : type HA 500 résistance

caractéristique = 500.00 MPa

2.2 Géométrie :

A = 1.10 (m) a = 0.40 (m)B = 1.10 (m) b = 0.40 (m)h1 = 0.60 (m) ex = 0.00 (m)h2 = 0.00 (m) ey = 0.00 (m)h4 = 0.05 (m)

c = 5.0 (cm)


• Norme pour les calculs géotechniques : DTU 13.12• Norme pour les calculs béton armé : BAEL 91• Condition de non-fragilité• Forme de la semelle : carrée

2.4 Chargements :

2.4.1 Charges sur la semelle :Cas Nature Groupe N Fx Fy Mx My

(T) (T) (T) (T*m) (T*m)G1 permanente 1 1.20 0.04 0.01 0.04 0.54

2.4.2 Charges sur le talus :Cas Nature Q1

(T/m2)

2.4.3 Liste de combinaisons


Date : 13/05/09 Page : 2

1/ ELU : 1.35G12/ ELU : 1.00G13/ ELS : 1.00G14/* ELU : 1.35G15/* ELU : 1.00G16/* ELS : 1.00G1

2.5 Sol :

Contraintes dans le sol : σELU = 0.15 (MPa) σELS = 0.10 (MPa)

Niveau du sol : N1 = 0.50 (m)Niveau maximum de la semelle : Na = 0.00 (m)Niveau du fond de fouille : Nf = -0.50 (m)

Argiles et limons fermes• Niveau du sol : 0.50 (m)• Poids volumique: 1800.00 (kG/m3)• Poids volumique unitaire: 2692.05 (kG/m3)• Angle de frottement interne : 30.0 (Deg)• Cohésion : 0.00 (MPa)


2.6.1 Ferraillage théoriqueSemelle isolée :

Aciers inférieurs :

ELU : 1.35G1My = 0.35 (T*m) Asx = 5.40 (cm2/m)

ELU : 1.35G1Mx = 0.13 (T*m) Asy = 5.40 (cm2/m)

As min = 5.40 (cm2/m)

Aciers supérieurs :A'sx = 0.00 (cm2/m)A'sy = 0.00 (cm2/m)

As min = 0.00 (cm2/m)

Fût :Aciers longitudinaux A = 7.33 (cm2) A min. = 6.40 (cm2)

A = 2 * (Asx + Asy)Asx = 2.06 (cm2) Asy = 1.60 (cm2)Aciers de

couture du massif encastré :

Fx = 0.00 (T*m) Asx = 0.00 (cm2)

Fy = 0.00 (T*m) Asy = 0.00 (cm2)

2.6.2 Niveau minimum réel = -0.60 (m)


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2.6.3 Analyse de la stabilité

Calcul des contraintes

Type de sol sous la fondation: uniformeCombinaison dimensionnante ELU : 1.35G1Coefficients de chargement: 1.35 * poids de la fondation

1.35 * poids du solRésultats de calculs: au niveau du solPoids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 3.73 (T)Charge dimensionnante:

Nr = 5.35 (T) Mx = 0.05 (T*m) My = 0.76 (T*m)Dimensions équivalentes de la fondation:

B' = 1L' = 1

Epaisseur du niveau: Dmin = 1.10 (m)

Méthode de calculs de la contrainte de rupture: pressiométrique decontrainte (ELS), (DTU 13.12, 3.22)

q ELS = 0.10 (MPa)qu = 0.30 (MPa)

Butée de calcul du sol:qlim = qu / γf = 0.15 (MPa)

γf = 2.00

Contrainte dans le sol : qref = 0.06 (MPa)Coefficient de sécurité : qlim / qref = 2.452 > 1

Soulèvement

Soulèvement ELUCombinaison dimensionnante ELU : 1.35G1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation



slim = 10.00 (%)

Soulèvement ELSCombinaison défavorable : ELS : 1.00G1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation



slim = 100.00 (%)

Glissement

Combinaison dimensionnante ELU : 1.35G1


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Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation1.00 * poids du sol

Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 2.76 (T)Charge dimensionnante:

Nr = 4.38 (T) Mx = 0.05 (T*m) My = 0.76 (T*m)Dimensions équivalentes de la fondation: A_ = 1.10 (m) B_ = 1.10

(m)Surface du glissement: 1.21 (m2)Cohésion : C = 0.00 (MPa)Coefficient de frottement fondation - sol: tg(φ) = 0.58Valeur de la force de glissement F = 0.06 (T)Valeur de la force empêchant le glissement de la fondation:

- su niveau du sol: F(stab) = 2.19 (T)Stabilité au glissement : 39.35 > 1

Renversement

Autour de l'axe OXCombinaison dimensionnante ELU : 1.35G1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation



Autour de l'axe OYCombinaison défavorable : ELU : 1.35G1Coefficients de chargement: 1.00 * poids de la fondation



2.7 Ferraillage :

2.7.1 Semelle isolée :Aciers inférieurs :En X :

7 HA 500 12.0 l = 1.38 (m) e = 1*-0.57En Y :

8 HA 500 10.0 l = 1.34 (m) e = 0.13

Documents

Zone de Stockage – et Atelier MVEF - Semelles vers France/GJON/GJON_100423/AES_18… · • Norme pour les calculs béton armé : BAEL 91 mod. 99 • Condition de non-fragilité