Calcul Et Dim Des Silos en BA Et BP_ ISBA TP

7/22/2019 Calcul Et Dim Des Silos en BA Et BP_ ISBA TP

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ISBA-TP 1

CALCUL ET DIMENSIONNEMENTDES SILOS EN BÉTON ARMÉ

ET EN BÉTON PRÉCONTRAINT

CALCUL ET DIMENSIONNEMENTDES SILOS EN BÉTON ARMÉ

ET EN BÉTON PRÉCONTRAINT

ISBA-TP 2

Magasins de stockage et silosréservoirs

Calcul en béton armé

Calcul en Béton Précontraint

Exemple de calcul

SommaireSommaire

ISBA-TP 3

SilosSilos

ISBA-TP 4

SilosSilos

les « silos » proprement dit

les « magasins de stockages »

les « silos- réservoirs »

ISBA-TP 5

SilosSilos

Silo isolé batterieplusieurs cellules sontaccolées

as de carreauQuatre cellules circulairesaccolées isolent entre ellesune cellule

ISBA-TP 6

Formule dite de Koenen-Janssen(1895)

MM. Caquot et Kérisel

(1956 )

Normes allemandesDIN 1055–1 et – 6.(1964 )

Règles professionnelles de conception

et de calcul des silos en béton (1975 )

« révisées en juillet - août 1986 »

Règlements

ISBA-TP 7

RèglementsRèglements

un domaine de définition du silo

une méthode de calcul des pressionsexercées sur les parois

des valeurs et paramètres pour l’interactionnature du produit nature de la paroi.

Règles professionnelles de conception et de calcul des silos enbéton Elles fixent de manière indiss ociable :

ISBA-TP 8

Ces Règles s’appliquent:

uniquement aux produits pulvérulents etexcluent de leur domaine d’applicationceux qui possèdent ou peuvent acquérir une cohésion.

au silos dont les parois sont en béton

ISBA-TP 9

Deux point essentiels

Frottement de la matière ensilée sur lesparois

Accroissement corrélatif des pressionsur les fonds

ISBA-TP 10

Valeurs caractéristiques Valeurs caractéristiques

Un produit ensilé est caractérisé par :

poids volumique

angle de frottement interne

angle de frottement sur la paroi du silo

ISBA-TP 11

Produit (kN/m3 ) (o )

Ciment (1)...................................................................

Clinker (2)...................................................................

Cru de cimenterie (1).......................................

Plâtre (1)........................................................................

Poudre de charbon (1)...................................

14,714,7 à 15,713,012,25

28332625

25Blé .....................................................Maïs ..................................................Orge .................................................Colza ................................................Soja en graines ................................ Tournesol ........ .............. .............. .....Sorgho ..............................................

Riz décortiqué .................................Farine de blé (1)...................................................

Sucre granulé ....................................

8,357,858,17,07,557,35

8,68,89,0

26242424272223

302030

ISBA-TP 12

Les parois en béton sont classées en troiscatégories :

Paroi A : paroi à cannelures horizontales

Paroi B : béton non revêtu

Paroi C : béton revêtu d’une peinture

ISBA-TP 13

la valeur conventionnelle de l’angle defrottement sur la paroi est définie par larelation :

Granularité(selon type de produit)

Paroi A

Poudres 0,87 0,80

Petits grains (céréales, sucre) sauf cas spéciaux 0,87 0,75 (1)

Gros grains (clinker) 0,87 0,70

Cas spéciaux (oléagineux, riz) 0,75 0,65

(1) Seul produit ayant fait l’objet d’essais pour une paroi C, le sucre, avec

= 0,50.

ISBA-TP 14

Terminologie Terminologie

Le rayon hydraulique r h

Cellule circulaire de rayon R

ISBA-TP 15

Terminologie Terminologie

élancement le rapport

Profondeur: h’

tanr 3

Plan moyen de remplissage

Plan de base

ISBA-TP 16

Divers types de vidangeDivers types de vidange

Vidange normale

Vidange géométriquement anormale

Vidange mécaniquement anormale

Vidange structurellement anormale

ISBA-TP 17

V i dange no rm ale

l’écoulement se fait exclusivement par gravité

il n’existe aucune structure à l’intérieur du silo

l’orifice ou les orifices de vidange sont situés sur lefond et entièrement contenus à l’intérieur d’uncontour centré déduit du contour de la section du silo

par une homothétie de rapport 0,4.

ISBA-TP 18

anormaleementgéométriquVidange4.0

normaleVidange4.0

ISBA-TP 19

Domaine d’application des formules dutype « silos »Domaine d’application des formules dutype « silos »

vidange « normale »

m5,7r h

H6,0'hh

Plan moyen

Plan de base

ISBA-TP 20

"h)z(n

"h)z(w)z(v

Pression verticale v sur le plan de cote z

Actions exercées par la matière ensilée

ISBA-TP 21

"hz(exp1z)z(n

irerectangulasectiontan) b

circulairesectiontanr 2

La pression nominale horizontale n

Actions exercées par la matière ensilée

ISBA-TP 22

Actions exercées par la matière ensilée Actions exercées par la matière ensilée

L’état 2

1 cossinm1

L’état 1

(z01 associé à 1 , z02 associé à 2 )

Le paramètre

hauteur de référence z0

ISBA-TP 23

La pression nominale moyenne sur le plan debase (z = h ) est :

La résultante nominale T des forces defrottement t

"h)h(n)h(v

)](hvh[r T h

ISBA-TP 24

Actions corrigées

nc (z ) = 1,15 n (z )

vc (h ) = 1,35 v (h )

ISBA-TP 25

Magasins de stockageMagasins de stockage

ISBA-TP 26

H r h H= h

h’ 0,4 H

Étant donné leur faible élancement et leur souplesse relative, les silos de ce type sont

plutôt assimilables à des m u r s d e s o u tèn em en t

ISBA-TP 27

Vidange par le haut , par benne la première (droite I )

coefficient de poussée active

la seconde (droite II)

coefficient de poussée active( = 0)

z""n 66 )'hz(''n 66

z""n 66

ISBA-TP 28

vidange inférieure par galerie enterrée

500""et

500'' 6767

est exprimé en degrés

66 "n;'nMinn

ISBA-TP 29

Silos - réservoirsSilos - réservoirs

ISBA-TP 30

Silos-réservoirsSilos-réservoirs

actions vc et t se calculent comme

pour un silo « normal » mais pour

évaluer la pression horizontale nc

il faut substituer au coefficient1,15 les coefficients :

H6,0'hh

H(075,01k

H(075,085,0k k

1n2nétat 2

état 1

ISBA-TP 31

Calcul en béton armé

ISBA-TP 32

Calcul en béton arméCalcul en béton armé

Charges

Permanentes G (poids propre, équipementsfixes, etc.)

Variable d’exploitation Q (matière ensilée,équipements mobiles, etc.)

Climatiques (vent W , neige Sn )

Accidentelles (séisme SI )

ISBA-TP 33

CalculCalcul

Déformations imposées T

Effets de la température intérieure et

extérieure

Effets du retrait

ISBA-TP 34

Calcul des sollicitationsCalcul des sollicitations

Sollicitations dues aux actions d’ensemble

Sollicitations dues aux actions d’ensemble et

locales

ISBA-TP 35

Calcul des sollicitationsCalcul des sollicitations

l’action d’un gradient thermique

h0 l’épaisseur de la paroi

EI facteur de rigidité de la paroi.

E module de déformation à prendre en compte

I moment d'inertie (par unité de hauteur ou de largeur)de la paroi

ISBA-TP 36

Combinaisons d’actions

ELU(C1 ) = 1,35 G + 1,5 Q + W + T

(C2 ) = G + 1,5 Q + W +T(C3 ) = G + 1,5 W + 1,3 Q + T

(C4 ) = G + Q + SI + T « accidentelles (séisme ) »

ELS(C5 ) = G + Q + W + T

ISBA-TP 37

Justification des sections

contrainte limite ultime du béton

contrainte de traction

des armatures

cjf 85,0

C100T pour 1 o

C200TC100 pour 500

100T1 o

150f b28t

coefficient de fissuration de l’acierutilisé (mm) diamètre des barres

ISBA-TP 38

pourcentage d’armatures d’une directiondonnée, situées au voisinage d’une face,

défini par :

tf h b

ISBA-TP 39

En fonction du degré de fissurabilité, les parois sont classées entrois catégories :

première catégorie : = 400

deuxième catégorie : =450

troisième catégorie : s 150 ,

b28tmaxtf

tf f 1587,0

%2) paroi(A/)totale(As

%2)total(tf

ISBA-TP 40

Calcul en béton précontraint

ISBA-TP 41

Calcul en béton précontraintCalcul en béton précontraint

Principe de calculpost-tension, horizontalement et verticalement.

La valeur maximale de la tension àl'origine

« article 3.2 des règles BPEL 91 »P0 = MIN [ 0,80 f prg ; 0,90 f peg ]

ISBA-TP 42

Les différentes pertes de tension définies àl'article « 3.3 des règles BPEL 91 »

Les pertes de tension par déformationsinstantanées :

peuvent être prises égales à 3 b

b : désignant la contrainte moyenne du bétonsur la hauteur de la jupe

ISBA-TP 43

b : divisant la force totale après pertes deces armatures, le silo étant vide, par lasection brute verticale (ou horizontale) de la jupe.

La perte finale de tension due au retrait dubéton

ISBA-TP 44

La perte de tension due à la relaxation del'acier « article 3.3,23 des règles BPEL 91 »

désigne la perte de tension totale

Les valeurs caractéristiques de la précontrainte

)x()x( p0 p pm

P1 (x, t) = 7,02 P0 — 0,80 ∆ P (x, t)P2 (x, t) = 0,98 P0 — 1,20 ∆ P (x. t)

ISBA-TP 45

Combinaisons d’actionsELS(G) + (Q) + (Pd) + (T) + (W)

Pd représente l'action de la précontrainte prise avec savaleur caractéristique P1 ou P2

ELU(G) + 1,5 (Q) + (Pm) + (W') + (T)(G) + (Q) + (Pm) + (SI) + (T)

Pm étant la valeur probable de la précontrainte définie àl'article 4.1,31 du BPEL 91.

ISBA-TP 46

SollicitationsLes sollicitations à considérer sont celles qui ont été développées au

chapitre « béton armé » auxquelles s'ajoutent celles dues à laprécontrainte.

justification6,1et110ss

b28c bc f 6,0

Partie tendue de béton < 6/10 h0

La traction dans la sectionpas admise pour N extérieur + P2

ISBA-TP 47

Exemple

ISBA-TP 48

ExempleExemple

cylindreR= 4,5 mh0= 0,35 m

cylindreR= 31,82 mh0= 0,40 m

Clinker

31,82 mR= 4,5

ISBA-TP 49

Calcul silo centralCalcul silo central

Caractéristiques du clinker

poids volumique = 14,7 KN/m3 ;

angle de frottement interne =33° ;

angle de frottement sur la paroi du silo :

=24°.

70,0tg

ISBA-TP 50

charges dues au clinker

1- données géométriques

Le rayon hydraulique r h :

Le plan moyen de remplissage

m25,22

5,4r h

33avectanr

m97,033tan25,23

Plan moyen de remplissage

Plan de base

ISBA-TP 51

plan de base et profondeur de vidange

h = 30,8 mH = h+1,65 = 32,45 m

Domaine d’application des formules type silo

5,34,1425,2

r h = 2,25 < 7,5 m

6,092,045,32

97,08,30H

Silo, à vidange normale

Donc les règles « silo » applicables

ISBA-TP 52

Actions sur les parois

t"h)z(n

m0,50=0,4452,252

1tanr 2

Valeur du paramètre

L’état 1au repos - le calcul « fond du silo »

714,01mavec637,0cossinm1

sinm1 22

ISBA-TP 53

L’état 2

les calculs des parois latérales

Vidange normale : = 2 = cos2 = 0,83

hz pour vv

Valeur du paramètre

"hz(exp1z)z(n

ISBA-TP 54

hauteur de référence z0

Etat 1 : z01 =13,77 m

Etat 2 : z02=6,09 m

valeurs nominales des actions

nc (z ) = 1,15 n (z )

vc (h ) = 1,35 v (h )

n (z ) et v (h ) valeurs de base

ISBA-TP 55

m2,277,13

5,08,30x

m89,0y

m/t8,25

)5,089,077,13(1,35

)h"+y(z1,35=v

état 2

m98,409,6

5,08,30

m99,0y

état 1

r 15,1n h

)yx(r 35,1T h

ISBA-TP 56

Selon la profondeur

ISBA-TP 57

Gradient thermique :

Te : température aire extérieur (ici silo 64 m)

Tsi : température maxi masse clinker

TR : température moyenne du clinker hors de sontdéversement dans le silo

On suppose doncTe : température moyenne aire stockage videTe= 15° cimpose TR- Te = 120°c

ISBA-TP 58

Le gradient thermique

T-Tt-tt esi

T0,9T R si

27,60,35

15-121,5t-tt ei

la jupe travail en traction simple sous l’effetdes poussées horizontales dues au clinker

ISBA-TP 59

Moment crée par le gardien thermique :

m/t5,035,135,0

1025,210216,2710EI

ml/m1025,227,027.012

16,6'h

AI 4533

ISBA-TP 60

Calcul silo (éléments préfabriquées verticaux)Calcul silo (éléments préfabriquées verticaux)

Clinker

31,82 mR= 4,5

ISBA-TP 61

R=31,82

modélisation

ISBA-TP 62

Rayon hydraulique r h :

Le plan moyen de remplissage

h’ = 2/3 13,5 tg 33° = 5,84 m

Caractéristiques du clinker poids volumique = 14,7 KN/m3

angle de frottement interne =33°

angle de frottement sur la paroi du silo =24°

m7,5m13,5r h

ISBA-TP 63

ISBA-TP 64

60,156 t/m2

4,599 t/m2

6,642 t/m2

8,883 t/m2

1 ,506 t/m2

4,37 t/m2

7,22 t/m2

9,461 t/m2

charge normale charge maximum

ISBA TP 65

Merci de votre attention

Calcul Et Dim Des Silos en BA Et BP_ ISBA TP

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ISBA Assemblée · 2019-07-02 · ISBA/25/A/L.2 2/39 19-09344 5. Afin d’exécuter le plan stratégique, le Secrétariat devra également établir un plan d’activité dans lequel