View
437
Download
2
Category
Preview:
Citation preview
Les SupraconducteursLes Supraconducteurs
Jean LEVEQUE GREEN Université de Nancy
PlanPlan
1.1. Propriétés thermophysiquesPropriétés thermophysiques
2.2. Eléments de cryogénieEléments de cryogénie
3.3. Eléments de calcul d’un cryostatEléments de calcul d’un cryostat
4.4. SupraconducteurSupraconducteur
5.5. Application des supraconducteursApplication des supraconducteurs
Eléments de cryogénieEléments de cryogénie
• Fluides cryogéniques
• Production du froid
• Principe d’un cryostat
• Élément de calcul d’un cryostat
Historique du Froid
Fluide cryogéniqueFluide cryogénique• Obtention et maintien du froid
3He 4He H2 Ne N2 O2
Tebbulition (K) 3,2 4,2 20,4 27,1 77,3 90,2
Tpt triple (K) 13,95 22,7 64,5 54,4
Tpt critique (K) 3,33 5,2 33,2 44,4 126,1 154
Vol gaz/1 l liquide 455 700 790 1355 646 798
(kg/m3) 59 125 71 1210 810 1140
L (kj/kg) 8,2 21 452 86,5 199 213
• Deux variétés isotopiques 3He et 4He• 4He extrait de gisement de gaz (Producteur USA)• 3He sous produit des réacteurs nucléaires
Fluide hélium
• 4He• Faible chaleur latente• Forte chaleur sensible
• 4He superfluide• Transition vers un nouvel état de la matière à T
• Saut de chaleur spécifique à T
• Viscosité très faible (106 fois moins que pour l’hélium I)• Conductivité thermique très élevée
HeII = 2000 W/mK
– Cu à 2 K : 200 W/mK
Diagramme de phase de l’hélium
• Pas de pertes diélectriques• Tension de claquage du gaz
Propriétés diélectriques
• Tension de claquage du liquide
He H2 N2
0,4 MV/m 1,6 Mv/m 3,4 MV/m
(Pression et température ambiante à 50 Hz)
(pas de variation avec la température)
He H2 N2
3 MV/m 28 Mv/m 30 MV/m
(Pression et température ambiante à 50 Hz)
(pas de variation avec la température)
• Grandeurs intensives Valeur indépendante de l’échelle du système
Production du froidProduction du froid
(Pression, température…)
• Grandeurs extensives Valeur dépendante de l’échelle du système
(Energie, Volume, masse…)
Etat 1 Etat2
1er principe de la thermodynamique
Energie constante quelque soit la transformation Variation d’énergie interne du système
Echange W+Q
Pour un système isolé 0dU0U
Système cyclique fermé On pose dE=Q+W E : énergie totale, dE : différentielle totale exacte Dépend de l’état initial et l’état final Ne dépend pas du chemin suivi
0WQ
Energie interne : E = Energie cinétique + Energie potentielle
Enthalpie : H=U+PV, H,U,PV : fonction d’état
• Principe d’évolution– Déterminer le sens d’une transformation
2ème principe de la thermodynamique
Deux énoncés historiques Clausius
Formalisation
Ensemble de transformation cyclique
Source chaude Source froide
Kelvin
Source de chaleur Travail
0T
Q
T
Q
i i
i
• Cycle réversible
• Notion d’entropie S
S croit si le système tend vers un équilibre S>0
S maximal si le système est à l’équilibre
• Cycle irréversible
0T
Q
i i
i
0T
Q
i i
i
i
rev
T
dQdS
dS : différentielle exacte
S : fonction d’état
Nécessité d’un travail mécanique
Cycles de production du froid
D’une manière générale
0
T
Q
0WQ
On suppose une machine ditherme
isf
sf
sc
sc
sfsc
ST
Q
T
Q
0WQQ
ST
W
T
1
T
1Q
0ST
Q
T
QWS
T
Q
T
Q
QWQ
scscsfsf
isf
sf
sc
sfi
sf
sf
sc
sc
sfsc
Coefficient de performance
W
QCOP SF
W
ST1
TT
TCOP sc
sfsc
sf
Cycle de Carnot
sfsc
sf
TT
TCOP
• Cycle idéalT
S
1 2
34
S=0
Carnot COP
réel COPCOP
Détente de Joule-Thomson
WCompresseur
Echangeur
Vanne de détente
Refroidisseur
EvaporateurQsf
4
5
6
1
3
T
S
1
2
3 4
5
6
Cycle de BraytonW
Compresseur
Echangeur
Turbine
Refroidisseur
4
5
6
1
3
Turbine de détente couplée ou découplée au compresseur Détente sèche
T
S
1
2
3
4
5
6
Cycle de Claude
Problème de détente humide Turbine Détente Refroidissement du gaz de l’évaporateur
WCompresseur
Echangeur
Vanne de détente
EvaporateurQsf
6
21
4
Echangeur
Echangeur
3
5
Turbine de détente
T
S
12
3
4
5 6
Principe d’un cryostatPrincipe d’un cryostat
• Principe général
Deux enceintes
Fluide cryogénique
Isolant
• Plusieurs type d’isolation possible• Mousses et poudres
• vide
• Super isolant
• Degazage
• Intérêt de l’isolation 22 cm3 de N2 110 cm3 de H2 1400 cm3 de He
1 Wh
Isolant pour cryostat
Mousses Isolantes pour cryostat
• Conductivité thermique relativement élevé• Simplicité d’utilisation• Gros stockage : méthane, Azote
• Mousse de polystyrène• Perméable à l’eau
• Simplicité de réalisation
• Mousse de polyvinylique• Très utilisé en cryogénie
• Méthanier, Ariane…. (Klegecell) • Mousse de polyuréthane
• Vieillissement important• Entrepôt frigorifique, Transport
• Verre• Imperméable à l’eau• Incombustible• Isolation médiocre
• Vanne, canalisation d’oxygène liquide (peu utilisé)
Klégécell Polyuréthane Verre
Masse volumique (kg/m3) 33 30 150
Conductivité (mW/mK) 28 21 50-60
T maximale (°C) 70 70 450
• Exemple de mousses
Poudres Isolantes pour cryostat
• Réservoir de taille moyenne• Ligne de transfert• Application basse pression (0.,1 à 10 Pa)
• Perlite• Poudre de roche volcanique (SiO2 – Al2O3)• Expansion par traitement thermique Conductivité thermique : 2 mW/mK Masse volumique : 50-60 kg/m3
Granulométrie : 300-600 m• Pouvoir adsorbant nul
• Exemple : perlite, alumine, carbone, silicate de calcium, silice, dioxyde de titane….
• Alumine activée Conductivité thermique : 1,5 mW/mK Masse volumique : #1000 kg/m3
Granulométrie : 40 m• Pouvoir adsorbant important
SuperIsolant
• Matériau récent (postérieur à 1960)• Principe réduction des pertes par rayonnement• Constitution feuille de métal réflecteur isolée entre-elles
• Ecrans réflecteurs minimisation des pertes par rayonnement
Feuille isolante
Feuille métallique
• Isolant minimisation des pertes par conduction• Vide minimisation des pertes par convection
Ecrans IntercalaireTassement
(couches/cm)Conductivité
(mW/mK)
Mylar aluminisé (Double face)
Fibre de verre (0,2 mm)
9 0,2
Mylar aluminisé (Simple face)
Inutile 25 0,09
Aluminium (6 m) Papier (12g/m2) 40 0,013
Aluminium (9 m)Fibre de verre
(0,2 mm)30 0,06
Aluminium (9 m) Papier (12g/m2) 15 0,055
Film polyester aluminisé et ondulé
Inutile 25 0,03
• Optimum de tassement 15 à 40 couches/cm
• Conductivité pratique 0,06 – 0,2 mW/mK
• Feuille d’aluminium 5-20 m d’épaisseur
• Dépot d’aluminium 150-400 å d’épaisseur
• Utilisation extrêmement courante• Nécessité de travailler sous vide• Conductivité anisotrope ( facteur 10000)• Dégradation des performances à la compression• Faible coût
• Tous les matériaux sous vide libèrent des atomes (dégazage)
• Nécessité d’utiliser la cryosorption et des adsorbants
• Chauffage important Dégazage rapide• Matériaux propre et sans graisse peu de dégazage• Temps >10000 h dégazage négligeable• Température < 77K Dégazage
négligeable
Dégazage dans les cryostats
Augmentation de la pression
But Fixer les gaz du dégazage
Taux de dégazage
Adsorbant• Nécessité de régénérer les matériaux après usage
– But : libérer les gaz adsorbé– Moyen : chauffage sous vide
• Mauvais conducteur de la chaleur Problème de thermalisation
• Efficacité maximale si Tadsorbant # Tebbulition du gaz
• Exemple– Charbons actifs
• Carbonisation de noix de coco• Régénération facile• Combustible
– Tamis moléculaire• Zéolithes sensible à l’eau
– Aluminium et silice médiocre et peu couteux– Getter poudres métallique
Matériaux Surface massique
(m2/g)
Volume poreux (cm3/g)
Masse volumique
(g/cm3)
Capacité massique (J/gK)
Diamètre d’un pore (10-10 m)
Température de
régénération (°C)
Charbon actif
(noix de coco)
1000-1200 0,7 0,5 1 5-20 20-200
Tamis moléculaire (5A)
800 0,75 0,7 1 5 200-250
Tamis moléculaire (13x)
510 1,3 0,64 1 10 380
Alumine 350activée175
350 0,4 0,75 1 20-40 350
Silicagel 800 0,45 0,72 0,92 20 175
Dilatation thermique différentielle
dT
dl1)T(
4T)T(
• Coefficient de dilatation thermique
• A basse température
• Usage
• Le retreint thermique à lieu entre 300 K et 100 K essentiellement
l
lol
l
l
• Dilatation thermique différentielle– Liaison matériau chaud et froid– Association de matériaux de natures différentes à froid
T<Tambiante T=Tambiante T<Tambiante
Allongement des matériaux
Eléments de calcul d’un cryostatEléments de calcul d’un cryostat
• Etude mécanique
• Etude thermique
• Bobine refroidie à 4.2K
• Température ambiante 300K
• Courant : 20 A
Schéma du cryostat
• Conduction le long du col• Conduction le long des tirants • Pertes dans les amenées de courant• Rayonnement, conduction et convection dans le
vase
• Diamètre intérieur : 20 cm• Diamètre extérieur : 24 cm• Hauteur avant col : 1 m• Hauteur du col : 15 cm• Diamètre intérieur du col 9 cm• Diamètre extérieure du col : 11,6 cm
Pertes
Données
Pertes dans le col• Utilisation d’un soufflet
K300
K2,4
dT)T(kL
S
• Longueur effective du soufflet L réel/L total = 2,73• Diamètre intérieur 75 mm• Diamètre intérieur 96 mm• Section 1.074 mm2
Données
• Hypothèse -> base du soufflet 4,2 K Haut du soufflet 300 K
Pertes
K300
K2,4
06,3dT)T(k =0.06 W
Support et espaceur du cryostat• Pièces en Nylon
K300
K2,4
2
dT)T(kL4
d
• 3 espaceurs latéraux• 3 espaceurs au fond
• Dimensions
• Longueur 2 cm• Diamètre 1 cm
• Hypothèse -> conduction adiabatique
K300
K2,4
5,89dT)T(k =0.06 W
• Pertes
300 K 4,2 K
L
d
Résistivité du Cuivre
• RRR (Rapport de Résistivité Résiduelle)
Résistivité de métaux
Porte échantillon• Tiges en fibre de verre
K300
K2,4
2
dT)T(kL4
d
• 3 tiges supports
• Dimensions• Longueur 0,6 m• Diamètre 0,006 m
• Hypothèse -> conduction adiabatique
K300
K2,4
199dT)T(k =0.0078 W
• Pertes
300 K 4,2 K
L
d
• Tige refroidie par les vapeurs d’hélium• Surestimation des pertes
Amenées de courant• Deux câbles de cuivre
2IS
L
• Pertes par conduction thermique• Pertes par conduction électrique
• Hypothèse -> conduction adiabatique
• Tige refroidie par les vapeurs d’hélium• Résistivité indépendante de la température
• Calcul simplifié d’amenées de courant
• Pertes Joules
• Pertes thermique dT)T(k
SL1
=0.05 W
• Pertes
L/S
Pertes
Pertes Joules
Pertes thermique
Minimum de pertes
• Minimum de pertes : pertes Joules = pertes thermique
dT)T(k
SL1
IS
L 2
dT)T(k
I
1
S
L
• Longueur 0,5 m• Section 80 mm2
K300
K2,4
162dT)T(k • L/S= 6,31 103
0
50
100
150
200
250
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000
L/S
P (
W)
Pjoule
Pthermique
Exemple de bilan des pertes
RiReln
dT)T(k
L2
K300
K2,4
Isolation du cryostat• Hypothèses
• Vide <= 10-6 bar (Vide secondaire standard)• 40 couches de super isolant
• Mylar aluminisé simple face
• Conductivité : 0,06 mW/mK
• Flux thermique avant le col
K300
K2,4
5,89dT)T(k =1,5 W
(Valeur importante) Réduction possible avec un écran froid
Isolation du col• Hypothèses
• Vide <= 10-6 bar (Vide secondaire standard)• 40 couches de super isolant
• Mylar aluminisé simple face
• Conductivité : 0,06 mW/mK
• Calcul identique à celui du cryostat avant le col
=0,1 W
Bilan des pertes• Pertes dans le cryostat avant le col 1,5 W• Pertes dans le col du cryostat 0,1 W• Pertes par conduction dans le col 0,06 W• Pertes dans les supports et espaceurs 0,35 W• Pertes dans le porte échantillons 0,0078 W• Pertes dans les amenées de courant 0,05 W
Pertes totales 2,24 W
Consommation de fluide cryogénique• Hélium L=21 kJ/kg, =125kd/m3
• Liquide évaporé 3l/heures soit 72l/jour
• Consommation prohibitive pour du stockage• Maximum tolérable : 1l/jour soit 0,05 W de pertes
T(K) 6 8 10 15 20 60 80 300
MateriauxAcier inoxydable 0,63 1,59 2,93 8,16 16,3 198 349 3060Aluminium extra pur 7300 16800 28000 60000 90700 174000 184000 239000Aluminium standart 138 342 607 1520 2760 17000 23200 72800Argent 32000 67000 99000 161000 198000 257000 267000 357000Cuivre electro-écroui 800 1910 3320 8020 14000 58700 70700 162000Cuivre extra pur 16600 38200 63600 127000 179000 296000 309000 400000Laiton 5,31 12,9 22,9 59,4 112 1040 1770 17200Monel 2,35 6,05 11,2 31,5 61,8 523 824 5250Nylon 0,0321 0,0807 0,148 0,41 0,823 8,59 14,2 89,5Or 4100 9300 14900 27400 36400 61200 68200 137000Plexiglass 0,118 0,238 0,359 0,669 1,01 6,83 11 63Plomb 270 373 424 490 525 738 813 1600Teflon 0,113 0,262 0,44 0,985 1,64 9,36 13,9 70,2Titane 1,15 2,77 4,88 12,1 22 155 226 996Verre 0,211 0,443 0,681 1,31 2 11,5 19,4 199
Intégrale de conductivité thermique entre 4,2 K et 300 K
SUPRACONDUCTEURSUPRACONDUCTEUR
• Matériaux supraconducteurs
• Conducteurs supraconducteurs
• Pertes dans les matériaux supraconducteurs
Matériaux SupraconducteurMatériaux Supraconducteur
• Paramètres critiques
• Bc : Champ critique• Jc : densité de courant critique• Tc Température critique
• qq mT<Bc <100T• Jc<qq kA/mm2
• 9 K <Tc <112 K
• Resistance nulle• Diamagnétisme parfait
DiamagnétismeEffet Meisner
Résistance électrique nulle
Historique
• 1911 Découverte de la supraconductivité par Kamerlingh Omnes (Nobel 1913)
• 1933 Découverte de l’effet Meissner• 1950 Modèle de Guinzbourg et Landau de la supraconductivité (Nobel
2003)• 1950 Supraconducteur de type I et II, ( Nobel 2003)• 1954 Découverte par B. Matthias du Nb3Sn• 1957 Théorie de Bardeen, Cooper et Schriffer (BCS) (Nobel 1972)• 1961 Découverte par J.K. Hulm et R.D. Blaugher de NbTi• 1962 Commercialisation par Westinghouse du premier fils supraconducteur• 1962 Découverte de l’effet Josephson (Nobel 1973)• 1973 Découverte des phases de chevrel par R. Chevrel, R. Sergent, et J.
Pringent• 1986 Découverte des supraconducteur à haute température critique par
Berdnoz et Muller (Nobel 1987)• 2001 Découverte du MgB2 par J. Akimitsu
Conducteur supraconducteursConducteur supraconducteurs
1910 1930 1950 1970 1990
20
40
60
80
100
120
140
160
Hg Pb NbNbCNbC NbNNbN
V3SiV3Si
Nb3SnNb3Sn Nb3GeNb3Ge
Azote (77K)
Methane LNG (112K)
(La, Ba) Cu)(La, Ba) Cu)(La, Ba) Cu)(La, Ba) Cu)
HgBa2Ca2Cu3O9(under pressure)
HgBa2Ca2Cu3O9
TlBaCaCuO
B2223 - Bi2Sr2Ca2Cu3O
YBCO - YBa2Cu3O7
Tl, Hg…(138K)
Critical CurrentDensity, A/mm²
10
100
1,000
10,000
100,000
0 5 10 15 20 25 30
Applied Field, T
Nb3AlNb-Ti
2212
2223
At 4.2 K UnlessOtherwise Stated
2212
YBCO
MgB2
Film
YBCO75 K H||a-b
YBCO75 K H||c
1.8 K Nb-Ti-Ta
PbSnMo6S8
1.8 K Nb-Ti
Nb3Sn Tape from (Nb,Ta)6Sn5
Nb-TiHT
Nb-TiAPC
Nb3SnBronze Low Field
Nb3SnBronze High Field
Nb3SnHigh Sn
Critical CurrentDensity, A/mm²
10
100
1,000
10,000
100,000
0 5 10 15 20 25 30
Applied Field, T
Nb3AlNb-Ti
2212
2223
At 4.2 K UnlessOtherwise Stated
2212
YBCO
MgB2
Film
YBCO75 K H||a-b
YBCO75 K H||c
1.8 K Nb-Ti-Ta
PbSnMo6S8
1.8 K Nb-Ti
Nb3Sn Tape from (Nb,Ta)6Sn5
Nb-TiHT
Nb-TiAPC
Nb3SnBronze Low Field
Nb3SnBronze High Field
Nb3SnHigh Sn
YBCO75 K H||a-b
YBCO75 K H||c
1.8 K Nb-Ti-Ta
PbSnMo6S8PbSnMo6S8
1.8 K Nb-Ti
Nb3Sn Tape from (Nb,Ta)6Sn5
Nb-TiHT
Nb-TiAPC
Nb3SnBronze Low Field
Nb3SnBronze High Field
Nb3SnHigh Sn
Fabrication des Supraconducteurs B Tc
Structure d’un Fil BTc
Exemple de Fils BTc 50 Hz
Photo de Fils BTc 50 Hz
Photo de Fils BTc 50 Hz
Ruban Multifilamentaire B2223
• Tube d’argent rempli par le précurseur.
• Extrusion et alignement des cristaux.
• Empilement dans un tube de taille supérieur.
• Extrusion
• Alignement des cristaux
• Formation d’un ruban
• Traitement thermique
Ruban Multifilamentaire B2223
Photo d’un Fil BSCCO
Caractéristiques générales– Longueur >1000 m– Taille qq mm*0.1 mm– Jc ~30A/mm2 à 77K et 0 T
Remplissage du tube
Processus PIT pour la fabrication de fil MgB2
+B Mg
IN-SITU
MgB2 EX-SITU
Ruban final
Traitement thermique700°C
extrusion
IN-SITU
EX-SITU
Traitement thermique
Fabrication en continu
Processus HyperTech CTFF pour la fabrication de fil MgB2
Hyper Tech Research
Photo de Fils MgB2
Conducteur déposé YBCO‘Coated conductors’
• Ruban de Nickel (Ni-W)• Couche tampon d’oxyde, pour préserver la
texturation du matériau• YBCO , Préservation de la structure
• Cristal d’une centaine de mètre de long
Exemple de structure de YBCO déposé
Sumitomo YBCO-CC
Caractéristiques générales– Longueur ~100m– Epaisseur YBCO < m– Jc >10 kA/mm2 à 77K et 0 T
Processus de fabrication des conducteurs YBCO
Ruban de Nickel
Déposition de la couche tampon d’oxyde
Dépôt du précurseur YBCO
Oxygénation de l’YBCO Supraconducteur
Découpe et mise sous forme de ruban
Coût des matériaux supraconducteurs
• BSCCO– 200 €/kA/m à 0T et 77K– 150 €/kA/m à 25T et 4K
• YBCO Pas de prix commercial
• Supraconducteur à Haute température critique
• NbTi– 4-6 €/kA/m à 8 T et 4.2 K
• Nb3Sn
– 15-30 €/kA/m à 12T et 4.2 K– 75-150 €/kA/m à 21T et 2 K– Cu 10 €/kA/m à 12T et 4.2K
• Supraconducteur à Basse température critique
Equivalence– 0T à 77 K– 12 T à 4 K– 7 T à 20 K
Recommended