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REPUBLIQUE ALGERIENNE DEMOCRATIQUE ET POPULAIREMINISTERE DE LrsquoENSEIGNEMENT SUPERIEUR
ET DE LA RECHERCHE SCIENTIFIQUE
UNIVERSITE MENTOURI CONSTANTINEFACULTE DES SCIENCES EXACTES
DEPARTEMENT DE PHYSIQUE
Ndeg de seacuterie helliphelliphelliphellipNdeg drsquoordre helliphelliphelliphellip
MEMOIRE
Preacutesenteacute pour obtenir le diplocircme de
MAGISTER EN PHYSIQUE
Speacutecialiteacute ENERGETIQUE
Option PHOTOTHERMIQUE
Thegraveme
ETUDE NUMERIQUE DE LA CONVECTION NATURELLE EN MILIEU POREUX
SATURE DE FLUIDE DANS UNE CAVITE CARREE A ORIENTATION VARIABLE
Par
LATRECHE ABDELKRIM
Soutenue le 122010
Devant le jury
Preacutesidente A CHAKER Professeur Univ Mentouri Cne
Rapporteur M DJEZZAR MCA Univ Mentouri Cne
Examinateurs N BELLEL MCA Univ Mentouri Cne
A OMARA MCA Univ Mentouri Cne
i
Remerciements
Je deacutesire tout drsquoabord exprimer ma profonde gratitude et mes remerciements les plus
chaleureux agrave Monsieur DJEZZAR Mahfoud Maicirctre de confeacuterences agrave lrsquouniversiteacute Mentouri
Constantine pour son aide appreacuteciable pour ses conseils preacutecieux pour ses ideacutees originales qui
ont enrichi cette thegravese pour sa disponibiliteacute permanente et pour mrsquoavoir fait profiter de son
expeacuterience
Je tiens agrave remercier sincegraverement Madame CHAKER Abla professeur agrave lrsquouniversiteacute
Mentouri Constantine qui a bien voulu preacutesider mon jury drsquoexamen malgreacute ces nombreuses
occupations
Monsieur BELLEL Nadir Maicirctre de confeacuterences agrave lrsquouniversiteacute Mentouri Constantine et
Monsieur OMARA Abdeslam Maicirctre de confeacuterences agrave lrsquouniversiteacute Mentouri Constantine mrsquoont
fait lrsquohonneur drsquoexaminer ce meacutemoire et de participer agrave mon jury drsquoexamen Qursquoils trouvent ici
lrsquoexpression de mes meilleurs remerciements
Enfin je tiens agrave remercier tous ceux qui ont contribueacute de pregraves ougrave de loin agrave la reacutealisation de
ce travail
ii
Nomenclature
Lettres latines
a Diffusiviteacute thermique (m2sminus1)
Cp Chaleur massique agrave pression constante (J kgminus1 Kminus1)
Da Nombre de darcy
g Acceacuteleacuteration de la pesanteur (ms-2)
Gr Nombre de Grashof
H Hauteur de la caviteacute (m)
k Permeacuteabiliteacute du milieu poreux (m2)
L Largeur de la caviteacute (m)
തതതതݑ Nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude
ݑ Nombre de Nusselt local sur la paroi chaude
തതതതݑ Nombre de Nusselt moyen sur la paroi froide
ݑ Nombre de Nusselt local sur la paroi froide
P Pression (at)
Pr Nombre de Prandtl
Ra Nombre de Rayleigh
Ralowast Nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
T tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme (K)
t Temps (s)
T0 tempeacuterature de reacutefeacuterence (K)
Tc Tempeacuterature de la paroi chaude (K)
Tf Tempeacuterature de la paroi froide (K)
u et v Composantes de la vitesse suivant x et y (ms-1)
Vሬሬ Vecteur vitesse (ms-1)
x y et z Coordonneacutees carteacutesiennes (m)
iii
Lettres grecques
α Angle drsquoinclinaison (deg)
β Coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide (K-1)
Conductiviteacute thermique du fluide (Wm-1k-1)
micro Viscositeacute dynamique (kgmminus1 sminus1)
ݒ Viscositeacute cineacutematique (m2s-1)
Masse volumique du fluide (kgm-3)
c Masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence (kgm-3)
σ Facteur de la capaciteacute thermique
ψ Fonction de courant (m2s-1)
Fonction geacuteneacuterale
Exposant
+ Paramegravetres adimensionnels
Indices
c Chaude
f Froide
f Fluide
p Milieu poreux
Autres symboles
Gradient
2 Laplacien
iv
Sommaire
INTRODUCTION 1
CHAPITRE 1 ndash RECHERCHE BIBLIOGRAPHIQUE 3
CHAPITRE 2 ndash ANALYSE THEORIQUE 10
21 Description du problegraveme 10
22 Hypothegraveses simplificatrices 11
2-3 Formulation des eacutequations gouvernantes 12
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement 14
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles 14
26 Adimensionalisation 16
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles 16
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur 16
281 Nombre de Nusselt local 16
282 Nombre de Nusselt moyen 16
CHAPITRE 3 - FORMULATION NUMERIQUE 17
31 Introduction 17
32 Principe de la meacutethode des volumes finis 17
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle 19
34 Discreacutetisation des conditions aux limites 28
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement 29
36 Discreacutetisation des conditions aux limites 30
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse 30
38 Processus du calcul 31
CHAPITRE 4 -RESULTATS NUMERIQUE 34
41 Introduction 34
v
42 Etude du maillage 34
43 Validation du code de calcul 34
44 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute 39
441 Isothermes et lignes de courant 39
442 Nombre de Nusselt local 44
443 Nombre de Nusselt moyen 46
45 Influence du facteur de forme 46
451 Isothermes et lignes de courant 46
452 Nombre de Nusselt moyen 48
46 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison 49
461 Isothermes et lignes de courant 49
462 Nombre de Nusselt local 56
463 Nombre de Nusselt moyen 58
Conclusion 59
Annexe A Milieu Poreux 60
Annexe B Meacutethodes Iteacuteratives 66
Reacutefeacuterences Bibliographiques 69
Introduction
-1-
Introduction
Lrsquoapparition au sein drsquoun milieu fluide de gradients de tempeacuterature entraicircne lrsquoexistence de
diffeacuterences de masse volumique De telles diffeacuterences peuvent avoir dans certains cas par action
de la pesanteur une influence sur la distribution des vitesses du fluide au sein du milieu On dit
alors qursquoil y a convection naturelle
Au cours de ces derniegraveres anneacutees un effort de recherche consideacuterable a eacuteteacute consacreacute agrave
lrsquoeacutetude du transfert de chaleur induit par convection naturelle au sein drsquoun milieu poreux satureacute
par un fluide Lrsquointeacuterecirct pour ces pheacutenomegravenes de convection naturelle est ducirc aux nombreuses
applications potentielles en ingeacutenierie Parmi ces applications on peut citer lrsquoextraction de
lrsquoeacutenergie geacuteothermique la dispersion des polluants dans les aquifegraveres les problegravemes de seacutecuriteacute
dans le cœur des reacuteacteurs nucleacuteaires lrsquoisolation thermique des bacirctimentshellipetc
Lrsquoobjet du preacutesent travail est une contribution agrave lrsquoeacutetude des mouvements de convection
naturelle se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan
horizontal remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont
deacutependent la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie
entre 100 et 450 le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α
entre 0deg et 90deg
La preacutesentation de cette thegravese est articuleacutee de la faccedilon suivante
Le premier chapitre est consacreacute agrave une synthegravese bibliographique des travaux theacuteoriques
expeacuterimentaux et numeacuteriques ayant trait agrave la convection thermique en caviteacute poreuse pour
diverses configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites
Le modegravele physique choisi les eacutequations gouvernantes ainsi que les conditions aux limites
associeacutees constituent le deuxiegraveme chapitre
Introduction
-2-
Le troisiegraveme chapitre est consacreacute agrave lanalyse numeacuterique Les techniques de discreacutetisation
des diffeacuterentes eacutequations et les algorithmes des calculs sont deacuteveloppeacutes Lrsquoeacutequation de la chaleur
eacutetant parabolique est discreacutetiseacutee agrave laide de la meacutethode des volumes finis tandis que leacutequation de
mouvement apregraves transformation eacutetant elliptique elle lrsquoest agrave lrsquoaide des diffeacuterences centreacutees les
eacutequations ainsi obtenues sont reacutesolues par une meacutethode iteacuterative de sous-relaxations successives
(Successive Under Relaxation)
Nous rassemblons dans le chapitre quatre les principaux reacutesultats numeacuteriques de cette
eacutetude Les commentaires interpreacutetations et analyse des divers reacutesultats sont preacutesenteacutes agrave partir des
distributions de certaines grandeurs physiques
En fin nous terminons ce travail par une conclusion geacuteneacuterale qui reacutesume les principaux
reacutesultats obtenus et pour ne pas alourdir le texte nous preacutesentons en annexes une caracteacuterisation
dun milieu poreux et quelques compleacutements danalyse numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
i
Remerciements
Je deacutesire tout drsquoabord exprimer ma profonde gratitude et mes remerciements les plus
chaleureux agrave Monsieur DJEZZAR Mahfoud Maicirctre de confeacuterences agrave lrsquouniversiteacute Mentouri
Constantine pour son aide appreacuteciable pour ses conseils preacutecieux pour ses ideacutees originales qui
ont enrichi cette thegravese pour sa disponibiliteacute permanente et pour mrsquoavoir fait profiter de son
expeacuterience
Je tiens agrave remercier sincegraverement Madame CHAKER Abla professeur agrave lrsquouniversiteacute
Mentouri Constantine qui a bien voulu preacutesider mon jury drsquoexamen malgreacute ces nombreuses
occupations
Monsieur BELLEL Nadir Maicirctre de confeacuterences agrave lrsquouniversiteacute Mentouri Constantine et
Monsieur OMARA Abdeslam Maicirctre de confeacuterences agrave lrsquouniversiteacute Mentouri Constantine mrsquoont
fait lrsquohonneur drsquoexaminer ce meacutemoire et de participer agrave mon jury drsquoexamen Qursquoils trouvent ici
lrsquoexpression de mes meilleurs remerciements
Enfin je tiens agrave remercier tous ceux qui ont contribueacute de pregraves ougrave de loin agrave la reacutealisation de
ce travail
ii
Nomenclature
Lettres latines
a Diffusiviteacute thermique (m2sminus1)
Cp Chaleur massique agrave pression constante (J kgminus1 Kminus1)
Da Nombre de darcy
g Acceacuteleacuteration de la pesanteur (ms-2)
Gr Nombre de Grashof
H Hauteur de la caviteacute (m)
k Permeacuteabiliteacute du milieu poreux (m2)
L Largeur de la caviteacute (m)
തതതതݑ Nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude
ݑ Nombre de Nusselt local sur la paroi chaude
തതതതݑ Nombre de Nusselt moyen sur la paroi froide
ݑ Nombre de Nusselt local sur la paroi froide
P Pression (at)
Pr Nombre de Prandtl
Ra Nombre de Rayleigh
Ralowast Nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
T tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme (K)
t Temps (s)
T0 tempeacuterature de reacutefeacuterence (K)
Tc Tempeacuterature de la paroi chaude (K)
Tf Tempeacuterature de la paroi froide (K)
u et v Composantes de la vitesse suivant x et y (ms-1)
Vሬሬ Vecteur vitesse (ms-1)
x y et z Coordonneacutees carteacutesiennes (m)
iii
Lettres grecques
α Angle drsquoinclinaison (deg)
β Coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide (K-1)
Conductiviteacute thermique du fluide (Wm-1k-1)
micro Viscositeacute dynamique (kgmminus1 sminus1)
ݒ Viscositeacute cineacutematique (m2s-1)
Masse volumique du fluide (kgm-3)
c Masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence (kgm-3)
σ Facteur de la capaciteacute thermique
ψ Fonction de courant (m2s-1)
Fonction geacuteneacuterale
Exposant
+ Paramegravetres adimensionnels
Indices
c Chaude
f Froide
f Fluide
p Milieu poreux
Autres symboles
Gradient
2 Laplacien
iv
Sommaire
INTRODUCTION 1
CHAPITRE 1 ndash RECHERCHE BIBLIOGRAPHIQUE 3
CHAPITRE 2 ndash ANALYSE THEORIQUE 10
21 Description du problegraveme 10
22 Hypothegraveses simplificatrices 11
2-3 Formulation des eacutequations gouvernantes 12
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement 14
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles 14
26 Adimensionalisation 16
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles 16
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur 16
281 Nombre de Nusselt local 16
282 Nombre de Nusselt moyen 16
CHAPITRE 3 - FORMULATION NUMERIQUE 17
31 Introduction 17
32 Principe de la meacutethode des volumes finis 17
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle 19
34 Discreacutetisation des conditions aux limites 28
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement 29
36 Discreacutetisation des conditions aux limites 30
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse 30
38 Processus du calcul 31
CHAPITRE 4 -RESULTATS NUMERIQUE 34
41 Introduction 34
v
42 Etude du maillage 34
43 Validation du code de calcul 34
44 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute 39
441 Isothermes et lignes de courant 39
442 Nombre de Nusselt local 44
443 Nombre de Nusselt moyen 46
45 Influence du facteur de forme 46
451 Isothermes et lignes de courant 46
452 Nombre de Nusselt moyen 48
46 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison 49
461 Isothermes et lignes de courant 49
462 Nombre de Nusselt local 56
463 Nombre de Nusselt moyen 58
Conclusion 59
Annexe A Milieu Poreux 60
Annexe B Meacutethodes Iteacuteratives 66
Reacutefeacuterences Bibliographiques 69
Introduction
-1-
Introduction
Lrsquoapparition au sein drsquoun milieu fluide de gradients de tempeacuterature entraicircne lrsquoexistence de
diffeacuterences de masse volumique De telles diffeacuterences peuvent avoir dans certains cas par action
de la pesanteur une influence sur la distribution des vitesses du fluide au sein du milieu On dit
alors qursquoil y a convection naturelle
Au cours de ces derniegraveres anneacutees un effort de recherche consideacuterable a eacuteteacute consacreacute agrave
lrsquoeacutetude du transfert de chaleur induit par convection naturelle au sein drsquoun milieu poreux satureacute
par un fluide Lrsquointeacuterecirct pour ces pheacutenomegravenes de convection naturelle est ducirc aux nombreuses
applications potentielles en ingeacutenierie Parmi ces applications on peut citer lrsquoextraction de
lrsquoeacutenergie geacuteothermique la dispersion des polluants dans les aquifegraveres les problegravemes de seacutecuriteacute
dans le cœur des reacuteacteurs nucleacuteaires lrsquoisolation thermique des bacirctimentshellipetc
Lrsquoobjet du preacutesent travail est une contribution agrave lrsquoeacutetude des mouvements de convection
naturelle se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan
horizontal remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont
deacutependent la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie
entre 100 et 450 le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α
entre 0deg et 90deg
La preacutesentation de cette thegravese est articuleacutee de la faccedilon suivante
Le premier chapitre est consacreacute agrave une synthegravese bibliographique des travaux theacuteoriques
expeacuterimentaux et numeacuteriques ayant trait agrave la convection thermique en caviteacute poreuse pour
diverses configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites
Le modegravele physique choisi les eacutequations gouvernantes ainsi que les conditions aux limites
associeacutees constituent le deuxiegraveme chapitre
Introduction
-2-
Le troisiegraveme chapitre est consacreacute agrave lanalyse numeacuterique Les techniques de discreacutetisation
des diffeacuterentes eacutequations et les algorithmes des calculs sont deacuteveloppeacutes Lrsquoeacutequation de la chaleur
eacutetant parabolique est discreacutetiseacutee agrave laide de la meacutethode des volumes finis tandis que leacutequation de
mouvement apregraves transformation eacutetant elliptique elle lrsquoest agrave lrsquoaide des diffeacuterences centreacutees les
eacutequations ainsi obtenues sont reacutesolues par une meacutethode iteacuterative de sous-relaxations successives
(Successive Under Relaxation)
Nous rassemblons dans le chapitre quatre les principaux reacutesultats numeacuteriques de cette
eacutetude Les commentaires interpreacutetations et analyse des divers reacutesultats sont preacutesenteacutes agrave partir des
distributions de certaines grandeurs physiques
En fin nous terminons ce travail par une conclusion geacuteneacuterale qui reacutesume les principaux
reacutesultats obtenus et pour ne pas alourdir le texte nous preacutesentons en annexes une caracteacuterisation
dun milieu poreux et quelques compleacutements danalyse numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
ii
Nomenclature
Lettres latines
a Diffusiviteacute thermique (m2sminus1)
Cp Chaleur massique agrave pression constante (J kgminus1 Kminus1)
Da Nombre de darcy
g Acceacuteleacuteration de la pesanteur (ms-2)
Gr Nombre de Grashof
H Hauteur de la caviteacute (m)
k Permeacuteabiliteacute du milieu poreux (m2)
L Largeur de la caviteacute (m)
തതതതݑ Nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude
ݑ Nombre de Nusselt local sur la paroi chaude
തതതതݑ Nombre de Nusselt moyen sur la paroi froide
ݑ Nombre de Nusselt local sur la paroi froide
P Pression (at)
Pr Nombre de Prandtl
Ra Nombre de Rayleigh
Ralowast Nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
T tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme (K)
t Temps (s)
T0 tempeacuterature de reacutefeacuterence (K)
Tc Tempeacuterature de la paroi chaude (K)
Tf Tempeacuterature de la paroi froide (K)
u et v Composantes de la vitesse suivant x et y (ms-1)
Vሬሬ Vecteur vitesse (ms-1)
x y et z Coordonneacutees carteacutesiennes (m)
iii
Lettres grecques
α Angle drsquoinclinaison (deg)
β Coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide (K-1)
Conductiviteacute thermique du fluide (Wm-1k-1)
micro Viscositeacute dynamique (kgmminus1 sminus1)
ݒ Viscositeacute cineacutematique (m2s-1)
Masse volumique du fluide (kgm-3)
c Masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence (kgm-3)
σ Facteur de la capaciteacute thermique
ψ Fonction de courant (m2s-1)
Fonction geacuteneacuterale
Exposant
+ Paramegravetres adimensionnels
Indices
c Chaude
f Froide
f Fluide
p Milieu poreux
Autres symboles
Gradient
2 Laplacien
iv
Sommaire
INTRODUCTION 1
CHAPITRE 1 ndash RECHERCHE BIBLIOGRAPHIQUE 3
CHAPITRE 2 ndash ANALYSE THEORIQUE 10
21 Description du problegraveme 10
22 Hypothegraveses simplificatrices 11
2-3 Formulation des eacutequations gouvernantes 12
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement 14
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles 14
26 Adimensionalisation 16
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles 16
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur 16
281 Nombre de Nusselt local 16
282 Nombre de Nusselt moyen 16
CHAPITRE 3 - FORMULATION NUMERIQUE 17
31 Introduction 17
32 Principe de la meacutethode des volumes finis 17
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle 19
34 Discreacutetisation des conditions aux limites 28
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement 29
36 Discreacutetisation des conditions aux limites 30
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse 30
38 Processus du calcul 31
CHAPITRE 4 -RESULTATS NUMERIQUE 34
41 Introduction 34
v
42 Etude du maillage 34
43 Validation du code de calcul 34
44 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute 39
441 Isothermes et lignes de courant 39
442 Nombre de Nusselt local 44
443 Nombre de Nusselt moyen 46
45 Influence du facteur de forme 46
451 Isothermes et lignes de courant 46
452 Nombre de Nusselt moyen 48
46 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison 49
461 Isothermes et lignes de courant 49
462 Nombre de Nusselt local 56
463 Nombre de Nusselt moyen 58
Conclusion 59
Annexe A Milieu Poreux 60
Annexe B Meacutethodes Iteacuteratives 66
Reacutefeacuterences Bibliographiques 69
Introduction
-1-
Introduction
Lrsquoapparition au sein drsquoun milieu fluide de gradients de tempeacuterature entraicircne lrsquoexistence de
diffeacuterences de masse volumique De telles diffeacuterences peuvent avoir dans certains cas par action
de la pesanteur une influence sur la distribution des vitesses du fluide au sein du milieu On dit
alors qursquoil y a convection naturelle
Au cours de ces derniegraveres anneacutees un effort de recherche consideacuterable a eacuteteacute consacreacute agrave
lrsquoeacutetude du transfert de chaleur induit par convection naturelle au sein drsquoun milieu poreux satureacute
par un fluide Lrsquointeacuterecirct pour ces pheacutenomegravenes de convection naturelle est ducirc aux nombreuses
applications potentielles en ingeacutenierie Parmi ces applications on peut citer lrsquoextraction de
lrsquoeacutenergie geacuteothermique la dispersion des polluants dans les aquifegraveres les problegravemes de seacutecuriteacute
dans le cœur des reacuteacteurs nucleacuteaires lrsquoisolation thermique des bacirctimentshellipetc
Lrsquoobjet du preacutesent travail est une contribution agrave lrsquoeacutetude des mouvements de convection
naturelle se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan
horizontal remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont
deacutependent la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie
entre 100 et 450 le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α
entre 0deg et 90deg
La preacutesentation de cette thegravese est articuleacutee de la faccedilon suivante
Le premier chapitre est consacreacute agrave une synthegravese bibliographique des travaux theacuteoriques
expeacuterimentaux et numeacuteriques ayant trait agrave la convection thermique en caviteacute poreuse pour
diverses configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites
Le modegravele physique choisi les eacutequations gouvernantes ainsi que les conditions aux limites
associeacutees constituent le deuxiegraveme chapitre
Introduction
-2-
Le troisiegraveme chapitre est consacreacute agrave lanalyse numeacuterique Les techniques de discreacutetisation
des diffeacuterentes eacutequations et les algorithmes des calculs sont deacuteveloppeacutes Lrsquoeacutequation de la chaleur
eacutetant parabolique est discreacutetiseacutee agrave laide de la meacutethode des volumes finis tandis que leacutequation de
mouvement apregraves transformation eacutetant elliptique elle lrsquoest agrave lrsquoaide des diffeacuterences centreacutees les
eacutequations ainsi obtenues sont reacutesolues par une meacutethode iteacuterative de sous-relaxations successives
(Successive Under Relaxation)
Nous rassemblons dans le chapitre quatre les principaux reacutesultats numeacuteriques de cette
eacutetude Les commentaires interpreacutetations et analyse des divers reacutesultats sont preacutesenteacutes agrave partir des
distributions de certaines grandeurs physiques
En fin nous terminons ce travail par une conclusion geacuteneacuterale qui reacutesume les principaux
reacutesultats obtenus et pour ne pas alourdir le texte nous preacutesentons en annexes une caracteacuterisation
dun milieu poreux et quelques compleacutements danalyse numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
iii
Lettres grecques
α Angle drsquoinclinaison (deg)
β Coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide (K-1)
Conductiviteacute thermique du fluide (Wm-1k-1)
micro Viscositeacute dynamique (kgmminus1 sminus1)
ݒ Viscositeacute cineacutematique (m2s-1)
Masse volumique du fluide (kgm-3)
c Masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence (kgm-3)
σ Facteur de la capaciteacute thermique
ψ Fonction de courant (m2s-1)
Fonction geacuteneacuterale
Exposant
+ Paramegravetres adimensionnels
Indices
c Chaude
f Froide
f Fluide
p Milieu poreux
Autres symboles
Gradient
2 Laplacien
iv
Sommaire
INTRODUCTION 1
CHAPITRE 1 ndash RECHERCHE BIBLIOGRAPHIQUE 3
CHAPITRE 2 ndash ANALYSE THEORIQUE 10
21 Description du problegraveme 10
22 Hypothegraveses simplificatrices 11
2-3 Formulation des eacutequations gouvernantes 12
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement 14
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles 14
26 Adimensionalisation 16
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles 16
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur 16
281 Nombre de Nusselt local 16
282 Nombre de Nusselt moyen 16
CHAPITRE 3 - FORMULATION NUMERIQUE 17
31 Introduction 17
32 Principe de la meacutethode des volumes finis 17
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle 19
34 Discreacutetisation des conditions aux limites 28
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement 29
36 Discreacutetisation des conditions aux limites 30
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse 30
38 Processus du calcul 31
CHAPITRE 4 -RESULTATS NUMERIQUE 34
41 Introduction 34
v
42 Etude du maillage 34
43 Validation du code de calcul 34
44 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute 39
441 Isothermes et lignes de courant 39
442 Nombre de Nusselt local 44
443 Nombre de Nusselt moyen 46
45 Influence du facteur de forme 46
451 Isothermes et lignes de courant 46
452 Nombre de Nusselt moyen 48
46 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison 49
461 Isothermes et lignes de courant 49
462 Nombre de Nusselt local 56
463 Nombre de Nusselt moyen 58
Conclusion 59
Annexe A Milieu Poreux 60
Annexe B Meacutethodes Iteacuteratives 66
Reacutefeacuterences Bibliographiques 69
Introduction
-1-
Introduction
Lrsquoapparition au sein drsquoun milieu fluide de gradients de tempeacuterature entraicircne lrsquoexistence de
diffeacuterences de masse volumique De telles diffeacuterences peuvent avoir dans certains cas par action
de la pesanteur une influence sur la distribution des vitesses du fluide au sein du milieu On dit
alors qursquoil y a convection naturelle
Au cours de ces derniegraveres anneacutees un effort de recherche consideacuterable a eacuteteacute consacreacute agrave
lrsquoeacutetude du transfert de chaleur induit par convection naturelle au sein drsquoun milieu poreux satureacute
par un fluide Lrsquointeacuterecirct pour ces pheacutenomegravenes de convection naturelle est ducirc aux nombreuses
applications potentielles en ingeacutenierie Parmi ces applications on peut citer lrsquoextraction de
lrsquoeacutenergie geacuteothermique la dispersion des polluants dans les aquifegraveres les problegravemes de seacutecuriteacute
dans le cœur des reacuteacteurs nucleacuteaires lrsquoisolation thermique des bacirctimentshellipetc
Lrsquoobjet du preacutesent travail est une contribution agrave lrsquoeacutetude des mouvements de convection
naturelle se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan
horizontal remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont
deacutependent la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie
entre 100 et 450 le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α
entre 0deg et 90deg
La preacutesentation de cette thegravese est articuleacutee de la faccedilon suivante
Le premier chapitre est consacreacute agrave une synthegravese bibliographique des travaux theacuteoriques
expeacuterimentaux et numeacuteriques ayant trait agrave la convection thermique en caviteacute poreuse pour
diverses configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites
Le modegravele physique choisi les eacutequations gouvernantes ainsi que les conditions aux limites
associeacutees constituent le deuxiegraveme chapitre
Introduction
-2-
Le troisiegraveme chapitre est consacreacute agrave lanalyse numeacuterique Les techniques de discreacutetisation
des diffeacuterentes eacutequations et les algorithmes des calculs sont deacuteveloppeacutes Lrsquoeacutequation de la chaleur
eacutetant parabolique est discreacutetiseacutee agrave laide de la meacutethode des volumes finis tandis que leacutequation de
mouvement apregraves transformation eacutetant elliptique elle lrsquoest agrave lrsquoaide des diffeacuterences centreacutees les
eacutequations ainsi obtenues sont reacutesolues par une meacutethode iteacuterative de sous-relaxations successives
(Successive Under Relaxation)
Nous rassemblons dans le chapitre quatre les principaux reacutesultats numeacuteriques de cette
eacutetude Les commentaires interpreacutetations et analyse des divers reacutesultats sont preacutesenteacutes agrave partir des
distributions de certaines grandeurs physiques
En fin nous terminons ce travail par une conclusion geacuteneacuterale qui reacutesume les principaux
reacutesultats obtenus et pour ne pas alourdir le texte nous preacutesentons en annexes une caracteacuterisation
dun milieu poreux et quelques compleacutements danalyse numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
iv
Sommaire
INTRODUCTION 1
CHAPITRE 1 ndash RECHERCHE BIBLIOGRAPHIQUE 3
CHAPITRE 2 ndash ANALYSE THEORIQUE 10
21 Description du problegraveme 10
22 Hypothegraveses simplificatrices 11
2-3 Formulation des eacutequations gouvernantes 12
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement 14
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles 14
26 Adimensionalisation 16
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles 16
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur 16
281 Nombre de Nusselt local 16
282 Nombre de Nusselt moyen 16
CHAPITRE 3 - FORMULATION NUMERIQUE 17
31 Introduction 17
32 Principe de la meacutethode des volumes finis 17
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle 19
34 Discreacutetisation des conditions aux limites 28
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement 29
36 Discreacutetisation des conditions aux limites 30
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse 30
38 Processus du calcul 31
CHAPITRE 4 -RESULTATS NUMERIQUE 34
41 Introduction 34
v
42 Etude du maillage 34
43 Validation du code de calcul 34
44 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute 39
441 Isothermes et lignes de courant 39
442 Nombre de Nusselt local 44
443 Nombre de Nusselt moyen 46
45 Influence du facteur de forme 46
451 Isothermes et lignes de courant 46
452 Nombre de Nusselt moyen 48
46 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison 49
461 Isothermes et lignes de courant 49
462 Nombre de Nusselt local 56
463 Nombre de Nusselt moyen 58
Conclusion 59
Annexe A Milieu Poreux 60
Annexe B Meacutethodes Iteacuteratives 66
Reacutefeacuterences Bibliographiques 69
Introduction
-1-
Introduction
Lrsquoapparition au sein drsquoun milieu fluide de gradients de tempeacuterature entraicircne lrsquoexistence de
diffeacuterences de masse volumique De telles diffeacuterences peuvent avoir dans certains cas par action
de la pesanteur une influence sur la distribution des vitesses du fluide au sein du milieu On dit
alors qursquoil y a convection naturelle
Au cours de ces derniegraveres anneacutees un effort de recherche consideacuterable a eacuteteacute consacreacute agrave
lrsquoeacutetude du transfert de chaleur induit par convection naturelle au sein drsquoun milieu poreux satureacute
par un fluide Lrsquointeacuterecirct pour ces pheacutenomegravenes de convection naturelle est ducirc aux nombreuses
applications potentielles en ingeacutenierie Parmi ces applications on peut citer lrsquoextraction de
lrsquoeacutenergie geacuteothermique la dispersion des polluants dans les aquifegraveres les problegravemes de seacutecuriteacute
dans le cœur des reacuteacteurs nucleacuteaires lrsquoisolation thermique des bacirctimentshellipetc
Lrsquoobjet du preacutesent travail est une contribution agrave lrsquoeacutetude des mouvements de convection
naturelle se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan
horizontal remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont
deacutependent la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie
entre 100 et 450 le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α
entre 0deg et 90deg
La preacutesentation de cette thegravese est articuleacutee de la faccedilon suivante
Le premier chapitre est consacreacute agrave une synthegravese bibliographique des travaux theacuteoriques
expeacuterimentaux et numeacuteriques ayant trait agrave la convection thermique en caviteacute poreuse pour
diverses configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites
Le modegravele physique choisi les eacutequations gouvernantes ainsi que les conditions aux limites
associeacutees constituent le deuxiegraveme chapitre
Introduction
-2-
Le troisiegraveme chapitre est consacreacute agrave lanalyse numeacuterique Les techniques de discreacutetisation
des diffeacuterentes eacutequations et les algorithmes des calculs sont deacuteveloppeacutes Lrsquoeacutequation de la chaleur
eacutetant parabolique est discreacutetiseacutee agrave laide de la meacutethode des volumes finis tandis que leacutequation de
mouvement apregraves transformation eacutetant elliptique elle lrsquoest agrave lrsquoaide des diffeacuterences centreacutees les
eacutequations ainsi obtenues sont reacutesolues par une meacutethode iteacuterative de sous-relaxations successives
(Successive Under Relaxation)
Nous rassemblons dans le chapitre quatre les principaux reacutesultats numeacuteriques de cette
eacutetude Les commentaires interpreacutetations et analyse des divers reacutesultats sont preacutesenteacutes agrave partir des
distributions de certaines grandeurs physiques
En fin nous terminons ce travail par une conclusion geacuteneacuterale qui reacutesume les principaux
reacutesultats obtenus et pour ne pas alourdir le texte nous preacutesentons en annexes une caracteacuterisation
dun milieu poreux et quelques compleacutements danalyse numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
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Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
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du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
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Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
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൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
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26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
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Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
v
42 Etude du maillage 34
43 Validation du code de calcul 34
44 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute 39
441 Isothermes et lignes de courant 39
442 Nombre de Nusselt local 44
443 Nombre de Nusselt moyen 46
45 Influence du facteur de forme 46
451 Isothermes et lignes de courant 46
452 Nombre de Nusselt moyen 48
46 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison 49
461 Isothermes et lignes de courant 49
462 Nombre de Nusselt local 56
463 Nombre de Nusselt moyen 58
Conclusion 59
Annexe A Milieu Poreux 60
Annexe B Meacutethodes Iteacuteratives 66
Reacutefeacuterences Bibliographiques 69
Introduction
-1-
Introduction
Lrsquoapparition au sein drsquoun milieu fluide de gradients de tempeacuterature entraicircne lrsquoexistence de
diffeacuterences de masse volumique De telles diffeacuterences peuvent avoir dans certains cas par action
de la pesanteur une influence sur la distribution des vitesses du fluide au sein du milieu On dit
alors qursquoil y a convection naturelle
Au cours de ces derniegraveres anneacutees un effort de recherche consideacuterable a eacuteteacute consacreacute agrave
lrsquoeacutetude du transfert de chaleur induit par convection naturelle au sein drsquoun milieu poreux satureacute
par un fluide Lrsquointeacuterecirct pour ces pheacutenomegravenes de convection naturelle est ducirc aux nombreuses
applications potentielles en ingeacutenierie Parmi ces applications on peut citer lrsquoextraction de
lrsquoeacutenergie geacuteothermique la dispersion des polluants dans les aquifegraveres les problegravemes de seacutecuriteacute
dans le cœur des reacuteacteurs nucleacuteaires lrsquoisolation thermique des bacirctimentshellipetc
Lrsquoobjet du preacutesent travail est une contribution agrave lrsquoeacutetude des mouvements de convection
naturelle se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan
horizontal remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont
deacutependent la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie
entre 100 et 450 le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α
entre 0deg et 90deg
La preacutesentation de cette thegravese est articuleacutee de la faccedilon suivante
Le premier chapitre est consacreacute agrave une synthegravese bibliographique des travaux theacuteoriques
expeacuterimentaux et numeacuteriques ayant trait agrave la convection thermique en caviteacute poreuse pour
diverses configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites
Le modegravele physique choisi les eacutequations gouvernantes ainsi que les conditions aux limites
associeacutees constituent le deuxiegraveme chapitre
Introduction
-2-
Le troisiegraveme chapitre est consacreacute agrave lanalyse numeacuterique Les techniques de discreacutetisation
des diffeacuterentes eacutequations et les algorithmes des calculs sont deacuteveloppeacutes Lrsquoeacutequation de la chaleur
eacutetant parabolique est discreacutetiseacutee agrave laide de la meacutethode des volumes finis tandis que leacutequation de
mouvement apregraves transformation eacutetant elliptique elle lrsquoest agrave lrsquoaide des diffeacuterences centreacutees les
eacutequations ainsi obtenues sont reacutesolues par une meacutethode iteacuterative de sous-relaxations successives
(Successive Under Relaxation)
Nous rassemblons dans le chapitre quatre les principaux reacutesultats numeacuteriques de cette
eacutetude Les commentaires interpreacutetations et analyse des divers reacutesultats sont preacutesenteacutes agrave partir des
distributions de certaines grandeurs physiques
En fin nous terminons ce travail par une conclusion geacuteneacuterale qui reacutesume les principaux
reacutesultats obtenus et pour ne pas alourdir le texte nous preacutesentons en annexes une caracteacuterisation
dun milieu poreux et quelques compleacutements danalyse numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Introduction
-1-
Introduction
Lrsquoapparition au sein drsquoun milieu fluide de gradients de tempeacuterature entraicircne lrsquoexistence de
diffeacuterences de masse volumique De telles diffeacuterences peuvent avoir dans certains cas par action
de la pesanteur une influence sur la distribution des vitesses du fluide au sein du milieu On dit
alors qursquoil y a convection naturelle
Au cours de ces derniegraveres anneacutees un effort de recherche consideacuterable a eacuteteacute consacreacute agrave
lrsquoeacutetude du transfert de chaleur induit par convection naturelle au sein drsquoun milieu poreux satureacute
par un fluide Lrsquointeacuterecirct pour ces pheacutenomegravenes de convection naturelle est ducirc aux nombreuses
applications potentielles en ingeacutenierie Parmi ces applications on peut citer lrsquoextraction de
lrsquoeacutenergie geacuteothermique la dispersion des polluants dans les aquifegraveres les problegravemes de seacutecuriteacute
dans le cœur des reacuteacteurs nucleacuteaires lrsquoisolation thermique des bacirctimentshellipetc
Lrsquoobjet du preacutesent travail est une contribution agrave lrsquoeacutetude des mouvements de convection
naturelle se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan
horizontal remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont
deacutependent la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie
entre 100 et 450 le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α
entre 0deg et 90deg
La preacutesentation de cette thegravese est articuleacutee de la faccedilon suivante
Le premier chapitre est consacreacute agrave une synthegravese bibliographique des travaux theacuteoriques
expeacuterimentaux et numeacuteriques ayant trait agrave la convection thermique en caviteacute poreuse pour
diverses configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites
Le modegravele physique choisi les eacutequations gouvernantes ainsi que les conditions aux limites
associeacutees constituent le deuxiegraveme chapitre
Introduction
-2-
Le troisiegraveme chapitre est consacreacute agrave lanalyse numeacuterique Les techniques de discreacutetisation
des diffeacuterentes eacutequations et les algorithmes des calculs sont deacuteveloppeacutes Lrsquoeacutequation de la chaleur
eacutetant parabolique est discreacutetiseacutee agrave laide de la meacutethode des volumes finis tandis que leacutequation de
mouvement apregraves transformation eacutetant elliptique elle lrsquoest agrave lrsquoaide des diffeacuterences centreacutees les
eacutequations ainsi obtenues sont reacutesolues par une meacutethode iteacuterative de sous-relaxations successives
(Successive Under Relaxation)
Nous rassemblons dans le chapitre quatre les principaux reacutesultats numeacuteriques de cette
eacutetude Les commentaires interpreacutetations et analyse des divers reacutesultats sont preacutesenteacutes agrave partir des
distributions de certaines grandeurs physiques
En fin nous terminons ce travail par une conclusion geacuteneacuterale qui reacutesume les principaux
reacutesultats obtenus et pour ne pas alourdir le texte nous preacutesentons en annexes une caracteacuterisation
dun milieu poreux et quelques compleacutements danalyse numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Introduction
-2-
Le troisiegraveme chapitre est consacreacute agrave lanalyse numeacuterique Les techniques de discreacutetisation
des diffeacuterentes eacutequations et les algorithmes des calculs sont deacuteveloppeacutes Lrsquoeacutequation de la chaleur
eacutetant parabolique est discreacutetiseacutee agrave laide de la meacutethode des volumes finis tandis que leacutequation de
mouvement apregraves transformation eacutetant elliptique elle lrsquoest agrave lrsquoaide des diffeacuterences centreacutees les
eacutequations ainsi obtenues sont reacutesolues par une meacutethode iteacuterative de sous-relaxations successives
(Successive Under Relaxation)
Nous rassemblons dans le chapitre quatre les principaux reacutesultats numeacuteriques de cette
eacutetude Les commentaires interpreacutetations et analyse des divers reacutesultats sont preacutesenteacutes agrave partir des
distributions de certaines grandeurs physiques
En fin nous terminons ce travail par une conclusion geacuteneacuterale qui reacutesume les principaux
reacutesultats obtenus et pour ne pas alourdir le texte nous preacutesentons en annexes une caracteacuterisation
dun milieu poreux et quelques compleacutements danalyse numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-3-
Chapitre 1
Recherche bibliographique
Dans cette partie nous preacutesentons une revue de la litteacuterature portant sur le transfert de
chaleur par convection naturelle en caviteacutes poreuses satureacutees par un fluide pour diverses
configurations et pour diffeacuterentes conditions aux limites Les eacutetudes effectueacutees dans le passeacute sur
ce sujet peuvent se classer en deux cateacutegories Dans la premiegravere les eacutecoulements sont induits par
des gradients de tempeacuterature appliqueacutes perpendiculairement par rapport agrave la direction du champ
de graviteacute Dans la deuxiegraveme cateacutegorie ces gradients sont appliqueacutes dans la mecircme direction que
la graviteacute Le problegraveme consideacutereacute dans cette thegravese appartient agrave la seconde cateacutegorie Une revue
exhaustive des travaux disponibles sur ce sujet agrave eacuteteacute faite par Nield et Bejan [1] et Ingham et
Pop[2]
Bahloul [3] a fait une eacutetude analytique et numeacuterique de la convection naturelle dun fluide
dans une caviteacute poreuse verticale Une diffeacuterence de tempeacuterature uniforme est appliqueacutee agrave travers
les parois verticales tandis que les parois horizontales sont adiabatiques Les paramegravetres dont
deacutepend la structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Rayleigh Ra qui varie entre 10 et 10000
et le facteur de forme de la caviteacute A qui varie entre 1 et 20 Pour un grand nombre de Rayleigh
et sur la base des reacutesultats numeacuteriques il a obtenu un modegravele approximatif du reacutegime de couche
limite Pour un chauffage eacuteleveacute il a donneacute un modegravele simplifieacute pour le paramegravetre de
stratification =122A-047Ra046 Il a montreacute aussi que le coefficient de stratification thermique
deacutepend essentiellement du rapport de forme de lenceinte A et devient presque indeacutependant du
nombre de Rayleigh Ra dans le reacutegime de la couche limite = (32)A Il a utiliseacute la theacuteorie de la
stabiliteacute lineacuteaire du flux parallegravele pour obtenir le nombre de Rayleigh critique pour une caviteacute
longue (Agtgt1) Il a constateacute que lrsquoeacutecoulement est stable indeacutependant du coefficient de
stratification
Baytas [4] a fait une analyse sur la production dentropie dans une caviteacute poreuse satureacutee et
inclineacutee pour un transfert de chaleur par convection naturelle laminaire en reacutesolvant
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-4-
numeacuteriquement les eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie il a utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq incompressible Comme conditions aux limites de la caviteacute deux
parois opposeacutees sont maintenus agrave tempeacuteratures constantes mais diffeacuterentes et les deux autres
sont isoleacutes thermiquement Les paramegravetres consideacutereacutes sont langle dinclinaison et le nombre de
Darcy-Rayleigh Il a compareacute ses solutions avec les reacutesultats des recherches preacuteceacutedentes
connues Il a obtenu un excellent accord entre les reacutesultats qui valident le code de calcul utiliseacute
Il a montreacute que la distribution dentropie locale est faisable et peut fournir des informations utiles
pour le choix dun angle approprieacute dinclinaison
Kalla et al [5] ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une couche
poreuse allongeacutee dans la direction horizontale Toutes les faces de la caviteacute rectangulaire sont
exposeacutees agrave des flux de chaleur uniformes le chauffage et le refroidissement eacutetant appliqueacutes sur
les parois opposeacutees Le problegraveme est formuleacute en termes du modegravele de Darcy Ils ont montreacute qursquoil
est possible drsquoutiliser lrsquohypothegravese drsquoun eacutecoulement parallegravele pour obtenir une solution analytique
deacutecrivant les champs de fonction de courant et de tempeacuterature dans la reacutegion centrale de la
caviteacute Il a deacutemontreacute aussi que des solutions multiples sont possibles certaines drsquoentre elles eacutetant
instables Il a employeacute une meacutethode aux diffeacuterences finies pour obtenir des solutions numeacuteriques
agrave partir des eacutequations gouvernantes complegravetes Ils ont analyseacute les effets des diffeacuterents
paramegravetres notamment celui du nombre de Rayleigh Ra et drsquoune constante a donnant la
proportion entre les flux de chaleur horizontaux et verticaux
Nawaf et al [6] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
remplie dun milieu poreux en reacutegime transitoire Ils ont utiliseacute le modegravele de Darcy et le fluide
est supposeacute un fluide standard de Boussinesq La tempeacuterature de la paroi chaude (la paroi
gauche) oscille dans le temps autour dune valeur constante tandis que la paroi froide (la paroi
droite) est maintenue agrave une tempeacuterature constante les parois horizontales sont adiabatiques Ils
ont preacutesenteacute des reacutesultats pour deacutemontrer la variation temporelle des lignes de courant des
isothermes et du nombre de Nusselt Lorsque la tempeacuterature de la paroi chaude oscille avec une
forte amplitude et une forte freacutequence ils ont trouveacute que le nombre de Nusselt devient neacutegatif
sur une partie de la peacuteriode du nombre de Rayleigh 103 Les valeurs neacutegatives du nombre de
Nusselt ont eacuteteacute trouveacutees parce quil ny aura pas assez de temps pour transfeacuterer la chaleur de la
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-5-
paroi chaude vers la paroi froide La valeur maximum du nombre moyen de Nusselt est observeacutee
pour une freacutequence adimensionnelle de 450 dans la gamme consideacutereacutee (1-2000) pour un nombre
de Rayleigh 103
Varol et al [7] ont fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux
satureacute de fluide dans une enceinte rectangulaire avec une variation sinusoiumldale du profil de
tempeacuterature sur la paroi infeacuterieure Toutes les parois de lenceinte sont isoleacutees sauf
la paroi infeacuterieure qui est partiellement chauffeacutee et refroidie Le milieu poreux est modeacuteliseacute agrave
partir des eacutequations classiques de Darcy Ensuite ils ont reacutesolu numeacuteriquement ces eacutequations en
utilisant la meacutethode des diffeacuterences finies Ils ont analyseacute le problegraveme pour diffeacuterentes valeurs du
nombre de Rayleigh Ra dans la gamme 10 le Ra le 1000 et pour diffeacuterentes valeurs du facteur de
forme AR avec 025 le AR le 10 et aussi pour diffeacuterentes valeurs de lrsquoamplitude de la fonction
sinusoiumldale de la tempeacuterature λ dans la gamme 025 le λ le 10 Ils ont trouveacute que le transfert de
chaleur augmente avec lrsquoaugmentation de la valeur de lrsquoamplitude λ et diminue quand la valeur
du facteur de forme AR augmente Ils ont observeacute Plusieurs cellules dans la caviteacute pour toutes
les valeurs des paramegravetres consideacutereacutes
Barletta et al [8] ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
verticale remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont utiliseacute le logiciel Femlab 31i (c
COMSOL Inc) La caviteacute est chauffeacutee par une paroi interne concentrique circulaire soumise agrave
un flux de chaleur uniforme Les parois de la caviteacute sont isothermes et leacutecoulement est supposeacute
ecirctre agrave deux dimensions stationnaire et laminaire Ils ont neacutegligeacute leffet de la dissipation
visqueuse et aucune production deacutenergie interne nest consideacutereacutee Le milieu poreux satisfait agrave la
loi de Darcy et la validiteacute de lapproximation de Boussinesq est reacutealiseacutee Ils ont trouveacute que la
fonction de courant et la tempeacuterature deacutependent du nombre de Rayleigh modifieacute Ra qui est le
produit du nombre de Rayleigh Ra et du nombre de Darcy Da Ils ont eacutevalueacute les valeurs
moyennes du nombre de Nusselt et de lrsquoeacutenergie cineacutetique Ils ont fait des essais pour veacuterifier que
la solution est indeacutependante du maillage et que Femlab produit geacuteneacuteralement des reacutesultats preacutecis
agrave quatre chiffres pour toutes les quantiteacutes testeacutees
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-6-
Bouhadef [9] a fait une eacutetude numeacuterique de la convection naturelle laminaire dans une
enceinte bidimensionnelle agrave fond non uniforme (sinusoiumldal) chauffeacutee par une tempeacuterature
constante et uniforme Tp les parois verticales sont adiabatiques et la paroi supeacuterieure est
maintenue agrave une tempeacuterature constante Ta Les paramegravetres dont deacutepend la structure de la
convection naturelle sont le nombre de Rayleigh qui varie entre 103 et 5105 le rapport drsquoaspect
de la caviteacute As=8 le facteur de forme A (entre 010 et 020) et le nombre de Prandtl (celui de
lrsquoeau) Il a discreacutetiseacute les eacutequations gouvernant lrsquoeacutecoulement et le transfert thermique dans la
caviteacute en utilisant une meacutethode implicite aux diffeacuterences finies et la meacutethode des volumes de
controcircle Il a reacutealiseacute lrsquoadeacutequation entre les champs des vitesses et de pression agrave lrsquoaide de
lrsquoalgorithme SIMPLE Lrsquoinfluence des paramegravetres caracteacuteristiques de la topographie de la
surface drsquoeacutechange (fond sinusoiumldal) notamment de lrsquoamplitude drsquoondulation b et le facteur de
forme de la caviteacute A sur le transfert de chaleur et sur la structure de lrsquoeacutecoulement sont mises en
eacutevidence la variation du nombre de Rayleigh a permis lrsquoobtention de plusieurs types
drsquoeacutecoulements et plusieurs bifurcations entre ces eacutecoulements Il a trouveacute que les nombres de
Nusselt locaux passent par des maximums aux sommets et aux creux et par des minimums entre
eux
Varol et al [10] Ont utiliseacute une technique de programmation Support Vector Machines
(SVM) pour estimer la distribution de la tempeacuterature et le deacutebit des champs dans une enceinte
carreacutee poreuse dont la paroi verticale gauche est chauffeacutee par trois appareils de chauffage
isotherme la paroi verticale droite est isotherme mais elle a une tempeacuterature plus froide que les
appareils de chauffage alors que les deux autres parois sont resteacutees adiabatiques Ils ont eacutetabli
une base de donneacutees par la reacutesolution des eacutequations reacutegissant lrsquoeacutecoulement qui ont eacuteteacute eacutecrites en
utilisant le modegravele de Darcy Avec lrsquoutilisation de la meacutethode des diffeacuterences finies ils ont eacutecrit
un code Dynamique des Fluides Computationnelle (CFD) Ils ont eacutetabli une correacutelation entre le
nombre de Nusselt et le nombre de Rayleigh Par lrsquoutilisation de la base de donneacutees obtenue
dautres valeurs de tempeacuterature et de vitesses ont eacuteteacute estimeacutees par la technique SVM pour
diffeacuterents nombres de Rayleigh et diffeacuterentes positions de chauffage Ils ont montreacute que SVM est
une technique utile sur lestimation des lignes de courant et les isothermes Ainsi SVM reacuteduit le
temps de calcul et aide agrave reacutesoudre certains cas lorsque CFD ne parvient pas agrave reacutesoudre en raison
de linstabiliteacute numeacuterique
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
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26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
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- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
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Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
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[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-7-
Baez et al [11] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute carreacutee
inclineacutee remplie dun milieu poreux satureacute par un fluide Ils ont supposeacute que la tempeacuterature de la
surface supeacuterieure est constante et eacutegale agrave c la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante
aussi et eacutegale agrave h avec h gt c les surfaces verticales eacutetant adiabatiques Lrsquoeacutecoulement du fluide
est consideacutereacute bidimensionnel non stationnaire et dans le cadre de lrsquoapproximation de
Boussinesq Leacutetude deacutepend du nombre de Rayleigh Ra de lrsquoangle dinclinaison α et du facteur
de forme de la caviteacute A Ils ont supposeacute que les reacutesultats preacutesenteacutes sont de nouveaux reacutesultats
soit pour des angles dinclinaison pas signaleacutes avant ou pour des nombres de Rayleigh eacuteleveacutes
avec des facteurs de forme tregraves importants Ils ont trouveacute plusieurs cellules dans les caviteacutes
rectangulaires poreuses avec un nombre de Rayleigh Rage102 et pour certains angles Pour un
fluide homogegravene un nombre de Rayleigh de lordre de 105 -106 et un facteur de forme Agtgt1 des
cellules secondaires apparaissent pour certains angles et leacutecoulement devient plus complexe
Basak et al [12] Ont fait une eacutetude numeacuterique sur la convection naturelle dans une caviteacute
carreacutee remplie dune matrice poreuse Ils ont utiliseacute la meacutethode des eacuteleacutements finis pour un
chauffage uniforme et non uniforme de la paroi infeacuterieure la paroi supeacuterieure est adiabatique et
les parois verticales sont maintenues agrave une tempeacuterature froide constante Le milieu poreux est
modeacuteliseacute en utilisant les eacutequations de Darcy-Forchheimer Ils ont adopteacute la proceacutedure numeacuterique
pour obtenir une performance constante sur une large gamme de paramegravetres (nombre de
Rayleigh Ra 103leRale106 nombre de Darcy Da 10-5 leDale10-3 et le nombre de Prandtl Pr
071lePrle10) agrave leacutegard de la continuation et la discontinuation des conditions thermiques aux
limites Ils ont preacutesenteacute les reacutesultats numeacuteriques en termes des fonctions de courant des
isothermes et des nombres de Nusselt Ils ont trouveacute que le chauffage non uniforme de la paroi
infeacuterieure produit un plus grand taux de transfert de chaleur au centre de la paroi infeacuterieure que
le cas de chauffage uniforme pour tous les nombres de Rayleigh mais le nombre moyen de
Nusselt montre globalement un plus faible taux de transfert de chaleur pour le cas de chauffage
non-uniforme Ils ont trouveacute que le transfert de chaleur est principalement ducirc agrave la conduction
quand Dale10-5 indeacutependamment de Ra et Pr Ils ont trouveacute aussi que le transfert de chaleur par
conduction est une fonction de Ra pour Dage 10-4 Ils ont donneacute les nombres de Rayleigh
critiques pour que la conduction domine le transfert de chaleur et ils ont preacutesenteacute les correacutelations
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
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Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
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Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
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2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
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Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
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Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
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Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
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Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
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Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-8-
du Power Law entre le nombre moyen de Nusselt et les nombres de Rayleigh quand la
convection domine le transfert
Saeid et al [13] Ont eacutetudieacute numeacuteriquement la convection naturelle dans une caviteacute poreuse
La paroi infeacuterieure est chauffeacutee et la paroi supeacuterieure est refroidie tandis que les parois verticales
sont adiabatiques La paroi chaude est supposeacutee avoir une tempeacuterature agrave variation spatiale et
sinusoiumldale sur une valeur moyenne constante qui est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure froide Les eacutequations gouvernantes non-dimensionnelles sont deacuteriveacutees sur la base du
modegravele de Darcy Ils ont eacutetudieacute les effets de lamplitude de la variation de la tempeacuterature de la
paroi infeacuterieure et la longueur de la source de la chaleur sur la convection naturelle dans la caviteacute
pour la gamme 20-500 du nombre de Rayleigh Ils ont constateacute que les valeurs du nombre de
Nusselt moyen augmentent lorsque la longueur de la source de chaleur ou de lamplitude de la
variation de la tempeacuterature augmente Ils ont constateacute aussi que le transfert de chaleur par uniteacute
de la surface de la source de la chaleur diminue quand la longueur du segment chauffeacutee
augmente
Moya et al [14] Ont analyseacute un eacutecoulement bidimensionnel de la convection naturelle dans
une caviteacute poreuse rectangulaire inclineacutee et satureacutee drsquoun fluide newtonien par une reacutesolution
numeacuterique des eacutequations de masse de mouvement et drsquoeacutenergie Ils ont utiliseacute la loi de Darcy et
lapproximation de Boussinesq Les conditions aux limites isothermes sont consideacutereacutees pour les
deux parois verticales opposeacutees ils sont conserveacutes agrave des tempeacuteratures constantes mais
diffeacuterentes (la tempeacuterature de la paroi infeacuterieure est supeacuterieure agrave la tempeacuterature de la paroi
supeacuterieure) et les deux autres parois sont isoleacutees thermiquement Les paramegravetres externes
consideacutereacutes sont lrsquoangle dinclinaison le facteur de forme de la caviteacute et le nombre de Darcy-
Rayleigh Ils ont trouveacute trois modes de convection principaux la conduction la convection
unicellulaire et multicellulaire Ils ont preacutesenteacute les nombres de Nusselt locaux et globaux en
fonction des paramegravetres externes Ils ont exploreacute la multipliciteacute des solutions pour un rapport de
forme eacutegal agrave lrsquouniteacute Lexistence de plus dune solution est trouveacutee lorsque la paroi infeacuterieure est
agrave une tempeacuterature plus eacuteleveacutee et agrave une position horizontale ou proche de lrsquohorizontale
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 1- Recherche Bibliographique
-9-
Pour notre cas agrave nous nous preacutesentons une eacutetude des mouvements de convection naturelle
se deacuteveloppant dans une caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
remplie par un milieu poreux satureacute par un fluide newtonien Les paramegravetres dont deacutependent la
structure de lrsquoeacutecoulement sont le nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute qui varie entre 100 et 450
le facteur de forme de la caviteacute A (LH) entre 1 et 5 et lrsquoangle drsquoinclinaison α entre 0deg et 90deg
Ceci agrave lrsquoaide drsquoun code de calcul en langage fortran que nous avons mis au point et qui se base
sur la formulation vorticiteacute-fonction de courant la meacutethode des volumes finis pour lrsquoeacutequation de
type parabolique et une meacutethode aux diffeacuterences centreacutees pour lrsquoeacutequation de type elliptique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-10-
Chapitre 2Analyse theacuteorique
21 Description du problegraveme
Consideacuterons une caviteacute rectangulaire impermeacuteable de largeur L et de hauteur H remplie
drsquoun milieu poreux satureacute de fluide -figure 1- On suppose que la tempeacuterature de la surface
supeacuterieure est constante et eacutegale agrave Tf la tempeacuterature de la surface infeacuterieure est constante aussi et
eacutegale agrave Tc avec Tc gt Tf les surfaces verticales eacutetant adiabatiques et que la caviteacute est inclineacutee
drsquoun angle α par rapport au plan horizontal
Figure 21 Deacutefinition du modegravele physique caviteacute rectangulaire inclineacutee drsquoun angle α
Il se produit donc dans la caviteacute une convection naturelle que nous nous proposons
drsquoeacutetudier numeacuteriquement
డ
డ௫= 0
L
H
డ
డ௫= 0
Tf
Tc
Y
X
α
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-11-
22 Hypothegraveses simplificatrices
De faccedilon agrave obtenir un modegravele matheacutematique simple les approximations classiques
suivantes sont faites
1- La profondeur de la caviteacute est suffisamment grande par rapport aux autres dimensions
pour que lrsquoon puisse supposer un eacutecoulement bidimensionnel
2- Le fluide est newtonien et incompressible
3- Lrsquoeacutecoulement engendreacute est laminaire
4- Le travail induit par les forces visqueuses et de pression est neacutegligeable
5- Le transfert de chaleur par rayonnement est neacutegligeable
6- La masse volumique du fluide varie lineacuteairement avec la tempeacuterature Cette variation est
donneacutee par la relation
= 0 [1-β(T-T0)] (21)
Ougrave
T repreacutesente la tempeacuterature du fluide en un point donneacute du systegraveme
T0 la tempeacuterature de reacutefeacuterence qui correspond geacuteneacuteralement agrave la valeur moyenne de
la tempeacuterature dans le systegraveme
0 la masse volumique du fluide agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence
β le coefficient drsquoexpansion volumique thermique du fluide
ߚ = minus1
r
൬ߩ
൰
(22)
On utilise donc une hypothegravese simplificatrice (lrsquohypothegravese de Boussinesq) laquo la masse
volumique du fluide est supposeacutee constante dans les eacutequations hydrodynamiques sauf dans le
terme geacuteneacuterateur de la convection naturelle g ou ses variations induisent directement des forces
de pousseacutee drsquoArchimegravede Toutes les autres caracteacuteristiques thermo-physiques du fluide (la
viscositeacute dynamique ߤ la conductiviteacute thermique et la chaleur massique agrave pression constante
Cp) sont consideacutereacutees comme constantes et deacutefinies agrave la tempeacuterature de reacutefeacuterence T0 raquo
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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-70-
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-12-
23 Formulation des eacutequations gouvernantes
La reacutesolution drsquoun problegraveme de convection naturelle consiste en la deacutetermination des
champs de vitesse et de tempeacuterature en chaque point du domaine occupeacute par le fluide dans la
caviteacute Dans ce but nous allons eacutetablir les eacutequations de base reacutegissant la convection naturelle dans
la caviteacute rectangulaire Le mouvement du fluide ainsi que la reacutepartition de tempeacuterature dans un
milieu poreux satureacute par un fluide sont reacutegis par les eacutequations de conservation de masse de
quantiteacute de mouvement et de conservation de lrsquoeacutenergie suivantes
231 Formulation vectorielle
- eacutequation de continuiteacute
div Vሬሬ= 0 (23)
- eacutequation de mouvement
Comme la majoriteacute des eacutetudes concernant la convection dans les milieux poreux nous
utilisons la formulation classique de Darcy ougrave la vitesse moyenne de filtration (vitesse de Darcy)
ሬ est proportionnelle agrave la somme du gradient de pression P et de la force gravitationnelle gሬ
lrsquoeffet de lrsquoinertie eacutetant neacutegligeacute
Vሬሬ= minusk
μ(nablaP minus ρgሬ)
(24a)
Introduisant lrsquoapproximation de Boussinesq (21) lrsquoeacutequation de la conservation de la
quantiteacute de mouvement srsquoeacutecrit
ሬ= minus
ߤ൫nablaminus r
(1 minus β(T minus T))gሬ൯
(24b)
- eacutequation de la chaleur
Le principe de conservation de lrsquoeacutenergie conduit agrave lrsquoeacutequation suivante
൫ρC୮൯
partT
partt+ ൫ρC୮൯
൫Vሬሬሬ gradሬሬሬሬሬሬሬሬ൯ = lnablaଶ
(25)
Ougrave
k la permeacuteabiliteacute du milieu poreux
ߤ viscositeacute dynamique du fluide
ߩ ∶ la masse volumique du fluide
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-13-
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du fluide
൫ρC୮൯ capaciteacute thermique du milieu poreux
l conductiviteacute thermique du milieu poreux satureacute
232 Formulation en coordonneacutees carteacutesiennes
Introduisons les coordonneacutees carteacutesiennes deacutefinies sur la figure 21
Le problegraveme eacutetant bidimensionnel donc les eacutequations (23) (24b) et (25) srsquoeacutecrivent
- eacutequation de continuiteacute
part u
part x+part v
part y= 0
(26)
- eacutequation de mouvement
u = minusK
μ൬partP
partx+ r
g(1 minus β(T minus T)) sinα൰
(27a)
v = minusܭ
ߤ൬
ݕ+ r
g(1 minus β(T minus T)) cosߙ൰
(27b)
- eacutequation de la chaleur
σpartT
partt+ ൬u
ݔ+ v
ݕ൰= ቆ
ଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇ
(28)
Ougrave
=l
(ρC) diffusiviteacute thermique
σ =൫ρC୮൯
൫ρC୮൯
facteur de la capaciteacute thermique
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
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[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-14-
24 Elimination du terme de pression de leacutequation du mouvement
En deacuterivant les eacutequations du mouvement (27a) et (27b) respectivement par rapport agrave y et agrave
x Il vient
u
ݕ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݕ ݔ+ r
ୡgߚ sinߙ
ݕቇ
(29a)
v
ݔ= minus
ܭ
ߤቆଶ
ݔ ݕ+ r
ୡgߚ cosߙ
ݔቇ
(29b)
Donc
u
ݕminus
v
ݔ=
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(29c)
En introduisant la fonction de courant ψ telle que
u =ψ
ݕ
v = minusψ
ݔ
(210)
Donc leacutequation du mouvement seacutecrit
ቆଶ
ଶݔ+ଶ
ଶݕቇψ =
ߚgܭ
ݒ൬cosߙ
ݔminus sinߙ
ݕ൰
(211)
25 Formulation des conditions aux limites dimensionnelles
Les conditions initiales dimensionnelles sont
x agrave y = 0 T = Tୡ ψ = 0 (212a)
x agrave y = H T = T ψ = 0 (212b)
y agrave x = 0 et x = L
ݔ= 0
ψ = 0 (212c)
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-15-
26 Adimensionalisation
Pour simplifier les eacutequations et geacuteneacuteraliser les reacutesultats Nous posons les quantiteacutes
adimensionnelles suivantes
xା =x
Lyା =
y
L(213a)
uା =u
Lvା =
v
L(213b)
ψା =ψ
Tା =
T minus TTୡ minus T
(213c)
tା = σ
Lଶt (213d)
- eacutequation de continuiteacute
uା
ାݔ+
vା
ାݕ= 0
(214)
- eacutequation du mouvement
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା =
ܭ
Lଶ∆ଷܮߚ
ଶݒݒ
ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215a)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Da Gr ቆݎ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(215b)
ቆଶ
ାଶݔ+
ଶ
ାଶݕቇψା = Ralowast ቆ cosߙ
ା
ାݔminus sinߙ
ା
ାݕቇ
(216)
Avec
Gr =∆ଷܮߚ
ଶݒnombre de Grashof
Pr =ݒ
nombre de Prandtl
Da =ܭ
Lଶnombre de Darcy
Ralowast = Da Ra nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Ra = Gr Pr nombre de Rayleigh
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 2- Analyse theacuteorique
-16-
- eacutequation de la chaleur
ା
ାݐ+ uା
ା
ାݔ+ vା
ା
ାݕ= ቆ
ଶା
ାଶݔ+ଶା
ାଶݕቇ
(217)
27 Formulation des conditions aux limites adimensionnelles
x agrave y = 0 ା = 1 ψା = 0 (218a)
x agrave y = H ା = 0 ψା = 0 (218b)
y agrave x = 0 et x = L ା
ାݔ= 0
ψା = 0 (218c)
28 Coefficients drsquoeacutechange de la chaleur
281 Le nombre de Nusselt local
Lrsquoeacutetude du transfert de chaleur dans la caviteacute neacutecessite la deacutetermination des taux de
transfert de chaleur donneacutes par le biais du nombre de Nusselt Les valeurs de ce dernier sur les
parois horizontales sont deacutefinies comme suit
- Sur la paroi chaude
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀ
(219a)
- Sur la paroi froide
ݑ = minus ା
ାݕቤ௬శୀଵ
(219b)
282 Le nombre de Nusselt moyen
Les valeurs moyennes des nombres de Nusselt le long de ces parois sont calculeacutees par les
inteacutegrales suivantes
- Sur la paroi chaude
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇ
ାݔଵ
(220a)
- Sur la paroi froide
തതതതݑ = minusන ቆା
ାݕቇଵ
ାݔଵ
(220b)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-17-
Chapitre 3
Formulation Numeacuterique
31 Introduction
Dans le chapitre preacuteceacutedent nous avons deacuteveloppeacute les eacutequations de base reacutegissant la
convection naturelle en milieu poreux Les eacutequations reacutesultantes forment un systegraveme
drsquoeacutequations diffeacuterentielles partielles non-linaires coupleacutees Ce sont par conseacutequent des eacutequations
difficiles agrave reacutesoudre analytiquement et en geacuteneacuteral on ne peut obtenir une solution de ces
derniegraveres que par le bais de meacutethodes numeacuteriques Pour la reacutesolution du systegraveme deacutequations
coupleacutees obtenu et les conditions aux limites associeacutees nous consideacuterons pour lrsquoeacutequation
(216) qui est une eacutequation du type elliptique une solution numeacuterique par la meacutethode des
diffeacuterences centreacutees Alors que pour leacutequation (217) qui est une eacutequation du type parabolique
nous consideacuterons une solution numeacuterique par la meacutethode des volumes finis
Les deux meacutethodes sont tregraves utiliseacutees dans la solution numeacuterique des problegravemes de
transferts et sont bien exposeacutees par SV Patankar [15] et EF Nogotov [16]
32 Principe de la meacutethode des volumes finis
La meacutethode des volumes finis consiste agrave diviser le domaine de calcul en un certain nombre
de volumes de controcircle Les eacutequations algeacutebriques sont obtenues par lrsquointeacutegration des eacutequations
de conservation agrave travers ces derniers dont les centres constituent les nœuds
La figure 31 repreacutesente le domaine de calcul
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-18-
Figure 31 le domaine de calcul
Nous utilisons des pas x et y constants et plus preacuteciseacutement nous posons
Dx =xminus xଵNI minus 1
Dy =y minus yଵNN minus 1
A =xminus xଵy minus yଵ
(facteur de forme)
Avec
NI le nombre de points suivant x
NN le nombre de points suivant y
Volume eacuteleacutementaire drsquointeacutegration
On deacutecoupe lespace annulaire selon les directions x et y en un ensemble de volumes
eacuteleacutementaires ou laquo volume de controcircle raquo eacutegaux agrave laquoxy1 raquo (Le problegraveme eacutetant bidimensionnel
on prend luniteacute dans la direction z comme eacutepaisseur)
Le centre dun volume fini typique est un point P et ses faces lateacuterales laquo est raquo laquo ouest raquo
laquo nord raquo et laquo sud raquo sont deacutesigneacutees respectivement par les lettres e w n et s Chacun des
volumes finis inteacuterieurs est entoureacute de quatre autres volumes finis Les centres de ces volumes
sont les points E W N et S Les variables scalaires (tempeacuterature vorticiteacutehellip) sont stockeacutees aux
y
x
y
Y
X
αyଵ xଵ
x
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-19-
points centreacutes dans les volumes finis Donc les eacutequations de transfert des variables scalaires sont
inteacutegreacutees dans le volume fini typique
Les nœuds E et N sont pris dans les directions des coordonneacutees positives de x et y
respectivement et les nœuds W et S dans les sens contraires
La figure 32 repreacutesente un volume-fini typique et son voisinage dans un domaine de
calcul
Figure 32 Volume de controcircle
33 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de la chaleur dans le volume de controcircle
Nous consideacuterons l`eacutequation de la chaleur (217) elle s`eacutecrit
ା
ାݐ+
ାݔቆuା ା minus
ା
ାݔቇ+
ାݕቆvା ା minus
ା
ାݕቇ = 0
(31)
EW
N
S
e
n
w
s
P y
x
xexw
ys
yn
Je
Jn
Js
Jw
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i+1)x(i)x(i-1)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-20-
Cette eacutequation est de la forme geacuteneacuterale
φ
ାݐ+
ାݔ൬uା φ minus Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰ = S
(32)
Le terme de source et le coefficient de diffusion sont speacutecifieacutes dans le tableau 31
Equation Г
(31) T+ 1 0
Tableau 31 Terme de source et coefficient de diffusion
Lrsquoeacutequation de discreacutetisation drsquoune variable φ est obtenue par lrsquointeacutegration de son eacutequation
de conservation dans un volume fini typique Ci-apregraves nous preacutesentons un cas de discreacutetisation
drsquoune eacutequation de transfert de
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න
ାݔ൬uା φminus Г
φ
ାݔ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න
ାݕ൬vା φminus Г
φ
ାݕ൰
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ = න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Ou bien
න න නφ
ାݐ
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ + න න න ቈ( uା φ)
ାݔ+( vା φ)
ାݕ
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
= න න න
ାݔ൬Г
φ
ାݔ൰+
ାݕ൬Г
φ
ାݕ൰൨
(௧శା∆௧శ)
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
+ න න න S
(௧శା∆௧శ )
௧శ
ାݔ
௦
ାݕ
௪
ାݐ
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-21-
Pour la discreacutetisation spatiale nous utilisons le scheacutema de la loi de puissance (Power Law)
pour approcher les variations de φ entre les points du maillage [15] Ce scheacutema preacutesente
lrsquoavantage drsquoecirctre inconditionnellement stable
Posons
௫ܬ = ൬uା φminus Гφ
ାݔ൰
(33a)
௬ܬ = ൬vା φminus Гφ
ାݕ൰
(33b)
Ougrave ௫ܬ et ௬ܬ sont les flux totaux (convection plus diffusion)
En portons ces valeurs dans leacutequation (32) on obtient
φ
ାݐ+௫ܬାݔ
+௬ܬ
ାݕ= S
(34)
Linteacutegration de leacutequation (34) dans le volume de controcircle de la figure 32 donne
൫ ௧శ minus
൯∆ݕ∆ݔ
ାݐ∆+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ఝ
തതത∆(35)
௪ܬܬ ܬ ௦ܬݐ sont les valeurs des flux totaux aux interfaces du volume de controcircle തതതest la
valeur moyenne de ఝ dans ce volume eacuteleacutementaire Ce terme peut geacuteneacuteralement ecirctre lineacuteariseacute en
fonction de φ୮
(au nœud P) et se mettre sous la forme
Sതതത= S + S୮φ୮ (36)
Avec lt 0
Par suite lrsquoeacutequation (35) devient
൫φ௧శ minus φ
൯∆x∆y
∆tା+ minusܬ ௪ܬ + ܬ minus ௦ܬ = ൫S + S୮φ୮൯∆ (37)
En inteacutegrant aussi lrsquoeacutequation de continuiteacute (214) dans le volume eacuteleacutementaire on obtient
Fminus F௪ + F minus F௦ = 0 (38)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-22-
Ougrave Fe Fw Fn et Fs sont les deacutebits massiques (termes de convection) agrave travers les surfaces
de ce volume
F = (uା) ାݕ∆
F௪ = (uା)୵ ାݕ∆
F = (vା)୬∆ݔା
F௦ = (vା)ୱ∆ݔା ⎭⎬
⎫
(39)
Nous poserons dans ce qui suit φ௧శ = φ
En multipliant lrsquoeacutequation (38) par φ୮ et en soustrayant lrsquoeacutequation obtenue de lrsquoeacutequation
(37) il vient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+൫ܬminus Fφ୮൯minus ൫ܬ௪ minus F௪ φ୮൯+ ൫ܬ minus Fφ୮൯
(310)
minus൫ܬ௦minus F௦φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
D`apregraves le scheacutema numeacuterique du POWER LAW de SVPATANKAR [15] on peut
repreacutesenter les termes entre parenthegraveses de lrsquoeacutequation (310) de la maniegravere suivante
minusܬ Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
௪ܬ minus F௪ φ୮ = a ൫φ minus φ୮൯
ܬ minus Fφ୮ = a൫φ୮ minus φ൯
minus௦ܬ F௦φ୮ = aୗ൫φୗminus φ୮൯⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(311)
Introduisons ces valeurs dans l`eacutequation (310) on obtient
൫φ minus φ൯∆x∆y
∆tା+a൫φ୮ minus φ൯minus a ൫φ minus φ୮൯+ a൫φ୮ minus φ൯
(312)
minusaୗ൫φୗminus φ୮൯= ൫S + S୮φ୮൯∆
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-23-
Ce qui nous amegravene enfin a lrsquoeacutequation de discreacutetisation
aφ୮ = aφ + a φ + aφ + aୗφୗ + b (313)
Avec
a = a + a + a + aୗ + a୮ minus S୮∆V (314)
a୮ =
∆x∆y
∆tା(315)
b = S∆ + a୮φ
(316)
On introduit maintenant la fonction (||)ܣ du nombre de Peacuteclet qui est celle de la loi de
puissance (Power Law) drsquoapregraves SVPATANKAR [15] elle est donneacute par
(||)ܣ = 0 (1 minus 01||)ହ
Le symbole ܤܣ signifie que le maximum entre A et B est choisi
Les coefficients de lrsquoeacutequation algeacutebrique (313) deviennent alors
a = Dܣ(| |) + minusF 0
a = D୵ |)ܣ ௪ |) + F௪ 0
a = D୬ |)ܣ |) + minusF 0
aୗ = Dୱܣ( | ௦| ) + F௦ 0⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(317)
Les grandeurs D Dw Dn et Ds sont les termes diffusifs et P P୵ P୬ et Pୱ sont les
nombres de Peacuteclet ils sont deacutefinis par
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
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[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
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[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
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[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
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International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
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[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
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homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
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[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-24-
D =൫Г൯
ݕ∆
(ݔߜ)
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
௪(ݔߜ)
D୬ =൫Г൯
ݔ∆
(ݕߜ)
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
௦(ݕߜ) ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(318)
P =FD
P୵ =F୵D୵
P୬ =F୬D୬
Pୱ =FୱDୱ ⎭
⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(319)
Les pas drsquointeacutegration (ݔߜ) ௪(ݔߜ) (ݕߜ) et ௦(ݕߜ) peuvent ecirctre eacutegaux ou non aux pas de
calcul ݔ∆ et ݕ∆ respectivement Ils sont choisis constants et eacutegaux aux pas etݔ∆ ݕ∆
Consideacuterons que les interfaces n s e et w sont les milieux des (P N) (P S) (P E) et (P W)
Dans ces conditions les grandeurs preacuteceacutedentes srsquoeacutecrivent
D =൫Г൯∆ݕ
ݔ∆
D୵ =൫Г൯௪
ݕ∆
ݔ∆
D୬ =൫Г൯∆ݔ
ݕ∆
Dୱ =൫Г൯௦
ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(320)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-25-
Parmi les conditions de convergence et de stabiliteacute exigeacutees par cette meacutethode notons que
tous les coefficients dans lrsquoeacutequation (313) doivent ecirctre positifs S୮ doit ecirctre neacutegatif et le
coefficient a doit ecirctre eacutegal agrave la somme des autres coefficients et S୮∆V
La discreacutetisation preacuteceacutedente srsquoapplique agrave lrsquoeacutequation drsquoeacutenergie En suivant les mecircmes eacutetapes
de discreacutetisation on obtient lrsquoeacutequation algeacutebrique suivante
aTା = aT
ା + a Tା + aT
ା + aୗTୗା + S (321)
a = a + a + a + aୗ +∆x∆y
∆tା(322)
Le terme de source de cette eacutequation est
S =∆x∆y
∆tାTା
En introduisant la fonction de courant adimensionnelle ψାdans le systegraveme (39) il vient
F = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ
F௪ = ାݕ∆ ቆψା
ାݕቇ௪
F = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ
F௦ = ାݔ∆ ቆminusψା
ାݔቇ௦ ⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(323)
Dans la suite nous supposons que
ା =
ା(+ 1 ) + ା( )
2
௪ା =
ା( ) + ା(minus 1 )
2
ା =
ା( + 1) + ା( )
2
௦ା =
ା( ) + ା( minus 1)
2⎭⎪⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎪⎫
(324)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-26-
Le deacuteveloppement du gradient de la fonction de courant agrave linterface e est eacutetabli dapregraves la
deacutemarche de EF NOGOTOV [16] comme suit (figure 33)
Figure 33 Repreacutesentation scheacutematique des nœuds P E W N et S dans le maillage
ቆψା
ାݕቇ
=ψା ቀ
i + 12
j + 1
2ቁminus ψା ቀ
i + 12
j minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i + 1 j) + ψା(i j) + ψା(i j minus 1) + ψା(i + 1 j minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) minus ψା(i j minus 1) minus ψା(i + 1 j minus 1)൯
Donc
ܨ =1
4൫ ା(+ 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325a)
x( i )
EW
(i-1j)
y(j+1)
y(j)
y(j-1)
x(i-1) x(i+1)
(ାݕ∆)
N
ାݔ∆)
)
S
n
s
(i-1j+1) (ij+1) (i+1j+1)
(i-1j-1) (i+1j-1)(ij-1)
(ij)
( ଵ
ଶ ଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(୧ାଵ
ଶ୨ ଵ
ଶ)
(୧ ଵ
ଶ୨ାଵ
ଶ)
(i+1j)
ePw
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
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psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-27-
ቆା
ାݕቇ௪
=ା ቀ
minus 12
+ 1
2ቁminus ା ቀ
minus 12
minus 1
2ቁ
ାݕ∆
=1
ାݕ∆ቆା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) + ା( ) + ା( + 1)
4
minusା( minus 1) + ା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1)
4൰
=1
ାݕ∆4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯
Donc
௪ܨ =1
4൫ ା(minus 1+ 1) + ା( + 1) minus ା( minus 1) minus ା(minus 1minus 1)൯ (325b)
ቆା
ାݔቇ
=ା ቀ +
12
+12ቁminus ା ቀ minus
12
+12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆψା(i + 1 j + 1) + ψା(i j + 1) + ψା(i j) + ψା(i + 1 j)
4
minusψା(i j + 1) + ψା(i minus 1 j + 1) + ψା(i minus 1 j) + ψା(i j)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ψା(i + 1 j + 1) + ψା(i + 1 j) minus ψା(i minus 1 j + 1) minus ψା(i minus 1 j)൯
Donc
ܨ =1
4(ା(minus 1+ 1) + ା(minus 1 ) minus ା(+ 1+ 1) minus ା(+ 1 ) ) (325c)
ቆା
ାݔቇ௦
=ା ቀ +
12
minus12ቁminus ା ቀ minus
12
minus12ቁ
ାݔ∆
=1
ାݔ∆ቆା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) + ା( ) + ା( minus 1)
4
minusା( ) + ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) + ା( minus 1)
4൰
=1
ାݔ∆4൫ ା(+ 1 ) + ା(+ 1minus 1) minus ା(minus 1 ) minus ା(minus 1minus 1)൯
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
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[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
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homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
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medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
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rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-28-
Donc
௦ܨ =1
4൫ ା(minus 1 ) + ା(minus 1minus 1) minus ା(+ 1 ) minus ା(+ 1minus 1)൯ (325d)
Comme nous lrsquoavons montreacute preacuteceacutedemment dans le tableau 31 le coefficient Гఝ prend la
valeur 1 En portant cette valeur dans le systegraveme (320) les coefficients D D୵ D୬ et Dୱ
srsquoeacutecrivent
D = D୵ =ݕ∆
ݔ∆
D୬ = Dୱ =ݔ∆
ݕ∆ ⎭⎪⎬
⎪⎫
(326)
Par suite les nombres de Peacuteclet dans le systegraveme (319) deviennent
P = Fݔ∆
ݕ∆
P୵ = F୵ݔ∆
ݕ∆
P୬ = F୬ݕ∆
ݔ∆
Pୱ = Fୱݕ∆
ݔ∆ ⎭⎪⎪⎪⎬
⎪⎪⎪⎫
(327)
Pour homogeacuteneacuteiser les notations dans lrsquoeacutequation (321) on eacutecrit P E W N et S
respectivement (ij) (i+1j) (i-1j) (ij+1) (ij-1)
Les coefficients a a a aୗݐ sont pris au nœud (ij) Lrsquoeacutequation (321) peut finalement
srsquoeacutecrire sous la forme
aTା(i j) = aTା(i + 1 j) + a Tା(i minus 1 j) + aTା(i j + 1) + aୗTା(i j minus 1) + S (328)
34 Discreacutetisation des conditions aux limites
Pour satisfaire les conditions imposeacutees agrave la tempeacuterature des parois on doit avoir
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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(1999)
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International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
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Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
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in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
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[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
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[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
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[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-29-
Sur la paroi chaude (j = 1)
Tା(i 1) = 1
Sur la paroi froide (j = NN)
Tା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
Tା(1 j) = Tା(2 j) et Tା(NI j) = Tା(NI minus 1 j)
35 Discreacutetisation de lrsquoeacutequation de quantiteacute de mouvement
Lrsquoeacutequation (216) eacutetant de type elliptique comme nous lrsquoavons citeacute plus haut crsquoest
pourquoi pour la discreacutetiser nous utiliserons les diffeacuterences centreacutees
partଶf
partxଶ+partଶf
partyଶ=
f୧ାଵ୨+ f୧ ଵ୨minus 2f୧୨
∆xଶ+
f୧୨ାଵ + f୧୨ ଵminus 2f୧୨
∆yଶ(329)
Donc
ቆଶψା
ାଶݔ+ଶψା
ାଶݕቇ=
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ(330)
+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
ା
ାݔቤ
=ା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2(331a)
ା
ାݕቤ
=ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2(331b)
Les eacutequations (216) (330) (331a) et (331b) nous donnent
ψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j) minus 2ψା(i j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1) minus 2ψା(i j)
∆yାଶ
= Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2minus sinߙ
ା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(332)
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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-70-
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-30-
Donc
ψା(i j) =1
2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψା(i + 1 j) + ψା(i minus 1 j)
∆xାଶ+ψା(i j + 1) + ψା(i j minus 1)
∆yାଶ
minus Ralowast ቆ cosߙା(+ 1 ) minus ା(minus 1 )
ାݔ∆2
minus sinߙା( + 1) minus ା( minus 1)
ାݕ∆2ቇ
(333)
36 Discreacutetisation des conditions aux limites
Les conditions aux limites sont
Sur la paroi chaude (j = 1)
ψା(i 1) = 0
Sur la paroi froide (j = NN)
ψା(i NN) = 0
Sur les parois adiabatiques (i = 1 et i = NI)
ψା(1 j) = 0 et ψା(NI j) = 0
37 Discreacutetisation des composantes de la vitesse
Nous utilisons aussi les diffeacuterences centreacutees aussi pour obtenir une expression discreacutetiseacutee
des composantes adimensionnelles uା et vା de la vitesse ce qui nous donne
uା(i j) = ψା
ାݕቤ
=ψା( + 1) minus ψା( minus 1)
ାݕ∆2(334)
vା(i j) = minus ψା
ାݔቤ
= minusψା(+ 1 ) minus ψା(minus 1 )
ାݔ∆2(335)
(ij) i ne 1 i ne NI j ne 1 j ne NN
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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-70-
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[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-31-
38 Processus du calcul
Pour reacutesoudre le systegraveme deacutequations (328) et (333) nous utilisons la meacutethode proposeacutee
par EF NOGOTOV [16]
Ces eacutequations peuvent se mettre sous la forme suivante adapteacutee preacuteciseacutement agrave une
reacutesolution agrave laide dune meacutethode iteacuterative agrave coefficients de relaxation
ାଵ( ) = (1 minus )(ܩ ) + ቀ
ୟቁ[a
(+ 1 ) + a ାଵ(minus 1 ) +
a( + 1) + aୗ
ାଵ( minus 1)](336)
ψାଵ( ) = (1minus ))ψܩ )
+ܩ2൬
1
∆xାଶ+
1
∆yାଶ൰ଵ
ቈψ୬(i + 1 j) + ψ୬ାଵ(iminus 1 j)
∆xଶ
+ψ୬(i j + 1) + ψ୬ାଵ(i j minus 1)
∆yଶ
minus Ralowast ቆ ߙݏ+1( + 1 ) minus +1( minus 1 )
+ݔ∆2
minus ߙݏ+1( + 1)minus +1( minus 1)
+ݕ∆2ቇ
(337)
n lrsquoordre dinteacutegration
Les paramegravetres GT et GP sont les facteurs de relaxation Leurs valeurs deacutependent en
principe de la valeur du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute (Ra)
Nous reacutesolvons le systegraveme deacutequations (336) et (337) de la faccedilon suivante
1 Initialisation des valeurs de chaque variable au sein du maillage
2 Calcul de la distribution de la tempeacuterature
3 Calcul de la distribution de la fonction de courant
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-32-
4 Le processus iteacuteratif reacutepeacuteteacute jusqursquoagrave ce qursquoil nrsquoy ait plus de changement significatif de la
valeur de par rapport au critegravere de convergence suivant
ቤ minusyାଵݔ yݔ
yାଵݔቤle 10
5 Le mecircme critegravere est utiliseacute pour la tempeacuterature
6 Calcul des composantes de la vitesse
7 Stockage des valeurs de T et
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 3-Formulation Numeacuterique
-33-
Deacutebut
Lecture et eacutecrituredes donneacutees
Initialisation desT ψ
Calcul de ladistribution de T
Calcul de la fonctionde courant ψ
Calcul des composantesdes vitesses
Condition deconvergence
sur ψ
2n1n
2TTT n1n
Stockage desValeurs de T et de
Calcul des nombresde Nusselt locaux et
moyens
n gt nmax
Pas deConvergence
Fin
Condition deconvergence
sur T
n=0 k=0
n=n+1
oui
oui
non
non
nonoui
n gt nmax
k=k+1
non
oui
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-34-
Chapitre 4
RESULTATS NUMERIQUE
41 Introduction
Rappelons nos conditions de travail
Les trois caviteacutes sont caracteacuteriseacutees par les facteurs de formes suivants A=1 3 et 5 Les
conditions thermiques aux parois horizontales (Tc et Tf) ainsi que la hauteur de la caviteacute H sont
supposeacutees constantes
Pour chaque caviteacute nous donnons agrave lrsquoangle drsquoinclinaison les valeurs suivantes 0deg 15deg 30deg
45deg et 90deg Quant au nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra il varie entre 100 et 450
42 Etude du maillage
Lrsquoeacutetude de lrsquoinfluence du maillage sur la valeur du nombre de Nusselt moyen de la paroi
chaude et sur la valeur de la fonction de courant maximale est illustreacutee par les figures (41) (42)
(43) et (44) Elle nous a permis de constater que le maillage choisi (71x71) reacutealisait un bon
compromis entre le temps et la preacutecision des calculs
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-35-
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 41 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du
maillage A = 1 et =0deg
11
x11
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
101
x101
111
x111
121
x121
131
x131 --
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
Maillage
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 42 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude
en fonction du maillage A = 1 et =45deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-36-
11
x1
1
21
x21
31
x31
41
x41
51
x51
61
x61
71
x71
81
x81
91
x91
10
1x1
01
11
1x1
11
12
1x1
21
13
1x1
31 --
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
9 5
10 0P
si m
ax
M a illa g e
R A= 1 0 0
R A= 2 0 0
R A= 3 0 0
R A= 4 0 0
Figure 43 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =0deg
11x
11
21x2
1
31x3
1
41x4
1
51x5
1
61x6
1
71x7
1
81x8
1
91x9
1
101x1
01
111x1
11
121x1
21
131x1
31 --
6 5
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
Psi m
ax
M aillage
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 44 Variation de la valeur de la fonction de courant maximale
en fonction du maillage A=1 et =45deg
Nous avons utiliseacute aussi divers maillages pour essayer de voir si le nombre de cellules
deacutepend de la finesse de maillage ou non Les figures (45a 45b et 45c) repreacutesentent les lignes
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-37-
de courant pour les maillages 31 x 93 51 x 153 et 71 x 213 Ces figures montrent que dans aucun
cas plus de cinq cellules ont eacuteteacute produits
Figure 45a Lignes de courant pour un maillage 31x93 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45b lignes de courant pour un maillage 51x153 avec =0deg A=3 et Ra=100
Figure 45c lignes de courant pour un maillage 71x213 avec =0deg A=3 et Ra=100
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-38-
4-3 Validation du code de calcul
SL Moya et E Ramos [14] ont consideacutereacute une enceinte paralleacuteleacutepipeacutedique allongeacutee suivant
un axe donneacute et de section rectangulaire les deux parois horizontales sont diffeacuterentiellement
chauffeacutees alors que les parois verticales sont isoleacutees Nous avons appliqueacute notre code de calcul agrave
leur cas et nous avons fait une comparaison de nos reacutesultats avec les leurs
Ces reacutesultats sont preacutesenteacutes dans les tableaux 41 et 42 pour le cas drsquoun rapport de forme
A=1 un nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra=100 diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle
drsquoinclinaison ( = 45deg et 90deg) et pour diffeacuterents maillages (20x20 30x30 et 40x40)
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreur
relative ()
20x20 647 6446 037 4718 4697 045
30x30 6529 6518 017 4727 4711 034
40x40 6552 6545 011 4728 4715 027
Tableau 41 Comparaison des valeurs de la fonction de courant maximale avec lesreacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
maillage Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
Reacutefeacuterence[14]
Nos calculs Erreurrelative ()
20x20 3316 3347 093 2662 2748 313
30x30 3481 3562 227 2801 2907 365
40x40 3564 3653 244 2873 2976 346
Tableau 42 Comparaison des valeurs du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaudeavec les reacutesultats de la reacutefeacuterence [14]
On constate un tregraves bon accord entre nos reacutesultats et ceux de la reacutefeacuterence [14] avec une
preacutecision de lrsquoordre de 093 agrave 365 pour le nombre de Nusselt moyen et de 011 agrave 045
pour la valeur maximale de la fonction de courant
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-39-
4-4 Influence du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
4-4 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (46) (47) et (48) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute pour un facteur de forme A=1 3 et 5
respectivement quand = 00 Elles montrent que la structure de lrsquoeacutecoulement est multicellulaire
Le nombre des cellules de convection et la valeur maximale de la fonction de courant
augmentent avec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
Pour Ra=100 et Ra=200 les figures (46a) et (46b) repreacutesentent une symeacutetrie par rapport
agrave lrsquoaxe vertical de la caviteacute La structure drsquoeacutecoulement est formeacutee par deux cellules symeacutetriques
tournant en sens inverse et un champ de tempeacuterature sous forme de panache vertical
Pour Ra=300 et Ra=400 la structure drsquoeacutecoulement symeacutetrique du cas (Ra=100 et 200) est
rapidement deacutestabiliseacutee avec lrsquoapparition drsquoune troisiegraveme cellule comme lrsquoillustrent bien les
figures (46c) et (46d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-40-
Figure 46 Isothermes et lignes de courant pour A=1 = 00 (a)Ra=100 (b)Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi239186133080027
-026-079-131-184-237
psi516401286172057
-058-173-287-402-517
psi515401286172057
-058-173-287-474-571
psi667613515401172057
-058-287-474-674
max= 589 min = -589
max= 537min = -581
max= 6 95 min = -756
max= 272 min = -272(a)
(d)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-41-
Figure 47 Isothermes et lignes de courants pour A=3 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200 (c)
Ra=300 (d) Ra=400
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi -507 -454 -326 -209 -109 107 232 324 434 487
psi -507 -326 -209 -109 107 232 324 434 487 552
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
max= 513 min = -522(b)
max= 557 min = -575(c)
max= 720 min = -746(d)
max= 371 min = -373(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-42-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
(a) max= 389 min = -390
(b) max= 549 min = -557
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-43-
Figure 48 Isothermes et lignes de courants pour A=5 = 00 (a) Ra=100 (b) Ra=200
(c) Ra=300 (d) Ra=400
psi -503 -341 -190 -114 -038 038 113 265 341 496
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(c ) max= 56 min = -575
(d) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-44-
4-4 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
Les variations des nombres de Nusselt locaux le long des parois sont eacutetroitement lieacutees aux
distributions des isothermes et des isocourants de sorte que qualitativement ces variations et
ces distributions peuvent souvent se deacuteduire les une des autres
La figure (49) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer qursquoavec lrsquoaugmentation du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute la valeur
du nombre de Nusselt local augmente mais aux positions 02lexle035 et 085lexle1 cette variation
se fait presque en sens inverse ceci est ducirc au fait qursquoagrave ces positions lagrave le fluide quitte la paroi
comme en teacutemoignent les figures (46a) (46b) (46c) et (46d) deacutejagrave vues preacuteceacutedemment
00 02 04 06 08 10
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
Ra=100
Ra=200
Ra=300
Ra=400
Figure 49 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 1 et =0deg
Les figures 410 et 411 qui illustrent respectivement pour A=3 et A=5 les variations du
nombre de Nusselt local sur la paroi chaude montrent que ces variations preacutesentent plusieurs
maximums et minimums qui deacutenotent donc la preacutesence drsquoun eacutecoulement multicellulaire chaque
paire de cellules voisines sont contrarotatives pour faire soit eacuteloigner du fluide de cette paroi
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-45-
soit le faire ramener vers cette derniegravere Ce qui nous met en accord avec les figures (48a)
(48b) (48c) et (48d) deacutejagrave vues plus haut
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
1
2
3
4
5
6
7
8
Nu
c
X
R a=100
R a=200
R a=300
R a=400
Figure 410 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A= 3 et =0deg
0 1 2 3 4 5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
c
X
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 411 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc
pour diffeacuterents Ra A=5 et =0deg
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-46-
4-4 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതc
La figure (412) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute ce nombre de Nusselt moyen augmente avec le
nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute donc le transfert de chaleur devient plus intense avec
lrsquoaccroissement du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute
1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A = 1A = 3A = 5
Figure 412 Variation du nombre de Nusselt moyen തതതതcݑ sur la paroi chaude en fonction du Ra
pour diffeacuterents facteurs de forme A =45deg
4-5 Influence du facteur de forme
4-5-1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (413a) (413b) et (413c) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant
pour diffeacuterentes valeurs du facteur de forme de la caviteacute quand = 00 et Ra=400
Ces figures montrent que le facteur de forme de la caviteacute influe sur le mode du transfert de
chaleur il reste toujours domineacute par une convection multicellulaire et le nombre des cellules
augmente
Pour A=1 trois reacutegions clairement identifiables ougrave les cellules de convection
contrarotatives se deacuteveloppent
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-47-
Pour A=3 sur la figure (413b) ce sont neuf cellules contrarotatives de convection qui se
deacuteveloppent aussi Les cellules repreacutesenteacutees avec la couleur rouge ont un sens de rotation
trigonomeacutetrique et celles en bleu ont un sens de rotation contraire (horaire)
Pour A=5 la figure (413c) repreacutesente une symeacutetrie de lrsquoeacutecoulement par rapport agrave lrsquoaxe
vertical de la caviteacute Les cellules contrarotatives aussi et qui sont au nombre 16 permettent
justement cette configuration
Sur ces mecircmes figures (413a) (413b) et (413c) qui montrent que le facteur de forme de
la caviteacute influe peu sur la valeur maximale de la fonction de courant celle-ci augmente de 3
quand A varie de 1 agrave 3 et elle diminue de 01 quand A=5
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-48-
Figure 413 Isothermes et lignes de courants pour Ra=400 = 00
(a) A=1 (b) A=3 (c) A=5
psi667613515401172057
-058-287-474-674
psi -681 -573 -326 -109 107 232 434 487 552 669
psi -653 -523 -190 -114 113 265 341 421 490 642
(a) max= 6 95 min = -756
max= 720 min = -746(b)
(c) max= 694 min = -698
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-49-
4-5 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (414) illustre les variations du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du facteur de forme de la caviteacute ce nombre diminue avec lrsquoaccroissement du facteur de
forme de la caviteacute donc le transfert de chaleur srsquointensifie lorsque le facteur de forme de la
caviteacute eacutegal agrave lrsquouniteacute dans pour une inclinaison de 45deg
1 2 3 4 5
1 5
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
5 5
6 0
6 5
7 0
7 5
8 0
8 5
9 0
Nu
C
A
R a= 1 0 0
R a= 2 0 0
R a= 3 0 0
R a= 4 0 0
Figure 414 Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction du facteur de forme A pour diffeacuterents Ra et =45deg
4-6 Influence de lrsquoangle drsquoinclinaison
4-6 -1 Isothermes et lignes de courant
Les figures (415) (416) et (417) repreacutesentent les isothermes et les lignes de courant pour
diffeacuterentes valeurs de lrsquoangle drsquoinclinaison pour A=1 3 et 5 respectivement quand Ra=100
Pour un facteur de forme A= 1 et un angle drsquoinclinaison ge15deg une seule cellule a eacuteteacute
obtenue La valeur de la fonction de courant augmente quand Ra augmente ce qui indique un
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-50-
mouvement plus vigoureux En fonction de langle dinclinaison la valeur de la fonction de
courant est maximale au voisinage de lrsquoinclinaison =30deg
Les Geacuteomeacutetries avec un facteur de forme A supeacuterieur agrave luniteacute preacutesentent une plus grande
varieacuteteacute de modes de convection
Pour un facteur de forme A = 3 et ge45deg les lignes de courant preacutesentent une cellule
unique ougrave tout le fluide agrave linteacuterieur de la caviteacute poreuse circule dans le mecircme sens et la valeur de
la fonction de courant augmente avec lrsquoinclinaison du systegraveme Pour des inclinaisons comprises
entre =15deg et =30deg nous avons vu qursquoune inclinaison optimum est agrave rechercher pour trouver
un meilleur transfert mais lrsquoeacutecoulement du fluide dans la caviteacute reste dans le mecircme sens Pour
0degltle15deg trois cellules de convection se deacuteveloppent avec des directions de rotation alterneacutees
Et pour =0deg nous avons cinq cellules pour Ra = 100 sept cellules pour Ra = 200 et neuf
cellules pour Ra = 300 et 400 qui se deacuteveloppent avec des directions de rotation aussi alterneacutees
Le cas A=5 preacutesente essentiellement des caracteacuteristiques drsquoeacutecoulement similaires agrave celles
trouveacutees pour A=3 La seule diffeacuterence pour ce cas est le nombre de cellules qui apparaissent le
plus grand nombre de cellules correspondant donc agrave de faibles angles dinclinaison
psi244190137083029
-024-078-132-186-239
max= 272 min = -272(a)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-51-
psi584516448380312243175107039
psi618546474402330258185113041
psi616544472400329257185113041
max= 6 22 min = 0
max= 6 59 min = 0
max= 6 57 min = 0
(c)
(b)
(d)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-52-
Figure 415 Isothermes et lignes de courants pour A=1 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi441390338287235184132081029
psi -326 -254 -182 -109 -037 035 107 180 252 324
psi584484384284184084
-016-116-216-316
max= 372 min = -372
max= 648 min = -380
max= 471 min = 0(e)
(a)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-53-
Figure 416 Isothermes et lignes de courants pour A=3 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi742665588510433356279201124047
psi895848790685580476371266161057
psi901807714620527434340247153060
max= 752 min = 0
max= 908 min = 0
max= 961 min = 0
(c)
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-54-
psi -341 -265 -190 -114 -038 038 113 189 265 341
psi -195 -104 -013 077 168 259 349 440 530
psi -247 -126 -004 117 239 360 481 603 724
max= 390 min = -390
max= 582 min = -246
max= 794 min = -317
(a)
(c)
(b)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
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International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
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Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
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and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
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-70-
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sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
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[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
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[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
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[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-55-
Figure 417 Isothermes et lignes de courants pour A=5 Ra=100
(a) = 00 (b) =150 (c) =300 (d) =450 (e) =900
psi899845746648549451352254155056
psi1055
932809686563439316193070
max= 901 min = 0
max= 1125 min = 0
(d)
(e)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
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in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
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oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
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rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
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[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
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[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-56-
4-6 -2 Nombre de Nusselt local Nuc
La figure (418) illustre la variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude et nous
permet de remarquer que pour le facteur de forme A=3 si lrsquoinclinaison de notre caviteacute est
supeacuterieure agrave 30deg le nombre de Nusselt local deacutecroit drsquoune maniegravere monotone le long de la paroi
chaude et donc nous sommes en preacutesence drsquoun eacutecoulement monocellulaire la valeur maximale
se situe agrave la position x=0 et donc le fluide arrive vers la paroi agrave cette position et la valeur
minimale est agrave la position x=3 et donc le fluide quitte la paroi agrave cette position tout ceci nous
amegravene agrave conclure que notre eacutecoulement monocellulaire se fait dans un sens trigonomeacutetrique
Pour des inclinaisons infeacuterieures agrave 30deg la variation du nombre de Nusselt local preacutesente
des maximums et des minimums ce qui deacutenote que nous somme en preacutesence drsquoun eacutecoulement
multicellulaire car un maximum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules ramenant du
fluide vers la paroi et un minimum correspond agrave la juxtaposition de deux cellules eacuteloignant du
fluide de la paroi Toute cette analyse nous en accord avec les figures (416a) (416b) (416c)
(416d) et (416c)
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-57-
0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0
-2
0
2
4
6
8
1 0
1 2
1 4
1 6
Nu
C
X
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure 418 Variation du nombre de Nusselt local sur la paroi chaude Nuc pour diffeacuterents
Ra= 100 et A=3
4-6 -3 Nombre de Nusselt moyen തതതതതܝۼ
La figure (419) preacutesente la variation du nombre de Nusselt moyen sur la paroi chaude en
fonction du nombre de Darcy-Rayleigh modifieacute Ra pour diffeacuterents α quand A=1 Elle montre
que les transferts srsquouniformisent mieux jusqursquoagrave lrsquoinclinaison α=45deg au-delagrave de cette derniegravere
une inclinaison optimum est rechercher pour obtenir le meilleur transfert de chaleur
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Chapitre 4-Reacutesultats Numeacuterique
-58-
1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0
2
3
4
5
6
7
8
9
Nu
C
R a
A lp h a = 00
A lp h a = 1 50
A lp h a = 3 00
A lp h a = 4 50
A lp h a = 9 00
Figure (418) Variation du nombre de Nusselt moyen Nuୡതതതതതsur la paroi chaude
en fonction de Ra pour diffeacuterents A=1
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
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oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
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-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
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using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
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[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Conclusion
-59-
Conclusion
Le pheacutenomegravene de la convection naturelle dans une caviteacute poreuse bidimensionnelle satureacute
drsquoun fluide newtonien a eacuteteacute eacutetudieacute au moyen dune meacutethode numeacuterique La convection
monocellulaire ou multicellulaire a lieu selon le facteur de forme le nombre de Darcy-Rayleigh
modifieacute et langle dinclinaison
Pour langle dinclinaison α=0deg le mode principal de transfert thermique est la convection
multicellulaire pour αne0deg le comportement du systegraveme de la convection naturelle est
complegravetement diffeacuterent lorsque la caviteacute poreuse est inclineacutee les deux modes de convection sont
preacutesents Nous avons remarqueacute que lrsquoeacutecoulement srsquointensifie le plus quand =90deg pour tous les
facteurs de formes consideacutereacutes sauf pour le cas A=1 ou un angle est agrave rechercher pour avoir
une valeur optimum de la valeur de la fonction de courant
Aux angles dinclinaison proches de zeacutero le mode preacutefeacutereacute de la circulation est le mode
multicellulaire tandis quagrave de plus grands angles dinclinaison le mode preacutefeacutereacute est
monocellulaire Le changement se produit agrave environ 30deg pour A = 3 et 5 Nous avons constateacute
que le nombre maximum de cellules dans le cas A=3 est 9 tandis que pour A = 5 16 cellules
apparaissaient pour α=0deg Nous avons analyseacute ce point en deacutetail et divers maillages utiliseacutes pour
essayer de voir si le nombre de cellules deacutepend de la finesse du maillage ou non Les maillages
31x93 51x153 et 71x213 (A=3) ont eacuteteacute utiliseacutes et dans aucun cas plus de neuf cellules ont eacuteteacute
trouveacutes
Une suite inteacuteressante agrave ce travail serait de geacuteneacuteraliser leacutetude en consideacuterant le cas
tridimensionnel de notre enceinte ceci en consideacuterant bien sucircr la formulation en variables
primitives (vitesse-pression) et lutilisation de lalgorithme Simpler
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
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Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
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in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
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International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
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Novembre 2005
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[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
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Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe A- Milieu Poreux
-60-
Annexe A
Milieu Poreux
Caracteacuterisation dun milieu poreux
1 Deacutefinition du milieu poreux
Le milieu poreux est composeacute dune matrice solide agrave linteacuterieur de laquelle se trouvent des
pores relieacutes entre eux ou eacuteventuellement isoleacutes On peut distinguer
- Les matrices solides non consolideacutees ougrave la phase solide est formeacutee de grains (par
exemple le sable le gravier billes de verre dacierhellip) pratique pour lexpeacuterimentation
- Les matrices solides consolideacutees (par exemple les roches calcaires les greacutes largile le
bois tissu biologique )
Dans le cas de la matrice solide non consolideacutee les pores relieacutes entre eux permettent
leacutecoulement dun ou plusieurs fluides On peut alors classer les problegravemes rencontreacutes suivant les
phases en preacutesence agrave linteacuterieur des pores
1) le milieu est satureacute dun seul fluide ou encore un ensemble de fluides miscibles (par
exemple un sol imbibeacute deau)
2) le milieu est composeacute de plusieurs fluides non miscibles Un ensemble de meacutenisques
seacutepare alors les diffeacuterentes phases (par exemple un meacutelange eau-huile-gaz dans les roches
peacutetroliegraveres ou un sol partiellement satureacute deau la deuxiegraveme phase eacutetant lair)
3) le milieu est le siegravege dun transport de fluide et de particules solides Il agit en geacuteneacuteral
comme un filtre mais ses proprieacuteteacutes hydrodynamiques se modifient au cours du temps
(deacutepollution des eaux contenant de grosses particules par percolation agrave travers le sol)
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe A- Milieu Poreux
-61-
2 Paramegravetres
21Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif (VER)
Leacutechelle du pore d varie geacuteneacuteralement de 005microm pour les nano pores agrave 05mm pour les
macro pores Or la distribution des pores et des grains est geacuteneacuteralement tregraves irreacuteguliegravere A cette
eacutechelle la pression la vitesse et la tempeacuterature varient donc tregraves irreacuteguliegraverement dun point agrave
lautre du domaine On est donc ameneacute agrave effectuer une moyenne spatiale de ces grandeurs Elles
ont pour but deacuteliminer les fluctuations agrave leacutechelle du pore mais pas les fluctuations agrave leacutechelle
macroscopique du milieu poreux L Cette moyenne seffectue donc sur des nombreux pores par
lintermeacutediaire dun Volume Eleacutementaire Repreacutesentatif VER (figure 1) du milieu De plus leacutechelle l
du VER doit donc veacuterifier
d le l le L
On obtient donc les grandeurs caracteacuteristiques de la vitesse la pression et la tempeacuterature
en les moyennant sur le VER Cela permet de repreacutesenter un point dans un nouveau milieu
continu fictif par changement deacutechelle Il est eacutequivalent au domaine poreux eacutetudieacute mais agrave
leacutechelle macroscopique Lorsque les proprieacuteteacutes locales deacutefinies sur le VER sont
indeacutependantes de la position de celui-ci le milieu est dit homogegravene agrave leacutechelle macroscopique
Sauf au cas particulier toutes les grandeurs (pression vitesse tempeacuterature) apparaissant dans les
diffeacuterents modegraveles seront deacutefinies sur le VER
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
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in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
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oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
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rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
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medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
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rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe A- Milieu Poreux
-62-
Figure 1 La taille intermeacutediaire l du (VER) entre la taille du milieu poreux agrave leacutechelle
macroscopique L et agrave leacutechelle des pores d
22Porositeacute
La porositeacute est deacutefinie comme le rapport du volume vide occupeacute par les pores sur le
volume total soit
=ߝݒ ݑ ݎݏ ݏ
ݒ ݐݐݑ
La proportion occupeacutee par la matrice solide est donc donneacutee par 1 minus ߝ En fait ߝ est plus
exactement appeleacute porositeacute totale En effet cette deacutefinition prend en compte les pores fermeacutes
On introduit donc une porositeacute accessible deacutefinie comme le rapport du volume des pores
connecteacutes sur le volume total Cela nest possible que si on connaicirct suffisamment la structure du
milieu poreux elle est peu utiliseacutee en pratique Cette distinction naura pas lieu dans leacutetude qui
suit les milieux expeacuterimentaux se font par empilement (matrice solide non consolideacutee) Pour les
milieux poreux naturels nexcegravedeߝ pas 066 (pour lardoise en poudre) Neacuteanmoins cela peut ecirctre
plus eacuteleveacute pour des milieux poreux industriels (09 en moyenne pour les fibres de verre)
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
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15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
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-70-
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Novembre 2005
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using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
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[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
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454-463 (2005)
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rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
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York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe A- Milieu Poreux
-63-
Beaucoup de reacutesultats sont issus de modegraveles geacuteomeacutetriques particuliers de grains ou de
pores Ils sont obtenus dans le cas dempilements reacuteguliers de sphegraveres de mecircme diamegravetre Ces
empilements forment des reacuteseaux et la porositeacute deacutepend fortement de larrangement (figure 2)
Dans le cas dun reacuteseau cubique il y a beaucoup plus despace pour le fluide (ε = 0476) que dans
le cas dun reacuteseau cubique agrave face centreacute (ε = 0255) qui est le reacuteseau reacutegulier le plus compact que
lon puisse obtenir avec des sphegraveres de mecircme diamegravetre
Il existe de nombreux cas ougrave la porositeacute est variable mais on la considegravere comme uniforme
Figure2 modegravele geacuteomeacutetrique par empilement reacutegulier de sphegraveres de mecircme diamegravetre (a) cubique
ε = 0476 (b) cubique centreacute ε = 032 (c) cubique agrave face centreacute ε = 0255
Des mesures expeacuterimentales donnent dans le tableau (1) ci dessous quelques valeurs de la
porositeacute pour diffeacuterents mateacuteriaux
Mateacuteriaux porositeacute Mateacuteriaux porositeacute
Mateacuteriau mousseux 098 Sable 037 ndash 050
Fibre de verre 088 ndash 093 Poudre de silice 037 ndash 049
Fil agrave tisser 068 ndash 076 Sphegravere bien empileacutee 036 ndash 043
Grains de silice 065 Filtre de cigarettes 017 ndash 049
Poudre drsquoardoise noire 057 ndash 066 Briques 012 ndash 034
a b c
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe A- Milieu Poreux
-64-
Cuir 056 ndash 059 Poudre de cuivre 009 ndash 034
Catalyseur 045 Pierre agrave chaud Dolomite 004 ndash 010
Granuleacute de pierres 044 ndash 045 Houille 002 ndash 007
Terre 043 ndash 054
Tableau 1 Porositeacute de quelques mateacuteriaux
23Permeacuteabiliteacute
La permeacuteabiliteacute K se reacutefegravere agrave la capaciteacute du milieu poreux agrave laisser passer le ou les fluides
agrave linteacuterieur des pores Elle ne deacutepend que de la geacuteomeacutetrie de la matrice solide en particulier de
la porositeacute Ainsi le milieu est dautant plus permeacuteable que les pores sont connecteacutes entre eux
Geacuteneacuteralement K est deacutetermineacute par des mesures expeacuterimentales par le biais de la loi de
Darcy reacutegissant le mouvement du fluide dans le milieu poreux Il existe de nombreux travaux
reacutepertoriant la permeacuteabiliteacute pour diffeacuterents milieux Elle se situe entre 10-7 et 10-9 pour le gravier
et 10-13 et 10-16m2 pour largile stratifieacute
Il est possible deacutevaluer la permeacuteabiliteacute K gracircce agrave des geacuteomeacutetries particuliegraveres du milieu
par lintermeacutediaire de ε et dune dimension caracteacuteristique de la matrice solide agrave leacutechelle du pore
On note notamment
- la relation de Kozeny-Carman (1937) qui donne une estimation satisfaisante de K
dans le cas dun empilement de grains de formes agrave peu preacutes identiques et dont la distribution des
tailles des grains nest pas trop eacuteloigneacutee dune taille moyenne D
ܭ =ଷߝଶܦ
(1ܥ36 minus ଶ(ߝ
C0 est un coefficient de forme il est compris entre 36 et 5 Il est eacutegal agrave 48 pour les grains
spheacuteriques et dans ce cas D repreacutesente le diamegravetre de la sphegravere Le tableau ci-dessous repreacutesente
la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe A- Milieu Poreux
-65-
Matrice Permeacuteabiliteacute[m2] Matrice Permeacuteabiliteacute[m2]
Briques 4810-15 ndash 2210-13 Sable 2 10-11 ndash 1810-10
Pierre agrave chaud Dolomite 2 10-15 ndash 4510-14 Cheveux artificiels 8310-10 ndash 1210-9
Cuir 9510-14 ndash 1210-13Plaque de liegravege 3310-10 ndash 1510-9
Poudre drsquoardoise noire 4910-14 ndash 1210-13Fils agrave tisser 3810-9 ndash 110-8
Terre 2910-13 ndash 1410-11Cigarette 1110-9
Fibres de verre 2410-11 ndash 5110-11
Tableau2 la permeacuteabiliteacute de quelques mateacuteriaux poreux
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-66-
Annexe B
Meacutethodes Iteacuteratives
Meacutethodes iteacuteratives pour systegravemes lineacuteaires
Pour la reacutesolution des systegravemes lineacuteaires
=ݔܣ (1)
Il y a des situations ougrave les meacutethodes iteacuteratives sont tregraves utiles Par exemple si la matrice A
possegravede une tregraves grande dimension et si beaucoup drsquoeacuteleacutements de A sont nuls (matrice creuse) ce qui
est le cas pour les discreacutetisations des eacutequations aux deacuteriveacutees partielles
Pour se ramener agrave un problegraveme de point fixe on considegravere une deacutecomposition A= M ndash N
(splitting) et on deacutefinit lrsquoiteacuteration
M xk+1 = N xk + b (2)
Le choix de la deacutecomposition A = M ndash N est important pour la performance de la meacutethode
Drsquoune part M doit ecirctre choisie tel que le systegraveme (2) soit beaucoup plus facile agrave reacutesoudre que le
systegraveme (1) Drsquoautre part les valeurs propres de la matrice M -1 N doivent satisfaire pour que
lrsquoiteacuteration (2) converge
Il y a beaucoup de possibiliteacutes de deacutefinir la deacutecomposition A= M ndash N Si lrsquoon deacutenote
=ܮ ൮
0
ଶଵ ⋱⋮
ଵ
⋱hellip
⋱
ଵ 0
൲ = ൮
0 ଵଶ hellip
⋱ ⋱⋮ ⋱
ଵ
⋮ଵ
0
൲
Et D = diag(a11hellipann) (afin que A=L+D+U) les iteacuterations les plus connus sont
- Jacobi M = D N= ndash L ndash U
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-67-
- Gauss-Seidel M = D+L N = ndash U
Pour ces deux meacutethodes la matrice M est choisie de maniegravere agrave ce que le systegraveme (2) soit tregraves
facile agrave reacutesoudre Un avantage de la meacutethode de Gauss-Seidel est le fait que pour le calcul de la
composante ݔାଵ du vecteur ାଵݔ on nrsquoa besoin que des composantes ݔ
ାଵ hellip ݔdu vecteur ݔ
Alors on peut utiliser la mecircme variable pour ݔାଵque pour ݔ
Une iteacuteration devient donc
simplement
Pour i = 1hellipn
=ݔ ൫ minus sum ݔ ଵୀଵ minus sum ݔ
ୀାଵ ൯
Une modification inteacuteressante de cet algorithme est la meacutethode SOR (ldquosuccessive over-
relaxationrdquo)
ାଵݔ = (1 minus ݔ( + ොݔ
=ොݔܦ minus minusାଵݔܮ ݔ
ቑ (3)
Ougrave est un paramegravetre donneacute (pour = 1 SOR se reacuteduit agrave Gauss-Seidel) Elle est aussi simple
agrave programmer que la preacuteceacutedente
Les reacutesultats suivants deacutemontrent la convergence dans quelques situations particuliegraveres
Theacuteoregraveme 1 Si la matrice A est agrave ldquodiagonale dominanterdquo c-agrave-d
| | gt sum ห หݎݑ= 1 hellip ஷ (4)
Alors lrsquoiteacuteration de Jacobi converge
Deacutemonstration Pour la meacutethode de Jacobi on a ܯ ଵ = +ܮ)ଵܦminus ) La condition (4)
implique que ܯ ଵஶ lt 1
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Annexe B-Meacutethodes Iteacuteratives
-68-
Pour eacutetudier la convergence de la meacutethode SOR (en particulier pour Gauss-Seidel) on leacutecrit
sous la forme eacutequivalente
ܦ) + ାଵݔ(ܮ = ൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ +
Ou encore ାଵݔ = ݔ()ܪ + ܦ) + ଵ(ܮ avec
()ܪ = ܦ) + ଵ((1(ܮ minus ܦ( minus ) (5)
Theacuteoregraveme 2 Si A est symeacutetrique et deacutefinie positive et si isin (02) lrsquoiteacuteration SOR deacutefinie
par (3) converge
Deacutemonstration Il faut deacutemontrer que toutes les valeurs propres de ()ܪ satisfont |ߣ| lt 1
Soient uneߣ valeur propre et neݔ 0 le vecteur propre correspondant
൫(1 minus ܦ( minus ൯ݔ= ܦ)ߣ + ݔ(ܮ (6)
Comme (1 minus ܦ(ߣ minus = ܦ minus ܣ + ܮ la formule (6) devient
=ݔܣ ൫(1 minus ܦ)(ߣ + ݔ൯ܮ (7)
En multipliant (6) et (7) avec lowastݔ on obtient pour ߙ) = ܦ)lowastݔ + ݔ(ܮ (observer que = (ܮ
+ߙߣ =തߙ (2 minus ltݔܦlowastݔ( 0 (1 minus ߙ(ߣ = =ݔܣlowastݔ ߚ gt 0 (8)
On en deacuteduit
0 lt +ߙߣ =തߙ ቀߚఒ
ଵఒ+
ଵ
ଵఒഥቁ= ߚ
ଵ|ఒ|మ
|ଵఒ|మ
Ce qui implique |ߣ| lt 1
Pour quelques matrices on connaicirct la valeur de qui minimise le rayon spectral de ()ܪ et
par conseacutequent qui acceacutelegravere la convergence par rapport agrave lrsquoiteacuteration de Gauss-Seidel Drsquoautres
meacutethodes iteacuteratives pour des systegravemes lineacuteaires sont SSOR (ldquosymmetric successive over-relaxationrdquo)
et la meacutethode du gradient conjugueacute (avec preacute-conditionnement)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-69-
Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
[2] D B Ingham I pop Transport phenomena in porous media 2nd ed Pergamon Amsterdam
(2002)
[3] A Bahloul Boundary layer and stability analysis of natural convection in a porous cavity
International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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Reacutefeacuterences Bibliographiques
[1] D Nield A Bejan Convection in Porous Media 2nd ed Spingerverlang New York Inc
(1999)
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International Journal of Thermal Sciences vol 45 no 7 pp 635-642 (2006)
[4] AC Baytas Entropy generation for natural convection in a inclined porous cavity Int J
Heat Mass Transfer vol 43 pp 2089-2099 (2000)
[5] L Kalla M Mamou P Vasseur L Robillard Multiple steady states for natural convection
in a shallow porous cavity subject to uniform heat fluxes International Communications in Heat
and Mass Transfer vol 26 Issue 6 pp 761-770 (1999)
[6] H Nawaf A Saeid A Mohamad Natural convection in a square porous cavity with an
oscillating wall temperature International Journal of Numerical Methods for Heat amp Fluid Flow vol
15 Issue 6 pp 555-566 (2005)
[7] Y Varol F Oztop I Pop Numerical analysis of natural convection for a porous
rectangular enclosure with sinusoidally varying temperature profile on the bottom wall
International Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 56-64 (2008)
[8] A Barletta S Lazzari 2D free convection in a porous cavity heated by an internal circular
boundary International Journal of Thermal Sciences vol 45 pp 917-922 (2006)
Reacutefeacuterences Bibliographiques
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[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Reacutefeacuterences Bibliographiques
-70-
[9] K Bouhadef Simulation numeacuterique de la convection naturelle dans une caviteacute agrave fond
sinusoiumldal 12egravemes Journeacutees Internationales de Thermique Tanger Maroc du 15 au 17
Novembre 2005
[10] Y Varol F Oztop E Avci Estimation of thermal and flow fields due to natural convection
using support vector machines (SVM) in a porous cavity with discrete heat sources International
Communications in Heat and Mass Transfer vol 35 pp 928ndash936 (2008)
[11] E Baez A Nicolaacutes 2D natural convection flows in tilted cavities Porous media and
homogeneous fluids Int J Heat Mass Transfer vol 49 pp 4773-4785 (2006)
[12] T Basak S Roy T Paul I Pop Natural convection in a square cavity filled with a porous
medium Effects of various thermal boundary conditions International Journal of Heat and Mass
Transfer vol 49 pp 1430-1441 (2006)
[13] A Saeid H Nawaf Natural convection in porous cavity with sinusoidal bottom wall
temperature variation International Communications in Heat and Mass Transfer vol 32 pp
454-463 (2005)
[14] SL Moya E Ramos S Mihir Numerical study of natural convection in a tilted
rectangular porous material Int J Heat Mass Transfer vol 30 Issue 4 pp 741-756 (1987)
[15] SV Patankar Numerical Heat Transfer and fluid flow McGraw-Hill book company New
York (1980)
[16] EF Nogotov Applications of Numerical Heat transfer McGraw-Hill book company New
York (1978)
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Title Numerical study of natural convection in porous media saturated with fluid in a
square cavity with variable orientation
Summary
Two-dimensional natural convective flow in a tilted rectangular porous material saturated
with fluid is analyzed by solving numerically the mass momentum and energy balance
equations using Darcyrsquos law and the Boussinesq approximation Isothermal boundary conditions
are considered where two opposite walls are kept at constant but different temperatures and the
other two are thermally insulated The external parameters considered are the tilt angle the
aspect ratio and the Darcy-Rayleigh number Two main convective modes are found single and
multiple cell convection and their features described in detail Local and global Nusselt numbers
are presented as functions of the external parameters
Key words naturel convection porous media Boussinesq equations Darcy Law square cavity
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
دراسة عددیة للحمل الحراري الطبیعي في وسط مسامي مشبع بمائع داخل فجوة مربعة مائلةالعنوان
ملخص
قمنا في إطار ھذا العمل بدراسة عددیة لظاھرة انتقال الحرارة بواسطة الحمل الحراري الطبیعي
وذلك بحل عدديبمائع نیوتونيوء ھذا التجویف مملمائل و ثنائي األبعادمربع تجویف مساميداخل
الشروط الحدیة مرتبطة معادالت انحفاظ الكتلة والطاقة باستعمال مقاربة بوسیناسك وقانون دارسيل
العوامل والوجھان اآلخران معزولین حراریابوجھین متقابلین درجة حرارتھما ثابتة لكنھا مختلفة
الشكل وعدد دراسي رایلي المعدلزاویة المیالن عامل الخارجیة المؤثرة والمأخوذة بعین الحسبان ھي
لقد وجدنا الكیفیتین الرئیسیتین للحمل الحراري األحادیة والمتعددة الخالیا وكل منھما مشروحة بالتفصیل
فجوة مربعةقانون دارسيالحمل الحراري الطبیعي وسط مسامي مقاربة بوسیناسكالمفاتیح
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee
Titre Etude numeacuterique de la convection naturelle en milieu poreux satureacute de fluide dans
une caviteacute carreacutee agrave orientation variable
Reacutesumeacute
La convection naturelle bidimensionnelle dans un mateacuteriau poreux carreacute et inclineacute est
analyseacute en reacutesolvant numeacuteriquement les eacutequations des bilans de masse de quantiteacute de
mouvement et deacutenergie en utilisant la loi de Darcy et lapproximation de Boussinesq Les
conditions aux limites consideacutereacutees correspondent agrave deux parois opposeacutees maintenues agrave deux
tempeacuteratures uniformes mais diffeacuterentes et les deux autres eacutetant thermiquement isoleacutees Les
paramegravetres externes consideacutereacutes sont langle dinclinaison le rapport de forme et le nombre de
Darcy-Rayleigh modifieacute On trouve deux modes principaux de convection la convection avec un
ou plusieurs cellules et leur description est donneacutee en deacutetail Les nombres de Nusselt locaux et
globaux sont preacutesenteacutes en fonction des paramegravetres externes
Mots-cleacutes convection naturelle milieu poreux eacutequations de Boussinesq loi de Darcy caviteacute
carreacutee