BATI LOGISTIC Construction d’une plate-forme … · Analyse granulométrique par tamisage 6 NF P 94-056 Valeur au bleu VBS du sol 6 NF P 94-068 ... Essai de compactage Proctor normal

BATI LOGISTIC

Construction d’une plate-forme logistique

Z.I. La Vigne Rouge à L’HERBERGEMENT (85)

Dossier VA 16 0122 G2-AVP

Étude géotechnique de conception

(mission de type G2 phase AVP)

Diagnostic géotechnique

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Note importante : La présente version annule et remplace toute précédente version du rapport relatif à cette étude.

Ce document est une copie conforme de l’exemplaire original détenu par KORNOG géotechnique qui en reste propriétaire. La conformité de cette copie est authentifiée par le visa original d’un des signataires.

MISSION - VA 16 0122 G2-AVP

1. Projet

Adresse : Z.I. La Vigne Rouge à L’HERBERGEMENT (85)

Nom de l’opération : Construction d’une plate-forme logistique

2. Intervenants

Client et Maître d’ouvrage : BATI LOGISTIC

Maître d’œuvre : NG CONCEPT

B.E. hydrogéologie et environnement : CALLIGÉE

Géomètre : Bernard MORINIÈRE

3. Mission

La mission de KORNOG géotechnique est conforme à la proposition VA 16 0122 G2-AVP du 22 mars 2016 et à la commande du 23 mars. Elle consiste à :

. • procéder à une campagne de reconnaissance des sols,

• établir un rapport donnant :

- le modèle géologique du site ainsi que les hypothèses géotechniques des sols à prendre en compte pour le projet,

- les recommandations vis-à-vis des règles parasismiques,

- une étude des ouvrages géotechniques nécessaires à la réalisation du projet comprenant leur définition et une ébauche dimensionnelle,

- les dispositions générales à prendre vis-à-vis des nappes et des avoisinants,

- la vérification de la stabilité des pentes,

- les possibilités de réemploi des matériaux du site en remblai et/ou couche de forme,

- les principales sujétions de conception et d’exécution.

Il s'agit de la phase AVP d'une mission d’ingénierie de type G2, selon la norme NF P 94-500.

Agence en charge du dossier : 97 rue Président De Gaulle – 85000 LA ROCHE SUR YON Tél. 02 51 36 62 99 - Fax 02 97 68 92 04 - [email protected]

Version Date Chargé d’affaire Contrôleur externe

1 23 juin 2016 François VILAIN Yannick VÉTO

Signatures :

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KORNOG géotechnique - Rapport d’étude géotechn ique N° VA 16 0122 G2-AVP du 23 juin 2016 - Ver sion 1

SOMMAIRE

MISSION - VA 16 0122 G2-AVP ....................... ........................................................................................................... 2

1. Projet ..................................................................................................................................................................... 2

2. Intervenants .......................................................................................................................................................... 2

3. Mission .................................................................................................................................................................. 2

SOMMAIRE .................................................................................................................................................................. 3

PRÉSENTATION .......................................................................................................................................................... 4

4. Documents communiqués .................................................................................................................................... 4

5. Caractéristiques du site ........................................................................................................................................ 4

6. Description du projet ............................................................................................................................................. 5

INVESTIGATIONS GÉOTECHNIQUES EFFECTUÉES .............................................................................................. 7

7. Sondages et essais in situ .................................................................................................................................... 7

8. Essais en laboratoire ............................................................................................................................................ 8

RÉSULTATS DES INVESTIGATIONS SYNTHÈSES ............ ..................................................................................... 9

9. Structure géologique ............................................................................................................................................. 9

10. Zonage .............................................................................................................................................................. 11

11. Essais en laboratoire ........................................................................................................................................ 11

12. Analyse et synthèse géomécanique ................................................................................................................. 12

13. Synthèse hydrogéologique ............................................................................................................................... 13

14. Risque sismique ............................................................................................................................................... 14

CONCEPTION DES OUVRAGES GÉOTECHNIQUES (G2-AVP) .... ........................................................................ 15

15. Données principales - Éléments de choix ........................................................................................................ 15

16. Adaptations générales du projet ....................................................................................................................... 15

17. Ébauche dimensionnelle ................................................................................................................................... 16

18. Réalisation des terrassements ......................................................................................................................... 20

19. Voiries ............................................................................................................................................................... 23

20. Bassin de rétention ........................................................................................................................................... 24

21. Dispositions constructives et précautions particulières .................................................................................... 25

22. Aléas géotechniques et conditions contractuelles ............................................................................................ 27

ANNEXES :

� Annexe 1 : Classification des missions géotechniques selon la norme NF P 94-500

� Annexe 2 : Sondages et essais in situ

� Annexe 3 : Plans

� Annexe 4 : Essais en laboratoire

� Annexe 5 : Note de calcul

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PRÉSENTATION

4. Documents communiqués

Document Format Origine / Référence Date de réception

Descriptif technique

pdf

NG CONCEPT / dossier AO

5 février 2016

Plan de masse

NG CONCEPT / ESQ du 03.02.2016

NG CONCEPT / ESQ du 12.02.2016

23 février 2016

Coupe NG CONCEPT / ESQ

du 30.03.2016 31 mars 2016

Plan de masse + réseaux

dwg Plan de géomètre

NG CONCEPT / MORINIÈRE L06135 - 7 décembre 2006

5. Caractéristiques du site

5.1. Occupation du site

Lors de l’intervention, le terrain correspond en grande partie à une parcelle agricole récemment labourée, délimitée au sud-ouest par une zone humide avec des haies, des plantations et des friches.

En limite nord-est, il s’agit d’un pré avec quelques arbustes.

5.2. Avoisinants

L’emprise de l’ouvrage projeté est libre de toute mitoyenneté.

5.3. Topographie

Le site présente une faible déclivité vers le nord et le sud-ouest.

Son point le plus haut, localisé au centre-est de la parcelle, s’établit à 70.2 N.G.F. Ses points les plus bas (nord et sud-ouest) atteignent 68.7 N.G.F.

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5.4. Données géologiques

D’après la carte géologique de MONTAIGU au 1/50000, le site se trouve dans un contexte de formations métamorphiques.

La visite du site et de ses environs, ainsi que notre expérience locale, permettent de préciser que les formations devant être rencontrées sont en principe les suivantes, de haut en bas :

� Formations limono-végétales de couverture,

� Formations des plateaux,

� Métagrauwackes et métapélites tufacées plus ou moins altérées en tête.

D’après le site www.georisques.gouv.fr, le terrain présente un aléa faible vis-à-vis du retrait-gonflement des argiles.

5.5. Zonage sismique

Selon le décret n° 2010-1255 du 22 octobre 2010, le site est en zone 3 de sismicité modérée.

6. Description du projet

6.1. Caractéristiques des constructions

D’après les documents communiqués, le projet consiste à réaliser une plate-forme logistique constituée de :

- 6 cellules de stockage avec bureaux,

- un local sprinkler de 8 m de hauteur avec 2 cuves d’environ 17 m de diamètre et 9.65 m de hauteur (volume 1000 m3 et 720 m3),

- un bassin de rétention au sud.

Le bâtiment sera construit en charpente métallique avec un dallage prévu à la cote altimétrique 70.0 N.G.F. Les ouvrages du local sprinkler s’établiront également à cette cote.

D’après les renseignements communiqués par CALLIGÉE en charge de l’étude hydrogéologique, la cote de fond du bassin s’établira entre 68.0 et 68.3 N.G.F. pour un fil d’eau à 69.1 N.G.F.

Les travaux débuteront par une 1ère phase intégrant les cellules 1 et 2 et les bureaux du bâtiment, les ouvrages du local sprinkler et le bassin de rétention.

6.2. Sollicitations appliquées aux fondations et au niveau bas

Les surcharges d’exploitation sur dallage, considérées par NG CONCEPT, sont les suivantes :

Surcharges d’exploitation uniformément réparties sur dallage : 50 kPa

Surcharge ponctuelle dynamique des chariots : 52 kN, soit 20 kN sous la roue la plus chargée

Surcharge ponctuelle statique des rayonnages : 80 kN sous platine de racks, dimensions 150 x 180 mm,

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En l’absence d’éléments concernant les sollicitations sous fondations, celles-ci ont été estimées, sous toutes réserves, par KORNOG géotechnique à l’E.L.S. caractéristique :

Charge verticale sur appuis isolés : 500 kN

Charge répartie sous cuves sprinkler : 100 kPa

6.3. Voiries

Le projet comprend la réalisation de voiries VL et PL et de parkings.

La classe de trafic PL ne nous a pas été communiquée.

6.4. Terrassements prévus

Le projet prévoit la réalisation d’une plate-forme en remblai général :

- de 0 à 1.0 m d’épaisseur / TN actuel, dans l’emprise du bâtiment (cellules et bureaux),

- de 0.5 à 1.0 m d’épaisseur environ / TN actuel, au droit du local et cuves sprinkler.

Pour l’aménagement du bassin de rétention, il est envisagé la réalisation de déblais de hauteur comprise entre 1.0 et 1.5 m et en remblai sur 0.5 m / TN actuel.

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INVESTIGATIONS GÉOTECHNIQUES EFFECTUÉES

7. Sondages et essais in situ

Les sondages et essais réalisés in situ sur l’ensemble du site sont présentés dans les tableaux suivants et leurs résultats sont joints en annexe 2. Les sondages de même numéro ont été couplés pour étalonnage.

7.1. Sondages de reconnaissance

Type de sondage Sondage Profondeur (m)

Sondage à la pelle mécanique

PM1, PM2, PM6, PM8, PM11, PM14, PM17BIS,

PM18, PM19, PM24, PM26, PM29, PM32, PM34 à PM47

0.9 à 2.4

Sondage semi-destructif à la tarière hélicoïdale continue

SP2

SP5

SP12

SP13

SP15

SP17

SP23

SP28

SP32

SP33

6.0

6.0

6.0

3.3

6.0

6.0

6.0

6.0

6.0

6.0

7.2. Essais mécaniques in situ

Type d’essai mécanique in situ Sondage Profondeur (m)

Sondage au pénétromètre dynamique mené au refus d’un mouton de 63.5 kg

PDB1 à PDB33 1.2 à 6.5

Type d’essai mécanique in situ Sondage Nombre

Essai pressiométrique

SP2

SP5

SP12

SP13

SP15

SP17

SP23

SP28

SP32

SP33

4

4

4

2

4

4

4

4

4

4

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7.3. Piézométrie

Piézométrie Référence Profondeur (m)

Tube piézométrique ∅ 52/60 mm avec capot métallique scellé

PZA

PZB

PZC

7.8

5.2

6.3

7.4. Implantation et nivellement

L’implantation des sondages et essais in situ figure sur le plan joint en annexe 3. Elle a été définie et réalisée par KORNOG géotechnique , seul le positionnement des piézomètres a été choisi par CALLIGÉE.

Les altitudes des têtes de sondages ont été relevées par KORNOG géotechnique et rattachées au plan topographique communiqué. Ces altitudes sont approximatives.

8. Essais en laboratoire

Les essais réalisés en laboratoire sur les échantillons prélevés sont présentés dans le tableau suivant et leurs résultats sont joints en annexe 4.

Type d’essai : identification des sols Nombre Norme

Teneur en eau pondérale w 6 NF P 94-050

Analyse granulométrique par tamisage 6 NF P 94-056

Valeur au bleu VBS du sol 6 NF P 94-068

Classification des sols (G.T.R.) 6 NF P 11-300

Essai de compactage Proctor normal 2 NF P 94-093

Indice portant immédiat I.P.I. 10 NF P 94-078

Essai d’évaluation d’un sol au traitement 1

NF P 94-078 NF P 94-100

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RÉSULTATS DES INVESTIGATIONS SYNTHÈSES

9. Structure géologique

L’analyse des résultats et leur disposition dans l’espace permettent de déduire la succession suivante des faciès ou couches géologiques, ainsi que la structure géologique la plus probable du site :

TV- Terre végétale et limon gris-brun-beige , sur une épaisseur variant de 0.2 à 0.5 m au

droit des sondages.

L- Limon et limon légèrement argileux, roux-jaune-beige-gris, avec parfois des quartz

et/ou des graviers indurés , jusqu’à une profondeur variant de 0.4 à 1.2 m suivant les sondages.

D’après les essais d’identification réalisés, cette couche appartient à la classe G.T.R. A1 et présente une teneur en eau moyenne à élevée (18.2 à 24.4 %).

A- Altérites limono-argileuses à limono-graveleuses, beige-gris-roux-brun, avec quartz et

plaquettes/fragments de roche de taille variable mais globalement croissante avec la profondeur.

Cet horizon, de classe G.T.R. A1-A2 à B5, a été rencontré jusqu’à 0.8 à 6.0 m de profondeur suivant les sondages.

Sa- Substratum altéré se débitant en plaquettes et fragments de roche dans une matrice

limoneuse à limono-argileuse plus ou moins importante.

Sc- Substratum compact à partir de 1.2 à 6.5 m de profondeur.

Les limites de ces faciès au droit des différents sondages sont estimées dans les tableaux suivants :

N° de sondage (Cote N.G.F. de la tête)

1 (69.6)

2 (69.6)

3 (69.7)

4 (69.4)

5 (69.6)

6 (70.0)

7 (69.4)

8 (69.5)

9 (69.6)

10 (69.7)

11 (69.7)

12 (69.8)

Faciès supposé Profondeur de la base (m)

(Cote N.G.F. correspondante)

TV Recouvrement 0.5

(69.1) 0.4

(69.2) 0.4

(69.3) 0.3

(69.1) 0.4

(69.2) 0.4

(69.6) 0.4

(69.0) 0.3

(69.2) 0.3

(69.3) 0.3

(69.4) 0.4

(69.3) 0.4

(69.4)

L Limon 1.0

(68.6) 0.7

(68.9) 0.6

(69.1) 0.6

(68.8) 0.8

(68.8) 0.8

(69.2) 0.7

(68.7) 0.6

(68.9) 0.7

(68.9) 0.8

(68.8) 0.7

(69.0) 0.9

(68.9)

A Altérites 1.8

(67.8) 3.3

(66.3) 1.4

(68.3) 1.4

(68.0) 3.0

(66.6) 1.5

(68.5) 1.2

(68.2) 1.5

(68.0) 1.8

(67.8) 1.0

(68.7) 2.1

(67.6) 2.0

(67.8)

Sa Substratum

altéré 2.3

(67.3) 4.3

(65.3) 2.1

(67.6) 2.1

(67.3) 3.1

(66.5) 2.6

(67.4) 1.4

(68.0) 2.0

(67.5) 1.9

(67.7) 1.5

(68.2) 2.5

(67.2) 3.4

(66.4)

Sc Substratum

compact Au-delà

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13 (69.6)

14 (69.6)

15 (69.7)

16 (69.8)

17 (70.0)

18 (70.0)

19 (70.1)

20 (70.0)

21 (69.9)

22 (69.8)

23 (70.0)

24 (69.9)



TV Recouvrement 0.4

(69.2) 0.4

(69.2) 0.3

(69.4) 0.4

(69.4) 0.4

(69.6) 0.5

(69.5) 0.5

(69.6) 0.4

(69.6) 0.4

(69.5) 0.4

(69.4) 0.3

(69.7) 0.4

(69.5)

L Limon 0.9

(68.7) 1.1

(68.5) 0.8

(68.9) 0.8

(69.0) 0.7

(69.3) 0.8

(69.2) 0.9

(69.2) 0.7

(69.3) 0.7

(69.2) 0.7

(69.1) 0.7

(69.3) 0.7

(69.2)

A Altérites - 1.7

(67.9) 2.1

(67.6) 1.7

(68.1) 1.9

(68.1) 1.6

(68.4) 1.8

(68.3) 1.8

(68.2) 1.2

(68.7) 1.5

(68.3) 1.8

(68.2) 1.2

(68.7)

Sa Substratum

altéré 1.6

(68.0) 2.6

(67.0) 4.2

(65.5) 2.4

(67.4) 2.7

(67.3) 2.2

(67.8) 2.2

(67.9) 2.5

(67.5) 1.8

(68.1) 2.5

(67.3) 3.8

(66.2) 1.7

(68.2)

Sc Substratum

compact Au-delà


25 (69.8)

26 (69.7)

27 (69.6)

28 (69.9)

29 (69.5)

30 (69.6)

31 (69.2)

32 (69.1)

33 (69.0)

34 (69.5)

35 (69.3)

36 (69.9)



TV Recouvrement 0.5

(69.3) 0.4

(69.3) 0.4

(69.2) 0.4

(69.5) 0.2

(69.3) 0.3

(69.3) 0.4

(68.8) 0.4

(68.7) 0.4

(68.6) 0.4

(69.1) 0.3

(69.0) 0.4

(69.5)

L Limon 0.7

(68.1) 0.6

(69.1) 0.6

(69.0) 0.7

(69.2) 0.4

(69.1) 0.5

(69.1) 0.9

(68.3) 1.1

(68.0) 1.2

(67.8) 0.6

(68.9) 0.9

(68.4) 0.9

(69.0)

A Altérites 1.3

(68.5) 1.2

(68.5) 0.8

(68.8) 1.6

(68.3) 0.7

(68.8) 1.0

(68.6) 6.0

(63.2) 1.8

(67.3) 3.7

(65.3) 1.4

(68.1) 1.6

(67.7) -

Sa Substratum

altéré 2.0

(67.8) 2.1

(67.6) 1.2

(68.4) 1.9

(68.0) 1.4

(68.1) 1.8

(67.8) 6.5

(62.7) 3.4

(65.7) 6.3

(62.7) > 2.4 > 2.3 > 1.2

Sc Substratum

compact Au-delà


37 (69.6)

38 (69.0)

39 (69.2)

40 (69.4)

41 (69.9)

42 (69.6)

43 (69.3)

44 (69.3)

45 (69.1)

46 (69.4)

47 (69.9)



TV Recouvrement 0.4

(69.2) 0.5

(68.5) 0.4

(68.8) 0.5

(68.9) 0.3

(69.6) 0.4

(69.2) 0.5

(68.8) 0.4

(68.9) 0.3

(68.8) 0.2

(69.2) 0.4

(69.5)

L Limon 0.5

(69.1) 0.9

(68.1) 0.5

(68.7) -

0.9 (69.0)

0.8 (68.8)

0.8 (68.5)

1.2 (68.1)

1.0 (68.1)

0.4 (69.0)

0.8 (69.1)

A Altérites > 1.1 > 1.3 > 1.2 > 1.0 > 1.3 > 1.3 > 1.2 > 1.6 > 1.4 0.8

(68.6) > 1.3

Sa Substratum

altéré Non reconnu > 0.9 Non

reconnu

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10. Zonage

D’après les résultats des sondages réalisés, il est possible de zoner approximativement le site :

• Secteurs nord de la cellule 6 et sud-ouest des cell ules 1 et 2 , correspondant aux groupes de sondages 7-10-13 et 21-24-27-28-29-30 : ils se caractérisent par la présence du substratum compact à faible profondeur (1.2 à 1.9 m).

• Autres secteurs pour lesquels le toit du substratum compact se situe au-delà de 2.0 m de profondeur.

11. Essais en laboratoire

Les caractéristiques mesurées sur les échantillons sont synthétisées dans le tableau suivant :

Nature Sondage Prof. (m)

w (%)

VBS Passant à 80 µ (%)

Dmax (mm)

γdOPN

(t/m3)

wopt

(%) IPIopt Classe

GTR

Limon

PM36 0.4-0.8 18.9 1.66 69.7 20 - - - A1

PM38 0.5-0.9 18.2 1.94 63.1 20 1.69 17.0 16 A1m

PM44 0.4-1.2 21.9 2.13 49.9 20 1.75 17.5 18 A1m

PM46 0.2-0.4 24.4 2.07 77.1 10 - - - A1

Altérites limono-argileuses

PM37 0.5-1.1 16.0 2.54 57.2 20 - - - A1-A2

Altérites limono-graveleuses

PM46 0.4-0.8 11.9 1.16 19.0 20 - - - B5

Légende : w : Teneur en eau pondérale naturelle VBS : Valeur de bleu du sol Dmax : Diamètre du tamis laissant passer 100 % du matériau

γdOPN : Poids volumique sec maximal à l’énergie du PROCTOR normal wopt : Teneur en eau à l’optimum IPIopt : IPI à l’optimum Classe GTR : Classe du sol selon la norme NF P11-300 et applicable dans le cadre du GTR

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12. Analyse et synthèse géomécanique

12.1. Analyse

Les caractéristiques mesurées des couches ou faciès décrits sont synthétisées dans le tableau suivant à partir des résultats obtenus.

Faciès géologique

Pressiomètre Ménard

Nom

bre

d’es

sais

Module pressiométrique EM (MPa)

Pression limite p l* (MPa)

n° Nature min max moyenne harmonique

min max moy écart type

A Altérites (bâtiment) 9 10.0 29.9 18.1 0.79 1.94 1.31 0.40

A Altérites (sprinkler) 4 7.2 14.4 9.7 0.58 1.28 1.06 0.32

Sa Substratum altéré 10 13.5 70.9 28.4 1.79 3.69 2.95 0.68

12.2. Synthèse

Les caractéristiques retenues pour les calculs dans chacune des couches sont données dans le tableau ci-après.

Il convient de rappeler que des variations horizontales et/ou verticales inhérentes au passage d’un faciès à un autre sont toujours possibles mais difficiles à détecter en sondage. De ce fait, les caractéristiques gardent un caractère représent atif, mais jamais absolu.

12.2.1. Bâtiment (cellules de stockage et bureaux) – Sondages 1 à 30

N° Faciès Profondeur de la base

(m)

Pénétromètre Pressiomètre

Rd (MPa)

Pl* (MPa)

EM (MPa)

α ES

(MPa)

TV / L Recouvrement 0.7 2 - - - -

A Altérites 2.0 7 1.1 16 0.67 24

Sa Substratum altéré 2.8 20 2.6 28 0.5 56

Sc Substratum compact Au-delà 50 3.0 (1) 55 (1) 0.5 110

12.2.2. Local et cuves sprinkler – Sondages 31 à 33

N° Faciès Profondeur de la base

(m)

Pénétromètre Pressiomètre

Rd (MPa)

Pl* (MPa)

EM (MPa)

α ES

(MPa)

TV / L Recouvrement 1.1 2 - - - -

A Altérites 4.5 6 0.8 9.5 0.5 19

Sa Substratum altéré 6.0 20 2.6 28 0.5 56

Sc Substratum compact Au-delà 50 3.0 (1) 55 (1) 0.5 110

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(1) Ces valeurs minimales, retenues pour les calculs, ne doivent pas faire oublier d’autres valeurs plus élevées mesurées, dans le choix d’engins de terrassement ou d’une technique de réalisation de pieux.

13. Synthèse hydrogéologique

13.1. Piézométrie

Les relevés de niveaux d’eau s’établissent comme suit au droit des sondages, ceux non cités étant restés secs :

Sondage SP2 SP5 SP12 SP13 SP15 SP17

Altitude N.G.F. de la tête

69.6 69.6 69.8 69.6 69.7 70.0

Relevés Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote

en fin de forage (2) 1.7 67.9 0.9 68.7 1.9 67.9 1.6 68.0 5.0 64.7 2.3 67.7

Sondage SP23 SP28 SP31 PZA PZB PZC

Altitude N.G.F. de la tête

70.0 69.9 69.2 69.6 68.9 69.4

Relevés Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote Prof. (m)

Cote

en fin de forage (2) 2.5 67.5 1.8 68.1 1.7 67.5 1.0 68.6 1.5 67.4 0.9 68.5

du 25 avril 2016 - - - - - - 1.2 68.4 1.3 67.6 0.2 69.2

du 9 mai 2016 - - - - - - 1.2 68.4 1.5 67.4 0.6 68.8

(2) Niveaux non stabilisés pouvant ne pas correspondre à ceux existant réellement.

Les relevés, ponctuels dans le temps, ne permettent pas de préciser les variations à long terme. Le régime hydrogéologique (débit et niveau) peut varier en fonction de la saison et de la pluviosité.

13.2. Inondabilité

D’après le site www.inondationsnappes.fr, le terrain présente une sensibilité très forte aux risques de remontées de nappe.

Des informations précises sur le risque d’inondabilité peuvent être fournies dans les documents d’urbanisme (P.L.U.) et dépendent des travaux de protection réalisés, donc susceptibles de varier dans le temps. S’agissant de données d’aménagement hydraulique et non de données hydrogéologiques, elles ne font pas partie de notre mission d’étude.

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14. Risque sismique

14.1. Réglementation

� Décret n°2010-1254 du 22 octobre 2010, relatif à la prévention du risque sismique.

� Décret n°2010-1255 du 22 octobre 2010, portant sur la délimitation des zones de sismicité du territoire français.

� Arrêté du 22 octobre 2010, relatif à la classification et aux règles de construction parasismique applicables aux bâtiments de la classe dite « à risque normal ».

� EUROCODE 8 (NF EN 1998) : calcul des structures pour leur résistance aux séismes.

14.2. Données parasismiques réglementaires

Le tableau ci-dessous reprend les principales données parasismiques déduites des éléments du projet et des reconnaissances effectuées, présentées dans les paragraphes précédents :

Zone de sismicité cantonale - décret octobre 2010 3

Catégorie d’importance du bâtiment - arrêté du 22 octobre 2010 II

Risque de liquéfaction Non

EU

RO

CO

DE

8

Accélération maximale de référence pour le sol de classe A : agR (m/s2) 1.1

Coefficient d’importance : γI 1.0

Classe de sol A

Paramètre de sol : S 1.0

Coefficient d’amplification topographique : ST 1.0

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CONCEPTION DES OUVRAGES GÉOTECHNIQUES (G2-AVP)

15. Données principales - Éléments de choix

De l’analyse des éléments du projet ainsi que des résultats des sondages et essais, il ressort les points essentiels suivants à prendre en compte pour conduire les choix d’adaptation :

� Le projet prévoit la construction d’une plate-forme logistique constituée de 6 cellules de

stockage avec bureaux, d’un local sprinkler associé à 2 cuves, d’un bassin de rétention et de voiries PL et VL.

� Compte-tenu de la catégorie d’importance du bâtiment (catégorie II) et de la zone

sismique où il est situé (zone 3), la réglementation parasismique doit être prise en compte pour le dimensionnement de sa structure.

� Le site présente une faible pente vers le nord et le sud-ouest. Le bâtiment et les

ouvrages sprinkler nécessitent des terrassements en remblai atteignant 1.0 m de hauteur / TN actuel. L’aménagement du bassin de rétention implique des déblais atteignant 1.0 à 1.5 m et de légers remblais jusqu’à 0.5 m / TN.

� Les horizons de recouvrement (terre végétale et limons), actuellement impropres à

recevoir toute fondation de structure, dallage ou voiries, ont des épaisseurs variables, comprises entre 0.4 et 1.2 m au droit des sondages.

� Les altérites limono-argileuses à limono-graveleuses, sous-jacentes, présentent des

caractéristiques mécaniques moyennes.

� A partir de 0.8 à 6.0 m de profondeur, il s’agit d’un substratum altéré en plaquettes et

fragments de roche dans une matrice limoneuse présentant une bonne résistance. Il devient compact et probablement difficile à terrasser à partir de 1.2 à 1.9 m de profondeur au nord de la cellule 6 et au sud-ouest des cellules 1 et 2 et à partir de 2.0 à 6.5 m de profondeur pour les autres secteurs à bâtir.

� La plupart des niveaux d’eau ont été relevés entre 0.2 et 2.5 m de profondeur (67.3 à

69.2 N.G.F.) dans un contexte de sensibilité très forte vis-à-vis du risque de remontée de nappe.

16. Adaptations générales du projet

16.1. Niveaux bas

Pour les cellules de stockage et les bureaux, la réalisation de dallages sur terre-plein est envisageable sous réserve de respecter les recommandations du § 18.

Dans le cadre du dimensionnement des dallages et pour répondre aux DTU 13.3, on retiendra les modules ES fournis dans le tableau du § 12.2.

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16.2. Fondation des structures

Compte tenu des éléments précédents, les solutions de fondation suivantes sont envisagées :

Cellules de stockage et bureaux :

� Massifs ancrés dans les altérites , dont le toit a été rencontré dans les sondages 1 à 30 entre 0.4 et 1.1 m de profondeur / TN actuel.

Local et cuves sprinkler :

� Radier reposant sur le toit des altérites , dont le toit a été rencontré dans les sondages 31 à 33 entre 0.9 et 1.2 m de profondeur / TN actuel.

17. Ébauche dimensionnelle

17.1. Géométrie des fondations superficielles

La profondeur sera adaptée au cas par cas pour respecter à la fois :

- une hauteur minimale

d'encastrement de 0.8 m,

- un ancrage d’au moins 0.3 m dans les altérites.

A titre indicatif, pour respecter ces paramètres en considérant le niveau bas à 70.0 N.G.F., il faut s’attendre aux profondeurs suivantes (ancrage compris) au droit de chaque sondage :

Ouvrage Cellules de stockage et bureaux


1 (69.6)

2 (69.6)

3 (69.7)

4 (69.4)

5 (69.6)

6 (70.0)

7 (69.4)

8 (69.5)

9 (69.6)

10 (69.7)

11 (69.7)

Prof. (m) par rapport au niveau du terrain actuel

1.3 1.0 0.9 0.9 1.1 1.1 1.0 0.9 1.0 1.1 1.0

Cote N.G.F. d’assise de la fondation

68.3 68.6 68.8 68.5 68.5 68.9 68.4 68.6 68.6 68.6 68.7

Prof. (m) par rapport au niveau bas projeté

1.7 1.4 1.2 1.5 1.5 1.1 1.6 1.4 1.4 1.4 1.3

Ouvrage Cellules de stockage et bureaux


12 (69.8)

13 (69.6)

14 (69.6)

15 (69.7)

16 (69.8)

17 (70.0)

18 (70.0)

19 (70.1)

20 (70.0)

21 (69.9)

22 (69.8)


1.1 1.2 1.4 1.1 1.1 1.0 1.1 1.2 1.0 1.0 1.0


68.7 68.4 68.2 68.6 68.7 69.0 68.9 68.9 69.0 68.9 68.8


1.3 1.6 1.8 1.4 1.3 1.0 1.1 1.1 1.0 1.1 1.2

e Couverture

Air libre

e°: encastrement (hors gel et hors dessiccation) a : ancrage

Sol support de fondation a

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Ouvrage Cellules de stockage et bureaux Local et cuves

sprinkler


23 (70.0)

24 (69.9)

25 (69.8)

26 (69.7)

27 (69.6)

28 (69.9)

29 (69.5)

30 (69.6)

31 (69.2)

32 (69.1)

33 (69.0)


1.0 1.0 1.0 0.9 0.9 1.0 0.7 0.8 1.2 1.4 1.5


69.0 68.9 68.8 68.8 68.7 68.9 68.8 68.8 68.0 67.7 67.5


1.0 1.1 1.2 1.2 1.3 1.1 1.2 1.2 2.0 2.3 2.5

La largeur ne sera pas inférieure à 0.7 m pour des fondations ponctuelles (semelles, massifs), même si la contrainte admissible n’est pas atteinte dans ce cas, ceci pour des raisons de bonne exécution.

17.2. Limitation de la charge aux États Limites de Services (Méthode pressiométrique)

Cette ébauche dimensionnelle fait référence à la norme d’application de l’EUROCODE 7, NF P 94 261 de juin 2013. Elle devra être complétée par des notes de calcul en phase Projet (PRO).

A l’E.L.S. caractéristique et quasi-permanent, le critère de limitation de la charge transmise au terrain nécessite de satisfaire la relation.

��

�′≤ �� =

� ∙ ��∗ ∙ �� ∙ ��

2.76+�. ��

�′

Avec :

� q'a : contrainte admissible

� Vd : valeur de calcul de la composante verticale de la charge transmise par la fondation superficielle au terrain

� A’ : surface effective de la fondation (A’ = A sous charge verticale centrée)

� q0 : contrainte totale verticale que l’on obtiendrait à la fin des travaux à la base de la fondation superficielle en l’absence de celle-ci

� kp : facteur de portance pressiométrique

� ple*: pression limite nette équivalente

� iδ : coefficient de réduction de portance lié à l’inclinaison du chargement δ

� iβ : coefficient de réduction de portance lié à la proximité d’un talus de pente β

Les principaux résultats du calcul des contraintes admissibles qui s’en déduit sont rassemblés dans le tableau suivant. Les résultats sont obtenus en considérant des charges verticales centrées.

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État limite vis-à-vis de la résistance du sol (EUROCODE 7)

Largeur (m)

��

(kN) ple*

(kPa) De (m) kp

q0

(kPa)

Contrainte admissible q'a E.L.S. (kPa)

Contrainte admissible retenue q'a E.L.S. (kPa)

��

�′

(kPa)

��

�′≤ ��

Massif carré ancré dans les altérites vers 1.2 m de profondeur

1.2 x 1.2 500 1100 0.3 0.89 22 377 350 347 Vérifié

Radier circulaire fondé dans les altérites

Ø 17 22700 800 0.3 0.80 0 232 100 100 Vérifié

En cas de charges inclinées, les valeurs des contraintes admissibles, devront être minorées en fonction de l'angle d'incidence de la charge (coefficient iδ ici pris égal à 1).

17.3. État limite de service vis-à-vis des déformat ions sous massifs

Les tassements ont été calculés, selon les formules pressiométriques classiques, avec les caractéristiques précédemment citées.

On obtient des tassements sous massifs de l’ordre de 0.4 cm pour le cas de charge étudié.

17.4. Tassement sous dallage ou radier et surcharge s réparties

Il est rappelé que les terrassements prévus consisteront en des remblais atteignant 1.0 m d’épaisseur maximale.

Sous le poids des remblais, des dallages (ou des radiers), ainsi que les surcharges d’exploitation, il va se produire un tassement général des couches sous-jacentes compressibles estimé comme suit :

p

si

ii ⋅α= ∑ME

H.

Avec, p : pression verticale due au remblai et aux surcharges, αi : coefficient de structure du sol de la couche i,

Hi : épaisseur de la couche i,

EMi : module pressiométrique de la couche i.

17.4.1. Dallage du bâtiment

La pression p peut être évaluée comme suit :

Bâtiment

Cas de charge sur dallage Profil tangent

(kPa) Remblai 1.0 m

(kPa)

Terrassement

Poids dallage

Surcharge

0

+ 5

+ 50

+ 18

+ 5

+ 50

Cumul dallage p + 55 + 73

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d’où les tassements estimés suivants :

Couche Bâtiment

N° α EM (MPa)

H (m)

Profil tangent (kPa)

Remblai 1.0 m (kPa)

A 0.67 16 1.3 0.3 0.4

Sa 0.5 28 0.8 0.1 0.1

Sc 0.5 55 4.0 0.2 0.3

Tassement total (cm) 0.6 0.8

17.4.2. Local sprinkler

En considérant une hypothèse de surcharge d’exploitation sur radier de 100 kPa, la pression p peut être évaluée comme suit :

Cuve sprinkler ouest Cuve sprinkler est

Cas de charge sur radier Remblai 1.0 m

(kPa) Remblai 1.0 m

(kPa)

Terrassement

Poids radier

Surcharge

+ 18

+ 8

+ 100

+ 18

+ 8

+ 100

Cumul dallage p + 126 + 126

d’où les tassements estimés suivants :

Couche Cuve sprinkler ouest Cuve sprinkler est

N° α EM (MPa)

H (m)

Remblai 1.0 m (kPa)

Remblai 1.0 m (kPa)

A 0.5 9.5 2.5 / 5.1 1.6 3.3

Sa 0.5 28 2.6 / 0.5 0.6 0.0

Tassement total (cm) 2.2 3.3

17.5. Tassements totaux

Considérant la somme des tassements estimés aux § 17.3, 17.4.1 et 17.4.2, on obtient :

- des tassements totaux sous la structure du bâtiment de 1.0 à 1.2 cm entraînant des tassements différentiels limités à 0.2 cm dans le sens de la pente,

- des tassements totaux sous les radiers des cuves sprinkler de 2.2 et 3.3 cm.

La solution de fondation superficielle ne pourra être retenue que si le B.E.T. structure considère ces tassements (totaux et différentiels) acceptables pour les ouvrages étudiés, et prend en compte les déformations d'appuis correspondant aux tassements différentiels calculés à partir des charges définies par le B.E. structure au stade Projet.

Si besoin, des joints de construction devront être réalisés, notamment entre le local sprinkler et les cuves.

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18. Réalisation des terrassements

Nota : les indications des chapitres suivants, fournies en estimant des conditions normales d’exécution pendant les travaux, seront à adapter aux conditions réelles rencontrées : intempéries et niveau de nappe, matériels utilisés, provenance et qualité des matériaux, phasages, plannings et précautions particulières. Nous rappelons que les conditions d'exécution sont absolument prépondérantes pour obt enir le résultat attendu, qu’elles ne peuvent être définies précisément actuellement et que seules des orientations peuvent être retenues à ce stade de l’étude.

18.1. Déblais

18.1.1. Classification des sols

Rappelons que selon la norme NF P11-300, les matériaux à terrasser s'apparentent a priori à la classe G.T.R. :

� Limon : A1

� Altérites limono-argileuses à limono-graveleuses : A1-A2 à B5

A la demande du maître d’œuvre, des essais spécifiques (Proctor + IPI, aptitude au traitement) ont été réalisés sur les limons susceptibles d’être réutilisés en remblai et/ou couche de forme. Les résultats de ces analyses figurent en annexe 4.

18.1.2. Terrassabilité des matériaux

La réalisation des déblais ne présentera pas de difficultés particulières d’extraction jusqu’au toit du substratum compact, rencontré dès 1.2 à 1.9 m de profondeur au nord de la cellule 6 et au sud-ouest des cellules 1 et 2, et à plus de 2.0 m dans les autres secteurs.

Au-delà, les déblais dans le substratum compact pourront nécessiter l'emploi d'engins ou de procédés spéciaux (pelle puissante, brise-roche hydraulique, ripper,…).

Le toit rocheux est le plus souvent irrégulier et présente le risque de variations brutales en très peu de distance, entraînant des sujétions d’exécution.

18.1.3. Réutilisation des matériaux de déblai

Compte tenu de leur classe G.T.R. et de leur état d'humidité, les matériaux de déblai du site issus des limons et des altérites pourront être réutilisés en remblai par conditions météorologiques favorables et moyennant si besoin un traitement aux liants hydrauliques.

18.1.4. Talus provisoires

Les talus provisoires, hors mitoyenneté et jusqu’à 2 m de hauteur, pourront être dressés avec une pente de :

- 3 de base / 2 de hauteur (3H/2V) sur la hauteur de la terre végétale, du limon gris-brun-beige, du limon plus ou moins argileux beige-roux-jaune-gris et des altérites,

- 1H/1V au sein du substratum altéré,

à adapter lors des terrassements si cela s'avère nécessaire.

A noter que des hétérogénéités, même de quelques mètres, peuvent être rencontrées au fur et à mesure de l’ouverture et provoquer des éboulements locaux. L’ensemble des talus devra être protégé des intempéries par des feuilles de polyane soigneusement fixées.

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Pour des hauteurs plus importantes ou pour des talus plus raides, un blindage provisoire ou un soutènement est à prévoir, suivant un prédimensionnement et un suivi géotechniques (mission spécifique).

18.2. Drainage

La sensibilité très forte du site vis-à-vis du risque de remontée de nappe, associée au caractère limoneux voire argileux des sols superficiels, nécessitent de procéder à un drainage dès le démarrage du chantier (rigoles, épi, épuisement périphérique), afin de rabattre les venues d’eau sous la plate-forme, voire sous l’arase pour des matériaux traités.

Ce dispositif de drainage sera adapté au contexte hydrogéologique, à la nature et à la géométrie de la plate-forme. Il devra être dimensionné pour pouvoir être contrôlé (regards de visite,…) et rester en service pendant toute la durée de vie des ouvrages.

Ces drainages seront raccordés à une évacuation gravitaire et rejetés dans les réseaux sous réserve de l’acceptation par les services compétents concernés.

Les plates-formes devront être protégées contre les arrivées d'eau locales, dressées de manière à éviter toute stagnation et permettre l’évacuation des eaux pluviales vers un exutoire.

18.3. Purges et préparation du fond de forme

La terre végétale et le limon gris-brun-beige (TV) ainsi que le limon plus ou moins argileux beige-roux-jaune-gris (L) dans son état hydrique actuel, correspondant à des épaisseurs de 0.4 à 1.2 m au droit des sondages, devront être entièrement décapés .

Toute zone décomprimée fera l’objet d’un traitement spécifique, si elle doit recevoir un élément de l’ouvrage à porter (purge, compactage).

Selon le G.T.R., la mise en œuvre correcte de la couche de forme nécessite un fond de forme ayant un module Ev2 de l'ordre de 20 MPa pour une couche de forme en matériaux granulaires. A cet effet, les travaux préparatoires consisteront à :

1°) Purger les éventuelles poches médiocres et les sols détériorés par les engins de terrassement ou par les eaux de pluie.

2°) Compacter la plate-forme à 95% de l'Optimum Proctor Normal (O.P.N.).

Cette opération ne sera réalisable dans les sols en place que si ces derniers présentent une teneur en eau voisine de l'O.P.N.

Dans le cas contraire (à la suite d'intempéries par exemple) et s'il est impossible d'attendre que le terrain s'assainisse, on devra envisager une des solutions suivantes :

1) un cloutage par incorporation jusqu'à refus d'éléments roulés ou concassés type 100/300 mm, puis la mise en place d'un géotextile non-tissé et d'une sous-couche de 25 cm minimum en matériaux d'apports granulaires insensibles à l'eau.

2) un traitement des sols fins aux liants hydrauliques.

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18.4. Remblais

L'épaisseur de chacune des couches de remblai mises en œuvre ne dépassera pas les valeurs limites indiquées dans les recommandations G.T.R., en tenant compte de la classe de sol et du type d'engin de compactage utilisé.

Ces remblais pourront être constitués de matériaux d’apport granulaires incompressibles et insensibles à l’eau, ou bien des limons beige-roux-jaune-beige (L) du site moyennant un traitement aux liants hydrauliques.

Un contrôle régulier au fur et à mesure de l'avancement du remblai sera nécessaire. Ce contrôle est à prévoir à chaque couche de matériau mise en œuvre, et au minimum tous les mètres d'épaisseur. Les critères de réception du remblai par essais à la plaque Ø 60 cm selon le mode opératoire du L.C.P.C. pourront être les suivants : Ev2 ≥ 50 MPa et Ev2/Ev1 < 2.0

Nous rappelons que KORNOG géotechnique est en mesure d'effectuer les planches d'essais et les contrôles de compactage, en contrôle intérieur pour le compte de l’entreprise, ou en contrôle extérieur pour le compte du maître d'ouvrage.

18.5. Couches de forme sous dallages et radiers

Une fois les terrassements précédents réalisés, la mise en œuvre des dallages et des radiers sera précédée :

� de la réalisation d’une couche de forme en matériaux sains (D2, D3, R61, … selon le G.T.R.) dont l’épaisseur dépendra des hypothèses considérées par le B.E. structure et de la qualité du fond de forme au moment du chantier ; au stade des données disponibles, on peut retenir pour un dallage ou radier chargé (respectivement 50 et 100 kPa) un minimum de 50 à 60 cm.

� du contrôle de la qualité de la plate-forme ainsi obtenue ; on retiendra à titre indicatif pour un dallage ou radier chargé :

- Module de Westergaard kw ≥ 50 MPa/m (cf. DTU 13.3)

- Ev2 > 50 MPa

- Ev2/Ev1 < 2

KORNOG géotechnique peut réaliser ces essais de contrôle dans le cadre d’une mission spécifique.

Les épaisseurs ne sont données qu’à titre d’exemple. Les matériaux disponibles sur place peuvent conduire à des dimensionnements de structure très différents. Nous nous tenons à disposition pour en vérifier la définition et contrôler les possibilités.

En cas de conditions météorologiques défavorables, les valeurs intrinsèques des modules précédents ne seront retrouvées qu’après essorage et purges éventuelles des matériaux saturés ou décomprimés.

La couche de forme pourra également être constituée des limons beige-roux-jaune-beige (L) moyennant un traitement aux liants hydrauliques . D’après l’essai d’évaluation au traitement, présenté en annexe 4, la forme peut être constituée de limon en place ayant subi un traitement à la chaux et au ciment.

Les pourcentages d’intégration peuvent être de l’ordre de 2 % de chaux et de 5 % de ciment ROLAC 645 SP. Une planche d’essai préalable sera nécessaire pour vérifier ces hypothèses.

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A titre indicatif, l’épaisseur de la couche de forme en matériau traité sera théoriquement comprise entre 30 et 50 cm (réalisée en 1 ou 2 couches) et dépendra notamment de la classe de l’arase rencontrée au moment du chantier (AR1/AR2) et de la classe de plate-forme à obtenir (PF2/PF3).

19. Voiries

19.1. Assise des voiries

Texte de référence : « Guide pour la construction des chaussées à faible trafic – Bretagne Pays de Loire 2002 ».

Les préconisations et exemples suivants s’appuient sur un trafic de classe T3- (50 à 85 poids lourds en MJA/sens).

19.2. Partie Supérieure des terrassements (P.S.T.)

Les essais réalisés en laboratoire sur les sols de la zone d’activités dans le cadre des études précédentes ont permis de caractériser des sols fins (A1, A2 ou B5) dans un état hydrique moyen à humide et un indice de portance faible à moyen (IPI ≤10).

La P.S.T. au moment du chantier sera donc constituée de sols pouvant être caractérisés déformables (classe de portance P1).

19.3. Couche de forme sous voiries

L’objectif à atteindre avant mise en œuvre des structures de chaussée est une plate-forme de classe PF2 (Ev2 > 50 MPa).

Une fois exécutés les drainages et remblais d’aménagement du site, une couche de forme devra être mise en œuvre sous la structure de chaussée, selon les modalités du guide G.T.R.

Les principes du dimensionnement d’une couche de forme en matériaux granulaires sont repris dans le tableau suivant :

Classe Épaisseur Nature des matériaux

PF2 60 cm 20 cm 0/63 sur 40 cm 0/150

50 cm 50 cm 0/63 sur géotextile

La couche de forme devra être réceptionnée par des essais de plaque ; on retiendra les critères de réception suivants pour une couche de forme en matériaux granulaires :

- Ev2 > 50 MPa

- Ev2/Ev1 < 2.0

La couche de forme pourra également être constituée des matériaux fins du site (limon plus ou moins argileux beige-roux-jaune-gris) traités aux liants hydrauliques, en s’appuyant sur l’essai d’évaluation au traitement figurant en annexe 4 ainsi que sur des planches d’essais. Dans ce cas, les objectifs à atteindre seront ceux d’une classe PF3 (Ev2 > 120 MPa).

Suivant la classe d’arase AR1 ou AR2 rencontrée au moment du chantier, l’épaisseur de la couche de forme en matériaux traités sera théoriquement comprise entre 35 et 50 cm (réalisée en 1 ou 2 couches).

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20. Bassin de rétention

Dans le contexte rencontré et notamment la présence d’eau à faible profondeur dans le secteur où sera implanté le bassin de rétention, les caractéristiques (altimétries, pente,…) de cet ouvrage seront prépondérantes.

A la demande du maître d’œuvre NG CONCEPT, une analyse de la stabilité des talus en phase définitive a été conduite en retenant le cas considéré le plus défavorable, à savoir un niveau d’eau en fond de bassin à 68.0 N.G.F., une nappe correspondant aux plus hautes eaux à 69.0 N.G.F. et une crête de talus à 70.0 N.G.F.

On retiendra qu’aucune surcharge n’a été considérée en crête de tal us , les locaux et cuves sprinkler étant supposés suffisamment éloignés du bassin. Dans le cas contraire, les conditions de stabilité présentées ci-après devront être réexaminées.

Les calculs ont été menés en adoptant les hypothèses de sol suivantes, qui sont issues d’estimations probables établies par corrélations entre faciès géologiques et caractéristiques mécaniques connues.

N° Faciès

Poids volumique (kN/m3)

Long terme

φ' (°)

c' (kPa) γ γsat

R Remblai limono-graveleux 17 11 25 0

A Altérites 18 12 30 2

Sa Substratum altéré 19 13 35 5

Nota : La notion de court terme est imprécise et ne peut être utilisée que pour des phases de travaux très provisoires

et non pour des ouvrages devant résister pendant la durée du chantier.

A partir des hypothèses précédentes et notamment la géométrie type présentée ci-dessous, la stabilité interne des talus est étudiée à l’aide du logiciel GEOSTAB, en utilisant la méthode de Bishop modifiée (rupture circulaire) et selon l’approche 3 (coefficient de méthode = 1.2).

En adoptant les hypothèses précédentes et notamment une pente des talus du bassin à 3H/1V (18°), on observe que la stabilité est assurée : Fs = 1.016 > 1.0.

Les calculs sont détaillés en annexe 5.

70.0 N.G.F.

69.0 N.G.F. 68.0 N.G.F.

67.5 N.G.F.

Substratum altéré

Altérites

Remblais

Page 25 sur 27


21. Dispositions constructives et précautions parti culières

21.1. Incidence du risque sismique

L’application des règles parasismiques amène à prendre en compte les dispositions suivantes :

21.1.1. Dispositions générales à respecter

� Système de fondation homogène sous un même corps de bâtiment, à moins de délimiter des parties par des joints parasismiques.

� Éviter les fondations isolées. Dans le cas d’un sol de catégorie A au sens de l’aléa sismique, celui-ci peut être considéré comme assurant la liaison entre des fondations isolées.

� Ne pas fonder les constructions "à cheval" sur deux ou plusieurs types de sol de caractéristiques géotechniques très différentes, ou sur des discontinuités naturelles du sol : fractures, ressauts, brusques changements de pente, etc…

� Prévoir tous éléments raidisseurs dans la structure, tels que chaînages, voiles en béton armé, même courts en longueur, poteaux de même hauteur plutôt longs que courts, notion de couple poteaux forts / poutres faibles à respecter.

� Pour un même corps d’ouvrage avoir un niveau identique de fondation. En cas de niveaux enterrés, les prévoir sur toute l'emprise de la construction ou, à défaut, sur une partie séparée par un joint parasismique.

21.1.2. Dispositions particulières liés aux semelle s et massifs

� Semelles continues à maille fermée régulière (mode le mieux adapté).

� Réalisation des fondations en béton armé, pour résister aux efforts de cisaillement lors des déplacements du sol.

21.1.3. Dispositions particulières liés aux radiers

� Structure relativement souple nécessitant une parfaite homogénéité du sous-sol.

� Bêche périphérique coulée à pleine fouille à prévoir pour limiter un éventuel glissement horizontal du radier.

21.2. Structure

Il est rappelé qu’en cas de mitoyennetés différées en temps au cours de la construction, une reprise de tassement est à prévoir sur le premier bâtiment construit. Un entraînement de la fondation mitoyenne existante par le tassement du bâtiment en cours de construction est possible sans précaution spéciale. Pour cette raison, il est recommandé de réaliser l’ensemble des plates-formes du projet dès la 1ère phase des travaux afin que les tassements dus à l’apport de remblais soient pratiquement achevés au démarrage des phases suivantes de chantier.

Page 26 sur 27


Dans le cas de deux bâtiments, ou deux parties d’un même bâtiment, fondés de façon différente, ou présentant un nombre de niveaux assez différent, il conviendra de s’assurer que la structure peut s’adapter sans danger aux tassements différentiels risquant de se produire. Sinon, les projeteurs devront prévoir un joint de construction intéressant toute la hauteur de l’ouvrage, y compris les fondations elles-mêmes.

21.3. Fondations

La mise hors gel et hors dessiccation des fondations sera à assurer par un encastrement suffisant (ici, 0.8 m au minimum) vis-à-vis du terrain fini extérieur. On notera que la profondeur de dessiccation est une donnée très approximative au stade actuel des connaissances scientifiques. De ce fait, l’encastrement demandé des fondations doit impérativement être couplé avec les mesures précisées précédemment pour les structures.

Des fondations établies à des niveaux différents doivent respecter la règle des 3 de base pour 1 de hauteur entre arêtes de fondations, à moins de dispositions particulières.

La présence d’eau en période hivernale pourra entraîner des sujétions de pompage pour épuisement des fouilles lors des travaux de fondation.

La reconnaissance ayant mis en évidence des variations de niveau du toit du sol de fondation, il faut s’attendre à des adaptations locales (surprofondeurs), reprises par purge et coulage de béton maigre.

Les massifs devront être coulés immédiatement à l’ouverture et à l’avancement des terrassements.

Lors du bétonnage, il pourra être nécessaire en présence d’eau de prévoir un tube plongeur pour le coulage.

18°

18°

Page 27 sur 27


22. Aléas géotechniques et conditions contractuelle s

Le présent rapport et ses annexes constituent un tout indissociable . La mauvaise utilisation qui pourrait en être faite suite à une communication ou une reproduction partielle ne saurait engager KORNOG géotechnique .

Les reconnaissances de sol procédant par sondages ponctuels, les résultats nécessairement extrapolés à l'ensemble du site laissent forcément des aléas (exemple : hétérogénéité locale), qui peuvent entraîner des adaptations à l'exécution qui ne sauraient être à la charge du géotechnicien.

Toutes modifications dans l'implantation, la conception, l'importance des constructions, les hypothèses prises en compte (voir chapitre « Présentation » du présent rapport) peuvent conduire à des remises en cause de nos prescriptions et conclusions. Une nouvelle mission devra alors être demandée à KORNOG géotechnique , pour réadapter ou valider par écrit le nouveau projet.

Tout élément nouveau mis en évidence lors de l’exécution des fondations et n'ayant pu être détecté au cours des reconnaissances de sol (exemples : dissolution, cavité, hétérogénéité localisée, venues d'eau, instabilité locale, etc…) doit nous être signalé, car pouvant rendre caduques certaines de nos recommandations.

Ce rapport vient terminer la phase AVP de la mission G2, confiée à KORNOG géotechnique . L’attention du Maître d'Ouvrage est attirée sur la nécessité de réaliser les phases PRO et DCE/ACT de la mission G2 puis les missions G3 (à charge de l’entreprise) et G4 dans l'enchaînement prévu par la norme NF P 94-500 . KORNOG géotechnique reste à l’entière disposition du Maître d'Ouvrage pour la réalisation de ces missions en phase de conception puis d'exécution.

Fait à LA ROCHE SUR YON


ANNEXE 1 : MISSIONS GÉOTECHNIQUES DE LA NORME NF P 94-500

Tableau 1 – Enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique

Enchaînement des mission

G1 à G4

Phase de la maîtrise d’œuvre

Missions d’ingénierie géotechnique (GN) et Phase de la mission

Objectifs à atteindre pour les

ouvrages géotechniques

Niveau de management des

risques géotechniques

attendu

Prestations d’investigations géotechniques à

réaliser

Étape 1 : Étude géotechnique préalable (G1)

Étude géotechnique préalable (G1)

Phase étude de site (ES)

Spécificités géotechniques du site

Première identification des risques présentés par le site

Fonction des données existantes et de la complexité géotechnique

Étude préliminaire, Esquisse, APS

Étude géotechnique préalable (G1)

Phase Principes Généraux de Construction (PGC)

Premières adaptations des futurs ouvrages aux spécificités du site

Première identification des risques pour les futurs ouvrages

Fonction des données existantes et de la complexité géotechnique

Étape 2 : Étude géotechnique de conception (G2)

APD/AVP Étude géotechnique de conception (G2)

Phase Avant-projet (AVP)

Définition et comparaison des solutions envisageables pour le projet

Mesures préventives pour la réduction des risques identifiés, mesures correctives pour les risques résiduels avec détection au plus tôt de leur survenance

Fonction du site et de la complexité du projet (choix constructifs)

PRO Étude géotechnique de conception (G2)

Phase Projet (PRO)

Conception et justification du projet

Fonction du site et de la complexité du projet (choix constructifs)

DCE/ACT Étude géotechnique de conception (G2)

Phase DCE/ACT

Consultation sur le projet de base / Choix de l’entreprise et mise au point du contrat de travaux

Étape 3 : Étude géotechnique de réalisation (G3/G4)

A la charge de l’entreprise

A la charge du maître d’ouvrage

EXE / VISA Étude et suivi géotechniques d’exécution (G3)

Phase Étude (en interaction avec la phase suivi)

Supervision géotechnique d’exécution (G4)

Phase supervision de l’étude géotechnique d’exécution (en interaction avec la phase supervision du suivi)

Étude d’exécution conforme aux exigences du projet avec maîtrise de la qualité, du délai et du coût

Identification des risques résiduels, mesures correctives, contrôle du management des risques résiduels (réalité des actions, vigilance, mémorisation, capitalisation des retours d’expérience)

Fonction des méthodes de construction et des adaptations proposées si des risques identifiés surviennent

DET / AOR Étude et suivi géotechniques d’exécution (G3)

Phase Suivi (en interaction avec la phase Étude)

Supervision géotechnique d’exécution (G4)

Phase supervision du suivi géotechnique d’exécution (en interaction avec la phase supervision de l’étude)

Exécution des travaux en toute sécurité et en conformité avec les attentes du maître d’ouvrage

Fonction du contexte géotechnique observé et du comportement de l’ouvrage et des avoisinants en cours de travaux

A toute étape d’un projet ou sur un ouvrage existant

Diagnostic Diagnostic géotechnique (G5) Influence d’un élément géotechnique spécifique sur le projet ou sur l’ouvrage existant

Influence de cet élément géotechnique sur les risques géotechniques identifiés

Fonction de l’élément géotechnique étudié


Tableau 2 – Classification des missions types d’ingénierie géotechnique

L’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (étapes 1 à 3) doit suivre les étapes de conception et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrise des risques géotechniques. Le maître d’ouvrage ou son mandataire doit faire réaliser successivement chacune de ces missions par une ingénierie géotechnique. Chaque mission s’appuie sur des données géotechniques adaptées issues d’investigations géotechniques appropriées.

ÉTAPE 1 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE PRÉALABLE (G1)

Cette mission exclut toute approche des quantités, délais et coûts d’exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre de la mission d’étude géotechnique de conception (étape 2). Elle est à la charge du maître d’ouvrage ou de son mandataire. Elle comprend deux phases :

Phase étude de site (ES)

Elle est réalisée en amont d’une étude préliminaire ou d’esquisse ou d’APS pour une première identification des risques géotechniques d’un site.

— Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique du site et l’existence d’avoisinants avec visite du site et des alentours.

— Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.

— Fournir un rapport donnant, pour le site étudié, un modèle géologique préliminaire, les principales caractéristiques géotechniques et une première identification des risques géotechniques majeurs.

Phase principes généraux de construction (PGC)

Elle est réalisée au stade d’une étude préliminaire ou d’esquisse ou d’APS pour réduire les conséquences des risques géotechniques majeurs identifiés. Elle s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées.


— Fournir un rapport de synthèse des données géotechniques à ce stade d’étude (première approche de la ZIG, horizons porteurs potentiels, ainsi que certains principes généraux de construction envisageables (notamment fondations, terrassements, ouvrages enterrés, améliorations de sol).

ÉTAPE 2 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2)

Cette mission permet l’élaboration du projet des ouvrages géotechniques et réduit les conséquences des risques géotechniques importants identifiés. Elle à la charge du maître d’ouvrage ou de son mandataire et réalisée en collaboration avec la maîtrise d’œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend trois phases :

Phase Avant-projet (AVP)

Elle est réalisée au stade de l’avant-projet de la maîtrise d’œuvre et s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées.


— Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l’avant-projet, les principes de construction envisageables (terrassements, soutènements, fondations, pentes des talus, fondations, assises des dallages et voiries, amélioration de sol, dispositions générales vis-à-vis des nappes et avoisinants), une ébauche dimensionnelle par type d’ouvrage géotechnique et la pertinence d’application de la méthode observationnelle pour une meilleure maîtrise des risques géotechniques.

Phase Projet (PRO)

Elle est réalisée au stade du projet de la maîtrise d’œuvre et s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées suffisamment représentatives pour le site.


— Fournir un dossier de synthèse des hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade du projet (valeurs caractéristiques des paramètres géotechniques en particulier), des notes techniques donnant les choix constructifs des ouvrages géotechniques (terrassements, soutènements, pentes des talus, fondations, assises des dallages et voiries, amélioration de sol, dispositions générales vis-à-vis des nappes et avoisinants), des notes de calcul de dimensionnement, un avis sur les valeurs seuils et une approche des quantités.

Phase DCE/ACT

Elle est réalisée pour finaliser le Dossier de Consultation des Entreprises et assister le maître d’ouvrage pour l’établissement des Contrats de Travaux avec le ou les entrepreneurs retenus pour les ouvrages géotechniques.

— Établir ou participer à la rédaction des documents techniques nécessaires et suffisants à la consultation des entreprises pour leurs études de réalisation des ouvrages géotechniques (dossier de la phase projet avec plans, notices techniques, cahier des charges particulières, cadre de bordereau des prix et d’estimatif, planning prévisionnel).

— Assister éventuellement le maître d’ouvrage pour la sélection des entreprises, analyser les offres techniques, participer à la finalisation des pièces techniques des contrats de travaux.


Tableau 2 – Classification des missions types d’ingénierie géotechnique (suite)

ÉTAPE 3 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUES DE RÉALISATION (G3 et G4, distinctes et simultanées)

ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D’EXÉCUTION (G3)

Cette mission permet de réduire les risques géotechniques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesures correctives d’adaptation ou d’optimisation. Elle est confiée à l’entrepreneur sauf disposition contractuelle contraire, sur la base de la phase G2 DCE/ACT. Elle comprend deux phases interactives :

Phase Étude


— Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment établissement d’une note d’hypothèses géotechniques sur la base des données fournies par le contrat de travaux ainsi que des résultats des éventuelles investigations complémentaires, définition et dimensionnement des ouvrages géotechniques, méthodes et conditions d’exécution (phasage généraux, suivis, auscultations et contrôles à prévoir, valeurs seuils, dispositions constructives complémentaires éventuelles).

— élaborer le dossier géotechnique d’exécution des ouvrages géotechniques provisoires et définitifs : plans d’exécution, de phasage et de suivi.

Phase Suivi

— Suivre en continu les auscultations et l’exécution des ouvrages géotechniques, appliquer si nécessaire des dispositions constructives prédéfinies en phase Étude.

— Vérifier les données géotechniques par relevés lors des travaux et par un programme d’investigations géotechniques complémentaire si nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).

— Etablir la prestation géotechnique du dossier des ouvrages exécutés (DOE) et fournir les documents nécessaires à l’établissement du dossier d’interventions ultérieures sur l’ouvrage (DIJO).

SUPERVISION GÉOTECHNIQUE D’EXÉCUTION (G4)

Cette mission permet de vérifier la conformité des hypothèses géotechniques prises en compte dans la mission d’étude et suivi géotechnique d’exécution. Elle est à la charge du maître d’ouvrage ou de son mandataire et réalisée en collaboration avec la maîtrise d’œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend deux phases interactives :

Phase Supervision de l’étude d’exécution

— Donner un avis sur la pertinence des hypothèses géotechniques de l’étude géotechnique d’exécution, des dimensionnements et méthodes d’exécution, des adaptations ou optimisations des ouvrages géotechniques proposées par l’entrepreneur, du plan de contrôle, du programme d’auscultation et des valeurs seuils.

Phase Supervision du suivi d’exécution

— Par interventions ponctuelles sur le chantier, donner un avis sur la pertinence du contexte géotechnique tel qu’observé par l’entrepreneur (G3), du comportement tel qu’observé par l’entrepreneur de l’ouvrage et des avoisinants concernés (G3), de l’adaptation ou l’optimisation de l’ouvrage géotechnique proposée par l’entrepreneur (G3).

— Donner un avis sur la prestation géotechnique du DOE et sur les documents fournis pour le DIJO.

DIAGNOSTIC GÉOTECHNIQUE (G5)

Pendant le déroulement d’un projet ou au cours de la vie d’un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l’étude d’un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d’une mission ponctuelle. Ce diagnostic géotechnique précise l’influence de cet ou ces éléments géotechniques, sur les risques géotechniques identifiés, ainsi que leurs conséquences possibles pour le projet ou l’ouvrage existant.

— Définir, après enquête documentaire, un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.

— Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, causes géotechniques d’un désordre) dans le cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans la globalité du projet ou dans l’étude de l’état général de l’ouvrage existant.

— Si ce diagnostic conduit à modifier une partie du projet ou à réaliser des travaux sur l’ouvrage existant, des études géotechniques de conception et/ou d’exécution, ainsi qu’un suivi et une supervision géotechnique seront réalisées ultérieurement, conformément à l’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (étapes 2 et/ou 3).


ANNEXE 2 : SONDAGES ET ESSAIS IN SITU

33 sondages au pénétromètre dynamique lourd (PDB) :

� diagramme donnant, en fonction de la profondeur, la résistance dynamique Rd calculée selon la formule des Hollandais

� présence d’eau éventuelle (niveau non stabilisé)

27 sondages de reconnaissance géologique à la pelle mécanique (PM) :

� coupe détaillée des sols

� venue d’eau éventuelle

� report des principaux résultats des essais en laboratoire

10 forages semi-destructifs à la tarière continue p our essais pressiométriques (SP) :

� coupe approximative des sols, dont l’interprétation a été faite d’après l’examen des cuttings


et, pour chaque essai pressiométrique :

� module pressiométrique EM (MPa)

� pression limite nette pl* (MPa)

� pression de fluage nette pf* (MPa)

� rapport EM / pl*

3 forages semi-destructifs à la tarière continue po ur pose de piézomètre (PZ) :

� coupe approximative des sols

� schéma du piézomètre mis en place


X :

Y :

Profondeur :L'HERBERGEMENT (85)

Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB1+PM1

VA 16 0122 G2-AVP

Pénétromètre dynamique + Pelle

69.6 mZ :

18/04/2016Date :

2.30 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon mou et humide beige roux

Limon roux beige avec quartz et graviers indurés

Altérites limono-sableuse beige roux avec quelques finesplaquettes de roche de plus en plus nombreuses

Nature des terrains rencontrés

Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u

Résistance dynamique (MPa)

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

0

0

1

1

1

1

1

4

5

4

5

11

14

14

7

11

12

12

19

19

18

33

Opérateur : Atelier : Pénétromètre Géotool

Pelle de 0 à 1.4 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB2+SP2+PM2

VA 16 0122 G2-AVP

Pénétromètre + pressiomètre + pelle

69.6 mZ :

20/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétalepuis limon brun

Limon légèrement argileuxmarron roux beige

Altériteslimono-argilo-sableuseroux gris avec petites

plaquettes et fragmentsde roches de plus en plus

nombreux

Altériteslimono-graveleuses

marron beige jaunâtre

Substratum altéré marron beige

Substratum peu altéré à compact

marron beige

Lithologie

Cote

69.6

69.2

68.9

67.7

66.3

65.3

63.6

1

1

1

2

2

3

4

6

5

5

4

4

4

4

3

4

5

6

6

9

7

8

10

10

10

10

11

13

10

8

11

9

9

17

20

26

29

25

Résistance dynamique Rd (MPa)

0 5 10 15 20 25 30

21.6

27.8

33.0

76.0

Em (Mpa)

0 50 100

0.71

0.93

1.56

1.95

Pf* (Mpa)

0 3 6

1.34

1.94

3.58

> 2.85

Pl* (Mpa)

0 3 6

16.1

14.3

9.2

<26.6

Em

/Pl*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

1.7 m

Opérateur : Atelier : silea 45

Tarière de 0 à 6.0 m diam. 63 - Pelle de 0 à 1.9 m

PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB3

VA 16 0122 G2-AVP

Pénétromètre dynamique

69.7 mZ :

11/04/2016Date :

2.10 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

2

1

1

3

4

5

7

7

7

12

12

14

18

21

18

18

25

39

Opérateur : Atelier : Pénétromètre GéotoolFMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB4

VA 16 0122 G2-AVP


69.4 mZ :

11/04/2016Date :

2.10 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

0

0

2

4

3

3

6

6

9

8

9

9

8

11

16

18

19

21

30

39

49


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

SP5+ PDB5

VA 16 0122 G2-AVP

Sondage pressiométrique + pénétromètre

69.6 mZ :

20/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale puis limon jaunâtre

Limon jaune beige roux

Altérites limoneuses à limono-graveleusesmarron beige jaunâtre

Substratum peu altéré à compact

marron beige à gris

Lithologie

Cote

69.6

69.2

68.8

66.6

63.6

1

2

1

1

2

2

3

3

5

5

4

4

5

4

6

8

11

11

9

9

8

5

4

5

7

8

13

11

13

10


0 5 10 15 20 25 30

10.0

24.5

154.8

83.7

Em (Mpa)

0 50 100

0.39

0.87

> 2.89

2.34

Pf* (Mpa)

0 3 6

0.79

1.75

> 2.89

> 2.83

Pl* (Mpa)

0 3 6

12.6

14.0

<53.6

<29.6

Em

/Pl*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

0.9 m


Tarière de 0 à 6.0 m diam. 63

PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB6+PM6

VA 16 0122 G2-AVP


70.0 mZ :

18/04/2016Date :

2.60 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon peu argileux roux beige gris

Altérites limono-argileuses structurées beige gris roux avecfines plaquettes de roches assez nombreuses

Substratum altéré en plaquettes de roche


Co

te

70

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

2

1

2

2

4

4

3

4

4

4

5

7

14

16

19

21

26

25

25

21

21

38

49


Pelle de 0 à 1.7 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB7

VA 16 0122 G2-AVP


69.4 mZ :

11/04/2016Date :

1.40 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

2

3

2

2

3

3

3

4

6

7

9

11

30


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB8+PM8

VA 16 0122 G2-AVP


69.5 mZ :

18/04/2016Date :

2.00 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon roux gris avec graviers indurés

Altérites limono-argileuses beige roux avec fines plaquettesde roches de plus en plus nombreuses

Substratum altéré en plaquettes de rochedans une matrice sablo-limoneuse


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

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u d

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Pro

fon

de

ur

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

0

0

2

2

3

3

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4

8

6

11

11

5

5

4

14

23

25

26


Pelle de 0 à 1.7 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB9

VA 16 0122 G2-AVP


69.6 mZ :

11/04/2016Date :

1.90 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

0

0

0

2

4

4

3

4

5

5

5

7

9

6

6

7

9

12


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB10

VA 16 0122 G2-AVP


69.7 mZ :

11/04/2016Date :

1.50 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

0

1

1

4

2

2

1

2

6

9

21

21

14

46


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB11+PM11

VA 16 0122 G2-AVP


69.7 mZ :

18/04/2016Date :

2.50 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon peu argileux beige roux

Altérites limono-argileuses gris beige roux avec quartz etfines plaquettes

Altérites limono-graveleuses


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

1

1

1

1

1

2

4

3

5

5

8

7

10

9

8

7

16

18

12

11

21

34

38

46


Pelle de 0 à 1.4 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

SP12+PDB12

VA 16 0122 G2-AVP


69.8 mZ :

20/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale puis limonmarron roux

Limon légèrement argileuxroux beige gris

Altérites limoneuses marron beige grisâtre

Substratum altérégris beige

Substratum peu altéré à compact gris verdâtre

à gris cendre

Lithologie

Cote

69.8

69.4

68.9

67.8

66.4

63.8

1

1

1

1

1

1

1

3

4

7

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9

7

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8

8

8

4

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18

18

16

18

18

16

15

30

30

23

28


0 5 10 15 20 25 30

10.9

35.5

51.8

116.9

Em (Mpa)

0 50 100

0.44

1.29

> 2.78

> 2.84

Pf* (Mpa)

0 3 6

0.94

3.22

> 2.78

> 2.84

Pl* (Mpa)

0 3 6

11.6

11.0

<18.6

<41.2

Em

/Pl*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

1.9 m



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

SP13+PDB13

VA 16 0122 G2-AVP


69.6 mZ :

22/04/2016Date :

3.30 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale puis limon brun

Limon argileux humideroux marron beige

Substratum altéréroux marron beige

Substratum peu altéréà compact

marron jaunâtre à beige jaunâtre

(refus tarière à 3.3 m)

Lithologie

Cote

69.6

69.2

68.7

68.0

66.3

1

1

3

1

1

1

1

2

3

10

18


0 5 10 15 20 25 30

25.2

65.3

Em (Mpa)

0 50 100

0.81

2.33

Pf* (Mpa)

0 3 6

1.79

> 2.82

Pl* (Mpa)

0 3 6

14.1

<23.1

Em

/Pl*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

1.6 m



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB14+PM14

VA 16 0122 G2-AVP


69.6 mZ :

18/04/2016Date :

2.60 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon beige roux avec quartz

Altérites limono-argileuses structurées beige gris roux avecpetites plaquettes

Substratum altéré en plaquettes de roche de plus en plusnombreuses dans une matrice limono-argileuse


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

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u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

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4

5

6

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

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2

2

1

1

2

3

2

3

3

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4

4

5

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9

10

15

18

16

21

26

34

43


Pelle de 0 à 2.0 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

SP15+PDB15

VA 16 0122 G2-AVP


69.7 mZ :

20/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale puis limonbrun

Limon légèrement argileuxroux beige

Altératites limoneuses marron grisâtre

Substratum altéré gris clair à gris cendre

Substratum peu altéré gris verdâtre

Lithologie

Cote

69.7

69.4

68.9

67.6

65.5

63.7

1

2

1

1

2

2

3

4

4

4

4

4

4

5

4

4

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18

16

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15

13

23

28

28

22

15

18

15

15

17

22

17


0 5 10 15 20 25 30

25.4

34.3

13.5

27.1

Em (Mpa)

0 50 100

0.57

1.28

0.76

1.52

Pf* (Mpa)

0 3 6

1.15

2.97

1.80

3.13

Pl* (Mpa)

0 3 6

22.1

11.5

7.5

8.7

Em

/Pl*

Pié

zo

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tre

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niv

ea

u d

'ea

u

5.0 m



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB16

VA 16 0122 G2-AVP


69.8 mZ :

11/04/2016Date :

2.40 m

Pro

fon

de

ur

0

1

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6

7

8


Co

te

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65

64

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62

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

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2

2

4

4

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8

9

11

6

6

6

9

18

23

25

23

36

43

41


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

SP17+PDB17

VA 16 0122 G2-AVP


70.0 mZ :

19/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale puis limon brun jaunâtre

Limon légèrement argileuxmarron beige roux

Altériteslimono-graveleuses

marron beige jaunâtre

Substratum altéré beige grisâtre roux

Substratum peu altérémarron beige grisâtre

Lithologie

Cote

70.0

69.6

69.3

68.1

67.3

64.0

0

0

2

1

1

2

4

15

15

15

11

14

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12

14

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20

25

25

28


0 5 10 15 20 25 30

29.9

25.5

50.5

20.5

Em (Mpa)

0 50 100

0.99

1.62

2.26

1.01

Pf* (Mpa)

0 3 6

1.62

3.69

> 2.84

2.42

Pl* (Mpa)

0 3 6

18.4

6.9

<17.8

8.5E

m/P

l*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

2.3 m



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB18+PM18

VA 16 0122 G2-AVP


70.0 mZ :

18/04/2016Date :

2.20 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon marron

Limon roux gris

Altérites limono-argileuses gris beige roux avec plaquettes deroches de plus en plus nombreuses

Altérites limono-graveleuses avec nombreuses plaquettes de roche


Co

te

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7

11

18

19

28

40

41

44


Pelle de 0 à 1.6 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB19+PM19

VA 16 0122 G2-AVP


70.1 mZ :

18/04/2016Date :

2.20 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon beige marron

Limon roux beige gris

Altérites limono-agileuses beige grisâtre roux avec plaquettes de roches

Altérites limono-graveleuses avec nombreuses plaquettes de roche


Co

te

70

69

68

67

66

65

64

63

62

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Pro

fon

de

ur

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

0

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1

2

2

4

3

4

4

7

7

11

11

11

12

14

26

39

41


Pelle de 0 à 1.6 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB20

VA 16 0122 G2-AVP


70.0 mZ :

11/04/2016Date :

2.50 m

Pro

fon

de

ur

0

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2

3

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5

6

7

8


Co

te

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69

68

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66

65

64

63

62

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1

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4

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8

7

9

7

7

11

14

16

23

28

28

28

36


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB21

VA 16 0122 G2-AVP


69.9 mZ :

11/04/2016Date :

1.80 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

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65

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63

62

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u


Pro

fon

de

ur

0

1

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

1

2

1

2

4

4

4

5

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10

14

23

26

21

30

42

46


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB22

VA 16 0122 G2-AVP


69.8 mZ :

11/04/2016Date :

2.50 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

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u


Pro

fon

de

ur

0

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

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0

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6

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21

25

26

23

23

23

26

30

43


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

SP23+PDB23

VA 16 0122 G2-AVP


70.0 mZ :

19/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon légèrement argileuxjaune marron

Altérites limono-argileusesroux jaune beigeà marron beige

Substratum altéré beige grisâtre

Substratum peu altérégris cendre

Lithologie

Cote

70.0

69.7

69.3

68.2

66.2

64.0

1

1

2

1

2

2

3

7

5

6

7

7

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12

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18

16

18

18

21

18

18

23

23

26


0 5 10 15 20 25 30

27.1

19.0

56.0

22.0

Em (Mpa)

0 50 100

0.76

1.80

1.61

1.31

Pf* (Mpa)

0 3 6

1.37

3.22

> 2.93

2.81

Pl* (Mpa)

0 3 6

19.8

5.9

<19.1

7.8

Em

/Pl*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

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u d

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u

2.5 m



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB24+PM24

VA 16 0122 G2-AVP


69.9 mZ :

18/04/2016Date :

1.70 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon beige marron

Limon roux beige avec quartz et graviers grésifiés

Altérites limono-argileuses beige grisâtre roux avec fines plaquettes

Substratum altéré en plaquettes dans une matrice limono-argileuse


Co

te

69

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25

28

25

32


Pelle de 0 à 1.6 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB25

VA 16 0122 G2-AVP


69.8 mZ :

11/04/2016Date :

2.00 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

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Pro

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de

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1

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0

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6

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35

37


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB26+PM26

VA 16 0122 G2-AVP


69.7 mZ :

18/04/2016Date :

2.10 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon roux beige avec quartz et graviers indurés

Altérites limono-argileuses gris beige roux avec fines plaquettes de plus en plus nombreuses

Substratum altéré en plaquettes de roche dans une matrice limono-argileuse


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

2

2

5

6

5

3

4

7

8

11

16

16

16

21

28

37

40

44

48


Pelle de 0 à 1.4 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB27

VA 16 0122 G2-AVP


69.6 mZ :

11/04/2016Date :

1.20 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

1

1

1

2

5

11

19

26

30


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

SP28+PDB28

VA 16 0122 G2-AVP


69.9 mZ :

19/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale puis limon marron

Limon marron jaunâtre

Altériteslimono-graveleusesjaunâtre gris roux

Substratum altéré marron jaunâtre

Substratum compact marron à grisâtre

Lithologie

Cote

69.9

69.5

69.2

68.3

68.0

63.9

1

1

1

2

1

1

3

5

9

11

11

11

7

7

7

7

18


0 5 10 15 20 25 30

13.8

177.1

328.1

433.6

Em (Mpa)

0 50 100

0.48

> 2.91

> 2.90

> 2.37

Pf* (Mpa)

0 3 6

0.91

> 2.91

> 2.90

> 2.87

Pl* (Mpa)

0 3 6

15.2

<60.9

<113.1

<151.1

Em

/Pl*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

1.8 m



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB29+PM29

VA 16 0122 G2-AVP


69.5 mZ :

18/04/2016Date :

1.40 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon beige avec graviers indurés

Altérites limono-argileuses roux beige avec fines plaquettes

Substratum altéré en plaquettes de rochede taille de plus en plus importante


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

2

3

4

6

11

17

17

15

21

37

44

44


Pelle de 0 à 1.5 m

FMA Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB30

VA 16 0122 G2-AVP


69.6 mZ :

11/04/2016Date :

1.80 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

1

1

3

4

5

9

8

8

16

19

12

18

23

35

44


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

SP31+PDB31

VA 16 0122 G2-AVP


69.2 mZ :

18/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale puis limon brun

Limon légèrement argileuxroux jaune gris

Altérites limoneuses gris beige

Altérites limoneuses àlimono-graveleuses

marron beige

Lithologie

Cote

69.2

68.8

68.3

67.4

63.2

0

1

2

2

2

2

2

3

3

4

4

4

5

4

7

5

5

5

7

9

11

7

5

7

10

13

11

11

10

5

5

5

7

8

6

8

6

5

5

5

6

7

7

7

7

7

9

9

10

9

10

10

8

7

7

6

6

11

12

14

16

22

23

27


0 5 10 15 20 25 30

7.2

12.4

10.0

9.6

Em (Mpa)

0 50 100

0.27

0.64

0.65

0.62

Pf* (Mpa)

0 3 6

0.58

1.22

1.16

1.28

Pl* (Mpa)

0 3 6

12.5

10.2

8.6

7.5

Em

/Pl*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

1.7 m



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB32+SP32+PM32

VA 16 0122 G2-AVP

Pénétromètre + pressiomètre + pelle

69.1 mZ :

18/04/2016Date :

6.00 m

Pro

fondeur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Terre végétale

Limon peu argileux rouxbeige avec quartz et

graviers indurés

Altérites limono-argileusesgris roux avec quelques

quartz et très finesplaquettes de roches et

graviers indurés

Substratum altéréen plaquettes et

fragments de roche

Substratum peu altérémarron jaunâtre

Lithologie

Cote

69.1

68.7

68.0

67.3

65.7

63.1

1

2

3

2

2

1

2

1

1

3

3

5

7

5

7

7

11

7

16

26

21

25

30

30

23

18

13

11

9

14

25


0 5 10 15 20 25 30

5.5

60.3

70.9

35.1

Em (Mpa)

0 50 100

0.14

1.63

1.87

1.22

Pf* (Mpa)

0 3 6

0.35

2.80

> 2.87

3.51

Pl* (Mpa)

0 3 6

15.7

21.5

<24.7

10.0

Em

/Pl*

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u


Tarière de 0 à 6.0 m diam. 63 - Pelle de 0 à 2.1 m

PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PDB33

VA 16 0122 G2-AVP


69.0 mZ :

18/04/2016Date :

6.30 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Co

te

69

68

67

66

65

64

63

62

61

niv

ea

u d

'ea

u


Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

2

1

1

2

2

3

3

1

4

4

4

4

5

6

5

5

5

4

5

7

5

5

5

5

5

5

4

4

8

13

14

14

12

11

14

17

18

18

20

19

22

23

19

22

25

26

26

23

18

14

15

15

18

18

16

21

25

26

26

36

38


X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM34

VA 16 0122 G2-AVP


69.5 mZ :

18/04/2016Date :

2.40 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Description lithologiqueNature du terrain

Cote

69.5

69.1

68.9

68.1

67.1

Terre végétale

Limon beige grisâtre roux

Altérites limono-argileuses gris beige roux avec petitesfragments de roches de plus en plus nombreux

Substratum altéré en plaquettes de roche dans unematrice limono-sableuse à limono-argileuse

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)

DensitésècheOPN(t/m3)

IPIClasseGTR

Opérateur : Atelier : Pelle mécanique

Pelle de 0 à 2.4 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM35

VA 16 0122 G2-AVP


69.3 mZ :

18/04/2016Date :

2.30 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.3

69.0

68.4

67.7

67.0

Terre végétale

Limon peu argileux gris marron roux avec graviersindurés

(drain à 0.9 m)

Altérites limono-argilo-sableuses grésifiées gris rouxavec plaquettes et fragments de roche

Substratum altéré en plaquettes et fragments de rochedans une matrice sablo-limoneuse grésifiée

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 2.3 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM36

VA 16 0122 G2-AVP


69.9 mZ :

18/04/2016Date :

1.20 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.9

69.5

69.169.0

68.7

Terre végétale

Limon roux beige gris avec quartz

Limon roux gris beige avec petites plaquettes de roches

Substratum altéré en plaquettes de roche

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

18.9

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic

1.66

VBs

20

Dmax(mm)

2(%)

89.3 69.7

.08(%)


IPIClasseGTR

A1


Pelle de 0 à 1.2 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM37

VA 16 0122 G2-AVP


69.6 mZ :

18/04/2016Date :

1.10 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.6

69.269.1

68.5

Terre végétale

Limon beige jaune

Altérites limono-argileuses structurées gris beige rouxavec fines plaquettes

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

16

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic

2.54

VBs

20

Dmax(mm)

2(%)

66.9 57.2

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 1.1 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM38

VA 16 0122 G2-AVP


69.0 mZ :

18/04/2016Date :

1.30 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.0

68.7

68.5

68.1

67.7

Terre végétale

Limon mou et humide gris beige

Limon peu argileux roux gris avec graviers indurés

Altérites limono-argileuses plus fermes roux gris beigeavec quelques plaquettes de roche

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

18.2

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic

1.94

VBs

20

Dmax(mm)

2(%)

76.4 63.1

.08(%)

1.69


10

IPIClasseGTR

A1m


Pelle de 0 à 1.3 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM39

VA 16 0122 G2-AVP


69.2 mZ :

18/04/2016Date :

1.20 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.2

68.868.7

68.0

Terre végétale

Limon beige roux

Altérites limoneuses peu argileuses beige gris rouxavec nombreuse plaquettes

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 1.2 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM40

VA 16 0122 G2-AVP


69.4 mZ :

18/04/2016Date :

1.00 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.4

69.1

68.9

68.4

Terre végétale

Limon brun beige

Altérites limoneuses peu argileuses gris beige rouxavec nombreuses plaquettes de plus en plus grosses

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 1.0 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM41

VA 16 0122 G2-AVP


69.9 mZ :

18/04/2016Date :

1.30 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.9

69.6

69.0

68.6

Terre végétale

Limon beige roux à roux gris

Altérites limono-argileuses gris beige roux avecplaquettes

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 1.3 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM42

VA 16 0122 G2-AVP


69.6 mZ :

18/04/2016Date :

1.30 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.6

69.2

68.8

68.3

Terre végétale

Limon roux beige avec graviers indurés et quartz

Altérites limoneuses gris beige roux avec plaquettes

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 1.3 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM43

VA 16 0122 G2-AVP


69.3 mZ :

18/04/2016Date :

1.20 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.3

68.8

68.5

68.3

68.1

Terre végétale

Limon beige roux

Altérites limoneuses peu argileuses beige gris rouxavec nombreuses plaquettes

Plaquettes de roche dans une matrice limoneuse

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 1.2 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM44

VA 16 0122 G2-AVP


69.3 mZ :

18/04/2016Date :

1.60 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.3

68.9

68.1

67.7

Terre végétale

Limon roux gris

Altérites limono-argilo-sableuses grésifiées acecquelques quartz et plaquettes/fragments de roche beige

blanchâtre rouxV

en

ue

d'e

au

Wn(%)

21.9

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic

2.13

VBs

20

Dmax(mm)

2(%)

81.7 49.9

.08(%)


IPIClasseGTR

A1m


Pelle de 0 à 1.6 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM45

VA 16 0122 G2-AVP


69.1 mZ :

18/04/2016Date :

1.40 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.1

68.8

68.6

68.1

67.7

Terre végétale

Limon beige marron roux

Limon roux gris

Altérites limoneuses gris roux beige avec plaquettes deroche de plus en plus nombreuses

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 1.4 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM46

VA 16 0122 G2-AVP


69.4 mZ :

18/04/2016Date :

0.90 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.4

69.2

69.0

68.668.5

Terre végétale avec racines

Limon humide beige roux

Altérites limono-graveleuses roux gris avec petitesplaquettes et fragments de roche

Substratum altéré en plaquettes et limon sableuxgrésifié roux gris

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

24.4

11.9

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic

2.07

1.16

VBs

10

20

Dmax(mm)

2(%)

92.4

42.5

77.1

19.0

.08(%)


IPIClasseGTR

A1

B5


Pelle de 0 à 0.9 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PM47

VA 16 0122 G2-AVP


69.9 mZ :

18/04/2016Date :

1.30 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Cote

69.9

69.5

69.1

68.6

Terre végétale

Limon peu argileux beige gris roux

Altérites limoneuses roux gris avec plaquettes de rochede plus en plus grosses et quartz

Ve

nu

e d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR


Pelle de 0 à 1.3 m

FVL Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PZA

VA 16 0122 G2-AVP

Piézomètre

69.8 mZ :

18/04/2016Date :

7.80 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Alt

itu

de

(m

)

69.0

68.0

67.0

66.0

65.0

64.0

63.0

62.0

Limon brun

Limon granuleux roux

Altératites limono-graveleuses beige marron

Substratum altéré beige marron

Substratum peu altéré à compact gris cendre(refus tarière à 7.8 m)

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

1.0 m

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PZB

VA 16 0122 G2-AVP

Piézomètre

68.8 mZ :

22/04/2016Date :

5.20 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Alt

itu

de

(m

)

68.0

67.0

66.0

65.0

64.0

63.0

62.0

61.0

Limon granuleux marron roux

Limon roux beige

Altérites limono-graveleuses marron beige jaunâtre

Substratum altéré marron beige jaunâtre

Substratum peu altéré à compactmarron grisâtre

(refus tarière à 5.2 m)

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

1.5 m

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR



PLO Page : 1 / 1

X :

Y :


Z.I. La Vigne Rouge

N.G.F.

PZC

VA 16 0122 G2-AVP

Piézomètre

69.1 mZ :

18/04/2016Date :

6.30 m

Pro

fon

de

ur

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Alt

itu

de

(m

)

69.0

68.0

67.0

66.0

65.0

64.0

63.0

62.0

61.0

Limon marron granuleux

Altérites limono-argileusesmarron beige roux

Altérites limono-graveleusesmarron beige

Substratum altéré marron beige jaunâtre

Substratum peu altéré à compact marron beige jaunâtre(refus tarière à 6.3 m)

Pié

zo

mè

tre

et

niv

ea

u d

'ea

u

Wn(%)

Wl(%)

Wp(%)

Ip Ic VBsD

max(mm)

2(%)

.08(%)


IPIClasseGTR



PLO Page : 1 / 1


ANNEXE 3 : PLANS

- Plan de situation

- Plan d’implantation des sondages


ANNEXE 4 : ESSAIS EN LABORATOIRE

6 procès-verbaux d’identification des sols :

� courbe granulométrique

� teneur en eau naturelle w (%)

� valeur au bleu VBS

� classifications GTR

2 essais Proctor + IPI (5 points)

1 essai d’évaluation d’un sol au traitement

Client :

Ø tamis 50 mm 20 mm 10 mm 6.3 mm 5 mm 2 mm 1 mm 0.4 mm 0.2 m m 0.08 mm

Passant (%) 100.0 100.0 96.3 93.9 92.6 89.3 86.1 79.1 74.2 69.7

96.311

Observations :

Z.I. La Vigne Rouge

IPI :

NF P 94-078

LV16065PV n°

w (%) :

Tél. 02.97.68.92.10 - [email protected] - N° Siret : 48980157100071

Technicien

A1

18.9NF P 94-050

20 1.66VBS :

NF P 94-068

BATI LOGISTIC

Classification GTR :

Lieu :Prélèvement le :

Raphaël COUTOLLEAUFait à Vannes, le 20/05/2016

N° TVA intracom. : FR31489801571

Siège social : Z.A de Pentaparc - 26 rue Jean Guyom arc'h - 56000 VANNES - E.U.R.L. au capital de 50000 €

PM36

ANALYSE GRANULOMETRIQUE PAR TAMISAGE A SEC - NF P 9 4-056

D max : (mm)

Profondeur

Essais le : Projet : Plate-forme logistique19/05/2016

18/04/2016

0.4 à 0.8 m

L'HERBERGEMENT (85)Nature : Limon

Dossier n° :

Procès verbal d'essais

Sondage :

CLASSIFICATION GTR DES SOLS - Norme NF P 11-300

VA 16 0122 G2-AVP

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.01 0.1 1 10 100

Tam

isat

(%

)

Diamètre des particules (mm)

Courbe granulométrique

Client :


Passant (%) 100.0 100.0 85.5 79.2 75.4 66.9 63.4 60.9 59.2 57.2

85.514

Observations :

Z.I. La Vigne Rouge

IPI :

NF P 94-078

LV16066PV n°

w (%) :


Technicien

A2

16.0NF P 94-050

20 2.54VBS :

NF P 94-068

BATI LOGISTIC






PM37


D max : (mm)

Profondeur


18/04/2016

0.5 à 1.1 m

L'HERBERGEMENT (85)Nature : Altérites limono-argileuses

Dossier n° :


Sondage :


VA 16 0122 G2-AVP

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.01 0.1 1 10 100

Tam

isat

(%

)



Client :


Passant (%) 100.0 100.0 95.3 91.8 89.3 76.4 71.7 67.0 64.4 63.1

95.279

Observations :

L'HERBERGEMENT (85)Nature : Limon faiblement argileux

Dossier n° :


Sondage :


VA 16 0122 G2-AVPPM38


D max : (mm)

Profondeur


18/04/2016

0.5 à 0.9 m BATI LOGISTIC







Technicien

A1

18.2NF P 94-050

20 1.94VBS :

NF P 94-068

Z.I. La Vigne Rouge

IPI :

NF P 94-078

LV16067PV n°

w (%) :

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.01 0.1 1 10 100

Tam

isat

(%

)



Rapport d'essai 16159-M797-PRN PM38

Chantier : Sondage: PM38 Date de prélèvement: \

Demandeur : KORNOG GEOTECHNIQUE Profondeur : \ Date des essais: avril-16

N°Dossier : (Kornog VA 160122 G2) Nature: Elaboration : Naturel

% CaO % liant

Normale CBR 0,0 0,0

0,625

Observations :

Plateforme logistique -

L'HERBERGEMENT (85)

1,65 1,64

4

14,0 15,2 18,2

24 25 10

1,68 1,69 1,69

8

20,5 22,0

Masse volumique

sèche ρd (t/m3)

IPINF P 94-078

Teneur en eau à l'Optimum (%)

17,0

IPI

Maxi mesuré à l'OptimumW OPN

Masse volumique sèche à l'Optimum (t/m3)

ρ d OPN

DATE : 9 mai 2016 DATE : 9 mai 2016

1 2 3 4 5 6 7

1,69 25 16

Résultats

Résultats (hors correction granulométrique)

Energie Moule utilisé

C.THEULEAU

ESSAI PROCTOR NF P 94-093

C.PEREDO APPROBATEUR :REDACTEUR :

Argile marron

Teneur en eau (%)

NF P 94-050

ρs estimée t/m3Refus à 20 mm (%)D max (mm)

Traitement

20,0 0,0 2,7

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

1,55

1,60

1,65

1,70

1,75

1,80

10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 17,0 18,0 19,0 20,0 21,0 22,0 23,0 24,0 25,0

IPI

Mas

se v

olu

miq

ue

sè

che

(t/

m3

)

Teneur en eau (%)ρs = 2,7 t/m3 (estimée) Courbe de saturation à 80 et 100%

Courbe IPICourbe Proctor

Magéo - Z.A. de la Liodière - 6 Rue des Maupointières - 37 300 Joué-Lès-Tours - Tél : 02 47 37 10 86 - Fax : 02 47 38 42 46

Client :


Passant (%) 100.0 100.0 97.4 93.6 91.4 81.7 74.8 64.8 57.0 49.9

97.387

Observations :


Dossier n° :


Sondage :


VA 16 0122 G2-AVPPM44


D max : (mm)

Profondeur


18/04/2016








Technicien

A1

21.9NF P 94-050

20 2.13VBS :

NF P 94-068

Z.I. La Vigne Rouge

IPI :

NF P 94-078

LV16068PV n°

w (%) :

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.01 0.1 1 10 100

Tam

isat

(%

)



Rapport d'essai 16159-M797-PRNt PM44

Chantier : Sondage: PM44 Date de prélèvement: \

Demandeur : KORNOG GEOTECHNIQUE Profondeur : \ Date des essais: 25/04/2016

N°Dossier : (Kornog VA 160122 G2) Nature: Elaboration : Traitement

% CaO% liant

Rolac 645 SP

Normale CBR 2,0 5,0

0,625

Observations :


L'HERBERGEMENT (85)

1,70 1,67

46

21,0 19,8 18,5

10 24 18

1,69 1,70 1,75

28

17,1 14,7

Masse volumique

sèche ρd (t/m3)

IPINF P 94-078

Teneur en eau à l'Optimum (%)

17,5

IPI

Maxi mesuré à l'OptimumW OPN

Masse volumique sèche à l'Optimum (t/m3)

ρ d OPN

DATE : 16 mai 2016 DATE : 16 mai 2016

1 2 3 4 5 6 7

1,75 46 18

Résultats

Résultats (hors correction granulométrique)

Energie Moule utilisé

C.THEULEAU

ESSAI PROCTOR NF P 94-093

C.PEREDO APPROBATEUR :REDACTEUR :

Argile marron

Teneur en eau (%)

NF P 94-050

ρs estimée t/m3Refus à 20 mm (%)D max (mm)

Traitement

20,0 0,0 2,7

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

35,0

40,0

45,0

50,0

1,60

1,62

1,64

1,66

1,68

1,70

1,72

1,74

1,76

1,78

1,80

10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 16,0 17,0 18,0 19,0 20,0 21,0 22,0 23,0 24,0 25,0

IPI

Mas

se v

olu

miq

ue

sè

che

(t/

m3

)

Teneur en eau (%)ρs = 2,7 t/m3 (estimée) Courbe de saturation à 80 et 100%

Courbe IPICourbe Proctor


Rapport d'essai 16159-M797-TRAIT PM44

Chantier : Sondage: Date de prélèvement: NC

Demandeur : Profondeur : \ Date des essais: avr.-16

N°Dossier : (Kornog VA 160122 G2) Nature: N° d'archivage: M797

Teneur en eau Dmax VBS densitè sèche IPI Classification

(NF P 94-050) G.T.R

% % mm g/cm³ t/m3 (NF P 11-300)

21,9 0 20 2,13 \ \ A1

(NF P 94-050)

(NF P 94-078)

(NF P 94-078)

(NF P 94-078)

Teneur en eau à la confection (%) (NF P 94-050)

densité sèche (t/m3) (NF P 94-078)

IPI (NF P 94-078)

I.CBR IMMERSION (NF P 94-078)

I.CBR IMMERSION / IPI (NF P 94-078)

Gonflement volumique à 4 jours d'immersion (%) (NF P 94-078)

Gonflement volumique à 7 jours d'immersion à 96% OPN Gv 7j (%)* (NF P 94-100)

Résistance en compression diamétrale à 96% OPN Rtb (MPa )* (NF P 94-100)

Dosage des sulfates solubles dans l'eau (%)* (XP P 18-581)

2,0

5,0

Proviacal St ; Bonargent-Goyon

KORNOG GEOTECHNIQUE

Teneur en eau à l'OPN W OPN (%)

LAFARGE - SAINT PIERRE LA COUR

Refus tamis

20 mm

Produit(s) de traitement

TRAITEMENT EN LABORATOIRE

Dosage en % Type - Provenance

CaO

ROLAC 645 SP

Masse volumique sèche à l'OPN ρ dOPN (to/m³)

IPI à l'OPN

IPI maximum mesuré

ESSAIS REALISES

17,8

1,71

18,5

Aptitude du matériau

1,75

46

18

\

\

RESULTATS

38,5

185,2 Adapté

Adapté

Observations:

Adapté

Adapté

Adapté

Traitement à 2 % de chaux + 5 % de ROLAC 645 adapté pour ce matériau.

4,8

0,3

1,19

0,341 Adapté

\\

* Essais réalisés en laboratoire extérieur (Pv n°16-16-01 du 17/05/2016)

APPROBATEUR : C.THEULEAU

DATE : 20 mai 2016 DATE : 20 mai 2016

REDACTEUR : C.PEREDO


L'HERBERGEMENT (85)

PM44

Argile marron

ESSAI D'EVALUATION D'UN MATERIAU AU TRAITEMENT

NF P 94-078 - NF P 94-100

MATERIAU TESTE (Non Traité)

CADRE DU TRAITEMENT : Utilisation du matériau en Couche de forme



Chantier : Sondage: PM44 Date de prélvt: NC

Demandeur : Profondeur : \ Date des essais: avr.-16

N°Dossier : (Kornog VA 160122 G2) Nature: N° d'archivage: M797

Teneur en eau

(NF P 94-050)

%

Pénétration Force Pression

(mm) kN MPa

0

0 0,00 0,00

0,1 0,45 0,23

0,2 0,89 0,46

0,3 1,23 0,64

0,4 1,57 0,81

0,5 1,79 0,92

0,6 2,01 1,04

0,7 2,24 1,16

0,8 2,46 1,27

0,9 2,68 1,39

1,0 2,80 1,45

1,25 3,24 1,68

1,5 3,58 1,85

2 4,47 2,31

2,5 5,15 2,66

3 5,82 3,01

4 6,71 3,47

5 7,49 3,87

6 8,05 4,16

7 8,61 4,45

8 9,06 4,68

9 9,73 5,03

10 10,07 5,20

IPI 1 =

IPI 2 =

Observations:

0,0 20 A11,71

NF P 94-078 Mai 1997

ESSAI PROCTOR ET IPI

Dmax

Argile marron


L'HERBERGEMENT (85)

KORNOG GEOTECHNIQUE

CaOROLAC 645

SP

2,0

DATE : 20 mai 2016 DATE : 20 mai 2016

REDACTEUR : C.PEREDO APPROBATEUR : C.THEULEAU

17,8

38,5

G.T.R

37,6IPI retenu : 38,5

(NF P 11-300)

Classification Densité sècheTraitement %Refus tamis 20 mm

% mm t/m3

5,0

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

10,00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (

kN)

Pénétration (mm)

COURBE - IPI

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

35,0

40,0

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (

kN)

Pénétration (mm)

COURBE - IPI



Chantier : Sondage: PM44 Date de prélvt: NC

Demandeur : Profondeur : \ Date des essais: 25/04/2016

N°Dossier : Nature: N° d'archivage: M797

Teneur en eau

(NF P 94-050)

%

Pénétration Force Pression

(mm) kN MPa

0

0 0,00 0,00

0,1 0,22 0,12

0,2 0,34 0,17

0,3 0,67 0,35

0,4 0,89 0,460,5 1,79 0,92

0,6 5,93 3,06

0,7 8,50 4,39

0,8 10,51 5,43

0,9 12,08 6,24

1,0 13,42 6,94

1,25 16,11 8,32

1,5 18,57 9,60

1,8 21,92 11,33

2,5 24,72 12,77

3 26,73 13,82

4 29,53 15,26

5 30,89 15,97

6 31,88 16,47

7 32,55 16,82

8 32,88 16,99

9 32,44 16,76

10 30,65 15,84

CBR 1 =

CBR 2 =

Observations:

Teneur en eau après immersion (4 jours) : 20,3 %

I.CBR immersion

retenu :

A1

G.T.R

% mm t/m3 (NF P 11-300)

185,2155,0

185,2

CaOROLAC

645 SP

Refus tamis 20 mm Dmax Traitement % Densité sèche Classification

ESSAI PROCTOR ET CBR après immersionNF P 94-078


L'HERBERGEMENT (85)

Argile marron

KORNOG GEOTECHNIQUE

(Kornog VA 160122 G2)

17,8 0,0 20 1,712,0 5,0

ESSAI DE GONFLEMENTLecture comparateur avant saturation (1/100 mm)

Lecture comparateur après 4 jours de saturation (1/100 mm)

Gonflement G

0

32

0,3%

Variation de hauteur Δh 32

DATE : 20 mai 2016 DATE : 20 mai 2016

REDACTEUR : C.PEREDO APPROBATEUR : C.THEULEAU

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

35,0

40,0

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (

kN)

Pénétration (mm)

COURBE - I.CBR immersion


Client :


Passant (%) 100.0 100.0 100.0 98.8 97.6 92.4 90.0 85.9 81.8 77.1

100

Observations :


Dossier n° :


Sondage :


VA 16 0122 G2-AVPPM46


D max : (mm)

Profondeur


18/04/2016








Technicien

A1

24.4NF P 94-050

10 2.07VBS :

NF P 94-068

Z.I. La Vigne Rouge

IPI :

NF P 94-078

LV16069PV n°

w (%) :

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.01 0.1 1 10 100

Tam

isat

(%

)



Client :


Passant (%) 100.0 100.0 78.1 69.3 63.3 42.5 34.6 29.8 24.6 19.0

78.053

Observations :

L'HERBERGEMENT (85)Nature : Altérites limono-graveleuses

Dossier n° :


Sondage :


VA 16 0122 G2-AVPPM46


D max : (mm)

Profondeur


18/04/2016








Technicien

B5

11.9NF P 94-050

20 1.16VBS :

NF P 94-068

Z.I. La Vigne Rouge

IPI :

NF P 94-078

LV16070PV n°

w (%) :

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.01 0.1 1 10 100

Tam

isat

(%

)




ANNEXE 4 : NOTE DE CALCUL

Note de calcul GEOSTAB

1

1

1

Zones d'entrée-sortie des surfaces

Echelle (m) 1

1

0 10

PC: 5 m

20000 surfaces calculées Facteur de sécurité 1.016

GEOSTAB© v4.07 du 15/09/2014 développé par GEOS

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VA160122G2AVP_FVL22/06/16 09:18

Stabilité du talus du bassin de rétentionL'HERBERGEMENT (85) - BATI LOGISTIC FIGURE

1

Fichier "calcul stabilité talus bassin rétention"Méthode de BISHOP modifiéeEC7 Approche 3Action des terres γe : 1Resistance des terres γr,e : 1Coefficient de Méthode 1.2Unités : kN, m

SOLS ( ;γ γ sat ) C φ qs

1 1 (17.00; 11.00) * 1.00 0.000 / 1.25 25.00 / 1.25 0.000 / 1.10

1 2 (18.00; 12.00) * 1.00 2.000 / 1.25 30.00 / 1.25 0.000 / 1.10

1 3 (19.00; 13.00) * 1.00 5.000 / 1.25 35.00 / 1.25 0.000 / 1.10

Phase Initiale - Cas Initial

N° Xc Yc R Fs

1 8.4600 12.480 4.9800 1.016

2 8.3700 12.410 4.9000 1.0183 8.4800 12.450 4.9500 1.0184 8.3800 12.380 4.8700 1.0195 8.0200 13.890 6.3900 1.0206 8.5000 12.430 4.9200 1.0207 8.0400 13.860 6.3600 1.0208 8.0600 13.840 6.3300 1.0209 8.5800 12.540 5.0300 1.02010 8.0800 13.810 6.3000 1.021