CCoommmmuunnee dduu SSaaiixx ((0055440000)) · emplacements possibles d’une future station d’épuration. ... Diagramme ombrothermique à Embrun ... localisation départementale

H2GEO Environnement SARL 10-12 bd Moulin Guieu

13013 MARSEILLE

Tel : 04 91 10 00 15 / Fax : 04 91 70 73 44

Commune du Saix (054000) CCoommmmuunnee dduu SSaaiixx ((005544000)) Le village LLee vviillllaaggee

0005400 Le Saix 55440000 LLee SSaaiixx

CARTOGDES ZONES I

MéthodeEtude hydraulique et h

RAPHIE NONDABLES intégrée ydrogéomorphologique

Octobre 2005 Commune de Le Saix

Le Village

05400 LE SAIX

tél-fax : 04 92 57 29 03 / 04 92 57 11 93

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Avant Propos

Lors de l'élaboration de son schéma directeur d'assainissement, la commune du Saix a souhaité faire

étudier différents sites d'implantation pour sa future station d'épuration. Au vu de la topographie de la

commune et des contraintes d'assainissement (écoulement gravitaire dans le réseau d'assainissement),

le site envisagé était situé à proximité du torrent du Maraise, dans une zone potentiellement inondable.

La commune a donc souhaité préciser l'inondabilité, sur l'ensemble de son territoire, afin de l'intégrer à

l'étude de l'implantation de la station d 'épuration ou de ses futurs aménagements.

Ce dossier consiste en :

! une étude hydrologique de détermination des débits de crue et de projet en différents nœuds

du cours d'eau,

! et une étude hydraulique de l'écoulement des débits de crue afin de caractériser l'extension

des zones inondables.

Inondabilité Octobre 2005 Le Saix (05) page 2

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Sommaire 1 LOCALISATION ET PRESENTATION DU PROJET................................................ 5

1.1 LOCALISATION DE LAZONE D’ETUDE................................................................................ 5 1.2 OBJECTIFS DE L’ETUDE ..................................................................................................... 6

2 ETUDE HYDROLOGIQUE ............................................................................................ 7

2.1 CONTEXTE CLIMATIQUE.................................................................................................... 7 2.1.1 NORMALES CLIMATIQUES (1961 – 1990) ............................................................................ 7 2.1.2 PARTICULARITES REGIONALES............................................................................................ 9 2.1.3 QUELQUES RECORDS DU DEPARTEMENT ........................................................................... 10 2.1.4 PLUVIOMETRIE STATISTIQUE - DETERMINATION DES PLUIES............................................ 10 2.2 CONTEXTE HYDROGRAPHIQUE ET HYDROLOGIQUE...................................................... 12 2.2.1 CONTEXTE HYDROGRAPHIQUE .......................................................................................... 12 2.2.2 DONNEES HYDROLOGIQUES .............................................................................................. 13 2.3 CONTEXTE GEOLOGIQUE ................................................................................................ 14 2.3.1.1 Contexte géologique........................................................................................................................ 14 2.3.1.2 Mouvements de terrain.................................................................................................................... 15 2.3.1.3 Caractéristiques hydrogéologiques.................................................................................................. 16 2.4 AUTRES.............................................................................................................................. 17 2.4.1 DONNEES HISTORIQUES ..................................................................................................... 17 2.4.1.1 Description des évènements connus................................................................................................ 17 2.4.1.2 Enseignements tirés de l’ancien cadastre du 19ème siècle ................................................................ 17 2.4.2 RISQUES NATURELS .......................................................................................................... 18 2.4.3 ZONES NATURELLES ET MESURES DE PROTECTION ........................................................... 19 2.5 DESCRIPTION DES BASSINS VERSANTS ............................................................................ 20 2.5.1.1 Caractéristiques physiques du bassin versant.................................................................................. 20 2.5.1.2 Conclusions ..................................................................................................................................... 20 2.5.2 DETERMINATION DU COEFFICIENT DE RUISSELLEMENT.................................................... 23 2.5.3 PRINCIPALES CARACTERISTIQUES MORPHOLOGIQUES ...................................................... 23 2.6 ASSEMBLAGE DES BASSINS VERSANTS ............................................................................ 24 2.7 CALCULS HYDROLOGIQUES ............................................................................................ 25 2.7.1 DETERMINATION DU TEMPS DE CONCENTRATION DES BASSINS VERSANTS ...................... 25 2.7.2 PERIODE DE RETOUR DE PROJET ........................................................................................ 26 2.7.2.1 Pluviométrie décennale ................................................................................................................... 26 2.7.2.2 Pluviométrie centennale .................................................................................................................. 26 2.7.3 DETERMINATION DES DEBITS DE PROJET (DEBITS DE POINTE CENTENNAL)...................... 26 2.7.3.1 Détermination du débit de pointe décennal ..................................................................................... 27 2.7.3.2 Détermination du débit de pointe centennal .................................................................................... 29

3 ETUDE HYDROGEOMORPHOLOGIQUE ............................................................... 32

4 ETUDE HYDRAULIQUE.............................................................................................. 35

4.1 POSITIONNEMENT DES PROFILS D’ETUDE ...................................................................... 35 4.2 CONDITIONS AUX LIMITES ............................................................................................... 37 4.2.1 DEBITS ............................................................................................................................... 37 4.2.2 HAUTEURS D’EAU.............................................................................................................. 37 Inondabilité Octobre 2005 Le Saix (05) page 3

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4.2.2.1 Hauteur d’eau aval (Torrent du Maraise) ........................................................................................ 37 4.2.2.2 Hauteur d’eau amont (torrent du Poutellier) ................................................................................... 38 4.2.2.3 Hauteur d’eau amont (torrent de Suzanne)...................................................................................... 38 4.3 LIGNES D’EAU EN CRUE CENTENNALE EN L’ETAT ACTUEL DES TORRENTS ................. 38 4.3.1 TORRENT DE SUZANNE DEPUIS LE PROFIL P6 JUSQU’A L’AMONT DE SA CONFLUENCE AVEC

LE TORRENT DE MARAISE (P6 JUSQU’A L’AVAL DE P5) .................................................... 38 4.3.2 TORRENT DE MARAISE DEPUIS L’AVAL DE SA CONFLUENCE AVEC LE TORRENT DE

SUZANNE (AVAL DU PROFIL P5) JUSQU’A L’AMONT DE SA CONFLUENCE AVEC LE

TORRENT DE POUTELLIER (P3) .......................................................................................... 39 4.3.3 TORRENT DU POUTELLIER DEPUIS LE PROFIL P11 JUSQU’A L’AMONT DE SA CONFLUENCE

AVEC LE TORRENT DE MARAISE (PROFIL P32) .................................................................. 40 4.3.4 TORRENT DU MARAISE DEPUIS L’AVAL DE SA CONFLUENCE AVEC LE TORRENT DU

POUTELLIER (PROFIL P7) JUSQU’AU DERNIER PROFIL AVAL (PROFIL P31) ....................... 41 4.4 FACTEURS AGGRAVANTS................................................................................................. 41 4.4.1 ANCIEN CHENAL D’ECOULEMENT EN RIVE DROITE DU TORRENT DE POUTELLIER............ 41 4.4.2 INFLUENCE D’UNE RUPTURE DU BOURRELET EN RIVE GAUCHE DU TORRENT DE

POUTELLIER........................................................................................................................................... 43 4.4.3 ANCIEN CHENAL D’ECOULEMENT EN RIVE DROITE DU TORRENT DE MARAISE ................ 43 4.4.4 OBSTRUCTION D’UNE PARTIE DU LIT MINEUR PAR UN EBOULEMENT D’UNE PARTIE DU

VERSANT NORD DE LA TETE DE TRE MAROUA.................................................................. 44 4.4.4.1 Conclusion ...................................................................................................................................... 48 4.5 LIGNES D’EAU EN CRUE CENTENNALE A UN HORIZON DE 50 ANS ................................. 49 4.5.1 REHAUSSEMENT PREVU DES FONDS DU TORRENT DE MARAISE........................................ 49 4.5.2 INFLUENCE SUR LA COTE DE LA LIGNE D’EAU DE CRUE CENTENNALE.............................. 50 4.6 CARTOGRAPHIE DE L’ALEA INONDATION ...................................................................... 53 4.6.1 DEFINITION DE L’ALEA INONDATION ................................................................................ 53 4.6.2 CRUE CENTENNALE EN L’ETAT ACTUEL DES TORRENTS ET A UN HORIZON DE 50 ANS ..... 55 4.6.2.1 Etat actuel........................................................................................................................................ 55 4.6.2.2 Horizon de 50 ans............................................................................................................................ 55 4.6.3 CRUE CENTENNALE EN L’ETAT ACTUEL DES TORRENTS AVEC OBSTRUCTION TOTALE DU

LIT DU TORRENT DU MARAISE (AU DROIT DU PROFIL P7) ................................................. 56 4.6.4 CRUE CENTENNALE EN L’ETAT ACTUEL DES TORRENTS AVEC RUPTURE DU BOURRELET DE

BERGE EN RIVE GAUCHE DU TORRENT DE POUTELLIER..................................................... 57 4.6.5 CRUE CENTENNALE DES TORRENTS AVEC RUPTURE DU BOURRELET DE BERGE EN RIVE

GAUCHE DU TORRENT DE POUTELLIER, OBSTRUCTION TOTALE DU TORRENT DE MARAISE

ET DEVERSEMENT DANS L’ANCIEN LIT MINEUR................................................................. 57

5 BIBLIOGRAPHIE .......................................................................................................... 58

ANNEXES............................................................................................................................................ 60

CARTES DE HAUTEUR DE SUBMERSION, DE VITESSES D’ECOULEMENT ET D’ALEA ......................... 60 PROFILS EN LONG AVEC COTE DE CRUE CENTENNALE...................................................................... 60 PROFILS EN TRAVERS AVEC COTE DE CRUE CENTENNALE................................................................ 60 FICHES OUVRAGES ............................................................................................................................... 60 FICHES DE CALCULS HYDRAULIQUES.................................................................................................. 60 DONNEES PLUVIOMETRIQUES ............................................................................................................. 60


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11 LLOOCCAALLIISSAATTIIOONN EETT PPRREESSEENNTTAATTIIOONN DDUU PPRROOJJEETT

1.1 LOCALISATION DE LAZONE D’ETUDE

x

Figure 1 - Situation par rapport aux commune

Département : Hautes-Alpes (05)

Commune : Le Saix

Cours d'eau concerné : le Torrent du Maraise, le torrent de Suzanne,

Inondabilité Le Saix (05)

Commune du Sai

s limitrophes.

le torrent de Poutellier

Octobre 2005 page 5

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1.2 OBJECTIFS DE L’ETUDE

Cette étude a pour objectif :

# D’évaluer les risques d’inondations auxquels est soumise la commune du Saix vis à vis des

crues des torrents de Poutellier, de Suzanne et de Maraise ; ceci afin d’étudier les

emplacements possibles d’une future station d’épuration. Cette étude d’inondabilité est

réalisée conformément aux plans de prévention des risques d’inondation, c’est à dire en

considérant les critères de hauteur de submersion et de vitesse d’écoulement. Le croisement de

ces deux critères permet de quantifier l’aléa inondation sur la commune.

# D’identifier les risques naturels auxquels est soumise la commune du Saix afin de les intégrer

dans la future carte communale.


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22 EETTUUDDEE HHYYDDRROOLLOOGGIIQQUUEE

2.1 CONTEXTE CLIMATIQUE GENERALITES

Le climat du département des Hautes-Alpes est de type "méditerranéen de montagne". En

effet, largement ouvertes vers le sud par la vallée de la Durance et du Buëch, les Hautes-Alpes sont

influencées par le climat méditerranéen, tandis que la topographie est à l'origine des caractéristiques

d’un climat montagnard.

Les perturbations qui le traversent ont une activité pluvieuse plus marquée au vent (blocage et

soulèvement de la masse d’air) que sous le vent où l’effet de Foehn se fait ressentir (assèchement de la

masse d'air).

Le col Bayard (au nord de Gap) et celui du Lautaret marquent ainsi des limites climatiques. La

brise caractérise les vents dominants, tant en direction qu’en vitesse. Néanmoins, l’influence

méditerranéenne reste perceptible, notamment sur le Sud et l’Ouest du département.

2.1.1 Normales climatiques (1961 – 1990) Nous disposons des normales climatiques pour la station d'Embrun (altitude : 871 m) et celle

de Briançon (altitude : 1215 m). A Embrun, le cumul moyen annuel des précipitations atteint 716 mm.

0

20

40

60

80

Préc

ipita

tions

, en

mm

-5051015202530

Tem

péra

ture

, en

°C

Précipitations, en mmTmaxTmini

Précipitations, enmm

60 54 56 57 61 65 47 55 56 74 73 58

Tmax 6 8 11 14 19 22 26 26 22 17 10 7

Tmini -3 -2 0 3 7 10 12 12 10 6 1 -2

Jan

Fév

Mar

Avr

Mai

Juin

Juil

Aoû

Sep

Oct

Nov

Déc

Figure 2 - Diagramme ombrothermique à Embrun (05)


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Figure 3 - Diagramme ombrothermique à Briançon (source : Météo France)

A Briançon, comme à Embrun, on retrouve des traits communs :

! une pluviométrie assez homogène sur l'année : 40 à 70-80 mm selon les mois,

! pour un cumul annuel peu élevé : 700-800 mm,

! un été moins pluvieux, et des pluies plus intenses en automne,

! concernant les températures, un été culminant à 25°C, des maximales en hiver autour de 5°C, et

des minimales hivernales vers - 5°C et une moyenne interannuelle d’environ 10°C.

Rose des Vents

0

1

2

3

4

5

6

7

8360

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

220

240

260

280

300

320

340

> 8 m/s5-8 m/s2-4 m/s

Figure 4 - Rose des Vents à Embrun (05)

On observe une nette orientation des vents Sud Ouest et Nord-Est, à Embrun. Inondabilité Octobre 2005 Le Saix (05) page 8

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2.1.2 Particularités régionales

Cet aspect montagnard engendre donc des particularités régionales. Parmi les différentes

tendances, notre zone d'étude se situe au Sud-ouest de Gap, dans le sud du département, soit dans une

zone climatique que l'on peut appeler "le Gapençais, la vallée du Buëch, le Val de Durance".

Figure 5 - Zone d'étude - localisation départementale

Ainsi, l’Ouest et le Sud-ouest du département peuvent être considérés comme la limite de la

Provence. Les précipitations annuelles moyennes de 750 à 900 mm, tombent principalement en

octobre-novembre et en mai.

Les caractéristiques méditerranéennes y sont perceptibles. On y trouve des épisodes pluvio-

orageux intenses pouvant déverser près de 200 mm d’eau en 24 heures.

Cette région est également soumise au Mistral, il n’atteint tout de même pas des vitesses aussi

élevées qu’en vallée du Rhône.

Le poste de Gap laisse apparaître de fortes chaleurs estivales. Le froid hivernal reste modéré,

avec des températures minimales en janvier de -3°C/-4°C.


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2.1.3 Quelques records du département

BRIANCON EMBRUN

altitude 1215 871

T°C max 34.3 30-juil-83 36 juill-83

T°C min -19.6 4-mars-65 -19.1 09-janv-85

P24h max, mm 103.2 11-nov-96 86.5 12-déc-57

Neige 24h max, cm 71 13-févr-90 52 21-mars-71

Hmax pluies mensuelles, mm 327.4 nov-9 277.4 dec-81

Hmax pluies annuelles, mm 1106.8 1963 966.2 1960

Hmin pluies annuelles, mm 489.7 1989 546.7 1953

Tableau 1 - Quelques événements météo record du département, dont la pluie journalière maximale enregistrée.

Le fascicule Crupedix fournit également une estimation de la pluie décennale journalière de 85

mm, (Pj10), ce qui est bien loin des pluies décennales journalières de l'arc méditerranéen ou de la

région cévenole où elles s’élèvent à 150 mm, 200 mm, voire plus.

2.1.4 Pluviométrie statistique - détermination des pluies

Nous disposons de données régionales comme les coefficients de Montana déterminés pour

la région Sud-est (Zone III, Instruction Technique 1977, valables pour des pluies de période de retour

1 an, 2 ans, 5 ans et 10 ans, pour des pluies entre 5 et 120 minutes) ou de ceux déterminés pour un

certain nombre de villes en France, comme par exemple Montélimar, qui est la plus proche (RAR,

1982, valables pour des pluies décennales de 6 minutes à 6 h).

En estimant les hauteurs de pluie décennale pour différentes durées d'événements, on retient la valeur la plus forte :


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I10

(mm/h) durée de la pluie,

en min Zone III

(IT 77)

Montélimar

(RAR 82)

I100

(mm/h)

Embrun

(Météo France)

P10 max

Zone III

(mm)

P100

Embrun

(mm)

10 132.89 108.4 112 22 18

15 111.17 95.7 107 28 21

30 81.95 69.2 70 41 28

45 68.56 54.4 52 51 33

60 60.41 44.9 43 60 37

90 50.54 35 31 76 37

120 44.53 29.8 25 89 40

150 *** 26.3 20 66 42

180 *** 23.7 17 71 43

210 *** 21.8 15 76 45

240 *** 20.2 13 81 46

Tableau 2 - Intensités et hauteurs de pluie pour des évènements décennal et centennal, pour différentes durées

Les données pluviométriques dont nous disposons mettent en évidence deux problèmes dans le choix des données à prendre à compte pour modéliser la pluie sur les bassins versants étudiés.

D’une part, en l’absence de données d’intensités de pluie décennale représentatives de la

pluviométrie sur la commune du Saix, nous sommes conduits à utiliser les pluies décennales définies

par l’instruction technique de 1977, en région III. Toutefois, ces intensités ne sont valables que pour

des durées de pluies inférieures à 2h. Or certaines méthodes d’estimation des débits (notamment les

méthodes pluie-débit) nécessitent des intensités sur de plus longues durées de pluie.

Pour des durées de pluie supérieures à 2h, nous sommes donc conduits à utiliser les intensités

dont nous disposons et évaluées à la station la plus proche du secteur d’étude (Montélimar, RAR 82).

Du fait de l’absence de lien entre ces deux types de données utilisés, on observe un « décrochage » des

cumuls de pluie pour des durées supérieures à 2h. En effet, les intensités de pluie décennale calculée à

la station de Montélimar sont globalement plus faibles que celles de l’instruction technique (tout en

restant des valeurs sécuritaires).


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P10max, en m

-

20

40

60

80

100

0 50 100 150

durée, en m

cum

ul p

luvi

omét

rique

en

mm

m 7

Figure 6 - Cumuls pluviométriques décennaux, en

D’autre part, on constate que les pluies relevées à la

secteur étudié (Embrun) sont assez peu représentatives du c

moins, la durée d’acquisition est trop faible pour déterminer

retour de 100 ans (seulement 33 ans de données).

De ce fait, nous privilégierons dans l’étude hydrolog

basées sur des données de pluies régionales mais plus séc

technique de 1977, méthodes Statistiques).

2.2 CONTEXTE HYDROGRAHYDROLOGIQUE

2.2.1 Contexte hydrographique

La commune du Saix est traversée par le torrent d

prend sa source sur la commune de Barcillonnette et se j

commune de La Bâtie Montsaléon. Il est alimenté par de n

retenue d’eau située en amont (le lac de Peyssier) sur la co

Maraise est de 34,5 km² à sa confluence avec le torrent de Po


cumuls extrapolés de l’I.T. 7

inu

fonc

sta

lim

de m

iqu

urit

P

u M

ette

omb

mm

utel

courbe avec coefficients de Montélimar

200 250 300

tes

tion de la durée de la pluie

tion météorologique la plus proche du

at de la commune du Saix ; et tout au

anière fiable des pluies de période de

e les méthodes d’estimation des débits

aires (données issues de l’instruction

HIQUE ET

araise. D’une longueur de 18 km, il

dans le Petit Buëch au niveau de la

reux torrents de montagne et par une

une d’Esparron. Le bassin versant du

lier.

Octobre 2005 page 12

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Ces principaux affluents sur la commune du Saix sont le torrent de Suzanne et le torrent de

Poutelier qui prennent leur source sur la commune de Saint Auban d’Oze et qui rejoignent le torrent

du Maraise en amont du village pour le torrent de Suzanne et en aval pour le torrent du Poutellier.

Les autres affluents du Maraise sur la commune du Saix sont des petits torrents de montagne

qui sont récapitulés ci-dessous depuis l’amont vers l’aval :

! le torrent du Sézieu en rive droite,

! le torrent des Priourets en rive droite,

! le torrent de la Péguière en rive gauche,

! le torrent de Cheynet en rive gauche,

! le torrent de Tré Maroua en rive gauche,

! le torrent du Puy en rive droite ,

! le torrent des Casses en rive gauche,

! le torrent le Rivet en rive droite

2.2.2 Données hydrologiques

Surface BV au niveau du pont de la RD 48, km2

45.08

longueur plus long talweg, km 14

pente moyenne, en % 5.7

Tc, en h (Passini) 3.8

Qp10 (SCS), en m3/s 52

Qp10 (Turazza), en m3/s 81

Qp 10 retenu, en m3/s 81

Qp spécifique, m3/s/km2 1.80

Qp100, m3/s 146


débit de crue maximal, m3/s (Myer) 201


Tableau 3 – Données sur le torrent du Maraise (au niveau du pont de la RD 48) (Source : Etude hydrologique des torrents des Hautes Alpes , SERET)


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2.3 CONTEXTE GEOLOGIQUE

2.3.1.1 Contexte géologique 2.3.1.1 Contexte géologique

Le substratum du site appartient au domaine des chaînons subalpins occidentaux du Bochaîne méridional situés à l’Ouest de la nappe de Digne. Il s’agit d’un domaine qui a été plissé et faillé au Crétacé Supérieur et au Tertiaire, et qui contient deux familles de structures qui interfèrent entre elles :

# les structures anté sénoniennes (Crétacé Supérieur) N75 à pendage Est ;

# les structures tertiaires comprenant un réseau de failles N150 et N10 et des plis N120-N150 et méridiens.

La série sédimentaire, qui contient des terrains allant du Jurassique Moyen à l’Oligocène, appartient au domaine subalpin, dont la limite orientale est constituée par une ligne passant par Montmaur et Furmeyer. Cette série est dominée par des terrains marneux et marno-calcaires jurassiques et crétacés, entrecoupés de quelques niveaux calcaires formant les reliefs principaux.

Cette série sédimentaire est également caractérisée par les terrains marno-schisteux du Jurassique Inférieur et Moyen (Oxfordien à Bathonien) appelés « Terres Noires », typiques de la région. En aval de Veynes, la vallée du Petit Buëch est en effet entaillée dans une vaste zone anticlinale centrée sur Oze, où les Terres Noires du Jurassique supérieur sont largement mises à nu, dans un système de collines à relief confus, riche en "roubines" et "dos d'éléphants". Cette zone anticlinale est séparée des terrains marno-calcaires Crétacé et Jurassique Supérieur de la montagne d’Aujour par la faille chevauchante du Saix.

Figure 7 - La montagne d'Aujour et la rive gauche du Buëch, en aval de Veynes

En premier plan la plaine alluviale du Buëch est occupée par des vergers. En plan intermédiaire les reliefs de "bad-lands" (ciselés de "robines") dans l'Argovien (sommet des Terres Noires) du Serre de

l'Aigle. Oze est à l'extrème droite. En arrière-plan la montagne d'Aujour est formée par une dalle structurale de Tithonique, inclinée vers l'observateur (elle semble plonger sous les Terres Noires, mais

elle en est séparée par un synclinal d'axe E-W).


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Sur la commune du Saix, on peut ainsi distinguer deux zones géologiques :

# la partie Nord de la commune, qui englobe le chef-lieu, et qui consiste en une dépression où affleurent les « Terres Noires » recouvertes par les épandages torrentiels (colluvions) en fond de vallée ;

# La partie Sud et extrême orientale de la commune, dont le relief est plus marqué, qui est constitué des couches calcaires et marno-calcaires du Jurassique Supérieur et du Crétacé, fortement plissées et faillées : anticlinal NNO du Villauret à l’Est, chevauchement du Saix et anticlinal faillé de l’Aujour de direction ESE au Sud.

Les terrains secondaires et tertiaires sont en partie recouverts par des dépôts superficiels quaternaires :

# les épandages torrentiels et alluviaux en fond de vallée dans la partie Nord de la commune,

# les épandages d’éboulis dans les pentes, dans les parties Sud et Est de la commune.

Figure 8 : Extrait de la carte géologique au 1/50 000 de Gap (source : BRGM), J4-2 terres noires, Jw et Fw alluvions récentes, J5 Calcaires marneux, n3 alternance calcaires-marnes.

2.3.1.2 Mouvements de terrain 2.3.1.2 Mouvements de terrain

Les versants des montagnes de part et d’autre des torrents sont très abrupts et sujets à des mouvements de terrain/éboulements localisés. De tels évènements se sont déjà produits à deux endroits sur la commune le 7 janvier 1994. Ceux ci ont été classés comme catastrophe naturelle (rapport R.T.M du 26 janvier 1994).


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Le principal glissement de terrain a eu lieu au droit de la salle des fêtes. L’autre, sans conséquence du fait de l’absence d’habitations en aval s’est produit au lieudit « les Donnaves ».

Figure 9 : Principales zones concernées par les éboulements de terrain sur la commune

2.3.1.3 Caractéristiques hydrogéologiques 2.3.1.3 Caractéristiques hydrogéologiques

Les terrains du Jurassique moyen et la partie inférieure du Jurassique Supérieur, qui affleurent au Nord de la commune, sont essentiellement marneux (Terres Noires) et constituent un écran imperméable. Ces terrains affleurent dans le quart Sud-ouest de la commune.

Le reste de la série sédimentaire présente une alternance de calcaires, de marnes, d’argiles qui s’organisent en couches plissées et faillées. Les ressources aquifères de cette série sont très divisées, avec une productivité moyenne, mais peuvent être localement non négligeables, notamment dans les terrains calcaires du Jurassique Supérieur (Tithonique). Elles émergent à la faveur d’accidents tectoniques ou à travers les formations superficielles quaternaires.

Sur le versant, des eaux souterraines circulent au sein des dépôts superficiels (moraines, éboulis, alluvions torrentielles) à la faveur de niveaux graveleux et se rencontrent le plus souvent en profondeur au niveau du toit de niveaux marneux. Ces circulations succèdent généralement aux aléas météorologiques et ne constituent pas en ce sens une nappe de versant à régime permanent. De très nombreuses sources à faible débit résultent cependant de ces circulations.

La nappe alluviale des cailloutis du torrent Maraise contient une ressource aquifère peu exploitée.


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2.4 AUTRES

2.4.1 Données historiques

2.4.1.1 Description des évènements connus 2.4.1.1 Description des évènements connus

# Une crue du torrent de Maraise est survenue en juillet 1977. Le niveau du maraise est monté jusqu’à environ 20 cm sous le tablier de l’ouvrage n°4. Il n’y a pas de plus hautes connues ailleurs dans le village lors de cette crue. Aucun sinistre n’a été reporté suite à cet événement.

# Un arrêté de catastrophe naturel (JO du 29/04/1994) a été émis concernant des coulées de boues, inondations et mouvements de terrain (au droit de la salle des fêtes, les versants rive gauche du torrent de Maraise) sur la commune du Saix. Cet événement a fait l’objet d’une fiche de renseignement du R.T.M.

Les causes identifiées sont « les pluies diluviennes des 6 et 7 janvier 1994 ». Le départ du phénomène de glissement de terrain est le versant nord de la tête de TRE-ROUA (altitude approximative de 610 m) où les pentes sont d’environ 45% à 65%. Les matériaux arrachés au versant ont été déposés dans le torrent de Maraise, rejetant celui-ci vers sa rive droite. Les dégâts constatés sont « une attaque de la rive droite du torrent de Maraise, mettant en danger la salle polyvalente et des vergers de très bonne qualité ».

2.4.1.2 Enseignements tirés de l’ancien cadastre du 19ème siècle 2.4.1.2 Enseignements tirés de l’ancien cadastre du 19ème siècle

Ce cadastre , dont une copie est gardée en mairie du Saix a permis d’identifier :

# Un probable ancien emplacement du lit mineur du torrent de Maraise entre sa confluence avec les torrents de Suzanne et de Poutellier. Cet ancien lit se situe en rive droite immédiate du lit mineur actuel et constitue actuellement un chenal d’écoulement préférentiel (bien que peu profond) toutefois en cas de crue exceptionnelle,

# Un ancien chenal d’écoulement du torrent de Poutellier au droit de l’ouvrage n°1. Ce chenal autrefois situé en rive droite du lit mineur actuel du torrent de Poutellier a été partiellement rembalyé et une digue a été construite entre les ouvrages n°s 1 et 3 empêchant de fait le ruisseau de s’écouler dans cet ancien bras.


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Figure 10 : cadastre du 19 ème siècle du bo

2.4.2 Risques naturels 1

La Commune du Saix est concernée par les risques suivan

Feux de forêt

Mouvement de terrain

Inondation

Concernant leur prise en compte dans l'aménagement, aul'objet d'un PPR (Plan de Prévention des Risques).

1 Source : site prim.net


Ancien lit mineurprobable du torrent deMaraise

Ancien lit mineur dutorrent de Poutellier

urg du Saix

ts :

avec enjeu humain

enjeu humain à définir

avec enjeu humain

cun de ces risques n'a à ce jour fait


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La Commune du Saix n'est pas soumise à un risque technologique, faisant l'objet d'un PPI (Plan Particulier d'Intervention).

Concernant la procédure d'information, le DCS (Dossier Communal Synthétique) a été notifié le 14 décembre 2001.

2.4.3 Zones naturelles et mesures de protection

La commune du Saix n'est pas concernée par :

# un arrêté préfectoral de biotope

# une ZNIEFF (Zone naturelle d'intérêt écologique, faunistique et floristique) de type I

# une ZNIEFF géologique

# une ZNIEFF marine

# par une Zone de Protection Spéciale (ZPS, du réseau Natura 2000)

# par une Zone d'Importance Communautaire pour les Oiseaux (ZICO, du réseau Natura)

# par une réserve naturelle, ou une réserve naturelle volontaire

# par un parc national ou par un parc naturel régional

# ou par un site classé.

En revanche, le territoire communal comprend :

$ Une Z.N.I.E.F.F. de type II (inventaire des Zones naturelles d'intérêt écologique, faunistique et floristique), Montagne D’Aujour, Pic de Grigne, 2484 ha

$ Des territoires appartenant au réseau Natura 2000 au titre de la Directive Habitats

# Un site éligible : Ceûse, montagne d’Aujour, pic de Grigne, montagne de Saint-Genis, 509 ha

# Une proposition de sites d'intérêt communautaire (pSIC), « Ceuse, Montagne d’Aujour, Pic de Grigne, montagne de saint Genis


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2.5 DESCRIPTION DES BASSINS VERSANTS

2.5.1.1 Caractéristiques physiques du bassin versant 2.5.1.1 Caractéristiques physiques du bassin versant

Des forêts de feuillus, de conifères et mélangées, ainsi que de la végétation arbustive ou herbacée couvrent la majorité du territoire communal. Quelques zones de roches nues sont recensées dans le centre et le Nord de la commune notamment sur les versants montagneux (cf Figure 11).

L’ensemble de l’habitat et les étendues agricoles se situent dans la partie Nord de la commune, dans les vallées du torrent de Maraise et de ses affluents, les torrents de Suzanne, de Poutelier et du Rivet. L’habitat, surtout regroupé dans la large dépression marquant la plaine de Maraise, est constitué de hameaux, du bourg du Saix ainsi que les quartiers du Pont, du Sarret, des Eyssagnières, et d’habitations isolées. Seul un gîte estival d’une capacité de 80 personnes se situe dans la partie plus encaissée de la vallée du torrent de Maraise, au centre du territoire.

Du point de vue géologique, le territoire communal du Saix se décompose en deux secteurs : dans la moitié Nord, les marnes ("terres noires" ou "bad lands"), très peu perméables et donc propices à la génération de ruissellement, et dans la moitié Sud des lithosols marno-calcaires à calcaires, plus ou moins perméables. La plaine du torrent de Maraise, au Nord de la commune, est tapissée localement d’alluvions, formation perméable.

Les pentes fortes (supérieures à 20%) couvrent l’essentiel du territoire de la commune notamment dans la partie centre et au Sud. Elles correspondent aux zones montagneuses et à leurs vallées encaissées. Les pentes faibles (inférieures à 10%), représentant environ 10% de la surface communale, sont concentrées au Nord de la commune et correspondent à l’élargissement de la vallée du torrent de Maraise.

2.5.1.2 Conclusions 2.5.1.2 Conclusions

Du fait des épisodes pluvio-orageux intenses saisonniers (octobre, novembre et mai), de son climat méditerranéen/montagnard, de son relief accidenté (chaîne de montagnes, vallées encaissées) et de son sol de nature globalement peu perméable, le secteur des Deux Buëch est soumis à un risque de ruissellement pluvial important.

La commune du Saix est très exposée au risque de ruissellement du fait de sa topographie très pentue sur l’ensemble du territoire et de la présence de versants dépourvus de végétation.

De fortes précipitations provoquent un ruissellement important de l’eau pluviale sur les flancs montagneux abrupts, notamment sur les formations marneuses (« terres noires ») avec peu de couverture végétale. Les eaux se chargent rapidement en terre et matériaux, ce qui provoque d’importants ravinements sur les versants. Ce transport solide a pour conséquence l’engravement des


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lits des torrents à proximité. Cette obstruction des lits facilite les débordements lors des crues des torrents montagneux comme le Maraise et ses affluents, les torrents de Suzanne et de Poutelier.

Ces crues torrentielles brutales et soudaines sont principalement caractérisées par l’érosion rapide des berges et le transport solide. Une des conséquences constatées aujourd’hui est l’affouillement et l’érosion visible d’anciennes digues sur les rives du torrent de Poutelier. Les dégâts sont davantage provoqués par l’énergie cinétique du flot et le transport solide, que par la submersion.

Cependant, la présence importante de forêts et de végétation sur les massifs montagneux favorise l'infiltration, l'absorption par la végétation (évapotranspiration) et la micro-rétention (rétention dans des dépressions locales) et atténue le ruissellement et donc le risque de crues torrentielles. De plus, la végétation limite l’érosion en stabilisant le sol.


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2.5.2 Détermination du coefficient de ruissellement

Les coefficients de ruissellement ont été estimés à partir de l’occupation des sols (issue de la cartographie Corine Land Cover, des visites sur le terrain et de l’urbanisation cadastrale), de la géologie et des pentes à l’échelle de la commune (pentes « fortes » de manière générale) (Source : Schéma Directeur d’Assainissement, H2GEAU).

C ruiss occupation des sols 100 ans

forêts végétation

arbustive, C ruiss

Forêts feuillus, C

ruiss

Roche nue, C ruiss

urbanisation, C ruiss

C ruiss plan d'eau

landes subalpines

,C ruiss

végétation claisemée,

C ruiss

pelouses et pâturages naturels, C

ruiss

0,40 0,30 0,70 0,70 1 0,50 0,45 0,40

C ruiss occupation des sols 10 ans

forêts végétation

arbustive, C ruiss

Forêts feuillus, C

ruiss

Roche nue, C ruiss

urbanisation, C ruiss

C ruiss plan d'eau

landes subalpines

,C ruiss

végétation claisemée,

C ruiss

pelouses et pâturages naturels, C

ruiss

0,3 0,2 0,7 0,7 1 0,3 0,3 0,25

Tableau 4 – Estimation des coefficients de ruissellement, pour une période de retour décennale et centennale

2.5.3 Principales caractéristiques morphologiques

Coefficient de ruissellement

(sans unité)

Secteur

Surface

(km²)

C100 C10

Plus long Chemin

hydraulique (m)

Pente

moyenne (%)

A1 6.94 0.40 0.28 5 100 11

A2 8.25 0.42 0.32 5 510 12.3

M1 19.06 0.41 0.32 9 200 4.3

C1 0.27 0.31 0.21 900 4.4

B1 0.72 0.38 0.3 900 4.4

B2 0.11 0.41 0.34 380 10.5

B3 3.92 0.47 0.40 5 570 12.9


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Coefficient de ruissellement

(sans unité)

Secteur

Surface

(km²)

C100 C10

Plus long Chemin

hydraulique (m)

Pente

moyenne (%)

A1 6.94 0.40 0.28 5 100 11

A2 8.25 0.42 0.32 5 510 12.3

T1 26 0.41 0.31 9 200 6.5

T2 34.53 0.41 0.31 10 100 5.9

T3 39.28 0.41 0.32 15 670 4.6

Tableau 5 – Principales caractéristiques des bassins versants

2.6 ASSEMBLAGE DES BASSINS VERSANTS

Figure 12 Assemblage des bassins versants et positionnement

schématique des principaux profils d'étude au Saix


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2.7 CALCULS HYDROLOGIQUES

2.7.1 Détermination du temps de concentration des bassins versants

Le temps de concentration est le temps maximal mis par l’eau précipitée sur le bassin versant pour parvenir à son exutoire.

Le temps de concentration intervient dans plusieurs méthodes de détermination du débit de pointe d’un bassin versant (méthode rationelle, Bressand Golossof, SCS associée à l’hydrogramme unitaire). En effet, la réponse maximale du bassin versant est donnée dans ces méthodes par une pluie d’une durée égale à celle du temps de concentration du bassin versant.

Les temps de concentration ont été estimés par plusieurs méthodes et sont reportés dans le tableau ci dessous. Nous choisissons de retenir celui donné par la formule de Passini qui donne des valeurs moyennes.

Temps de concentration (min) Bassin Versant Rationelle Passini

Ventura

Ramser

Méthode des

Vitesses

Géologie

Bressand Golossof

retenu

B3 148 58 51 33 71 53 46 58

A2 137 66 62 33 71 52 46 66

B2 26 7 8 4 5 4 3 7

A1 136 64 61 33 70 49 43 64

M1 250 174 160 73 201 88 112 174

B1 48 29 35 12 19 9 11 29

C1 63 19 19 12 19 9 11 19

A2 137 66 62 33 71 52 46 66

A1 136 64 61 33 70 49 43 64

T1 210 158 152 63 164 88 95 158

T2 221 187 184 70 189 96 109 187

T3 353 262 229 108 333 149 187 223

Tableau 6 - Temps de concentration estimé, en minutes


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2.7.2 Période de retour de projet

La période de retour du débit de projet est de 100 ans.

2.7.2.1 Pluviométrie décennale 2.7.2.1 Pluviométrie décennale

Les pluies décennales sont calculées par une formule de Montana de la forme :

I (mm/min) = a t (min) –b

Pour des durées de pluies comprises inférieures à 2h, les coefficients a et b sont ceux recommandés par l’instruction technique de 1977 en région pluviométrique III (Sud-Est). Pour des durées de pluies supérieures à 2h, les coefficients a et b sont ceux fournis par la station météorologique la plus proche (ici Montélimar).

2.7.2.2 Pluviométrie centennale 2.7.2.2 Pluviométrie centennale

Nous disposons des pluies centennales estimées la station d’Embrun pour des durées comprises entre 6 min et 24 h, les temps de concentration des bassins versants étudiés n’excédant pas 6 heures. on modélise encore la pluie par une équation de Montana.

Les coefficients a et b sont déterminés par régression linéaire sur les logarithmes des hauteurs et durées de pluie (voir feuille de calcul en annexe). Pour plus de précision, on a découpé l’intervalle [0h, 6h] en deux sous intervalles [0 h, 1h] et [1h, 6h] pour lesquels on a calculé séparément les coefficients de montana a et b.

2.7.3 Détermination des débits de projet (débits de pointe centennal)

Le débit de pointe est le débit maximal de l’hydrogramme à l’exutoire du bassin versant engendré lors un épisode pluvieux. Il peut être estimé soit par des méthodes issues de statistiques (Socose, Crupédix), soit par des méthodes plus conceptuelles et déterministes (Rationnelle, Bressand-Golossof) à partir d’une pluie de même période de retour que celle du débit de projet choisi (100 ans ici).

Toutes ces méthodes reposent sur l’hypothèse que le débit de pointe d’une certaine période de retour est engendré par une pluie de même période de retour.


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2.7.3.1 Détermination du débit de pointe décennal 2.7.3.1 Détermination du débit de pointe décennal

Pour l’estimation du débit de pointe décennal, les formules Crupédix, Socose et Rationelle ont été utilisées.

• Méthode Crupédix

La méthode Crupédix a été mise au point par le CEMAGREF pour estimer le débit de pointe décennal de bassins versants non jaugés de surfaces comprises entre 2 et 2000 km² à partir de données morphologiques des bassins versants et de données climatiques.

Elle estime le débit de pointe décennal en fonction de la surface du bassin versant, de la pluie journalière décennale et d’un coefficient régional selon la formule :

Qi10 = S0,8 x (Pj10/80)² x R

Qi10 : Débit instantanné de crue de fréquence décennale (m3/s),

S : Superficie du bassin versant (km²)

Pj10 : Pluie journalière décennale (mm) égale à 85 mm sur le secteur étudié

R : coefficient régional (sans unités) et égal à 1 dans les Hautes-Alpes

• Méthode Socose

Cette Méthode, développée par le CEMAGREF en 1980 est le résultat d’une synthèse nationale de l’observation de 5000 crues sur 137 bassins versants en milieu rural de surfaces comprises entre 2 et 200 km².

Cette méthode repose sur un hyétogramme de pluie de projet associé à une fonction de ruissellement du Soil Conservation Service et un hydrogramme unitaire caractéristique. Plusieurs calculs intermédiaires sont nécessaires qui permettent d’évaluer :

# la durée caractéristique de la crue D (h), durée pour laquelle le débit est supérieur à la moitié du débit instantané maximal,

# l’interception potentielle J (mm),

# un indice pluviométrique k,

# un nombre intermédiaire ρ,

# un nombre ξ, fonction de ρ et de b, lu sur une abaque,


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• Méthode rationnelle

La méthode rationnelle permet d’estimer le débit de pointe d’un bassin versant à partir de sa surface, d’un coefficient de ruissellement et de l’intensité de l’événement pluvieux considéré selon la formule :

Qi(T) = (1/3,6).C.i(tc,T).A0,95

Qi (T) : débit de pointe de période de retour T (m3/s)

C : Coefficient de ruissellement moyen du bassin versant (sans unité)

i(tc,T) : intensité moyenne de la pluie d’une durée égale au temps de concentration et de période de retour T, en mm/h. Elle est souvent estimée à partir de la formule de Montana, i = a t-b, en calant les coefficients a et b sur la pluviométrie locale dans la mesure du possible, ou à défaut, donnés sur de grandes région pluviométriques par instruction technique de 1977.

A : surface du bassin versant (en km²)

Cette méthode présuppose que :

# le débit de pointe d’une certaine période de retour T est obtenue à partir d’une pluie de même période de retour,

# que le débit de pointe est obtenu pour une pluie d’une durée égale au temps de concentration du bassin versant (il sera estimé par plusieurs méthodes pour plus de sécurité),

# que la pluie est répartie uniformément sur le bassin versant et l’intensité est constante.

• Résultats

On constate que la méthode Crupédix donne des valeurs du débit décennal signifigativement inférieures aux deux autres méthodes. Ceci pourrait être dû à une valeur sensiblement différente du coefficient de régionalisation R sur cette région. Toutefois, en l’absence de données complémentaires sur celui-ci, on retient la valeur de 1 donnée par les cartes du fascicule du Cemagref.

Au vu des résultats, on retient de manière sécuritaire le débit évalué par la méthode Socose.


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Q10(m3/s) Bassin versant

Socose Crupedix Rationnelle retenu

B3 11.5 4.7 28.4 11.5

A2 15.6 6.1 30.2 15.6

B2 0.1 0.2 1.4 0.1

A1 13.3 5.3 22.5 13.3

M1 32.2 11.9 27.8 32.2

B1 1.9 1.1 5.0 1.9

C1 0.5 0.4 1.3 0.5

A2 15.6 6.1 30.2 15.6

A1 13.3 5.3 22.5 13.3

T1 41.9 15.3 38.1 41.9

T2 53.3 19.2 45.6 53.3

T3 59.4 21.3 48.5 59.4

Tableau 7 - Estimation du débit de pointe décennal par diverses méthodes

2.7.3.2 Détermination du débit de pointe centennal 2.7.3.2 Détermination du débit de pointe centennal

Le débit de pointe centennal a été estimé par les méthodes rationnelle, Bressand Golossof, du Gradex (à partir du débit décennal retenu) et avec un coefficient multiplicateur du débit décennal recommandé par le CETE (2 dans les Hautes-Alpes).

• Méthode de Bressand-Golossof

La méthode de Bressand-Golossof a été établie pour évaluer des débits rares (centennal) et exceptionnels dans le Gard.

# Pour des bassins versants de faibles superficies (inférieures à 20 km²), elle dérive de la méthode rationnelle avec des estimations différentes du coefficient de ruissellement et du temps de concentration. Ce dernier, généralement plus court du fait de la concentration rapide des écoulements dans des talwegs assez pentus, est estimé en fonction de la pente et d’une vitesse moyenne d’écoulement (fascicule formules de Bressand-Golossof, novembre 1996).

# Pour des bassins versants de surfaces comprises entre 20 km² et 400 km², les débits rares et exceptionnels sont estimés par la formule de Myer.


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• Méthode du Gradex

Cette méthode permet d’extrapoler les débits de période de retour importante (100 ans, 1000 ans…) à partir d’un débit de période de retour connu pour lequel la rétention maximale du bassin versant est supposée atteinte. Ce débit « pivot » est en général le débit décennal, pour lequel différentes méthodes permettent son estimation.

L’extrapolation des débits vers des périodes de retour supérieures suit la même fonction de répartition que celle des pluies. Cette dernière est généralement une loi de Gumbel de paramètre a (le gradex des pluies) déterminés à partir des pluies enregistrées localement.

La lame d’eau de fréquence centennale précipitée sur le bassin versant (sur le temps de base de l’hydrogramme) vaut :

P100 (mm) = P10 (mm) + a (mm) x 2,35

Le débit de pointe centennal à l’exutoire du bassin versant vaut alors :

Q100 (m3/s) = (Cp x P100 x S) / (3,6 x Tb)

S : surface du bassin en km²,

Tb : temps de base de l’hydrogramme de l’événement pluvieux considéré (en h) et pris égal au double du temps de concentration (hydrogramme de type triangulaire)

Cp : rapport entre le débit de pointe et le débit moyen sur le temps de base de l’hydrogramme (pris égal a 2)

Remarque : valeurs du gradex extrapolées de l’atlas expérimental des risques de pluies intenses, cévennes-vivarais.

• Résultats

On constate en premier lieu une sous évaluation des débits par la méthode rationnelle. Ceci est dû au fait que les intensités de pluies centennales ont été calculées d’après les données relevées à la station d’Embrun, localement faibles et peu fiables pour une extrapolation à des pluies de période de retour élevée (§2.1.1.6).


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Q100 (m3/s) Bassin versant Rationnelle Bressand

GolossofGradex Coefficient

multiplicateur(Q10x2) retenu

B3 21 25 29 23 29

A2 22 35 48 31 48

B2 2 2 2 0 2

A1 18 31 41 27 41

M1 22 39 95 64 95

B1 4 9 5 4 5

C1 1 3 2 1 2

A2 22 35 48 31 48

A1 18 31 41 27 41

T1 32 345 102 84 102

T2 37 427 159 107 159

T3 37 471 161 119 161

Tableau 8 - Estimation du débit de pointe centennal.

D’autre part, la méthode Bressand Golossof surévalue largement les débits du fait du calage de la méthode sur des bassins versants appartenant aux départements du Gard, de l’Hérault et des Pyrénées-Orientales où les débits spécifiques de crue sont très élevés.

Parmi les deux dernières méthodes donnant des résultats comparables, on choisit donc de retenir de manière encore sécuritaire le débit donné par la méthode du gradex (les valeurs obtenues sont proches de celles obtenues par le bureau d’études SERET pour le torrent du Maraise, « étude hydrologique des torrents des Hautes-Alpes », janvier 1998).

Remarques :

# Le Lac de Peyssier écrête les crues naturelles du torrent. L’efficacité de l’écrêtement dépend du niveau du lac avant la crue. En l’absence de toute donnée quantifiant l’écrêtement des débits de crue, les calculs ont été menés dans le cas le plus défavorable, c’est à dire lorsque le lac initialement plein n’écrête pas le débit de pointe.


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33 EETTUUDDEE HHYYDDRROOGGEEOOMMOORRPPHHOOLLOOGGIIQQUUEE

L’étude des photographies aériennes et les visites de terrain ont permis d’établir les limites hydrogéomorphologiques des lits majeurs des torrents de Maraise, de Suzanne, et de Poutellier (cf Figure 13 et Figure 14).

D’autre part, tous les principaux obstacles et reliefs naturels (talus) ou dus aux activités humaines (remblais routiers, digues) ayant une incidence sur l’orientation des écoulements des torrents ont été relevés.


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44 EETTUUDDEE HHYYDDRRAAUULLIIQQUUEE

4.1 POSITIONNEMENT DES PROFILS D’ETUDE

Afin de réaliser la modélisation hydraulique des écoulements de crue centennale, la topographie de 13 profils en travers des différents torrents du secteur a été relevée. Ces profils en travers sont disposés comme suit :

# 2 profils sur le torrent de Suzanne ; un à l’amont du hameau du pont (P6) et un à l’aval du hameau avant la confluence avec le torrent de Maraise (P5),

# 5 profils sur le torrent de Poutellier (P11, P9, P8, P2, P1.8), à hauteur du bourg du Saix, entre les ouvrages n°3 et 1,

# 6 profils sur le torrent de Maraise, dont trois sont situés entre ses confluences avec les torrents de Suzanne et de Poutellier (P4, Pouv4 et P3) et 3 en aval de sa confluence avec le torrent de Poutellier (P7, P30 et P31).

Voir la Figure 15 ci-après pour le positionnement des profils en travers sur le secteur d’étude sur la page ci après).


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4.2 CONDITIONS AUX LIMITES

4.2.1 Débits

La modélisation hydraulique est réalisée en régime permanent avec les débits de pointe de crue centennale affectés à chaque profil selon leur position dans le bassin versant.

Bassins versants drainés Rivière Profil Q100 (m3/s)

A1 Suzanne 6 41.5

A1 Suzanne 5 41.5

M1+A1 Maraise 4 102.3

M1+A1 Maraise 3 102.3

M1+A1 Maraise Ouv4 102.3

M1+A1+A2+C1 Maraise 7 159.2

M1+A1+A2+C1 Maraise 30 159.2

M1+A1+A2+C1+B1+B2+B3 Maraise 31 161

A2 Poutellier 11 48.3




A2 Poutellier 1.8 48.3

Tableau 9- Débits affectés aux profils des différents torrents

4.2.2 Hauteurs d’eau

4.2.2.1 Hauteur d’eau aval (Torrent du Maraise) 4.2.2.1 Hauteur d’eau aval (Torrent du Maraise)

Le profil le plus en aval sur le secteur modélisé est le profil P6.8. Il est situé sur le torrent de Maraise, au droit du hameau de Sarret. La hauteur d’eau choisie dans cette section est égale à la profondeur uniforme, soit 2,50 m. Celle ci est estimée à 1,92% par extrapolation de la pente du cours d’eau entre les profils P30 et P31.


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4.2.2.2 Hauteur d’eau amont (torrent du Poutellier) 4.2.2.2 Hauteur d’eau amont (torrent du Poutellier)

Le profil le plus en amont sur le torrent du Poutellier est le profil P11 situé à 12 m en amont de l’ouvrage n°3. La hauteur d’eau dans ce profil est prise égale à la profondeur uniforme avec une pente moyenne du lit estimée à 2,08% par extrapolation de la pente du cours d’eau entre les profils P8 et P9, soit une profondeur normale de 2,06 m.

4.2.2.3 Hauteur d’eau amont (torrent de Suzanne) 4.2.2.3 Hauteur d’eau amont (torrent de Suzanne)

Le profil le plus en amont sur le torrent de Suzanne est le profil P6 situé en amont de l’ouvrage n°2. La hauteur d’eau dans ce profil est prise égale à la profondeur uniforme avec une pente moyenne du lit estimée à 3,09%, soit une profondeur normale de 1,64.

4.3 LIGNES D’EAU EN CRUE CENTENNALE EN L’ETAT ACTUEL DES TORRENTS

4.3.1 Torrent de Suzanne depuis le profil P6 jusqu’à l’amont de sa confluence avec le torrent de Maraise (P6 jusqu’à l’aval de P5)

Au niveau du profil P6, le torrent de Suzanne déborde légèrement de son lit mineur en rive, sans créer toutefois d’inondations du fait de la pente très abrupte des berges. La profondeur dans le lit mineur est de 1,64 m et les vitesses d’écoulement sont comprises entre 1 et 4 m/s.

A l’aval du profil P6, le torrent rencontre l’ouvrage n°2. La section du torrent immédiatement en amont de l’ouvrage est sensiblement équivalente à celle de l’ouverture de l’ouvrage. Ce dernier ne constitue donc pas un obstacle important aux écoulements. Toutefois, la constriction de l’écoulement à travers la section du pont suffit à le freiner et à provoquer un ressaut hydraulique immédiatement en amont et un passage du régime fluvial au régime torrentiel sous l’ouvrage du au seuil situé immédiatement à l’aval de l’ouvrage.

L’écoulement se fait donc entièrement sous l’ouvrage en régime torrentiel, impliquant des vitesses élevées (de l’ordre de 4 à 5 m/s). Le tirant d’air au dessus de la surface libre, d’environ 1,8 m minimise fortement les risques d’obstruction par les embâcles et la mise en charge de l’ouvrage.

Entre l’ouvrage n°2 et le profil P5, le torrent reste dans son lit mineur. Au niveau du profil P5 la profondeur dans le lit mineur est de 2,2 m et la vitesse de 3 m/s.


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La confluence du torrent de Maraise avec le torrent de Suzanne à l’aval du profil P5 fait remonter la ligne d’eau dans le torrent de Suzanne à l’amont de la confluence, provoquant ainsi un ralentissement de l’écoulement et un ressaut hydraulique.

4.3.2 Torrent de Maraise depuis l’aval de sa confluence avec le torrent de Suzanne (aval du profil P5) jusqu’à l’amont de sa confluence avec le torrent de Poutellier (P3)

Malgré l’augmentation du débit au niveau de la confluence, le torrent reste dans son lit mineur à l’aval de cette dernière avec toutefois des risques possibles d’inondation du lit majeur droit au niveau de la confluence en cas d’embâcles importants.

Si ce cas se présentait, très qualitativement, au vu de la topographie relevée sur les profils en travers P4 et Pouv4, le lit majeur droit constitue un chenal préférentiel d’écoulement. Suivant le débit débordant dans le lit majeur droit (suivant l’importance des embâcles et de l’événement pluvieux), une partie ou l’intégralité du lit majeur droit entre les confluences Maraise-Suzanne et Poutellier-Maraise peut être inondée ; avec toutefois de faibles hauteurs de submersions.

Passé la confluence avec le torrent de Suzanne, l’écoulement dans le torrent de Maraise redevient torrentiel : les hauteurs d’eau tendent à diminuer et les vitesses à augmenter. Au niveau du profil P4, le torrent de Maraise reste dans son lit mineur. La hauteur de submersion est de 2,2 m et la vitesse d’écoulement de 3 m/s.

Au niveau de l’ouvrage 4 (profil Pouv4), celui ci provoque un rehaussement de la cote de la ligne d’eau juste en amont, sans vraiment ralentir l’écoulement. La profondeur dans le lit mineur à l’amont du pont est de 3,1 m et la vitesse de 3 m/s. L’écoulement en crue s’effectue entièrement sous l’ouvrage avec un tirant d’air de 1,25 m entre la surface libre et la cote inférieur du tablier de la passerelle.

Entre les profils Pouv4 et P3 (amont de la confluence Poutellier-Maraise), le torrent reste dans son lit mineur ; l’écoulement est de type fluvial.. Au niveau du profil P3, la profondeur dans le lit mineur est de 2 m et la vitesse d’écoulement de 3 m/s.


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4.3.3 Torrent du Poutellier depuis le profil P11 jusqu’à l’amont de sa confluence avec le torrent de Maraise (profil P32)

A l’amont, au niveau du profil P11, le torrent de Poutellier inonde légèrement son lit majeur gauche. La profondeur dans le lit mineur est de 1,77 m et la vitesse d’écoulement de 2 m/s.

A l’aval du profil P11, le torrent rencontre l’ouvrage n°3. Un seuil situé immédiatement en aval de l’ouvrage provoque le passage d’un régime fluvial à un régime torrentiel. L’écoulement se fait ainsi entièrement sous l’ouvrage. Le tirant d’air entre la surface libre et la cote inférieure du tablier du pont est de 2,16 m ; ce qui laisse une marge de sécurité contre l’obstruction du pont par des embâcles. Sous le pont, la profondeur dans le lit mineur est de 1,2 m et la vitesse d’écoulement de 3,4 m/s.

Entre l’ouvrage 3 et le profil P9, le torrent de Poutellier reste dans son lit mineur. Au niveau du profil P9, la surface libre est en dessous de la cote du terrain naturel de l’autre coté de la digue située en rive droite. La digue n’est donc pas menacée par un risque de rupture à ce niveau. La profondeur dans le lit mineur est de 1,8 m et la vitesse d’écoulement de 2,7 m/s.

Au niveau du profil P8, la profondeur dans le lit mineur est de 2 m et la vitesse de 3 m/s. La surface libre est toujours en dessous de la cote du terrain naturel située derrière la digue en rive droite. Celle-ci n’est donc pas menacée par un risque de rupture. Toutefois la rive gauche se trouverait submergée en l’absence du bourrelet de haut de berge.

Au niveau du profil n°2, le torrent reste dans son lit mineur : la profondeur y est de 2,7 m et la vitesse de 2m/s. Au niveau de ce profil, la cote de la surface libre se trouve au dessus du terrain naturel de l’autre côté des digues situées sur les deux rives.

Immédiatement à l’aval du profil 2, le torrent rencontre l’ouvrage 1. L’écoulement se fait entièrement sous l’ouvrage avec un tirant d’air au dessus de la surface libre de 14 cm, soit avec très peu de sécurité contre d’éventuelles embâcles. La hauteur d’eau sous l’ouvrage est de 3,55 m et la vitesse de 3,7 m/s.


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4.3.4 Torrent du Maraise depuis l’aval de sa confluence avec le torrent du Poutellier (profil P7) jusqu’au dernier profil aval (profil P31)

A l’aval de la confluence entre le torrent de Maraise et le torrent de Poutellier, au niveau du profil P7, le torrent de Maraise reste dans son lit mineur. La profondeur est de 1,8 m et la vitesse d’écoulement de 4,2 m/s.

Entre le profil P7 et le profil P6.9, le torrent du Maraise reste dans son lit mineur. Au niveau du profil P6.9, la profondeur dans le lit mineur est de 1,6 m et la vitesse d’écoulement de 2 m/s.

Entre le profil P6.9 et le profil P6.8, le torrent du Maraise reste toujours dans son lit mineur. Au niveau du profil P6.8, la profondeur dans le lit mineur est de 2,50 m et la vitesse d’écoulement de 2,6 m/s.

4.4 FACTEURS AGGRAVANTS

4.4.1 Ancien chenal d’écoulement en rive droite du torrent de Poutellier

Comme le montre le cadastre du 19ème siècle de la commune du Saix, le Poutellier a été dévié de son ancien lit mineur. Cet ancien lit qui se trouvait de l’autre coté de la digue sur laquelle chemine actuellement la voie communale n°1 a été remblayé et fait maintenant partie des parcelles 5, 6 et 7. Le terrain montre une pente régulière de direction sud/sud-ouest

La topographie des profils en travers P11, P9, P8, P2 et P1.8 et la modélisation hydraulique ont permis de tracer le profil en long entre les profils P11 (limite amont du Poutellier) et P1.8 (aval de l’ouvrage 1 sur le torrent de Poutellier) de la cote de la ligne d’eau en crue centennale, de la crête du remblai routier, et du terrain naturel situé derrière le remblai/digue en rive droite.

Comme le montre la figure 16, le terrain naturel situé de l’autre coté du remblai en rive droite du torrent de Poutellier est situé à une cote supérieure à la cote de la surface libre du torrent (en crue centennale tout au moins) jusqu’à une distance de 200 m en aval du profil P11. Il n’y a donc pas de risque de rupture du remblai routier jusqu’à ce point, ni de reprise de l’ancien chenal d’écoulement en rive droite.

Entre l’amont du profil P2 et le profil P1.8, la cote de la surface libre du torrent de Poutellier se trouve au dessus de la cote du terrain naturel situé de l’autre coté de la digue. Ainsi, seulement sur cette portion terminale du torrent y a t-il une possibilité de rupture de la digue.


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obre 2005 page 42

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4.4.2 Influence d’une rupture du bourrelet en rive gauche du torrent de Poutellier

Les profils en travers P9, P8 et P2 montrent un bourrelet de berge en rive gauche dont la hauteur varie de 42 cm à 87 cm sur ce tronçon du torrent de Poutellier. Ce bourrelet empêche en l’état actuel l’inondation lors d’une crue centennale d’une combe située en rive gauche.

photo 1 : Combe inondable en rive gauche du torrent de Poutellier

dans le cas de la rupture du bourrelet de berge

La modélisation de la rupture de ce bourrelet montre une inondation de la combe rive gauche entre les profils P9 et P2. Les parcelles inondées sont les parcelles 487, 497, 496, 498 et 1.

Les hauteurs de submersion sont globalement inférieures à 0,5 m mais peuvent localement atteindre environ 0,7 m à l’amont de l’ouvrage du fait d’un ressaut hydraulique situé immédiatement en amont. Les vitesses d’écoulement dans le lit majeur rive gauche, du fait des faibles hauteurs de submersion restent inférieures à 0,6 m/s.

4.4.3 Ancien chenal d’écoulement en rive droite du torrent de Maraise

En crue centennale, le torrent de Maraise n’inonde pas son lit majeur en rive droite entre sa confluence avec le torrent de Suzanne et celle avec le torrent de Poutellier. Toutefois l’augmentation du débit par l’apport du torrent de Suzanne engendre une cote de la surface libre proche du haut des berges du lit mineur du torrent en amont de la confluence.

Ainsi, d’éventuelles embâcles pourraient causer une reprise de cet ancien chenal par des débordements du lit mineur. Du fait des différents scénarios probables, il n’est pas possible d’évaluer des hauteurs de submersion et des vitesses dans le lit majeur qui dépendent du scénario choisi Inondabilité Octobre 2005 Le Saix (05) page 43

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(ampleur de la crue, localisation et importance des embâcles, aménagements réalisés…). Cependant cet ancien chenal d’écoulement constitue une zone de risque d’inondation lors de crues exceptionnelles.

Concernant la zone d’érosion au niveau de la confluence du torrent de Suzanne et du torrent de Maraise, le fond du torrent de Maraise n’a pas été abaissé par l’érosion régressive développée depuis l’aval, celle-ci n’ayant pas atteint ce point actuellement. Il n’y a donc pas d’aggravation du risque de reprise de l’ancien chenal d’écoulement à un horizon de 50 ans lors d’une crue centennale (la cote de la ligne d’eau n’est pas surélevée par rapport à celle d’une crue en l’état actuel du torrent).

Concernant l’érodabilité de la rive droite, on pourrait envisager un traitement de celle-ci par des techniques végétales afin de la stabiliser (du type caissons végétalisés). Si un traitement de la berge est envisagé, il est important que le lit mineur du torrent garde son gabarit actuel au niveau de la confluence afin de ne pas provoquer un débordement et par là une reprise de l’ancien chenal d’écoulement en rive droite. Ce problème d’érosion des berges et de son traitement par diverses techniques nécessite une étude approfondie.

4.4.4 Obstruction d’une partie du lit mineur par un éboulement d’une partie du versant Nord de la tête de Tre Maroua.

Au droit de la salle des fêtes, et sur quelques centaines de mètres en amont, les versants nord de la tête Tre Maroua sont très abrupts (pentes comprises entre 45 et 65 %) et sujets à d’éventuels glissements de terrain lors d’épisodes pluvieux intenses. Un glissement de terrain en provenance de ce versant est déjà survenu en janvier 1994 au droit de la salle des fêtes (cf § 2.3.1.2).

photo 2 : Versant nord de la tête Tre Maroua plus ou moins végétalisés au droit de la salle des fêtes


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En effet, une partie de ces versants sont à nus, et les premières couches de sol composées de matériaux sensibles (marnes, terre végétale), une fois gorgés d’eau, d’être déstabilisés et de glisser vers le torrent du Maraise, créant une obstruction de son lit. Bien que ces éboulements soient constitués de matériaux de faible densité pouvant être majoritairement repris par le torrent, ce dépôt engendrerait une augmentation locale de la cote de la ligne d’eau.

Zone principale de risque d’éboulement

Figure 17 : Principale zone de risque d’éboulement sur la commune du

En cas d’obstruction partielle du lit du torrent, la hausse de la cote de la limportante au droit de l’éboulement, à l’endroit où se déposent les matériaux. A l’dépôt, la cote de la ligne d’eau tend à redevenir ce qu’elle était en l’absence d’obst

La prise en compte d’un scénario type de ce genre d’évènement peincidence sur l’extension des zones inondables lors d’une crue centennale. Le scglissement de terrain au droit du profil P7 d’une plaque d’une surface au sol de 1 hm (volume de matériaux de 2.104 m3) et dépôt des matériaux dans le lit du torrepour conséquence l’obstruction totale de son lit mineur.


Torrent de Maraise

Salle des fêtes
Principale zone de dépôt
Des matériaux éboulés

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Saix

igne d’eau sera plus aval et en amont du ruction dans le lit.

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On suppose que tous les matériaux arrachés au versant se déposent dans le lit mineur du torrent de Maraise au droit et en aval de la salle des fêtes, sur une longueur de 100 m. Le long de ce linéaire la surface obstruée sur chaque profil en travers est de 100 m² (soit environ la moitié du lit mineur du torrent).

Ainsi, la cote des nouveaux fonds après dépôts des matériaux éboulés est rehaussée d’environ 5 m sur 60 m linéaire du torrent à l’aval du profil P7.

La modélisation de cette obstruction lors d’une crue centennale du ruisseau donne les résultats suivants :

• Au droit de la zone de dépôt des matériaux (au niveau du profil P7 et en aval) la ligne d’eau en crue centennale est rehaussée à la cote de 805,13 m. Le torrent de Maraise inonde son lit majeur droit sur 113 m latéralement (jusqu’à la R.D 49),

• La vitesse d’écoulement est de l’ordre de 1,5 m/s, dans le lit mineur comme dans le lit majeur.

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avec et sans obstructio


Cote de crue centennale

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Salle des fêtes
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Maraise au droit de la salle des fêtes

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4.4.4.1 Conclusion 4.4.4.1 Conclusion

L’hypothèse adoptée pour le scénario d’éboulement semble assez pessimiste (obstruction totale du lit mineur du torrent sur 60 ml). Cependant, d’après les évènements passés et les visites de terrain, la zone la plus probable de dépôt de matériaux -dans le cas d’un glissement de terrain - se situe dans l’axe d’un talweg principal (au droit du profil P7). La configuration similaire des terrains sur le versant rive gauche du torrent permet de supposer qu’un glissement de terrain pourrait avoir lieu à proximité de la salle des fêtes et mette en jeu la sécurité des personnes suivant la quantité de matériaux déposés et la concomittance d’une crue exceptionnelle.

La modélisation d’un éboulement avec obstruction totale du lit mineur du torrent de Maraise au droit du profil P7 (comme décrit ci dessus) montre que le lit majeur droit est inondé par une lame d’eau moyenne de 0,75 m avec des vitesses de 1,5 m/s.

L’obstruction ayant lieu immédiatement à l’aval de la confluence entre les torrents de Maraise et de Poutellier, elle se fait sentir jusqu’à l’amont sur ces deux torrents. Sur le torrent de Poutellier, il y a une légère mise en charge de l’ouvrage n°1 avec débordement en rive gauche immédiatement en amont. Sur le torrent de Maraise, la cote de la ligne d’eau est rehaussée sur 270 m en amont de la confluence (jusqu’en aval de l’ouvrage 4). La hauteur des berges est toutefois suffisante pour contenir l’écoulement et il n’y a pas de débordement en lit majeur.

Une autre conséquence d’un glissement de terrain des versants nord de la tête Tre Maroua lors d’une crue du torrent de Maraise serait une augmentation ponctuelle de l’érosion de la berge rive droite au droit du dépôt des matériaux. En effet, si l’éboulement n’est pas trop important, les matériaux se déposeront préférentiellement sur le coté gauche du lit mineur, déviant les écoulement vers la rive droite et favorisant son érosion.

D’autre part l’érosion de cette berge n’est pas seulement due aux crues extrêmes mais aussi aux crues plus faibles et plus fréquentes. Ainsi, comme précisé dans l’étude du transport solide sur le petit Buech (Sogréah-Daragon, novembre 2002), « la salle des fêtes située en rive droite sur la plaine alluviale du torrent semble menacée par les divagations du torrent et les phénomènes d’érosion ».

Une consolidation de la berge en rive droite au droit de la salle des fêtes permettrait de la préserver des phénomènes d’érosion. Compte tenu des débits pouvant transiter à cet endroit du torrent, de l’espace de divagation de celui-ci (possibilité d’attaque de la berge important) et des vitesses d’écoulement élevées, des solutions d’aménagements « lourdes » (type enrochements) semblent plus appropriées ici.


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4.5 LIGNES D’EAU EN CRUE CENTENNALE A UN HORIZON DE 50 ANS

4.5.1 Rehaussement prévu des fonds du torrent de Maraise

L’étude du transport solide sur le petit Buech (Sogréah-Daragon, novembre 2002) a mis en évidence un abaissement des fonds du torrent de Maraise depuis le pont de la RD 48 jusqu’en amont de sa confluence avec le torrent de Poutellier. L’abaissement des fonds pourrait être dû à une extraction massive des graviers en aval immédiat du village du Saix associée à un reboisement des montagnes commencé au début du 20ème siècle.

Le retour à un profil d’équilibre est prévu à très long terme du fait de la diminution des apports solides des bassins versants. A l’horizon de 50 ans, le rehaussement du fond du lit prévu est de :

• 50 cm au niveau du 1er gué à l’aval du village du Saix (au niveau du profil P31),

• 20 cm à l’amont de la confluence entre le torrent de Maraise et le torrent de Poutellier (soit au niveau du profil P3),

La prise en compte de ce rehaussement des fonds à l’horizon de 50 ans donne une pente moyenne du fonds du lit du torrent de Maraise de 1,8% entre le dernier profil aval (P31) et le profil le plus en amont influencé par cette hausse des fonds (P4).

En amont du profil P4, le lit du torrent du Maraise ne semble pas avoir été atteint par l’érosion régressive développée depuis l’aval, puisque celui-ci se situe au-dessus du fond donné par la pente d’équilibre du torrent (cf figure 20).

D’autre part, immédiatement à l’amont de leur confluence avec le torrent de Maraise, les torrents de Poutellier et de Suzanne comportent chacun des ouvrages ayant un seuil important. De ce fait, l’érosion régressive développée depuis l’aval n’a pas eu d’influence sur la cote de leurs fonds à l’amont de ces ouvrages.

En conclusion, seule la cote du fond du torrent de Maraise compris entre les profils P4 et P31 a été revue selon les évolutions prévues à un horizon de 50 ans par l’étude de transport solide.


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Figure 20 : Evolution prétranspor

4.5.2 Infcen

Sur le tronçon avasa confluence avec le tn’influence quasiment pas

En effet, la cote (profil P31) et de la conflud’une dizaine de centimètdu lit mineur du torrent dassez élevée pour avoir und’augmentation des surfac


Rehaussement des fonds prévu à un horizon de 50 ans

visible du fond du lit du torrent de Maraise à un horizon de 50 ans (étude du

t solide sur le petit Buech, Sogréah-Daragon, novembre 2002)

luence sur la cote de la ligne d’eau de crue tennale

l du torrent de Maraise compris entre la limite aval de l’étude (profil P 31) et orrent de Poutellier, le rehaussement des fonds prévu à cinquante ans la cote de la ligne d’eau de crue centennale du torrent.

de la ligne d’eau augmentant essentiellement à proximité de la limite aval ence avec le torrent de Poutellier (profil P7) montre une différence de moins res par rapport à l’état actuel. Compte-tenu de la forte capacité hydraulique e Maraise sur ce tronçon, cette hausse de la cote de la ligne d’eau n’est pas e influence sur l’extension des zones inondables du torrent. Il n’y a donc pas es inondables sur ce tronçon à l’horizon de 50 ans.


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Figure 21 : Profil enentre la limite aval et

Sur le tronçPoutellier et de Suzprononcé. En effet, l’ouvrage 4.

Le rehaussemlégère mise en chargdessus ce dernier (lapasserelle, mais reste

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Rehaussement de la cote de la ligne d’eau inférieur à 10 cm

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Rehaussement des fonds prévu à un horizon de 50 ans

de Maraise avec cote de la surface libre lors d’une crue centennale ec le torrent e Poutellier (comparaison avec le lit actuel du torrent et lit prévu à un horizon de 50 ans)

e Maraise compris entre ses confluences avec les torrents de profils P3 et P4), le rehaussement du fond du torrent est plus du torrent est rehaussée de 1,16 m au maximum au droit de

endre une surélévation sensible de la cote de la ligne d’eau et une 4 lors d’une crue centennale, sans provoquer un déversement par ce libre est 0,66 m au dessus de la cote inférieure du tablier de la a cote supérieure du tablier).

t du fond ne provoque pas l’inondation du lit majeur rive droite 16). Il n’y a donc pas de nouvelles surfaces inondables sur ce port à celles d’une crue centennale actuelle.

outellier et de Suzanne, du fait des importants seuils à l’aval des l en long du torrent du Maraise n’influence pas la cote du fond de eau reste elle inchangée.


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En conclusion, du fait d’un retour très lent au profil d’équilibre du torrent de Maraise et de la faible hausse de la cote des lignes d’eau, les zones inondables d’une crue centennale à l’horizon de 50 ans sont les mêmes que celles dans l’état actuel du torrent de Maraise.

Cote de la ligne d’eau àun horizon de 50 ans etmise en charge del’ouvrage 4

Cote de la ligned’eau actuelle

Figure 22 : Profil en long du torrent de Maraise avec centre sa confluence avec le torrent e Poutellier et avec

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Rehaussement desfonds prévu à unhorizon de 50 ans

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Rehaussement du fond àl’horizon de 50 ans

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4.6 CARTOGRAPHIE DE L’ALEA INONDATION

4.6.1 Définition de l’aléa inondation

Les zones inondables d’une crue centennale des torrents de Poutellier, de Suzanne et de Maraise sont cartographiées d’après des critères de hauteur de submersion et de vitesse d’écoulement.

Concernant la hauteur de submersion, 3 zones distinctes ont été distinguées :

# Zone bleu clair : la profondeur de submersion est inférieure à 0,5 m,

# Zone bleu foncé : la profondeur de submersion est comprise entre 0,5 m et 1 m,

# Zone rouge : la profondeur de submersion est supérieure à 1 m.

Concernant la vitesse d’écoulement, 3 zones distinctes ont été également considérées :

# Zone bleue clair : la vitesse d’écoulement est inférieure à 0,2 m/s,

# Zone bleue : la vitesse d’écoulement est inférieure à 0,5 m/s et supérieure à 0,2 m/s,

# Zone rouge : la vitesse d’écoulement est supérieure à 1 m/s.

La cartographie des zones inondables selon ces deux critères a été réalisée pour les scénarios suivants :

# Crue centennale du torrent de Maraise et de ses affluents en l’état actuel et à un horizon de 50 ans (cartes 26, 27, 28, 29, 30 et 31),

# Crue centennale du torrent de Maraise et de ses affluents en l’état actuel avec obstruction totale du lit mineur du torrent au droit du profil P7 (32, 33, 34, 35, 36 et 37),

# Crue centennale du torrent de Maraise et de ses affluents en l’état actuel avec rupture du bourrelet de berge en rive droite du torrent de Poutellier entre les profils P9 et P2 (cartes 38, 39 et 40),


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La carte des aléas est définie par la superposition de ces 2 critères (hauteur de submersion et vitesse d’écoulement). On distingue cinq degré d’aléa :

# Une zone d’aléa fort aggravé pour laquelle la profondeur de submersion est supérieure à 1 m et la vitesse d’écoulement est supérieure à 0,5 m/s,

# Une zone d’aléa fort pour laquelle la profondeur de submersion est supérieure à 1 m ou la vitesse d’écoulement supérieure à 0,5 m/s,

# Une zone d’aléa moyen pour laquelle la profondeur de submersion est comprise entre 0,5 m et 1 m et la vitesse d’écoulement comprise entre 0,5 m/s et 0,2 m/s,

# Une zone d’aléa faible pour laquelle la profondeur de submersion est inférieure à 0,5 m et la vitesse d’écoulement est inférieure à 0,2 m/s,

# Une zone d’aléa résiduel (zone située dans l’enveloppe du lit majeur, non inondée par la crue centennale mais inondable en cas de crue exceptionnelle).

Figure 24 : définition de l’aléa inondation


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4.6.2 Crue centennale en l’état actuel des torrents et à un horizon de 50 ans

4.6.2.1 Etat actuel 4.6.2.1 Etat actuel

Depuis les limites amont de l’étude hydraulique sur les torrents de Suzanne, Maraise et Poutellier jusqu’à l’aval du bourg du Saix (confluence Poutellier-Maraise), les torrents restent dans leur lit mineur respectif. Cependant, les vitesses d’écoulement élevées associées à des hauteurs de submersion supérieures à 1 m donnent un aléa d’inondation aggravé partout sur cette zone.

A l’aval de sa confluence avec le torrent de Poutellier, le torrent de Maraise dispose d’un large espace de liberté et son lit principal serpente à travers des bancs d’alluvions de part et d’autre. Le tracé du lit principal (écoulement à l’étiage) est sujet à de fortes variations dans l’espace : d’anciens bras actuellement délaissés peuvent être réactivés suite à des crues déplaçant les bancs d’alluvions et ouvrant de nouveaux cheminements.

Actuellement le lit principal du torrent est proche de la rive droite, d’où une gradation de l’aléa inondation d’aggravé à fort depuis cette rive vers la rive gauche entre les profils P7 et P31. En effet, les fortes vitesses d’écoulement (toujours supérieures à 0,5 m/s dans le lit mineur du torrent de Maraise) impliquent un aléa fort au minimum, même lorsque les hauteurs d’eau sont peu importantes (inférieures à 0,5 m).

Sur la commune du Saix, en l’absence de facteurs aggravants, aucune habitation n’est menacée d’inondation lors d’une crue centennale. Voir les figures 26 et 27 pour les hauteurs de submersion, 28 et 29 pour les vitesses d’écoulement, et 30 et 31 pour l’aléa inondation.

4.6.2.2 Horizon de 50 ans 4.6.2.2 Horizon de 50 ans

Une crue centennale du torrent de Maraise et de ses affluents à un horizon de 50 ans a été modélisée. Le rehaussement des fonds à cet horizon est difficilement prévisible du fait de l’incertitude des apports détritiques des versants.

Le rehaussement des fonds du torrent de Maraise le plus important se situerait sur le tronçon compris entre les confluences avec le torrent de Suzanne et de Poutellier. Celui-ci engendre une élévation de la cote de la ligne d’eau suffisante pour mettre en charge l’ouvrage 4.

Toutefois, comme le montre le cadastre napoléonien de la commune du Saix et la topographie du profil en travers P4, l’ancien lit mineur du torrent de Maraise se situe au milieu de son lit majeur actuel en rive droite.


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Ainsi, en prenant en considération la cote élevée de la ligne d’eau en crue centennale au niveau de la confluence des torrents de Maraise et de Suzanne, l’incertitude sur la valeur du débit centennal, et un risque d’obstruction des torrents par apport de matériaux, il est possible que des débordements aient lieu vers cet ancien chenal d’écoulement. Si cela se produisait, les écoulements seraient piégés dans le lit majeur rive droite et ne retourneraient au torrent de Maraise que bien plus en aval, au niveau de la confluence avec le torrent de Poutellier.

Compte tenu des fortes vitesses d’écoulement qui auraient lieu dans le lit majeur , l’aléa d’inondation caractérisant la zone du lit majeur rive droite inondé serait un aléa fort ou aggravé.

Du fait du retour très lent au profil en long d’équilibre du torrent de Maraise, le faible rehaussement de la cote du fond du torrent à un horizon de 50 ans ne modifie pas l’aléa d’inondation par rapport à l’état actuel. Aussi les cartes de hauteurs de submersion, de vitesses d’écoulement et d’aléa d’une crue centennale sont identiques à celles établies en l’état actuel des torrents (cf cartes 26, 27, 28, 29, 30 et 31).

4.6.3 Crue centennale en l’état actuel des torrents avec obstruction totale du lit du torrent du Maraise (au droit du profil P7)

Dans le cas d’une obstruction totale du lit du torrent de Maraise (au droit du profil P7), le torrent inonde son lit majeur rive droite jusqu’à la RD 49 qui constitue approximativement la limite du lit majeur à cet endroit. L’inondation du lit majeur est localisé au droit de l’obstruction dans le lit.

Les hauteurs de submersion sont globalement comprises entre 0,5 et 1 m dans la partie du lit majeur inondé. Avec de fortes vitesses d’écoulement (supérieures à 1 m/s en lit mineur et majeur), l’aléa est fort à fort aggravé dans la dans la partie du lit majeur inondé et fort dans le lit mineur (du fait des plus faibles hauteurs de submersion).

D’autre part, la hausse de la cote de la ligne d’eau et la mise en charge de l’ouvrage n°1 sur le torrent de Poutellier implique une zone d’aléa moyen à faible immédiatement en amont de l’ouvrage, en rive gauche (les parcelles 1 et 498 sont concernées), étant donné que la revanche avant submersion au profil P2, même sans rupture du bourrelet, est très faible et que les remous induits par les vitesses élevées pourront engendrer des débordements.

Voir les figures 32 et 33 pour les hauteurs de submersion, 34 et 35 pour les vitesses d’écoulements et 36 et 37 pour l’aléa inondation.


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4.6.4 Crue centennale en l’état actuel des torrents avec rupture du bourrelet de berge en rive gauche du torrent de Poutellier

La modélisation d’une crue centennale du torrent de Poutellier en prenant en compte une éventuelle rupture du bourrelet de berge rive gauche entre les profils P9 et P2 montre l’inondation d’une combe située à l’intérieur des limites du lit majeur.

Les hauteurs de submersion sont faibles, globalement inférieures à 0,5 m mais les vitesses d’écoulements en lit majeur sont assez élevées (globalement supérieures à 0,5 m/s) d’où un aléa d’inondation de moyen à fort dans cette combe.

Les parcelles 1, 487, 496 et 497 sont concernées par l’inondation de cette combe due à la rupture du bourrelet de berge. Deux habitations (496 et 497) sont situées en zone d’aléa fort.

Voir les cartes 38 pour les hauteurs de submersion, 39 pour la vitesse d’écoulement et 40 pour l’aléa inondation.

4.6.5 Crue centennale des torrents avec rupture du bourrelet de berge en rive gauche du torrent de Poutellier, obstruction totale du torrent de Maraise et déversement dans l’ancien lit mineur

La carte finale d’aléa est obtenue en prenant en compte une rupture du bourrelet en rive gauche du torrent de Poutellier, une obstruction totale du lit du torrent de Maraise au droit du profil P7 et une reprise de l’ancien lit mineur du torrent de Maraise en rive droite lors d’une crue centennale.

Les cartes d’aléa correspondantes sont les cartes n°41 et 42


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55 BBIIBBLLIIOOGGRRAAPPHHIIEE

Pour l’évaluation des caractéristiques et de la sensibilité du milieu récepteur, la société H2GEO

Environnement s’est appuyée sur des données bibliographiques, des contacts institutionnels, ainsi que

sur des investigations de terrain.

$ Quelques données bibliographiques :

% DDE 05, Sogreah Daragon : Etude du transport solide sur le Petit Buech, novembre 2002,

% Etude hydrologique des torrents des Hautes Alpes (extrait), DDAF05, BE SERET, janvier

1998,

% Schéma Directeur d’Assainissement, Phases 1 et 2, Bureau d’Etudes H2GEAU, 2004-

2005

% Atlas Cévennes Vivarais, INPG CNRS

$ Quelques contacts institutionnels :

% Mairie du Saix

% DDE hautes-alpes

% Météo-France Hautes-Alpes

$ Investigations de terrain :

La visite sur site et les relevés topographiques ont été effectués le 30 mars 2005.

$ Sites internet :

% BRGM Infoterre

% Diren PACA

% Ministère de l'Industrie

% banque HYDRO (DIREN) : http://hydro.rnde.tm.fr/

% INSEE

% Risques naturels : Primnet

% Fédération de pêche : http://www.unpf.fr/UN/VF/JdCSommaire.html

% Parc Naturel du Verdon : http://www.parcduverdon.fr/

% DDE 04 :http://www.alpes-de-haute-provence.equipement.gouv.fr/


http://hydro.rnde.tm.fr/

http://www.unpf.fr/UN/VF/JdCSommaire.html

http://www.parcduverdon.fr/

http://www.alpes-de-haute-provence.equipement.gouv.fr/

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$ Autres documents fournis :

% Scan 25 IGN, Scan 100 IGN, orthophotoplans

% Extraits du cadastre et du POS


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AANNNNEEXXEESS

CARTES DE HAUTEUR DE SUBMERSION, DE VITESSES D’ECOULEMENT ET D’ALEA

# Crue centennale dans l’état actuel et/ou à l’horizon de 50 ans des torrents (cartes 26, 27, 28, 29, 30 et 31),

# Crue centennale avec obstruction totale du torrent du Maraise au droit du profil P7 (cartes 32, 33, 34, 35, 36 et 37),

# Crue centennale avec rupture d’un bourrelet en rive gauche du torrent de Poutellier (cartes 38, 39 et 40).

# Cartes finales d’aléa (ce centennale avec rupture du bourrelet en rive gauche du torrent de Poutellier, obstruction totale du lit du torrent de Maraise au droit du profil P7, et reprise de l’ancien chenal d’écoulement du Maraise, cartes 41 et 42)

PROFILS EN LONG AVEC COTE DE CRUE CENTENNALE

# Crue centennale dans l’état actuel des torrents et à un horizon de 50 ans, # Crue centennale avec obstruction totale du torrent de Maraise au droit du profil P7, # Crue centennale avec rupture d’un bourrelet en rive gauche du torrent de Poutellier,

PROFILS EN TRAVERS AVEC COTE DE CRUE CENTENNALE

# Crue centennale dans l’état actuel des torrents et à l’horizon de 50 ans # Crue centennale avec obstruction totale du torrent de Maraise au droit du profil P7, # Crue centennale avec rupture d’un bourrelet en rive gauche du torrent de Poutellier,

FICHES OUVRAGES

FICHES DE CALCULS HYDRAULIQUES

DONNEES PLUVIOMETRIQUES


Documents

CCoommmmuunnee dduu SSaaiixx ((0055440000)) · emplacements possibles d’une future station d’épuration. ... Diagramme ombrothermique à Embrun ... localisation départementale