Avis Technique 3/09-633

Composants de structure

Armatures anti-poinçonnement ARMATEC Titulaire : PLAKABETON France

6, Rue de Cabanis FR- 31240 L'UNION

 

Commission chargée de formuler des Avis Techniques (arrêté du 2 décembre 1969) Groupe Spécialisé n° 3

Structures, planchers et autres composants structuraux

Vu pour enregistrement le 4 octobre 2010

Secrétariat de la commission des Avis Techniques CSTB, 84 avenue Jean Jaurès, Champs sur Marne, FR-77447 Marne la Vallée Cedex 2 Tél. : 01 64 68 82 82 - Fax : 01 60 05 70 37 - Internet : www.cstb.fr

Les Avis Techniques sont publiés par le Secrétariat des Avis Techniques, assuré par le CSTB. Les versions authentifiées sont disponibles gratuitement sur le site internet du CSTB (http://www.cstb.fr) © CSTB 2010

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Le Groupe Spécialisé n° 3 « Structures, planchers et autres composants structuraux » de la Commission chargée de formuler les Avis Techniques, a examiné le 18 novembre 2009 le procédé de dalle avec armatures anti-poinçonnement ARMATEC présenté par la société PLAKABETON France. Il a formulé sur ce procédé l’Avis Technique ci-après. Cet Avis a été formulé pour les utilisations en France européenne.

1. Définition succincte

1.1 Description succincte Système d’armatures visant la reprise des charges de poinçonnement dans les planchers dalles pleines coulées in situ ou dans les radiers.

Ces armatures sont constituées d’aciers à béton B500, appelés « ancres » munis de têtes refoulées à chaud à leurs extrémités, sou-dés sur des plats acier ou des armatures pour béton.

1.2 Identification Les ancres sont marquées à leurs deux extrémités avec le nom du produit, le nom de l’entreprise, la référence du fabricant et leur dia-mètre.

Le bordereau de livraison comporte le diamètre des ancres, la lon-gueur, le nombre d’ancres et la longueur totale des éléments ARMATEC.

2. AVIS L’Avis porte uniquement sur le procédé tel qu’il est décrit dans le Dossier Technique joint, dans les conditions fixées au Cahier des Pres-criptions Techniques Particulières (§2.3).

2.1 Domaine d’emploi accepté Le procédé ARMATEC d’armatures anti-poinçonnement est destiné à être intégré dans des planchers (conformes au DTU 21) ou des radiers (conformes au DTU 13.11), dalles pleines traditionnelles.

Le domaine d’emploi est limité aux planchers sans fonction tirant et soumis à l’action de charges principalement statiques ou faiblement dynamiques, ces dernières n’excédant pas 30% des charges perma-nentes totales.

Par conséquent, l’utilisation en zone sismique n’est pas visée dans le présent Avis.

2.2 Appréciations sur le procédé

2.21 Aptitude à l’emploi

Stabilité L’utilisation des armatures ARMATEC n’a pas d’influence sur la résis-tance à la flexion ou à la déformabilité des dalles dans lesquelles elles sont intégrées. Elles jouent un rôle uniquement dans la résistance vis-à-vis du phénomène de poinçonnement sur les appuis. Cette résis-tance peut être normalement assurée dans le domaine d’emploi accep-té, sous réserve du respect des prescriptions de conception et de calcul données dans le Dossier Technique établi par le demandeur et des précisions données au Cahier des Prescriptions Techniques Particu-lières (§2.3) ci-après.

Sécurité au feu La résistance au feu des planchers dont la résistance au poinçonne-ment est réalisée par ajout d’armatures ARMATEC, peut être estimée par application des règles de calcul FB (DTU P 92-701), comme pour un plancher dalle pleine traditionnelle.

Prévention des accidents lors de la mise en œuvre La mise en œuvre des armatures ARMATEC ne présente pas de risque particulier.

Les autres aptitudes à l’emploi des dalles pleines traditionnelles mu-nies d’armatures ARMATEC ne sont pas influencées par la présence de ces armatures.

2.22 Durabilité- Entretien Pas de différence à signaler par rapport aux dalles pleines tradition-nelles sans armature ARMATEC.

2.23 Fabrication et contrôle La fabrication des armatures nécessite des précautions rigoureuses à la réalisation des soudures, leur qualité étant déterminante pour la résistance des composants en phase provisoire et leur bon fonction-nement en phase définitive.

Toute modification envisagée dans les conditions de fabrication et d’assemblage des ancres, liées au fournisseur mentionné dans la demande doit faire l’objet d’une révision du présent Avis Technique.

2.24 Mise en œuvre Effectuée par des entreprises du bâtiment autres que le titulaire, elle ne présente pas de difficultés particulières à condition que soit fourni un plan de pose complet et que les armatures soient correctement repérées.

La société PLAKABETON fournit une assistance technique aux entre-prises sur les premiers chantiers.

2.3 Cahier des Prescriptions Techniques Particulières

2.31 Prescriptions de conception Les justifications et le dimensionnement des armatures ARMATEC doivent être conduits conformément aux prescriptions issues de l’Eurocode 2 et des études expérimentales conduites par le titulaire. Ces prescriptions sont données au paragraphe 7 du Dossier Technique établi par le demandeur.

Les éléments ARMATEC sont placés en étoile par rapport à la zone d’introduction de charge. L’angle maximal entre éléments est de 90°.

2.32 Prescriptions de fabrication et de contrôle La résistance des soudures des connecteurs sur les plats aciers ou aciers HA, doit être contrôlée par des essais de flexion du connecteur. Les critères d’acceptation sont une charge de rupture perpendiculaire à l’axe du goujon, supérieure ou égale à 500 N.

2.33 Prescriptions de mise en œuvre Pour chaque chantier, le fournisseur d’armatures ARMATEC doit être en mesure de produire une attestation de l’usine garantissant que les soudures font l’objet d’un contrôle surveillé

La mise en œuvre des armatures ARMATEC doit obligatoirement être faite suivant un plan de pose établi par le bureau d’études et selon les indications données au Dossier Technique établi par le demandeur.

L’ordre de mise en place des armatures traditionnelles et des ARMATEC doit être celui indiqué par le tenant du système au para-graphe 8 du Dossier Technique et à la notice de pose jointe à la livrai-son.

L’entrepreneur doit prendre toutes les précautions nécessaires pour que les positions exactes de toutes les armatures indiquées sur le plan de pose ne soient pas modifiées pendant le coulage du béton.

Une importante concentration d’armatures sur les appuis pouvant intervenir, une attention particulière doit être accordée au coulage et au vibrage du béton dans ces zones.

Conclusions

Appréciation globale L’utilisation du procédé dans le domaine d’emploi accepté est ap-préciée favorablement.

Validité 3 ans, jusqu’au 30 novembre 2012

Pour le Groupe Spécialisé n°3 Le Président

J.P. BRIN

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3. Remarques complémentaires du Groupe Spécialisé

Les armatures anti-poinçonnement visées par le présent Avis sont destinées à être utilisées dans des dalles pleines (planchers ou radiers) coulés en place.

Le Rapporteur du Groupe Spécialisé n°3 N. RUAUX

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Dossier Technique établi par le demandeur

A. Description

1. Définition du procédé et domaine d’emploi

1.1 Définition du procédé ARMATEC est un procédé spécial d’armatures d’effort tranchant visant particulièrement l’augmentation de la résistance des dalles pleines d’épaisseur constante vis-à-vis du phénomène de poinçonnement au droit des supports tels que poteaux, voiles ou autres éléments sans élargissement de la surface d’appui en sous-face de la dalle.

Le domaine d’application s’étend aussi aux fondations de poteaux ou aux radiers.

Les lattes à goujons ARMATEC sont destinées à être intégrées dans l’épaisseur des dalles à l’endroit de leur jonction avec les poteaux ou murs. Les ARMATEC s’utilisent dans :

• les planchers dalles pleines coulées in situ

• les dalles nervurées présentant une section pleine au voisinage de l’aire chargée

• les radiers.

1.2 Résistance au feu La résistance au feu des planchers peut être estimée par le calcul (Document DTU « Feu Béton »), le comportement des ARMATEC étant fonction de leur enrobage en sous-face de la dalle.

2. Description des éléments constitutifs

2.1 Goujon Les goujons, fixés sur une latte, sont constitués de barres crénelées en B500 dont les deux extrémités ont été forgées en forme de tête de clou.

• La hauteur des goujons est déterminée par l’épaisseur de la dalle et

par le recouvrement des aciers de flexion.

• Le diamètre et la quantité sont déterminés par rapport aux charges de poinçonnement à reprendre.

Les diamètres de goujons disponibles sont donnés dans le tableau ci-dessous, ainsi que leurs caractéristiques géométriques.

φgoujon φtête = 3 x φgoujon

Epaisseur mini tête

10mm 30mm 5mm

12mm 36mm 6mm

14mm 42mm 7mm

16mm 48mm 7mm

20mm 60mm 9mm

25mm 75mm 12mm

2.2 Latte de support La latte sert de support aux goujons. Elle ne joue pas de rôle dans la résistance au poinçonnement mais elle assure le bon positionnement des goujons par rapport à la colonne. La latte est percée de trous pour faciliter la mise en œuvre : les trous permettent la ligature des lattes aux armatures inférieures de la dalle et permettent également son clouage sur les panneaux de coffrage.

Selon le diamètre du goujon, les lattes ont les dimensions suivantes :

φgoujons Section latte

10mm 30x4mm

12mm 30x4mm

14mm 30x4mm

16mm 30x4mm

20mm 40x4mm

25mm 40x4mm

Le nombre de trous dans la latte dépend du nombre de goujons sou-dés. Le nombre de goujons par latte de support est limité à huit.

Nombre de goujons par latte

Nombre de trous par latte

inf à 4 2

Inf à 7 3

8 4

3. Caractéristiques des matériaux

3.1 Goujons Barres d’acier crénelé de type B 500 B, forgées à chaud conformes à la norme NFA 35-016-1 ou acier Fe500 lisse suivant norme NFA 35-015

3.2 Lattes de support Acier doux S235JR

4. Gamme des produits

4.1 Tableau donnant les diamètres

φgoujon

(mm)

Agoujon conventionnelle

(mm²)

Fyd

(kN)

10 79 34,34

12 113 49,13

14 154 66,95

16 201 87,39

20 314 136,52

25 491 213,47

4.2 Nomenclature – Identification des lattes ARMATEC

Toutes les lattes ARMATEC sont repérées par la nomenclature sui-vante :

ARM N-φ-Lφ-Llatte Où : N est le nombre de goujons soudés par latte

φ est le diamètre des goujons

Lφ est la longueur des goujons

Llatte est la longueur de la latte

4.3 Gamme standard Afin de couvrir un maximum de cas courants, des lattes à goujons symétriques de deux et trois goujons sont disponibles. Les lattes de nombres de goujons plus élevés sont obtenues par combinaison sur chantier de ces lattes standard.

Ceci permet à PLAKABETON de réaliser un stock pour les épaisseurs de dalles courantes. (Voir tableau 1)

4.4 Gammes sur mesure Si les lattes ARMATEC sortent de la gamme des lattes standard, elles seront fabriquées sur mesure et tiendront compte des entraxes donnés par calcul. Dans ce cas, la latte de support sera prolongée de 75mm au-delà du dernier goujon.

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Les diamètres, longueurs et entraxes des goujons déterminés par calcul seront respectés, quel que soit le type de lattes proposé.

Pour un même cas de figure, nous pouvons répondre aux tolérances de positionnement exigées par la méthode de calcul, aussi bien en gamme standard qu’en fabrication sur mesure.

5. Fabrication et assurance qualité Le processus de fabrication de l’ARMATEC peut être décomposé en deux phases :

• La fabrication des goujons de poinçonnement, sous-traitée à des sociétés externes.

• La fabrication des lattes de support et le montage des goujons sur celles-ci (PLAKABETON)

5.1 Goujons Les aciers sont coupés à dimension avant le façonnage des têtes. Une des extrémités est chauffée dans un four avant le forgeage de la tête. La même opération est exécutée sur l’autre extrémité de la barre. Les extrémités sont frappées par une presse, la forme est assurée par une matrice. La perte de résistance due à la chauffe est récupérée par une trempe à l’eau réalisée immédiatement en sortie de four.

Un marquage est réalisé sur chaque tête pendant l’opération de forge (voir photo en annexe)

• PKB : Référence société PLAKABETON

• Lettre A, B : référence fournisseur

• 10, 12, 14, 16, 20, 25 : diamètre du goujon

Un contrôle des matrices de forge est réalisé régulièrement. Ceci se fait par mesure des tolérances sur la forme des têtes.

Des essais de traction sur les goujons sont effectués : les goujons sont satisfaisants si les ruptures ont lieu dans les tiges des connecteurs et non par arrachement des têtes.

5.2 Lattes de support Après découpe de la latte, les trous Φ5,1 sont réalisés par poinçon. Dans le cas de lattes asymétriques, l’extrémité de la latte à goujons présentant une encoche est l’extrémité qui doit être posée du côté de la colonne. Cette découpe est réalisée sur une machine encocheuse à l’usine Plakabéton.

5.3 Montage sur les lattes de support Des repères correspondant à la position des goujons, définis par les plans de fabrication, sont reportés sur la latte avant soudage des goujons.

Chaque goujon est fixé par deux points de soudure sur la latte de support.

6. Traçabilité du produit Dans tous les cas de figure, les ARMATEC sont désignés par leur no-menclature. Celle-ci apparaît à la fois sur les plans d’exécution, sur les bons de livraisons et sur le colisage qui arrive sur le chantier.

Le client n’a plus qu’à se référer au plan de pose pour les mettre en place.

(voir 8-Mise en Œuvre)

7. Principe de calcul Les ARMATEC sont destinés à diffuser les sollicitations d’efforts tran-chants dans la dalle à partir de l’aire chargée. Le tranchant se répartit dans le béton par une bielle inclinée à 33,7° (voir EC2)

La disposition des ARMATEC est prévue de telle sorte qu’à partir de l’aire chargée, ces bielles de compression inclinées dans le béton soient équilibrées par une composante verticale de traction dans les goujons ARMATEC et par une composante horizontale de traction dans les armatures de flexion du plancher (en nappe haute). La partie inférieure de la dalle à proximité de l’aire chargée est soumise à une composante horizontale de compression.

La tête inférieure de l’ARMATEC sollicite à nouveau le béton selon des bielles inclinées et ainsi de suite jusqu’à transférer la totalité du tran-chant dans la dalle. (Figure 1)

Le but du calcul est de dimensionner les armatures à disposer dans l’aire critique pour résister au poinçonnement.

Pour cela, il s’agit de vérifier la résistance au poinçonnement au nu du poteau et sur le contour de contrôle de référence u1.

Ensuite, il faut déterminer le contour u out,ef à partir duquel plus aucune armature de poinçonnement n’est nécessaire. (Figure 1Figure 2 et Figure 3)

La méthode qui suit présente des armatures à double têtes qui sont sollicitées dans la zone de poinçonnement comme armatures de sus-pension pour que l’effort de cisaillement total soit une fois suspendu et repris dans cette zone.

7.1 Procédure de calcul

7.11 Hypothèses Dimensions de la colonne :

• D, pour le diamètre des colonnes rondes

• a, pour la largeur des colonnes rectangulaires

• b, pour l’épaisseur des colonnes rectangulaires

h : épaisseur du plancher

d : hauteur utile moyenne de la dalle

VEd : Effort tranchant agissant

7.12 Méthode de vérification La procédure de calcul est basée sur le calcul de l’effort tranchant dans différents périmètres de contrôle donnés et de les comparer à l’effort sollicitant.

Il s’agit ensuite de calculer l’acier résistant nécessaire dans les zones ou le béton seul n’est pas suffisant pour reprendre le tranchant diffusé.

Des critères géométriques rentrent alors en compte pour répartir les armatures résistantes.

vRdc = Effort tranchant résistant de calcul/ unité de longueur du périmètre cde contrôle (pour une dalle sans armature d’effort tran-chant)

vRdmax = Effort tranchant résistant max/ unité de longueur du périmètre de contrôle (pour une dalle avec armatures d’effort tran-chant)

vRdc,out = Effort tranchant résistant de calcul/ unité du périmètre extérieur distant de 1.5d du dernier ancrage (en dehors de la zone avec armature)

vRdcs = Résistance des armatures de poinçonnement dans la zone C

L’effort de cisaillement à reprendre dans un périmètre i est :

vEd= β VEd/ui d

où β est le facteur d’augmentation de charge qui permet de tenir compte de l’excentricité de la charge.

Les vérifications : Si vEd < vRdc : aucune armature de tranchant n’est nécessaire dans la zone C (périmètre de contrôle : u1)

Si vEd > vRdc : calcul d’ARMATEC vérifiant vEd < vRdcs dans la zone C

Par ailleurs, il faut vérifier que sur le contour de l’aire chargée

vEd < vRdmax (périmètre de contrôle : uo)

La zone armée résistante au tranchant est délimitée par le périmètre u out pour lequel vEd < vRdc,out .

On place alors la dernière armature résistante à 1.5d du périmètre uout

7.13 Calcul du facteur d’augmentation de charge β Le facteur β sera calculé suivant l’Eurocode 2. Plusieurs cas de figures sont à envisager.

1er cas : le coefficient β est constant sous réserve de répondre à des dispositions bien précises

2ème cas : en dehors de ces dispositions et pour les poteaux intérieurs, β se calcul suivant la méthode précise de l’EC2 qui tient compte d’une distribution plastique de la contrainte de cisaillement.

3ème cas : en dehors des dispositions du cas 1 et pour les poteaux de bords et d’angle, β’ pour les poteaux de bord et d’angle est calculé conformément à l’Eurocode 2, et ensuite :

β = 1.3 β’

Coefficient β constant L’application de coefficient β constant ne peut-être pris que dans la seule hypothèse où la stabilité latérale du bâtiment n’est pas assurée par le fonctionnement en portique des dalles et poteaux, et que les longueurs des travées adjacentes ne diffèrent pas de + de 25%.

Par ailleurs, cette option sera prise lorsque le rapport e/c < 1.2

Dans ces conditions, les facteurs β à prendre en compte sont indiqués en Figure 6.

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Distribution plastique de la contrainte de cisaillement Le coefficient est déterminé comme suit :

β = 1+k (MEd/ VEd) . (u1/W1)

où MEd est le moment dû à l’excentricité de la charge. MEd est détermi-né par un calcul

statique en tenant compte de la rigidité des éléments de construction adjacents.

u1 est le périmètre de contrôle de référence.

W1 est la répartition de contraintes de cisaillement sur le contour u1.

k est un coefficient défini par le rapport des dimensions c1 et c2.

dleWu

∫=1

01

e est la distance du périmètre critique à la ligne de gravité et dl est la longueur élémentaire du contour.

c1/c2 ≤ 0,5 1,0 2,0 ≥ 3,0k 0,45 0,60 0,70 0,80

Tableau 1: Valeur de k pour une aire chargée rectangulaire

c1 Dimension de l’aire chargée parallèle à l’excentricité de la charge

c2 Dimension de l’aire chargée perpendicu-laire à l’excentricité de la charge

7.14 Détermination des efforts tranchants résistants avec et sans armatures

Tranchant résistant de dalle sans armatures d’effort tranchant La valeur de calcul de résistance au poinçonnement est :

v Rdc= CRd,c k (100 ρl fck)1/3 + k1 σcp > (vmin + k1 σcp)

avec : CRd,c = 0,18/γc = 0,12

0,22001 ≤+=d

k d en mm

ρly, ρlz : Le pourcentage d’armature, en suivant les axes y et z, qui se trouve à l’intérieur du périmètre considéré et qui est ancrée à l’extérieur de ce même périmètre. Pour piliers d’angle et de bord voir paragraphe 3.

fck : Résistance à la compression caractéristique du béton en MPa

k1 = 0,10

σcp = (σcy + σcz)/2 Valeur de calcul de la contrainte normale du béton à l’intérieur du périmètre considéré (valeur positive en compression)

d = (dx + dz)/2 hauteur utile statique

vmin = 0.035 k13/2. fck ½ avec k1=0.1

Tranchant résistant de dalle avec armatures d’effort tranchant Par conséquent, la résistance maximale est calculée à l’encastrement du pilier. Elle est définie comme un multiple de la résistance au poin-çonnement sans armature

cRdRd vudv ,

0max, 5,13 ⋅⋅=

avec :

u0 Périmètre à prendre en compte pour piliers intérieurs

u0 = c2 + 3d ≤ c2 + 2c1 Périmètre à prendre en compte pour piliers au bord

u0 = 3d ≤ c1 + c2 Périmètre à prendre en compte pour piliers d’angle

c1 Dimension du poteau parallèle à l’excentricité de la charge

c2 Dimension du poteau perpendiculaire à l’excentricité de la charge

7.15 Détermination du périmètre de référence Le périmètre de contrôle de référence est défini par le modèle de calcul de vérification au poinçonnement à l’état limite ultime défini dans l’Eurocode 2. (Figure 3, Figure 4, Figure 5 et annexe 1)

Il est situé à une distance de 2d du contour de l’aire chargée.

Poteaux rectangulaires pour lesquels b>2a (norme DIN 1045) Pour les géométries de poteaux ou b>2a, les efforts de cisaillement se concentrent aux angles de la zone chargée. Des périmètres de contrôle sont donc spécialement définis dans ce cas. Il en est de même pour les abouts de mur. (Figure 7)

Cas des colonnes de bord et d’angle (art 6.4.2 (4)) L’aire chargée sera considérée de bord ou d’angle lorsque son péri-mètre de contrôle u1 défini par la Figure 8 est inférieur à celui calculé en colonne intérieure.

7.16 Détermination de la résistance au poinçonnement des armatures ARMATEC dans la zone de poinçonnement

La zone de poinçonnement correspond à l’aire de contrôle de référence Acont est définie en Figure 2.

Cette zone est délimitée par le périmètre de contrôle u1 et le périmètre de l’aire chargée u0.

2 zones distinctes c et d sont définies :

La zone c s’étend jusqu’à une distance de 1,0d resp 1.125d (pour les éléments standard) du bord du pilier.

La zone d est la section de dalle à une distance ls inférieure à 5,5d du contour de la zone d’introduction de la charge sans la zone C.

Dans la zone c, toute la force de cisaillement βVEd doit être reprise par l’ARMATEC.

Un pourcentage de portée du béton n’est pas pris en compte. Par contre, on admet une charge uniforme sur toutes les armatures ARMATEC dans la zone c.

La première armature doit être placée à distance de 0,35d à 0,5d du bord du pilier.

Jusqu’à distance 1,0d resp 1.125d, il faut prévoir une deuxième arma-ture, mais au maximum deux par rangée d’armature. La distance tangentielle maximale dans la transition entre la zone c et d doit être imitée à 1,7d.

Le nombre nécessaire d’armatures ARMATEC doit être déterminé pour que la valeur de calcul de la force de cisaillement puisse inclure le facteur b d’augmentation de charge défini précédemment.

β . VEd < V Rd,sy

La résistance de l’armature ARMATEC dans la zone c se calcule ainsi :

ydsicc

cs,Rd fAnm

V ⋅⋅⋅

=η

Avec

Asi : surface de la section nominale d’une armature ARMATEC

nc : nombre d’armatures sur une rangée d’éléments dans la zone c

mc : nombre de rangées d’éléments dans la zone c

fyd : valeur de calcul de la limite d’élacticité de l’acier à béton (< 435MPa)

η Facteur tenant compte de l'épaisseur de la dalle en fonction de la hauteur utile

⎩⎨⎧

=6101,,

η pourpour

mmdmmd

800200

≥≤

Les valeurs intermédiaires peuvent être interpolées linéaire-ment

Pour les hauteurs utiles statiques jusqu’à env. 300 mm, la reprise de charge des armatures à ARMATEC se fait principalement par les têtes refoulées et dans une moindre mesure par la liaison de la tige nervu-rée.

Pour cette raison, il est aussi possible d’utiliser des armatures à double-tête à tige lisse et une limite d’élasticité de fyk = 500 MPa, sans pour autant pouvoir compter sur une augmentation de la charge.

7.17 Détermination de la zone armée Elle est délimitée par la section pour laquelle l’effort tranchant est inférieur à l’effort tranchant résistant sans armature, soit vEd< vRd,ct,out

Soit vEd= β VEd/uout d

Le périmètre extérieur est donc défini ainsi : uout= β VEd / vRd,c d

vRd,c est la résistance au cisaillement du béton non armé définie en

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La longueur de la zone avec armature de poinçonnement ls à partir de l’encastrement du pilier est à la distance de du périmètre extérieur au bord de pilier moins 1.5d. (Figure 9)

7.18 Choix du diamètre des ARMATEC et répartition en fonction des critères géométriques

Les critères géométriques de répartition des ARMATEC sont définis à l’article 6.4.5 de l’EC2 et complétés par les critères de l’agrément Z-15.1-213 2 (tirés de la norme DIN 1045-1)

• L’épaisseur minimale de la dalle est de 180mm

• Partant du pilier, le premier ARMATEC est à une distance de 0.35d à 0.5d du bord

• Dans la zone c, à une distance de 1,0d (resp 1.125d pour les ARMATEC standard) du bord du pilier, il est nécessaire de placer au minimum deux à trois armatures par secteur de cisaillement

• La distance tangentielle maximale des armatures doit être limitée à 1.7d dans la zone c et 3.5d dans la zone d

• Les diamètres des armatures doivent être identiques dans toute la zone de poinçonnement

• L’écartement radial autorisé des ARMATEC dans la zone d respecte l’équation suivante :

dmnmds

CC

DmD 75.0

23

≤⋅⋅⋅⋅

=

Avec :

mC nombre de rangées d’éléments dans la zone c

mD nombre de rangées d’éléments dans la zone d

nC nombre d’armatures sur une rangées d’éléments dans la zone c

Voir Figure 10

7.19 Armature minimale Afin de pouvoir vérifier la résistance au poinçonnement, suivant la position du pilier, l’armature de flexion supérieure et inférieure, dans les sens x et y, ne doit pas être inférieure à l'armature minimale par mètre as, min indiquée ci-dessous.

effyd

Eds b

efd

Va ⋅⋅⋅

=9,0min,

Seule l’armature entièrement ancrée à l’extérieur du périmètre critique peut être prise en considération.

Pour les piliers de bord et d’angle avec a ≤ d, l’armature de flexion placée normalement par rapport au bord supérieur de la dalle doit être façonnée en U.

7.110 Armature de renforcement à l’aplomb du pilier Afin d’assurer une continuité de la distribution des efforts à la liaison dalle/pilier, il est nécessaire d’inclure une armature de renforcement. Cette armature doit être positionnée à l’aplomb de la surface d’appui et être calculée de manière suivante :

yk

Eks f

VA ≥ avec VEk= VEd / 1,4

7.111 Calcul des armatures de poinçonnement des semelles de poteaux et radier

Pour les semelles à épaisseur variable, la hauteur utile peut être prise égale à l’épaisseur le long du contour de l’aire chargée.

(Figure 11)

La valeur de l’effort agissante est

VEd,red = VEd-ΔVEd

VEd est l’effort tranchant appliqué

ΔVEd est la réaction verticale à l’intérieur du contour de contrôle consi-déré (réaction du sol – poids propre de la fondation)

8. Mise en œuvre Les lattes à goujons ARMATEC sont disposées dans la dalle selon des rayons autour de la colonne.

• Positionner les lattes à goujons ARMATEC en tenant compte du schéma d’implantation transmis par PLAKABETON ou par le bureau d’études responsable de la stabilité de l’ouvrage.

• Poser les lattes à goujons sur des écarteurs adaptés, fixés au cof-frage. Dans le cas de lattes asymétriques, l’extrémité de la latte à goujons présentant une encoche est l’extrémité qui doit être posée du côté de la colonne (voir schéma). Cette donnée est importante et doit être respectée pour garantir la reprise correcte de la charge.

• Vérifier la verticalité des armatures

• Poser les armatures inférieures de la dalle.

• Poser les armatures supérieures de la dalle.

• Ligaturer les goujons aux armatures supérieures de la dalle.

Voir annexe 2.

B. Références

Année ENTREPRENEUR

CHANTIER PAYS

2002 TRALUX - Cour des Comptes au Luxembourg Lux

2002 RINNEN - Cour Maximilien à Echternach Lux

2003 SLCP–Parking Schuman France

2003 PKB HELLAS - Garage building Grèce

2003 CARDOSO & Frères – Immeuble Carpel Lux

2003 SOCIMMO – Rés. d’appart.rue du Couvent Lux

2003 SOCIMMO – Ateliers Weisgerber à

Senningerberg Lux

2003 CLE – La Cloche d’Or Lux

2003 BAZIN France

2003 BREVACO - Burlington à Kirchberg Lux

2003 VANHOUT EN ZONEN - Iona Kessel Belgique

2004 MARMORITH BETONINDUSTRIE- Project Dorset

Belgique

2004 KEPPENS – Lokeren Belgique

2004 M&M SITTY - Collège Notre Dame à Wavre Belgique

2004 TRALUX – Extension AVI à Luxembourg Lux

2004 EUROSTEEL – Résidence Montée Pilate Lux

2004 DZ CONSTRUCT – Piscine de Bettembourg Lux

2004 COMAT - Ref SOCIMMO – Maison Zambon à

Dudelange Lux

2004 SOCIMMO – CIPPA à Heisdorf Lux

2004 CDC – CNA à Dudelange Lux

2004 LODOMEZ - Résidence du bois à Eische Belgique

2004 CDC – Cactus Brill à Esch Lux

2004 COBELBA - Rénovation Home de l’Amitié à

Virton Belgique

2004 CORDEEL - KaHo Sint Lieven te Sint Nikllas Belgique

2004 JACQUES DELENS - Bâtiment scolaire

Tamaris à Molenbeek Belgique

2004 CDC – Anzi à Luxembourg Lux

2004 LODOMEZ - Résidence Horizon à Marnach Belgique

2009 Chantier FORTRANSA à Barcelone Espagne

2009 Eyete - Chantier à Basauri Espagne

2009 « Ute Polideportivo » à Miribilla - Bilbao Espagne

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Tableaux et figures du Dossier Technique

Tableau 1- Excentricité e/beff dans la zone du pilier

Position de l’aire chargée eff

x

be

pour asx,min

beff eff

y

be

pour asy,min

beff

Nappe supé-rieure

Nappe inférieure

Nappe supé-rieure

Nappe inférieure

Intérieur 0,125 0 0,3 ly 0,125 0 0,3 lx

En bord

En bord dans le sens x 0,25 0 0.15 ly 0,125 0,125 0,3 lx

En bord dans le sens y 0,125 0,125 0,3 ly 0,25 0 0.15 lx

En angle 0,5 0,5 0.15 ly 0,5 0,5 0,15 lx a) „sup.“ signifie la zone de traction sous flexion de la dalle dans la zone du pilier b) „inf.“ signifie zone de compression de flexion de la dalle dans la zone du pilier

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Tableau 2 : gamme de produits

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Figure 1 : modèle de fonctionnement

Figure 2 : modèle EC2

3/09-633 11

Figure 3 : définition des contours de référence selon EC2

Figure 4 : modèle EC2 pour le contour de contrôle

Figure 5 : Cas des réservations

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Figure 6 : valeurs de β

Figure 7 : contour selon DIN 1045

Figure 8 : contour pour les poteaux de bord et d’angle

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Figure 9 : représentations des différentes résistances à l’effort tranchant

Figure 11 : semelle chargée

Z Z

Figure 10 : répartition des armatures

14 3/09-633

Annexe 1 : Exemple de positionnement des lattes

cas 1

cas 2

cas 3

cas 4

cas 5

cas 6

cas 7

cas 8

cas 9

cas 10

cas 11

cas 12

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Positionnement des aciers inférieurs au dessus des têtes basses des Armatec

Mise en oeuvre des aciers supérieurs en dessous des têtes hautes des Armatec 3

Annexe 2 : Mise en Œuvre ARMATEC

Mise en place radiale suivant plan de pose

2

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