DÉTERMINATION DE LA TEMPÉRATURE DES STRUCTURES MÉTALLIQUES EN SITUATION D’INCENDIE SELON L’EUROCODE 3-2001

1Revue

Construction

Mtallique

DTERMINATION DE LA TEMPRATUREDES STRUCTURES MTALLIQUES

EN SITUATION DINCENDIESELON LEUROCODE 3

par Daniel JOYEUX

Rfrence

INC-EC3 1-99

1. INTRODUCTION

La prise en compte de laction incendie est dfinie par la rglementation (ERP [1],habitations [2] ...) qui fixe les degrs de stabilit au feu que doit satisfaire un lment deconstruction. Dans le cas dun lment de structure, les Eurocodes (Eurocode 1 Partie2.2 actions sur les structures en cas dincendie [3] et Eurocode 3 Partie 1.2 rgles decalcul en cas dincendie [4, 5, 6, 7, 8,], i reprsentatif de chaque matriau) associs auxdiffrents procs verbaux concernant les produits de protection dlivrs par les labora-toires agrs en rsistance au feu, permettent de vrifier et/ou dterminer les moyens mettre en uvre pour satisfaire un degr de stabilit au feu exig.

Lincendie est considr comme une action accidentelle. Lincendie nintervient pascomme une charge supplmentaire dans les combinaisons dactions [9], mais agit demanire indirecte par rduction des proprits des matriaux. Cette rduction ou modi-fication des proprits des matriaux est fonction de la temprature atteinte par ceux-ci.Laction applique en situation dincendie nest donc pas une action mcanique maisune action thermique produisant lchauffement du matriau. Cest cette action ther-mique que nous proposons de prsenter.

2. INCENDIE CONVENTIONNEL ET RGLEMENTATION

2,1. Courbe temprature-temps

Le dveloppement de lincendie dans un compartiment est gnralement matrialispar une courbe daction thermique temprature-temps. Dans le cadre dun incendienaturel, cette courbe nest pas unique, elle dpend fortement de lenvironnement :quantit de combustible, nature du combustible, nature des parois, taille des ouver-tures...

1

CENTRE TECHNIQUE INDUSTRIELDE LA CONSTRUCTION MTALLIQUE

Domaine de Saint-Paul, 78470 Saint-Rmy-ls-ChevreuseTl.: 01-30-85-25-00 - Tlcopieur 01-30-52-75-38

Construction Mtallique, n 3-1999

D. JOYEUX Ingnieur CTICM

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76 Rubrique TECHNIQUE ET APPLICATIONS

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Afin de pouvoir classifier les lments, une courbe unique dite conventionnelle a tchoisie. Cette courbe est issue de diffrents essais de feux dont le combustible taitcompos de combustibles cellulosiques, mais dans une configuration de compartimentunique. Cette courbe nest donc pas reprsentative de tous les feux rels susceptiblesde se dvelopper dans un btiment.

La courbe temprature-temps conventionnelle est dfinie dans larrt du 21 Avril 1983[19]. Elle est reprsente sur la figure 1 et dfinie par lquation suivante :

T = T0 + 345 log (8t + 1) (2.1)

o T est la temprature (C) et t le temps (min) et To la temprature ambiante initiale.

Fig. 1 Courbe temprature-temps conventionnelle

Le tableau 1 donne les tempratures donnes par cette quation toutes les 15 minutes.

TABLEAU 1Tableau de valeur de la courbe conventionnelle

0 30 60 90 120 150 180 210 2400

200

400

600

800

1000

1200

Temps (min)

Tem

pr

atu

re (

C

)

temps (min) temprature (C)

0 20

15 739

30 842

45 902

60 945

75 979

90 1006

105 1029

120 1049

135 1067

150 1082

165 1097

180 1110

195 1122

210 1133

225 1143

240 1153


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Rubrique TECHNIQUE ET APPLICATIONS 77

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2,2. Temps de stabilit et rglementation

Comme on peut le remarquer sur la figure 1 ou sur lquation (2.1), la courbe tempra-ture-temps conventionnelle nadmet pas de limite temporelle ni de dcroissance entemprature. Cette courbe est monotone croissante. Elle ne simule donc pas la phase dedcroissance du feu et de refroidissement des matriaux.

La limite dapplication est dfinie par la rglementation. Dans le cadre de la stabilit aufeu des structures mtalliques portantes (poteaux poutres) de btiment, la courbe estapplique pendant diffrentes dures. Selon les rglements celle-ci peut varier de 1/4 h 6 h.

Dans le rglement de scurit incendie des btiments recevant du public [1], la stabilitau feu requise dfinie par larticle CO12 peut varier de 1/2 h 1 h 1/2 selon la catgoriedu btiment et sa hauteur. Les articles CO13 CO15 permettent lattnuation de cesdegrs de stabilit dans certains cas particuliers.

Dans la rglementation sur les Immeubles de Grande Hauteur (IGH) [20], une stabilit aufeu de 2 h est exige.

Pour les btiments dhabitation [2], la stabilit au feu requise varie de 1/4 h 1h 1/2.

On pourra se rfrer la rubrique technique concernant la rglementation incendiepour obtenir les rfrences, documents et textes en vigueur.

3. ACTIONS THERMIQUES : EUROCODE 1 PARTIE 2.2 +DAN

Les essais de classification de produits de construction ncessitant une performance enrsistance au feu sont raliss dans des fours.

Le calcul de lchauffement dun lment mtallique non protg ne ncessite pas uneralisation dun essai. Les caractristiques thermiques de lacier sont connues.

Avant le 22 Juillet 1997, seules les rgles du DTU Feu-Acier [16] taient acceptes pourla vrification de la stabilit au feu des lments de structure mtallique. Larrt du22 Juillet 1997 permet lutilisation de lEurocode 1 partie 2.2 actions en cas dincen-die, Eurocode 3 partie 1.2 comportement au feu des structures en acier.

Dans le cadre de lEurocode 1 partie 2.2, laction thermique dterminant la stabilit aufeu dlments de structure selon lincendie conventionnel est dtermin par un fluxthermique net h

.net,d la surface expose de llment. Le flux thermique net reprsente

la quantit dnergie qui arrive la surface de llment moins la quantit dnergie quirepart.

Ce flux de chaleur est dfini par lquation suivante en diffrenciant la partie convectiveet la partie radiative du flux net.

h.net,d = n,c h

.net,c + n,r h

.net,r (3.1)

o

n,c est le coefficient de pondration relatif la convection reprsentant leffet des diff-rentes mthodes dessais nationales et le four dans lequel elles sont appliques

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n,r est le coefficient de pondration relatif au rayonnement reprsentant leffet des diff-rentes mthodes dessais nationales et le four dans lequel elles sont appliques

h.net,c le flux de chaleur net convectif

h.net,r le flux de chaleur net radiatif

Dans lEurocode 1 partie 2.2 +DAN, les coefficients n,c et n,r sont pris gaux 1.

Le flux de chaleur net radiatif, issu du bilan entre lclairement reu par la surface expo-se de llment et le flux radiatif mis par la surface de celui-ci, est dfini par lquationsuivante :

h.net,r = res 5,67 . 108 [(r + 273)4 (m + 273)4] (3.2)

o

est le facteur de forme

res est lmissivit rsultante

r est la temprature du rayonnement proximit de llment (C)

m est la temprature de surface de llment (C)

Dans le cadre de lEurocode 1 partie 2.2 +DAN et de lEurocode 3 partie 1.2 +DAN, le fac-teur de forme est gal 1.

Lmissivit rsultante est issue du produit de lmissivit du milieu environnant, soitdans le cadre de lincendie conventionnel le four, gale 0,8, et de lmissivit du mat-riau. LEurocode 3 partie 1.2 +DAN fixe lmissivit de lacier 0,625. Le produit res estdonc gal 0,5.

La temprature de rayonnement dans le cadre de lincendie conventionnel est dfiniepar la courbe temprature-temps conventionnelle matrialise par la figure 1 et lqua-tion 2.1.

Le flux de chaleur net convectif est dfini par lquation suivante :

h.net,c = c (g m) (3.3)

o

c est le coefficient de convection (W/m2/K)

g la temprature des gaz proximit de llment (C)

m la temprature de surface de llment (C)

Dans lEurocode 1 partie 2.2 + DAN, le coefficient de convection est fix 25 W/m2/K etla temprature des gaz est fixe par la courbe temprature-temps conventionnelle dfi-nie par lquation 2.1.

Dans lapplication de lEurocode 1 partie 2.2 + DAN aux structures mtalliques, lactionthermique se rsume lquation suivante :

h.net,d = 25 . (c s) + 0,5 . 5,67 108 [(c + 273)4 (s + 273)4] (3.4)


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o

c est la temprature conventionnelle (C)

s est la temprature de surface de llment mtallique (C)

4. CARACTRISTIQUES DUN LMENT DE STRUCTURE EN ACIER

4,1. Proprits thermiques de lacier

La masse volumique de lacier a peut tre considre comme indpendante de la tem-prature: a = 7850 kg/m3.

La chaleur spcifique de lacier est une fonction de la temprature et peut tre calculeselon les quations suivantes :

pour 20 C a 600 C

Ca = 425 + 7,73 101 a 1,69 103 2a + 2,22 106 3a (4.1)

pour 600 C a 735 C

Ca = 721 + (4.2)

pour 735 C a 900 C

Ca = 605 + (4.3)

pour 900 C a

Ca = 650 (4.4)

La variation de la chaleur spcifique avec la temprature est illustre par la figure 2. Lepic de chaleur spcifique 735 C est expliqu par des modifications chimiques delacier. Dans les modles de calcul simplifis, la chaleur spcifique peut tre considrecomme indpendante de la temprature de lacier : ca = 600 J/kg/K. Cette valeur est inf-rieure la valeur relle lorsque la temprature est suprieure 389 C, montrant quelutilisation de cette valeur constante va conduire une temprature dchauffementgnralement suprieure (si temprature suprieure 500 C) celle dtermine sur labase dune valeur de chaleur spcifique fonction de la temprature.

La conductivit thermique de lacier a peut tre dtermine comme suit :

pour 20 C a 800 C :

a = 54 3,33 10 2 a W/mK (4.5)

pour 800 C a 1200C :

a = 27,3 W/mK (4.6)

o a est la temprature de lacier [C].

7624a 731

5371738 a

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La variation de la conductivit thermique avec la temprature est illustre par la figure3. Comme pour les autres caractristiques, une valeur indpendante de la tempraturegale 45 W/m/K peut tre utilise dans les modles simplifis.

Fig. 2 Chaleur spcifique de lacier Fig. 3 Conductivit thermique de lacieren fonction de la temprature en fonction de la temprature

4,2. Facteur de massivet

4,21. lment non protg

Le facteur de massivet dune section dun lment mtallique est dfini par le rapportde sa surface expose au feu par unit de longueur et son volume par unit de lon-gueur.

4,211. lments exposs sur 4 faces

Dans le cas o les lments mtalliques sont exposs sur 4 faces, le facteur de massi-vet est dtermin par le rapport de son primtre en section et la surface de la section.Quelques formulations simples pour les lments usuellement utiliss sont donnesdans lEurocode 3 partie 1.2 (tableau 4.2).

Par exemple, un tube de section carre de ct 100 mm et dpaisseur 10 mm a un pri-mtre de 400 mm et une surface de 1900 mm2, soit un facteur de massivet de 210 m 1.

4,212. Autres lments

Il peut exister des configurations diffrentes telles que certaines faces ne soient pasexposes au feu. Cest en particulier le cas pour des poutres situes en sous face deplancher. Le facteur de massivet est alors dfini par le rapport de la partie du primtrede llment expose au feu par sa surface.

Par exemple, une poutre en IPE 500 localise en sous face dun plancher prsente unprimtre total de 1,74 m, mais le primtre expos un feu ne reprsente quune dis-tance de 1,53 m. Sa surface en section tant de 116 cm2, la facteur de massivet de lapoutre sera de 132 m 1. On notera donc une rduction du facteur de massivet de cette

0 200 400 600 800 1000 12000

10

20

30

40

50

60

Temprature (C)

Conductivit thermique (W/mK))

0 200 400 600 800 1000 12000

500

1000

1500

2000

2500

3000

Temprature (C)

Chaleur spcifique (J/kg K)


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poutre expose sur 3 cts, par rapport au facteur de massivet de 150 m 1 si celle-citait expose sur 4 cts.

Ce peut tre galement le cas des poutres de planchers partiellement enrobes debton (telles que les poutres mtalliques talon o seule la semelle infrieure peut treexpose au feu).

4,22. lment protg

Protection suivant le contour (peinture, produit projet)

Pour les protections contre le feu appliques selon le contour du profil, le facteur demassivet de llment protg est identique au facteur de massivet de llment nonprotg.

Protection par caissons

Pour les protections en caisson, le rapport Ap/V est dtermin en utilisant pour Ap leprimtre interne expos au feu de la protection, et V la section de llment mtallique.

5. TEMPRATURE DE STRUCTURE EN ACIER

SELON LINCENDIE CONVENTIONNEL

5,1. chauffement de lacier non protg : Eurocode 3 partie 1.2+DAN

5,11. quations gnrales

Dans le cadre de lapplication selon lincendie conventionnel et de la rglementation, ladtermination de la temprature se fait en section, la vrification se faisant par lment,et llment tant chauff de la mme manire sur toute sa longueur. Lacier tant trsconducteur, llment mtallique est considr temprature homogne en section.

Ainsi la temprature de surface de llment mtallique non protg est gale la tem-prature de llment.

A partir de lquation bilan dnergie entre le taux dnergie apport h.net,d Am et le taux

dnergie ncessaire pour laccroissement de temprature de la masse dacier Ca a V ,

llvation de temprature de llment sur un intervalle de temps t est alors dtermi-ne par lquation suivante :

a,t = h.net,d t (5.1)

o

Am/V est le facteur de massivet de llment non protg (m 1)

Am/VCa a

dTdt

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Am est la surface expose de llment par unit de longueur (m2/m)

V est le volume de llment par unit de longueur (m3/m)

Ca est la chaleur spcifique de lacier (J/kg/K)

a est la masse volumique de lacier (kg/m3)

h.net,d flux thermique net (W/m2/K)

t est lintervalle de temps (s)

Le DAN franais de leurocode 3 partie 1.2 mentionne que pour les valeurs de facteur demassivet infrieures 10 m 1, cette mthodologie ne sapplique pas et quil est nces-saire den rfrer des rsultats exprimentaux ou dutiliser un modle de calculavanc. En effet, les lments trs massifs peuvent prsenter un champ de tempratureen section trs inhomogne.

5,12. Application

Lapplication de lquation (5.1) est ralise par itrations pas de temps donn. Le pasde temps t doit tre infrieur 5 secondes.

Ainsi pour connatre la temprature dun lment de structure mtallique aprs 1 hdincendie conventionnel, 720 itrations sont ncessaires au minimum.

Cependant ces itrations sont relativement simples. La procdure est la suivante :

premire itration :

valeurs donnes

t = 0

a = 20 C,

t = 5 s

Ca(20 C) quation 4.1 soit 439,80 J/kg/K ou valeur constante de 600 J/kg/K

c(5 s) quation 2.1 (soit 96,53 C)

Dtermination du flux radiative :

hnet,r = 1*0.5*5,67 10 8*((96,53 + 273)4 (20 + 273)4) = 319,69 W/m2

Dtermination du flux convectif :

hnet,c = 25*(96,53 20) = 1913,25 W/m2

calcul de a,5 s = (319,69 + 1913,25) 5

soit pour un facteur de massivet de 100 m1 : a (5 s) = 0,238 C

Am/V7850 600


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autres itrations jusqu t = dure de stabilit requise

t = t + t

a = a + a

t = 5 s

Ca(a) quations 3.6 3.9

c(t) quation 2.1

calcul de a(t)

5,13. Dtermination graphique

Dans lhypothse de lincendie conventionnel, la figure 4 permet de dterminer la tem-prature dun lment en fonction de son facteur de massivet et du temps de stabilitrequis.

Fig. 4 Temprature de llment en fonction de son facteur de massivet et de la dure de stabilit au feu requise

5,2. chauffement de lacier protg : Eurocode 3 partie 1.2+DAN

5,21. quations gnrales

La dtermination de temprature atteinte par un lment mtallique protg selonlEurocode 3 partie 1.2 +DAN est ralise par lquation suivante :

a,t = t (e/10 1) g,t (5.2)p Ap/V (g,t a,t)dp Ca a (1 + /3)

0 50 100 150 200 250 300 3500

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

Am/V

Tem

pr

atu

re (

C

)

15 minutes30 minutes60 minutes90 minutes120 minutes

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avec

= dp/Ap/V (5.3)

o

Ap/V est le facteur de massivet dun lment isol par un matriau de protection contrele feu

Ap est la surface concerne de la protection par unit de longueur (m2)

V est le volume de llment par unit de longueur (m3)

Ca est la chaleur spcifique de lacier (J/kg/K)

Cp est la chaleur spcifique de la protection (J/kg/K)

dp est lpaisseur de protection (m)

t est lintervalle de temps (s)

a,t est la temprature de lacier au temps t (C)

g,t est la temprature des gaz au temps t (C)

g,t est laugmentation de temprature pendant lintervalle de temps t au temps t (C)

p est la conductivit thermique du matriau de protection (W/m/K)

a est la masse volumique de lacier (kg/m3)

p est la masse volumique du matriau de protection(kg/m3)

Cette quation a pris en compte plusieurs simplifications de manire rendre intgrableles quations diffrentielles de transfert thermique. En particulier, elle est base sur untransfert thermique monodimensionnel. Cette hypothse est dautant plus contestablepour les protections par encoffrement o des vides dair existent. Cependant prendre encompte ces vides dair ncessite lutilisation de modles avancs.

Ces simplifications amnent quelques contraintes dutilisation de cette quation. Il estmentionn dans le DAN que dans la phase dincendie o la temprature est croissante,ce qui est toujours le cas pour lincendie conventionnel, pour une valeur ngative delincrment de temprature de lacier a,t, le calcul sera poursuivi en considrant a,t = 0.

Cependant, dans le cadre de son application il est ncessaire dutiliser un pas de tempsinfrieur 30 secondes pour obtenir un rsultat fiable.

Concernant les proprits de lacier celles-ci sont nonces au paragraphe 3,1. Pour lesproprits des produits de protection, celles-ci doivent tre dtermines par la mthodepr ENV-13381-4. Les produits de protection faisant lobjet dessais en rsistance au feu,conformment larrt du 21 avril 1983, cette mthode utilise les rsultats dessaispour en dduire les proprits thermiques du matriau.

Seules ces proprits peuvent tre utilises pour dterminer la temprature dun l-ment mtallique protg par lquation donne ci-dessus.

Cp pCa a


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5,22. Dtermination graphique

Dans le cadre du principe des mthodes simplifies de lEurocode 3 partie 1.2, la rsis-tance dun lment est souvent rduite la connaissance de sa temprature critique. Latemprature critique est la temprature au-del de laquelle llment nest plus sucep-tible de supporter les charges qui lui sont appliques.

De ce fait, lorsque la temprature critique est connue, il est ncessaire de connatrelpaisseur de protection appliquer qui permet la temprature de llment dtreinfrieure la temprature critique. Ainsi en se rfrant aux abaques donns dans lesprocs verbaux qualifiant le matriau, et partir de la temprature critique, lpaisseurde protection peut tre dtermine. Entre deux courbes sur les abaques, lpaisseur appliquer est dtermine par interpolation linaire.

Exemple dapplication

Par exemple considrant un lment de facteur de massivet de 130 m 1 et de tempra-ture critique 630 C, pour une stabilit au feu requise de 60 minutes, avec le matriau deprotection qui a donn lieu labaque de la figure 5, il faut 15 mm de produit. Avec unlment ayant un facteur de massivet de 330 m 1 et la mme temprature critique, ilfaut 25 mm de produit.

Fig. 5 Dtermination de lpaisseur de produit de protection

5,3. Cas particulier des structures extrieures

La courbe dincendie conventionnel est relative un incendie se dveloppant lint-rieur dun compartiment dun btiment. Dans le cas des structures mtalliques situes lextrieur du btiment, il peut tre considr que leur seul chauffement, lors dunincendie se dveloppant dans un compartiment, est produit par la sortie des flammes etgaz chauds par les ouvertures.

Nous ne dcrirons pas lensemble des calculs ncessaires pour son application, maisuniquement son domaine dapplication.

300

400

500

600

700

800

0

100

200

900

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500

Tem

pr

atu

re d

e la

cier

(C

)

facteur de massivit (S/V en m1)

CHAUFFEMENT : 60 min.

15 mm20 mm

25 mm

30 mm

35 mm

40 mm

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La mthode considre un tat stationnaire, soit une dure infinie du feu. Son principeest de dterminer la temprature dchauffement maximal de llment Ta qui sera com-pare la temprature critique Tc de celui-ci :

Ta Tc : llment est stable au feu,

Ta Tc : llment nest pas stable au feu.

Dans ce dernier cas, il est alors ncessaire de recourir :

soit des modifications architecturales en loignant ou en dplaant le long de lafaade llment,

soit un surdimensionnement de llment pour augmenter sa temprature critique,

soit une protection dfinie sur la base de la courbe dincendie conventionnel et dela dure de stabilit requise.

Il est considr comme ouverture toute partie de faade ne satisfaisant pas un degrCoupe-Feu ou Pare-Flamme de degr au moins identique celui requis pour llment.

La mthode value, en fonction des ouvertures et de la position de llment considr,si ce dernier se situe dans les flammes, partiellement dans les flammes, ou hors desflammes. Gnralement, un lment situ totalement dans les flammes atteint une tem-prature relativement leve. En effet, la mthode considrant un tat stationnaire, ll-ment atteindra une temprature proche de celle des flammes qui lavoisinent.

De ce fait, lun des principes gnraux pour atteindre la stabilit (diminuer lchauffe-ment de llment) est de placer des trumeaux (ayant une rsistance au feu) devant unpoteau, dutiliser une exigence en C + D (distance minimale de parois et/ou plancherssatisfaisant un degr Coupe-Feu de manire viter la propagation du feu dun tage lautre) pour loigner une poutre de louverture ou la protger partiellement.

6. CONCLUSION

Afin de dterminer le degr de stabilit dun lment de structure mtallique, la temp-rature dchauffement Ta doit tre compare la temprature critique de cet lment. Latemprature critique Tc est la temprature partir de laquelle llment nest plus sus-ceptible de supporter la charge qui lui est applique. De ce fait, par exemple, la stabilitau feu de degr 1 heure dun lment est satisfaite si et seulement si Ta Tc aprs1 heure dexposition au feu.

Les lments de structure mtallique non protgs sont donc susceptibles datteindredes tempratures leves trs rapidement sous laction thermique, dfinie par lincendieconventionnel. La temprature atteinte est souvent voisine de la temprature de rf-rence utilise par dterminer laction thermique.

De surcrot, un lment de structure mtallique non protg pourra ventuellementsatisfaire une stabilit au feu voisine du 1/4 heure, voire pour certain profil massif etpeu charg, une stabilit au feu de 1/2 heure.

Dans le cas contraire, il sera ncessaire davoir recours une protection contre le feu fai-sant lobjet dun procs verbal dlivr par un laboratoire agr en rsistance au feu, telque le laboratoire du CTICM.


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7. RFRENCES

[1] Rglement de scurit contre lIncendie relatif aux tablissements Recevant duPublic Dispositions gnrales et commentaires officiels Ministre de lIntrieur -Direction de la Scurit Civile.

[2] Scurit contre lIncendie dans les btiments dhabitation Texte rglementaireavec illustrations Journal officiel de la Rpublique.

[3] Eurocode 1 Bases de calculs et action sur les structures Partie 2.2 actions surles structures en cas dincendie + DAN.

[4] Eurocode 2 Calculs des structures en bton Partie 1.2 actions sur les struc-tures en cas dincendie.

[5] Eurocode 3 Calculs des structures en acier Partie 1.2 actions sur les struc-tures en cas dincendie + DAN.

[6] Eurocode 4 Calculs des structures mixtes Partie 1.2 actions sur les structuresen cas dincendie + DAN.

[7] Eurocode 5 Calculs des structures en bois Partie 1.2 actions sur les structuresen cas dincendie.

[8] Eurocode 6 Calculs des structures en maonnerie Partie 1.2 actions sur lesstructures en cas dincendie.

[9] Joyeux D. et Zhao B. Combinaisons dactions mcaniques en situation dincen-die dans le cadre de lEurocode 1 Revue Construction Mtallique n 2, 1998.

[10] Lequien Ph. Application de lEurocode 3 : Actions, combinaisons dactions etapplicabilit de lEC3-DAN Revue Construction Mtallique n 1, 1993.

[11] Eurocode 1 Bases de calculs et action sur les structures Partie 2.1 actions sur lesstructures : Densit Poids propre et charges dexploitation des btiments+ DAN.

[12] Eurocode 1 Bases de calculs et action sur les structures Partie 2.3 actions surles structures action due la neige.

[13] Eurocode 1 Bases de calculs et action sur les structures Partie 2.4 actions surles structures actions dues au vent.

[14] Rgles NV65 Rgles Neige et Vent, 1965.

[15] Eurocode 1 Bases de calculs et action sur les structures Partie 1 : Bases decalcul + DAN.

[16] DTU FEU ACIER Documents Techniques Unifis rgles Feu-Acier : Mthode deprvision par le calcul du comportement au feu des structures en acier RevueConstruction Mtallique n 3 1982.

[17] DTU FEU POTEAUX MIXTES Mthode de prvision par le calcul du comporte-ment au feu des poteaux mixtes (acier + bton) Rgles FPM 88 Revue Construc-tion Mtallique n 3 1988.

[18] Brinas Ph. Rsistance au feu des structures en acier : comparaison entre lEC3partie 1.2 et le DTU Feu acier contrat DSC n 005588, INC-96/92-PB/IM, 1996.

[19] Dtermination des degrs de rsistance au feu des lments de constructions Arrt du 21 avril 1983 Ministre de lIntrieur

[20] Immeubles de Grande Hauteur Code de la Construction et de lHabitation Arrtdu 18 octobre 1977 Ministre de lIntrieur N fascicule JO n 1536