Etude Du Réservoir

8/12/2019 Etude Du Rservoir

1/44

Institut Suprieur Technique dHati, Projet de sortie de Bton arm

Etude du rservoir sur lev

Un rservoir est un rcipient destin contenir un liquide, or tout rcipientqui se sert contenir de leau ncessite dtre tanche.

Pour savoir si un rservoir est en bonne condition cest - dire non coul, il

faut dterminer la limite de fissuration du bton et pour garantir tanchit on doit

maintenir la contrainte des aciers une valeur faible infrieur 2 2mMN

!ans le plan on a donn un ch"teau deau de capacit de #$%& gallons

!terminons la capacit du recevoir en m&'

( ) #$%&*&.% ( ) $&+. litres ( ) $.m&

e volume du rservoir donn dans le plan/est un rservoir de dimension.

ong. 0b1 ) &.$#m larg. 0a1 ) #.%m aut. ) #.#m

( ) &.$#*#.%*#.# ( ) 3.#m&

Cette structure se comporte comme un portique ou une console

(rifions sil sagit dun rservoir court ou long.

201.28.1

61.3>==

a

b4n a un rservoir long et ce rservoir se calcule par tranche verticale

de # m

Etudi par : Jn Kinsonn Tec!, Etudiant "inissant en #nie ci$i %&''&(&'')*

726


2/44


Calcul de la dalle de couverture du rservoir, (dalle pleine)

Le croquis de la dalle

- le sens de la porte des la dalle

8.1

61.3

Lx

Ly2.#. !onc la dalle porte dans un seul sens 5 dans le sens le plus

court

0l6 ) #.% m1


726


3/44


Porte de calcul '22

21 b

Lb

L w ++= 0b#et b21 largeurs des panneau6 verticau6

2

15.08.1

2

15.0++=L ) #.+m

Pi7ce isostatique reposant sur deu6 appuis ' 8 ) #.

imitation de la fl7che ou hauteur minimale 0il faut viter la dformation1

Pour cela on doit avoir le rapport ' 35h

Li ou h )

35

Li

i ) 8 i ) #. * #.+ i ) #.+m

h )35

95.1 h ) .3m ou h ) .3cm

cmhh

Li

hh

Li

5.2150

)95.1(

150

)(

150

)( 222

===Pour des mesures de scurit on prend h ) $cm

a hauteur utile de la dalle 0d1 ' d ) h 9 h:

;l sagit dun lment du t?@m2

Poids crpissage et enduisage &cm de hauteur

=2) #.*#.*.&*2

=2) .3>?@m

2

/harge Aotale' = ) =#9 =2

= ) 2. 9 .3 = ) &.2>?@m2a surcharge '

/ompte tenu des effets d?@m2

- /harge totale de la dalle ' B ) = 9 P

- B ) &.2 9 #. Q = 4.75!"m#

Le s$st%me statique idalis


726


4/44


- /alcul du moment flchissant '8

max2

QlM=

KNmMM 31.2max8

)95.1(75.4max

2

=

=

&ia'ramme du moment

- /alcul de leffort tranchant '2

qlQQ BA ==

2

95.175.4 == BA QQ KNQQ BA 64.4==

&ia'ramme Eort trancant

&imensionnement.


726


5/44


/alcul le degr dutilisation de la pi7ce '

b

M

hKh

s

=

m

KNm

cmKh

0.1

31.2

7=

>h) .$ C >Dh) #.32, Ermature simple pasdarmatures en compression. !ans labaque on a >s ) . >6 ) .# >F ) .+

- /alcule de la section de larmature tendue requise ( sreqA ) .

s

sreq

NKs

h

MsA

+=

10

240

0104.4

7

31.2 +=sreqA

=sreqA #.cm2

/hoi6 des aciers ' GH&271.0 cma

s = cmds 953.0=

Calcul de l*cartement entre les +arres (s)

=

=45.1

710.0100100S

A

aS

sreq

scmcmS 0.559.55 = cmep 15=> , puisque !d paisseur

de la dalle est infrieure #cm, donc lcartement 0I1 doit tre aussi infrieur ou gale

#cm. Pour cela on prend I )#2 cm

Ioit des8''3 cm12@ da6e en a6e

Calcul de la section de l*armature eective coisie principale ( scA ).

=

=12

710.0100100

scs

sc AS

aA

2245.192.5 cmAcmA sreqsc =>=

/alcul de la section de larmature de rpartition 0 rpA 1.

5

sreq

rp

A

A = = 545.1

rpA 2

29.0 cmArp =/hoi6 des aciers.

GH&2

710.0 cmas = cmds 953.0=

/alcul de lcartement entre les barres 0s1

=

=29.0

71.0100100S

A

aS

rp

scmmcS 3383.244 >= ,on prend cmS 30=

Ioit8''3 cm30@ da6e en a6e

Calcul de la contrainte de cisaillement ma

KNQQ BA 64.4==Calcul de la distance r

mrrhb

r o 54.007.050.02

0.150.0

2=+=+=

/alcul de Br


726


6/44


= qrQQ Ar KNQQ rr 1.275.454.064.4 ==

=zb

Q

o

ro

=

08.095.00.1

0021.0o 2112 35.0027.0 m

MNm

MNaoo =


7/44


0.12= le coefficient d


8/44


421.3' +=+= dhhd cmd 21.7min=

/alcul de contrainte de cisaillement

=bz

Qo 2317.0

0.10321.078.0

00794.0

mMN

oo == - 22 35.0317.0 m

MNm

MNo h1

m

KNm

cmKh

b

M

hKh

0.1

21.3

11==

72.12.6 * =>= KhKh , Ermatures simples 5 pas

darmatures en compressions.

!ans labaque on a ' 3.4=Ks 97.0=Kz 2240 mMN

s =

/alcul de la section de larmature tendue requise 0 sreqA 1.


726

2117

2 == ss %dh%


9/44


10/44


2''1avec 4n a mmdiammmdsc 28max70.12 =


11/44


46' +=+= dhhd cmd 10min=

/alcul de contrainte de cisaillement

=bz

Qo

2735.00.106.078.0

03442.0m

MNoo =

= 22 35.0735.0 mMN

mMN

o >=

!ans ce cas on devrait avoir des armatures de cisaillement ncessaires mais comme on

est dans un rservoir on doit touLours sarranger de mani7re avoir une contrainte de

cisaillement infrieure celle limite qui est de 235.0m

MN

our cela on ie 0 230.0 mMN

o =

=h78.00.1

03442.030.0 mh 147.0= cmh 7.14= cmh 15=

paisseur minimale de la dalle de fond devient

415' min +=+= dhhd cmd 20min=

h est la hauteur utile devient #$cm

/alcul du moment de fle6ion

4n est en fle6ion compose ( )0;0 NM

ss yNMM =

/alcul de Ks et ?

m%s 06.0=

effort normal de traction est alors '

mKNN 69.14=

KNmMMyNMM ssss 08.1069.1406.097.10 ===

/alcul du degr dutilisation de la pi7ce 0>h1

m

KNm

cmKh

b

M

hKh

s

0.1

08.10

16==


darmatures en compressions.!ans labaque on a 1.5=Kh ' 3.4'=Kh 5 4.4=Ks 5 95.0=Kz 5 15.0=Kx

2240 mMN

s =

/alcul de la section de larmature tendue requise 0 sreqA 1.


726

2

2016

2== ss %

dh%


12/44


+=s

sreq

NKs

h

MsA

10sreqsreq

AA

+=240

69.14104.4

16

08.10) &.&% cm2

/hoi6 des aciers.

2''1

2

29.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=

/alcul de lcartement entre les barres 0s1

=

=99.3

29.1100100S

A

aS

sreq

scmS 33.32= cmep 20=> Jpaisseur de la dalle tant gale

2cm donc lcartement ma6 des aciers doit tre infrieur ou gale 2cm, on prend

I ) #&cm

Ioit des

2

''1 cm13@ da6e en a6e

/alcul de la section de larmature effective choisie principale 0 scA 1.

=

=13

29.1100100sc

ssc A

S

aA

22 99.392.9 cmAcmA sreqsc =>=

/alcul de la section de larmature de rpartition 0 rpA 1.

5

sreq

rp

AA = =

5

99.3rp

A .%cm2

/hoi6 des aciers.

8''3 2

710.0 cmas = cmds 953.0=/alcul de lcartement entre les barres 0s1

=

=8.0

71.0100100S

A

aS

rp

scmcmS 3375.88 >= 4n prend cmS 25=

Ioit8''3 cm25@ da6e en a6e

/alcul de la contrainte de cisaillement

=zb

Q

o

o

=16.095.00.1

03442.0o 2122 35.0226.0 m

MNm

MNoo =


13/44


= )081.0(06.1008's 65.81' =s 22 200m

MNm

MN ? @ ml

4) Etude de la car'e 0

Poids de la dalle q ) #3.2#>?

/harge totale ' 21.1713.3 +=!q mlKNq! /34.20=

Systme statique idalis.

- /alcul du moment '

8

)6.3(34.20

8max

22 ==+

qlM mmKNM /.95.32max =+


726


16/44


- /alcul de leffort tranchant ' 2

6.334.20

2

==

qlQ

=Q &$.$#>?-

) &imensionnement 0

/alcul le degr dutilisation hk

)(

).(

)(

m

mKN

cm

h

b

M

h

K = 25.0

95.32

46

=hK 72.1*09.4 =>= hh KK

es armatures en compression ne sont ncessaires

15.095.04.43.4' ==== KxKzKsKh /alcul de la section de larmature tendue Es '

sreqA

)sk

h

M

sreqA

)4.4

46

95.32 cm

KNm

sreqA

) &.#cm2@ m

/hoi6 des aciers'

''21 ds ) #.23 cm 5 as ) #.2+ cm2

?ombre de barres '

n )29.1

15.3=

s

req

a

As n ) 2. soit ''

21

Iection des armatures effectives choisies

Esch) 29.15=asn Esch) $.cm2

Esch) $.cm2C sreqA

) &.#cm2

Jspacement libre

1527.15635.025.2225

12

=

=

nndsdecba cmaa 2*1.3 =>=

7 3 Contrainte de cisaillement

Jffort tranchant une distance r de lappui


726


17/44


r) hb

5.02+ ) 46.05.0

2

25.0 + r) .&$

rqQQr = 34.2036.061.36 =Qr KNQr 28.29=

=zbo

Qror

=

95.046.025.0

1028.29 3

or 2112 75.0268.0

mMN

mMN

aoor =


18/44


S# )z

Q

.. avec T ) ds"erimn . T ) 6 . &++m U T ) .#++m

F ) . + 6 .$ F ) .&3m

1 )

mm

MN

437.01995.0

1061.36 3

S 1 ) .#+ 2

m

MN

*

1 ) #. % 2m

MN0contrainte dadhrence admissible1

S1 ) .#+ 2m

MNV

*

1 ) #. % 2m

MN U Pas de probl7me dadhrence

E9U&E &U :E;E:> litres ou < = 6.4m4n fi6e une hauteur deau de 2.m et on prend .m comme coussin dair, donc la

hauteur du rservoir devient ) &m

!termine la surface du rservoir. hS' = h

'S=

3

4.68=S 28.22 mS=

4n fi6e la longueur du reservoir soit b ) $.m, la largeur devient a ) &.%m, on prend a )

.m

e volume reel du reservoir devient ' 0.35.40.6 ='r 381m'r= C $%m&

/hoi6 de la mthode


726


19/44


=50.4

0.6

a

b 233.1


20/44


KNmlMt 56.0max =

/alcul des efforts tranchants au6 encoignures

3 Calcul de l*eort trancant

Arave b 0long1 b ) $. m

( )

+

=

b

MMb"Q BAA

2

( )

+

=

0.6

63.14(63.14

2

0.60.6AQ KNQA 18=

Arave a 0court1

( )

+

=

a

MMa"Q #BB

2

( )

+

=

50.4

)63.14(63.14

2

50.40.6AQ KNQA 50.13=

&ia'ramme des moments


726


21/44


&A:BBE &E; E/:9; 9:!C2!9;

b

b

aa

13.5KN

13.5KN

13.5KN

18.0KN

18.0KN18.0KN

13.5KN

18.0KN

9DLEU :E;UB!9 LE; CLCUL;

Tranche

s en

mtres

Pressio

n en

2m

KN$#

BA

MM

MM

==

=en

KNm

max M+

Ct a

en

KNm

max M+

Ct

en

KNm

!ffort

Tranchant

Traction

Ct aen

KN

!ffort

Tranchant

Traction

Ct en

KN

> -.> $. -#.$& .$ #2.& #&. -6- # #%. - &.%3 #.$+ &3.#& . 54

# >.> 3 7.- #.6 -. 7.5 8>

?ous dimensionnons la tranche infrieure 02 &1, le calcul et la disposition des

armatures

tant analogues pour les autres tranches.


726


22/44


&A:BBE &E; B/BE!9;

2.8 KN.m

73.13KN

73.13KN

73.13KN

73.13KN

73.13KN

b

b

aa

61.30KN.m

73.13KN

2.8KN.m61.30KN.m

73.13KN

&A:BBE &E; E/:9; 9:!C2!9;


726


23/44


67.5KN 67.5KN

67.5KN

90.0KN

90.0KN90.0KN

b

b

aa

67.5KN

90.0KN

&BE!;/!!EBE!9 UF U;

Waintenant on est au stade de pr dimensionnement

/alcul de h

b

MKhh

bM

hKh == *

0.1

13.73

72.1 =h cmh 7.14=

/alcul de lpaisseur minimale de la tranche horiFontale

47.14' +=+= dhhd cmd 7.18min= soit cmd 19min=

Calcul la contrainte de cisaillement

/n se sert avec le plus 'rand eort trancant

=bz

Qo 2769.0

0.115.078.0

090.0

mMN

oo == 5 22 35.0769.0 m

MNm

MNo >=




MN

our cela on ie 230.0 mMN

o =


726


24/44


=h78.00.1

090.030.0 mh 385.0= cmh 39=

paisseur minimale devient


Calcul du moment pour les armatures tendues

on est en leion compose ( )0;0 NM

ss yNMM =

/alcul de Ks et ?

=2

dh%

s =

2

4339s% cm%s 5.17=

ou m%s 175.0=

effort normal ? est

?) $3. >?

KNmMMyNMM ssss 65.615.67175.013.73 ===

Calcul du de'r d*utilisation de la pi%ce ( )

m

KNm

cmKh

b

M

hKh

0.1

65.61

39==



!ans labaque on a ' 4.4=Ks 95.0=Kz 15.0=Kx 2240 mMN

s =

Calcul de la section de l*armature tendue requise ( sreqA ).

+=s

sreq

NKs

h

MsA

10sreqsreq AA

+=

240

5.67104.4

39

65.61) +.3% cm2

Coi des aciers.

2''1 229.1 cmas = cmds 58.1= cm99.3=

e nombre de barres

2''1858.7

29.1

78.9=== nn

a

An

s

sreq



726


25/44


=

=78.9

29.1100100S

A

aS

sreq

scmS 2.13= ou , on prend cmS 10= comme cartement

des barres.

Ioit des 2''1

cm10@

da6e en a6e

Calcul de la section de l*armature de rpartition ( rpA ).

=5

sreq

rp

AA =

5

78.9rp

A 295.1 cmArp =

Coi des aciers.

8''3 2710.0 cmas = cmds 953.0=


=

=95.1

71.0100100S

A

aS

rp

scmcmS 3341.36 >= on prend cmS 25=

des8''3 cm25@ da6e en a6e


=

=10

29.1100100sc

ssc A

S

aA


Calcul de la contrainte de cisaillement

=zb

Q

o

o

=39.095.00.1

09.0o 2122 35.0243.0 m

MNm

MNoo =


26/44


Calcul de l*adrence

z

Q

=

max1

39.095.0399.0

090.01 = 608.01= 22 80.1 m

MNm

MN<

Pas de probl7me dadhrence 5 par consquent ladhrence est garantie

&BE!;/!!EBE!9 &!; LE; 9:=




MN


o =

=h78.00.1

0613.030.0 mh 3846.0= cmh 46.38=


446.38' +=+= dhhd cmdcmd 4346.42min ==/alcul de la hauteur utile

443' == hhdh cmh 39=



726


27/44


on est en leion compose ( )0;0 NM

ss yNMM =

/alcul de Ks et ?

= 2

dh%

s = 243

39s% cm%

s 5.17= ou m%

s 17.0

=effort normal ? est

?) $3.>?

KNmMMyNMM ssss 48.495.67175.03.61 ===


m

KNm

cmKh

b

M

hKh

0.1

48.49

39==


darmatures en compressions.!ans labaque on a ' 4.4=Ks 95.0=Kz 15.0=Kx 2240 m

MNs =


+=s

sreq

NKs

h

MsA

10sreqsreq

AA

+=240

5.67104.4

39

48.49) %.&+ cm2

Coi des aciers.

2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=

e nombre de barres

2''175.6

29.1

39.8=== nn

a

An

s

sreq


=

=39.8

29.1100100S

A

aS

sreq


des barres.



=5

sreq

rp

AA =

5

39.8rpA

268.1 cmArp =


726


28/44


Coi des aciers.

8''3 2710.0 cmas = cmds 953.0=


=

=68.1

71.0100100S

A

aS

rp

scmcmS 3326.42 =


=

zb

Q

o

o

=

39.095.00.1

090.0o

2122 35.0240.0 mMN

mMN

oo =


29/44


CLCUL &U :E;E:


30/44


&A:BBE &E; B/BE!9;

&A:BBE &E; E/:9; 9:!C2!9;

i'ure -


726


31/44


9DLEU :E;UB!9 LE; CLCUL;

Tranche

s enmtres

Pressio

n en

2m

KN$#

BA

MM

MM

==

=en

KNm

max M+

Ct aen

KNm

max M+

Ct en

KNm

!ffort

TranchantTraction

Ct aen

KN

!ffort

TranchantTraction

Ct en

KN

> - 2.& - .$# .22 .3 .#3 .8- # $.%% - #$.3% .$ #.2 #.+ #>.5

# --.475 3 #7.87 -.>7 #. #5.6# 4.4

?ous dimensionnons la tranche infrieure 02 &1, le calcul et la disposition des

armatures

tant analogues pour les autres tranches.

&A:BBE &E; B/BE!9;


726


32/44


&A:BBE &E; E/:9; 9:!C2!9;

&BE!;/!!EBE!9 UF U;

on est au stade de pr dimensionnement

/alcul de h

b

MKhh

bM

hKh == *

0.1

66.23

72.1 =h cmh 36.8= soit h ) +cm

/alcul de lpaisseur minimale de la tranche horiFontale

49' +=+= dhhd cmd 13min= , on prend cmd 16min= la hauteur utile devient h )#2cm

Calcul de contrainte de cisaillement

=bz

Qo 23678.0

12.078.078.0

03443.0

mMN

oo == 5 22 35.03678.0 m

MNm

MNo >=

!ans ce cas on devrait avoir des armatures de cisaillement ncessaires mais comme onest dans un rservoir on doit touLours sarranger de mani7re avoir une contrainte de


MN


o =


726


33/44


=h78.00.1

03443.030.0 mh 16.0= cmh 16=




( )0;0 NM on est en leion compose

/alcul du moment pour les armatures tendues

ss yNMM =

/alcul de Ks et ?

=2

dh%

s =2

1915s% cm%s 5= ou m%s 05.0=

effort normal ? est

?) 2.%2 >?

KNmMMyNMM ssss 37.2282.2505.066.23 ===


m

KNm

cmKh

b

M

hKh

0.1

37.22

15==




s =


+=s

sreq

NKs

h

MsA

10sreqsreq AA

+=

240

82.25105.4

15

37.22)3.3%cm2

Coi des aciers.

2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=

e nombre de barres

2''16

29.1

78.7=== nn

a

An

s

sreq


=

=78.7

29.1100100S

A

aS

sreq


des barres.


726


34/44




=5

sreq

rp

AA =

5

78.7rpA

256.1 cmArp =

Coi des aciers.

8''3 2710.0 cmas = cmds 953.0=


=

=56.1

71.0100100S

A

aS

rp

scmcmS 3351.45 =


=zb

Q

o

o

=15.093.00.1

03443.0o

2122 35.0246.0 mMN

mMN

oo =


35/44


z

Q

=

max1

15.093.0399.0

03443.01 = 795.01= 22 80.1 m

MNm

MN<

Pas de probl7me dadhrence 5 par consquent ladhrence est garantie

&BE!;/!!EBE!9 &!; LE; 9:


36/44


m

KNm

cmKh

b

M

hKh

0.1

594.21

16==




s =


+=s

sreq

NKs

h

MsA

10sreqsreq AA

+=

240

82.25105.4

16

594.21) 3.# cm2

Coi des aciers.

2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=

e nombre de barres

2''16

29.1

15.7=== nn

a

An

s

sreq


=

=15.7

29.1100100S

A

aS

sreq

scmS 18= ou , on prend cmS 12= comme cartement des

barres.



=5

sreq

rp

AA =

5

15.7rpA

243.1 cmArp =

Coi des aciers.

8''3 2710.0 cmas= cmds 953.0=


=

=43.1

71.0100100S

A

aS

rp

scmcmS 3365.49


37/44



=

=12

29.1100100sc

ssc A

S

aA



=zb

Q

o

o

=16.093.00.1

03443.0o

2122 35.0231.0 mMN

mMN

oo =


38/44


/herchons le sens de porte de la dalle.

mlmL 5.40.6 ==

=5.4

0.6

lx

Ly233.1 =

lx

Ly , donc la dalle se porte dans

les deu6 sens

22

21 blb

Lw

++= 2

43.00.6

2

43.0++=L mL 43.6=

22

21 bl

bl w ++=

2

43.05.4

2

43.0++=l ml 93.4=

/herchons lpaisseur minimale de la dalle

Pi7ces simple appu


39/44


Iens K ' h

li&

35

43.6

35==

lih cmh 4.18=

Q150

)43.6(

150

)( 22==

lih cmh 5.27=

Iens X ' h

li & 3593.4

35== lih cmh 1.14=

Q150

)93.4(

150

)( 22==

lih cmh 2.16=

4n se sert avec le plus grande valeur de

Ioit cmh 5.27= cmh 28=

/hoi6 des aciers ' G #@2:: ' ds )#.23 cm 5 as ) #.2+ cm2

2

27.13'

2' +=+= h

dsch cmh 64.3'= ,on prend cmh 4'=

!o[ 428' +=+= dhhd cmd 32=

&- car'es.

e poids mort ' 2532.00.10.1 =( 28 mKN(=

;urcar'e arGin' 0 25.2 mKN"=

Car'es totales 0 "(Qt += 5.20.8 +=tQ 25.10 mKNQ

t =

e s


40/44


&terminons la valeur de H 0 3.1=x

y

l

L dans labaque pour une dalle repose, on

trouve

8 ) #$.% do[ 8.16

)93.4(5.10

max

2=Mx mKNMxm .19.15max =

Boment positi au milieu dans le sens des I

2

max Qly

My= Pour Wa6W< on trouve 8 ) &.+

9.30

)43.6(5.10max

2

=My do[ mKNMy .1.14max =

Calcul de B$e 0 moment dia'onal au coin

Ly

Lx

Armatures

Fissuration

a dalle a touLours tendance fissurer dans les coins donc il est

important darm tous les coins dune dalle portant dans deu6 sens.

2)(lxQMxye= !ans labaque on trouve 8 ) #3.

5.17

)93.4(5.10 2=Mxye mKNMxye .58.14=

2)(lyQMyxe = !ans labaque on trouve 8 ) #3.


726


41/44


5.17

)43.6(5.10 2=Myye mKNMyxe .81.24=

Calcul les eorts trancants.

Qlxqx

rm

=

:rmqx est leffort tranchant dans le sens des X au milieu du cot

donc pour 3.1=lx

ly dans labaque on trouve 8 ) 2.

0.2

3.45.10 =rmqx KNqxrm 88.25=

Qlyqyrm: est leffort tranchant dans le sens des X au milieu du cot

!onc pour 3.1=lx

ly dans labaque on trouve 8 ) #.+$

96.1

43.65.10 =rmqy KNqyrm 45.34=

&imensionnement suivant le sens des I 0 avec mKNMyxe .81.24=

28/32/100// =hdb


m

KNm

cmKh

b

M

hKh

0.1

81.24

28==




s =


+=s

sreq

NKs

h

MsA

10sreqsreq AA += 04.4

28

81.24) &.%+ cm2

Coi des aciers.

2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=

e nombre de barres

2''14

29.1

89.3=== nn

a

An

s

sreq



726


42/44


=

=89.3

29.1100100S

A

aS

sreq

scmS 16.33= C Ima6 ) 2cm, on prend cmS 15= comme

cartement des barres.

Ioit des 2''1

cm15@

da6e en a6e


=

=15

29.1100100sc

ssc A

S

aA


e nombre de barres effectives

2''17

29.1

6.8=== nn

a

An

s

sreq

Calcul de la contrainte de cisaillement 0 avec KNqyrm 45.34=

=zb

Q

o

o

=28.095.00.1

03445.0o 2122 35.0129.0 m

MNm

MNoo

=


43/44



m

KNm

cmKh

b

M

hKh

0.1

58.14

28==




s =


+=s

sreq

NKs

h

MsA

10sreqsreq AA += 03.4

28

58.14) 2.2 cm2

Coi des aciers.

2''1 229.1 cmas = cmds 27.1= cm99.3=

e nombre de barres

2''12

29.1

24.2=== nn

a

An

s

sreq


=

=24.2

29.1100100S

A

aS

sreq

scmS 58.57= C Ima6 ) 2cm, on prend cmS 15= comme

cartement des barres.



=

=15

29.1100100sc

ssc A

S

aA


Calcul de la contrainte de cisaillement 0 avec KNqyrm 88.25=

=zb

Q

o

o

=28.097.00.1

02588.0o 2122 35.0095.0 m

MNm

MNoo =


44/44


+= Nz

Mq

Asc

s

'1'

+

= 0

28.097.0

01458.0

00086.0

1's

42.62' =s 22 200m

MNm

MN

Documents

Etude Du Réservoir