Notice de gestion des eaux pluviales des voiries, quais

DOSSIER N° ERREUR ! SIGNET NON DEFINI.19062

Commune de SAINT LEGER PRES TROYES

PARC LOGISTIQUE DE L’AUBE

OB JE T

Notice de gestion des eaux pluviales des voiries, quais, parkings et bâtiments DC2 et DC3

Notice Hydraulique

Note Explicative

MAITRE D’OUVRAGE

PROLOGIS

3, AVENUE HOCHE

CS 60006

75 384 PARIS CEDEX 08

Le lundi 1er février 2021

2

Table des matières

1. Introduction .............................................................................................................. 3

2. Schéma de gestion des eaux pluviales des bâtiments DC1, DC2 et DC3 ............... 4

3. Réflexions sur le bassin n°2 ..................................................................................... 6

3.1. Bassin n° 2 - solution n°1 : Remonter le fond du bassin à 1 m au-dessus NPHE. .................................. 6

3.1.1. Principe réseau des eaux pluviales – Bâtiment DC1 :...................................................................... 6



3.1.4. Calcul des surfaces actives du bassin n°2 : ..................................................................................... 9

3.1.5. Calcul du volume du bassin n°2 nécessaire : ................................................................................. 11

3.2. Bassin n°2 - solution n°2 : Etancher le bassin et utilisation du débit de fuite dans les noues du Parc 12

3.2.1. Calcul des surfaces actives du bassin n°2 : ................................................................................... 13

3.2.2. Calcul du volume du bassin n°2 en application des 282 l/s, soit 9.11 l/s/ha : ............................ 14

3.2.3. Calcul du volume du bassin n°2 en application des 68 l/s, soit 2.2 l/s/ha : ................................. 15

3.3. Bassin n°2 – Conclusion ...................................................................................................................... 16

3.4. Fonctionnement du bassin de rétention des eaux incendie et du bassin n°2 : .................................... 16

4. Réflexions sur le bassin n°3 ................................................................................... 17

4.1. Fonctionnement du bassin n°3 : .......................................................................................................... 17

4.2. Calcul de la surface active du bassin n°3 .......................................................................................... 19

4.3. Calcul du volume du bassin n°3 en application de 48 l/s, soit 9.11 l/s/ha ...................................... 19

4.4. Calcul du volume du bassin n°3 en application des 11 l/s, soit 2.2 l/s/ha : ..................................... 21

5. Conclusion sur les bassins n°2 et n°3 ...................................................................... 22

Annexe 1 : relevé piézométrique du site du 19/09/2019 ................................................................................. 23



Annexe 4 : résultats d’étude hydrogéologique Accotec – Août 2019 ................................................................. 30

Annexe 5 : Plan de masse avec réseau des eaux pluviales .................................................................................. 32

Annexe 6 : Coupes des bassins n°2 et n°3 ......................................................................................................... 33

3

1. Introduction

Cette note a pour but de répondre à la problématique soulevée par la Direction départementale du Territoire

(bureau Service Police de l’eau) concernant la gestion des eaux pluviales des bâtiments, quais, voiries,

parkings… afin de pouvoir autoriser la construction des bâtiments DC2 et DC3.

En 2006, et sur la base du permis de construire octroyé, Prologis a réalisé :

- Le bâtiment DC1, les voiries attenantes, le bassin n°1 et bassin de rétention des eaux incendie …

(zone « hors projet » en rouge ci-dessous),

- Pour les bâtiments DC2 et DC3 :

o Les plates-formes,

o Les terrassements des voiries,

o Les réseaux Eaux Pluviales des voiries,

o Les bassins d’infiltration n°2 et 3 de l’ensemble du projet,

Les bâtiments DC2 et DC3 n’ont donc pas été réalisés.

Le bâtiment DC1 ayant été vendu, la présente notice ne concerne que les bâtiments DC2 et DC3, ainsi que la

reprise du bassin n°1 qui a une surverse sur le bassin n°2.

Vue aérienne actuelle de l’ensemble du projet

Hors projet

DC1

DC2

DC3

Bassin n°1

Bassin n°2

Emprise étude

4

2. Schéma de gestion des eaux pluviales des bâtiments DC1, DC2 et DC3

Après diverses analyses des dossiers, des visites sur site et avec les relevés piézométriques réalisés par

Prologis (Cf annexe 1, 2 et 3), nous avons pu constater que le Niveau des Plus Hautes Eaux (NPHE) est de

119.90 m NGF.

Le fond des bassins réalisés (bassin n°2 : 118.02 NGF env. et Bassin n°3 : 118.79 NGF env.) est donc en

dessous de ce niveau. Ce qui explique pourquoi les bassins sont le plus souvent en eau.

Compte tenu des recommandations du SDAGE (couverture de 1 m au-dessus du toit des plus hautes eaux), la

DDT – Service Police de l’Eau a donc demandé à Prologis de trouver des solutions afin de pouvoir autoriser la

construction des bâtiments DC2 et DC3.

DC1

DC2 DC3

Bassin n°3

Hors projet

Bassin rétention

Bassin n°2

Bassin B3a

P Pompe

EP Bâtiment – voirie pompier

EP voirie

5

Concernant le bassin n°3 qui doit servir également de rétention des eaux incendies, il a été décidé de le rendre

étanche par la mise en place d’une bâche conçue pour éviter la remontée de la nappe phréatique et du gaz.

Son volume sera donc dimensionné pour permettre de réceptionner les eaux pluviales avec un débit de fuite.

Les calculs sont détaillés dans la partie 4.

Pour rappel, Prologis réalisera un dossier loi sur l’eau spécifique au rabattement de la nappe pour réaliser ces

travaux.

6

3. Réflexions sur le bassin n°2

Les solutions à envisager concernent donc la gestion du bassin n°2. Plusieurs solutions ont été envisagées.

Ce chapitre vous présente les deux solutions envisagées permettent d'exploiter le bassin n°2.

La faisabilité de la solution initiale exposée en section 3.1 étant non concluante, nous avons traités en section

3.2 la solution retenue.

3.1. Bassin n° 2 - solution n°1 : Remonter le fond du bassin à 1 m au-dessus NPHE.

Il aurait donc fallu remblayer le fond du bassin pour atteindre une côte de 120.90 m NGF.

Ces remblais auraient été constitués de sable pour avoir un côté épurateur, recouvert par de la terre végétale

qui aurait reçu des plantations.

Le choix du sable par rapport à un remblai de matériaux naturels type craie résidait dans le fait qu’il était

impossible par la suite de garantir des niveaux d’infiltrations car le matériau mis en place aurait été

« compacté » obligatoirement à sa mise en œuvre.

Concernant les différents réseaux, et ayant été réalisés en grande partie lors de la création des plates formes

en 2006 (dans le cadre de la mise en œuvre des prescriptions des précédentes autorisations d'exploiter

délivrées), nous nous serions servis du bassin de rétention des eaux incendie du bâtiment DC2 pour recueillir

les eaux et mettre des pompes hors-sols permettant de remonter les eaux de ce dernier dans le bassin n°2.

Pour la surverse du bassin n°1, une pompe hors sol aurait été également mise en place pour se déverser dans

le bassin n°2.

3.1.1. Principe réseau des eaux pluviales – Bâtiment DC1 :

Concernant le Bâtiment DC1, les eaux pluviales seront remontées du bassin n°1 vers le bassin n°2 par la mise

en place d’une pompe de surface dont le débit sera défini ultérieurement.

DC1

Bassin 1

File A

File B

EP Bâtiment

voirie

pompier EP

voirie

Vers Bassin 2

7


Les eaux pluviales des voiries, quais et parkings (file 1) seront mises dans le bassin de rétention des eaux

incendie, puis elles seront pompées, envoyées dans un séparateur à hydrocarbures pour être rejetées dans le

bassin n°2.

La file 3 (noue) reprend les eaux pluviales de toiture du bâtiment DC2 et la voirie sur la façade arrière du

bâtiment. Cette voirie a pour vocation la défense contre l’incendie et sera donc utilisée uniquement par les

secours et ne nécessite pas la mise en place de séparateur à hydrocarbures. Les eaux pluviales de cette voirie

seront donc rejetées dans la noue file 3 connectée de manière gravitaire au bassin n°2.

La noue permet également d’augmenter les surfaces d’infiltrations et volume de stockage.

Coupe noues File 3 et 4

DC2

File 1

File 3

Bassin 2

Bas

sin

rét

enti

on

P Pompe


EP voirie

File 4

DC2 DC3

File 3 File 4

8


Partie arrière :

La file 4 reprend les eaux pluviales de toiture du bâtiment DC3 et de la voirie sur la façade arrière du

bâtiment. Cette voirie a pour vocation la défense contre l’incendie et sera donc utilisée uniquement par les

secours et ne nécessite pas la mise en place de séparateur à hydrocarbure. Les eaux pluviales de cette voirie

seront donc rejetées dans la noue file 3 connectée de manière gravitaire au bassin n°2.

La noue permet d’augmenter les surfaces d’infiltrations et volume de stockage.

Coupe noues File 3 et 4

Partie avant :

Les eaux pluviales des voiries et des parkings seront renvoyées dans le bassin n°3. Ce dernier servant de

confinement, sera augmenté du volume de la pluie avec le débit de fuite autorisé défini ci-après.

Les eaux pluviales des voiries, quais et parkings (files 5 et 6) seront mises dans le bassin n°3 puis elles seront

pompées (débit correspondant au débit de fuite), envoyées dans un séparateur à hydrocarbures pour être

rejetées dans le bassin B3a du parc.

DC3

File 5 File 6

Bas

sin

2

Bassin 3

P Pompe EP Bâtiment – voirie pompier

EP voirie

DC2 DC3

File 3 File 4

9

3.1.4. Calcul des surfaces actives du bassin n°2 :

Le bassin n°1 ayant dès l’origine été construit avec un débit de fuite sur le bassin n°2, nous prenons donc pour

hypothèse de reprendre l’ensemble des surfaces du DC1 dans le bassin n°2 et les bâtiments DC2 et DC3.

Le bassin numéro 2 reprendra donc les surfaces des voiries, quais, parkings des bâtiments 1 et 2 et la voirie

arrière du bâtiment 3.

Pour rappel, les surfaces étanches prises en compte sont les bâtiments, quais, voiries en enrobés, les surfaces

partiellement étanches sont les surfaces en concassé.

Surface Projet Surface Active Surface Projet Surface Active

Bâtiment 0,90 14 615,00 13 153,50 13 777,00 12 399,30 Voirie lourde 0,90 9 223,00 8 300,70 3 928,00 3 535,20 Voirie légère+parking VL 0,90 2 775,00 2 497,50 - Quai bétons 0,90 2 439,00 2 195,10 1 317,00 1 185,30 Chemeniment béton désactivé 0,90 633,00 569,70 176,00 158,40 Chemeniment stabilisé 0,90 - Voirie Pompier 0,90 - Gravillons 0,50 - - Espaces verts 0,15 43 120,00 6 468,00 12 155,00 1 823,25 Bassin 0,90 2 180,00 1 962,00 4 508,00 4 057,20

74 985,00 35 146,50 35 861,00 23 158,65

Surface Projet Batiment DC1 Surface Projet 110 846,00

Surface Active Surface Active 58 305,15

Type de surface

Total

Total par bâtiment

Coef

ruissellement

File A - DC1 File B - DC1

Bassin n°3

Surface ProjetSurface

ActiveSurface Projet Surface Active

Bâtiment 0,90 527,00 474,30 48 784,00 43 905,60 Voirie lourde 0,90 12 361,00 11 124,90 - Voirie légère+parking VL 0,90 4 736,00 4 262,40 - Quai bétons 0,90 6 125,00 5 512,50 - Chemeniment béton désactivé 0,90 1 504,00 1 353,60 - Chemeniment stabilisé 0,90 380,00 342,00 204,00 183,60 Voirie Pompier 0,90 - 3 498,00 3 148,20 Gravillons 0,50 597,00 298,50 162,00 81,00 Espaces verts 0,15 28 162,00 4 224,30 6 352,00 952,80 Bassin 0,90 14 609,00 13 148,10 -

69 001,00 40 740,60 59 000,00 48 271,20

Surface Projet Surface Projet 128 001,00

Surface Active Surface Active 89 011,80

File 1 - DC2 File 3 - DC2

Type de surface

Total

Total par bâtiment

Coef

ruissellement

10

En résumé :

Surface ProjetSurface

Active

Bâtiment 0,90 61 021,00 54 918,90 Voirie lourde 0,90 - Voirie légère+parking VL 0,90 - Quai bétons 0,90 - Chemeniment béton désactivé 0,90 - Chemeniment stabilisé 0,90 188,00 169,20 Voirie Pompier 0,90 4 743,00 4 268,70 Gravillons 0,50 - Espaces verts 0,15 5 347,00 802,05 Bassin 0,90 - -

71 299,00 60 158,85

Surface Projet 71 299,00

Surface Active

File 4 - DC3

Type de surface

Total

Total par bâtiment

Coef

ruissellement

Surface Projet Surface Active

Bâtiment 0,90 138 724,00 124 851,60

Voirie lourde 0,90 25 512,00 22 960,80

Voirie légère+parking VL 0,90 7 511,00 6 759,90

Quai bétons 0,90 9 881,00 8 892,90

Chemeniment béton désactivé 0,90 2 313,00 2 081,70

Chemeniment stabilisé 0,90 772,00 694,80

Voirie Pompier 0,90 8 241,00 7 416,90

Gravillons 0,50 759,00 379,50

Espaces verts 0,15 95 136,00 14 270,40

Bassin 0,90 21 297,00 19 167,30

310 146,00 207 475,80

Surface Projet 310 146,00

Surface Active 207 475,80

Type de surface

Total

Total par bâtiment

Bassin n°2

RécapitulatifCoef

ruissellement

11

3.1.5. Calcul du volume du bassin n°2 nécessaire :

Sur la base des coefficients d’infiltration fournis par l’entreprise Accotec (cf. Annexe 4), nous retenons 1.56

10-6 m/s. Ce coefficient donne une perméabilité médiocre, voire mauvaise.

Ce qui implique que le dimensionnement des installations de rétention des eaux incendie s’appuiera sur la pluie

de dimensionnement de période de retour de 30 ans d’une durée de 4 heures avec une période intense centrée

de 30 minutes.

De plus, il est également imposé un volume minimal de rétention des eaux incendie afin de s’assurer de piéger

un minimum de matières en suspension. Ce volume est de 100 m³ par hectare de surface imperméable.

Nous prenons donc les coefficients de montana suivant : a = 22.08 et b = 0.878.

Avec le coefficient d’infiltration retenu, le bassin met donc 9 jours pour se vider.

Le temps de vidange est trop important, supérieur au 48 à 72 heures admises généralement comme seuil.

Sans la réalisation de nouvelles études de sol permettant de mesurer des coefficients meilleurs, cette solution

ne peut donc pas être retenue en l’état actuel des choses.

Surface Totale (S) S = 310 146,00 m²

Coefficient de ruissellement Cr Cr étanche = 0,9 214 251,00 m²

Cr partiellement étanche = 0,5 759,00 m²

Cr végétalisé = 0,15 95 136,00 m²

Surface Active 207 475,80 m²

Coefficient d'apport global = 0,67

Coefficient d'infiltration K = 1,56E-06 m/s 5,61 mm/h

Choix de l'évènement pluvieux =

Période de retourT = 30 ans

Zone (suivant schéma

directeur d'assainissement) =A

a = 22,08 b = 0,878

Qf = S infiltration x 0,8 x K = 1,33E-02 m3/s Soit 13 l/s

longeur = 532,5 m

largeur = 20 m

S miroir = 10650 m²

Temps maximum - t max = ( (60 000 x Qf) / (a(1-b) x Sa) )^-1/b

1743,54 min

Volume de rétention - V = Sa/1000 x a x tmax^1-b

- 60 x Qf x t max = 15778 m3

Débit de fuite - Infiltration

Stockage

12

3.2. Bassin n°2 - solution n°2 : Etancher le bassin et utilisation du débit de fuite dans les noues du

Parc

En plus de la solution n°1, nous aurions pu imaginer une gestion par noue. Cependant, comme indiqué en

introduction, les réseaux des voiries des bâtiments DC2 et DC3 ont déjà été réalisés.

Nous pouvons donc nous orienter sur la solution qui consiste à étancher le bassin n°2 à la côte actuelle.

Pour rappel, Prologis réalisera un dossier loi sur l’eau spécifique au rabattement de la nappe pour réaliser ces

travaux.

Le débit de fuite autorisé dans le cahier de cession de chaque parcelle est de 25 l/s ha.

Prologis a reconsulté l'aménageur de la zone logistique qui à modifier pour chaque occurrence le débit de

fuite. Une note de calcul datant de 2006 (réf : ACI R me 06-08-820 / PV) a été fournie et elle indique un

débit de fuite sur le bassin B3a de 0.33 m3/s, soit pour la surface totale de 362 938 m², un débit de 9.11

l/s/ha.

13

3.2.1. Calcul des surfaces actives du bassin n°2 :

Les surfaces sont inchangées.

14

3.2.2. Calcul du volume du bassin n°2 en application des 282 l/s, soit 9.11 l/s/ha :

Le débit de fuite autorisé par le département sur le bassin de tamponnement B3a est de 330 l/s pour

l’ensemble des parcelles de Prologis (DC1, DC2 et DC3) qui a une surface globale d’environ 36.3 ha. Ce qui

représente donc une autorisation de 9.11 l/s/ha.

Pour information, le débit autorisé dans l’acte de cession du terrain était de 25 l/s/ha, soit environ 905 l/s.

En conséquence, pour la surface reprise par le bassin n°2 de 31 ha, nous obtenons donc un débit de fuite de

282 l/s.

Suivant le Règlement pluvial de Troyes Champagne Métropole en vigueur, le projet se situe en Zone A (zones

à vocation économiques).



de 30 minutes.




Compte tenu du débit autorisé, nous obtenons un temps de vidange de 8.2 h qui est conforme aux préconisations

(< 48 heures).

Etant donné que le volume du bassin n°2 modélisé est de 11 815 m3, Prologis indique vouloir étudier la

baisse du débit de fuite permise. Le calcul est présenté ci-après.




Cr végétalisé = 0,15 95 136,00 m²



Coefficient d'infiltration K = 0,00E+00 m/s - mm/h





a = 22,08 b = 0,878

Qf = S totale x 9,11 l/s/ha = 2,82E-01 m3/s Soit 282 l/s

longeur = 532,5 m

largeur = 20 m

S miroir = 10650 m²


53,61 min


- 60 x Qf x t max = 8361 m3

Débit de fuite - Infiltration

Stockage

15

3.2.3. Calcul du volume du bassin n°2 en application des 68 l/s, soit 2.2 l/s/ha :

Le débit de fuite autorisé par le département sur le bassin B3a est de 330 l/s.

Cependant, le volume du bassin n°2 après reprise des talus et étanchéification est de 11 185 m3.

Dans la solution précédente, ce volume n’est donc pas utilisé de manière optimale.

Nous allons donc procéder par itération afin de permettre de réduire le débit de fuite sur ce bassin.

Nous obtenons donc pour un débit de fuite de 2.2 l/s/ha, pour 24.9 ha, un débit de 68 l/s (cf. calculs ci-dessous)

Le volume du bassin nécessaire est donc de 11 236 m3, inférieure à la future capacité du bassin n°2 de 11 815

m3.

De plus, compte tenu du débit calculé, nous obtenons un temps de vidange de 45.7 h qui est conforme aux

préconisations (< 48 heures).




Cr végétalisé = 0,15 95 136,00 m²








a = 22,08 b = 0,878

Qf = S totale x 25/s/ha = 6,82E-02 m3/s Soit 68 l/s

longeur = m

largeur = m

S miroir = m²


270,32 min


- 60 x Qf x t max = 11236 m3

Débit de fuite 2,2 l/s/ha

Stockage

16

3.3. Bassin n°2 – Conclusion

La solution retenue pour ce présent dossier est la mise en place d’un bassin de 11 236 m3 (volume modélisé de

11 815 m3), avec un débit de fuite de 68 l/s, soit 2.2 l/s/ha.

Cette solution offre un débit de fuite réduit par rapport aux éléments fournis initialement par le département

et présente un temps de vidange raisonnable.

3.4. Fonctionnement du bassin de rétention des eaux incendie et du bassin n°2 :

Le bassin de rétention des eaux incendie est dimensionné suivant la notice D9A à 2 860 m3 (annexée au dossier

d'Autorisation Environnementale).

Une pompe sera donc mise en place entre le bassin de rétention des eaux incendie pour renvoyer dans le

bassin n°2.

Bassin 2

Bassin rétention

DC2

P Pompe


EP voirie

17

4. Réflexions sur le bassin n°3

4.1. Fonctionnement du bassin n°3 :

Le bassin n°3 reprend donc les voiries PL et VL et quais du DC3.

DC3

Bas

sin

2

Bassin 3

File 5 File 6

18

Bassin 3

–

P Pompe


EP voirie

19

4.2. Calcul de la surface active du bassin n°3

Le bassin numéro 3 reprendra donc les surfaces des voiries, quais, parkings du bâtiment DC3.

Pour rappel, les surfaces étanches prises en compte sont les bâtiments, quais, voiries en enrobés, les surfaces

partiellement étanches sont les surfaces en concassé.

4.3. Calcul du volume du bassin n°3 en application de 48 l/s, soit 9.11 l/s/ha

Pour rappel, le débit de fuite autorisé par le département sur le bassin B3a est de 330 l/s pour l’ensemble du

terrain de Prologis (DC1, DC2 et DC3) qui a une surface globale d’environ 36.2 ha. Ce qui représente donc

une autorisation de 9.11 l/s/ha.

En conséquence, pour la surface reprise par le bassin n°3 de 5.2 ha, nous obtenons donc un débit de fuite de

48 l/s.

Suivant le Règlement pluvial de Troyes Champagne Métropole en vigueur, le projet se situe en Zone A (zones

à vocation économiques).



de 30 minutes.




Surface

Projet

Surface

Active

Surface

Projet

Surface

Active

Bâtiment 0,90 - - Voirie lourde 0,90 6 530,00 5 877,00 6 528,00 5 875,20 Voirie légère+parking VL 0,90 2 834,00 2 550,60 2 024,00 1 821,60 Quai bétons 0,90 4 709,00 4 238,10 2 580,00 2 322,00 Chemeniment béton désactivé 0,90 612,00 550,80 285,00 256,50 Chemeniment stabilisé 0,90 432,00 388,80 223,00 200,70 Voirie Pompier 0,90 - 1 227,00 1 104,30 Gravillons 0,50 - - Espaces verts 0,15 8 979,00 1 346,85 7 788,00 1 168,20 Bassin 0,90 1 419,00 1 277,10 6 082,00 5 473,80

25 515,00 16 229,25 26 737,00 18 222,30

File 5 - DC3 File 6 - DC3

Type de surface

Total

Coef

ruissellement

Surface Projet Surface Active

Bâtiment 0,90 - -

Voirie lourde 0,90 13 058,00 11 752,20

Voirie légère+parking VL 0,90 4 858,00 4 372,20

Quai bétons 0,90 7 289,00 6 560,10

Chemeniment béton désactivé 0,90 897,00 807,30

Chemeniment stabilisé 0,90 655,00 589,50

Voirie Pompier 0,90 1 227,00 1 104,30

Gravillons 0,50 - -

Espaces verts 0,15 16 767,00 2 515,05

Bassin 0,90 7 501,00 6 750,90

52 252,00 34 451,55

Bassin n°3

Récapitulatif

Type de surface

Total

Coef

ruissellement

20

Le volume de stockage total du bassin n°3 de rétention des eaux incendie devra être augmenté de la pluie

de retour trentennale, soit 1 384 m3, avec un débit de fuite de 9.11 l/s/ha dans les noues du parc. Il n’a pas

été compté d’infiltration puisque le bassin est étanche.

Le volume du bassin n°3 suivant la D9a est de 3 240 m3 qui sera augmenté de 1 384 m3 nécessaire au

volume de stockage avec débit de fuite de 25 l/s/ha, soit un total de 4 624.00 m3 (volume modélisé de 5

246 m3).

Compte tenu du débit autorisé, nous obtenons un temps de vidange de 10 h qui est conforme aux préconisations

(< 48 heures).

Etant donné que le volume du bassin n°3 modélisé est de 5 246 m3, Prologis indique vouloir étudier la baisse

du débit de fuite permise. Le calcul est présenté ci-après.



Cr partiellement étanche = 0,5 - m²

Cr végétalisé = 0,15 16 767,00 m²








a = 22,08 b = 0,878


longeur = m

largeur = m

S miroir = m²


52,73 min


- 60 x Qf x t max = 1384 m3

Débit de fuite 1 l/s/ha

Stockage

21

4.4. Calcul du volume du bassin n°3 en application des 11 l/s, soit 2.2 l/s/ha :

Le débit de fuite autorisé par le département sur le bassin B3a est de 330 l/s.

Cependant, le volume du bassin n°3 après reprise des talus et étanchéification est de 5 246 m3.

Dans la solution précédente, ce volume n’est donc pas utilisé de manière optimale.

Nous allons donc procéder par itération afin de permettre de réduire le débit de fuite sur ce bassin.

Nous obtenons donc pour un débit de fuite de 2.2 l/s/ha, pour 5.2 ha, un débit de 11 l/s (cf. calculs ci-dessous)

Le volume du bassin n°3 suivant la D9a est de 3 240 m3 qui sera augmenté de 1 860 m3 nécessaire au volume

de stockage avec débit de fuite de 25 l/s/ha, soit un total de 5 100.00 m3 (volume modélisé de 5 246 m3).

De plus, compte tenu du débit calculé, nous obtenons un temps de vidange de 45 h qui est conforme aux

préconisations (< 48 heures).



Cr partiellement étanche = 0,5 - m²

Cr végétalisé = 0,15 16 767,00 m²








a = 22,08 b = 0,878


longeur = m

largeur = m

S miroir = m²


265,89 min


- 60 x Qf x t max = 1860 m3

Débit de fuite 2,2 l/s/ha

Stockage

22

5. Conclusion sur les bassins n°2 et n°3

Pour rappel, le débit autorisé pour l’ensemble du projet de Prologis par le département de l’Aube est de 0.33

m3/s, soit 330 l/s.

Pour le bassin n°2, la surface reprise par le bassin est de 31 ha (DC1, DC2 et DC3), ce qui représente un débit

de fuite sur le bassin B3a de 282 l/s.

Compte tenu de la capacité du bassin de 11 815 m3 après aménagement, Prologis a décidé de réduire son

débit de rejet de ce bassin à 68 l/s, pour un volume de 11 236 m3 minimum.

Pour le bassin n°3, la surface reprise par le bassin est de 5.2 ha (DC3), ce qui représente un débit de fuite sur

le bassin B3a de 11 l/s.

Le bassin, après aménagement aura une capacité minimum de 5 100 m3, qui correspond au besoin pour ce

projet avec le débit ci-dessus.

Pour l’ensemble du projet, Prologis aura un débit de fuite maximal de 68 l/s + 11 l/s = 79 l/s.

Ce débit représente la moitié du débit autorisé par le département de l’aube et 11 fois moins que le débit

autorisé dans l’acte de cession de vente du terrain.

A Troyes, le lundi 1er février 2021

O. PASLAWSKI

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Annexe 1 : relevé piézométrique du site du 19/09/2019

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Annexe 4 : résultats d’étude hydrogéologique Accotec – Août 2019

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Annexe 5 : Plan de masse avec réseau des eaux pluviales

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Annexe 6 : Coupes des bassins n°2 et n°3

Documents

Notice de gestion des eaux pluviales des voiries, quais