Projet de Fin Genie Civil (Repaired) (Autosaved)

7/24/2019 Projet de Fin Genie Civil (Repaired) (Autosaved)

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Avant propos

La ralisation dun projet de fin dtudes est une occasion pour nous de mettre en valeur et

lessai les connaissances scientifiques et techniques quon a accumul tant le long de notre

formation au sein de la facult des sciences et techniques de Tanger

Cest dans ce cadre que sinscrit ce stage au sein du bureau dtudes C.A.E.B Conseil!

Assistance! Etude en b"timent# sous le th$me %

&&Calcul dune structure en charpente mtallique dun hangar ''.

Le secteur de la construction mtallique est un secteur en pleine croissance au (aroc! et dans

le monde. Effet! pour relancer lconomie! ltat choisi de dvelopper le secteur industriel en

lan)ant de grands projets structurants tels que le projet de TA*+E, (E- *ador est

(ed/#. 0e secteur priv nest pas en reste et on peut observer la construction de nouvelles

usines telles que usine ,E*A10T et leurs sous2 traitants#.

Lintr3t crucial de ce projet est quil ma permis une ouverture sur le domaine de

construction mtallique ainsi que de familiaris avec les normes et techniques de calcul.

Ce nest donc quun premier pas vers le4ploration dune science qui a une tr$s longue

histoire! mais aussi! un bel avenir au (aroc.

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Introduction gnral

La construction mtallique est une mthode ancienne pour difer des

structures, elle obit des principes comme la prcision et la qualit du

mtal, et constitue un domaine important dutilisation des produits

lamins sortie da la orge. Elle emploie, en particulier les tles et les

profles .Les structures constitues partir de ces lments ncessitent

des oprations pralables de dcoupages de per!age et de soudure en

usine.

Les domaines dapplication de la construction mtallique sont nombreu".

Ils concernent les b#timents et les ouvrages dart $pont % grandes

couvertures& et les halls industriels lourds ou lgers.

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'sume

Ce projet de fin dtudes consiste tudier un hangar mtallique utilisant le r$glement

europen 0E1,5C5-E /

0es calculs ont permis de dterminer les sections des profils permettant de garantir la

scurit et la stabilit de louvrage compte tenu des charges qui lui appliques au cours de sa

vie.

0es calculs et vrifications ont ts conduits conformment au4 r$gles E1,5C5-E6 /

intitul &&calcul des structures en acier ''! et les charges climatiques selon les r$gles *789.

5n :a suivi lordre chronologique de descente de charge pannes! travers! poteau4#.

;our mener bien ce travail! on a dfini au pralable les charges qui sappliqueront sur notre

ouvrage.

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I. Modlisation de la structure en charpente mtalliqueI.1. Les Constructions Mtalliques

La construction mtalliques constituent un domaine important dutilisation

des produits lamins sortis de la orge .elles emploient, en particulier, les

tles t les profles. Les structures constitues partir de ces lments

ncessitent des oprations pralables de dcoupages, de per!age et desoudure en usine. Les oprations sur site sont limites a des assemblages

de modules primaires apr(s, des oprations de levage ou de ripage,

permettent de rapprocher les )ones dassemblages.les domaines

dapplications des constructions mtalliques sont tr(s nombreu". Ils

concernent dabord les b#timents et les ouvrages dart $pont, grandes

couvertures&.*ans le cas les b#timents, les halls industriels lourds

$Acires& ou lg(res $+sines de transormation ou de stocage&

constituent un secteur o- lemploi de lacier est rquent pour la

ralisation des ossatures et des bardages recouvrant cellesci.I.2. Les avantages de charpente mtallique

Prfabrication :La prabrication en usine $gnral en construction mtalliques& conduit

un gain de temps important sur chantier. /outes ois, ce gain ne rev0t la

m0me importance dans le planning gnral que si les autres parties

suivent un r1thme analogue, ce qui implique 2

*es tudes importantes en amont, en vitant les improvisationssur le chantier.

+ne coordination des choi" et des mises au point des lments

de second 3uvre et lquipement en relation avec lossature.

Lgret :

Le mtal permet des ossatures beaucoup plus lg(res que le bton arm,

dont lpaisseur ne peut 0tre rduite audessous de quelques centim(trespour viter lo"1dation des aciers.

Il en rsulte une diminution des charges sur le sol qui doit entrainer une

conomie de ondation, cellesci tant dautant plus apprciable que le

terrain est plus mauvais.En outre, sil sagit de charpente seule, sans couverture, le mtal a

galement lavantage de rduire les sections et augmenter ainsi,

suraces totales, la surace pratique dclairement.

!ouplesse :La construction mtallique tant, par nature, lastique, se pr0te mieu" que

le 4.A. au" lgers mouvements du sol .5il se produit quelques

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dormations, il est tou6ours possibles de renorcer les lments,

notamment par soudure et sans abimer en rien les parties restes bonnes.

"acilit de contr#le :Lacier se pr0te plus acilement que le bton au" divers contrles relatis

la qualit.

Il est ais au contrleur dune charpente mtallique de"traire prouvettesdun lot de mtal, de vrifer au chantier les profls et chantillons

emplo1s .le contrle peut se aire m0me apr(s le montage.

$rande varit de solution :*e nombreuse solution, tant dans les partis constructis gnrau" que

dans les dtails sont tou6ours disponibles en construction mtallique

certaines dailleurs mettant proft lassociation de lacier avec dautre

matriau" $le bton surtout&.cette varit, qui permet une adaptation

troite au" donnes desp(ce du programme onctionnel et lconomie, se

traduit immdiatement sur le plan darchitectural dans la mesure o- la

structure reste apparente au tout au moins est signifes dans le b#timent

termin.

"acilits de transformation :La charpente mtallique, beaucoup mieu" que le 4ton Arm, se perte au"

diverses transormation ncessites par les nouvelles conqu0tes de la

technique. 7ertaines industries, comme celles, par e"emple, de la

production lectrique et lindustrie chimique, sont en perptuelle volution

et les b#timents qui les abritent doivent, de ce ait, subir de rquentesmodifcations 25uppression deu" s poteau" devenues g0nants, renorcements de poutres,

crations de trmies dans les planchers, etc. % le 4ton Arm admet bien,

lui aussi, certaines transormations, mais les lments supprims dtruits

et ne peuvent 0tre rcuprs.

%montrabilit :Le mtal a lavantage sur le bton arm de permettre de"cuter des

b#timents enti(rement dmontables. 80me si cette prcaution nest pas e

couper les poteau" ou des membrures et de les assembler ensuite par

boulonnage ou par soudure.*ans le cas de destruction partielle, par bombardement par e"emple, il est

galement plus acile e de rcuprer les parties restes bonnes que des ou

de rutiliser des lments combles en bton arm.En concerne la tenue lincendie, le mtal certes plus d ormables que le

4.A, mais on constate que celuici, une ois chau9 perd beaucoup de ses

qualits de rsistance et quil est souvent ncessaire de dmolir des

lments paraissant rests sains premier vue.

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II. !es actions agissantes sur une structure mtallique

%&nition :

+ne action est un une orce $charge& applique la structure $action

directe& ou une dormation impose $action indirecte&.

Classi&cation :

Action permanentes $:&

Action variable $;& telles que charges de"ploitation, action du vent, action

de la neige.

II.1. 'ctions permanentes

Les charges permanentes correspondent au poids de la structure et des

quipements f"es.

II.2. 'ctions variablesII.2.1. Charges d(e)ploitations

Les charges de"ploitation sont celles qui rsultent de lusage des

locau" .Elles correspondent au mobilier, au matriel, au" mati(res en

dpt et au" personnes pour un mode normal doccupation.

II.2.2. charges climatiquesII.2.2.1. 'ction de neige

La rgion o- se trouve le pro6et il ne neige pas, donc on ne tient pas en

compte le9et de la neige.

II.2.2.2. 'ction de la temprature

Le gradient de la temprature ne varie pas trop, on nglige donc le9et de

la temprature

II.2.2.*. 'ction de vent

Laction e"erce par le vent sur lune des aces dun lment du b#timentest considre comme normal cet lment.


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=our dterminer laction du vent sur une construction, on distingue dune

part, les caractristiques du vent, et dautre par, les dispositions de la

construction.

Les charges dues au vent dpendent 2

o *e la rgion o- se situe la constructiono *e la hauteur de la constructiono *u site o- se situe la constructiono E9et de masque $due au" constructions voisines&o E9et de dimension $pour tenir compte des tourbillons locau"&o *e la orme de la construction

Laction du vent normal est dfnie par la relation suivante 2

W=q10

qh Ks Km (CeCi )

a+ Pression d,namique de base q

10 :

7est la pression d1namique de base normale e"erce une hauteur de

>$m& au dessus du sol.

=our un site normal, sans le9et e masque sur un lment dont le plus

grande dimension est de ?.@m.

Le tableau suivant normal les valeurs des pressions d1namiques de base

normal et e"tr0mes en onction des di9rentes rgions indique selon une

rpartition la carte du 8aroc.

Rgion

Pressiondunamique

debase normale

(daN/m2 )

Pressiondunamique

de base extreme

(daN/m2 )

Rgion I 53,32 93,32

Rgion II 68 119

Rgion III 135 236,25

Le b#timent tudi se trouve /anger, une ville qui est situe la rgion

III, donc 2

q10=135 daN/m2

b+ -et de la hauteur qh :

7est la pression qui se"erce une hauteur > $e"prime en m& audessus

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du sol est calcul laide de la relation 2

qh=2,5 H+18H+60

c+ -et de siteKs :

La prise en compte de le9et de site dans les vrifcations des structures

sous

Laction du vent manieste soit par ma6oration ou rduction de la prsence

de pression d1namique de base par le coecient Ks .


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Laction du vent se"er!ant sur une paroi ntant pas uniorme du ait de

tourbillons locau" $plus aible plus la surace est grange&, on tient

compte de ce phnom(ne par lutilisation du coecient de rduction .

Le coecient rduction donn par le diagramme de la fgure suivant, en

onction de la plus grande dimension hori)ontal ou verticale de la surace

o9erte au vent

f+ Coe/cient de ma0oration :

*onn par la relation suivant 2

=! (1+"#)

" : $oe%%i$ient de rponse .

#: $oe%%i$ient de pulsation .

! : $oe%%i$ient de hauteur .

7alcul dun coecient de hauteur!


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H>60 m 1,00

7alcul de coecient de rponse " 2

*abord on va dterminer la priode de vibration /La priode / de vibration propre de la structure pourra 0tre calcule par la

mthode simplife.

8thodes simplifes=our les b#timents courants dhabitation, daut de calculs plus prcis,

on pourra utiliser les ormules simplifes suivantes avec 2>Ghauteur du b#timent en m(tre.LGlongueur du b#timent parall(le au vent en m(tre.

/Gpriode en seconde

&'pe de stru$ture p riode en se$ondes

$ontre(enbtement par mursde

ma$onnerie oudeb ton ban$h non arm &=0,06

H

)

H

2)+H

$ontre(enbtement par (oiles deb ton arm &=0,08 H

)

H

)+H

$ontre(enbtement par ossature

debtonarm

&=0,09 H

)

$ontre(enbtement par ossature m tallique&=0,1

H

)

La dtermination de coecient de rponse est obtenue partir de

labaque suivant 2

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7alcul de coecient de pulsation # 2

Le coecient de pulsation dpend de la hauteur audessus de sol de

llment tudi.


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Actions e"trieuresLa direction du vent tant supposs normale au" parois verticales de la

construction, les coecients prendre en comte sont les suivants 2

=arois verticales 2 au (ent Ce=+0,8

sous(ent Ci=0,5

/oiture 27e dsignant le coecient de pression mo1en est donn par le tableau

suivant o- H dsigne langle degrs du versant avec le plan hori)ontal.

Actions intrieurs7onstruction erme

Ci=+0,3 (surpression )

Ci=0,3 (*pression)

III. !es phnom%nes d&insta'ilitslastiquesIII.1. le ambement

7e phnom(nes se produit localement dans les )ones comprimes desstructures a parois minces plaques ou structures creuses& mais au lieuda9ecter

:lobalement une structure de t1pe poutre dans son ensemble, il a9ectelocalement la paroi.

Ils 1 a deu" t1pes de ambement 2 ambement simple, ambemente"ion.

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+ngle d,in$linaison au(ent sous(ent

-ersants plans 0


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III.1.1. Le ambement simple :

Le ambement simple a9ecte les pi(ces soumises la compressionsimple.


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III.1.*. Le dversement :

Le dversement des pi(ces chies est le second phnom(ne dinstabilit

lastique, apr(s le ambement, avec lequel il prsente une analogie

certaine.

7e phnom(ne dinstabilit lastique se produit dune a!on gnral,lorsquune poutre chie prsente une aible inertie a la e"ion

transversale et a la torsion.

La partie suprieure de la poutre, comprime, ambe latralement et il

e"iste une valeur critique du moment de e"ion $selon le plan de plus

grande raideur&, comme il e"iste un e9ort normal critique provoquent le

ambement pour un barre comprime, pour lequel la poutre chit dans le

plan de sa plus aible raideur et en torsion.

La e"ion nest alors plus plane, mais dvie, et saccompagne dunetorsion et dun gauchissement de la torsion.

I(. !es assem'lages ) ,


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6oit bout bout clissages! raboutage#. 6oit concourantes attaches poutre =poteau! treillis et s>st$mes rticuls#.

0es principau4 modes dassemblages sont %

0e rivetage 0e boulonnage 0e soudage 0e collage

5n choisit dans notre projet lassemblage boulonn

I.1. Les assemblages boulonnsI.1.1. 3oulons non prcontraints

Ce t>pe de boulon est appel boulon ordinaire est constitu de %

1ne vis avec! en construction mtallique et en gnral! une t$te filetage pas gros#. 1n crou he4agonal. Eventuellement ?ou@ rondelles.

I.1.1.1.%imensionnement des boulonnes non prcontraintes Caractristiques mcaniques des boulons

7aleurs de la limite dlasticit%'b et de la rsistance la traction

%ub des boulons

7lasse 4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8 10.8

% 'b (N/mm2

) 240 320 300 400 480 640 900

%ub(N/mm2 ) 400 400 500 500 600 800 1000

Coefficient partiel de scurit

,sistance des boulons au cisaillement % 10b=1.25

,sistance des boulons la traction % 10b=1.5

Assemblages sollicits au cisaillement

-ans ce cas! il convient de vrifier %

-une part! la rsistance au cisaillement des boulons.

-autre part! la rsistance la pression diamtrale des pi$ces.

,sistance des boulons au cisaillement par plan de cisaillement

;our les classes de qualit .9! 9.8! . %

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2(=0,6 %ub+ b

10b

Avec

+ b=+ :aire de la section brute du boulon si le plan de cisaillement passe par la partie non

filete du boulon.

+ b=+ s %aire de la section rsistance en traction du boulon si le plan de cisaillement passe

par la partie non filete du boulon .

7aleur de la section rsistante+ s des boulons la traction %

diam tre nominaldu boulon

d (mm) DK DF D M? MM MK MN B?

se$tionr sistan$e +s(mm2 ) DD

@

D@

N

DO

M

MK

@

B?

B

B@

B

K@

O

@F

D

,sistance la pression diamtrale des pi$ces assembles

2b=2,5. . 3 %u 3 d 3 t

10b

5u.

est la petite des valeurs suivantes

t1

3 d0

P1

3 d0

1

4

%ub

%u 1

Assemblages sollicits la traction

0a rsistance en traction des boulons vaut %

2&=0,9. %ub 3+ s

10b

Assemblages sollicits simultanment au cisaillement et la traction

0es boulons soumis des efforts combins de cisaillement 7 et de traction T! doivent

satisfaire au4 conditions suivantes %

-

2(+

&

1,42t4 1

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I.1.2. 3oulons prcontraints

Ce t>pe de boulon est appel boulon haute rsistance ou boulon ,! Ce boulon utilis en

construction mtallique et prcontraint par un couple de serrage dtermin et appliqu laide

dune cl d>namomtrique! est constitu de %

?vis t3te he4agonale collerette ou embase haute rsistance.

? crou he4agonal haute rsistance. ?rondelle plate haute rsistance cot crou pour les vis embase @ rondelles plates chanfreines dun seul cot et haute rsistance pour les vis collerette

I.1.2.1.%imensionnement des boulonnes prcontraintes Caractristiques mcanique des boulons

Dl e4iste deu4 t>pes de boulons , .dfinies en fonction de leur contrainte limite dlasticit%'b et leur contrainte de rupture

%'b %

Les boulons >' D ou >' D?.OLes boulons >'M ou >' .

Le premier chi9re correspond %ub/100

Le second chi9re correspond %'b/100

Repre Application %

ub (0Pa) %'b (0Pa)5 )

) ( )

HR1 HR10 .9 ? F 8

HR2 HR 8 .8 8 12

,sistance de lassemblage au glissement

,sistance de lassemblage au glissement2s dun boulon , prcontrainte vaut %

2s=Ks 3 m 3 6 3 2 p

10s

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Avec

2p Est la orce de prcontrainte.

6 Est le coecient de rottement des pi(ces,

8 est le nombre dinteraces de rottement,

Ks Est un coecient onction de la dimension des trous de per!age et

vaut 2

Ks=1pourles trou7 tol ran$es normales 7 sa(oir

Dmm pour les boulons 12 et14,

Mmm pour les boulons 16 et24,

B mm pour les boulons 27 et plus3

Ks=0,85pour les tros $ir$ulaires surdimensionn s et pour lestrous

oblongs $ourts 3

Ks=0,7pour les trous oblongs longs3

10s est$oe%%i$ient partielde s $urit qui(aut:

* l&E!+ )

10s=1.25pour lestrous 7 surdimensionn es ainsi que pour les trous

oblongs dontgrand axe est perpondi$ulaire 7l ,axede l,e%%ort 3

10s=1.4pour les trous 7 surdimensionn es ainsique pour les trous

oblongs dontgrandaxe est parallele 7 l ,axe del,e%%ort 3

* l&E!, )

10s=1.1pour les trous 7 surdimensionn es ainsi que pour les trous

oblongs dontgrand axe est perpondi$ulaire 7l ,axede l,e%%ort

Prcontrainte

Le9ort de prcontrainte autoris dans les boulons vaut 2

2p=0,7. %ub 3 +S

Assemblages sollicits simultanment au cisaillement et la traction

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5i un assemblage rsistant au glissement est soumis un e9ort de

traction2& concomitant avec un e9ort de cisaillement

2( , qui tend

provoquer le glissement, la rsistance au glissement par boulon doit 0tre

calcule selon la ormule ciapr(s 2

2- 4 2s=8S 3 m 3 6(2p0,8.2&)

10s

'sistance de lassemblage le9ort tranchant P

Il aut vrifer que le9ort de cisaillement-

1 par boulon soit tel que 2

-1=

-

n4 KS 3 m 3 6 3

2P

10s

.

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Etude de cas

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Prsentation de sujet

Le su6et de notre pro6et de fn dtude, consiste aire ledimensionnement dune usine de abrication de pi(ces en caoutchouc

pour Automobile et plastique sise la )one industrielle de :)ena1a.

*abord on calcule les dimensions de ce hangar mtallique selon les

normes de leurocodeB.

Presentation de la structure:

Aspect gnral :

Jotre b#timent en structure mtallique occupera une superfcie de

MN@M,F m2

.elle aura une orme de base rectangulaire et aura K

versants.

Donne gomtrique de louvrage :- Longueur QQQQQQQQQQQQQQQQ.@F, FMm- Largeur QQQQQQQQQQQQQQQQQ.K, FMm- >auteur au aitageQQQQQQQQQQQQQ..D?m

- =ente de versantsQQQQQQQQQQQQQQ. .=7 /

Type de structure

la structure de notre b#timent sera de t1pe portique .notre choi" est

motiv ici par les points suivants 2

- 4esoin davoir un espace sous toiture libre- 7out de ralisation aible par rapport une structure poteauerme

en treillis- =our une porte de K,FM m le portique reste plus conomique les

portiques auront un espacement constant de Fm.

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I. Etude de -entI.1. Calcul de la structure au ventI.1.1. Caractristique de la structure

lahauteur de poteaux : 8 m

lahauteur de batiment: 10m

lahauteu de %aitage : 2 m

Calcule l(angle .

tan .= 2

12=0,16 d ,ou .=9/

I.1.2. Calcul de la pression d,namique :

0e b"timent est situ Tanger la Gone industrielle de +HE*AIA qui est considrer comme

un site e4pos et rgion /

vent1 vent2

q10 (daN/m2) q10=135

q0( daN/m2 ) q0=q10 2,5

H+18H+60

KS 1,25

0,725

plus grande sur%a$e o%%erte au (ent=54,6

0,73

plus grande sur%a$eo%%erte

au(ent=48,62

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& &=0,1 H

)=0,1

10

48,62=0,14 s &=0,1

H

)=0,1

10

54,62=0,13 s

=0,5+0,5&=0,5+0,50,14=0,68


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Jace 8 sous(ent

2./8 / sur%a$e

2./8

Jace K au(ent

2.8 / sur%a$e

2./8

Jace sous(ent

2./8 / sur%a$e

2./8

r des (aleirs Ce

ent sur long4pan

Action e4trieur Ce

;our la toiture on a %

.=9 / 0 4 . 410 /

-onc

Ce=0,68 au vent#

Ce=0,36 6ous le vent#

Action intrieure Ci

ent sur le pignon

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Action intrieure

I.2. Calcul de9 n 5vent normal+

(ent1 Wn (ent2 Wn

surpression *pression surpression *pression

2a$e1 97,872 24,468 61,59 135,498

2a$e 2 97,872 24,468 98,544 24,636

2a$e3 97,872 24,468 98,544 24,636

2a$e 4 61,17 134,574 98,544 24,636

2a$e 5 119,89 46,48 81,29 7,39

2a$e 6 80,74 7,34 81,29 7,39

2a$e 7 119,89 46,48 81,29 7,39

2a$e 8 80,74 7,34 81,29 7,39

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(aleus des pression du(ent pour $ h aque %a$es et pour lesdire$tionsde (ent

II. alcul des pannes )II.1. introduction

0es pannes sont des poutres destines transmettre les charges et surcharge sappliquant sur

la couverture la ferme. Elles sont ralises soit en profil

I

6oit treillis pour les

portes suprieures 8m

*otre structure a

-es portiques versant K pannes par versant

0es portiques sont espacs par 8m

II.2. %termination des sollicitations :

Compte tenu de la pente des versantes! les pannes sont poses inclines dun angle .=9 /

et de ce fait fonctionnement en fle4ion dvie

II.2.1. -valuation des charges et

surcharges :a+ Charges permanentes 5$+ :

T


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les deu4 moments ma4imau4 du Peq et au4 charges

ponctuelles ;.

0max=pl

3=

Peq )2

8 Peq

8P

3)=

8 100

3 6=

44,5 daN

ml

c+ !urcharge climatique du vent (Wn ) :

5n prend la valeur ma4imale du vent normal sur la toiture

Wn=81,29daN

m2

1,68 m=136,56 daN/m

We=1,75 Wn=238,98 daN/m

II.2.2. Combinaison des charges les plus dfavorables :

o

1,35:+1,5 ;=1,35 36,66+1,5 44,5=166,24 daN/m

o

1,35:+1,5 Wn=1,35 36,661,5 136,56=155,34 daN/m

o :+We=36,66238,98=202,32 daN/m0es combinaisons retenir pour les calcules %

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Jle4ion drive %;max=202,32daN/m

;


30/74

0pl'=39,4 $m3

= 0pl


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;


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0e calcul de la fl$che se fait par la combinaison de charge et surcharge de service non

pondr#

?. :+;=36,66+44,5=81,16 daN/m

@. :+Wn=36,66136,56=99,9 daN/m

q=max (1,2)=99,9daN/m

q2># % sur / appuis

%'=

2,05q' (l2 )

4

384 > Ia donc pas risque de dversement.

6emelle infrieur %

0a semelle infrieur quest comprimes sous laction du vent de soul$vement est susceptible

de dverser du moment quelle est libre tout au long de sa porte.

a+ Calcul du moment ultime :

;=:+We=36,66238,98=202,32 daN/m

;


34/74

@=

300

1,45

1,1320,5

[1+

1

20 ( 300

1,45

12

0,63)

2

]

0,25

N 5n trouve % @=119,98

-oQ %

@= @

@) 1=

119,98

93,9=1,27

S T G?,@

-oQ %

0de(=0,5160,7235010

2

1,1

=684Kgm

0u=899,19 8gm>0de(=648 8gm

D;E?@ non vrifie

5n doit augmenter la section % soit D;E?

Calcul du moment de dversement

0de(=?lt 9Wpl' %'

1m 1

@)t=

l

iEADK? est vrife

.*. ri&cation au) instabilits :

E9ort compression du vent N=Wn=8234,4 daN

8oment de e"ion

0@'=

@'

93,9=1,11

@@


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PI. alcul des lisses de 'ardagesI.1.Introduction:

0es lisses de bardages sont constitues de poutrelles D;E! 1A;# ou de profils minces plis.

-isposes horiGontalement! elles portent sur les poteau4 de portiques ou ventuellement sur

des potelets intermdiaires. 0entre a4e des lisses est dtermin par la porte admissible des

bacs de bardage.

I.2. dtermination de solli$itation

0es lisses! destines reprendre les efforts du vent sur le bardage! sont poses naturellement

pour prsenter leur inertie ma4imale dans le plan horiGontal.

0a lisse flchit verticalement en outre! sous leffet de son poids propre et du poids du

bardage qui lui est associ! et de ce fait fonctionne la fle4ion dvie.

Evaluation des car!es et surcar!es :

a+ charges permanentes 5$+ :$perpendiculaire l#me&

;oids propre de la lisse et du bardage qui lui revient.

Charges accroches ventuelles.

Bardage % ?@. Sg=m@

Accessoires de poses % 9. Sg=m@

Dsolants % 9. Sg=m@

;oids propre de la lisse % D;E ?#.? Sg=ml

GG ?@ V9 V9# W@. V.? G 9@.?9g= ml

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b+ !urcharges climatiques du vent:$suivant le plan de l#me&

6urcharge du vent 7# %


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pl> M /F! $m N plG M F! ? $m

I' G DND, ? $m4

I< G D@, OD $m4

0pl' GWpl' %'

1m 0 G39,4 2350 10

2

1,1 G KD, g m

0pl< GWpl


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R M + P 7

Condition de vrification %

f 4 %ad avec % f =

)

200

Jl$che verticale suivant >2>#% sur trois appuis#

%ad =) /2200

=300

200 = 1, 5 cm ;%' =

2,05

384

:3 ()/2 )4

> 3 I Avec LGDD.?m

/el que EGM,D .D?@

*oncI' A 12160.1 cmK

7e qui correspond I=E BF?


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7alcul deK'

@'=

@'

@1 @

1=93,9

@'=l8

i'

Aveci

'

=DK,O@cm

l8

=0,5 l0 et

l0

=

DD,?m

l8= @,Om @'= BO,KF

*onc@'= ?,KM

Et on a la charge est uniormment rpartie donc2 0'= D,B

Et pour I=EBF? on a Wpl'=1019,1 $m3

% Wel'=903,6 $m3

et AG

72,7 $m2

6'= ?, KF


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7alcul de0pl' et

0pl0R=22904 8g3ml

I=EK@? nest pas vrif au ambement e"ion

Prifcation de ambement e"ion pour I=E@@?

=our I=E@@? on a 2 hG@@?mm % i


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7aractristique gomtrique des profls et donnes mcaniques 2

=oteau h (mm) b (mm) t%(mm) t9 (mm ) +($m2 )

I=E @@? @@? MD? DN,M DD,D DBK,K

traverse h (mm) b (mm) t%(mm) t9 (mm ) +($m2 )

I=E K@? K@? DO? DK,F O,K O,

Les e9orts sollicitant cet assemblage sont 2

8G8oment de e"ion $arrachement& G 32609 daN m

*isposition constructive des boulons 2 les boulons de t1pe >' D?,O de

diam(tre GMKmm $ 24

{d0=d+2 mmd0=d+3 mm

*oncd

0=24+2=26 mm

- *istance entre les boulons 2p

1A 2,2 d

0J p

1A57,2 mm


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Epaisseur des soudures 2

Acier MB@ J 2 coecient min orateur G?, N

D. 5oudures semelle sur la platine 2 a

%=8 0,7 t%=0,7 0,7 14,6=7,15 mm

M. 5oudures de l#me sur la platine 2 a

9=8 0,7 tW=0,7 0,7 9,4=4,6 mm

7alcul .=

9,2+n8+4 n $cas ou on disposer de boulons e"trieurs&


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0=32609000 daNmm

0r A 0

Les distancesd i

d1=450+60=510 mm

d

2=45060=390 mm

d3=d

290=300 mm

J d i2=570700 mm2

d

4=

MD?mm

d

5=

DM?mm

Ni=0 d i

d i2=32609000 d

i

di2

Et il aut vrifer que 2

Ni=

0 d i

di24 n 2p

N

1=29140,68 42 24710 daN=49420daN

N

2=22284,05 daN 4 49420 daN

N3=17141,58 daN 4 49420 daN

N4=11999,1 daN 4 49420 daN

N5=6856,63 daN 4 49420 daN

0r=Ni d i=

32037606,9daN mm

0r 4 0 donc la condition est vrifer

!rifcation de la pression diamtrale des oulonsN

1

24 2D=2,5 . % ub d t /1,25


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do-2D= OF???daJ

N

1

2=14570,34 4 96000 daN

A.2. '!!-M3L'$- DH'-H!- G DH'-H!- IP- 7BF :

Les e9orts sollicitant cet assemblage sont 2

8G8oment de e"ion $arrachement& G 11457daN m

*isposition constructive des boulons 2 les boulons de t1pe >' , de

diam(tre GM?mm $ 20

*oncd

0=20+2=22 mm

- *istance entre les boulons 2p

1A 2,2 d

0J p

1A 48,4 mm


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1,2 d0 4 e1 4 {12 t%150 mm 31,2mm4e14 {206,4mm150mm 5oite

1=60 mm

Epaisseur des soudures 2

Acier MB@ J 2 coecient minorateur G?,N

B. 5oudures semelle sur la platine 2 a

%=8 0,7 t%=0,7 0,7 14,6=7,15 mm

K. 5oudures de l#me sur la platine 2 a

9=8 0,7 tW=0,7 0,7 9,4=4,6 mm

7alcul .=

38+n

20+10 n$cas ou on disposer de boulons e"trieurs&


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!rifcation de lassemlage vis-"-vis du moment :

=our vrifer la rsistance de lassemblage il aut que la condition suivante

soit satisaite 2

Le moment e"trieur 2

0=11457000 daNmm

0r A 0

Les distancesd i

d

1=45060=390 mm

d

2=45090=330 mm

d3=d

290=240 mm

J di2=344700 mm2

d

4=

D@? mm

d

5=

F? mm

Ni=0 d i

d i2=

11457000 di

d i2

Et il aut vrifer que 2

Ni=

0 d i

di24 n 2p

N

1=12962,66 4 213720 daN=27440 daN

N

2=10968,40 daN 427440 daN

N3=7977,02 daN 427440 daN

N4=4985,63 daN 4 27440 daN

N5=1994,25 daN 4 27440 daN

0r=Ni d i=11456993,7 daN mm

0r 4 0 donc la condition est vrif

!rifcation de la pression diamtrale des oulons

PFE 2013 Page "0


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N1

24 2D=2,5 . % ub d t /1,25


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!+,I

Les points orts de notre pro6et de fn dtudes sont les suivantes 2

Le choi" dun hangar structure mtallique double nes en cours

de ralisation et qui abritera une usine de production de pi(ce

plastique pour automobiles.

Lapplication de LE+'


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#iliograp$ie

5tructure mtallique \:uide de calcul \78FF additis ? EurocodeB

^EAJ 8


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Anne"e

Documents

Projet de Fin Genie Civil (Repaired) (Autosaved)