remplacement du réseau de surface du circuit primaire de l

GEOCONFORT - VILLENEUVE-LA-GARENNEDIRECTION TECHNIQUE

84, rue de Villiers - 92538 LEVALLOIS-PERRET CEDEX

REMPLACEMENT DU RÉSEAU DE SURFACEDU CIRCUIT PRIMAIRE DE L'INSTALLATION GÉOTHERMIQUE

DE VILLENEUVE-LA-GARENNEt

- CONCEPTION ET RÉALISATION -

par

O . G O Y E N E C H E et G . LONGIN du département Géothermie du B . R . G . M .

M m e B. CECILE du département Minéralurgie du B . R . G . M .

M . K A U F F M A N N Maître de Recherche au Laboratoire de Chimie des Solides

de l'Université d'Orléans

Département géothermie

B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex - Tél.: (38) 63.80.01

80 SGN 830 GTH Novembre 1980

Réalisation : Département des A n s Graphiques

R E S U M E

L'objet dz cettz ztudz, züzctuíz poun. Iz compte, da G.l.E. Gzocon{ont -

l'Wienern,>z-la-Gan.znnz, était de. conczvoin. la ¿tn.uctun.z de. nouvelle* in*tatiation*

de, ¿uAficLce. deMtinze* a. n.zmplacex Le. ciAcuit gzotkznmiquz actuzl de. la czntnalz de.

VAZteneu.vz-ixi-GaAe.nne., zxtn.zmemznt endommagé pout de* pn.oble.me* dz conn.o¿ion.

Outn.z lz {¡ait qu' zSULz pznmztXnjx dz izaLUzn. unz ¿nitaLícution

btabZemznt nvLziix. adaptzz aux cuond¿£LonÁ a.c£u.zLleA d'exploitation eZ p¿LU¡ a mmz

dz izAÁAteA à un v¿eÁXLL¿¿zmznt accttéAz, czttz ztudz n.evht le. doublz ¿ntéAzt

¿uÁvant :

1 - Tachen, dz compn.zndn.z quzttz e¿£ Vonlglnz putaÁAz d'unz amplexüt dz la. Q.OKH.0-

¿¿on tzllz quz la. iiobiLitz da cÁJioult gzotke/unlquz dz VX.ni>taLloXion ztalt

pah-koÁj* m¿¿z zn caa&z : ¿mpo¿>¿>ÁhÁJLL£z dz ma.nozu.vn.zn. leM vanner d'¿Áolzmznt

dz¿> puuíti, peAczment ¿ntzmpzitl^ de¿> canalÍÁCUtLon*, n.wp£uJiz dz{¡init¿vz dz la

pompz d' zxkauJiz apn.z¿ qu.zlqu.zi, mo¿6 d'vutlLuaXÁon, ztc...

Ce¿ pkznomznzA n.z¿tcU.ent d'autant moin¿> zxpl¿cablz& quz dz¿ pn.zaaut¿on¿

¿upplzmzntalnzÁ pan. nappant â d'au£n.z¿ czntnaleA avaiznt ztz pnÁJêM à

VM.enzuvz-la-GaA.znnz dam> le. ¿zn¿ d'unz plu¿ gnandz ¿nznstiz vU> a VÁJ, dz ,

la conJio¿¿on [tubing 0 7" en {,¿bn.z dz vznJiz-n.z¿>inz tpoxy dam, IZA dzux pu¿t¿

du doublet, c.hambn.z dz pompagz zn acÁJzn. n.zveXa dz n.&t>Ánz zpoxy, zn&zmblz da

nJéÁzau dz ¿unâcz ¿ou¿-tznAa¿n zn &ibn.z dz veM.z-n.éÁÍnz zpoxy).

2 - Pe dzduÁAz dz cz¿> pointé. d'onlginz dz la conn.o&ion, de¿ condu¿ion¿ indu¿-

tnlzlleA tangibles capable* d'oAizntzn. le¿ {,oun.n¿í>¿ejuA¿ vzn¿ lz¿> be¿oin¿>

¿>pzcÁliquz¿ dz la gzotkznmiz zn Izan, {ai&ant appanaltK.z Iz dzveloppzmznt •

â count tznmz d'un man.ckz pontzun.. Mou& pzn¿on¿ zn panticulizn, aa pn.oble.mz

de¿> pompe* qui zi>t vnalàzmblablzmznt I'unz de* piznjie* d'achoppzmznt le*

plu* mani£e*te* dan* l'exploitation de* plaide* gzotkznmique* zn zgand au

canacteAz dz gznznaJULtz de* pkznomzne* ob&zn.vé* ¿un. Vznbzmblz de* czntnale*

zn coun* dz ionctionnzmznt zn fnxxncz.

kîn d'abotideA de. manWiz ¿pé.ci{¡ique. Ven&mble. de¿> problèmes ¿u¿ce.p-

d'êX/ie, sitboluA concnetment dan¿ La n.é.aLi¿>atÁjon de. la nowoeJULe. ¿n&talZa.-

tion, le. hxuppoHt e¿t conçu, ¿ooó iome. de. cha.pltn.eA, ÁAoléA dont le¿> annexes

h.e¿>pe.ctL\)eA iont &ulte. an. texte, de. &ynthe.&e.. Il e¿t a. noten, que. te. pn.em.eA

cha.piXh.e. hjxpponte. La. ptápaAotion d'une. opéAcvtLon d'aiucuttatlon de. la ckmbn.2.

de. pompage, du. pvùXà pn.odu.ctewi dont le. tievêZemewt e¿t ¿um>ce.ptibie. d}avoih.

"ble¿¿é" lohÀ du, manipulation* hucceM&JuoeÁ de. la. pompe, d1 exkawie.. Le¿>

de. cette. opéJvation commandexont, e.n zêX, la ¿uJjte. ou. non de. La HÂaLLbation de&

thjxvaux dt^Ánit, dan¿> cette. ítude., dzM yLm>eAtÁÁ¿>eme.nti> de. siZhabiLLtation du n.ti>exw.

étant vhcuLi>embla.blemewt compAonuu poun. le. COM OU Le. tubage, de. production 6'avêA.e.-

twJLt konj, d'etat.

N . B . - Le¿> coûta appaAaÀMi>ant dan¿ Ve.n¿emble. de. ce. hjapponX. ¿ont établie au

leA. octob/ie. 1980.

S O M M A I R E

CHAPITRE I - PREPARATION VE L'AUSCULTATION VE LA CHAMBREVE POMPAGE VU PUÏTS PRODUCTEUR [VG2] 1

1.1. - GENERALITES 2

1.1.1. - Caractéristiques de la chambre à inspecter 2

1.1.2. - Les sondes d'auscultation disponibles 3

1.2. - LES SOCIETES CONSULTEES - LES DEVIS PROPOSES 4

1.3. - LES CONDITIONS TECHNIQUES DE LA REALISATIONDE L'OPERATION 6

1.4. - CONCLUSION 6

CHAPITRE II - REMPLACEMENT VES VANNES SUR LE RESEAU PRIMAIREVE SURFACE VE LA CENTRALE GEOTHERMIQUE VEVILLENEUVE-LA-GARENNE 7


11.2. - MODELES DE VANNES PROPOSES 8

11.2.1. - Positionnement des vannes sur le réseauprimaire de surface 8

11.2.2. - Description technique succinte des vannesretenues 8

II. 2.3. - Remarque 9II.2.4. - Coût global du remplacement des vannes du

circuit primaire de surface 10

11.3. - MISE EN PLACE DES VANNES SUR LE RESEAU 10

11.3.1. - Vannes situées sur le réseau proprement dit 1011.3.2. - Vannes situées sur les têtes de puits 10

11.4. - CONCLUSION . 12

CHAPITRE III - REMPLACEMENT VES PORTIONS METALLIQUES VU RESEAUPRIMAIRE VE SURFACE VE LA CENTRALE VE VILLENEUVELA GARENNE 13


111.2. - LES CANALISATIONS DEFECTUEUSES : ETUDE DELA CORROSION 14

111.2.1. - Description de l'espace extérieur 15111.2.2. - Etude des matériaux en coupe 17111.2.3. - Conclusion 18

11I.3. - LES CONTRAINTES TECHNIQUES DU NOUVEAU RESEAU -LES ENTREPRISES CONSULTEES - LES SOLUTIONSENVISAGEES 19

111.3.1. - Les conditions de la consultation 19111.3.2. - Description technique succinte des

solutions retenues 20111.3.3. - La maintenance de l'installation -

le contrôle de la corrosion 20

111.4. - COUT GLOBAL DE L'OPERATION DE REMPLACEMENT DESCANALISATIONS DU CIRCUIT PRIMAIRE DE SURFACE 22

111.4.1. - Coût total 22111.4.2. - Le supportage - les délais 24111.4.3. - Conclusion 25

CHAPITRE II/ - AMORCE V ETUDE VU PROBLEME VES POMPES VE REINJECTION 26IV.1. - GENERALITES 27

IV.2. - ETUDE DE LA CORROSION D'UNE POMPE UTILISEE DANSUNE EXPLOITATION GEOTHERMIQUE 27

IV.2.1. - Introduction - Objet de l'étude 27IV.2.2. - Prélèvement des échantillons 28IV.2.3. - Résultats des diverses observations 29IV.2.4. - Conclusions 35

IV.3. - CONCLUSIONS - SUITE A DONNER 38

CONCLUSION GENERALE 40

C H A P I T R E I

PREPARATION DE L'AUSCULTATION

DE LA CHAMBRE DE POMPAGE DU PUITS PRODUCTEUR (VG2)

Choix de la technique - consultation des entreprises

résolution des problèmes techniques

I.I. - GENERALITES

Le but de l'opération d'auscultation dont la préparation est décrite

dans la suite de ce chapitre est double :

- Observer 1'état exact du revêtement Epoxy susceptible d'avoir été arraché

lors des manipulations de la pompe d'exhaure ainsi que la corrosion éventuelle

développée sur les portions d'acier dénudées ;

- examiner le raccordement de la chambre de pompage au tubing de production

en tachant de mettre en évidence un défaut d'étanchéîté éventuel dont la consé-

quence serait une montée en pression anormale observée dans l'annulaire en tête

de puits.

1.1.1. - Caractéristiques de_la chambre à_inspecter

On trouvera ci-après (figure 1), une coupe intégrale du puits produc-

teur (VG2) de Villeneuve-la-Garenne ainsi qu'une coupe de la tête de puits

(figure 2).

Dans la partie supérieure du puits, on constate que les parties forées

en 26" de diamètre (côte de profondeur : 292 m) et en 17"l/2 de diamètre (292 m

à 354 m de profondeur) ont été complétées par un cuvelage en acier (nuance

API K55) de diamètre mixte 18"5/8 - 13"3/8 dont le sabot se situe à - 352,50 m.

A l'intérieur de ce cuvelage, une colonne de production (13"3/8 de dia-

mètre) en acier (API K55), recouverte d'un revêtement intérieur en résine époxy

et destinée à recevoir une pompe immergée d'exhaure, a été mise en place.

Il est à noter, ce qui n'apparaît pas sur la coupe, que cette colonne

est raccordée au tubing 7" qui lui fait suite par une pièce en acier spécial

(Uranus B6 de Creusot Loire) destinée à permettre la récupération de la chambre

de pompage si nécessaire.

En dernier lieu, une contrainte importante pour la réalisation de

l'opération réside dans le diamètre minimal 4" à l'intérieur de la tête de puits.

Un tel diamètre impose obligatoirement un diamètre inférieur pour 1'ensemble

sonde-caméra.

FIGURE 1

-

• - • • .

•VG2

Acier K55avec revête-

ment intjplastique

26"

18"5/8Pompe REDA

1 "7" 1 / 0 A

IV'VR

9"5/8

. —-

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ffX,

1?"1/4 A

Cimentation

7"

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PUITS

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- 7" Acier N80

13" 3/8

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V\

V\\V\

VERT.

275,20292

315,43

352,50354

825,50

826

DEV.

275,20292

315,43

352,50354

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API 960

Ajjoinhannufairf R 5 7

20 fíges Filetes M 3 £ * 2 ? 040 ¿crous HhW36

matériel pétrole et gaz

npegaz

:Tête de puits de productiond'eau chaude.

«">r à* la toevir tnopraaT rtnr d u - 1 CK> ut<i.«p i

FIGURE 2

1.1.2. - Les sondes d'auscultation disponibles

Le choix des appareillages capables d'effectuer l'auscultation d'un

puits ou du tubage d'un puits reste assez limité sur le marché français.

Grossièrement, trois méthodes sont disponibles dont les avantages et

les inconvénients sont les suivants :

- Le caliper ou la sonde à palpeurs - Ce type d'appareil comporte un ensemble de

patins ou de bras maintenus en pression contre les parois du tubage et dont le

mouvement en fonction des aspérités rencontrées est enregistré électriquement

par diagraphie.

Avantages : - simplicité de mise en oeuvre

- robustesse

Inconvénients : - sensibilité réduite des bras mécaniques

- effet de blessure des surfaces observées par griffure des

parois sous la pression exercée entrainant une corrosion

accrue

- ne permet pas de caractériser le type de corrosion rencon-

trée

- La sonde électromagnétique de type Electromagnetic Thickness Tool de

Schiumherger - Cette sonde permet par l'établissement d'un champ magnétique

(bobine émettrice - tubage - bobine réceptrice) de mesurer l'épaisseur du

tubage en tout point qui s'inscrit comme précédemment en pics et creux sur

un enregistrement.

Avantages : - ne raye pas les tubages

- possède une sensibilité supérieure à celle de la sonde

précédente mais encore insuffisante pour détecter avec

précision des cratères ou amorces de piqûres, voire même

des perforations inférieures à 3 centimètres de diamètre.

Inconvénients : - ne permet pas de caractériser le type de corrosion rencon-

trée

- ne permet pas de savoir s'il y a ou non corrosion dans la

mesure où cette sonde intègre les irrégularités métallur-

giques du tubage même sain. Le seul moyen de pallier à cet

inconvénient étant d'opérer un passage de la sonde dans le

tubage sain afin de procéder par comparaison à cette dia-

graphie originelle lors de chacun des enregistrements

ultérieurs.

- intègre 1'épaisseur résiduelle globale de plusieurs tu-

bages concentriques, ce qui ne permet pas de savoir où se

localise la corrosion enregistrée.

- La caméra -

Avantages : - permet grâce à une très grande souplesse d'utilisation de

s'arrêter à tout instant ou même de revenir sur tout point -

suspect

Inconvénients : - est très sensible à la clarté optique du milieu traversé

(fluide chargé ou non) et la qualité des clichés enregis-

trés en souffre parfois énormément.

En ce qui concerne le cas présent, la spécificité du tubage à observer

(revêtement époxy facilement rayable et capable de perturber l'établissement d'un

champ magnétique) induit nécessairement l'emploi de la caméra d'observation et

c'est dans ce sens que nous avons consulté les entreprises nationales capables

de réaliser ce type de service.

1.2. - LES SOCIETES CONSULTEES - LES DEVIS-PROPOSES '

II apparaît, par les difficultés rencontrées, que les techniques d'aus-

cultation par caméra de télévision ne restent utilisées que de façon très margi-

nale sur le marché français.

Apparemment, trois sociétés d'ampleur nationale sont en mesure d'effec-

tuer de façon fiable un tel service ; elles font l'objet de la présente consul-

tation.

1.2.1. - Société Le Matériel de Sondage

(24, place Charles Fillion - 75017 PARIS)

Cette société effectue ce type de prestation de façon très accessoire

et ne possède donc que très peu de matériel ; en particulier, en ce qui concerne

la contrainte de diamètre mentionnée en introduction du chapitre, la société

"Le Matériel de Sondage" s'est trouvée dans l'obligation de décliner l'offre,

la caméra proposée ayant un diamètre extérieur de 4"3/4 (120 mm)•

Par ailleurs, les prix pratiqués par "Le Matériel de Sondage" se

trouvent être à environ le double des prix pratiqués par la société "SIF - BACHY"

comme nous le verrons dans la suite. .

1.2.2. - Société INSPECTRONIC

(6, rue Emile Deschanel - 92600 ASNIERES)

On trouvera en fin de chapitre (annexe i.l.) une fiche technique de

la caméra proposée par la société "Inspectronic" ainsi que le devis établi pour

la réalisation de l'opération souhaitée.

Cette entreprise n'a pas été retenue par le seul fait que le coût in-

diqué était d'environ 45 % supérieur (9 5OO F HT contre 6 550 F HT au 25/4/1980)

au coût établi par la société SIF-BACHY finalement retenue pour réaliser l'opé-

ration comme il est mentionné dans le paragraphe ci-après.

1.2.3. - La Société SIF-BACHY

(Laboratoire essais - mesures

rue des Voeux St Georges - 94290 VILLENEUVE LE ROI)

On trouvera également en annexe 1.2. une fiche technique du matériel

proposé par SIF-BACHY ainsi que les références et le devis établi au 24 avril 1980

et réactualisé sur notre demande au 1er septembre 1980.

• La caméra qui réalisera 1'inspection de la chambre de pompage sera

introduite dans une sonde axiale de diamètre extérieur de 90 mm {- 3,5") et de

puissance d'éclairage : 150 W. L'ensemble aura un poids total de 10 kg (hors

poids du câble) et sera suspendu dans le puits à un cable électrique autoporteur

de 18 mm de diamètre.

L'opération devrait pouvoir être réalisée en une journée d'ausculta-

tion, ce qui en placerait le montant à 6 900 F HT (1/9/1980), hors fourniture

de clichés photographiques dont l'unité est de 3,40 F HT.

Il est prévu, en outre, de réaliser un enregistrement sur magnétoscope.

1.3. - LES CONDITIONS TECHNIQUES DE LA REALISATION DE L'-OPERATION

Outre la contrainte du diamètre intérieur de la tête de puits qui a

été abordée plus avant, nous avons été amenés à résoudre le problème fondamen-

tal de la réalisation de l'auscultation en puits actif.

Cette nécessité financière de l'opération impose, en phase de produc-

tion, une pression en tête de puits de 0,7 bars environ, soit un niveau statique

stabilisé du fluide à environ 7 m au-dessus de la tête de puits.

La solution retenue (figure 3) consiste alors en la mise en place d'un

sas de 6" de diamètre intérieur et de 6 m de haut qui -sera raccordé à la bride

sommitale (0 4") de la tête de puits grâce à une réduction. Afin de pouvoir pro-

céder à la descente de la caméra dans le puits par l'intermédiaire de ce sas, il

a été prévu de construire un échafaudage de chantier classique sur lequel repo-

sera une plate-forme destinée à recevoir le treuil dont les caractéristiques

sont données sur la figure 4, ainsi que les manipulateurs de la sonde.

En outre, et dans le souci d'éviter tout risque de débordement de

fluide géothermique qui viendrait alors, en cas d'arrêt de la production (coupure

d'électricité, etc..., induisant une montée de la pression à 7 bars en quelques

heures), polluer de façon catastrophique le réseau urbain de surface, il a été

prévu la construction de deux demi-brides munies d'un évent au diamètre du câble

et d'un joint d'étanchéîté protecteur qui serait rapidement mis en place comme

présenté sur la figure 3.

1.4. - CONCLUSION

A notre connaissance, une telle opération n'a encore jamais été réa-

lisée sur un forage géothermique en France ; elle devrait donc permettre d'appré-

cier les qualités et les défauts des observations réalisées par caméra vidéo en

comparaison de celles des sondes habituellement employées (ETT).

Les résultats et conclusions de cette investigation seront rapportés

dès que celle-ci aura été effectuée.

Treuil rtontô surplater-forme 2 ta x 2 m

sur échafaudage

iteur totale1 425 rnn

Bride 6" en deux partiesrunie d'une ouverture pour passage

cable p 16 irm(â charge du Maître^

d'Ouvrage) / Q I I o

O I O S\ Dispositif de protection

Bridé 6" (a charge du Maître d'Ouvrage)

Ouverture pourcable G 22 irni

Pour contxe-balancerpressier de service * 0,7 bars

Dispositif de protecdes bords tranchants(caoutchouc ou autre)(à charge du Maître

d'Ouvrage)

Caméra : ÇS 90 mn* x l,5O m

Briae 4" pour raccordèrent surtête de puits (â charge du Maître d'Ourrage)Réduction

(à charge du Maltrd'Ouvrage)

Brides 4" API 960

Bride 4aveugle

Bride A" API 960

Bride pleine4" API 960

Niveau du sol

plate-forme bétonnée

« Cave bétonnée

REMARQUE : la bride 6" supérieur*est destinée à fermer rapidementune partie du puits pour le casoù la production viendrait Ss'arrêter (coupure de co-.irant,. A

MMftGE TECHNIQUE POOR L'OPERATION

D'AUSCULTATION A

VHiQEUVE LA GAKEMNÈ

Treuil de mesure (voir photo)Ce treuil doit être centré surle forage

Garde-fou

Plate-forme- 2,50 x 3,00 m

(sur échafaudage)

CARACTERISTIQUES

Longueur du treuil au sol - 2 mLargeur du treuil au sol - 0,9 mHauteur du treuil - 1,4mPoids du treuil = 100 kg(+ 2 ou 3 personnes pour

manipuler)

6*S'7»ir?7»i. FORAGE ; ¿ /TREUIL ;•>**VW;H- '.««.y.Ä'A

FIGURE 4

ANNEXES 7

A N N E X E 1.7,

SOCIETE ÏNSPECTRONIC

- suite 1

92 600 ASNIERES35 rue Franklintel.790 61 4 5 .

5 Lignes groupées

•.vsms-jaggx-^^zj.

• • • , & • '

des canalisations, egouts ,£orages,puits et cheminées par

i

Annexe I.I. - suite 2

photosprises sur l'écran

TEI^VISION1. Raccordement secondaire dans un égout de 300 0 avec fissure2. Fissure de 1 à 2 m m3. Joint disloqué laissant passer des racines4. Joint disloqué, infiltrations d'eau

En 1964, I N S P E C T R O N I C a créé une Société de Service pour la location d'équi-pements de Télévision en Circuit Fermé permettant l'examen interne de Canali-sations, Puits, Forages et Cheminées.

I N S P E C T R O N I C met ainsi à votre disposition une camionnette-laboratoire grâceà laquelle vous pouvez vérifier l'état de conduites à partir de 80 m m de 0. Lacaméra de Télévision employée pour ces inspections est étanche et résiste àdes pressions de 48 kgs. Son diamètre est de 76 m m et sa longueur de 1 mètreenviron. Elle est munie d'un câble de 400 mètres.

Annexe I.I. - suite 3.

La caméra est entièrementtélécommandée à partir de lacamionnette - laboratoire quicontient en outre le groupeélectrogène, la centrale émet-trice et les récepteurs d'ima-ges ainsi que le dispositifpermettant de photographierl'écran de Télévision.Dans la camionnette-labora-toire plusieurs personnes peu-vent prendre place et suivresimultanément les opérationsen cours sur un écran deTélévision.

La Caméra est équipée detêtes à vision axiale ou radiale,interchangeables, avec éclai-rage incorporé. La mise aupoint optique est télécom-mandée et actionnée par unmoteur contenu dans le corpsde la caméra.Pour l'exploration d'une cana-lisation horizontale, la caméraest montée sur un traîneaudont on change les patins enfonction du diamètre du con-duit à examiner. La caméra estintroduite dans la canalisationpar un regard et tractée à

/vision

\\l

vision-" axiale"^ •

crépine d'un puits de 500 0

l'aide d'un câble préalablementmis en place à partir du regardsuivant. A ce dernier empla-cement, un treuil permet dedéplacer la caméra à la vitessedésirée, selon les directivesdonnées par interphone, àpartir de la camionnette-labo-ratoire. Dès qu'un défaut ap-paraît sur l'écran de télévision,il est photographié. Le per-sonnel manœuvrant la caméraindique, par interphone, la lon-gueur du câble, qui est étalon-né. Ainsi, les utilisateurs pos-sèdent tous les éléments utilesleur permettant d'effectuer unrapport complet et illustré surleurs observations. Pour l'exa-m e n des puits et forages, latechnique employée est lam ê m e , à cette différence prèsque la caméra, centrée à l'aidede patins interchangeables,descend parson propre poids.La Caméra peut égalementavec des projecteurs appro-priés, être employée pour desexplorations sous-marines eneaux libres.

vue en vision axiale vue en vision radiale

Annexe I.I. - suite 4

IIMSPECTRQIMiCÉTUDES ET RÉALISATIONS ÉLECTRONIQUES

EXAMENS INTERNES DE CANALISATIONS, PUITS ET FORAGES PAR TÉLÉVISION. OBSERVAT

r6, rue Emile-Deschanel

92600 ASNIERES - FranceTél. : 790.61.45 +

Telex : 612144 F INSPECT

LA/NP/GM/INSP

ARRIVÉE LE

2 8. MA11980

Q É O T M f R y

M.B. R. G.B. P. 600945018 - ORLEANS CEDEX

L _J

¡et V/appels téléphoniques desI5/O4 et 22/O5/198O

Asnières, le 27 Mai 1980

L'attention de Monsieur GOYENECHE

Monsieur,

Comne suite à nos entretiens téléphoniques1, nous avons bien noté que vousauriez a inspecter l'intérieur d'un puits (acier recouvert de plastique)de 275 ni. de profondeur, 0 340 ran, pour reconnaître l'état du plastique ;inspection qui aurait lieu à Villeneuve-la-Garenne.

Voici nos meilleurs prix pour ce travail :

- tarif pour une journée de 8 h 9-500 F H.T.

Ce prix a été établi pour les conditions exceptionnelles de travail qui noussont demandées, notamment la profondeur qui exige un câble de résistancespéciale. En dehors da cela, tous les éléments de notre tarif de location(Octobre 79), qui est en votre possession et dont nous vous joignons unautre exemplaire, restent entièrement valables.

Il est bien entendu que vous aurez à nous fournir un filin d'acier d'un 0 de6 mm ainsi qu'un treuil suffisamment puissant pour tracter en parallèle leditfilin et notre câble. De même, vous serez bien aimable de prévoir plusieursmanoeuvres pour assister notre technicien au cours de son travail.

Vous nous obligerez en nous prévenant suffisamment à l'avance quant à la datede cette intervention afin que nous préparions tout en conséquence.

Entre temps, nous vous prions d'agréer, Monsieur, l'expression de nos sentimentsdistingués.

Mme N. POULAINAdjointe à la Direction Commerciale

S;"."-M-- A n o n y m e aj caona' dp 500 000 France - S're! n 6-2O5599CiOO:n 3 • R C P Î ' I S B - C o d e A P £ 291-î - C C P La Sruice n 3 1 5 ? 6 5 J N

A W W E X E 1.2.

SOCIETE SIF-BACHY

SONDAGES INJECTIONS FORAGES

BOITE POST. N° 18

TÍLÉPH. S 9 7 . 3 6 . 2 O

T E L É O R A M W E :

S O N D I N F O R

VILLENEUVE-LE-ROI

TÉLEX i 69O4 28

Annexe 1.2. - suite 1 -

ENTREPRISE

BACHYSOCIÉTÉ A N O N Y M E AU CAPITAL DE 15 M S 800 F

LABORATOIRE ESSAIS MESURESRue des V œ u x Saint-Georges, 94290 Villeneuve-Ie-Roi

EQUIPEMENT TELEVISION N°0013

Appareil,photo •Camion J.7 • . \ Moniteur T.V Enrouleur

Treuil

Cet appareillage permet l'observation visuelle de l'aspect des

parois d'un forage.Il permet également d'effectuer certaines mesures telles que ^-r->mesures de la déviation des forages et mesures du pendage de la ->-'—*;stratigraphie.

- Caractéristiques générales -

Caméra : Elle peut être introduite dans trois sondesdifférentes -. •

- Sonde axiale de diamètre extérieur 90 mm.puissance d'éclairage 150 W. -

- Sonde axiale de diamètre extérieur 72 mm.puissance d'éclairage 25 W. -

- Sonde radiale de diamètre extérieur 72 mm.puissance d'éclairage 45 W.

Chaque sonde peut supporter une pression de

70 atm.

. Câble : Câble porteur, longueur 340 m.

. Ecran de contrôle : (noir et blanc) -

Télévision - vidéo de 295 mm (diagonale)

. Alimentation : 220 Alternatif -

- Possibilités annexes -

- Enregistrement de l'image sur magnétoscope -

- Photographies directes sur l'écran de contrôle -

»OC1AL • 11. AVINUI OU COLONEL BONNET. 7SOI« PARIE - TÉLÉPHONE «XO.SC.SO • C.C.P.INBEE »*l.7B.11D.O.OBI - SIRET • »* 12* 1X0 OOOll

Annexe 1.2. - suite 2 -

-'QUELQUES EXEMPLES D'UTILISATION - - C L I E N T S -

- CHANTIER SAINT-MAXIMIM : 1976 - 1977 -

Auscultation de 13860 mètres de forage -Observation de cavités - S.N.C.F.

-BULGNEVILLE : 1976 -

Auscultation d'un forage d'eau de 160 m. -Visualisation de l'état de la crépine - B.R.G.M.

- DIEUZE : 1977 -

Auscultation d'un forage d'eau de 100 m.-Visualîsation de l'état de la crépine - B.R.G.M.

- PALUEL : 1978 -

Auscultation d'un forage de 25 m, dans de la craie -(Centrale Nucléaire)Visualisation de cavités dans la craie - E.D.F.

- MEULAN : 1979 -

Auscultation d'un forage d'eau de 60 m. -Visualisation de l'état de la crépine - CACAO - BARRY

- PONT DE NEUVY : 1979 -

Auscultation d'un foage carotté.de 10 m. •dans une barrette béton -Observation de défauts de bétonnage : nid de cailloux,ségrégation etc.. D.D.E.

- VENDO£UVRE : 1980 -

Auscultation d'un forage d'eau de 330 m. -Visualisation de l'état du tubage - •. B.R.G.M.

Annexe 1.2. - suite 3 -ENTREPRISE

SONDAGES INJECTIONS FORAGES•

BOITE POST. N° 18TÊLÉPH. 597.36.20T É L É G R A M M E :

S O N D I N F O RVILLENEUVE-LE-ROIT E L E X i 6 9 O 1 2 8

BACH YSOCIÉTÉ ANONYME AU CAPITAl DE 15 345 SX F

LABORATOIRE ESSAIS MESURESRue des V œ u x Saint-Georges, 94290 Villeneuve-le-Roi

B.R.G.M.Département GêotechniqueB.P. 6009

45060 ORLEANS CEDEX

AJ.DM N° 0075 Villeneuve le Roi, le -¿L, Avril 1980

- OBJET : AUSCULTATION TELEVISEEVILLENEUVE LA GARENNE

SIBOE BOCIAL

- A l'attention de Monsieur GUYENECHE -

Messieurs,

Suite à notre conversation téléphonique, nous vous prions de

trouver ci-dessous notre proposition concernant les travaux d'auscul-

tation, par télévision, d'un forage de 300 m. situé à Villeneuve la

Garenne.

Comme nous vous l'avons déjà indiqué, il est possible que

l'auscultation ne puisse dépasser la profondeur de 270 m., zone où se

trouve le changement de diamètre du forage (340 à 180 mm.) -

Pour l'exécution de ces travaux, nous supposons que les accès

à l'emplacement de travail et les travaux préparatoires sur le site

seraient pris en charge par votre Société. Nous supposons également, la

mise à notre disposition de deux aides.

Nos prix sont établis Hors Taxes, et révisables.

- Prix N° 1 -

Amenée, repliement et installation de notre matériel -

déplacement de notre Technicien sur place et retour - .... 2.000.- F.

(DEUX MILLE FRANCS)

- Prix N° 2 -

Intervention sur place par auscultation télévisée -La journée d'auscultation 3.350.- F.(TROIS MILLE TROIS CENT CINQUANTE FRANCS)

AVENUE DU C O L O N E L B O N N E T . 70OIC PARIE - TELEPHON» S 2 O . B B . a O - C.C.P. PARIS 1OSB-X* - R. C. « 2 121 12« • PARIS

IN8EE 941.71.110.0.081 - SIRET B82 I2B 12S OOO1S

Annexe 1.2. - suite 4

ENTREPRISE

SONDAGES INJECTIONS FORAGES•

SOCIÉTÉ ANONYME AU CAPITAL DE 153X4800 F

BOITE POST. N° 18

TÉLÍPH. S 9 7 . 3 6 . 2 O

T E L É O R A M M E :

S O N D I N F O R

VILLENEUVE-LE-ROI

T E L E X i 6 9 O 1 2 8

LABORATOIRE ESSAIS MESURESRue des V œ u x Saint-Georges, 94290 Villeneuve-le-Roi

B.R.G.M.Departement GëotechniqueB.P. 600945060 ORLEANS CEDEX

N/REF: AJ/MP/128OBJET : Auscultation télévisée

VILLENEUVE-LA-GARENNE

A l'Attention de Monsieur GOYENECHE

Villeneuve le Roi, le 28 AOUT 1980

Monsieur,

Suite ä votre courrier du 19 Août 1980, nous vous prionsde trouver ci-joint une modification concernant la plate-forme detravail. Il est en effet nécessaire que le treuil soit centré surle forage.

Afin d'évaluer la poussée ascendante sur la sonde, nousaimerions connaître le débit du forage en production.

D'autre part, nous vous indiquons ci-dessous le coûtrévisé au 1er SEPTEMBRE 1980.

PRIX N" 1 : 2.100 Frs DEUX MILLE CENT FRANCSPRIX N" 2 : 3.500 Frs TROIS MILLE CINQ CENTS FRANCSPRIX N" 3 î 1.300 Frs MILLE TROIS CENTS FRANCSPRIX N" 4 : 3,40 Frs l'unité TROIS FRANCS QUARANTE CENTIMES

Nous restons à votre disposition pour tous renseignementscomplémentaires.

Veuillez agréer, Monsieur, l'expression de nos sentimentsdistingués.

ARRIVÉE LE

-3.SEP.1980B.R.G.M.

G É O T H E R M I E

A . JAUBERTOU

•item sociA IET. 7SO1« PARIS • TÉLÉPHONE B2O.P0.eO - C.C.I N * » a«i.7s.iia.o.ooi • SIRET asz ix« n e oooi*

C H A P I T R E II

REMPLACEMENT DES VANNES SUR LE RESEAU PRIMAIRE

DE SURFACE DE LA CENTRALE GEOTHERMIQUE

DE VILLENEUVE-LA-GARENNE

Investigation des produits disponibles sur le marché - Etude comparativede modèles adaptés

11.1. - GENERALITES

Les vannes qui font l'objet de cette étude sont destinées à remplacer

celles actuellement en place sur l'installation de Villeneuve-la-Garenne. Elles

ont été sélectionnées parmi le matériel proposé actuellement sur le marché et

ayant fait ses preuves dans des conditions de fonctionnement analogues.

Le choix des modèles présentés ici s'est opéré principalement en tenant

compte des caractéristiques de pression-température de service, de la présence,

en phase finale, d'un réseau entièrement conçu en fibre de verre-résine époxy et

du coût des matériels proposés.

Rappelons enfin que, la pompe immergée n'étant pas remise en place, le

circuit d'eau géothermale en amont des pompes de réinjection est à basse pression

( < 7 bars), le circuit d'eau en aval de ces pompes étant à moyenne pression

(22 bars).

Le diamètre de la conduite de réinjection a été pris égal à 100 mm à

la suite d'un calcul de pertes de charges.

11.2. - MODELES DE VANNES PROPOSES

11.2.1. - Positionnement des vannes sur le réseau primaire de surface______________ _________ __________________ __________

- VOIR PLAN GENERAL DES INSTALLATIONS EN FIN DE RAPPORT

Les vannes à mettre en place sont répertoriées dans 1'ordre de 1'écou-

lement du fluide géothermique et se répartissent en deux grands groupes :

- Groupe 1 - vannes n° 1 à 5 à pression de service faible

- Groupe _ - vannes n° 6 à 10 à pression de service moyenne.

11.2.2. - Description technique succinte_des_vannes retenues :

On trouvera en annexe les caractéristiques techniques complètes ainsi

que les devis proposés par les constructeurs.

a - Matériel proposé par la Société HAWLE - FRANCE

(adresse : Z3 Grand-Rue - 68720 TAGOLSHEIM)

II s'agit de vannes réalisées spécifiquement pour véhiculer de l'eau

(type Elypso à brides). Elles sont garanties 10 ans pour une température de

service maximale de 110° C.

Ces vannes, fabriquées en série, sont recouvertes intérieurement de

résine époxy.

b - Matériel proposé par la Société SAUT-DU-TARN

(adresse : 6} Avenue de Messine - 75008 PARIS)

Ces vannes en acier forgé sont également recouvertes intérieurement

(brides et corps) de résine époxy, le boisseau étant nickelé.

Elles sont équipées de robinets de purge et de circulation.

c - Matériel proposé par la Société I.V.C.

(adresse : 2Z3 2ème avenue, ZI - 13127 VITROLLES)

II s'agit de vannes en acier forgé dont le corps, les brides et le bois-

seau sont recouverts de nickel utilisant ainsi le procédé dit Kanigen.

Elles sont équipées de robinets de purge et de test (standard N 311 EF).

II.2.3. - Remarque

II est à noter un point capital, à savoir que les vannes situées immé-

diatement à la sortie des pompes de réinjection (vannes n° 6 et 7) n'ont pas été

sélectionnées pour permettre une régulation du débit et de la pression de réin-

jection de ces pompes (création de pertes de charges).

A notre connaissance, il n'existe, sur le marché, qu'un très petit

nombre de vannes susceptibles de jouer ce rôle efficacement et durablement.

Dans de telles conditions, il serait préférable de prévoir des sections

dusées au sortir des pompes de réinjection ainsi qu'une meilleure adaptation de

ces pompes aux caractéristiques observées.

En tout état de cause, une étude complémentaire devrait être réalisée

pour prendre en compte ce problème.

10.

II.2.4. - Coût global (en FF comprenant le coût du matériel hors main d'oeuvre,

hors transport et hors taxes) du remplacement des vannes du circuit

primaire de surface en fonction des deux hypothèses présentées sur

le tableau I ci-joint

Hypotke.¿e. 7

Choix unique (matériel HAWE)

540,00 x 3 1620,00

440,60 x 2 881,20

2 5O1,2O

Choix n° 1 (matériel Saut-du-Tarn)

7 012,00 x 5 35O6O,OO

TOTAL 1 37 561,20

Choix unique (matériel HAWLE)

540,OO x 3 1 620,00

440,60 x 2 881,20

2 501,20

Choix n° 2 (matériel I.V.C.)

5 390,OO x 5 26 950,00

TOTAL 2 29 451,20

II.3. - MISE EN PLACE DES VANNES SUR LE RESEAU

11.3.1. - Vannes_situées sur le réseau_proprement dit : n° 3 à 9

Ces vannes, présentées aux normes standard, pourront être vraisembla-

blement mises en place par l'entreprise qui réalisera le réseau de canalisation.

11.3.2. - Vannes_situées_sur les têtes_de puits : n° 1, 2 et 10

En ce qui concerne la mise en place de ces trois vannes, en présence

IM'LACEMENT(.sur plan)

Tete de puits de production

(vanne n° 1 et 2)

Circuit eau géothermale

(vanne n° 3)

Sortie des pompes d'injection<¿t tête de puits d'injection

(vannes n° 6, 7, 8, 9 et 10) :

: Choix 1

: Choix 2

VANNES

marque

HAWLE

HAWLE

SAUT DU TARN

I.V.C-.

type

Elypso DN100 PN 16

Elypso DN100 PN 16

4/4 ANSI 300 RF

4/4 ANSI 300 RF

PRIX UNITAIRE(FF II.T) - 1980

540,00

540,00

7 012,00

5 390,00

QUANTITE DELAI

Stock

Stock

1¿5 mois .

2,5 mois

REFERENCE

AF/XW 8008/05

idem

80 VA 9518 et80 VA 4275

009/005 et009/005 AVI 1

T A B L E A U I

11.

d'un écoulement de fluide géothermique sous pression, plusieurs techniques

avaient été envisagées et analysées :

- technique de congélation (sociétés OTIS et PIPE LINE SERVICE)

- technique d'arrêt de l'écoulement par pose d'un obturateur mécanique ou

pneumatique.

De telles techniques, rarement employées, présentent un caractère aléa-

toire certain en particulier en ce qui concerne la tenue au froid des tubages en

fibre de verre-résine époxy du puits réinjecteur (VG1).

Il se trouve que, dans le cas présent, il existe une solution classique

de remplacement de ces trois vannes comme décrit dans la suite, ce qui n'exclut

pas que les techniques précédentes puissent être testées de façon sérieuse dans

l'avenir pour résoudre des cas d'espèces plus complexes.

a - Remplacement des vannes 1 et 2 sur le puits producteur

Après plusieurs tentatives, la vanne maîtresse actuellement en place

a pu être manoeuvrée de manière suffisante pour être fermée momentanément afin

de procéder à la mise en place des deux vannes en question.

La vanne n° 2 interviendra en doublement de la vanne actuelle qui sera

alors abandonnée en position ouverte définitive.

b - Remplacement de la vanne n° 10 sur le puits injecteur (VG1)

Compte-tenu que la solution par congélation présente, comme nous venons

de l'écrire, certains dangers, il lui a été préférée une solution par "tuage" du

puits beaucoup mieux connue actuellement. Une telle technique rendue généralement

très onéreuse par la nécessité de mettre en place un matériel opératoire assez

lourd, se trouve considérablement simplifiée ici du fait de la présence sur place

du circuit de réinjection éprouvé muni de pompes puissantes qui permettra donc

l'injection de la saumure.

Si l'on sait que le GIE Géoconfort Villeneuve-la-Garenne dispose sur

le site d'un stock de sel, résidu d'une opération précédente, l'opération consis-

tera donc en une simple amenée de bâches de préparation de la saumure et en leur

raccordement au réseau.

L'ensemble de l'affaire nécessitera environ deux journées de main

d'oeuvre.

12.

II.4. - CONCLUSION

Seul reste donc le choix entre les deux hypothèses proposées pour

1'équipement en vannes du nouveau réseau géothermal.

Si l'on considère la faible différence de coût entre les deux hypo-

thèses (environ 8 000 F HT), pour un matériel de qualité équivalente, notre

sentiment serait de privilégier la solution 1 qui présente 1'avantage d'une

unité de revêtement (résine époxy) avec les canalisations qui seront choisies.

Cette homogénéité présenterait un intérêt certain quant à 1'inertie

générale de l'installation vis-à-vis de problèmes de corrosion électrochimique.

A N N E X E S II

A N W E X E 71.7,

SOCIETE HAW LE - FRANCE

ftiiiitíxt; j.±rtT~-

ARRIVEE LE

2 7. AOUT 1980

B . R . G . M .G É O T H E R M I E

suite 1 -

HAWLE-FRANCE MATERIEL D'ADDUCTIDW D'EAU

V/Réî. :SGN/GTH n°20O/GEM/GL/CS

Monsieur LONGINBUREAU DES RECHERCHESGEOLOGIQUES ET MINIERES

B.P. 6OO9

^5018 ORLEANS CEDEX

NVRê!. : A F / X W &OO8/O5 •" Tegolsheim, le 26 AÔut 1980

bjet : Inst.Villeneuve la Garenne

Monsieur,

Faisant suite à votre demande du 20 courant, dont nous, vous remercions, veuillez trouver, ci dessous, notre meilleure

offre pour le matériel suivant :

3 Vannes Elypso référence ^00 DN 3 00 PN IO/16 garanties3 0 ans contre tout vice de construction, avec" volant de manoeu=vre , prix unitaire net,hors taxes 5^0, -Frs

2 Vannes Elypso idem ci dessus H0,6oFrs

DN 80 PN 3O/16 (préciser perçage k ou 8 trous)

Port et emballage en sus (port avancé)

conditions de règlement : Traite ou chèque à 60fin de mois

Le revêtement de nos vannes offre une excellente ...+., ,,,._ ».à l'eau produite par son Epoxy/ séchage au four et de fiO à 100 et

c plus microns d'épaisseur. Métaux constitutifs dans la vanne :acier inoxydable et fonte 'dúctile.

Espérant (¡11e cette offre retiendra favorablement votreattention et restant à votre disposition,recevezsMonsieur,l'expression de nos salutations distinguées -

jours

HA'vvLE FRANCEA . KOLZEP

RC nu i !-;~

Annexe II.1. - suite 2 -

Vanne ELYPSO a bridesROBINET VANNE COIN VULCANISE à passage lisse et direct

PIM 10 PIM 16

Tige Acier INOX

Joints toriques DIN 3770

Coussinet de tige laitonDIN 17660

Vis 6 pans creuxnoyées DIN 912

Guidage du coin

( voir au verso )

Méplats de pose

NO 400courte européenne

NO 470longue DN + 200

Joint à lèvres

Opercule une pièceProtection E P O X YD N 2 0 - 4 0 F.griseD N 5 0 - 4 0 0 F.ductile

Corps de vanneInt. Ext. E P O X YD N 2 0 - 4 0 griseD N 5 0 - 4 0 0 ductile

Coin vulcanisé aucaoutchouc nitrique+ torifice vidangeD N 2 0 - 2 0 0 griseD N 250 - 400 ductile

Passage lisse, droitPas de logement

Perçage des bridestoutes normesStandard DIN 28604

La V a n n e E L Y P S O est fabriquée sous notre licence dans les cinq continents. Dans toutes les

normes elle a imposé sa qualité, depuis le cercle polaire jusqu'aux tropiques. N e nécessite aucun

entretien et nous permet de donner une garantie décennale. Comparez ses qualités a vos modèles

traditionnels et O P T E Z pour les vannes E L Y P S O vous aurez lô vanne la plus fiable que vous

ayez jamais eue.

Les opercules sont interchangeables et se montent sur toutes nos vannes ainsi que sur nos

combis T - III - IV.

HAWLE FRANCEROBINETTERIE INDUSTRIELLE ET ACCESSOIRES

Grand' rue 3 F 68720 Taoolsheim

Tel. (89)254174 Telex ;^S1 579 F

A W N E X E IÎ.2.

SOCIETE SAUT-PU-TARM


SOCIÉTÉ NOUVELLE DUS.A. au Capiiai de 1 010 O00 Francs - R.C. PARIS B «201299?

Locaiaire oé:anie des Foiges ei Aciéiies du Saui-du-Tsrn

6, Avenu? 0» Messine 7500B PARIE - R . C . PARIS 542043187

DEPARTEMENT EQDIPEMENTS PETROLIERSSERVICES COtVIJ^RClALDC :

6, AVENUE DE MESSINE - 75008 PARISTÉL. 562.41.80 (6 LIG. GR.) - TELEX rTALABOT 290412F

SAUTr

B . R . G . M .Boite postale 6009

45018 ORLEANS CEDEX

ARRIVE

2 8.

BG É O

AOUT

.R.GT H E

E LE

1980

.M.R M 1 E

v/REF.: SGN/GTÎ 27 9/GEM L J

N/RÊF.:80 VA 9518 AK/HR

PARIS. LE 26 Août 1980

A l'attention de Monsieur G. LONGIN

Messieurs,

Objet; Installation Villeneuve la Garenne.-

En réponse à votre demande ci-dessus référencée, nous vous prions de"bien vouloir trouver ci-après nos meilleures conditions de fourniturepour le matériel demandé:

2 robinets 4/4 ANSI 300 à brides RF avec clé 5.292 FF unitaire

supplément pour 2 robinets 1/4"construction Inox 316 1.520 FF

Les matérieux constitutifs seront ceux de la variante A de notre offre80 VA 4275. . •

Les autres conditions de notre offre restent inchangées.

Restant à votre disposition pour répondre à toute autre demande de votpart,

Nous vous prions de croire, Messieurs, à nos sentiments distingues.

f/A. K'JAK •

( A V . n i I/L:Ï.I'.; v. .••:-r/.=ir. .". ii . ! - - Î O " . ? S ; S ? U O I I 3 met'!"./ i:.1 i ' T R V


s:T.i£ïfc''r:ciu\'LLLfc D U S A U i - D U - T A R NSOCIETE ANONYME AU CAPITAL DE 1O10O0O FRANCSSIEGf SOCIAL 6. AVENUE DE MESSINE PARIS 8 ~R C SEINC S« 6 1ÎS9 • IKiE E 183 Bl 2&7 I 001 - C C F TOULOUSE 919 81

FORGES ET ACIERIES DU

SAUT-DÜ-TARMSOCIÉTÉ ANONYME AU CAPITAL DE 11.850.000 FRANCS

DEPARTEMENT PETROLIERS

PARIS. LE ] 1 Août 1 980

r*Bureau de Recherches Géologiques

et Minières

Boîte Postale n c 6009

45018 ORLEANS CEDEX

a l'attention de Monsieur G. LONGIN

!_ Département Géothermie

ARRIVÉE ~LE1 o'ACUTÍ 960

SERVICES COMMERCIAUX .

6. AVENUE DE MESSINE - 75 PARÍS S'TÉL. 522.41.80 M UG. GRJ TELFX : TALABOT 29412 F

SGN/GTH K° 224 GEMGL/md

80 VA 4275 - PD/CM

Objet - Changement de Pompe Creil

Messieurs,

Pour faire suite ä notre courrier 80 VA 4247 du 11 écoulé et ânotre récent entretien téléphonique, nous vous proposons :

a) une fourniture conforme à votre demande et à notre offre 80 DCV 3893 du24.0].1980, avec un délai court ;

b) une fourniture de fabrication spéciale qui présenterait une meilleure résis-tanche à la corrosion de l'eau dont vous nous avez précisé la composition.

A) Robinet modèle DYNASFERE, avec protection interne

siège ä double garniture type U

selon nomenclature et descriptif Annexe 1

1 robinet passage total, 6" -ANSI 300 à brides RFavec clé

Supplément pour robinet de purge 1/2"construction inox 316

En option : Réducteur pour commande manuelledémultipliée par volant (si lapression différentielle vanne fermée,est supérieure à 10 bars)

4

2 robinets passage total 2" -ANSI 150 à brides RFavec clé

Supplément pour robinet de purge 1/4"construction inox 316

Prix unitaires

9 520 F880 F

1 675 F

2 460 F

760 F


SOCIÉTÉ NOUVELLE DU S A U T - D U - T Â R N .2.

Prix unitaires

• B) Robinet modèle DYNASFERE - Construction spéciale

Selon nomenclature et descriptif - ANNEXE II .

1 robinet passage total 6" -ANSI 300 à brides RFavec clé 15 900 F

Supplément pour robinet de purge 1/2" - AISI 316 880 F

Réducteur pour commande manuelle • . 1 675 F

2 robinets passage total 2" -ANSI 300 à brides RFavec clé A 300 F

Supplément pour robinet de purge 1/4" - AISI 316 760 F

Prix :Ils sont calculés hors taxes, départ nos usines, à nosconditions générales de vente en annexe.

Emballage : en sus = 3,5 %

DELAI :Variante A) 1 mois 1/2) ~ ~ ,.• j J j- *.

après reception de commande, depart

Variante B) k mois 1/2 ) nos usines.

OPTION : 1 mois.

Nous vous souhaitons boiê réception de la présente et restonsa votre entière disposition pour vous importer tout autre renseignement qu'ilvous plairait de nous demander,

Nous vous prions d'agréer, Messieurs, l'expression de nossentiments distingués. y

P. DUPUIS

• . Annexe II.2. - suite 4 -

SOCIÉTÉ NOUVELLE DU SAUT-EDU-TARPs!

C O N D I T I O N S P A R T I C U L I È R E S DE V E N T E

des robinets à boisseau sphérique non lubrifié

DEVIS N- 80 VA 4275

1 — C O N D I T I O N S D E R É C E P T I O N : le matériel est réceptionné dans les usines du S A U T - D U - T A R N ou de ses 'sous-traltants éventuelset aux conditions indiquées sur lés fiches.techniques accompagnant notre devis.

Chaque robinet osl contrôlé individuellement parle personnel de l'usine et è charge de S.D.T.

Toute autre clause de réception ne peut être appliquée qu'après notre acceptation préalable et est facturée en supplément, ainsi quetous les frais relatifs a la réception par un organisme étranger è nos Usines.

La réception en usine constitue réception définitive du matériel.

Sur demande, le S A U T - D U - T A R N fournit un certificat d'épreuve, établi par son Service Contrôle, attestant que les résultats des essaiseffectués conformément à 1B norme ont été satisfaisants.

2 — G A R A N T I E : le matériel est garanti selon les clauses de la Fédération des Industries Mécaniques et Transformatrices des- Métaux.

Une extension éventuelle de la durée n'entraîne pas dérogation aux autres clauses.

Le remplacement éventuel d'une pièce ne modifie pas le délai de garantie de l'ensemble du matériel.

Lorsqu'il est prévu d'exercer sur le lieu d'installation les conditions d'application de la garantie, les frais de déplacement, de séjouret tous les frais supplémentaires par rapport è ceux qui auraient été entraînés par l'exercice de la garantie selon les clauses généralessont à la chargr de l'acheteur. Il appartient è l'acheteur de prendre toute mesure pour permettre au personnel de travailler dans desconditions optin- s et de sécurité.Le matériel qui n'est pas fabriqué par le S A U T - D U - T A R N est .garanti selon les clauses acceptées par son fournisseur.

3 — DÉLAI : le délai indiqué s'entend pour mise à disposition en usine et à partir de la date de réception de la c o m m a n d e et de l'accorddéfinitif sur les spécifications techniques. Il est indicatif et aucune clause de pénalité n'est acceptée sans accord préalable.

A — OPTION: ] i SEPTEMBRE ] 980

5 — PRIX : les prix s'entenden; hors taxe, matériel non emballé, départ Usine.

Sauf spécification contraire, ils sont révisables à Is livraison par applicetion de Is f< mule suivante :P = P' ( 0.10 + 0.15 Aia + 0.15 H O rt- 0.60 S )

Aia o H O o S odans laquelle :

Aia o = indice des aciers inox en barres è 13% d^ chrome, soit: 2 9 7 pour le mois de A V R I L 1 9SC1

H O o = indice de la fonte hematite ordinaire de moulage, soit: 3 3 6 pour le mois de A V R I L 19 - -GS o = indice global pondéré des salaires, soit: 3 0 0 5 pour le mois de • A V R I L 1Aie — H O — S = mêmes indices connus au moment de le livraison.

6 — P A I E M E N T : nos prix son! établis en fonction des conditions de paiement ci-eprès :— 25% à le commande— solde è mise è disposition en usinerèglement par trBite acceptée è 3 0 jours de facturation.

7 — T R A N S P O R T : les marchandises voyagent aux ribques et périls du destinataire.

8 — D É R O G A T I O N : seules les dérogations acceptées ci-après EDnî applicables è ce devis :

T. S . V . P.

SOI 7i2 t


SOCIÉTÉ NOUVELLE DU S A U T - D U - T A R N

SPECIFICATION TECHNIQUE

ROBINETS SPHERIQUES SERIE ANSI 1 5"O - 2. "

MODELE DYNASFERE selon notice jointe

- robinet à double étanchéité amont-avals contrôle d'étanchéité entresièges par orifice de test équipé d'un bouchon j - d'un robinet.

- obturateur sphérique centré aux deux extrémités sur paliers autolubr:fiants

- sphère, axe et sièges : en acier inoxydable à 13 % de chrome traité

- sièges à action différentielle avec compensateur de dilatation etdispositif de rattrapage d'usure

- garniture de sièges :

. Equipement standard :

T) rp -ci -p P.T.F.CE un»U1 U " avec dispoclti-gd'injection

. Equipement haute température' VHT - métallique

- robinet entièrement démontable -„garni" Jure d'étanchéité sur l'axeachangeable sur place3 sans démontage du robinet

- construction SECURITE FEU - agréée

EQUIPEMENTS STANDARDS COMPLEMENTAIRES

a) commande manuelle. Par clé pour diamètres et passages suivants :- série

. Par réducteur et volant (sous carter étanche)- pour autres"dimensions- couple maxi pendant la rotation : 15 mkg

b) motorisation. descriptif selon

c) réhausse pour vanne enterrée

. gaine tubulaire en acier• plateau supérieur permettant de recevoir une commande manuelleou une motorisation

. prolonge de la tuyauterie de test : sur demande

EQUIPEMENTS SPECIAUX


MATERIAUX

Ref

A

B1

B2

B3

B4

C

D

E

F

G

H

I

J

K"

I.

M

N

0

0

R

DESIGNATION

Corps

Extrémités à souder

Extrémités à brides RF

Extrémités filetées(fileté LP)

Extrémités spéciales

Boisseau

Axe Supérieur

Axe inférieur

Sièges

Couvercle

Coussinet supérieur

Coussinet inférieur

Ecrou d'axe

Garniture de sièges

Joint de siège

Joint o'Ring de

couvercle

Joint d'axe supérieur

Joint d'axe inférieur

Goujon de couvercle

Gouj on pourextrémités à brides

évier

Matériel Standard

Acier forgé ASTM A 105 IIAcier moulé au carboneASTM 216 WCB

Acier forgé ASTM A 105 II



Acier fabriqué selon spécif.

Acier inoxydable, à 13 '< de CrAISI 410

Acirr inoyvdnblc ¿= 1 °« r1" °rf Tr. T .il -1O •/ U J i "i I"«J r

Acier inoxydable à 13 h de CrAISI 410

Acier inoxydable à 13 % de CrAISI 410

Acier forgé ASTM A 105 II '

Palier antifriction imprégnéde PTFE

Palier antifriction imprégnéde PTFE

Acier ASTM A 243

Séries 150/300 : 'PTfE-U-VrfTSérico 400/C00 .' PTrCC ü ViiT

iltnprène • ou Nitrile ou Viton

fJSoprcnc- ou Nitrile eu V-iton -

Nécprèno ou Nitrile ou Viten

Acier traité à chaudGoujon ou V is A 1 9 3 - B 7 •

Acier traité à chaudGoujon ou vis A 193 B7

Acier

Matériel Spécial

Aisi 316

•

T

r


DYNASFERE - CLASSE 150 - 300_r_400 - 600 - 900

ÏC

! - > -iD

GARNITURE DE SIEGES

EQUIPEMENT STANDARD

Pour tous fluides liquides ou gazeux, et en particulierpour les hydrocarbures, gaz industriels, air-eau,acides légers.

PTFCE moulé, haute dureté, pour séries

ANSI 400, BOO. 900, 1500, jusqu'à 175°F (BOCC)

PTFE moulé pour séries ANSI 150, 300

jusqu'à 220°F (100°C)

_ „lUIPEMENT TYPE " U "

Spécialement conçu pour gaz et liquides empoussiérés

Assure une très grande résistance à l'usure et à l'érosion

Hautement conseillé pour les hydrocarbures, eau

douce, et eau salée, saumure, gaz inertes de

- 220°F [- 30°C) à + 175°F (80°C)

f'-SPDS1T1F D'ETANCHEfTE SECOI.'DAIRE

Par injection de pit.tique

II p&rnist un rétablisserant temporairedes garnitures de sièges, en cas d'usure ou rayures

d= celles-ci.

SiEGE A GARNITURE U Annexe II.2. - suite 8 -

du robinet est dans•i piia:;o finale. La vitesseniiyjii-ïi-.te clans le passagères.i\ij.nt. Le segment constitue un.•'•riiîctcur au jet de fluide char;•'• de particules et protège le'o.i.iit pondant toute la manoeuvre

La section de passage devant le Le passage est pratiquement ar-joint est encore inportante maisrêté. Seul subsiste un débit dele débit est limité par le seg- fuite du segment. Par ce débit,ment qui supporte l'érosion de la pression dans le corpslaminage et retient le passage s'abaisse à la pression du tron-des dernières particules. çon aval. Les poussières fines

sont raclées pendant la fin dela rotation.

Le joint est complètement au con-tact de la sphère nettoyée par ,J.efrottement du segment. La pressiondifférentielle entre le tronçonaval et l'enceinte du corps établitle serrage du siège et l'étanchéitéest parfaite.

le débit Le passage du fluide commenceoit avec l'augmentation avec un faible débit. La detente.ion cie passage. Le segment s'effectue au niveau du segment:.«j un déflecteur au jet de Les grosses particules sont re-.:..ari?;í! ù<? particules et tenues. La vitesse et la pres-• j/: jo.tni. tiu leur impact, sion du fluide sont très faibO.es

v. . au niveau du joint

Un passage s'ouvre entre lasphère et le joint. Il n'esttraversé que par le débit defuite du segment. Ce débit estextrêmement faible et est détendu par le racleur qui retientles poussières

Le robinet est fermé. Chaquesiège réalise une étanchéitéparfaite qui peut être contrôléeen purgeant le corps. Le corpsest à la pression la plus bassedes.deux tronçons de la ligneLes poussières et particules sordéposées,

BRGM A 78§258F245 1115TALA30T 23^412F

ATTENTION MR LONG INNOTRE OFFRE S^ VA 351ESUITE A VÔTRË^CÈMANDE^TELEPHONIOUE D T T ^ ^ U L U Ë J L L H ZTROUVER CI APRES SUPPLEMENT POUR EXTREMITES FÍCÜÜVEP.TES DE RESINEEPOXYPOUR R031NET 4/4 2 ^ P.F 2Ti F PAR R03INETSALUTATIONS DISTINGUEESA K JANTELEX 3S3B1 3 E " ^BRGM A 78^258FT AL * 3 3T. 2 T:L\ 2£r

A W N E X H ' IIJ3.

SOCIETE WVUSTRÏAL VALVES COMPANY

Annexe It.-3.- - suite I -

ViurjE A BOISSEAU SPHERÍQUE1VC/EPCO

Nomenclature des matériaux

BALL VALVEIVC/ZPCO

Material part list

SERIES?" a 6" jusqu'à 253b.

STANDARDM.311 E.F.

REP. DESIGNATION PART NAVE Nb. MATERIAUX'MATERIAL

(Afnor)

9.IC.11.

i CorpsI Bride entretoisej Bride embout à souder} Boisseau sphérique —! Tige supérieurei Tige inférieurej Chapeau " .i Butée 1/4 de tourEutée de friction

! Bride d'adaptationj Ron-elle ressort• Sièçe de vannej¡Joint d'étancheité

—i-Joint racleur

ICO !ICI :"2C-2¡3C3 j

105 i1C6|107 |Î09,110:m !212:

Jcint de tigeVis de blocage ChcJoint torique de chapeauSemelles ondulées " "Ronde!le platePalier supérieurJoint torique deJcint torique deJoint torique de

corpsbridesiège

Rondelle anti-extrusionBouchon — -Tige filetée

113 Ecrcu

124 • Bouchon expansible117: Gcu-pille -de positionnementllSj Bouchon de purge119 | Jene d'arrêt '"120 Palier inférieur —.-.

BodyFlanged endWelding endBall (hard chromium plated)Upper stemLover stemCapStep plateSack seat

Adapter flangeSpring washer (seat)seat unitSeal seatScraper ring seat •-

Seal upper stemScreD . . . . -C'Rir.3 (cap)Undulating springWasherSelf lubricating bearing0'Ring (body) -O'P.ing (florae) . . .-'o'F.ing (seat)Eccli up ringScrewed capStud bolt . . . .

Hut

Expansible washerPin " ~ " "Serened cap '_:. . . _,Stepper springSelf lubricating bearing

11111

12(42

212 -2221

AF.42.2AF.42.2AF.42.2AF.42.2Z20C13

Ni 50 II/Fe \Ni 50 II/FeNi 50 II/FeNi 40 H/Fe 4 *

Fonte GS.42.15Graphitic iren GS.42.1SAF.42.2 Ni 50 II/Fe42C34 Ni 50 II/FeZ12 C13or Z2CN18.10PA6 ou PTFCEPA6 ou PTFCE

Elastomere -EZasicr.c^x)Classe 12.9 - cizss iz.îElastomere -ZZcsi-~cr[t'.',-InoxInox - Stcinless szcsPTFE-Elastoniêre -zlcsi&~er[*)Elastomere -Elcstc.cr'yÊlastcmère -Elcst,cr-.€r[*)PTFE + InoxInox - Stainless steel .Classe lu.9 phosphatéeClass 10.9 phcsphztedClasse. 8 phosphatéeClass 8 phosphatedAcier -_ SteelAcier"- SteelAcier - SteelAcier - SteelPTFE + Inox -

(t) Les él asteares sont définis en fonction de la composition exacte du fluide trar.s-:;r*-î'.-zzsrr.er are ezzi~.ztet versas e-zczly composition of carried fluid.

(s)(ix/ Ces joints peuvent être remplacés par un joint métallique peur une sécurité fej.-~~-3 C'rzKj --V ~e plzz-e cf ty r.czzllic O'rz'ng fer fz're 3zfe.

INDUSTRIAL VALVES COMPANYtP-CO

Annexe II. a. - suite 2. -

2-'.? ^ ¿*ETCÖ" ADÛ211F

LE 5 SEPTEMBRE

/ G - \ ^

•';•• ' A T T N ' « R ' • . ' Í - . O Ñ G I . Ñ / -• • * • * c •

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SINCERES SALUTATIONS

G.BUCNOKANO/JB POGU

fr

£!/?BA? B 7SO25BI-

13.

C H A P I T R E III

REMPLACEMENT DES PORTIONS METALLIQUES

DU RESEAU PRIMAIRE DE SURFACE

DE LA CENTRALE GEOTHERMIQUE

DE VILLENEUVE-LA-GARENNE

Consultation d'entreprises spécialisées dans la mise en place decanalisations en fibre de verre-résine époxy.

14.

111.1. - GENERALITES

Le réseau qui fait l'objet de cette étude a été conçu pour remplacer

celui actuellement en place sur 1'installation de Villeneuve-la-Garenne.

Une telle opération a été rendue nécessaire par la forte corrosion

observée sur toutes les canalisations métalliques qui constituent actuellement

les portions de réseau directement corrélées aux deux têtes de puits.

Le choix originel (1976) de l'acier pour la construction de ces parties

du circuit avait été dicté par l'utilisation d'une pompe immergée d'exhaure dont

le fonctionnement induisait une montée en pression à laquelle seul l'acier pou-

vait répondre, notamment au niveau des raccords et autres accessoires.

Actuellement, compte-tenu du fait que l'industrie des tubes en fibre

de verre-résine époxy a fait d'énormes progrès, tant dans la tenue aux contrain-

tes que dans la fiabilité des joints et raccordements, il a semblé raisonnable

dans un souci d'homogénéiser 1'ensemble du réseau vis à vis de la corrosion

(les tubages de production et le réseau de surface primaire principal allant

aux diverses sous-stations sont en fibre de verre) de remplacer les éléments

considérés par de la fibre de verre.

Dans le même temps, l'exploitation du réservoir n'étant réalisée que

grâce à la pression artésienne (diminution du débit de 180 m V h à 52 m3/h) , il

a été procédé à un réajustement des caractéristiques du circuit tel que réduc-

tion des section de tube, de la résistance des vannes, de la taille des pompes.

Ces nouvelles caractéristiques ayant également entraîné une baisse de la pression

d'exploitation (7 bars en zone de production, 22 bars à la réinjection), l'uti-

lisation de la fibre de verre s'en trouve grandement justifiée.

On trouvera ci-après (planche 1), une fiche technique résumant, en

comparant la situation actuelle à la situation initiale, les caractéristiques

d'exploitation des deux puits.

111.2. - LES CANALISATIONS DEFECTUEUSES : ETUDE DE LA CORROSION

Trois types de tuyaux ont été analysés :

- un tube situé au-dessus de la pompe immergée, de diamètre extérieur 175 mm

et d'épaisseur 8 mm ;

15.

- deux tubes situés sur 1'installation de surface :

. l'un de diamètre extérieur 115 mm et d'épaisseur 6 mm, placé au niveau de

la tête de puits dans une zone où le dégazage d'H S est possible ;

. l'autre, de diamètre extérieur 170 mm et d'épaisseur 7 mm, situé au niveau

de la pompe de réinjection.

L'étude qui fait l'objet de ce paragraphe n'a pas permis, dans un pre-

mier temps, de préciser de manière rigoureuse les phénomènes de corrosion ren-

contrés. En particulier, en ce qui concerne le tubing de production de la pompe

d'exhaure, le stockage prolongé des éléments sur une aire non protégée des condi-

tions atmosphériques a effacé une partie des informations.

Ainsi, une étude à plus longue échéance, qui prendra en compte comme

éléments de comparaison des pièces équivalentes relevées sur d'autres centrales

géothermiques, permettra d'aborder ce problème de façon plus synthétique et débou-

chera sans aucun doute sur des conclusions pratiques.

III.2.1. - Description de l'aspect extérieur

a/ Le tube immergé présente une corrosion importante ; on a relevé la présence

d'une perforation d'environ 10 cm de diamètre (figure A). Le degré d'avance-

ment de la corrosion semble déjà trop élevé pour effectuer une étude correcte.

A - kbpzcA du tube. biAixo. au YIOJUJOIX dz la. pompo.

16.

b/ Le tube situé en tête de puits est également perforé. On note la présence

de dépôts qui seront analysés dans une phase ultérieure de recherche et

de perforations au niveau du coude (figure B).

• . - • r » - "

B - Tubi ¿¿¿ai en an vUv2.au do. la tîte. du pulti de. production

0/ Le tube placé près des pompes de rêinjection semble moins corrodé. Par contre,

on remarque une quantité de dépôts très importante au niveau du coude près de

la bride (figure C).

C - Tabu Í>ÁJUQ.¿> m aval deA pompu de.

17.

d/ Dans la suite du rapport, les tubes seront répertoriés de la façon suivante :

- tube immergé : VI

- tube en tête de puits : VT

- tube au niveau des pompes : VP

III.2.2. - Etude des matériaux_en coupe

a - Conditions expérimentales

Les tubes ont été sectionnés à différents endroits comme indiqué sur

les figures A, B et C.

Ces portions de tube ont été sciées dans le sens longitudinal et trans-

versal afin de suivre l'influence éventuelle de la conformation des tubes. Nous

avons ainsi préparé " 11 échantillons qui ont été inclus dans des résines époxy

puis polis au papier carbure de silicium et enfin au diamant.

Ces sections ont été soumises à une attaque micrographique dans un bain

nital afin d'en révéler la structure. Elles ont été observées au microscope optique

et au microscope électronique à balayage.

b - Résultat des observations

- Tube immergé VI : D'après les renseignements obtenus, il s'agit d'acier N80

dont la composition approximative est la suivante :

S maximum : 0,060 %

P maximum : 0,040 %

C maximum : 0,30 %

Sur l'ensemble des observations, on peut constater que 1'acier a subi une

corrosion généralisée, avec avancement irrégulier du front de corrosion aussi

bien au niveau des noyaux de perlite que de la ferrite.

En dehors du fer, les dépôts contiennent du calcium, du manganèse et du sili-

• cium en faible quantité.

La corrosion particulière qui est à l'origine de la perforation observée, semble

provenir de 1'extérieur ; d'après les observations réalisées sur le terrain, elle

a pu se produire au niveau des vannes latérales de production artésienne, dans

une zone de turbulence de l'eau.

18.

- Tube situé à la sortie de la tête du puits de production VT : Cet élément est

constitué en acier API K55 dont la composition est la suivante :

S maximum : 0,060 %

P maximum : O,O4O %

C maximum : 0,15 %

La structure est proche de celle observée sur le tube VP ; 1'alignement des

noyaux de perlite étant moins net.

Le tube a subi une attaque généralisée avec formation d'une couche importante

d'oxyde.

Il apparaît que les perforations qui s'y sont formées se trouvent au niveau

d'un coude, donc dans une zone de turbulence de l'eau.

De plus, il semble que le tube ait subi une corrosion extérieure par piqûre,

ce qui sous-entend un défaut d'entretien (décapage et renouvellement régulier

de la peinture).

- Tube situé en aval des pompes : VP : Comme précédemment, cet élément est en

acier API K55 et l'on observe un alignement des noyaux de perlite dans les

deux types de section.

Comme dans les deux cas précédents, ce tube a été soumis à une corrosion géné-

ralisée avec attaque particulière au niveau du coude situé à proximité de la

bride où l'on observe une corrosion par piqûre avec accumulation de chlorures.

La structure de l'acier ne semble pas influencer le type d'attaque observé.

Les dépôts contiennent des chlorures et parfois du soufre et du calcium au

niveau de la soudure.

III.2.3. - Conclusion

L'attaque que subissent ces tubes est due à une corrosion généralisée.

Mais il semble que les matériaux soient sensibles aux conditions hydrodynamiques

ainsi le tube VI est perforé extérieurement dans une zone de turbulence de l'eau.

De plus, une attaque par piqûre sous les dépôts au niveau d'un coude a été obser-

vée sur le tube VP proche des pompes. Il serait nécessaire de vérifier 1'entre-

tien extérieur des tubes. Enfin, il serait préférable, pour la suite des études,

d'obtenir des échantillons ayant subi une corrosion moins importante et n'ayant

pas séjourné longtemps à l'extérieur. En ce qui concerne les dépôts au niveau de

l'interface, nous n'avons pas observé de présence de soufre mais de chlorures,

sauf au niveau de la surface interne de la soudure. Il est peu probable dans ce

cas que ce dépôt soit constitué de sulfate de Ca car.les plages de répartition

ne correspondent pas. Les dépôts non adhérents seront analysés par la suite.

PLANCHE I

CARACTERISTIQUES PES PUITS

PUITS DE REINJECTION (VGl)

- début de forage : 15/08/1975- fin de forage : 28/09/1975- fin de sondage : 16/10/1975

- Profondeur totale du forage 1792 m (vertical)1926 m (en déviation), azimuth N 32° C

- Côte sol : + 29 m

- Diamètre du tubage (fibre de verre) : 7" ; sabot à 1633 m (prof, verticale)- 1751,3 m (prof, déviée )

- Diamètre du forage dans le réservoir : 8"1/2 jusqu'à 1792 m (profondeurverticale)

- Pression statique au sol : 7 bars

- Pression de réinjection : 30 à 48 bars pour débit de 180 m3/h

22 bars pour débit de 52 m3/h

- Température de réinjection : dépend :

. des conditions climatiques (été/hiver)

. du mode de fonctionnement

. des consommations d'eau chaude sanitaire

- 30° C en période de chauffagemais - 40° C en période estivale

PUITS DE PRODUCTION (VG2)

- début de forage : 18/10/1975- fin de forage : 21/11/1985- fin du sondage : 4/12/1975

- Profondeur totale du forage 1782 m (verticale)1927 m (en déviation) azimuth S 48° W

- Côte sol : + 29 m

- Diamètre du tubage (fibre de verre) : 7" ; sabot à 1630 m (profondeurverticale) soit 1756,4 m (profondeur déviée)

- Diamètre du forage dans le réservoir : 8"1/2 jusqu'à 1782 m (profondeurverticale)

- Température en tête de puits : 52° C à 52 m3/h (actuellement)

56° C à 180 m3/h

- Pression statique au sol : 7 bars

- Pression en production au sol : = 0,7 bars pour 52 m3/h (actuellement)40 à 65 bars pour 170/185 m3/h (en pompage)

- Débit artésien : 52 m3/h

avec pompe : 180 m3/h (pompe Réda immergée 328 CV enlevée)

- Diamètre de la chambre de pompage : 13" 3/8

- Profondeur de la chambre de pompage : 292 m- Type de completion : trou ouvert

19.

III.3. - LES CONTRAINTES TECHNIQUES DU NOUVEAU RESEAU - LES ENTREPRISES CONSULTEES

LES SOLUTIONS ENVISAGEES

III.3.1. - Les conditions de la consultation

Afin de prendre en compte 1'ensemble des solutions existantes actuelle-

ment sur le marché dans ce domaine de la fourniture et de la mise en place de

réseaux en fibre de verre, nous avons été amenés à consulter toutes les entre-

prises nationales connues capables d'effectuer ce type de prestation et quelque-

fois même en remontant très en amont au niveau des fabriquants de produits ayant

fait leurs preuves dans l'industrie. C'est ainsi que neuf entreprises ont été

consultées dont les noms sont reportés en tête du tableau 2 suivant.

a - Les caractéristiques techniques imposées

Le problème posé peut se résumer au remplacement d'environ 46 m de cana-

lisation se décomposant en deux sous-réseaux distincts conformément au plan géné-

ral présenté :

- Réseau de production d'environ 6 m de longueur dont les pressions de service

s'établissent comme suit :

. 0,8 bars au puits de production correspondant à un débit artésien de 52 m3/h

. 7 bars atteints en aval de la pompe de gavage afin de maintenir une pres-

sion supérieure au point de bulle pour éviter tout dégazage.

A ce niveau enfin, la température en cours de production est stabilisée à 52° C.

Il est bien évident que cette portion du circuit située en amont des échangeurs

nécessite une isolation thermique.

- Réseau de réinjection en aval des pompes, d'environ 40 m de longueur, dont la

pression de service est de 22 bars et la température de 40° C en fonctionnement

normal.

Pour tenir compte des fluctuations possibles de ces caractéristiques, notam-

ment en ce qui concerne les pressions, il a été demandé que les canalisations

puissent résister à une pression d'épreuve égale, dans chaque cas, à 1,2 fois

la pression de service.

b - Les réponses obtenues, les problèmes soulevés

Comme il apparaît sur le tableau 2, seules deux entreprises ont répondu

20.

de manière satisfaisante à l'offre proposée ce qui nuance considérablement la

remarque d'introduction relative aux progrès actuels de 1'industrie des tubes

en fibre de verre.

En effet, il apparaît que pour des pressions d'utilisation supérieures

à 20 bars, beaucoup d'entreprises ne peuvent garantir la bonne tenue du réseau,

des défaillances étant redoutées moins au niveau des portions de tubes elles-

mêmes qu'au niveau des divers accessoires (coudes, tés, etc..) c'est-à-dire,

en définitive, des techniques de raccordement.

111.3.2. - Description technique succinte des solutions retenues

On trouvera en annexe III les caractéristiques techniques complètes

ainsi que les devis proposés par les deux entreprises ayant répondu favorable-

ment à la consultation.

a - Montage proposé par la Société CORP INTERNATIONAL S.A. (adresse :

8} rue du Cotisée - 75008 PARIS )

II s'agit de tubes appartenant à la ligne époxy (réf. QL 1) fabriqués

par enroulement filamentaire selon un.procédé dit "géodésique"'programmé élec-

troniquement dont on trouvera la description détaillée en annexe.

Compte-tenu des diamètres relativement faibles désirés, les joints

proposés seront du type raccordement par tulipage collé à 1'époxy qui offrent

actuellement une des meilleures garanties de bonne tenue à la pression.

b - Montage proposé par la Société Bourguignonne de Plomberie Industrielle

(adresse : Route de Bléneau - B.P. n° 1 - 89220 ROGNI)

De même que précédemment, les tubes et accessoires sont stratifiés

verre et résine époxy et réalisés par enroulement filamentaire. Tous les raccor-

dements sont faits par tulipages collés par de la résine époxy sans surfrettage.

L'origine des produits proposés est différente à la production (tubes CTBA GEIGY

Dunaloy 3000) et à la réinjection (SEPMA série 500)

111.3.3. - La maintenance de l'installation, le contrôle_de la corrosion

Afin d'effectuer une surveillance efficace du devenir-des éléments

métalliques restant sur l'installation, • il a été envisagé de mettre en place

21.

deux types d'appareillages dont les plans ont été proposés pour.devis dans la

présente consultation.

a - Manifold pour surveillance des paramètres d''exploitation

On trouvera sur la figure 5 un schéma de cet appareil de surveillance

qui permettra de prendre en compte l'évolution de la pression,de la température

et des caractéristiques chimiques du fluide géothermique dans les conditions

réelles d'exploitation.

Cet appareil sera placé, d'une part sur le circuit de production direc-

tement en aval de la tête de puits (cf. plan général des installations), d'autre

part sur le circuit de réinjection directement en amont de.la tête de puits. Ces

deux positions devraient permettre d'obtenir des informations précises qui per-

mettront d'affiner les résultats des observations sur les phénomènes de corro-

sion.

Dans un premier temps, il est possible de se contenter de mesures ponc-

tuelles, il faudrait sans doute envisager dans un proche avenir la mise en place

d'enregistreurs en continu.

b - Pilote pour tests et surveillanoe de matériaux

Cet appareillage dont le plan est proposé sur la figure 6 devra per-

mettre, par la mise en place d'échantillons témoins, de surveiller l'évolution

de la corrosion et des dépôts de l'ensemble des matériaux qui constituent l'ins-

tallation de surface.

Le pilote, grâce à sa souplesse de démontage entre deux vannes qui per-

mettront de l'isoler à tout moment, pourra contenir soit des éléments de pièces

métalliques disposés avec ou sans contraintes, dans des cellules construites à

cet effet, soit directement des sections de tubes.

Afin de corréler au mieux les observations réalisées avec les paramètres

physiques et chimiques déterminés sur les manifolds, le pilote comprendra également

un débit-mètre. Son positionnement par enjambement de la pompe de gavage aura

l'avantage d'imposer un débit régulier estimé à 8 m3/h environ (débit déduit de

la différence de pression entre l'aspiration et le refoulement de la pompe).

Manomètre

. Robinet 1/4 tour 1/21

Ecoulement

Thermomètreprise de

température314"

Robinet 414 tour.7/2"

Cuve déchantillonage

FIGURE 5

NOMENCLATURE VE LA FIGURE 6

1 et 2 : Divers tubes à tester en fonction des fournisseurs

1) Pièces EPOXY-FIBRE DE VERRE

3 : Piquage à brides 0 80 x 0 30

5 : Te égal à 3 brides 0 30 PN 10

6 : Coude 90° à 2 brides 0 30 PN 1O

Rayon de courbure : 154 mm

Eventuellement :

7 : Adaptateur de bride 0 30 (type wiking-Johson)

8 : Raccord 0 30, PN 1O ( " " " )

2) Pièces métalliques

4 : Robinet vanne DN 30, PN 10 (avec revêtement intérieur si possible)

9 : Pompe de gavage existant déjà sur le circuit (voir schéma 1)

CU8m 3 /h

R=I54 1500 1500 R=I54

Venturi pour mesurede Q .

Qr=52m3/h Pompe degovoge.

(50a80m?h)

_ Cotes en m m .FIGURE 6

22.

Pour l'heure, l'appareil sera intégralement isolé afin de maintenir le

fluide à la température de sortie du puits. Il est à remarquer enfin que le pilote

sera intégralement construit en fibre de verre-résine époxy, ce qui lui conferre-

ra 1'inertie électrochimique requise pour une observation fiable.

c - Conclusion

La mise en place sur le circuit des deux systèmes qui viennent d'être

décrits permettra, outre la fonction de surveillance prévue, de mettre au point

une importante étude comparative des problèmes dus à la corrosion dans les ins-

tallations de géothermie basse enthalpie. Dans un tel programme, où le B.R.G.M.

espère pouvoir compter sur une excellente collaboration avec le GIE Géoconfort

Villeneuve-la-Garenne, plusieurs pilotes identiques seront mis en place sur di-

verses installations en cours de réalisation. Cette étude de grande envergure

menée par le Département Géothermie du B.R.G.M. permettra de définir les maté-

riaux susceptibles de résister à des milieux physico-chimiques donnés et de les

tester sur les pilotes.

Dans ce cadre, il sera possible de mettre à l'épreuve bon nombre de

nuances métalliques ou non, de tubes munis de revêtements intérieurs, etc., :

tout en intégrant le paramètre température qui sera pris en compte dans une

phase ultérieure.

III.4. - COUT GLOBAL DE L'OPERATION DE REMPLACEMENT DES CANALISATIONS DU CIRCUIT

PRIMAIRE DE SURFACE EN FONCTION DES DEUX DEVIS" PROPOSES SUR LE TABLEAU 2

III.4.1. - Coût total hors taxes du matériel, de la main d'oeuvre, du trans-

port et du calorifugeage du réseau de production (coût en FF

comprenant la construction des manifolds et du pilote, hors

supportage et génie civil)

a - Matériel

Devis CORD INTERNATIONAL (ce devis est présenté en annexe 3.1) : une analyse de

ce devis extrêmement bien détaillé permet de se rendre compte que quelques

erreurs d'interprétation du schéma proposé ont été faites par la Société CORD

INTERNATIONAL, en particulier en ce qui concerne le remplacement des têtes de

puits. Il semble que les imprécisions en question ont abouti à une augmentation

substentielle des coûts que nous allons tacher de rectifier dans la suite.

23.

* Partie non calorifugée :

Sont à ne pas prendre en compte :

. 9 m de tube 0 150, soit une économie de 1 575 F

. 1 bride pleine 0 150, " " " " 504 F

. 1 té 0 150 " " " " 1 373 F

. 6 brides de 0 150 qu'il faut remplacer par :

- 1 bride de 0 150

- 2 brides de 0 100

soit une économie de. 1 412 F

ECONOMIE PARTIE REINJECTION 4 864 F

* Partie calorifugée :


. 6 m de tube 0 100 qu'il faut remplacer par

4 m seulement de tube de même diamètre

soit une économie de 322 F

. 12 brides de 0 100 qu'il faut remplacer par

6 brides de même diamètre

soit.une économie de 1 584 F

. 1 bride pleine de 0 100, soit une économie de 343 F

. 1 té de 0 100, soit une économie de 1 348 F

. 18 m de tube 0 80 qu'il faut remplacer par

5 m seulement de.tube de même diamètre,

soit une économie de 2 015 F

ECONOMIE PARTIE PRODUCTION 5 612 F '

* Pilote de corrosion calorifuge :


. 3 m de tube 0 80, soit une économie de 565 F

. 2 brides de 0 80, soit une économie de 354 F

. 9 m de tube 0 30, qu'il faut remplacer par

3 m de tube de même diamètre, soit une économie de... 726 F

. 24 brides de 0 30 qu'il faut remplacer par 4 brides

de même diamètre, soit une économie de 3 020 F

ECONOMIE PILOTE 4 665 F

24.

TOTAL ECONOMIE PAR RAPPORT AU VEVIS PROPOSE :

4 864 + 5 612 + 4 665 = 75 757 F

COUT TOTAL HT RECTIFIE PU MATERIEL A INSTALLER :

Z7 £95 - 75 757 = 7 2 754 F

• Devis S.B.P.I, (le devis complet est présenté en annexe 3.2.) - Le devis proposé

le 28 octobre est le résultat de deux modifications demandées à la S.B.P.I,

(cf. tableau 2) afin d'aboutir à un coût raisonnable des prestations souhaitées

tout en respectant les contraintes d'utilisations imposées.

COIIT TOTAL HT VU MATERIEL A INSTALLER COMPRENANT LES VEUX. MANIFOLDS ET LE

PILOTE :

. Fourniture tubes et accessoires 95 OOO F

. Calorifugeage du réseau production 2 5OO F

TOTAL 9? 500 F

Conclusion : II existe un facteur multiplicatif d'ordre 8 en défaveur de la

Société Bourguignonne de Plomberie Industrielle

b - Main d'oeuvre d'assemblage, hors travaux de génie civil

- Devis CORD INTERNATIONAL - coût estimatif HT 37 250 F

- Devis S.B.P.I. - Coût HT 26 OOO F

Conclusion : II existe un facteur multiplicatif de 1,4 en faveur de la S.B.P.I.

III.4.2. - Le supportage - les délais

a - Le supportage du réseau est assuré :

Par la Société Bourguignonne de Plomberie Industrielle pour un montant

forfaitaire hors taxes de 12 OOO F

En ce qui concerne la Société CORD INTERNATIONAL :

soit par le Maître d'Ouvrage en accord avec les spécifications techniques

fournies en annexe III.2. (§ 4.4 et 4.5)

25.

soit par un technicien de la Société sur la base de 900 F HT/jour calendaire

ce qui ramène le coût total à environ 10 000 F HT si 1'on considère une

période de 10 jours comme durée normale pour une telle prestation.

b - En ce qui concerne les délwis :

II reste à noter, dans..le contexte imposé pour la réalisation de l'opération,

que, si les délais de montage restent les mêmes (2 semaines environ) pour les

deux sociétés, l'approvisionnement du chantier nécessite deux fois plus de temps

pour la Société CORD INTERNATIONAL que pour la S.B.P.I.

Ill.4.3. - Conclusion

En ce qui concerne cette partie de 1'étude, 1'élément essentiel d'in-

formation reste, répetons-le, les limites de la fibre de verre-résine époxy dans

son emploi en géothermie basse enthalpie du fait principalement des pressions

mises en jeu.

Pour ce qui est des deux réponses obtenues, elles semblent toutes deux

revêtir le même sérieux si nous pouvons en juger par l'excellente collaboration

rencontrée. Une petite préférence semble néanmoins se dessiner en faveur de la

Société CORD INTERNATIONAL en égard à la clarté du devis proposé et à la modici-

té du coût.(64 OOO F HT contre 135 500 pour la SBPI) dans la mesure où le réa-

justement opéré pour la première (§ III.4.1.) ne peut être effectué pour la

seconde (devis non détaillé). Par contre, et pour finir, par le fait que la

première partie du réseau époxy avait été réalisée à 1'origine par la SPBI, le

Maître d'Ouvrage est assuré de la bonne qualité technique des prestations de la

Société Bourguignonne de Plomberie Industrielle ainsi que de sa bonne connais-

sance des installations de Villeneuve-la-Garenne.

TABLEAU 2

SOCIETESCONTACTEES

U(.'|Wi\scs au1/10/1980

Miti'Ticl misCM place

Coût. (I:i: 1IT)

1 - Pitees

. Production

. («¿Injection

. Manifolds/calorífugo

/non calo-rifuge

. Pilote

~ï - Maind'oeuvre

3 - Transport

TOTAL

Supportiige(en FrancsHT)

Cióme civilet déposeancien réseau

Robinetteriea - fourni-

ture

b - pose

Dcluisa - livraison

b - montage

ObSiaiVATlONS

S.E.P.M.A.

Pas de réponse

directe

Réponse parl'intermediai-ra de S.B.P.I.

CORDINTERNATIONAL

Positive le16/9/190O

CORD INTERN.Tuyauterie enverre époxy parenroulementfilamentaire

16 812 F UT25 251 F HT1 465 F HT

1 393 F HT9 618 F HT

37 250 F HT

3 900 F HT

95 689 F HT

A charge duMaître d'Ouvragselon plans

Idem

Idem

Idem

B & 10 semaines

2 semaines

Prix fermespour commandeavant le31/10/1900

C I . peutprendre encharge le sup-portage sur labase de 900 F/}

INTERFRANCE

Mégative le

24/9/19BO

Estiment queles accessoi-res ne tien-dront pas a22 bars

Proposentacier avec revêtementcaoutchouc

S.M.T.

>e sont déplacéeLe 12/9/1980 :pas de réponsedepuis

Estiment que22 bars serontdifficiles Ämaîtriser

ANNISOTUBE

léponse le¡7/1O/19BO :Négative

Ne peuventgarantir unepression de22 bars

TROUVAY et

CAUVIN

Pas de réponse

-

S.E.P.E.R.E.F.

Réponse le

13/11/80

Tubes strati-fiéB PVC-verrerigides nonplaatifiéa,marque SEPTUBnorme NFT 5400?

Coût global :14 233 F comprenant le pilotemais pas lesmanifolds ni lecalorifugeageAttention : cecoût corresponduniquement a lapartie produc-tion du circuit

Renvoient i uninstallateur :Ets BRICOUT •93200 ST DENIS

Le coût précé-dent s'entenddépart usinenon emballé

Non précisé

Non précisé

AVdM

i

charge dualtre'Ouvrage avecanifolds

non

précisée

Estiment qu'iline peuventgarantir unepression de22 bars

LUCHAIRE SA

Réponse le12/11/1980

Tubes et acces-soires en stra-tifiés de verreet résine époxyavec voile inté-rieur et protection chimique

Coût global :58 400,00 Fcomprenant lepilote mais pasles manifoldsAttention :ce coût corres-pond uniquementâ la partie pro-duction du cir-cuit. Calorifu-geage compris.

58. 350,00 F

3 250 F

Assuré parLUCHAIRE dansles coûts pré-cédents

A charge du MO

;t

f

l charge dulaltrel'Ouvrage aveclanifolds

M II II

4 mois

Ne peuventassurer unepression de22 bars

Réponce 1

01/02/1980

SEPMA série 500

Coût global :81 250,00 Fne comprenantpas les mani-folds ni lepilote.Plus-value pourstratificationdes raccorde-ments : fourn.+ main d'oeuvre" 25 600,00 F

51.580,00 F

Non précisé

158 430,00 F

A charge duMaître à'o^^v r a g e ^ ^ " ^

f* M M H

A charge duMaîtred'Ouvrage

à charge deS.B.P.I.

10 a 12semaines

3 semaines

Prix fermespour commandeavant le29/02/1980Le calorifu-geage n'estpas précisé

S.B.P.I.

Réponse 2le 03/10/1980

CIBA GEIGYDunaloy 3000

Coût global :34 000,00 FII n'est pasprécisé ai cecoût comprendles manifoldset le pilote. Calorifugeageréseau deproduction -2 500,00 F

25 000,00 F

A charge deS.B.P.I.

61.500,00 F

12 OOO F(la dépose de

l'ancien réseaest estimée à8 000 F HT)

A charge du MO

209 000 F HT oà charge duMaître d'Ouvr.

Comprise dansles coûts ci-dessus

2 semaines

2 semaines

Prix fermesjusqu'au31/12/1980

SBIP ne peutgarantir latenue desréseaux a22 bars

Réponse 3le 28/10/l'J6C

Production :CIBA CEIGYD 3000Röinjectlon :SEPMA -Série 500

Coût global :95 000,00 Fcomprenant lemanifolds etpilote. Calorifugesreseau deproduction2 500,00 F

26.000,00 F

A charge deS.B.P.I.

123.500 F

12 000 F(la depose di;l'ancienréseau estestimée ¿8 000 F HT)A charge du MMaîtred'Ouvrage

A charge duH.Ouvrage

A charge duMaîtred'Ouvrage

4 a 5semaines

2 a 3semaines

Prix feriuiipour comiiandeavant le31/12/1900

A N N E X E S 111

. A W - W E X.E.1U.1

SOCIETE CORD INTERNATIONAL

Annexe III.1. - suite 1 -

S.MY NAL. .A.B. BUE D U COLISÉE - 75OOB PARIS - FRANCE - TÉL. "72O.C)2.<46 + - TÉLEX CISAF B42OO1 F

CI3ÂF

B.R.G.M.

Avenue de Concyr.BP 6009

45060 ORLEAI3 CEDEX

V/Réf :SGN/GTH n°339 BEMOG/FMN/Réf :PF/MLV/2860

A l'attention deMonsieur GOYENECHE

.Monsieur,

Paris,le 16 septembre 1980

ARRIVÉE LE.i _ ^ — ^ ^ — * •

1 7 . S C P . 1 9 8 Q

Pour faire suite à votre demande de prix du ÏT/8/80 dont nous vous remer-cions, veuillez trouver, ci-joint, une offre ainsi qu'une documentationgénérale sur nos productions et une liste de références significatives.

Nous vous en souhaitons bonne réception, et vous prions d'agréer, Monsieur,l'expression de nos sentiments distingués. ..

Le Directeur Commercial,

Pierre de FERMOR

Geram liDrt au fonds de commerce de l»iooélé Composts ORganigu« Durciaabl«. SA au capiul de 1 100000 f. säge social 1. rue des Pyramides 75001 Paru R C Paris B 7B5 168 78

SOCIETE A N O N Y M E AU CAPITAL DE 1 250 000 FRANCS - R.C. PARIS B 310 895 917 - N° SIRET 310 B95917 000 14 - C O D E APE 5305

USINE : RUE B. FRANKLIN - Zl. DE LA VILLE EN BOIS - 44110 CHATEAUBRIANT - TEL.I40) 81.82.30 & 81.83.51 - TELEX CISAF 711629

Annexe III.l. - suite 2 -

F5O8, RUE DU COLISEE - 75008 PARIS - FRANCE - TEL. 720.02-46 + TELEX 691233 F

D E V I S N°A874 CLIENT : BRGM

Tuyauteries en verre-epoxy, réalisées par enroulementfilamentaire.-

I. Conditions de service

Pression de service au puits de production : 0,8 barsPression de service en aval de la pompe de gavage : 7 bar!Pression de service au puits de réinjection (aval pompesde réinjection) : 22 bars ;

Pression d'épreuve : PE = 1,2 PS

"Débit véhiculé : Q = 52 m3/h

Température production : 52°CTempérature réinjection : 40° C.

de DGF ci-jointe .

II. Désignation

II.l Tubes ;

Plan 1

DIA *

1801501501503 50180/100100100100100100150/100100/8080

: Selon tTftuPftRPjdimenSioni

- Partie non calorifuqée

QUANTITE

2 BRIDES9 M6 BRIDES1 BRIDE PLEINE1 TE2 REDUCTIONS

• 40 M17 BRIDES1 BRIDE PLEINE11 COUDES2 TES1 REDUCTION2 REDUCTIONS2 BRIDES

MANIFOLD NON CALORIFUGE SELON PLAN 2

1001003/4"1/2"

2 M .2 BRIDES1 PIQUAGE PR.TEMP.2 MAMELONS

TOTAL HT DPT USINES FOURNITIVES NONCALORIFUGEES

P.U P.T

4061753885041373504125264343388906470458177

.125264395110

81215752328504137310085000448834342681812470916354

250528395220

26 644

Gérant liDre du londi de commerce or la société Con«poici * Durci . SA au can. d<> 11OOOOO F • e social: l.rue d n Pyramides 75001 Paris • R C Paru B 785 16B7B2

S.A. A U CAPITAL DE 500000 F - SERVICES ADMINIS1 RAI IFS & USINÉ : 14, RUfc DU HOIWSILLÜN ¿\ - y UIÜ BHh I IL>NY


0FSB8, RUE DU COLISEE - 75008 PARIS - FRANCE - TEL. 720. 02 - 46 + TELEX 691233 F

D E V I S N° A 874 (suite) CLIENT : BRGM

PLAN 2 PARTIE CALORIFUGEE

DIA

200200/100îoo • •100100100100100/8080808080

MANIFOLD

1001003/4"1/2"

PILOTE DE

808080/3030303030

QUANTITE

1 BRIDE. 1 REDUCTION

6 M " •12 BRIDES1 BRIDE PLEINE1 COUPE1 TE2 REDUCTIONS18 M8 BRIDES4 COUDES2 TES

CALORIFUGE SELON PLAN 2

2 M2 BRIDES1 pIQU.PR.TEMP.2 MAMELONS

CORROSION CALORIFUGE

3 M2 BRIDES2 PIQUAGES9 M24 BRIDES2 COUDES

. 2 TES

TOTAL HT DPT-USINES FOURNITURES CALORIFUGEES

NOTA ROBINETTERIE NON COMPRISE

III. Transport

Prix forfaitaire Hors Taxes CHATEAUBRIANT-VILLENEUVELA GARENNE •

IV. MISE EN PLACE

IV.l.Supportaqe :

- A votre charge(selon nos spécifications) cf. DGF.

IV.2. Robinetterie à votre charge

P.U P.T

4107541612643435771348682155 ,177461916

161264395110

155177907121151335751

410754966

3168343577.134813642790-

• 141618441832

322528395220

565 '35418141089

' 36246701502

27 g95

3 900,00 F

Cërjni libre du fond! öe commerce d* l* société Composés ORpJ^Qiiej DurcísuMes. SA au c*n. de 1100000 F • uéçe toa*l: 1 .rue ri« Pyramides 75001 Pins • R C Paris B 785 168 782

S.A. AU CAPITAL DE 500 000 F -SERVICES ADMINIS1 RATIFÜ à USINE : 14. RUE DU KOUbbILLUN ¿\ - 912Ä) BHfcl IUNT


no S . A .8, RUE DU COLISEE - 75008 PARIS - FRANCE - TEL. 720.02:46 + TELEX 691233 F

D E V I S N° A 874 (suite) CLIENT : BRGM

IV.3. Assemblage

Prix estimatif HT Sont exclus : tous travaux de génie

civil

V. Délai d'exécution

V.l Délai de livraison : 8 à 10.semaines à reception de lacommande

V.2 Délai de montage : 2 semaines

VI. Formule de révision : Prix ferme pour commande passéeavant le 31.10.80.

VII. Conditions de paiement

Commande fourniture et' transport

30 /chèque 10% traite à 30 joursde fact, mensuelle

montage

70?,! traite à 30jours de facmen;

37 250,00 F

Grr»ni lipre du londj de ctwnrrct de la société C o - ^ p m « ORp«ni.iup» Dincnuhl« SA an ein de 1100O0OF • nèoc jocinl: 1 .eue On Pvwnidci 75001 Pifii • B C P«n» B 7B5 168 782

SA. AU CAPITAL DE 500000 F -SERVICES ADMINIS1 HAÏ Il-J & USINE : 14. HÜt DU ROUÜbILLUN ¿\ - y IÛBHkl IbNT

1. :: HESITATION DE L'ENTREPRISE-o—o-o-o-o-o-o-o-o-o—o-o-o-o-o-o-


1.1 HISTORIQUE

CORD INTERNATIONAL a été créée en 1977, et résulte de la

restructuration financière de CORD S.A., société dont le savoir-

faire s'appuyait sur 30 ans de formulation de résines à deux

composants, et 15 ans de fabrication de structures tubulaires

en résines epoxy et polyester armées de fibres de verre (verre epoxy

et verre polyester).

1.2. SITUATION ACTUELLE

CORD INTERNATIONAL étudie et réalise des systèmes de canalisations

pour toutes les applications industrielles qui nécessitent l'utili-

sation de produits résistant à la corrosion.

Ces canalisations en verre epoxy et en verre polyester sont proposées

dans plusieurs lignes de produits, définies chacune par un type de

résine et une gamme de pression, pour une grande série de diamètres

normalisés.

1.3. AXES DE DEVELOPPEMENT

CORD INTERNATIONAL poursuit les actions menées au plan de la recherche,

visant à mettre au point et produire de nouvelles lignes de produits,

définies par des performances encore plus élevées.

La société développe également son activité d'ingénierie dans le

domaine de la conception et de la réalisation clef en mains d'unités

de fabrication de tubes en verre epoxy et en verre polyester.

2. TECHNIQUE DE FABRICATION-o—o—o-o-o—o—o—o-o—o—o—o-"-o—o—


2.1. L'ENROULEMENT FILAÍMENTAIRE

CORD INTERNATIONAL applique la technique de l'enroulement filamentaire,

qui permet de réaliser des tubes caractérisés par des résistances

mécaniques élevées, comparées à des poids relativement faibles.

Notre méthode d'enroulement filamentaire géodésique, qui, programmée

électroniquement,.consiste à enrouler les fibres de verre regroupées

en nappes autour des pôles et sur toute la longueur d'un mandrin

en rotation, assure simultanément la résistance recherchée tant au

plan des efforts longitudinaux, qu'au plan des efforts cîrconférenciels.

La structure obtenue par cet enroulement de nappes de -fibres de verre,

imprégnées sous tension de la résine appropriée, (dans la proportion

en poids de 60 à 70 % de verre et de 30 à 40 % de résine thermodurcissable),

comporte une couche interne riche en résine et parfaitement lisse,

qui joue le rôle de barrière anti—corrosion et d'étanchéité, et autorise

de faibles pertes de charge. -; : . • • •

Une polymérisation finale à haute température accroît les caractéristiques

mécaniques et la longévité de l'ensemble, en fermant toutes les liaisons

moléculaires.

2.2. CONSTITUTION TYPE DES PAROIS

couche interne riche ea résine

Enroulement filamentaire

, Gel-coat externe riche en résine

mu in un il • ¡ 11

3. CARACTERISTIQUES MECANIQUES, PHYSIQUES ET THERMIQUES Annexe III.1.-o-o—o—c—o—c-o—c—o—o—o-o—o—o—o—o—c—o—o—o—o—o—o—o—o—o—o—o - suite 7 —

Notre technique d'enroulement filamentaire permet de modifier-

automatiquement les angles d'enroulement des nappes de fibre •-•- •

de verre, de manière à obtenir des produits dont les caractéristi-

ques finales sont adaptées à un problème spécifique.

Pour cette raison, les principales valeurs que nous mentionnons-

ici sont approximatives, et peuvent varier.

3.1. TABLEAU DES PRINCIPALES CARACTERISTIQUES

3.1.1. Caractéristiques physiques

Angle d'enroulement(par rapport à l'axe)

Pourcentage de verre

Poids spécifique

de 28° à 90°

de 60 % à 75 % (en poids)

1.8 - 1.9

3.1.2. Caractéristiques mécaniques

Ligne de produit

Résistance en traction longitu-dinale (rupture)

. Résistance en traction circon-férencielle (rupture)

Résistance en flexion (Rupture)

Résistance en compression (rupture)

Module d'élasticité (rupture)

EPOXY

60.70 Kg/mm2

110.130 Kg/mm2

90.110 Kg/mm2

40. 50 Kg/mm2

2000.4000 Kg/mm2

POLYESTER

50.60 Kg/mm2

80.100 Kg/mm2

65.85 Kg/mm2

25.35 Kg/mm2

1000.3000 Kg/mm2

3.1.3. Caractéristiques thermiques

Coefficient de dilatation

linéaire (x 10~6/°C) :

Conductibilité thermique(Kcal/m/0 C/H) ' :

Température de fléchissementsous charge (HDT) :

Température minimale admissible :

12.16

0.3

150° C

- 200° C

15.20

0.25.0.35

100° C

- 30° C

3.1.4. Caractéristiques di-électriques Annexe III.1. - suite 8 -

Isolation di-électrique(Volts/mm)

tDOXV

28 000

Polyester

20 000

3.2." PRINCIPAUX AVANTAGES

. Résistance mécanique élevée

. Résistance à la corrosion (tant interne qu'externe)

. Résistance à la température (aussi bien basse qu'élevée)

. Faible poids

. Facilité demise en oeuvre

. Pas de coût de maintenance

. Faibles pertes de charge

. Faible dilatation linéaire

;. Faible conductibilité thermique

. Isolation di-électrique " "' "

4 . LIGNES DE PRODUIT—o-o-o—o-o-o-o-o—o—o-


CORD INTERNATIONAL a étudié, et propose plusieurs lignes de produits

dont le choix dépend de différents facteurs, tels que la pression de service,

la température d'utilisation, et l'agressivité des produits véhiculés.

4.1. LIGNES DE PRODUIT " • - :\-./~. -.•..:•;-

Quatre lignes de produit ont été mises au point, selon la nature

de la résine thermodurcissable utilisée : : ?•

REFERENCE

QL i ;

QL 2 • .

QL 3

QL 4

RESINE THERMODURCISSABLE

Epoxy

Vinylester

Polyester au bisphénol

Polyester isophtalique

IDENTIFICATION

Point rouge

Point vert

Point jaune

Point blanc

POINT ROUGE (epoxy)

. QL 1 est utilisée en cas de conditions mécaniques de fonctionnement

sévères, comme des pressions élevées et/ou de hauts niveaux de

température, ainsi que dans le cas de structures soumises en fatigue

à des efforts alternés.

Elle assure une bonne résistance à la corrosion vis-à-vis de l'eau

et de l'eau chaude, des bases, des acides faibles, des solvants et des

hydrocarbones.


4.2. GAMMES DE PRESSION

Les gammes de pression sont identifiées par un code de référence, qui

exprime la pression de calcul :

Le premier nombre indique la pression nominale en bar ;

Le second nombre indique la pression ANSI en P.S.I.

PR

PR

PR

PR

PR

PR

PR

CODE

2.5/35

5 /75

10/150

16/225

20/300

25/350

40/600

PRESSION

BAR

2.5

5

10

16

20

25

40

DE CALCUL

PSI

35

75

150

225

300

350

600

25

25

25

25

25

25

25

DIAMETRES

EPOXY

mm

mm

mm

mm

mm

mm

mm

- 3 000 mm

- 1 600 mm

500 mm

500 mm

400 mm

300 mm

200 mm

DISPONIBLES

VINYLESTER

25 mm - 2

25 mm - 1

25 mm -

25 mm -

25 mm -

25 mm ^~

25 mm -

ET

500

200

500

400

300

200

100

POLYESTER

mm

mm

mm

mm

mm

mm

mm

4.3. TYPES DE JOINTS

4.3.1. Joint collet

Proposés soit avec 2 embouts mâles (pour un raccordement par '•

manchon) soit avec 1 embout mâle et un embout femelle (pour un

raccordement par tulipage), les tubes peuvent être assemblés

avec notre colle epoxy à deux composants, livrée en pots pré-

dosés pour une utilisation rapide et fonctionnelle.

HANCHONNAGE

5. CONTROLE DE LA QUALITE-o-o-o-o-c-o-o-o—o—o-o-o-o


5.1. MATIERES PREMIERES

La qualité des matières premières est portée sur un certificat,

qui atteste leur concordance avec les normes de contrôle, telles aue

. Détermination de l'équivalence en poids de la résine, selon lanorme DIN 16 945 ou équivalent.

. Détermination de la viscosité de la résine selon la norme ' -DIN 53 015 ou équivalent. '

. Détermination de la densité selon la norme DIN 51 757 ou ;-.-.- -équivalent.

. Réactivité selon la norme FC 6/64 ou équivalent.

. Détermination des composants volatiles selon la norme DIN 16 945ou équivalent. ' ' * " " ~ ............

etc...

5.2. PRODUITS FINIS

Les contrôles suivants sont réalisés :

- Contrôle visuel

Les surfaces internes et externes ne doivent pas présenter

. de

. de

. de

• . d e

fibres de verre

craquellements

bulbes ayant un

à nu ;

diamètre supérieur à 1

rayures ayant une profondeur supérieure

mm j

à 1 mm.

- Contrôle dimensionnel

Les tolérances suivantes doivent être respectées

. Longueur du tube :

. Longueur des emboitements

. Epaisseur de la paroi

. Jeu d'emboîtage :

plus

:plus

plus

1 mm

2

5

15

% •

% •

% •

- moins

- moins

- moins

maximum.

T °¿X /o

5 %

15.%

Contrôle Barcol

Un contrôle Barcol, réalisé selon la norme ASTM 2583, doit montrer

Annexe III.l. - suite 12sur la moyenne de 10 points de mesure est au moins égale à la dureté

spécifiée (les mesures extrêmes doivent toutefois être écartées).

Ce test doit être effectué pendant au moins 3 minutes à la pression

de calcul du tube.

Il ne doit montrer aucune baisse de la pression. : ..;:: : . ;

5.3. TESTS SUR ECHANTILLONS . ~~:. -. •. .

Un certain nombre de tests sur échantillons peuvent être effectués

en laboratoire, tels que :

- La teneur en verre selon la'norme ASTM 2584.67.T ou équivalent.

- La résistance en traction circonférencielle selon la normeASTM D 1599 ou équivalent ; __. . .. "..,"• r.« ..,.„«

- La résistance en traction longitudinale selon la norme ••; -ASTM D 2105 ou équivalent ;

- La résistance en compression selon la norme ASTM D 695 ou équivalent.

etc...

5.4. CONTROLES SUR LE SITE

Les contrôles suivants doivent être réalisés :

- Inspection visuelle des joints ; ' •• ; ~ -• *~

- Inspection visuelle de toute la canalisation avant remblayage(version enterrée) ;

- Test Barcol sur les joints ;

- Contrôle des opérations de remblayage et de compactage (versionenterrée) et des opérations de supportage (version aérienne).

Important Les précisions que nous mentionnons ici peuvent êtremodifiées, pour tenir compte de votre cas particulier.Veuillez nous contacter à ce sujet.

1

CORO INTERNATItAnnexe III.l. - suite 13 -

SYSTEMES DE CANALISATIONS

EN VERRE EPOXY ET EN VERRE POLYESTER

CONCEPTION

ET

MISE EN OEUVRE

1. Préambule..."-"/.•"•

2 . Calcul hydraulique

3. Calcul mécanique

4 . Mise en oeuvre

4. Test hydrostatique.

CORD INTERNATIONAL S.A.8 Rue du Colisée

75008 PARISTél. :• 720 02 46 ( + )Télex : 642001 F

a.

a.

o00

CO

ICL.

a

1. FEEAM3ULEAnnexe III.1. - suite 14 -

Ce guide de conception et de mise en oeuvre établit et développe lesrègles générales qu'il convient d'observer pour dimensionner d'une parz,et installer d'autre part, un réseau de canalisations en verre-epoxy ou,en verre-polyester.

Veuillez contacter les services techniques de CORD INTERNATIONAL S.A. pourtoutes informations complémentaires, ou toutes données qui vous sont •nécessaires pour résoudre votre problème spécifique.

2.' CALCUL HYDRAULIQUE . ' .

2.1. Diagramme des pertes de charge

La surface lisse interne de nos tubes permet de minimiser les pertes decharge, comme le montre le diagramme ci—dessous :

Débit en dm3/sec. 1/sec.

Perte decharge

JO

Î)•ou3<L>

C3

O

•o

Eac

4)OO

tO

•O

Q)

u«

Débiten m3/HK = 0.05 mmTemp. = 15° C

1 9 =m / m 8 -

7 -6 -

5 -

4 -

3 -

0.19 =8 —7 -

4 -

3 -

2-]

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4 5 6

.

8Ç10

Débit 1000 m3/H

Ce diagramme donne les pertes de charge en mètre par mètre detubes/débit en mètres cubes par heure d'une eau à 15° C.

Annexe III.l. - suite 1 5 -

Les accessoires (coudes et tés) entraînent des pertes de charge qui sontexprimées comme il suit, en mètres de tube :

Diamètre

1"2"3"4"5"6"8"

10"12"

255080100125150200250300

Coude à 90°

0.50.91.62.02.53.04.0

5.06.0

Coude à 45°

. 0.3. 0.6 •

1.01.31.62.03.0

4.05.0

Té

1.1 -,2.8 .4.5 ,. . - - •

6.88.0 :11.016.020. U 1 ~~"24.0

2.2. Diminution des pertes de charge avec la température •:...: " ~ . :•-'. .1

Lorsque la température augmente, et que par conséquent la viscositédiminue, il convient de rectifier la perte de charge en prenant unpourcentage de la perte de charge établie pour 15°, donné ci-après :

100 %

95 %

90 %

85 %

80 %

^s\x\ v\N ^

\\

"*—

NN

\

S,

Si

\

• -

- \

s.

sj

—.

\

,,-

\

\

\

> V = 5.0 m/s

V = 3.0 m/s

V = 2.0 m/s

V = 1.5 m/s

%V =1.0 m/s

V = 0.5 m/s

-J5 20 30 <tO 50 60 70 80 50 »00 170

Temperature ° C


2.3. Coup de bélier

Lorsque l'on calcule un réseau en verre epoxy ou en verre polyester,il est extrêmement important de prendre en compte les efforts supplémentair •qui peuvent être occasionnés par d'éventuels coups de bélier-

II convient de déterminer soigneusement l'importance de ces contraintesadditionnelles, et si nécessaire, ou bien de limiter la vitesse à l'intérieurdu réseau, ou bien d'utiliser un by-pass, ou bien de limiter le temps 'de fermeture des vannes. " . ' '

Veuillez nous contacter pour toute application spécifique.

3. CALCUL MECANIQUE

3.1. Détermination des conditions spécifiques de service des réseaux-

Les gammes de pression, telles que détaillées au paragraphe 4.2 denos "Informations Générales" (Lignes de produit), expriment, pourchaque ligne de produit, une pression nominale de calcul, en bar eten PSI.

Ces valeurs indiquent la pression maximale admissible en servicenon continu (test de.pression, coup de bélier, etc...).

La pression de service admissible en service-continu est donnéeci-après, exprimée en pourcentage.de la pression de calcul, selonla durée de vie estimée du réseau : --""' '

PRESSION DE SERVICE

85 %

80 %

.75 %

70 %

DUREE DE VIE MOYENNE ESTIMEE

QL 1 EPOXY

15 ANS

• 20 ANS

30 ANS

• ' 50 ANS

• •• AUTRES

10 INS

12 ANS

20 ANS

30 ANS

Annexe III.l. - suite 17--

Ces indications sont sujettes à modification, compte tenu de l'angle

d'enroulement et du taux de verre qui sont retenus, et également des conditions

spécifiques de service : Température, versbn enterrée ou aérienne,

conditions géologiques et climatiques, etc..

Veuillez nous exposer votre cas particulier. . ' •

3.2. Rayon de courbure . ' '-"_- '' . '. ' '..' ':'. ' ' ' '.

Le rayon de courbure admissible des tubes CORD-INTERNATIONAL est donné . . •

ci-après, jusqu'à un-diamètre de 300 mm, et pour les gammeV.de pression _ \ "

10/150 et 25/300. ' ' \ ' '' ' '~~ ' \

Rayons de courbure (en mètre) pour QL 1 - EPOXY- (Point rouge)

DIAMETRE

PR 10/150

PR 25/300

1"

25

20

20

2"

50 .

30

30

3"

80

50

50

4"

100

65

65

5"

125

80

90

6"-

150

95

110

8"

200

125 •

140

10"

250

165

180 .

12"

300

185

210 .

Rayons de courbure"(en mètres) pour les autres lignes de produit

DIAMETRE

PR 10/150

PR 25/300

1"20

20

20

2"50

30

30

- 3"80

55

55

4"_..100

70

75

. 5"125

90

100

6"'150

110

125

8"200

145

180

. 10"250

180

12"300

220

Ces valeurs sont données à titre indicatif pour une température maximaie

de service de 30° C.

Veuillez nous cbnsulter pour les autres gammes de pression ou pour les

diamètres plus importants.

NOTA : II est extrêmement important que le tube ne soit pas soumis à une

courbure avant la polymérisation complète d'un joint collé. •

3.3. Distance admissible entre supports (version aérienne).

La distance admissible entre deux supports d'acier, qui est donnée

ci—après, est établie pour des tubes véhiculant des liquides.de densité

1.0, et pour les gammes de pression 10/150 et 25/300.

• ••/•••

. - 1

Annexe III.i. -suite 18 -

PR

PR

10/150

25/300

1 "

6 3

2

2

2"50

3

3

•311

80

' 3

3

loü

4

4

5"1 -:' b

4

5

6"150

. 5

5.5

3"¿00

5

5.5

10"'250 .

5

6 .'

12"300

5

6

DISTANCE ADMISSIBLE ENTRE SUPPORTS (en mètre) POUR LES' AUTRES LIGNES DE PRODUIT

DIAMETRE

PR 10/150

PR 25/300

1"252

2

2"503

3

3"803

3

4"1004

4

5"1254

4.5

6"1504

5

8"2004.5

5

10"2504.5

• 12"300

' 4.5* • •

Ces valeurs sont données à titre indicatif pour une température maximale de.servicede 30° C.

Veuillez nous consulter pour les autres gammes de pression ou pour'des diamètres •plus importants.

3.4 PRESSION EXTERIEURE ADMISSIBLE (VERSION ENTERREE)

couce

Q)S3

U3M

o

x

u

O

La courbe établie ci-après indique la pression extérieure qui est aDpliquéesur le tube, compte tenu de la charge de remblai et des surcharges éventuelles(camions, engins de manutention, équipements, etc...).

1,5.

0,5.

CHARGE TOTAJJEI ^

Y1WT• » • ^ i • % • — - • • • • • • •

CHARGE DE REMBLAI'(DENSITE

CHARGE ROULANTE (16 TONNES FAR ESSIEl

CHARGE ROULANTE (8 TONNES PAR ESSIEU)

1920KG/M

0 - 1 - 2 3 4 ¡5HAUTEUR DU REMBLAI AU-DESSUS DU TUBE EN METRE.

Annexe III.l. - suite 19 -¿.4. MISE EN PLACE ENTERREE

4.-4.1. SEQUENCE_DE_MI SE_EN_OEUVRE

Si l'on veut obtenir la plus longue durée de vie possible de nos systèmes de

canalisation en verre epoxy et en verre polyester, on doit minimiser la deflection

pouvant résulter de la charge du remblai et d-is surcharges roulantes éventuelles.

C'est la raison pour laquelle la mise en place de réseaux enterrés demande beaucoup

de soin. ' •

EXECUTION DES TRANCHEES

Les hauteurs de remblai maximales et minimales sont indiquées plus haut.

Lorsque'les assemblages seront réalisés à l'intérieur des tranchées, la largeur

de. celles-ci sera augmentée de manière à permettre l'accès de chaque côté du joint

à 2 poseurs.

Il est important d'observer ceci, de manière à bien compacter les côtés de la

tranchée lors du remblaiement, ce qui permet de bien répartir les pressions.

Le fond de la tranchée doit être recouvert d'un lit de sable de 150 mm d'épaisseur

minimale, uniforme sur laquelle la totalité du tube repose.

Nota : Avant de remblayer la tranchée, il conviendra de bien s'assurer que le

fond est bien exempt de tout matériau pointu, ou de tout corps étranger

qui pourrait endommager le tube. •

Les bords de la tranchée seront aussi verticaux que la nature du sol le permet.

DEPOSE DU TUBE DANS LA TRANCHEE

La dépose du tube doit être réalisée avec des élingues non métalliques

(voir paragraphe 4.1) ou à la main (petit diamètre). • "

Si les assemblages collés sont effectués à l'intérieur de la tranchée, il

est important que celle-ci soit sèche et exempte d'eau pendant la durée des

opérations de collage et de polymérisation.

Avant de bouger les tubes, il faut s'asssurer, par un contrôle Barcol, que

les joints sont parfaitement polymérisés.

La dureté Barcol doit alors être au minimum de 40 pourla ligne de produit

QL 1 EPOXY (Point rouge) et 30 pour les autres lignes de produit.

¿.5. MISE EN OEUVRE Annexe III.1. - suite 20 -

4.5.1. DIMENSIONNEMENT DES SUPPORTS

Les supports offrant une large assise doivent être utilisés, de manière

à minimiser les contraintes locales.

Toute la périphérie du tube doit être en contact avec le support; la partie

inférieure de celui-ci devant supporter le tube sur une surface représentant

au minimum un angle de 180°. "

La longueur minimale du support (partie inférieure) doit au minimum être.-'

comme indiqué ci-après, et peut être modifiée compte tenu des conditons

de service.

DIAMETRE

1"2"3"4"5"6"8"

10"12"14"16"18"20"

:::25 :'.5080100125150200250300350400 .450500

LONGUEUR DE LA PARTIE INFERIEURE DU SUPPORT

5050606070708590

100120150200300

Nota : Les vannes, et toute robinetterie "en acier, doivent être supportées

indépendamment des réseaux en verre epoxy ou en verre polyester.

4.5.2. ANCRAGE -

Veuillez vous reporter au paragraphe 3.4 pour déterminer les poussées

occasionnées par les variations de température.

Les règles générales sont les suivantes :

- Les vannes supportées indépendamment peuvent servir de point d'ancrage ;

- Lorsqu'il y a plusieurs changements de direction, les supports d'ancrage

doivent être disposés aux coins alternés. • ;-

- Sur les longues distances, des supports-guides et des supports d'ancrage

doivent être judicieusement disposés.

Nous pouvons vous fournir toutes recommandations pratiques relatives à votre

problème spécifique.


. 6. EQUIPEMENTS ET MATERIEL DE CHANTIER

• ¿.6.1. ?OUR_LES_OPERATIONS_DÂSSEMBLAGE

CORD INTERNATIONAL S.A. peut proposer les équipements et le matériel de chantier

qui sont nécessaires pour mener à bien l'installation' d'un réseau en verre epoxy

o u e n v e r r e p o l y e s t e r . . . •--- -•-.- - - •'-. -' - - -••:".i

Ces équipements peuvent être fournis individuellement, ou tous ensemble : ; .

- Un groupe électronique .de .10 H.P. . . ..- - :: :;:.;•. '.-;. : l:::.:; _-.' .•::;r.::;.;

- Un réfrigérateur de 1 000-litres pour le stockage des kits dé collage•

dans les régions à haute température (plus de 30° C) •.-^l;-•>.-:.--

- Une étuve de 1 000 litres pour le stockage de kits de collage, dans les régions

à basse température (Moins de _5O_J2). :. ... ; v

- Un établi •• . ._

- Un "pipe shaver" électrique avec ses mandrins correspondants, pour l'usinage

sur le site des embouts mâles des tubes -.-.-_ ••-

- Une ponceuse équipée de roues à lamelles (avec 60 recharges) pour le•

dépolissage sur le site des tulipes. '• -.;

- Une scie circulaire électrique avec 10 lames de rechange •

- Une scie à main :

- Couvertures chauffantes

- Clefs dynamométriques . r '•

- Truelles d'application de la colle

- Spatules en bois pour le mélange de la"colle

- Duromètre Barcol, pour le contrôle de la polymérisation des joints.

- etc...

CORD INTERNATIONAL S.A. propose également les matières premières nécessaires

pour les réparations sur site de tubes endommagés :

II s'agit de k'its de stratification, constitués chacun de :

- 500 mètres de bande de verre tissé de 100 mm de largeur

5 mètre carré de mat de verre 450 g/m2

- 30 kg de résine epoxy de stratification avec son durcisseur associé

(ou de résine polyester avec son accélératueur associé).

Ces kits peuvent également servir, en cas de conditions sévères de service,

à renforcer les joints collés.


<4.S.2. POUR LES'^FEPATICNS DE GENIE-CI^TL

Nous recommandons de prévoir sur le site les équipements et le matériel suivants

- Elingues non métalliques en nombre suffisant

- Compacteurs (100 à 200 kg)

- Grues de 2.5 tonnes (pour les moyens et gros diamètres)

- Pelleteuses mécaniques - ' '

- Pompes d'assèchement des tranchées (si nécessaire)

- Pompe à essai. . ' " "

5. TEST DE PRESSION HYDRAULIQUE

5.1."OPERATIONS_PREALABLES

CONTROLE BARCOL . , . . . . . : . .

Un contrôle Barcol doit être réalisé sur toutes les jonctions avant le

test de pression. . /

Ce contrôle doit montrer que chaque jonction est correctement polymérisée, en

établissant une moyenne de mesures, après piymérisation-.des mesures extrêmes.

REPARATIONS

Si la mesure Barcol spécifiée n'a pu être obtenue sur un joint, il convient

de réparer celui-ci de la manière suivante : •

- Un ponçage de la partie à refaire " -

1 - Stratificartion d'une couche de mat de verre 450 g/m2 imprégnée de résine epxoy

(ou Polyester), puis de plusieurs: couches de bande de verre tissée également

imprégnée, jusqu'à obtenir l'épaisseur requise.

(La même procédure peut également être appliquée sur toute partie tubulaire

endommagée pour une raison quelconque).

INSPECTION_VISUELLE •

Tous les joints doivent être-contrôlés visuellement.

ANCRAGE

II est-indispensable que tous les massifs d'ancrage (version enterrée) ou tous

les supports d'ancrage (version aérienne) soient en place avant de procéder à la

mise en pression du réseau.


REMBLAIEMENT • _

Après que tous les contrôles prévus tels que décrits auparavant auront été

réalisés, les opérations de remblaiement peuvent débuter sur les tubes, à '

l'exception des z^nes de joints qui doivent rester apparentes, pour vérifier

l'étanchéité lors du test hydraulique du réseau. ' •- '

Nota : Tous corps étrangers, tels que machines de supportage, piquets de niveaux,

• . pièces de calage etc doivent être retirés avant le remblaiement-

La première opération de remblaiement consiste à remplir de sable bien tassé •

le quadrant inférieur du tube, de manière à bien distribuer les .pressions extérieures

La tranchée doit être ensuite uniformément remblayée des deux côtés du tube,

jusqu'à sa moitié inférieure. •

Le remblai sera constitué d'autant de couches de 100 mm d'épaisseur qu'il sera

nécessaire, chaque couche étant parfaitement compactée. . "~

Puis la tranchée ccit être remplie de sable jusqu'à une hauteur maniir.ale de

500 mm au-dessus de la génératrice supérieure du tube, par couches successives ' - ;

de 150 mm d'épaisseur, toujours soigneusement compactées, • • • " _ •

La tranchée est enfin remblayée totalement, et le compactage achevé.

COMPACTAGE

Le, compactage doit être réalisé à l'aide de deux compacteurs mécaniques

(100 à 200 kg), ou par tout autre moyen qui permette d'assurer un compactage

minimal de 90 % Proctor modifié.

L'observation très stricte de cette règle est essentielle pour la longévité

du réseau installé. - . ...

Nota : Xes compacteurs doivent être mis en oeuvre simultanément de chaque côté

de la tranchée.

A W W E X E III.2.

SOCIETE WUGU1GMNNE VE PLOMBERIE ïbiVUSTRIELLE

APPAREILSet

I N S T A L L A T I O N SPour Industries Chimiques

MétallurgiquesTextiles, Pétroles, etc.

EN PLOMB etEN MATIÈRESPLASTIQUESPOLYESTER

N/Réf . PG/SJ - 81306

V / Réf.

Objet: Offre 2090/B


SOCIETE BOURGUIGNONNEDE

PLOMBERIE INDUSTRIELLESOCIÉTÉ A RESPONSABILITÉ LIMITÉE A U CAPITAL S E 20.000 F

Route de Bléneau B. P. n° 1 89220 R O G N Y

R C 73 B 9

Tél. (86) 74.97.57Télex SBPIROG 800927 F I. M 00074 73 89

ROGNY, le 28 OCTOBRE 1980

B . R . G . M .BP 600945060 ORLEANS CEDEX

A l'attention de M« GOYENECHE

Monsieur,

Suite à votre demande, nous vous transmettonsnotre nouvelle offre pour la rénovation de l'installationde VILLENEUVE-LA-GARENNE.

Comme convenu, nous vous laissons le choixd'approvisionner la robinetterie pour cette affaire.

Espérant la faveur de vos ordres,

Nous vous prions d'agréer, Monsieur, l'expres-sion de nos sentiments distingués.

Pour la S.B.P.I.

P. GALLOT

APPAREILSet

I N S T A L L A T I O N SPour Industries Chimiques

MétallurgiquesTextiles, Pétroles, etc.

EN PLOMB etEN MATIÈRESPLASTIQUESPOLYESTER

N / Réf.

V / Réf.

Annexe I I I . 2 . - suite 2 -

SOCIÉTÉ BOURGUIGNONNED E

PLOMBERIE INDUSTRIELLESOCIÉTÉ A RESPONSABILITÉ LIMITÉE A U CAPITAL DE 20.000 F

Route de Bléneau B. P. n° 1 89220 R O G N Y

K C 73 B 9

Tél. (86) 74.97.57TéJ ex SBPIROG 800927 F S. M 00074 73 *9

ROGNY, le 28 OCTOBRE 1980

B . R . G . M .ORLEANS

Objet :

DEVIS N° 2090/B

GEOTHERMIE VILLENEUVE-LA-GARENNE

REMPLACEMENT TUYAUTERIE ACflER

SUR PUITS PRODUCTION ET REINJECTION

PAR CANALISATION FRP CIBA GEIGY D 3000

ET SEPMA SERIE 500

S.B.P.I. • DEVIS N° 2090 2/

I - GENERALITES

Notre présente proposition a pour objet le remplacement des tuyauteriesacier par des canalisations CIBA GEIGY Dualoy 3000 pour le puits deproduction et SEPHA série 500 pour le puits de réinjection sur le sitede VILLENEUVE-LA-GARENNE, conformément à votre schéma de principe.

II - CARACTERISTIQUES DES RE5EAUX

a) Puits production

Pression maxi : 7 BarsPression épreuve : 8,4 BarsDiamètre réseau : 0 80 à 0 100Température : 52°C

Pression maxi : 22 BarsPression épreuve : 26,4 BarsDiamètre réseau : 0 100 à 0 150

III - CARACTERISTIQUES DES TUYAUTERIES

Tube : époxyMarque : CIBA GEIGY Dualoy 3000Température maxi : 60°CRaccordement : joints collés coniquesPression statique maxi admissible : 10,3 Bars

k) Puits_réinjection

Tube : époxyMarque : SEPMA série 500Température maxi : 52°CRaccordement : joints collés coniquesPression statique maxi admissible : 26,4 Bars

IV - TRAVAUX PREVUS A NOTRE CHARGE

- Approvisionnement et fourniture des tubes, accessoires.- Transport sur site du matériel et de notre personnel.- Montage des tuyauteries et robinetterie sur supports positionnésau préalable.

- Epreuves en fin de chantier.

• *•/••

S.B.P.I. ' DEVIS N° 2090 3/

V - A LA CHARGE DU CLIENT

- Fourniture de l'eau et de l'électricité.- Fourniture de la robinetterie avec joints et boulonnerie.- Calorifugeage du réseau production.- Supportage.- Démontage de l'ancien réseau.- Tous travaux de génie civil.

VI -ESTIMATION DU COUT

Fourniture tubes et accessoires 95.000 F

Montage sur site 26.000 F

Ç Q y i _ Ç L Q _ i i?i¿QQQ_E

Estimation en variante

- Dépose anciens réseaux 8.000 F HT

- Supportage nouveaux réseaux 12.000 F HT

- Calorifugeage du réseau productionpour 30 mm laine de roche et tôleisoxal 2.500 FHT

Nota - Pour la présente offre, nous avons estimé que chaque puitsétait équipé de ses propres vannes de barrage.

VII - CONDHDNS GENERALES DE VENTE

Délai approvisionnement moyen : A à 5 semaines.

Délai montage : 2 à 3 semaines.

Validité de notre offre : 31 Décembre 1980.

Conditions de paiement

30?ó à la commande30?¿ à la livraison du matériel

Solde en fin de montage

Paiement par traite à 60 jours fin de mois le 10.

Révision de prixP = Po (0,1 + 0,7 IMP + 0,2 S_ )

( IMPo So )

Indice : base Usine Nouvelle (départ Octobre 80)

IMP : indice des matières plastiquesS : indice des salaires

Fait à ROGNY, le 28 Octobre 80

Pour la S.B.P.I.

P. GALLOTr

A N W E X E III.2.7,

LES 7R0VU1TS SEPMA

' S . E. P. M . A.25. RUE DE LISBONNE

75008 PARIS

TEL ».01.49 - TÉLEX: 650449

5630l

" . • ^ Z " t •' " Î • \

CompositionLes tubes et accessoires M A N U R I Tsont faits d'ur: matériau composite derésine thermodurcissable et de fibresde verre. La résine polyester, ou -anti-corrosion», ou époxydique, constitue lamatrice. Elle est durcie par polyméri-sation d'une façon irréversible. La fibrede verre, très résistante à l'élongation,constitue le renforcement. La structureterminée comprenant au moins 2 5 % derésine et au plus 75% de verre possè-de, à poids égal, une résistance m é -canique supérieure à la plupart desmatériaux traditionnels. Les tubes etaccessoires se travaillent avec les ou-tils manuels ou portatifs usuels.

FabricationLes tubes M A N U R I T sont fabriquéssur des machines automatiques, parenroulement filamentaire. Dans ce pro-cédé on enroule autour d'un mandrin,préalablement enduit d'une couchespéciale appelée «gel-coat» qui seraau contact du fluide transporté, desnappes successives croisées de fibresde verre imprégnées de résine, sousune tension et des angles déterminés.Le tube, une fois durci (polymérisé),est séparé du mandrin.La nature de la résine, l'angle de l'en-roulement, l'épaisseur des parois sontdéterminés en fonction des performan-ces mécaniques et chimiques requises.C e procédé est généralement connusous le terme anglo-saxon de : -fila-ment-winding».

Structure du tube MANURIT

Revêtement de résinerésistantà l'environnement extérieur.

ßel-coat :^revêtement internerésistant aux agents chimiqueset à l'abrasion.

A m e compositeformée de nappes successives croiséesde fibres de verre continues

"liées par une résine thermodurcie.

Une somme de qualités,

CHIMIQUEMENTRESISTANT :

IMPUTRESCIBLE :

LISSE :

LEGER :

PRATIQUE :

THERMIQUEMENTRESISTANT :

ISOLANT :

TRANSLUCIDE :

ETC..

Insensible à 90°/o des agressionschimiques connues. Non conta-minant.

Elimine les servitudes d'entre-tien : plus de protection ou depeinture externe.

Surface interne glacée permet-tant les meilleurs écoulements,sans prise aux incrustations niaux dépôts.

Densité : 1,8 environ.

Assemblage par collage ou jonc-tion mécanique compatible avectous systèmes existants.

De —40°C jusqu'à +120°C.

Electriquement et thermiquement

Permet de contrôler les écoule-ments.

V&±

dans tous les domainesindustriels...et plus particulièrement:

INDUSTRIE CHIMIQUE :

INDUSTRIE PAPETIERS

Acides, bases, sels, eaux sau-mâtres, eaux usées, eaux dé-minéralisées...

Pâtes, solutions chlorées,eaux blanchies, charges, ef-fluents, teintures...

INDUSTRIE PETROLIERE : Collectes, réinjections, eauxsaumâtres, eaux résiduaires,eaux de refroidissement..

INDUSTRIE D E S E A U X : Adductions, assainissements,effluents industriels...

INDUSTRIEM E T A L L U R G I Q U E :

INDUSTRIE MINIERE:

INDUSTRIE NUCLEAIRE :

Effluents de bains de traite-ment, electrolyse, bains ano-diques...

Adductions d'eaux, évacua-tions et pompages, tubesd'aérage...

Eaux parfaitement pures, eauxde refroidissement, effluentsradio-actifs.»

INDUSTRIE ALIMENTAIRE : Sirops, jus, alcools, lait, vi-naigre, graisses, eaux miné-rales, eaux résiduaires...

LUttEL

Pour chaque application, un tube MANURIT...

— Série 100 — En résine polyester.Pour la majorité des applications industrielles et les cas de corrosion simple jusqu'è une température de 70 à80°C.

— Série 200 — En résine vinyl-ester «anti-corrosion».Pour véhiculer la plupart des produits à haute agressivité chimique jusqu'à une température variant autour de100°C.

— Série 500 — En résine époxydique.Pour les applications nécessitant une résistance mécanique élevée jusqu'à des températures variant autourde 120°C, m ê m e en milieu agressif.

Modes de jonction

— jonction par manchon,

— jonction par bride fixe en stratifié,

— jonction par bride tournante sur collet.

Les tubes M A N U R I T se prêtent aussi à l'utilisation de raccords universels tels que raccords mécaniques flexibles, raccordsgonflables, manchons à lèvres, etc..

Caractéristiques dimensionnellesTubes à bouts lisses L = 6 m.

Diam. n o m .

mm

50"

65

80

100

125

150

200

250

300

Diam. int.

m m

50

65

80

100

125

150

200

250

300

Diam. ext.mini.

mm

59

74

89

109

135

160

211

262

313

Epaiss. mini

m m

4,5

4,5

4,5

4.5

5

5

5.5

6

6,5

Poids nom.

K g / m lin.

1,4

1.7

2,2

2,7

3,7

4,4

6,5

8,8

11.4

Contenance n o m .

1/m lin.

2

3,1

5

7.9

12,2

17,6

31.4

49

705

* y compris gel-coat de 0,5 m m .** livré en longueur 4 m

Autres diamètres disponibles : 400, 500, 600, 700, 800, 900, 1000... Jusqu'à 3000 m m , sur d e m a n d e .

Propriétés physiqueset mécaniquesPropriété

Densité

Conductivité thermique

Résistivité électrique

Rigidité diélectrique

Coefficient dilatation lin.

Coefficient de perte de charge

Résistance aux chocs**

Contrainte de rupture

— en traction

—- en flexion

— circonférentielle

Unité

Kg/dnr>3

m t h / m 2 / m / h / ° C

O h m - c m 2 / c m

KV/mm

m/m/°C

*

Joule

K g / m m *

K g / m m *

Kg/mm2

Valeur

1,8 environ

0,15 à 0,20

1010 à 10«

8 à 12

15 x 10-6

150

20

>4***

> 4*"

> 4"*

* coefficient C w selon Williams et Hazen

** par chute pendulaire d'une bille de 2 kg

'** les contraintes de rupture sont variables selon les diamètres

et les matériaux. Ces valeurs minimales sont largement dé-

passées dans certaines fabrications.

MBsfTTHTn

Accessoires

DN DeJ I

Bouts lisses usinésTous les tubes et accessoires M A N U R I T sont livrés avec bouts lisses usinés,prêts pour l'assemblage avec des manchons, des brides tournantes sur colletsou des brides fixes, etc..

DNDeE

50

5865

65

7380

80

8885

100

108100

125

134112

150

159125

200

210150

250

261170

300

312190

ManchonsDNDiL

50

58,5130

65

73,5160

80

88,5170

100

108,5200

125

134.5224

150

159,5250

200

210,5300

250

261,5340

300

312,5380

Sur demande :Brides A S A 150 lbsou suivanttout autre perçage

Brides tournantes sur collets.Brides Brides acier normalisées P N 10

DNABCen"f*

5062,5125165184

195

6582145185184

215

8095160200188

220

100114,5180220188

230

125140210250188

230

150166,5240285188

250

200227295340208

265

2502813503952212

285

3003324004452612

305

* nombre de trous ** longueur des tiges filetées

ColletsDNDiDCL

50

58,58035

6573,5

10045

80

88,512045

100

108,514050

125

134,5-16550

150

159.519055

200

210,525060

250

261.531070

300

312.536075

Sur demande : Brides stratifiées A S A 150 lbs

Brides fixes Brides stratifiées normalisées PN 10

DNDiBCL

Fn*t"

5058,5125165513934

175

6573,5145'185513934

175

8088,5160200513938

175

100108,5180220513948

175

125134,5210250514248

180

150159,5240285644568

195

200210,5295340835168

205

250261,535039596578

12215

300312,54004459664812

230

' nombre de trous ** longueur des tiges filetées

ATTENTION : Les brides stratifiées nécessitent des couples de serrage par-ticuliers. Consulter les instructions d'assemblage.

IT

CoudesDNRL

CoudesDNRL

¿905070135

¿45'507094

o *

6597178

j *

65971?1

80115200

80115133

100150250

100150162

125187300

125187190

150225350

150225218

200300450

200300275

250375545

250375325

300450640

300450376

* Les coudes à 90° et à 45" sont fabriqués par enroulement. Tout autre anglepeut être exécuté à la demande avec des éléments chaudronnés.

TésD N 50 65 80A 290 335 370Valeur de «a» selon DN et Dn.

100420

125470

150530

200640

250740

300840

D N collecteur

506580100125150200250

\ 300

50 65

145 152167

80160175185

100170185195210

125182197207222235

150195210220235247265

200220235245260272290320

250245260270285297

C315345370

300270285295310322340370395420

DN - on

RéductionsValeur de «A» selon D N et Dn.

DN

506580100125150200250

65 80183 225

203

100290268235

125

342310275

150

385350300

200

500450400

250

595545445

30Q

690590485

N O T E IMPORTANTE :Les longueurs d'emboîtement des coudes, tés et réductions ci-dessus sont les mêmes que celles des bouts lisses usinés destubes droits de diamètres correspondant.

1000

Caractéristiques hydrauliquesAbaques de perte de charge - eau à 20° C

100

CD

a

S 10 8

O 4

ë »0J 2

0)

a

s©"N,

771

•

s

/71

/

«

wS.

s

S

C

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S^/

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1

1

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C

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s

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11

s

/

yy/

,/

s

S,

S,

s.

s.0,1

2 3 4 5 6 8 2 3 4 5 6 B 2 - 3 4 5 6 8 2 3 4 5 6 8

0,1 1 10 100 ' 1000

Débits en l/s

Une base de calcul pour les pertes de charge est donnée par la formule de

Williams et Hazen :

V = 0,85 C w rO.63où V = vitesse en m / s , r = rayon hydraulique en m , s = perte de charge en

m / m - C w un coefficient dont la valeur pour les tubes M A N U R I T est de 150.

Equivalence des accessoires et branchements,en mètre de canalisation

Diamètres

50

65

80

100

125

150

200

250

300

Coudes à 90°

1

1,5

2

2,5

3

4

5

6

7

Coudes à 45°

0,75

1

1,25

1.5

2,25

2,5

3

4

4,5

Tés collecteur

1

1,25

1.5

2

2,3

3

4

5

6

Tés dérivation

3

3.5 •

4.5

6

7,5

9

12

16

20

A N N E X E III.2.2.

LES PRODUITS CIBA-GElGy

I CONDITIONS DE SERVICE

QtODUIT

C 300

C512

C150

DUALOY 3000/UL

DUALOY 3000/G

DUALOY 3000

•

DUALOY 4100 (2)

PRESSION DE SERVICE(CYCLIQUE/STATIQUE) (1)

2" - 4 " = 20/306" =14/20

2 " - 4 " = 35/556" = 20/30

8" -16" = 10/10

2 " - 4 " = 20/306" =14/20

2 " - 4 " = - / 3 06" = - / 2 08" = - / 1 0

2 " - 4 " = 2 0 / -6 " = 1 4 / -

8"-16" = 1 0 / -

2" - 6" = - / 9

CHEMISAGE (UNER)(DOMAINE DE PH)

(5 à 14)

(5 à 14)

(5 à 14)

(1à14)

(1à11)

(1 à il)

(3 à 14)

TEMPERATURE MAXIMADE SERVICE

+ 65°C

+ 65 °C

+ 65 °C ;

+ 65°C

+ 65 °C

+ 65°C

+ 110°C

DESTINATIONPRODUIT

C300

C512

C150

^ Á L O Y 3000/UL

DUALOY 3000/G

DUALOY 3000

-

DULAOY 4100 (2)

G A M M E DE DIAMETRES

2"-6"

2"-6"

8"-16"

2"-6"

2"-8"

2"-16"

2- - 6" •

SYSTEME DE JONCTION

Pronto-Lock (2" - 6")

Taper-Lock (2" - 4")

Manchons collés (2" - 6")

Pronto-Lock

Pronto-Lock II

Manchons collés

de type:"Victaulic"

Manchons collés (2" -16" )Taper-Lock (2" - 4")Pronto-Lock I (2" - 6")Pronto-Lock II (8"-16")Brides tournantes

Manchons collésPronto-LockBrides tournantes

DESTINATION

Ipétrole brut, eau salée et . 'gaz naturel

application haute pression

application grand débit

hydrocarbures légerscanalisations enterrées deproduits inflammables

lignes d'air et d'eaudans les mines

circuits générauxde toute installationindustrielle:• réseau incendie• eau industrielle et potable• effluents• produits agressifs

produits très agressifs :et solvantsdu génie chimique •

introduction de Ciba-Geigy, agréée API, est conforme aux normes standards A S T M D 2310 et D 2517. Les tubes, conditionnés en container, sont livréspar longueur de 6 ou 12 m . .(1) Toutes les pressions indiquées sont exprimées en bar pour des liquides. Ces pressions doivent être réduites pour les gaz et l'air. Les tubes peuventêtre utilisés sous vide.(2) Des pressions plus élevées peuvent être obtenues sur demande.

PROPRIETES PHYSIQUESPROPRIETES

DENSITE

CONDUCTIVITE THERMIQUE

DILATATION LINEAIRE 2" - 6"

DILATATION LINEAIRE 8" -16"

COEFFICIENT HAZEN WILLIAMS (PERTE DE CHARGE)

DURETE ROCKWELL

DURETE BARCOL

PROPRIETES MECANIQUESP R O P R I E T E S

résistance à la tractionlongitudinale

module de tractionlongitudinale

résistance à la compressionlongitudinale

module de compressionlongitudinale

résistance à la tractioncirconférentielle

module de tractioncirconférentielle

résistance à la flexion

module de flexion

"long term hydrostaticdesign basis"*"

UNITES

kg/mm2

kg/mm2

kg/mm2

kg/mm2

kg/mm2

kg/mm2

kg/mm2

kg/mm2

kg/mm2

UNITES

-

Kcal/m.h. °C

10"5 m / m . °C

10"5 m / m . °C

-

Echelle M

-

VALEURS

1,8

0,21

1,2

1,7

150" .

90

80

VALEURS

STANDARDSAUFD4100

21

2100

21

1600'

. 48

3200

20

2100

27

D4100

à24°C

24

2000

21

2200

17

3500

21

2600 .

9

à110°C

20

1700

19 .

1500

21

2500

7

1800

9

•Ciba-Geigy test method, "identique au P V C , *** résistance à la traction circonférentielle après 100.000 heures.

NORMES

ASTM

D792

D177

D696

D696

-

-

-

CTM*

-

23

21

21

156

-

-

NORMES

ASTM

D2105

D2105

D695

D695

D1599

-

-

-

D 2 992(B)

CTM*

161

161

142

142

151

151

160

160

-

CIBA-GEIGT

Dualoy®3000 and Dualoy 4000Corrosion Guide Engineering Data

Maximum Recommended Temperature°FChemical Pronto-And Dualoy Lock®Concentration 3000 4000 O-Ring

Maximum Recommended Temperature °FChemical Pronto-And Dualoy LockConcentration 3000 4000 O-Ring

Acetaldehyde (Aqueous)Acetic Acid —10%Acetic Acid—25%Acetic Acid —50%AcetoneAcetophenoneAdipic AcidAllyl ChlorideAluminum Acetate—AllAluminum Chloride—AllAluminum Floride—AllAluminum Nitrate—AllAluminum Potassium

Sulfate —56%Aluminum Sulfate—AllA m m o n i u m Bromide—AllA m m o n i u m

Carbonate —15%A m m o n i u m Chloride—AllA m m o n i u m

Dichromate —AllA m m o n i u m Nitrate—50%A m m o n i u m Nitrate—AllA m m o n i u m Persulfate — 2 5 %A m m o n i u m Persulfate — 3 0 %A m m o n i u m Phosphate —AllA m m o n i u m Sulfate—25% ,A m m o n i u m Sulfate—40%n-Amyl AcetateAmyl Alcoholn-Amyl Chloride

NR125NRNRNRNRNTNT

150150150150

150150150

150150

150150150150150150150150NRNRNT

75200170NR100.75200100150210150210

21021016O|

160210

15020019020016019021016075

15075

ENN

EE

NTVNNNN

NNN

EN

NNNEENNNEEV

Barium Carbonate—AllBarium Chloride—AllBarium Nitrate —AllBarium Sulfate—AllBenzeneBlack Liquor (Pulp Mill)BoraxBoric Acid — 4 %Boric Acid—5%Bromine Water—4%ButadieneButanen-Butyl AcetateButyl AlcoholButyl GlycolButyl CellosolveCalcium Bisulfate—AllCalcium Carbonate—AllCalcium Chloride—AllCalcium Hypochlorite—AllCalcium Nitrate—AllCalcium Phosphate—AllCalcium Sulfate—AllCarbon TetrachlorjdeCarbonic Acid

— Carbon DioxideChloraceticAcid — 8 % 'ChlorobenzeneChloroformChromic Acid — 5%Chromic Acid —10%

150150150150NR150NT

150NT

150NTNTNTNTNTNR150150150150150150150NR

150100NRNRNT100

210210 '150210150210210200125NT125125100150150125175210210NT

210210210100

150NR12510075

NR

NNNNVVENNVVNENNENNNENNNN

NEVVEE

Max imum RecommendecChemicalAndConcentration

Chromic Acid —30%Citric Acid —32.5%Crude Oil, Sour—AllCrude Oil, Sweet—AllCupric Chloride —AllCupric Fluoride —AllCupric Nitrate—AllCupric Sulfate—AllDiacetone AlcoholDichloroethyleneO-DichlorobenzeneDiethyl KetoneDiethylene GlycolDiethylene TriamineEthyl AcetateEthyl AlcoholEthy' CellosolveEthyl ChlorideEthyl EtherEthylene Glycol

(Aqueous) —AllEthylene Glycol — 100%Fatty AcidsFerric Chloride—40%Ferric Nitrate —AllFerric Sulfate —AllFormaldehyde — 3 7 %Freon®Gasoline —AllGlycerine (Aqueous)—AllGlycerine—100%Green Liquor (Pulp Mill)HeptaneHexaneHydrobromic Acid — 10%Hydrobromic Acid—50%Hydrochloric Acid—2%Hydrochloric Acid—5%Hydrochloric Acid — 10.5%Hydrochloric Acid — 15%Hydrochloric Acid—20%Hydrochloric Acid—36.5%Hydrofluoric Acid—10%Hydrogen Chloride

- ( G a s , Dry)Hydrogen Peroxide—5%Hydrogen Peroxide—10%Hydrogen Peroxide—30%Hydrogen Sulfide, DryHydrogen Sulfide, Wet—AllIsopropyl Alcohol—AllJet FuelKeroseneLactic AcidLaurie Acidn-Lauryl Alcohol

I Tempe

Dualoy3000

NT150150150150150150150NRNRNRNRNTNRNTNRNRNRNR

150150NT

150150150NRNT150150150100NT125100NR150125100NT75

NR100

150NT

100NT150150NR150150NTNTNT

4000

NR200225225200210210210100NR100100200NR15012575

NR75

225225NT

21021021075

150200150225210150150NRNR125100NRNRNRNRNR

NRNT

12575

200200150150200225225150

rature°FPronto-

LockO-Ring

ENNNNNNNE

VEN

ENE

NR

NN

N/VNNNE

CMNNN

N/ENNE

EEEE

E/V

V

VEE

E/VEENNN

N/VV

E/V

Maximum R e c o m m e n d e dChemicalAndConcentration

Lithium Chloride—AllLithium Hydroxide—AllMagnesium Carbonate—AllMagnesium Chloride—AllMagnesium Nitrate—AllMagnesium Sulfate—AllMaleic Acid—5%MaleicAcid —35%Méthylène DichlorideMethyl Ethyl KetoneMethyl Isobutyl KetoneMineral OilNaphthaNaphthaleneNatural GasNitric Acid — 1 %Nitric Acid—10%Oleic AcidOxalic AcidPerchloric Acid — 15%Perchloric Acid—70%Phenol —10%Phosphoric Acid—2%Phosphoric Acid—5%Phosphoric Acid—10%Phosphoric Acid—50% .Phosphoric Acid —85%Pickling Acid (5% HZSO<

0.25% Coal Tar Inhibitor,Water)

Picric AcidPlating Solution —Nickel

(17% Nickel Sulphate, 5%Nickel Chloride, 30%Boric Acid, Water)

Plating Solution —SilverStrike

Polyethylene Glycol(E-200)

Polyethylene Glycol(P-400)

Potassium Bicarbonate —AllPotassium Bromide—AllPotassium Carbonate —AllPotassium Chloride—AllPotassium Dichromate-10%Potassium Nitrate—AllPotassium Perman-

ganate—10%Potassium Sulfate—AllPropane'n-Propyl AlcoholPropylene Glycol—AllSilicic AcidSodium Acetate—All

Temperature °F

Dualoy3000

150NR150150150150150NRNRNRNR150NRNT150125NRNTNTNTNRNRNTNT12575

NR

125NT

175

150

150

150150150150150150150

150150NTNT150NT150

4000

NTNT

210210210210NT150NR125125210175150225100NR225225120NRNR150100NRNRNR

125NR

125T

125

225

225210225200225200225

175225125150225100210

Pronto-Lock

O-Ring

NENNNNVV

ENR

NN/V

VNE

VN/EE/V

EEE

'• E

. V

E

UJ

N

NN

NTNNNN

NTNNNNV

N/E

Max imum R e c o m m e n d e d Temperature°FChemical Pronto-And Dualoy LockConcentration 3000 4000 O-Ring

Sodium AluminumSulfate-All

Sodium Bicarbonate—AllSodium Bisulfate—AllSodium Bromide—AllSodium Carbonate—AllSodium Chloride—AllSodium Cyanide—AllSodium Dichromate —10%Sodium Ferrocyanide—AllSodium HydroxideSodium Nitrate—AllSodium Silicate—AllSodium Sulfate—AllSodium Sulfide— 10%Sodium Sulfite—AllStannic Chloride—AllStannic Sulfate—AllSteam (continuous rating)Stearic AcidStyreneSulfamicAcid —25%Sulfur Dioxide (Gas, Dry)Sulfuric Acid—2%Sulfuric Acid — 5%Sulf uric Acid — 1 0 %SulfuricAcid—25%Sulfuric Acid — 5 0 %Tannic Acid — 15.5%Tartaric Acid — 1 1 %TolueneTrichloroethyleneTurpentineUreaVinyl AcetateWater, Chlorinated 1%Water, DistilledWater, Demineralized,

DeionizedWater, HardWater. Salt iBrine)Water, Sweet (Fresh)-Water (pH range as

shown)

W a x e sXyleneZinc Chloride—AllZinc.Sulfate —All

150150150150150150150150150CM150150150150150150150NRNTNR15015015012510075

NR150150NRNRNRNTNT

150150150

150150150

1-11@150

NTNR150150

200210210225210225200200210

. CM210200200200200200200225200100NRNR125100NRNRNR20020015012515015075

225225225

225225225

1-14@225

225150210210

NNN

NNNNNENNNNNN

ENV

EEE

E/VE/V

NNVVNEENNN

NNN

° N

VNN

Pronto-LockO-RingSelection Guide

Code Polymer Temperature Range

N Buna-N(Nitrile)

-30/+225°F

E Ethylene Propylene - 6 5 / + 2 5 0 TRubber (EPR)

V Fluorocarbon(VitonA)

-15/+375°F

Where an alternate material is shown (i.e. N / E ) , the propermaterial selection will depend on the concentration, tem-perature, and pressure of the system.

Temperature Conversion Chart:

°F Equivalent °C

75100125150160175190200210225

243852667179889399107

NR — Not RecommendedNT — Not TestedCM — Consult Manufacturer

5.1. Série D 3000

Le trie D 3000, disponible dans les diamètres de 2 pouces à 16 pouces, estlargement utilisé dans les centrales thenrdques, dans les usines indus-trielles, le génie chimique et les aciéries. Il peut être utilisé pour unelarge gamme d'application allant des lianes d1 adduction d'eau aux chaudiè-res, des lignes d1 effluents, des lignes d'air comprimé, des lignes d'assai-nissement, des lignes de drainage et disons, d'une façon générale, toutesles lignes d'utilités en site industriel.

Le tube DOALOY 3O00 est conforme à la spécification API 5LR et dans lecadre de cette spécification il est classa au grade le plus élevé, c'est-à-dire le grade R 63.

De plus, il est testé selon les normes ASEti incluant A S M D 2310 et :ASTM D 2996. Le tube D 3000 a également un agrément NSF pour 1P. transportde l'eau potable. ' :

Le tube D 3000 peut être utilisa jusqu'à des tsnpératures n'excédant pas65°C pour la plupart des applications en accord avec notre guide decorrosion ; quant à la pression de service disponible, celle-ci peutvarier de 10 à 20 bars en fonction de la ,çamm2 de diamètres, des fittingset de la configuration de la ligne requise.

Tous les systernes de jonctions CI3A-GEIGY dont nous avons discuté aupa- 'ravant, jonctions collées, jonctioiis par brides, jonctions ce typeVictaulic, jonctions mécaniques PRONTO LOCK, jonctions filetées sent dis-ponibles avec la série DOALÔï 3000.

(Vous avez là une photo qui vous montre l'utilisation du D 3000 dans lecadre d'une centrale électrique utilisée pour le transport des eaux delavage des fumées et des scories).

5.2. Série D 4000

La ganme DDALOY 4000 est un système de tubes disponibles dans la gamme2 pouces à 6 pouces et qui paut supporter des températures plus élevées.Cette gamme de produits a trouvé de nombreuses applications dans les mêmessecteurs d'irxñustrie à savoir les centrales énergétiques, les usines deproduits chimiques, les aciéries et également dans certaines applicationsindustrielles. Du fait de sa résistance en continu à des températures deservice de 110e>C, le tube D 4000 peut être utilisé comme ligne de retourde condensât pour les lignes d'eaux industrielles et d'eaux salées, pourla tuyauterie anti-corrosion dans le génie chimique, pour les lignesd'eau potable et également pour le transport d'une large garome de solvant«aromatiques.

Le tube D 4000 est conforme aux standards existant ASTM et à reçu un agré-ment NSF pour le transport de l'eau potable. Le tube D 4O00 est actuelle-ment en train de passer un certificat de test pour le transport desretours de condensât, en accordance avec la spécification militaire amé-ricaine LILF-28 5S4.

26.

C H A P I T R E IV

AMORCE D'ETUDE DU PROBLEME

DES POMPES DE REINJECTION

L'aspect métallurgique et chimique de la corrosion observée

Les conclusions - Les suites a donner

27.

IV.1. - GENERALITES

La corrosion des pompes de réinjection est un phénomène.relativement

complexe et très général sur les installations géothermiques.

Cependant, devant l'ampleur des problèmes observées sur la centrale

de Villeneuve-la-Garenne en comparaison des autres réalisations il était néces-

saire de réaliser une étude métallurgique plus poussée établie sur 11observation

concrète d'éléments des pompes installées sur le site.

Ce dernier chapitre s'attache donc principalement, dans un premier

temps tout au moins, à présenter une étude métallurgique de la corrosion réali-

sée en laboratoire par Monsieur KAUFFMANN, Maître de Recherche au Laboratoire

de Chimie des solides de l'Université d'Orléans.

Comme nous pourrons le constater, une telle analyse des problèmes ren-

contrés ouvre la porte d'une recherche systématique destinée à résoudre, tout

au moins partiellement, ce grave problème de l'usure rapide des pompes dont l'in-

cidence est grande sur les coûts d'exploitation de la géothermie.

En d'autres termes, le Département Géothermie du B.R.G.M. souhaite,

grâce à l'excellente collaboration des utilisateurs actuels de la géothermie,

poser rapidement le problème aux constructeurs de pompe afin que leur technolo-

gie puisse s'adapter à l'environnement de la géothermie, et pour ce faire, l'ex-

cellent rapport de Monsieur KAUFFMANN constitue un argument de poids.

IV.2. - ETUDE DE LA CORROSION D'UNE POMPE UTILISEE DANS UNE EXPLOITATION

GEOTHERMIQUE par Monsieur KAUFFMANN

IV. 2.1.'- INTRODUCTION - OBJET DE L'ETUDE

A la demande de Monsieur GOYENECHE des éléments d'une pompe SULZER

MB 80/5 utilisée sur le forage de l'exploitation géothermique de VILLENEUVE-LA

GARENNE ont été étudiés au plan de la structure métallurgique des matériaux uti-

lisés et de leur corrosion.

Cette pompe a fonctionné du 14/3/1979 jusqu'au 17/01/1980, soit 10 mois,

puis elle a été démontée le 3/04/1980 soit deux mois et demi après la mise hors

de service.

28.

Les données techniques fourni.es par le fabricant indiquent les carac-

téristiques mécaniques des matériaux utilisés. Ceux-ci sont essentiellement

constitués par de la fonte grise correspondant aux "grades" suivants (NF A32 -

101) :

Ft 25 D (résistance de 25 da N/mm2 pour un diamètre du barreau d'essai brut

de coulée de 30 mm) pour le corps3 les roues et les diffuseurs.

Ft 30 F (résistance de 30 da M/mm1 pour un diamètre du barreau d'essai brut de

coulée de 30 mm) pour les chemises d'arbre.

Seul l'axe est en acier fin non allié correspondant à la nuance XC 383 c 'est-à-

dire contenant 0338 % de carbone (acier mi-dur)

IV. 2.2. - PRELEVEMENT DES ECHANTILLONS (planches II à V)

Les pièces mises à notre disposition étaient les suivantes :

Nom de la pièce

Corps de boîte à garniture

Roue

Diffuseur

Chemise d'arbre

Piston d'équilibrage

Arbre

Numéro de nomenclature; SULZER +

: 030.00

: 041.00

O8O.00

: 306.OO

[ 065 .00

[ O 9 1 . O O

> •¡Numéro échantillons :

; 2 et 3 ;

; 9 J; 4,5 et 8 ;

; i ;

: 7 !

; 6 . ;

t Document SULZER S 4211.00315 (annexe IV. 1.)

Les macrophotographies contenues dans les planches II à IV donnent

l'aspect des différentes pièces examinées ainsi que la localisation des prélè-

vements effectués. Les figures de la planche V fournissent une image de certains

des échantillons métallographiques préparés à l'aide de ces prélèvements. La pré-

paration des surfaces a consisté en un polissage d'ébauche aux papiers abrasifs

au carbure de silicium, suivi d'un polissage de finition sur alumine3 puis 3 in

fine3 à la pâte de diamant (0325 \i).

Les échantillons ainsi préparés ont été d'abord examinés au microscope

optique puis au microscope électronique à balayage (M.E.B.) de façon à étudier

en premier lieu la répartition du graphite dans ces fontes puis en second lieu

29.

la morphologie des -produits de corrosion.

Ils ont ensuite été soumis à une attaque métallographique et examinés

à l'aide des mêmes moyens d'investigation afin de déterminer la structure des

diverses fontes.

Enfin quelques analyses élémentaires par fluorescence X ont été faites

parallèlement aux observations M.E.B.

IV. 2. 3. - RESULTATS DES DIVERSES OBSERVATIONS

Hlous étudierons successivement chacune des pièces.

A - Corps de boite à garniture

Les observations se rapportant à cette pièce sont consignées dans les

planches II, VI3 VII3 VIII3 IX.

a - Aspect général

Les figures 73 8 et 9 montrent que les' parois internes de cette pièce

sont recouvertes d'une masse importante de dépôts et de produits de corrosion.

La figure 8 et surtout la figure 9 montrent clairement qu'une stratification

produits de corrosion - dépôts existe. Un point particulièrement intéressant à

noter est la relativement bonne adhérence des produits de corrosion3 associée

au fait qu 'au lieu de passer en solution3 ceux-ci constituent une masse compacte

reproduisant les contours initiaux de la pièce. De plus3 on note que la profon-

deur de pénétration est très variable d'un endroit à un autre. Cet effet est

vraisemblablement lié aux gradients de vitesse de circulation du fluide.

b - Formes et répartition des particules de graphite dans l'alliage

Les figures 24 et 25 montrent qu'il s'agit d'une fonte à graphite la-

mellaire (Forme I) les lamelles n'ayant pas d'orientation préférentielle appa-

rente il s'agit donc d'un graphite type A.

c - Structure

Celle-ci est fournie par les figures 35 (microphotographie optique)3 36

et 37 (planche IX). On constate que la matrice est uniquement perlitique.

30.

d - Morphologie de la corros-ion

Les figures 26, 27 et 28 montrent la zone de transition entre le métal

non attaqué, à droite sur les photographies et les produits de corrosion, à

gauche. On assiste à une véritable transformation en place du métal, la corro-

sion trouvant un cheminement privilégié le long des lamelles de graphite, c'est

d'abord la zone contigüe à celles-ci qui est oxydée puis la progression de l'in-

terface métal/produits de corrosion a lieu selon une direction perpendiculaire

aux lamelles. Finalement les régions corrodées se rejoignent et, les produits

se trouvent agglomérés par l'armature que constitue le réseau du graphite (fig.

30 et 31). On note à différents endroits la présence de fissures entraînant par^-

fois la dêcohêsion de la masse de produits par rapport au substrat. Ce type de

corrosion est classique pour les fontes et est connue sous le nom de corrosion

graphitique. Dans les eaux où la sévérité d'attaque est faible, il confère aux

fontes une résistance à la corrosion supérieure à celle des aciers ordinaires

'car la couche de produits formés reste en place et exerce un certain effet pro-

tecteur sauf si une contrainte mécanique entraîne son écaillage. Nous avons effec-

tué une analyse X ponctuelle au niveau des produits de corrosion, celle-ci révèle

la présence du fer, du silicium et d'une petite quantité de manganèse (conforme

à la nature de la fonte grise étudiée) mais on note également un pic de chlore

très net montrant que cet élément imprègne les produits formés. Le pic de l'or

est dûà la préparation de surface des échantillons par metallisation sous vide

de cet élément, avant observation au M.E.B.

La figure 32 donne un aspect de la couche de dépôts formée au-dessous

des produits de corrosion, l'analyse de la plage observée (figure 33) indique la

présence des éléments suivants : Fe, Ca, S et très peu de manganèse. Le pic d'alu-

minium est probablement du à l'alumine utilisée pour le polissage.

La "mémoire" de la structure perlitique du métal sain semble se conser-

ver dans les produits de corrosion, déjà perceptible sur la figure 31, cet aspect

est encore plus net après attaque (figure 37).

Le montage donné en annexe montre au grossissement 100 une traversée

de la section polie, du métal sain vers les dépôts, la surface initiale de la

pièce est nettement visible.

B - Diffuseur

Les observations se rapportant à cette pièce sont consignées dans les

planches III, X, XI, XII et XIII.

31.


Les figures 10 et 11 montrent deux aspects des zones affectées par la

corrosion. Une dégradation importante se produit en particulier sur l'un des

bords des aubes (bords d'attaque). Sur certaines d'entre elles, la partie corro-

dée s'est détachée, sur d'autres elle est encore présente (aube de droite sur

la figure 10). On observe également sur la figure 11, mais ceci est aussi nette-

ment visible sur les sections polies (cf. figure 22, échantillon 8), que le métal

est profondément corrodé dans la zone de raccordement de l'aube au diffuseur

coté bord d'attaque (parties entourées d'un pointillé sur la figure 11). Il est

clair que bien qu'une corrosion généralisée se manifeste, le régime hydrodyna-

mique et la vitesse du fluide, éventuellement les turbulences, sont un facteur

d'aggravation important.

b - Formes et répartition.des particules de graphite dans l'alliage

Les micrographies optiques (figures 38 et 39) prises en deux endroits

différents du métal non corrodé .montrent qu'il s'agit d'une fonte à graphite

lamellaire (forme I) où l'on rencontre â la fois la répartition de type A et la

répartition de type B (rosettes) ; cette dernière se trouvant plutôt dans les

régions voisines de la surface de la pièce, ce qui correspond à une situation •

fréquente pour les pièces minces refroidies rapidement.

c - Structure

Celle-ci est fournie par les figures 45 (microphotographie optique),

46 et 47 (planche XII). On constate que la matrice est uniquement ferritique,

cette configuration étant caractéristique des fontes grises à 5 % de silicium.

Les joints de grain ferritiques sont nettement apparents sur la figure 47. On

relève la présence (figures 49, 50 et 51) de précipité d'eutectique phosphoreux.

d - Morphologie de la corrosion

Les figures 40 et 41 (micrographies optiques), 42, 43 et 44 montrent

la zone de transition entre le métal non attaqué (à gauche) et les produits de

corrosion (à droite). Le faciès obtenu est identique à celui précédemment décrit

sur le corps de boite.

Les figures 48 et 49 montrent cette même région sur une coupe attaquée

au nital, la limite entre les produits de corrosion et le métal non corrodé est •

finement soulignée.

32.

C - Chemise d'arbre

Les observations se rapportant à ces -pièces sont consignées dans les

planches III, IX3 XV, XVI, XVII et XVIII.


La figure 12, planche III que les dégradations subies par plusieurs

tronçons de chemise d'arbre. On note que la corrosion est localement si intense

que la limite de surcharge mécanique est atteinte et que la pièce rompt. L 'échan-

tillon 1 (figure 18) prélevé sur l'une de ces pièces montre qu'une partie des

produits de corrosion adhère au métal mais que l'écaillage se produit facilement.

b - Formes et répartition des •particules de graphite dans l'alliage

Les figures 53, 54,55 et 56 indiquent qu'il s'agit encore d'une fonte

à graphite lamellaire (Forme I) mais la répartition est cette fois de type D

(graphite interdendritique de surfusion) compatible avec une fonte de teneur

en silicium assez élevée.

c - Structure

Celle-ci est fournie par les figures 64 (microphotographie optique),

65, 66, 67, 68 et 69. La structure est mixte ferrito-perlitique, les régions

interdendritiques étant surtout ferritiques alors que les dendrites contiennent

à la fois de la ferrite et de la perlite. On remarque sur les figures 67, 68

et 69 la finesse de la phase perlitique.


Les figures 57 (microphotographie optique), 58, 59, 60 et 61 montrent

la région correspondant au front de progression de la réaction. On constate que

le mécanisme est toujours le même bien que la structure de cette fonte soit assez

différente de celles que nous avons examinées précédemment.

Le maintien en place des produits de corrosion par l'"armature" de

graphite et la "mémoire" de la structure saine sont nettement visibles sur les

figures 62 et 63 ainsi que sur les figures 70 et 71 prises sur coupe attaquée

au nital.

33.

D - Piston d'équilibrage

Les observations se rapportant à ces pièces sont consignées dans les

planches III3 XIX3 XX.


La figure 13 (planche III) donne une vue de la pièce ainsi que la loca-

lisation du prélèvement ayant servi à préparer l'échantillon 7 (figure 21).


Les figures 723 73 prises sur coupe polie montrent qu'il s'agit d'une

fonte à graphite lamellaire (lamelles très petites : dimension 8) de répartition

type D (comme la pièce précédente).

c - Structure

La structure^ donnée par les figures 73 et 74 est ferrito-perlitique3la proportion de la phase perlitique étant faible.


Les figures 75 (coupe polie)3 76 et 77 (coupe polie attaquée au nital)

donnent quelques aspects de l'interface métal-produits de corrosion. On retrouve

le même type de progression que précédemment.

E - Roues

Les observations se rapportant à ces pièces sont consignées dans les

planches IV3 XXI3 XXII3 XXIII et XXIV.


Les quatre macrophotographies de la planche IV donnent quelques aspects

des zones corrodées d'une roue ainsi que la localisation du prélèvement ayant

servi à préparer la coupe n° 9 (fig. 23). On remarque que plusieurs plages corro-

dées sont présentes sur les joues de la roue et sont en rapport avec des zones

de corrosion formées sur les palettes de l'aubage. La figure 16 montre également

que l'un des bords de ces aubes est systématiquement affecté. Enfin la figure 17

34.

montre une très grosse piqûre •peut-être due à un contact galvanique pendant ta

période d'irrmobilisation.


Les figures 78, 79, 80 et 81 (planche XXI) montrent qu'il s'agit tou-

jours d'une fonte à graphite lamellaire (Forme I) organisé selon une répartition

générale type D mais laissant apparaître des rosettes (répartition B) très

petites.

c - Structure

Elle est fournie par les microphotographies prises sur coupes polies

puis attaquées au nital (planche XXIV). Cette structure est uniquement ferri-

tique.


Les figures 82, 83, 84 et 85 (planche XXII) montrent la progression

de la zone corrodée. Les mêmes remarques peuvent être faites concernant le mé-

canisme de réaction, mais de plus on observe clairement sur ces clichés que

des îlots de corrosion se développent très en avant du front global produits/

métal. Il est donc clair que les lamelles de graphite permettent au milieu

corrosif de gagner des rosettes encore situées dans le métal sain puis d'y

développer un germe de corrosion à partir duquel la matière avoisinante sera

oxydée. Les figures 86 (métal sain) et 87 (produits de corrosion) montrent

cette transformation. L 'attaque au nital (figure 90) souligne la séparation

entre le métal non attaqué et les produits formés. On note que la porosité

des produits de corrosion est pour cette pièce particulièrement élevée.

F - Arbre

Les observations se rapportant à cette pièce sont consignées dans la

planche XXV.

L 'échantillon a été prélevé sur un cylindre tronçonné dans la pièce

au niveau d'une zone de corrosion. Ces zones correspondent à des bandes répar-

ties le long de l'arbre probablement situées à l'aplomb des parties corrodées

du chemisage. La structure de cet acier (XC 38) est ferrito-perlitique, la

35.

répartition entre les deux phases étant équilibrée (fig. 913 92 et 93). Une

petite quantité des produits de corrosion reste en place sur.le métal mais

l'adhérence de ceux-ci est cependant moins bonne que sur les pièces en fonte.

La figure 94 donne une image de l'interface produits de corrosion-métal.

IV. 2.4. - CONCLUSIONS

Au terme de ces observations 3 nous pouvons conclure que bien que les

pièces de fonte grise examinées correspondent à des répartitions de graphite

et des structures métallurgiques assez différentes les unes des autres3 le même

processus de corrosion les affecte. Celui-ci résulte de la pénétration du matériau

par le milieu agressif (particulièrement riche en chlorures (cf. annexe IV. 2).

selon les cheminements privilégiés que constituent les lamelles de graphite.

L'oxydation du métal se produit alors le long d'un interface franc parallèle

aux lamelles et dont le sens de déplacement leur est perpendiculaire. Lorsque

la totalité de la masse métallique est transformée3 les produits de corrosion

ne se délitent pas mais restent adhérents au métal encore sain3 car la structure

carbonée constitue une véritable armature maintenant la cohésion des zones oxy-

dées ainsi que leur liaisonnement sur le substrat. La résistance mécanique d'un

tel édifice est cependant très limitée et au delà d'une certaine contrainte, les

produits de corrosion formés se détachent (aubes des diffuseurs).

Un autre aspect important concerne les facteurs jouant sur la vitesse

de corrosion. On sait que de multiples paramètres sont à considérer dans ce type

de problème (composition du milieu agressif en particulier concentration en oxy-

gène dissous^ acidité libre3 concentration en chlorures ; température ; existence

d'effets galvaniques et rapport des surfaces anodiques et cathodiques correspon-

dantesj point particulièrement important dans un ensemble où des matériaux de

nature différentes seraient regroupés, ici le couplage fonte-acier est assez

anodin ; existence d'interstices ou de configurations où pourraient se dévelop-

per des mécanismes de corrosion caverneuse tels que les espaces compris entre un

¿oint et son siège ; facteurs métallurgiques3 etc..) que seule une expérimenta-

tion complète permet d'explorer. Il est cependant possible de signaler ici l'in-

fluence particulièrement grande qu'a la vitesse d'écoulement des fluides sur la

corrosion des fontes. Ce facteur est visiblement déterminant sur la corrosion

des pièces étudiées dans ce rapport. En effet, bien qu'une corrosion générale

se produise sur l'ensemble des surfaces en contact avec le fluide (environ 033 mm)

et selon une morphologie identique à celle précédemment décrite3 il est remarqua-

ble de constater que l'épaisseur de là zone affectée par la corrosion est consi-

dérablement plus importante en certains endroits (bords d'aubage3 joues du corps

36.

de boîte, etc...) ceux-ci correspondent sans doute à des zones où la vitesse

d'écoulement du fluide est la plus grande. Cette sensibilité des fontes et des

alliages ferreux à la vitesse d'écoulement du fluide agressif (en particulier

des eaux chlorurées) est bien connue ~, de plus si des pressions alternées se

succèdent rapidement le mécanisme de cavitation-érosion peut se déclencher. Ves

gradients de pression sont aussi un facteur favorisant la pénétration du fluide

corrosif le long des feuillets de graphite. La taille et la répartition de ceux-

ci peuvent aussi avoir une certaine influence. Enfin la température de fonction-

nement relativement élevée de cette pompe est également un facteur d'aggravation

une élévation de température augmentant 1'ionisation des solutions donc leur ,

conductibilité ionique et favorisant la dissolution des produits. Enfin les mé-

canismes de corrosion que nous avons décrits peuvent en certains endroits être

assistés par l'érosion due à la charge solide transportée par le fluide et il

convient de ne pas négliger cet effet.

En_définitive, les matériaux utilisés pour la construction de cette

pompe ne rendent pas un service satisfaisant dans les conditions d'exploitation

de VILLENEUVE LA GARENNE. Il serait sans doute opportun d'envisager pour ce ma-

tériel ainsi sans doute que pour les vannes de l'installation, un choix de maté-

riaux différents ou des traitements de surface améliorant la tenue des matériaux

actuels.

Comme nous l'avons indiqué par ailleurs, plusieurs orientations sont

à envisager dans la recherche de matériaux plus performants. Une première direc-

tion consiste à rester dans le domaine des fontes, matériaux qui présentent beau-

coup d'avantages spécifiques (grande coulabilité autorisant des configurations

souvent difficiles ou impossibles à obtenir par usinage, prix de revient faible,

disponibilité). Il conviendrait alors de choisir des fontes de résistance à la

corrosion par les chlorures plus élevée que les fontes grises ordinaires. Les

matériaux d'intérêt de cette catégorie sont en particulier :

- la fonte malléable à coeur blanc décarburée en surface dont la tenue à l'eau

de mer est souvent satisfaisante.

£ Cf. annexe IV. 3. (publication INCO) ainsi que les articles suivants :

- "Cast Metals Handbook" American Foundrymen 's Society 1957 4ème éd. p. 105-H.A. WAGNER, J.M. DECKER et J.C. MARSH •

"Corrosion-erosion of boiler feed pumps and regulating valves".Transactions, American Society of Mechanical Engineers., vol. 62, 1947-, p. 389

- J.W. DONALDSON"Cavitation-erosion of non ferrous metals and alloys"Metal Industry (Londres) 1942, n° 23, p. 383-386 et n° 24, p. 401-403

37.

- les fontes au silicium (15 %) dont la résistance aux chlorures est très bonne,

mais dont la mise en oeuvre est difficile

- les fontes austénitiques au nickel, type Ni-Resist, à graphite lamellaire ou

sphérotdal qui doivent obligatoirement subir un traitement de relaxation des

contraintes avant emploi.

Un deuxième type de matériaux envisageables sont les alliages à base de cuivre :

- le bronze, en particulier bronze G

Une troisième classe de matériaux est constituée pour les aciers inoxydables,

en particulier :

- le Z6CND 18-12 (AISI 316) qui peut être moulé et donc utilisable pour des im-

pulseurs de pompe et dont la composition (18 % Cr, 12 % Ni, 3 % Mo) en parti-

culier la présence de Molybène le rend très résistant aux chlorures.

-le Z2CND 18-12 version bas carbone du précédent, de résistance encore supérieu-

re, en particulier à la piqûration.

Enfin un dernier type de matériaux est spécialement intéressant à la fois par

leur résistance intrinsèque à la corrosion mais aussi leur faible sensibilité

aux effets de vitesse :

- alliage Ni-Cu 400 (66. % Ni, 32 % Cu, 1 % Fe,- 1 % Mn) •

- alliage Ni-Cu K500, version haute résistance du précédent

Ces divers matériaux pourraient d'ailleurs être utilisés conjointement

à condition de respecter certaines règles de construction, en particulier le

choix de matériaux plus nobles pour l'impulseur que pour le corps, ce qui permet

d'assurer un effet de protection cathodique des pièces les plus exposées. L'an-

nexe IV. 4. donne quelques exemples de réalisation.

Enfin une dernière façon de traiter le problème consiste dans le choix

d'un revêtement résistant à la corrosion réalisé sur des pièces de fonte grise.

Deux procédés pourraient, semble-t-il, être alors envisagés compte tenu des

exemples fournis par la littérature pour remédier à des situations comparables :

38.

- Revêtement d'acier inoxydable ou éventuellement d'alliages encové plus

résistants (alliages base nickel et stellites très résistants à la corrosion

et à l'usure) par metallisation au pistolet, à la torche ou même au canon à

détonation.

- Traitement de chromisation par dépôt chimique en phase gazeuse. Très

utilisée en Allemagne (procédé B.D.S.)3 cette métliode permet d'obtenir une ré-

sistance équivalente à celle d'un acier inoxydable.

A titre indicatif3 on trouvera en annexe IV. 5. le nom de quelques entre-

prises spécialisées dans ces deux types de traitement. On voit donc au 'en défi-

nitive diverses possiblités existent pour réaliser des ensembles susceptibles

d'avoir un comportement en corrosion sans doute meilleur que celui actuellement

en service. Le choix définitif étant lié à l'aspect économique de l'opération

et devant en tout état de cause être vérifié par des expérimentations qui- seules

permettent finalement de s 'assurer du comportement effectif des matériaux choi-

sis dans les conditions particulières de fonctionnement.

IV.3. - CONCLUSIONS - SUITE A DONNER

Comme on a pu le constater à la lecture des pages précédentes, la mé-

tallurgie et la conception des pompes à eau de série standard ne sont pas adaptées

à la géothermie. Une telle constatation ne s'applique malheureusement pas qu'à

la marque SULZER mais doit être généralisée à 1'ensemble des constructeurs fran-

çais.

C'est pourquoi, grâce aux conclusions fournies par Monsieur KAUFFMANN,

notre attitude va s'orienter dans les mois qui viennent dans les deux directions

suivantes : .

1 - Consultation de 1'ensemble des fournisseurs de pompes afin de savoir si leurs

séries standard présentent des modèles construits selon les spécificités déga-

gées à l'annexe IV.4.-

2 - Consultation des entreprises spécialisées dans la mise, en place de revêtements

intérieurs métalliques afin de connaître les conditions de l'adaptation d'un

modèle de pompe de série à son utilisation en géothermie..

Un rapport rendra compte des résultats de cette consultation et des

tests sur pilote seront réalisés sur les modèles et.les solutions sélectionnés.

39.

En guise de conclusion, il ne faut pas cacher un second aspect du pro-

blème qui n'est autre que le choix délibéré des utilisateurs de la géothermie

de pratiquer la politique du "matériel consommable". Le problème devient alors

un problème de mentalité à infléchir, la question étant de savoir si la géother-

mie peut se permettre tant sur le plan financier que sur le plan de sa fiabilité

donc de son acceptation auprès de l'usager, de pratiquer.une politique du choix

à court terme alors que son utilisation relève du long,voire du très long terme

(30 ans de vie pour un doublet au Dogger en région parisienne).

A N N E X E S II/

SULZERP o m p e s à corps segmentéStufengehäusepumpenStage Casing P u m p s

AWWEXE II/. 7 MB s4211.003/5

Equilibrage par piston, butésPresse-étoupe»Sans refroidissement

Kolbenentlastung, AxlallagarPaokungsstopfbuchsanO h n e Kühlung

Grum-typ» balance device, thrust bearingbackingsWithout cooling

tua vom ' /sa» 3x00 tawo azoo ooœ axw BUB

cam

mw-i3mwm1

iSDO SOCO

3tam ' exco DS7DO

Nomenclature

C20.00 Corps d'aspiration021.00 Corps de refoulement022.00 Carps d'élage

• 022.01 Corps d'élage030.00 Corps de boite â garniture030.01 Corps de boite i garniture

- 041.00 Roue'(041.01) R o u e , premier étage

"(050.00) Bague d'usure""(050.01) Bague d'usure

067.00 Chemise du piston d'équilibrage068.00 Piston d'équilibrage080.00 Diffuseur080.01 Diffuseur, dernier élage ••091.00 Arbre100.00 Corps de palier100.01 Corps ce palier140.00 Dêflec:eur . !

164.00 Roulement /164.01 Roulement

(300.01) Douille301.00 Chemise306.00 Chemise d'arbre325.00 Rondelle325.01 Disque de support330.00 Fouloir de presse-étoupe340.00 Couvercle de palier340.01 Couvercle de palier430.00 Joint :orique430.01 Joint torioue430.02 Joint toricue430.03 Joint torique440.00 Bague de garniture450.00 Tirant460.00 Ecrou a six pans462.00 Ecrou a encoches510.00 Tole-frein£93.00 Bouchon

*a partir de grandeur 65"i partir de oranaeur eo

Tetleverzelchnle

020.ro021.ro022.ro022.01O30.ro030.0104i.ro

•(041.01)•ioso.ro)•(050.01)

067.M068.00

oso.ro080.0109i.roiro.ro100.01i40.roi64.ro164.01

(300.01)301.ro30e.ro32s.ro325.01330.ro340.ro340.01430.ro430.01430.02430.03440.ro45o.ro46o.ro46z.ro510.ro5<)3.ro

SauggehâuseDrucxgehäuseStufengehàuseStulengehâuseStopfbuchsgehâuseSlopfbuchsgeháuseLaufradLaufrad, erste StufeSpaltringSpaltringEntlastungsbuchseEntlastungskolbenLeitradLeitrad, letzte StufeWelleLagerkörperLagerkörperSpritzringWälzlagerWälzlagerBuchseHülseWellenschutzhúlseScheibeSeeger-Stü!2scheibeStcpfbuchsbrilleLagerxappeLagerkippe

0-ningO-RingO-RingPackungsringVerbindungsschraub*SechskantmutterNutmutierSicherungsblechApparateanschluBstopfen

"ab BaugröBe E5" a o BaugröBe B0

Index of Parta

020.ro Suction casingC21.ro Discharge casing022.ro Siage casing022.01 Stage casing030.ro Stuffing box housing030.01 Stuffing box housing04i.ro Impeller

"(041.01) Impeller, first stage"(050.00) Casing wear ring"(050.01) Casing wear ring

0E7.ro Balance drum liner068.ro Balance dium060.ro Diffuser080.01 Diffuser, last stage091.ro Shaftiro.ro Bearing housing100.01 Bearing housing140.ro Deflector164.ro Anti-friction bearing164.01 Anil-friction bearing

(300.01) Bushing301.ro Sieeve306.ro Shaft sleeve325.ro Washer325.01 Supporting disc330.ro Stuffing box gland340.ro Bearing cover340.01 Bearing cover430.ro O-ring430.01 O-ring430.02 O-ring

- 430.03 O-ring440.03 Packing ring450.ro Tie bolt460.ro Hexagon nut462.ro Grooved nut5iO.ro Lockwasher593.ro Plug*'

"(rom size" 65 upwards"from size 30 upwards

W1155

4O4 41O-O1-52 JM/CB Eau brute (FORAGE)

GEOCONFORT

Provenance

Aspect

Mali ères en suspension

pH à 4 2 , O - c

Résistivité à 42 - C n/cm/cm*

Anhydride carbonique libre C O *

Oxygène dissous O»Anhydride sulfhydrique (H2S). 10 ,0 mg /1

RESIDENCE CARAVELLE

Opalescent incolore

Portés traces6,70 . ;

3 5 • ' • • . m - \ : - : ' • : • • • > • • • : - •

ANNEXE 11/12.

Lab. : n* 4662

Caractéristiques •'.

Dureté, totale T H

Alcalinité à la phénolphtaléimï T A -

Alcalinité au méthylorange T A C

Titre en sels d'acides forts SAF

Chlorures Cl~ .

Sulfates S O * ' •

Nitrates N Q > - ) .

Nitrites N O * - ) . ' •

>Sxi>oaiei>&fîfciX:>îXx Si l ice S i O 2

Calcium C a + +

Magnésium M g + + par différence (TH — Ca)1 t 1

Fer total Fe

mg/l

•

• —

• . -

—

14000,C

.750 .7

.Traces

30,C

900 , C

.668,3

2,2

•f

500,0

o,o32,0

2O5O,O

1971,8

78,2

• infimes

5,O

225,0

275,0

mé/l

100* O

0,0

-5,4

41x0,0

394,4

15,6

1.0

45,0

55,0 •

— .

Observations :PARIS, le 17 DECEMBRE 1979

ANNEXE TI/. 3.

Tableau 6VITESSE DE L'EAU DE MER

alliage 69 % N i - C r - M o

titane

alliage cupro-nickel 70/30 (0,5 Fe)

alliage cupro-nickel 90/10 (1,5 Fe)

laiton a l'aluminium

laiton Amirauté

cuivre

acier au carbone

alliage nickel-cuivre 400

alliage cupro-nickel 70/30 (5 % Fe)

acier inoxydable type 316

b

* acier inoxydable type 304

alliages de nickel chrome

' nickel

bronze au nickel aluminium

bronze au nickel aluminium manganèse

gunmetal

fonte austénitique au nickel

laiton au manganèse

CORROSION NULLE

CORROSION NULLE

<0,025

<0,025 1 1<O,O5I |

< 0,051 > 0,127

< 0,076

0.127.0.255 0255.0,510

X

X

X

x x

X X

X

> 0,127

>

0,025

0,127

0,127

Q510.0.760 0,760-0,890 Allont a 7 , 6 0 0

<0,025

L"

Lr

n n

n n

n n

•i n

>

< 0,255

< 0,255

„ „

c

1,250

0,178

0,75 -f-

0,75 -f

1.00 -f-

0.75 -r

m / s e c

0 0.38 0.61 0.9 1.5 1.8 2.4 3.7 4.6 6.1

B

15.2 21,3 36.6 42,7

J f!cD

x peut se piquer

A - La salissure décroitB - Zone de vitesse type pour corps de

pompe et de vanneC - Vitesse de circulation dans les tuyautages

D - Vitesse de circulation dans les _condenseurs de centrales thermiques xx piqûre profonde "" " '

E - Vitesse de circulation dans les . . . ._ , _condenseurs de navires * s e déz.ncifie . L__S •

F - Zone de vitesse type pour les ¡mpulseursde pompe et les hélices de navire

G - Zone de vitesse type pour hydroglisseurs.

Influence de la vitesse de circulation sur le taux de corrosion dans l'eau de mer. L'étendue des bandes correspond au domaine des -vitesses pour lesquelles on possède des taux de corrosion; son interruption indique un manque de données. Les chiffres blancs qu'ellesportent donnent, respectivement en millimètres/an, la vitesse de corrosion approximative.

ANNEXE II/.4. •

APPLICATIONS

Voici, un sommaire d'applicationsvariées avec observations appropriéeset un répertoire des facteurs essen-tiels dont le" constructeur doit tenircompte pour le choix des matériaux.

Tuyautagespour eau de mer

Considérations clés

1.Résistance à la corrosion par l'eaude mer stagnante etvitesse de 1,80 à 3Longévité minimale2.Facilité de soudage.3.

circulant à lam / s .

20 ans.

Pas de fuites.

Pas d'obstruction par organismes

marins.

Matériaux utilisés

Acier galvaniséCuivreCupro-nickel 90/10 (1,5% Fe)de préférence.Cupro-nickel 70 /30 (0,5 % Fe)

Se reporter à :

Tab. 1 : Perte totale de poids. :Tab. 2 : Corrosjon par piqûres.Tab. 5 : Résistance aux salissures.Tab. 6 : Vitesse : conduites et tubes.

Observations [10]

- 6 à 9 ans6 à 12 ansSatisfaisant après plus de 10 ans

. Satisfaisant après plus de 2 2 ans

Pompespour eau de mer

Considérations clés

1.L'impulseur doit résister à la tur-bulence et être d'un matériau plusnoble que le corps.2 .Le corps doit assurer une bonneprotection cathodique à l'ensemblede l'impulseur pour réduire lescorrosions en crevasse et parpiqûres de celui-ci, particulièrementpendant les périodes d'arrêt.3.Une surépaisseur pour la corrosiondoit être donnée à la paroi du corpsde pompe et aux nervures de rai-dissement, où l'on rencontre desvitesses supérieures à 6 m/secon-de à moins que l'on utilise desmatériaux plus résistants. Voirtableau 6, vitesse : pompes, hélices,hydro-glisseurs.

Matériaux utilisés

Corps en fonteImpulseur en bronzeArbre en bronze

Observations

Ancienne norme, fréquent rempla-cement de l'impulseur, faible lon-gévité du corps de p o m p e

Corps en bronze GImpulseur en alliage nickel-cuivre400Arbre en alliage nickel-cuivre 400

Bon service, navires de guerre etde commerce

Corps en fonte austénitiqueImpulseur en acier type AISI 316Arbre en alliage nickel-cuivre 400ou K 500

Se reporter à :

A . Pour les installations assurant unservice normal, consulter :

Tab. 1 - Perte totale de poids.7 - Résistance à la cavitation.6 - Vitesse : pompés, hélices,

hydro-glisseurs.9 - Compatibilité galvanique :

garnitures de pompes etde vannes.

Tab.Tab.

Tab.

Bon service, centrales électriquescôtières

B. Pour des installations de secours,c'est-à-dire pour appareils fré-quemment au repos, consulter :

Tab. 2 - Corrosion par piqûres.Tab. 3 - Tolérance aux crevasses.Tab. 11 - Corrosion sélective.

28

AWWEXE IV. 5.

Entreprises réalisant des travaux de Metallisation;

- Société Nouvelle de Metallisation

Rue Jean-Pierre Timbaud

B . P . N°3

94290 - VTLLENEUVE-LE-ROI Tél.: (1) 597-41-10

- METCO France .

29, Route de Pontoise

951OO •- ARGENTEUIL ' Tél. : (1) 982-57-71

- Société Nouvelle d'Exploitation du Comptoir Général de Metallisation.

212, Rue La Fayette

Té!

et (1)-607-01-02

Paris X e Tél.: (1) 607-02-71

- STUDIER

4 , Rue du Marchois,

02600 - VILIERS COTTERETS Tél.:(23) 96 01 01 + télex 150510

- DUEZ

21, Rue Bourdignon,

94 - SAINT MAUR Tél.: (1) 883-00-85

- PLASMA-TECHNIK AG Switzerland

CH 5610 WOHLEN Tél.: 057 68166 télex 57246plate ch.

Entreprise-réalisant_des travaux de chromisation:

- HEURCHROME

176, Rue d'Estiene d'Orves

.. 92700 COLOMBES. Tél.: 242 74 20 et 781 16 91

Entreprise réalisant des revêtements par canon à détonation:

- UNION CARBIDE FRANCE

2, Place Gustave Eiffel . .

Z.I. Silic

• 94533 RUNGIS ' Tél.: (1) 686 50 05 et 687 22 11

A N N E X E II/. 6.

MACROPHOTOGRAPHIES

PLANCHE

FIG 7

FIG 8

FIG 9

FIG 10FIG II

•d

FIG 12 FIG 13

FIG 14

•.<?*.

FIG 16

corrosion

FIGI5

FIGI7

FIG 18 FIG 19 FIG20

r

FIG 21 FIG22 FIG 23

A N W E X E II/.7

CORPS VE BOITE

CORPS DE BOITE

coupe polie non attaquée

PLANCHE

FIG 24 FIG 25

FIG 26 FIG 27

PLANCHE YRCORPS DE BOITE

coupe polie non attaqué«

SiAuCl Mn FeFe_

FIG29FIG 28

FIG 30 FIG3I

PLANCHE

CORPS DE BOITE (entartrage)

FIG32

Al S Ca MnFeFe

F IG 33

CORPS DE BOITE

coupe polie puis attaquée au nital

PLANCHE IX

FIG34FIG35

FIG 36 FIG 37

A N N E X E IV.9,

V1FFUSEUR

PLANCHE X

DIFFUSEUR

coupe polie non attaquée

mmm£

FIG 39

FIG 40FIG4I

DIFFUSEUR PLANCHE

couDe Douenon

FIG42

FIG43

FIG44

DIFFUSEUR


PLANCHE

FIG45FIG46

FIG 47 FIG 48

coupe polie puisattaquée au nital

PLANCHE XTiï

DIFFUSEUR

F1G49

FIG5O

FIG5I

• A N W E X E II/.70

CHEMISE V ARBRE

CHEMISE D'ARBRE

coupe polie

PLANCHE TTV

FIG53 FIG 54

FIG 55 FIG 5 6

PLANCHE W

CHEMISE D'ARBRE

coupe polie

FIG57 FIG 58

FIG 59 FIG 60

CHEMISE D'ARBRE PLANCHE X2I

•coupe polie

FIG 62

FIG 63

CHEMISE D'ARBRE


PLANCHE 33ZEL

FIG 64FIG65

FIG 66 FIG 67

CHEMISE D'ARBRE


PLANCHE WÏÏT

FIG68 FIG 6 9

FIG 71

• A N W E X E IV.11,

VISTON V EQUILIBRAGE

PLANCHEPISTON D'EQUILIBRAGE

coupe polie puis attaquée

au nital

FIG72 FIG 73

FIG 74 FIG 75

PLANCHE

PISTON D'EQUILIBRAGE


FIG 76

FIG77

" A N N E X E II/. 72".

ROUE

ROUE

coupe polie

PLANCHE XTT

FIG 78 FIG79

FIG 80 FIG 81

ROUE

coupe polie

PLANCHE XXII

mmm

FIG 82 FIG 83

FIG 84 FIG85

PLANCHE xxnrROUE

FIG 86

FIG 87

PLANCHE

ROUE


FIG 88 FIG 89

FIG90

A N W E X E IV.13.

ARBRE

PLANCHE

ARBRE


FIG 91 FIG92

F!G93 FI G 94

40.

C O N C L U S I O N

G E N E R A L E

41,

Une telle étude, si elle reste importante quant à la progression dans

la recherche de solutions pour lutter contre la corrosion en géothermie, n'en

doit pas moins être considérée comme un premier pas bien modeste.

Si les résultats présentés laissent prévoir des possibilités intéres-

santes de solutions, ils permettent également de mesurer tout le chemin qu'il

reste à parcourir pour parvenir à une meilleure fiabilité de la géothermie, che-

min qui passe principalement par la nécessité de convaincre encore tous ceux qui .• _ I

pensent que tout cela n'est que faux problèmes.

En effet, personne n'a encore trouvé les moyens efficaces de se prému-

nir des dévastations de la corrosion, le domaine géothermique, de par la multi-

plicité des paramètres aggravants, ne permettant pas de puiser systématiquement

dans les solutions élaborées dans d'autres secteurs (eau douce, pétrole, e t c . ) .

*

Enfin, tout utilisateur de la géothermie doit garder à l'esprit que la

rentabilité des installations est prisonnière d'un coût de la calorie géothermique

qui restera, quoi qu'il arrive dans le domaine énergétique, relativement modeste

et que tout doit donc être mis en oeuvre pour que 1'équilibre ne soit pas rompu

par des problèmes de maintenance mal pris en considération.

Il n'est plus temps de se voiler la face mais d'aller de l'avant. Le

développement de la géothermie en dépend.

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remplacement du réseau de surface du circuit primaire de l