VII.9 : l’ouvrage de vidange :

VII.9.1 : Calcul du débit de vidange :

Pendant la période d’évacuation par la vidange, le volume d’eau évacué est composé

du volume utile de la retenu est du volume entrant à la retenue durant cette période.

Le débit évacué par la vidange de fond sera :

Qvf = VuT +Qr

Vu : volume utile en (m3).

T : temps de vidange (15 < T < 21) jours.

Qr : débit entrant pendant cette période (m3/s).

D’ou : Qvf = 0.89 m3/s

VI.9.2 : Calcul de la section de la conduite et son diamètre :

On a:

Qvf = μ s √2gh   m3/s.

D’ou: S =

Qvfμ √2 gh m2 .

Qvf. Débit de la vidange de fond (m3/s).

h : charge disponible entre le (NNR) et l’aval (m).

 : Coefficient de débit : µ Є [0.6 ÷0.65].

On Prend µ= 0.6 au préalable (µ sera corrigé).

S =

Qvfμ √2 gh (m2). AN : S = 0.14 m2 .

Le diamètre de la conduite sera :

D = √ 4 Sπ (m).

AN : D = 422 mm.

On prend un diamètre normalisé : D = 500 mm.

o Correction du coefficient de débit µ:

On a :

μ= 1

√1+∑ ξ I

∑ ξ I : Somme des coefficients des pertes de charges (linéaires et singulières).

Coefficients des pertes de charge linéaires:

ξ lin=λlD Avec :

λ=125 . n2

D32

λ : Coefficient de résistance linéaire.

n:Coefficient de rugosité. n = 0.014.

D: Diamètre de la conduite.

L : longueur de la conduite de vidange (m). L = 140 m.

D’ou : λ=0 .069

Et : ∑ ξi=19 . 40

coefficient des pertes de charge singulières:

On a :

entrée= 0.5 ∑ ξs=1 . 7

sortie = 1

vannes= 2.0,1=0.2 d’ou : ∑ ξi=21 .10 .

μ= 1

√1+∑ ξ I AN : μ=0.213 Et : S = 0.337m2.

D’ou : D = 553 mm. On prend : D = 600 mm .

L’ouvrage de vidange sera édifié en tête du tunnel de la dérivation la conduite étant en

acier de diamètre (600mm).

Le débit évacué aura une vitesse de sortie des vannes de :

Vs =

QvfScon (m/s). AN : Vs = 2,64 m/s .

VI.10 : l’ouvrage de prise d’eau :

VII.10.1 : Dimensionnement de la prise d’eau :

Le diamètre de la conduite de prise d’eau est fonction de la demande aval

(consommation maximale).

D’après le tableau (III-21), le volume maximum demandé est celui du mois de juillet.

Vmax = 0.42 Hm3.

Donc : Qmax=

V maxT

T : Temps de prise (T=31 jours) ; d’ou : Qmax = 0.157 m3/s .

Q max =μ . S .√2gh . (m3/s).

µ : coefficient de débit : µ= 0.213 Donc : S = 0.05 m2.

h : charge correspondante à la prise d’eau la plus basse et l’aval : (11m)

D = √ 4 Sπ AN : D = 253 mm .

On prend un diamètre normalisé :

o Correction du coefficient de débit µ :

μ= 1

√1+∑ ξ I

Les pertes de charges singulières seront estimées à 15% des pertes de charges

linéaires.

Donc : ∑ ξ=1. 15

λlD AN : ∑ ξ=43 . 94 et: λ=0 .069.

S=

Q maxμ √2 gh m2. μ=0.15 Donc : S = 0.072m2. et : D = 302 mm.

On prend : D =400 mm .

VII.10.2 : Calcul de la vitesse d’eau dans la conduite :

D=300mm.

On a: V con=

Q maxS m/s AN: Vc = 2.18 m/s.

Conclusion :

La conduite de prise de diamètre de (400) mm, sera édifiée encore en tête de la

dérivation.

Le prélèvement des eaux s’effectue à un seul niveau de prise à une cote élevée par

rapport à celle du volume mort, (530,10m) NGA. Les organes de commandes seront

regroupés avec ceux de la vidange au pied aval de la digue.