Support Formation

LA SEPARATION

1) Pourquoi ? (Spécification tvr et H²S jusqu'à 700 ppm

Il s'agit de respecter des normes et( des spécifications définies par avance pour réaliser une livraison conforme aux exigence du client.

TECHNIQUES COMMERCIALES

Produits stables Produit aux spécifications

Produits mesurables

Produits pompables

Produits non incrustants Produits non corrosifs

Produits anhydres

- Raisons techniques : il est important de disposer d'un fluide qui dans les conditions P et T des installations de stockage et de transport se maintienne en état monophasique. Si la TV après traitement reste trop élevée il pourra apparaître des bouchons de gaz ( ces bouchons perturbent mesures, pompes et créent des pertes de charge s parasites et imprévisibles dans le réseau de transport

- Raisons économiques : Le piégeage des composants légers augmente la proportion de liquide. Elève la valeur marchande du produit en améliorant sa densité API. Eliminer de l'eau économise des frais de transport.

- Raisons contrôle : GOR, IP, densité salinité. Disposer des produits séparés facilite les contrôles de production.

La séparation permet d'assurer une continuité dans le traitement pour assurer une fourniture régulière de produits. Elle permet d'éliminer les lroduits indésirables, sans pollution et d'optimiser l'extraction des hdrocarbures.

2) L'EFFLUENT : Il est caractérisé par sa composition et par ses caractéristiques physico-chimiques. Le plus souvent sous forme diphasique : - une phase liquide constitué d'hydrocarbure lourds stables aux conditions de traitement , des légers vaporisables et de l'eau de gisement. – une phase gazeuse formé de gaz incondensables et de vapeurs d'hydrocarbure légers

Constitution : - N²- H, He- Gaz acides (CO², H²S, COS, CS²)- HC lourds et légers- Eau- Sel- Composés sulfurés, azotés, oxygénés- Solides, sables, argiles

Spécification commerciale des huiles- Tension vapeur et TVR de 7 à 10 PSI (transport maritime)- H²S maxi 30 / 140 PPM

Support Formation

- Teneur en eau ( 0.5 à 1 % )- Teneur en sel 40 à 60 mg/l au départ < 100 mg/l à l'arrivée raffinerie- Point à contrôler Pourpoint ou point d'écoulement PT figeage +3°CViscosité / densité Yield value

Le pourpoint est à prendre en compte lors de transport entre zone chaude et froide du globe.Pour des basses valeurs de pourpoint on peut être amener à sélectionner un tanker munit d'un système de réchauffage.

Densité - huile mv de l'eau à 4°C = 999.972 Kg/m3 densité = mv huile à t t = 15°C mv eau à t

- gaz mv de l'air = 1.2929 gr/l densité = mv gaz

mv air

Constituants posant problèmes- Eau libre et sel- Corrosion équipements par H2S, CO2, sels- C1 et C2 risques d'hydrate et de bouchage conduites- H2S se tenir aux spécifications pour la sécurité et la consommation du gaz ( 1.5 à 4 ppm maxi)- Paraffines à chaînes longues C18 et +.- Des figeages sont possibles arrêt production et livraison- Léger dans les bruts dégazage terminal, bateaux- Lourds dans le gaz

Rejet dans l'environnement- Eaux + HC pollution, la teneur maxi en HC est fixé par des lois- Gaz dans l'atmosphère ( HC et H²S )- Utilisation de torches et d'évents codifiésSpécifications sur l'eau- Golfe du Mexique 50 ppm / vol.- Mer du Nord 40 ppm / vol.- golfe persique 15 ppm / vol.- pH = 8 env.- Surveiller teneur en sels ( surtout sur réinjection )- Matières en suspension ( 0.3 à 0.5 mg / l)- Teneur O² ( 0.015 ppm à 5°C)

3 ) LA SEPARATION Séparer un effluent complexe" en une phase gazeuse et une où plusieurs phases liquides.- Eliminer le gaz pour qu'il soit le plus sec possible- Eliminer l'eau- Traiter l'huile pour qu'à pression atmosphérique il n'y ait pratiquement plus de dégazement

Processus d'évaluation des HC en expédition- Sélection des zones à partir complétion (ci-possible)- Séparation de fond avec VORTOIL pour les puits pompés à fort BSW ( env. 80 %)- Baisse naturelle de la pression dans le tubing avec le temps changement de phase

favorisant la séparation dans la colonne aux conditions P et T.

Eviter d'abaisser P. fond < P. bulle pour ne pas amorcer de coning gazL'objectif est de livrer en fin de chaîne de traitement une huile conforme à la norme TV de stockage.

Support Formation

Diagramme de phase

Dans cet exemple Pc correspond à 50 % de phase liquide. La teneur en gaz augmente avec la baisse de pression.Processus éclair ou flashLa composition des fluides reste constante entre un débit initial P1 V1 T1 et P2 V2 T2 à température constante et variation de pression = libération éclairEx de libération créée dans le tubingsi température varie et pression varie = séparation éclair

Processus compositele processus composite est un ensemble de libération éclair et différentielle

Le volume de liquide obtenu est plus important en différentiel qu'en éclairSi plusieurs étapes on augmente la récupération des légersChaque séparateur subit une libération éclair mais chaque l'ensemble des séparateurs constitue une séparation différentielle.A chaque étape du gaz est soutiré variation de masse du produitLa pression du 1er étage de séparation doit être optimisé de façon à tenir compte du déclin du champ.La pression du 1er étage de séparation est imposée par la pression disponible en tête de puits. Le nombre d'étage est un compromis économique entre gain huile escompté et coût.L'objectif final de stockage est le TVR.

Rendement de séparationRapport de pression entre 2 étages voisins n-1 = nombre étage

Importance de la T° de séparation pour l'optimisation du rendement de séparation à pression équivalente. En règle générale abaisser la T° augmente la récupération.Si baisse température meilleur rendement liquide si augmentation meilleur dégazage H²

Conclusions1) Raisons techniques et économiques2) Sélectionner le bon nombre d'étages3) Contraintes caractéristiques produits spécificationsOptimiser la T° du dernier étage pour garantir la valeur de la TVR (tension vapeur résiduelle)Optimisation des étages de séparationGOR < 120 2 étages ( 3/7 et 1 bar)50< GOR < 150 3 étages (10/20, 2/6, et 1 bar)

GAZ

LIQUIDE

T

P

0

Pg

PfPb

Pt

Pd

Pc

0%100%

Pg Pg Pr gisement

Pf Pr fond

Pb Pr bulle

Pt Pr tubing

Pd Pr duse

Pc Pr séparateur

éclair

différentiel Pb

P

RsRs =

V. gaz produit

V. huile à Pb

R = P x Sep Hp

P x Stockage

n-1

Support Formation

GOR > 200 4 étages (20/40, 5/15, 2/5, 1 bar)DIMENSIONNEMENT DES SEPARATEURS

A) Introduction densitéLes séparateurs utilisent trois principes pour pour séparer les gaz et les liquides Force impulsion

coalescence

Les principales raisons du choix de séparation sont de répondre aux spécifications en assurant la norme TVR aux conditions de stockage. Le facteur dimensionnant est le débit Q avec les proportions L et G.Les principes et les données générales qui sont utilisées pour le dimensionnement sont les suivantes1 ) données de base (observées par calcul de flash) Gaz à P et T : Q, µ, composition et masse spécifique> Huile : Q, µ, composition et masse spécifique Difficulté séparation : bouchons, nature et cause entraînement liquide Temps de rétention et risque lié aux équipements en aval Efficacité désirée rendement séparation

Dimensionnement pour le gaz ( ou diamètre mini requis) Dimensionnement = section de passage Section de passage = ( vitesse limite du gaz ) Vitesse limite du gaz = pour non entraînement liquideOn limite la vitesse du gaz dans le séparateur de façon à ne pas avoir de gouttelettes de liquide entraînées par le gaz. Cette conditions implique une section de passage minimale pour le gaz et l'utilisation d'un distributeur d'entrée performant.Dimensionnement pour les liquides ( déterminer les volumes )> Dimensionnement = ( temps de rétention ) Temps rétention = temps nécessaire au dégazage Temps rétention = ( caractéristiques de l'huile )Pour le liquide celui-ci doit séjourner suffisamment dans le séparateur pour que le dégazage s'effectue correctement. Se fixer le temps de rétention permet de terminer le volume à offrir au liquide. Nous obtenons donc un diamètre et une longueur du séparateur.La difficulté consiste à choisir le bon débit qui permettra de dimensionner le séparateur au lancement du projet.ATTENTION à l'amont séparateur : lignes longues avec condensations rétrograde détentes et condensation proche séparateur.

B) Dimensionnement d'un séparateur vertical

1) Conditions de non entraînements Soit un séparateur fonctionnant à P et T. Considérons une gouttelette de liquide de diamètre D en suspension dans le gaz. P = poidsElle est soumise à trois force A = archimède

R = entraînement fluide Le coefficient de trainé C est fonction du diamètre des gouttes et vitesse du gaz. La taille du séparateur dépend de la dimension des gouttelettes et de la vitesse du gaz.

son poids P =

archimède A =

aérodynamique R = K

P = poids de la goutteletteA = poids du volume de gaz déplacéR = entraînement du fluide exercé par le courant de gaz qui se déplace à une vitesse moyenne V.

La résultante des 3 forces F = P – A – R

A R

P

π D Lg3

6

π D Vg

6π D²

²

4

3

π D

Support Formation

si F dirigé vers le haut goutte est entraînée par le gaz si F dirigé vers le bas goutte tombe si F = O c'est à dire que A et R équilibre le poids P alors goutte en suspension.

C'est la condition limite de non entraînementUne gouttelette est caractérisée par son diamètre et sa mvPour ne pas entraîner de liquide P > A + R

Le calcul de vitesse maximum autorisée pour le gaz traversant un séparateur s'explique pour éviter l'entraînement de la gouttelette dans la phase gaz.On appelle cette vitesse , vitesse critique pour éviter l'entraînement cette valeur est directement fonction du diamètre de la gouttelette.> Lorsque l'on a choisit le débit Q dimensionnant et que l'on a calculé la vitesse critique V alors on déduit le diamètre D de façon à se situer en dessous de la vitesse critique d'entraînement. La vitesse critique du gaz est dimensionnante pour le calcul du diamètre du séparateur. Ou à l'inverse, connaissant la vitesse critique du gaz et le diamètre du séparateur on en déduit le

débit maxi possible de gaz à passer dans le séparateur.

Utilisation du coefficient d'approchePour améliorer la récupération de liquide par l'utilisation de tamis, filet, vortoil etc…

VT = Kc x Vc vitesse critiquecoef. d'approche àla vitesse critique

La distribution des des diamètres de particules est le plus souvent inconnue. Cette distribution dépend de la distribution des diamètres dans le tuyau d'arrivée et de la manière dont le mélange va se séparer à l'entrée du séparateur.

C = coefficient de séparation

2) Distribution gaz / liquide entrée séparateur Par expérience on limitera l'énergie cinétique du fluide entrant en fonction de la vitesse V et la

masse volumique moyenne MV( m) Augmenter par exemple le diamètre peut diminuer la vitesse et empêchera la formation de vaporisation à l'entrée du séparateur. La MV (m) et la vitesse V permettront d'apprécier le type d'internes que l'on installera dans le

séparateur, et de bien choisir le distributeur d'entrée.

Selon M et Mv on choisit le diamètre d'entrée et les types d'interneUne méthode permet d'estimer le diamètre des gouttes formées à l'entrée associé à vitesse et du gaz à P et T et la tension superficielle déterminer distribution gouttes dans séparateur.

3 ) Temps de rétentionLe liquide doit séjourner suffisamment pour que le dégazage s'effectue. On fixe un temps de rétention ce qui permet de déterminer le volume. D2T = = x à offrir au liquide ( avec volume offert Vd. = x h )

Connaissant Q dimensionnant et D on déduit le volume offert et donc le temps de passage.Le temps de rétention détermine donc le volume nécessaireLe volume est mesuré entre le niveau Moyen et le niveau bas. Ces volumes peuvent être corrigés par l'expérience ( cas de moussage ).

Hauteur ( m ) = ou Q = x

S

QV = Q = SV =

π D²

4K PL - Pg

Pv

V = KPv

PL - Pg

PL - Pg

PvC =

Vol.

4

hauteur

QQ

D²

4

débit x temps x 4

D²

D²

4

h

T

Support Formation

4 ) Temps de décantationLoi de STOkes V vitesse de décantation

V = g D² D = diamètre gouttelettes

C'est le temps nécessaire pour que les gouttelettes d'eau décants. Taille des gouttes est fonction : énergie de mélange, viscosité, tension.Dimensionnement séparateurLe gaz fixe le diamètre minimum le temps de rétention et le volume.Connaissant ces 2 paramètres on défini la longueur du séparateur.

C ) Critères de choix d'un séparateurIl faut connaître : Données de base ( caractéristique de l'huile ) Difficultés séparation, bouchons liquides, nature et cause des entraînements Type de séparateur, vertical et horizontal Performances Sensibilités aux liquides des équipements aval Poids, encombrement

PRINCIPE MECANIQUE ELIMINATION GOUTTES LIQUIDE

1) Entrée séparateur : grosse gouttes, atomisées brouillard2) Distributeur : sépare les grosses gouttes homogéneïse la distribution en taille des gouttes

restantes3) Séparation gravitaire : décante les grosses gouttes ( > 150 m)4) Bloc chicane : sépare par coalescence une partie du liquide restant en fines gouttes ( > 20 m)5) Matelas coalesceur : arrête la plupart des gouttes de faible taille ( > 2 m) ( seules les gouttelettes en forme de brouillard sont entraînées )

Attention aux risques dépôts ( paraffine, minéraux, solides…) qui peuvent empècher l'utilisation d'interne sophistiqués.Pour des raisons économiques et de compacité on réduit la taille des séparateurs, on diminue donc la séparation gravitaire. Le choix des internes doit suivre rigoureusement les règles de dimensionnement établies. Les plages de fonctionnement sont réduites.Selon la vitesse et Q du fluide entrant il est possible d'installer des distributeurs capable d'amortir l'énergie cinétique pour améliorer la récupération des liquides.

D) Sélectionner le bon design Maximiser séparation amont (éviter condensats, détentes, delta P entée séparateur) Bonne séparation gravitante Bonne distribution gaz à l'entrée, le distributeur doit absorber une partie d'énergie cinétique Bien dimensionner la section et récupération des liquides Choix des internes pour optimiser la récupération des liquides ( économie conception, taille

séparateur)

1818

= viscosité ( poises )

v = mv. du gazV L -

L = mv. gouttelettes

Q

G

L

1

23

4

5

Support Formation

Comparaison séparateurs vertical et horizontalVertical

> avantages :- acceptent bouchons de liquide- acceptent sédiments et possibilité de les enlever séparateur en

service inconvénients :

- diamètre plus grand pour traiter liquides- plus cher- coût de montage plus élevé ( skid plus élaboré )

Horizontal

> avantages :- meilleur marché- plus facile à monter- diamètre plus petit pour Q gaz donné- interface plus large

> inconvénients :- contrôle du niveau plus sensible- acceptent moins bien les sédiments

E) Problème de moussage

Phénomène perturbateur :- entraînement torche- cavitation pompe- mesures difficiles- temps de rétention augmenté

Origine C'est une détente associé à une tension superficielle huile / gaz. Les gouttelettes qui sortent de la solution ne peuvent se libérer, la viscosité et la tension superficielle de l'huile les en empêchant:le liquide mousse Théorie

- la présence d'agent tensio-actif est nécessaire- les mousses sont instables et se recondensent en phase liquide - la viscosité stabilise la mousse

Les bruts lourds mousse plus que les légers. Si la teneur en asphaltène > 1% plus de moussage.Si indice acide > 0.2 plus de mousse stable. Traitement des mousses Mécanique :- séparateur multicyclonique- par chauffage au bain d'eau salée- lavage en bain chaud- utilisation d'internes à plateaux inclinés- augmenter le temps de séjourChimique :- anti-mousse le plus près possible en amont du point de moussageProduits anti-mousse huile de silicone en produit pur ( dosage 5 à 10 ppm )Ce produit est livré dilué , tenir compte de la dilution pour ajuster le dosage.ANTI-MOUSSEAction = déplacer l'élément stabilisant de la masse des parois des bullesConditions = être soluble dans le système se disperser dans environnementPerte d'efficacité du produit au bout d'un certain temps.Pour les injections "vitales" d'anti mousse sur un process il est conseillé de doubler les pompes d'injection.

R+

R'A

R+

R'

A

P

Support Formation

TRAITEMENT DESHYDRATATION – DESSALAGE

A) Spécifications de vente (assurer la spécification BSW et salinité) Eliminer l'eau : corrosion équipement

BSW < 0.2 % Salinité < 60 mg/lExemple : Si eau de gisement = 330 gr/l ( proche maximum ) et BSW = 0.1%

salinité du brut = = 330 mg/l

LE DESSALAGE C'EST DIMINUER LA SALINITE DE L'EAU DE GISEMENT

Ex : soit une eau de gisement à 150 gr/l et BSW = 10 %

1) taux de lavage 10% soit = 2 fois quantité d'eau donc salinité eau entrée devient

2) Taux de lavage 20% soit = 3 fois la quantité d'eau salinité eau entrée devient

Définitions théoriques Déshydratation Eau libre Décantation

Emulsion Floculation Décantation Peu salée Coalescence

Dessalage Emulsion Lavagesalée Brassage

FloculationCoalescenceDécantation

Rappel décantation régit par la loi de STOKES

V =

La densité de l'huile est un facteur important pour la vitesse de décantation

B) Les émulsionsDispersion très fines de gouttelettes d'un liquide dans un autre. Une émulsion se formera suivant les conditions suivantes :

mélange de liquide non miscible ce mélange a subit une agitation suffisante un agent émulsifiant assure la stabilité : asphaltènes, résines, acides organiques, sels….Ces agents émulsifiants constituent un film autour des gouttelettes en dispersion. Ce film s'oppose à la tendance naturelle qu'ont les gouttelettes à se réunir.

Briser une émulsion- neutraliser l'agent émulsifiant.- favoriser au maximum l'action de la gravité qui permettra à l'eau de se séparer de l'huile.

C) Moyens d'action1) Ségrégation gravitaire

0.1 x ( 330 . 10 )

100

3

10% 150gr/l

lavage

Si BSW = 0.1 %

sans lavage salinité =150 mg/l

10 +10

10

150

2=75gr/l

20 +10

10

150

3=50gr/l

Rassemble l'eau dispersée

dans le brut

g.D² ( huile - eau )

18µ

Support Formation

Phénomène naturel, l'eau se sépare à l'aide des seules forces gravitaires. Le moteur de cette opération est la différence de densité existant entre les 2 fluides.

- Effet de la gravitéAction de la force centrifuge ( expérience en labo ) positionner l'ouverture de la bride d'entrée de façon à obtenir un effet tangentiel.- Effet taille de gouttelettesLa vitesse de décantation croit comme le carré du diamètre des gouttes. Ceci confirme l'importance de la coalescence.Une gouttelette de 10 de diamètre à une vitesse de décantation de 6 mm/h- Effet de la densitéL'injection de fluxent permet d'abaisser la densité pour augmenter le delta densité avec l'eau et favoriser la décantation- Effet sur la viscositéEn augmentant la température on diminue la viscosité et donc selon STOKES si Pr baisse alors la vitesse de décantation augmente

2) Réchauffage action sur la viscosité agitation du milieu, et facilite la coalescence facilite l'action des tensio-actifs mais renforce l'action des additifs désémulsifiants ramollir les parafines(attention aux pertes de produits)

3) Additifs physico-chimiques désémulsifiants bottle-test pour optimisation et test en vrai grandeur (essais industriel)

4)LavageOn crée une émulsion eau / brut pas trop fine mais de bonne qualité- amener BSW entrée pour monter population gouttelettes et montée probabilité de rencontre- baisse de la teneur en sel

On utilise : mélangeurs statiques /dynamiques (hélice)Vanne mélange (clapet double siège) delta P 0.2 à 1.2 bar

D) La coalescence Coalescence mécanique : le fluide chemine à travers des matelas ( grillage, wiremesh ….) Coalescence électrique : 15000 à 20000 volts ( soit un gradient moyen de 100000 volts)Soumise à un champ électrique la gouttelette d'eau se comporte comme un dipôle.La gouttelette concentre ses charges + et –- gouttelettes se déforment voir s'aplatissent, deviennent élyptiques - Mise en mouvement en agitation des gouttelettes en vertu de la loi de répulsion des pôles.Cexi favorise leurs rencontres et la et la coalescence puis la décantation Le champ électrique est soit :

ALTERNATIF : meilleure agitation cette cadence s'oppose à la migration des gouttes entre les électrodes. Ces mouvements déformants facilite la rupture du film interfacial ( inversion des polarités toutes les 1/50eme de secondes.

CONTINU : Les gouttes sont quasi prisonnières du champ tant qu'elles ne sont pas coalescées

E) Dessaleurs électriquesLow-vélocity distribution du produit entrée dans l'eau en pied de capacité et sur toute sa longueur accepte BSW jusqu'à 20 à 30 % possibilités de lavageBi-électric distribution dans champ électrique BSW maxi 10 %Le champ électrique moyen est d'environ 1000 volts / cm

F) Dimensionnement dessaleur Le dimensionnement est fonction de la surface d'électrodes nécessaire.

µ

Support Formation

1) Fonction surface d'électrodes primaire =100 à 400 volts/cm secondaire = 500 à 2000 maxi 5000

2) Surface d'électrode est fonction de la nature du brut, du débit, BSW final.Les essais dessalage sont réalisés :- En labo : pour dégrossir les problèmes (intégrer T°, temps de séjour etc)- Pilotes : en modélisant un pseudo procédé - Champ : optimiser les réglages ( lavage ,etc….)En général le temps de rétention choisit est en moyenne de 20 à 30 mn. En général le temps de rétention choisit est en moyenne de 20 à 30 mn. La teneur en HC de" l'eau sortie est de 500 PPM Le rendement du dessalage est de 75 à 90 % pour le meilleur des cas ( c'est le rapport de la

salinité entrée sortie )

Exemple calcul teneur en eau de lavage

20 = 8 = 28 % ( maxi 30 % )

La teneur en sel de l'eau entrée avec 20 % d'eau douce sera de :( 8% x 180 gr/l) + ( 20 x 0 ) = teneur moyenne x 28 %Teneur moyenne salinité = 180 x 0.08 = 51.4 gr/l

( entrée LV ) 0.28Attention ces valeurs de salinité d'eau après lavage sont obtenues avec un rendement de 100%si 70 % on aura teneur entrée LV = 51.4 / 0.7 = 73.g/l

Autre méthode de calcul de l'eau de lavage :

1er étage

eau = 180 gr/l

10 %

Lavage de 20%

- La salinité du brut est de 0,005 x 180 = 900 mg / l sur la sortieIl faut donc laver si eau douce.Spécification = 60 mg/l donc il faut diluerteneur brut sortie = 900 = 15 spec. 60

Il faudra injecter 15 fois plus d'eau douce que d'eau de gisement à l'entrée.Dans le cas de 10 de BSW entrée il est impossible de réaliser un lavage pour arriver aux spec. avec un seul étage de dessalage.si dessaleur LV on peut augmenter BSW entrée < 30 % BSW brut = 10 % soit 30-10 = 20% eau de lavage maxisi eau douce x = ( 180 x 10 ) + ( 0 x 20 ) = 60 gr/l

30 donc une salinité adoucie à 60 gr / l nous aurons si BSW sortie de 0.5 une salinité du brut de 0.5 %une salinité de 0.5 x 60000 = 300 mg/l

100

BSW = 0.2

sali. brut = 10mg/l

BSW 8%

sel 180gr/l

51.4 3/l

L . VBSW = 0.5

sali. brut = 257mg/l

0.1 % 51.4mg/l

bilectric

5 3/Llavage à

20%lavage à

10%teneur sortie B =

0.5 x 50

10= 5gr/l

60 gr/l

LVBSW = 0.5% sel = 60 g/l sali = 300 mg/l

bilectris0.2% 60 gr/l

0.5 % 3 gr/l

0.9%

2eme Etage

Support Formation

Exemple de consigne sur une installation de dessalage :sali = 6 mgr/l

Teneur en sel sortie contact entre brut et P sur vanne de Augmenter la P par trop élevée eau de lavage mélange trop faible palier de 100 gr

insuffisantQ eau de lavage Augmenter le débit insuffisant d'eau ( maxi 12 % )

T° trop basse Augmenter la T° par paliers de 5°c maxi 85°c

Q désémulsifiant Augmenter parinsuffisant paliers de 5 à 10 ppm

BSW trop élevé Emulsion brut / eau de P sur vanne de Diminuer la P de 0,2blavage trop élevée mélange trop forte

Injection eau de lavage Diminuer le débittrop élevée ( palier de 1% )T° de traitement trop Ajuster la T°haute ou trop basse (voir les consignes)

Fluctuations passagères Interface trop élevé T° trop élevée Baisser le niveau de tension des (vérifier au trycock ) interfaceélectrodes Pression trop basse Augmenter la pression

Formation de gaz Baisser la T°Tension basse ou nulle Emulsion stable dans leet courant maximum court circuit champ des électrodes Couper le courant Stopper

l'injection eau. Baisser ledéfaut élec. sur le niveau interface.Remettretransformateur le courant,

Appeler la maintenanceEau purgée sale Emulsion brut / eau P sur vanne de diminuer la Pchargée en brut de lavage trop importante mélange trop forte

Réduire l'injectionQ eau inj, trop forte

Niveau interface trop bas Augmenter la T°Q désémulsifiant trop faible Fermer la purge (remonter

le niveau ( et rouvrir la T° traitement trop basse purge

Symptomes Causes principales Causes secondaires Action à entreprendre